Post on 06-Jul-2018
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
1/62
FACULTATEA DE MECANICĂ
PROIECT LA DISCIPLINAUTILAJE ŞI TEHNOLOGII
DE DEFORMARE
Student: Butuşină Mihaea ! Rau"a
Anul: III Specializarea: I#P#M#I Grupa: $An uni%e&'ita&( )*$* ! )*$$
Profesor îndrumător
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
2/62
Dr. ing. ION CIPI!
TEMA(
Să se proiecteze "tan#a sau matri#a necesară e$ecu#iei piesei din figura %.
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
3/62
fig.%
&aterial: O'C %(
Produc#ie anuală: )(((( *ucGrosime: + ,mm-
C+n,inutu -&+ie"tuui
A. &emoriu tenico/economic.0. Partea graficăA. %. Analiza piesei.
1. Sta*ilirea formei "i a dimensiunilor semifa*ricatului.+. Sta*ilirea scemei de lucru2 analiza croielii.3. Calculul for#elor de lucru "i a coordonatelor.). Alegerea utila4ului.5. Proiectarea constructi6ă a "tan#ei.
7. Calculul dimensiunilor nominale "i sta*ilirea toleran#elor păr#ilor acti6e.8. Normarea tenică pe "tan#a sau piesa prelucrată.
9. Calculul pre#ului de cost.0. %. Desenul de e$ecu#ie al piesei la scară %:%.
1. Desenul de ansam*lu al "tan#ei la scară %:%.+. Desenul de e$ecu#ie al elementelor acti6e.
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
4/62
A# $# Anai.a -ie'ei#/ citirea "i 6erificarea desenului.
Analiznd sci#a piesei am constatat că această piesă poate să se realizezea6nd toate cotele necesare.
/ tenologicitatea piesei.Opera#iile de deformare la rece prin care se poate realiza piesa sunt:
/ perforare;/ decupare;/ retezare;
/ materialul piesei&aterialul piesei este O'C %( cu următoarele caracteristici (.(7 ... (.%3 ?2 &n > (.+) ... (.5) ? "i Si > (.%7 ... (.+7 ?;
/ caracteristici mecanice:dacă d ≤ %5 mm a6em : dacă %5 ≤ d ≤ 3(
a6em : 3(1.( =σ ,daN@mm- +(1.( =σ
,daN@mm- 8%5)−=rt σ ,daN@mm- 5))( −=rt σ ,daN@mm-
Alungirea %+ ? Alungirea %5? Nu are rezilien#ă BC ,daNm@cm- Nu are rezilien#ă
BC ,daNm@cm-
Dacă a6em 3( ≤ d ≤ %((2 materialul ales O'C %( nu are 1.(σ 2 rt σ 2alungire "i rezilien#ă. Duritatea 0 ma$im este:
- la o#elul recopt este %+% ,daN@mm-;- la o#elul normalizat nu e$istă.
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
5/62
)# Sta/ii&ea 0+&1ei şi 2i1en'iunie 'e1i0a/&i"atuuiCondi#ii pri6ind forma pieselor decupate2 perforate "i retezate./Distan#a minimă dintre orificiile perforate sau dintre marginea piesei "i orificiu sedetermină func#ie de forma orificiului2 conturul e$terior "i grosimea piesei ca în figura1.
a
a a
a a
g
a
ag a(27g a(28g
a
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
6/62
a
a a a a
a
a a
a a
g
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
7/62
/ Precizia pieselor o*#inute prin decupare2 retezare "i perforare este indicată înta*elele +2 3 2 ) 2 5 2 7 ;
Eig. 3Precizia o*#inută prin opera#iile de tăiere la foarfece
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
8/62
Grosimeamaterialuluiîn ,mm-
Dimensiunile dintre orificii2 în ,mm- pînă la )( )(/%)( %)(/+((
pînă la %.( ± (.%(@± (.(+ ± (.%)@± (.() ± (.1(@± (.(8%.(/1.( ± (.%1@± (.(3 ± (.1(@± (.(5 ± (.+(@± (.%(
1.(/3.( ± (.%)@± (.(5 ± (.1)@± (.(8 ± (.+)@± (.%13.(/5.( ± (.1(@± (.(8 ± (.+(@± (.%( ± (.3(@± (.%)
Precizia distan#ei dintre marginea orificiului "i conturul piesei2
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
9/62
directia de laminare
%
1
directia de laminare
3
)
directia de laminare
Croirea trans6ersală pe Croirea longitudinală pe
foaie de ta*lă foaie de ta*lăa. *.
%((( %(((
8 9 (
% ( 8 3
1 ( ( (
)8(
)8(
)8(
1 ( ( (
8 9 (
8 9 (
a %
0
a %
Croirea com*inată a semifa*ricatelor indi6iduale c. Eig.)
Croirea *enzilor de metal la "tan#arePiesele care se "tan#ează au forme foarte 6ariate2a"a că amplasarea lor pe *anda
metalică 6a fi în func#ie de forma semifa*ricatelor. După cantitatea de de"euri careapar la croirea pieselor pe *andă procedeele de croire pot fi:/croirea cu de"eufigura 5a2 croirea cu de"euri pu#ine figura 5*2 croirea fără de"eu figura 5c.
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
10/62
piesa decupata deseu piesa deseu
*anda piesa
a. *. c. Eig.5
&ărimea punti#elor Punti#ele2 reprezintă de fapt cea mai mare parte a de"eurilor2 "i de aceea2 în6ederea economisirii de material2 tre*uie dimensionate strict2în a"a fel înct săasigure o rigiditate suficientă a *enzii2 pentru a6ansul ei u"or în "tan#ă "idecuparea totală a piesei în condi#iile de precizie impuse.&ărimea punti#elor depinde de: /grosimea "i duritatea materialului2 dimensiunile"i forma piesei2tipul de croire2 tipul a6ansului.
Falorile punti#elor în func#ie de grosimea materialuluisunt date în ta*elul 8 pentrucazul *enzilor croite înclinat sau întrepătruns.Dimensiunile minime ale punti#elor !a*.8
a %
*%
a %
*%
Grosimeamaterialului,mm-
Punti#e2 în ,mm- Grosimeamaterialului,mm-
Punti#e2 în ,mm-a% *% a% *%
(2+ %2+ %2+ 32( +2) +2)(2) %28 %28 )2( 32( 32(%2( 12( 12( 52( 32) 32)%2) 121 121 72( )2( )2(12( 12) 12) 82( )2) )2)12) 128 128 92( 52( 52(+2( +2( +2( %(2( 52) 52)
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
11/62
+2) +21 +21 / / /
Alegem din ta*el:/punti#ă marginală a% + ,mm- "i punti#ă intermediară *%+,mm-.Determinarea lă#imii *enzii
Pentru a calcula lă#imea nominală a *enzii
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
12/62
A% 0% M 4 +%M% +1,mm-;A1 01 M 4 %1%.15 M % %11.15 ,mm-;
3555
3)))
33
++
-,15.%%5%15.%%)
-,15%1)
-,15.%%5%15.%%)
-,15%1)
A Amm j B A
A Amm j B A
mm j B A
mm j B A
=⇒=+=+=
=⇒=+=+=
=+=+=
=+=+=
'a calculul lă#imii *enzii se 6a #ine seama de cte6a indica#ii:/ *enzile su* (2+ mm grosime2 se prelucrează fără strngere laterală
pentru a e6ita deformarea *enzii./ la folosirea a6ansului automat2 nu se folose"te apăsarea laterală a
*enzii2 deoarece ar putea pro6oca erori de pas din cauza frnării "i patinării *en#iiîntre cilindrii sistemului de a6ans.
/ lă#imea nominală a *enzii2 pentru cele două situa#ii din figura 7 ,cu
apăsare laterală
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
13/62
Farianta 1
Farianta +
Farianta 3
Farianta )
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
14/62
Farianta 5
Calculul coeficientului de croire c
l L
mn Ak cc
⋅
⋅⋅= %((∗
unde:
=
P
'n întreg > numărul de piese
=
P
lm întreg > numărul de f"ii
' > lungimea foii de ta*lă '%)(( ,mm-;l > lă#imea foii de ta*lă l%((( ,mm-;0 > lă#imea nominală a *enzii;Ac > aria croielii ;
1.11()1(15.%%( =∗=c A
355
+))
3
+
1
%
1551(
15.%%5515.%%(
1551(
15.%%5515.%%(
1++1(
-15.%%++15.%%(
p p p
p p p
p
p
p
p
=⇒=+=
=⇒=+=
=+=
=+==+=
=+=
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
15/62
piese p
Ln
piese p
Ln
piese p
Ln
piese p
Ln
piese p
Ln
piese p
Ln
)815
%)((
%+15.%%5
%)((
;)815
%)((
;%+15.%%5
%)((
;5)1+
%)((
;%+15.%%+
%)((
5
5
)
)
3
3
+
+
1
1
%
%
==
=
==
=
==
=
==
=
==
=
==
=
+1+%
%(((
%
% ≅=
= B
l m f"ii ;
815.%1%
%(((
1
1 ≅=
=
B
l m f"ii ;
3(1)
%(((
+
+ ==
=
B
l m f"ii ;
915.%%)
%(((
3
3 ≅=
=
B
l m f"ii ;
3(1)
%(((
)
) ==
= B
l m f"ii ;
915.%%)
%(((
5
5 ≅=
=
B
l m f"ii.
?77%((%(((%)((
9)81.11()%((
?75%((%(((%)((
3(%+1.11()%((
?77%((%(((%)((
9)81.11()%((
?75%((%(((%)((
3(%+1.11()
%((
?75%((%(((%)((
85)1.11()%((
?5%%((%(((%)((
+1%+1.11()%((
555
))
)
33
3
++
+
11
1
%%
%
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
=∗∗
∗∗
=∗∗
∗∗
=
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
l L
mn Ak
l L
mn Ak
l L
mn Ak
l L
mn A
k
l L
mn Ak
l L
mn Ak
cc
c
c
cc
c
c
cc
cc
Calculul coeficientului de folosire f .
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
16/62
l L
mn Ak
p
f ⋅
⋅⋅= ;
1 R A
A A A orificiic p
π =
−=
35.+81).%1%3.+).+
57.8%(%.15%3.+%.)
35.+81).%1%3.+).+
1
7
1
1.%(
1
7
=∗=∗=
=∗=∗=
=∗=∗=
π
π
π
φ
φ
φ
A
A
A
)9.%)835.+857.8%35.+8 =++=iciitotalaorif A
5%.1(35)9.%)81.11() =−=
−=
p
orificiic p
A
A A A
?7%%((%(((%)((
9)85%.1(35%((
?7%%((%(((%)((
3(%+5%.1(35%((
?7%%((%(((%)((
9)85%.1(35%((
?7%%((%(((%)((
3(%+5%.1(35%((
?7%%((%(((%)((
85)5%.1(35%((
?)7%((%(((%)((
+1%+5%.1(35%((
55
5
))
)
33
3
++
+
11
1
%%
%
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
=∗∗
∗∗=∗∗∗∗=
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
=∗∗
∗∗=∗
∗
∗∗=
l L
mn Ak
l L
mn Ak
l L
mn Ak
l L
mn Ak
l L
mn Ak
l L
mn Ak
p
f
p
f
p
f
p
f
p
f
p
f
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
17/62
Sta/ii&ea '"he1ei 2e "&+i&e
/ 6arianta %
Eig.
3# Ca"uu 0+&,e+& 2e u"&u şi a "++&2+nate+
3#$ F+&,a şi -ute&ea ne"e'a&ă a +-e&a,iie 2e ştan,a&e#
'a opera#iile de tăiere pe "tan#e for#a de tăiere se calculează cu rela#ia:-;daN,g'E τ⋅⋅=
unde: ' > lungimea conturului tăiat2 ,mm-; g > grosirea materialului tăiat2 ,mm-;
τ / rezisten#a la forfecare2 ,daN@mm1
- din ta*elele %12 %+.
Kela#ii pentru calculul rezisten#ei la forfecare.!a*.%1
&aterialul Kezisten#a la forfecareO#el (29(= r σ⋅
Alamă Am 5+ (29(= r σ⋅Aluminiu moale (29(= r σ⋅Aluminiu tare (27(= r σ⋅O#el ino$ida*il (271= r σ⋅
Alia4e de titan (27(= r σ⋅
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
18/62
Duraluminiu moale (27)= r σ⋅Duraluminiu tare (25)= r σ⋅
Pentru calculul rezisten#ei la forfecare cu formulele din ta*elul %1 se dau indica#iile:/ pentru -mm,=1)2( +5 +3 > 31 +% > 15O' +7 ++ > 3( +8 > 37 1) > 1%O' 31 +5 > 3) 31 > )1 1+ > %9O' )(
O' 5( )1 > 51 5( > 71 %3 > %%O' 7( 5(≥ 7(≥ %( / 8
!a*lă su*#ire de o#el car*onde calitate.S!AS 8((
-mm,=312(
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
19/62
Denumirea o#elului&arca
o#elului
Kezisten#ala forfecare
τ 2,daN@mm1-
Kezisten#a larupere
r σ 2,daN@mm1-
Alungirearelati6ăsδ minim2
?3( C
%+( 38 )5 %)%( C%7(
3+ )( %8
%1 !C1)(
35 )3 %7
!a*lă su*#ire de o#el înaltaliat2 rezistent la coroziune "ila temperaturi înalte2 S!AS
+)8+-mm,=382( 125
III > 123
3+ )( / III >
121 III >
12(
Faloarea coeficientului sc2 pentru calculul for#ei de scoatere a materialului!a*.%3
Scoatereade"eului
Scoaterea piesei
Decuparea pieselor din
*andă; punti#aanormală
Perforarea găuririi în piesăPerforarea în grup
a găurilor
&aterialul a
*
a
*
*
a
Kaportul a@*
(2) (2)/% %/%2) %2)/1 peste1
O#el (2(+ (2(3 (2(3) (2() (2(5 (2(7 (2(7Cu2 Am2 Qn (2(1 (2(+ (2(+) (2(3 (2() (2(5 (2(5
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
20/62
Al2Duraluminiu
(2(1) (2(3) (2() (2(5 (2(7 (2(8 (2(8
Alegem (7.(= sck
lementele profilului desciderii acti6e %2( )%( ′
%27 > 12) (1( ′5 8
12) > 32( (+( ′
32( > )2( )3( ′ 8 %(
)2( > %(2( % %) %)
Se aleg elemetele desciderii acti6e < h2α = în func#ie de grosimeamaterialului din ta*elul %). (=α +( T
5
'a opera#iile de decupare pe "tante for#a de decupare lungimea conturului tăiat2g > grosirea materialului tăiat2τ / rezisten#a la forfecare2 τ (29(= r σ⋅ ,daN@mm1- din
ta*elele %1. / pentru O'C %( "i o grosime de + ,mm-2 alegem +3=r σ ,daN@mm1-; τ ).1)+37)2( =∗= ,daN@mm1-;
-;,78.%9919).1)+)1.15( daN F d =∗∗=
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
21/62
Eor#a necesară împingerii piesei sau de"eului prin orificiul plăcii acti6e: -;daN,nEI E dii ⋅⋅=
unde: i > coeficient de împingere cu 6alorile:/ (2(+ > (2(7 pentru o#el "i duraluminiu;/ (2(1 > (2(3 pentru alamă;
/ (2(+ > (2() pentru aluminiu;Alegem i(2(5;
/ n numărul de piese cuprinse în înăl#imea a orificiului de trecere prin placă;
/ se alege din ta*elul %) .
1+
5===
g
hn *uc.
-;,)7.1+9%178.%9919(5.( daN F i =∗∗=
Eor#a necesară desprinderii piesei de pe poanson.-;daN,EI E dscscd ⋅=
unde: sc > coeficient de desprindere indicat în ta*elul %3; sc(2(7; -;,(8.%+9)78.%9919(72( daN F scd =∗=Eor#a totală pentru decupare.
-;daN,EE+2%E edtotd +⋅=
unde: Ee >for#a de eliminare a semifa*ricatului piesei sau de"eului "i ia6alorile:
isce EEE += / cnd eliminarea de pe poanson se face cu o placă ac#ionată cuelemente elastice;
EeEi cnd eliminarea semifa*ricatului de pe poanson se face cu placă deeliminare fi$ă;
Alegem EeE i 1+9%.)7,daN-; -;,18.18+(()7.1+9%78.%9919+2% daN F d tot
=+⋅=
'a opera#iile de perforare pe "tante for#a de perforare se calculează cu rela#ia:-;daN,g'E p τ⋅⋅=
unde: ' > lungimea conturului tăiat2 ' 98.7)11 ⇒+⋅ r nr π π ,mm-;n numărul de orificii; r raza orificiului;
g > grosirea materialului tăiat2 g+ ,mm-; τ / rezisten#a la forfecare2 τ (29(= r σ⋅ ,daN@mm1- din
ta*elele . / pentru O' 31 "i o grosime de 1 ,mm-2 alegem +3=r σ ,daN@mm1-;
τ ).1)+37)2( =∗= ,daN@mm1
-; -;,37.)8%1).1)+98.7) daN F p =∗∗=
Eor#a necesară împingerii piesei sau de"eului prin orificiul plăcii acti6e: -;daN,nEI E pii ⋅⋅=
unde: i > coeficient de împingere cu 6alorile2 i(2(5;/ n numărul de piese cuprinse în înăl#imea a orificiului de trecere
prin placă2 n1*uc; -;,39.597137.)8%1(5.( daN F i =∗∗=Eor#a necesară desprinderii de"eului de pe poanson.
-;daN,EI E pscscp ⋅=
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
22/62
unde: sc > coeficient de desprindere indicat în ta*elul %3; sc(2(7; -;,87.3(537.)8%1(72( daN F scd =⋅=
Eor#a totală pentru perforare.-;daN,EE+2%E e ptot p +⋅=
unde:EeEi cnd eliminarea semifa*ricatului de pe poanson se face cu placă de
eliminare fi$ă;EeEi597.39 ,daN-;
-;,7(.81)+39.59737.)8%1+2% daN F ptot
=+⋅=
Pentru retezare se calculează dect for#a necesară retezării.
-;daN,g'Er τ⋅⋅= unde: ' > lungimea conturului tăiat2 ' %1+33 =⋅=⋅ a ,mm-;
a > mărimea punti#ei marginale;
g > grosirea materialului tăiat2 g+ ,mm-;τ / rezisten#a la forfecare2 τ (29(= r σ⋅ ,daN@mm1- din
ta*elele %. / pentru O'C %( "i o grosime de + ,mm-2 alegem +3=r σ ,daN@mm1-;
τ ).1)+37)2( =∗= ,daN@mm1-;-;,9%8).1)+%1 daN F r =⋅⋅=
-;,9%8 daN F F r tot r
==
Eor#a totală însumată:9.+737%7(.81)+9%818.18+(( =++=++=
pr d tot tot tot tot F F F F ,daN-;
'ucrul mecanic este dat de rela#ia:%(((
gE'
⋅λ= -mm N, ⋅ ;
unde: E > for#a de tăiere ,N-;g > grosimea materialului;λ / coeficient din ta*elul %5 λ (2);
Falori recomandate pentru λ !a*.%5
Grosimea g ,mm- λ Emed@Ema$
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
23/62
Su* 1 (27)U(2))De la 1 la 3 (2))U(23)
Peste 3 (23)U(2+
(.)51%(((
++737%9
)2( =
∗
∗= L -mm N, ⋅
;-;,%(37.+7-,+737%9-,9.+737%
3 N N daN F tot ⋅===
Calculul puterii efecti6e necesare la "tan#are
%(((5(
n'P
e ⋅⋅
= -BV, ;
nde:n > numărul de curse du*le ale culisorului; %.3 coeficient ce #ine seama de neuniformitatea încărcării; η
(.5 / (.8 randamentul presei. 1.%=⇒ K "i 5.(=η
5.(
8.(1.% ⋅= P %.5 -BV, ;
Puterea necesară la electromotor
tr
m
PP
η= -BV, ; tr η (.98 randamentul transmisiei
98.(
52%=m P %.5+ -BV, ;
Cent&u 2e -&e'iune a ştan,ei#
Centrul de presiune al "tan#ei reprezintă punctul de aplica#ie al rezultanteifor#elor ce inter6in în procesul de lucru cu "tan#a respecti6ă.
Pentru a e6ita apari#ia momentelor nefa6ora*ile a$a cepului "tan#ei tre*uie săcoincidă cu centrul de presiune.
Pozi#ia centrului de presiune se poate determina prin două metode: grafică "ianalitică.
a= &etoda grafică&etoda se *azează pe teorema momentului static > suma momentelor for#elor
în raport cu o a$ă este egal cu momentul rezultantei for#elor în raport cu aceea"i a$ă.
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
24/62
Eig.
15.%(5
%+.)8
%(
+
1
%
=
=
=
(5.5(9%878.%991998.7)
15.%(59%8)878.%9919%(98.7)
%
+1%% =++
∗+∗+∗=
++++
=r d
r d
cp F F R
F F R
).%)1
+%
1
%+1% ======
B ! ! ! !cp
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
25/62
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
26/62
Plăcile acti6e în construc#ie mono*loc se e$ecută din o#el de scule2 iardimensiunile
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
27/62
/ distan#a minimă între găurile de "tift "i de "uru*:
7).177).%7%(1
).%().%1).%18.(
182( %3 =+=
++∗=
++⋅= d d d b ,mm-;
distan#a minimă între marginea plăcii "i găurilor de fi$are cu "uru*uri:%8) *+ = ,mm-;
Dimensiunile de ga*arit ma$im ale plăcii:( ) 1()31++5.%%%3)21 ≅⋅+=⋅÷+= " a A ,mm-;( ) %1+1+3+%3)21 =∗+=⋅÷+= " b B ,mm-;
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
28/62
7#) P+an'+ane#Ca "i plăcile acti6e2 poansoanele sunt de o mare 6arietate constructi6ă. le potfi clasificate după diferite criterii cum ar fi:
/ după natura opera#iilor: pentru tăiere2 îndoire2 am*utisare2 etc./ după forma sec#iunii trans6ersale: circulare2 pătrate2
dreptungiulare2 e$agonale2 etc./ după solu#ia constructi6ă: în construc#ie mono*loc2 în construc#ie
asam*lată2 etc.Cele mai simple "i mai des utilizate poansoane sunt prezentate în figura %7.
D%
.
'
l
d
D
'
l
d
D
D% .
d% '
l %
d
l
.
D
D%
'
l %
.
lD
D%
d% '
l
d
.
D
d
c. *.a. d. e.
Eig..
P+an'+nu -ent&u -e&0+&a&e#
Alegem 6arianta constructi6ă c2 de formă circulară2 figura .'ungimea poansoanelor poate fi sta*ilită cu rela#ia:' p ppM pgMrgMgM +(=mm;
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
29/62
CCCC parg pp =≅≅ 17 ,mm-;unde: pp > grosimea plăcii port/poanson;
rg > grosimea riglei de gidare; rggM 3= ,mm- rg 3,mm-;
pa > grosimea plăcii acti6e;g > grosimea materialului;
pg > grosimea plăcii de gidare;' p ppM pgMrgMgM +(= 17M17M3M1M+(9( ,mm-;
d%1 ,mm-; d%%5 ,mm-; D1( ,mm-; D%15 ,mm-;%2(5 ±= ,mm-; l%1( ,mm-; l3( ,mm-; '9( ,mm-;
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
30/62
P+an'+nu -ent&u 2e"u-a&e.
Farianta constructi6ă este 6arianta e2 a6nd formă dreptungiulară2 ca înfigura'ungimea poansonului pentru decupare este egală cu lungimea
poansonului pentru perforare.'7( ,mm-; %2(5 ±= ,mm-; l%%1 ,mm-;
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
31/62
5 3
5 (
9(
1(
7 (
%%)5X(2%
Eig.
P+an'+n -ent&u &ete.a&e'ungimea poansonului pentru retezare '9( ,mm-2 a6nd formă
dreptungiulară2 ca în figura 1(.
%1(5X(2%
9(
1 1
1(
)
1 8
Eig.
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
32/62
Pa"a 2e /a.ă
Eig.
$emplu de notare a unei plăci de *ază cu a+(( mm; *+(( mm "i 9( mm;Placă de *ază +(($+(($9( %(11/(3))
Dimensiunile plăcii de *ază sunt: +(($+(($9( !ip $*))!*344
% 1
2 )
%12)
%12)
%12)
% 1
2 )
%12)
+21
+21
m@1
% 2 5
% 1
2 )
d G a
*% 4
cd)d3
+
1 2 ) )( %)
7
e 1
e% K
% ) Y
3 ) Y K 8
l
*
m
a a %
I
% 1
d%M+
d%
g
+
% 1
1 )
. %
1
d1d1M+
.
K +
K % )
'oc pentru marcare
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
33/62
/ lă#imea plăcii de *ază *%+(( ,mm-;/ lungimea plăcii de *ază a%+(( ,mm-;/ diametrul găurilor pentru *uc"ele de gidare d%3( ,mm-;/ distanta dintre a$ele găurilor pentru *uc"ele de gidare: e%1)(
,mm-; e118( ,mm-;
/ grosimea plăcii de *ază 9( ,mm-;
Dimensiuni în mm
!a* %8
Codul a * a% *%
d%
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
34/62
(3+81)(
3(+)( 18(
/ / / / / /(3+9 )5(33( 7) 7( 3( &%5 18 ++ 9)(33%
%5(
%5(3(
15(
15( %9(
11+
/ / / / / /(331 )5(33+ 7) 7( 3( &%5 18 ++ 9)
(3331((
3(+(( 1+(
/ / / / / /(33) )5(335 7) 7( 3( &%5 18 ++ 9)(337
1)(
3(
+)(
3( ( 2 (
1 7
31
1)(
)(
/ / / / / /(338 )5%(11/(339
7) 7( 3(
&%5 1+ ++
9)
%(11/(3)(
1(( 1(()(
+(( +(( 1(( 18(18
%(11/(3)%
5+ +1
Codul a * a% *%
d%
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
35/62
Pa"a 'u-e&i+a&ă
Plăcile superioare pentru "tan#e cu coloane în diagonală se e$ecută în patruforme:
/ Eorma AI pentru supor#i de "tan#e fără *uc"e de gidare;/ Eorma 0I pentru supor#i de "tan#e cu *uc"e de gidare;/ Eorma AII pentru supor#i de "tan#e fără *uc"e de gidare2 cu
*ordură;/ Eorma 0II pentru supor#i de "tan#e cu *uc"e de gidare2 cu *ordură;
Eig
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
36/62
$emplu de notare a unei plăci superioare su*#ire forma AI2 a6nd a+((mm; *+(( mm "i 9(
Placă superioară su*#ire AI +(($+(($9( %(11/()))
Dimensiuni în mm !a*.%9
Codul
a * % a% *%
d%
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
37/62
Codul
a * % a% *%
d%
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
38/62
Coduld
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
39/62
Coduld
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
40/62
Coduld Pîslă;
/ Cementat pe adncimea de (28U% mm2 călit2 re6enit la ))U5(
KC;/ Găurile de centrare de tip A2 după S!AS %+5%/7+;
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
41/62
/ &arcare: codul coloanei de gidare.
Bu"şă 2e 5hi2a&e#
%$3)Y + ( Y
l1
l
l%
1 ( 2 )
8
d 1
D
/ (
2 1
d %
D d
K +
K ( 2 )
(28
%25
% $
3 ) Y
Eig. 13
$emplu de notare a unei *uc"e de gidare a6nd: d)( mm "i l%(+ mm;
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
42/62
0uc"ă de gidare ∅ )($%(+ %(+1/(()8
Dimensiuni în mm!a*.1%
Codul d
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
43/62
Codul d
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
44/62
/ Găurile de centrare de tip A după S!AS %+5%/7+2 se 6or e$ecuta la poansoanele a6nd d pnă la %5 mm numai în cap2 iar la poansoanele a6nd d peste %5 mm în cap "i în partea acti6ă;
/ &arcare: codul poansonului2 materialul "i d.
!a*.11Codul
d
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
45/62
Coduld
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
46/62
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
47/62
Obs$ !impul a4utător este calculat pentru produc#ia de serie mi4locie. Hn cazul seriei mici sau mari se 6a corecta prin înmul#irea lui cu un coeficientB %
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
48/62
am*utisat
3((×3((
de retezat"i decupatcom*inate"i
am*utisat
%5
1+
/
17
%7
13
/
18
%8
1)
/
+(
5((×5((
de retezat"i decupatcom*inate"iam*utisat
1(
18
/
+3
1%
%3
/
+5
11
+%
/
+8
!a*.15Eelul cupla4ului [cu fric#iune %2()cu o singură geară %23)cu două geare %21)cu trei geare %2%7cu patru geare %2%+
!a*.17
Eor#a presei
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
49/62
+) 8) 1((timpul Pentru o lo6itură
Prin comandăsimplă
Cu pedală
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
50/62
Cuopritor
)(( (2(%8 (2(1 (2(11 (2(1( (2(11 12(137(( (2(%9 (2(1% (2(1+ (2(11 (2(13 (2(15%((( (2(1% (2(1+ (2(1) (2(1+ (2(1) (2(171((( (2(1) (2(18 (2(1+ (2(15 (2(+( (2(++
Eărăopritor
)(( (2(1+ (2(15 (2(+ (2(1) (2(18 (2(+1
7(( (2(1) (2(18 (2(+% (2(17 (2(+( (2(+3%((( (2(15 (2(19 (2(+1 (2(19 (2(+1 (2(+51((( (2(+1 (2(+3 (2(+5 (2(+) (2(+7 (2(3(
!a*.+%
!impul a4utător > ta3 / pentru a6ansarea f"iei cu an pas în "tan#ă
!ipul"tan#ei
'ungimea pasului în
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
51/62
!impul a4utător /ta5/ pentru scoaterea pieselor de lamatri#area sau "tan#area din semifa*ricate indi6iduale
Eelul
scoaterii
Suprafa#a piesei
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
52/62
!imp a4utător >ta7/ pentru ungerea suprafe#elor f"iei
Nr.fe#elor unse
'ungimeaf"iei înmm pnă
la
'ă#imea f"iei în mm pnă la)( 7) %(( %)( 1(( +((
!impul în min pentru o f"ie unsă
%
)(( (2(1) (2(18 (2(+1 (2(+5 (2(3% (2(357(( (2(17 (2(+% (2(+) (2(3( (2(3) (2()(%((( (2(+( (2(+) (2(3( (2(3) (2()( (2()51((( (2(+9 (2(33 (2(39 (2()) (2(51 (2(7(
1
)(( (2(+7 (2(31 (2(38 (2()3 (2(5% (2(597(( (2(3( (2(35 (2()+ (2(5( (2(57 (2(7)%((( (2(3) (2()1 (2()9 (2(57 (2(7) (2(831((( (2()8 (2(5) (2(7+ (2(81 (2(9+ (2%()
!a*.+5
!imp a4utător >ta7/pentru ungerea suprafe#ei semifa*ricatului cu *ucata
Nr. fe#elor unseSuprafa#a semifa*ricatului în ,m1- pnă la(2(% (2() (2%( (21)!impul în minute pentru o piesă unsă
% (2(1+ (2(+5 (2(35 (2(51 (2(1) (2()) (2(7( (2(9
!a*.+7
!imp a4utător >ta8/pentru răsturnarea sau întoarcerea f"iei
'ă#imeaf"iei înmm
pnă la
!impul
Descisă cu opritor Hncisă cu opritor sau descisă fărăopritor
'ungimea f"iei în ,mm- pnă la)(( 7(( %((( 1((( )(( 7(( %((( 1(((!impul pentru o f"ie în min
)( (2(%1 (2(%+ (2(%3 (2(%5 (2(%+ (2(%3 (2(%) (2(%87) (2(%+ (2(%3 (2(%) (2(%7 (2(%3 (2(%) (2(%5 (2(%9%(( (2(%3 (2(%) (2(%5 (2(%8 (2(%) (2(%5 (2(%8 (2(1(%)( (2(%) (2(%5 (2(%7 (2(1( (2(%7 (2(%8 (2(%9 (2(111(( (2(%5 (2(%7 (2(%8 (2(11 (2(%8 (2(%9 (2(1( (2(13+(( (2(%7 (2(%8 (2(1( (2(13 (2(%9 (2(1( (2(11 (2(17
Norma de timp
pi
! ! N
! N += ;
min+31+%%!!! 1% pî pî pî =+=+= timp de pregătire înceiere;
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
53/62
min%%!% pî = timp pregătitor pentru studierea lucrării2 adunarea materialului la locul
de muncă2 predarea lotului de piese;min1+!
1 pî = timp pregătitor pentru înlocuirea "tan#ei;
( ) 1a *u
I tt! ⋅+= timp unitar;
b1c N 1((1)(@)(((( == mărimea lotului;[
n
%t
cd
* ⋅= timpul de *ază;
%((n cd = numărul de curse du*le @minut;()2%[ = coeficient în func#ie de tipul cupla4ului;
*ucmin@(%()2(()2%%((
%t
* =⋅= ;
%(2%I 1 = coeficient ce #ine seama de tipul de adaos;( )
ms
aaaamaaama
a
Nz
tttt% Nttt Ntt
875)3+1%
⋅
++++−+++⋅
= timp de adaos;
min(%(2(t%a = timp a4utător pentru pornirea presei;
min(1+2(t1a = timp a4utător pentru luarea f"iei2 aducerea la presă;
min(+52(+=at timp a4utător pentru a"ezarea f"iei în matri#ă;
min((92(3=at timp a4utător pentru a6ansarea f"iei cu un pas de "tan#are;
min(%%2(t)a= timp a4utător pentru îndepărtarea de"eurilor;
min(%152(t5a = timp a4utător pentru scoaterea "i îndepărtarea de"eului;
min())2(t7a = timp a4utător pentru ungerea f"iei;
min(1(2(t8a = timp a4utător pentru întoarcerea f"iei;
%z s = numărul de piese o*#inute simultan la fiecare cursă du*lă a *er*ecului presei;
m N / numărul de curse du*le ale *er*ecului în cazul func#ionării cu a6ans manual;
m N +1*uc@f"ie;( )
ms
aaaamaaama
a
Nz
tttt% Nttt Ntt
875)3+1%
⋅
++++−+++⋅
=
( )(1+5.(
+1
7)55.(
+1%
(1(2(())2((%152((%%2(%+1((92((+52((1+2(+1(%(2(==
⋅++++−+++⋅
=at
( ) min(+7)%.(%(2%=(1+52((%()2(<1 =⋅⋅=⋅+= k t t . ab1
min1(7)%.((+7)%2(1((
+3
=⋅=+= 2 pi
. . N
.
N
Alegerea 6ariantei optime de proces tenologic
Pentru o*#inerea unei piese "tan#ate sau matri#ate la rece sunt posi*ile maimulte 6ariante de proces tenologic2 care pot diferi între ele prin forma "idimensiunile semifa*ricatelor folosite2 modul de croire "i gradul de utilizare amaterialului2 numărul de scule necesare2 tipul "i comple$itatea acestora2 modul dealimentare cu material "i de e6acuare a pieselor "i de"eurilor2 presele "i gradul de
încărcare al acestora etc.
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
54/62
Aprecierea măsurii în care aceste 6ariante de proces tenologic snt ra#ionalese face comparnd între ele costurile unei piese realizate pentru fiecare 6ariantă în
parte.Costul pe *ucată al unei piese o*#inute prin "tan#are sau matri#are la rece
rezultă ca suma celtuielilor cu materialul "i manopera necesare pentru o*#inerea
piesei2 celtuieli de regie2 celtuieli cu amortizarea "tan#ei sau matri#ei "i presei.$presia costului unei piese matri#ate este:
asapr manmat CCCCCC ++++= ,lei@*uc-2unde:
matC / este costul materialului necesar confec#ionării unei piese2 în lei@*uc;
manC / costul manoperei necesare confec#ionării unei piese2 în lei@*uc;
r C / costul regiei totale
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
55/62
(n / numărul de piese din lot2 în *ucă#i pentru produc#ia de serie; pentru produc#ia de masă n( se ia egal cu numărul de piese o*#inut la o cursă du*lă aculisorului presei2 înmul#it cu dura*ilitatea "tan#ei sau matri#ei între două reascu#irisuccesi6e2 e$primată în număr de lo6ituri )2(
(2% > 32((2+ / )2(
()((/%((()×1(((%(/3)( "i peste
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
56/62
Cu Ζ n %)
Cu Ζ n %(
*enzita*le
*enzi
(2%/32((2+/)2(
(2%/32(
×
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
57/62
De la (2) pnă la(2+
(2+/%2( %2(/+2( +25/52( Peste52(
De decupat AlamăO#el
)%/5+%7/1%
3)/)%%)/%7
+(/3(%(/%)
/7/%(
/)
De perforat "iretezat
AlamăO#el
3)/)%%)/3)
++/3)%%/%)
19/++9/%%
/5/9
/32)
De îndoit AlamăO#el
%()/%+8+)/35
83/%()1)/+)
)%/87%7/1)
/%3/%7
/%7
De am*utisat "iformat
AlamăO#el
59/871+/19
)3/5+%8/1+
3)/)3%)/%8
/%%/%)
/8
De decupat "iam*utisat
AlamăO#el
)%/59%7/1+
3)/)%%)/%7
++/3)%%/%)
/9/%%
/7
Cu ac#iunesuccesi6ă
AlamăO#el
++/31%%/%3
17/++9/%%
1%/177/9
/)27/7
/+2)
De am*utisat AlamăO#el
%1(/%+83(/35
%(1/%1(+3/3(
87/%(119/+3
/%7/19
/%
în care:tnE / este fondul de timp necesar pentru realizarea programului anual de
fa*rica#ie n2 în ore;tdE / fondul de timp disponi*il al unei piese într/un an2 în ore; pn / numărul de prese folosite pentru realizarea programului anual de
fa*rica#ie;t
N /norma tenică de timp pentru o*#inerea unei piese2 în minute;
%z /numărul de zile lucrătoare dintr/un an2 se ia +(7 zile;
sn /numărul de scim*uri dintr/o zi;
sd /durata scim*ului2 în ore;
r I /coeficient pentru repara#iile preselor2 are 6alorile (29)/ (297;
Cota parte din amortizarea "tan#ei sau matri#ei ce re6ine unei piese are e$presia:
n
FI C sas
⋅= ,lei@*uc-2
este o constantă care are 6alori întregi
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
58/62
3Presă cu e$centric cu *atiu fi$ "i masăregla*il2pre6ăzută cu cupla4 pneumatic2tipPAK/%5A
71(((
)Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il2"i cupla4mecanic2
tip PAI/1)
75(((
5Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4
pneumatic2PAI/1)A
85(((
7Presă cu e$centric cu *atiu fi$ "i masăregla*ilă2 pre6ăzutăcu cupla4 pneumatic2 tip PAK/1) A
9((((
8Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4mecanic2tip PAI/3(
93(((
9Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4
pneumatic2tip PAI/3( A
%+)(((
%(Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4mecanic2tip PAI/5+
%15(((
%%Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4
pneumatic2tip PAI/5+ A
%5((((
%1 Presă idraulică de am*utisare2tip P/3( 1(+(((%+ Presă idraulică de am*utisare2tip P/%(( 1773((
%3 Presă idraulică de îndoit ta*lă2tip P!/5+ 1%%3((%) Presă idraulică de îndoit ta*lă2tip P!/%(( 1+%(((%5 Eoarfece gilotină2tip KG/81) 17((((%7 Eoarfece com*inată pentru profile2 tip EP %3 %9)(((
!a*.31
N
n pînă la % %/1 1/+ +/3
% 1 + 3O*ser6a#ii: / n reprezintă programul anual de fa*rica#ie2 în *ucă#i pe an;
/N este numărul de piese o*#inute cu "tan#a sau matri#a respecti6ă pînă lauzarea ei totală "i
este egal cu numărul de piese o*#inute la o lo6itură
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
59/62
!a*.33
!ipul "tan#ei saumatri#ei
Grosimea&aterialului
mm
&aterialul păr#ilor acti6e
o#el car*on o#el aliat
\tan#ă de decupare programul anual de fa*rica#ie2 în *uc@an;
Fs/ costul "tan#ei sau matri#ei2 în lei; se determină din ta*elul 7). Hn func#ie dedimensiunile păr#ilor acti6e2 dimensiunile de ga*arit #i greutatea apro$imati6ă pe
*aza grupării după mărime a "tan#elor sau matri#elor2 dată în ta*elul 75.
!a*3)
!ipul matri#eisau "tan#ei
Grupa "i masa matri#ei sau "tan#ei
&ici
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
60/62
!ipul matri#eisau "tan#ei
Grupa "i masa matri#ei sau "tan#ei
&ici
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
61/62
O*ser6a#ii:/ &ărimea de ga*arit reprezintă suma semiperimetrului plăcii inferioare
8/16/2019 Dimensiuni În MmTab
62/62
pA 321 ?; η 9(?.
()3.(9(
%()((((
12371(((
%( 33
=⋅
⋅
⋅=⋅
⋅
⋅= η
n
A4 3
p p
ap ,lei@*uc-;
n
FI C sas
⋅= ,lei@*uc-2
3;n)(((( *uc;Fs9((( lei
71.()((((
9(((3=
⋅=
⋅=
n
4 k 3 s
as ,lei@*uc-;
Costului unei piese matri#ate este:8(.%71.(()3.(%3731.((3(9).(83.( =++++=++++= asapr manmat 3 3 3 3 3 3
,lei@*uc-