Dimensiuni În MmTab

8/16/2019 Dimensiuni În MmTab

1/62

FACULTATEA DE MECANICĂ

PROIECT LA DISCIPLINAUTILAJE ŞI TEHNOLOGII

DE DEFORMARE

Student: Butuşină Mihaea ! Rau"a

Anul: III Specializarea: I#P#M#I Grupa: $An uni%e&'ita&( )*$* ! )*$$

Profesor îndrumător


2/62

Dr. ing. ION CIPI!

TEMA(

Să se proiecteze "tan#a sau matri#a necesară e$ecu#iei piesei din figura %.


3/62

fig.%

&aterial: O'C %(

Produc#ie anuală: )(((( *ucGrosime: + ,mm-

C+n,inutu -&+ie"tuui

A. &emoriu tenico/economic.0. Partea graficăA. %. Analiza piesei.

1. Sta*ilirea formei "i a dimensiunilor semifa*ricatului.+. Sta*ilirea scemei de lucru2 analiza croielii.3. Calculul for#elor de lucru "i a coordonatelor.). Alegerea utila4ului.5. Proiectarea constructi6ă a "tan#ei.

7. Calculul dimensiunilor nominale "i sta*ilirea toleran#elor păr#ilor acti6e.8. Normarea tenică pe "tan#a sau piesa prelucrată.

9. Calculul pre#ului de cost.0. %. Desenul de e$ecu#ie al piesei la scară %:%.

1. Desenul de ansam*lu al "tan#ei la scară %:%.+. Desenul de e$ecu#ie al elementelor acti6e.


4/62

A# $# Anai.a -ie'ei#/ citirea "i 6erificarea desenului.

Analiznd sci#a piesei am constatat că această piesă poate să se realizezea6nd toate cotele necesare.

/ tenologicitatea piesei.Opera#iile de deformare la rece prin care se poate realiza piesa sunt:

/ perforare;/ decupare;/ retezare;

/ materialul piesei&aterialul piesei este O'C %( cu următoarele caracteristici (.(7 ... (.%3 ?2 &n > (.+) ... (.5) ? "i Si > (.%7 ... (.+7 ?;

/ caracteristici mecanice:dacă d ≤ %5 mm a6em : dacă %5 ≤ d ≤ 3(

a6em : 3(1.( =σ ,daN@mm- +(1.( =σ

,daN@mm- 8%5)−=rt σ ,daN@mm- 5))( −=rt σ ,daN@mm-

Alungirea %+ ? Alungirea %5? Nu are rezilien#ă BC ,daNm@cm- Nu are rezilien#ă

BC ,daNm@cm-

Dacă a6em 3( ≤ d ≤ %((2 materialul ales O'C %( nu are 1.(σ 2 rt σ 2alungire "i rezilien#ă. Duritatea 0 ma$im este:

- la o#elul recopt este %+% ,daN@mm-;- la o#elul normalizat nu e$istă.


5/62

)# Sta/ii&ea 0+&1ei şi 2i1en'iunie 'e1i0a/&i"atuuiCondi#ii pri6ind forma pieselor decupate2 perforate "i retezate./Distan#a minimă dintre orificiile perforate sau dintre marginea piesei "i orificiu sedetermină func#ie de forma orificiului2 conturul e$terior "i grosimea piesei ca în figura1.

a

a a

a a

g

a

ag a(27g a(28g

a


6/62

a

a a a a

a

a a

a a

g


7/62

/ Precizia pieselor o*#inute prin decupare2 retezare "i perforare este indicată înta*elele +2 3 2 ) 2 5 2 7 ;

Eig. 3Precizia o*#inută prin opera#iile de tăiere la foarfece


8/62

Grosimeamaterialuluiîn ,mm-

Dimensiunile dintre orificii2 în ,mm- pînă la )( )(/%)( %)(/+((

pînă la %.( ± (.%(@± (.(+ ± (.%)@± (.() ± (.1(@± (.(8%.(/1.( ± (.%1@± (.(3 ± (.1(@± (.(5 ± (.+(@± (.%(

1.(/3.( ± (.%)@± (.(5 ± (.1)@± (.(8 ± (.+)@± (.%13.(/5.( ± (.1(@± (.(8 ± (.+(@± (.%( ± (.3(@± (.%)

Precizia distan#ei dintre marginea orificiului "i conturul piesei2


9/62

directia de laminare

%

1


3

)


Croirea trans6ersală pe Croirea longitudinală pe

foaie de ta*lă foaie de ta*lăa. *.

%((( %(((

8 9 (

% ( 8 3

1 ( ( (

)8(

)8(

)8(

1 ( ( (

8 9 (

8 9 (

a %

0

a %

Croirea com*inată a semifa*ricatelor indi6iduale c. Eig.)

Croirea *enzilor de metal la "tan#arePiesele care se "tan#ează au forme foarte 6ariate2a"a că amplasarea lor pe *anda

metalică 6a fi în func#ie de forma semifa*ricatelor. După cantitatea de de"euri careapar la croirea pieselor pe *andă procedeele de croire pot fi:/croirea cu de"eufigura 5a2 croirea cu de"euri pu#ine figura 5*2 croirea fără de"eu figura 5c.


10/62

piesa decupata deseu piesa deseu

*anda piesa

a. *. c. Eig.5

&ărimea punti#elor Punti#ele2 reprezintă de fapt cea mai mare parte a de"eurilor2 "i de aceea2 în6ederea economisirii de material2 tre*uie dimensionate strict2în a"a fel înct săasigure o rigiditate suficientă a *enzii2 pentru a6ansul ei u"or în "tan#ă "idecuparea totală a piesei în condi#iile de precizie impuse.&ărimea punti#elor depinde de: /grosimea "i duritatea materialului2 dimensiunile"i forma piesei2tipul de croire2 tipul a6ansului.

Falorile punti#elor în func#ie de grosimea materialuluisunt date în ta*elul 8 pentrucazul *enzilor croite înclinat sau întrepătruns.Dimensiunile minime ale punti#elor !a*.8

a %

*%

a %

*%

Grosimeamaterialului,mm-

Punti#e2 în ,mm- Grosimeamaterialului,mm-

Punti#e2 în ,mm-a% *% a% *%

(2+ %2+ %2+ 32( +2) +2)(2) %28 %28 )2( 32( 32(%2( 12( 12( 52( 32) 32)%2) 121 121 72( )2( )2(12( 12) 12) 82( )2) )2)12) 128 128 92( 52( 52(+2( +2( +2( %(2( 52) 52)


11/62

+2) +21 +21 / / /

Alegem din ta*el:/punti#ă marginală a% + ,mm- "i punti#ă intermediară *%+,mm-.Determinarea lă#imii *enzii

Pentru a calcula lă#imea nominală a *enzii


12/62

A% 0% M 4 +%M% +1,mm-;A1 01 M 4 %1%.15 M % %11.15 ,mm-;

3555

3)))

33

++

-,15.%%5%15.%%)

-,15%1)

-,15.%%5%15.%%)

-,15%1)

A Amm j B A

A Amm j B A

mm j B A

mm j B A

=⇒=+=+=

=⇒=+=+=

=+=+=

=+=+=

'a calculul lă#imii *enzii se 6a #ine seama de cte6a indica#ii:/ *enzile su* (2+ mm grosime2 se prelucrează fără strngere laterală

pentru a e6ita deformarea *enzii./ la folosirea a6ansului automat2 nu se folose"te apăsarea laterală a

*enzii2 deoarece ar putea pro6oca erori de pas din cauza frnării "i patinării *en#iiîntre cilindrii sistemului de a6ans.

/ lă#imea nominală a *enzii2 pentru cele două situa#ii din figura 7 ,cu

apăsare laterală


13/62

Farianta 1

Farianta +

Farianta 3

Farianta )


14/62

Farianta 5

Calculul coeficientului de croire c

l L

mn Ak cc

⋅

⋅⋅= %((∗

unde:

=

P

'n întreg > numărul de piese

=

P

lm întreg > numărul de f"ii

' > lungimea foii de ta*lă '%)(( ,mm-;l > lă#imea foii de ta*lă l%((( ,mm-;0 > lă#imea nominală a *enzii;Ac > aria croielii ;

1.11()1(15.%%( =∗=c A

355

+))

3

+

1

%

1551(

15.%%5515.%%(

1551(

15.%%5515.%%(

1++1(

-15.%%++15.%%(

p p p

p p p

p

p

p

p

=⇒=+=

=⇒=+=

=+=

=+==+=

=+=


15/62

piese p

Ln

piese p

Ln

piese p

Ln

piese p

Ln

piese p

Ln

piese p

Ln

)815

%)((

%+15.%%5

%)((

;)815

%)((

;%+15.%%5

%)((

;5)1+

%)((

;%+15.%%+

%)((

5

5

)

)

3

3

+

+

1

1

%

%

==

=

==

=

==

=

==

=

==

=

==

=

+1+%

%(((

%

% ≅=

= B

l m f"ii ;

815.%1%

%(((

1

1 ≅=

=

B

l m f"ii ;

3(1)

%(((

+

+ ==

=

B

l m f"ii ;

915.%%)

%(((

3

3 ≅=

=

B

l m f"ii ;

3(1)

%(((

)

) ==

= B

l m f"ii ;

915.%%)

%(((

5

5 ≅=

=

B

l m f"ii.

?77%((%(((%)((

9)81.11()%((

?75%((%(((%)((

3(%+1.11()%((

?77%((%(((%)((

9)81.11()%((

?75%((%(((%)((

3(%+1.11()

%((

?75%((%(((%)((

85)1.11()%((

?5%%((%(((%)((

+1%+1.11()%((

555

))

)

33

3

++

+

11

1

%%

%

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

=∗∗

∗∗

=∗∗

∗∗

=

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

l L

mn Ak

l L

mn Ak

l L

mn Ak

l L

mn A

k

l L

mn Ak

l L

mn Ak

cc

c

c

cc

c

c

cc

cc

Calculul coeficientului de folosire f .


16/62

l L

mn Ak

p

f ⋅

⋅⋅= ;

1 R A

A A A orificiic p

π =

−=

35.+81).%1%3.+).+

57.8%(%.15%3.+%.)

35.+81).%1%3.+).+

1

7

1

1.%(

1

7

=∗=∗=

=∗=∗=

=∗=∗=

π

π

π

φ

φ

φ

A

A

A

)9.%)835.+857.8%35.+8 =++=iciitotalaorif A

5%.1(35)9.%)81.11() =−=

−=

p

orificiic p

A

A A A

?7%%((%(((%)((

9)85%.1(35%((

?7%%((%(((%)((

3(%+5%.1(35%((

?7%%((%(((%)((

9)85%.1(35%((

?7%%((%(((%)((

3(%+5%.1(35%((

?7%%((%(((%)((

85)5%.1(35%((

?)7%((%(((%)((

+1%+5%.1(35%((

55

5

))

)

33

3

++

+

11

1

%%

%

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

=∗∗

∗∗=∗∗∗∗=

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

=∗∗

∗∗=∗

∗

∗∗=

l L

mn Ak

l L

mn Ak

l L

mn Ak

l L

mn Ak

l L

mn Ak

l L

mn Ak

p

f

p

f

p

f

p

f

p

f

p

f


17/62

Sta/ii&ea '"he1ei 2e "&+i&e

/ 6arianta %

Eig.

3# Ca"uu 0+&,e+& 2e u"&u şi a "++&2+nate+

3#$ F+&,a şi -ute&ea ne"e'a&ă a +-e&a,iie 2e ştan,a&e#

'a opera#iile de tăiere pe "tan#e for#a de tăiere se calculează cu rela#ia:-;daN,g'E τ⋅⋅=

unde: ' > lungimea conturului tăiat2 ,mm-; g > grosirea materialului tăiat2 ,mm-;

τ / rezisten#a la forfecare2 ,daN@mm1

- din ta*elele %12 %+.

Kela#ii pentru calculul rezisten#ei la forfecare.!a*.%1

&aterialul Kezisten#a la forfecareO#el (29(= r σ⋅

Alamă Am 5+ (29(= r σ⋅Aluminiu moale (29(= r σ⋅Aluminiu tare (27(= r σ⋅O#el ino$ida*il (271= r σ⋅

Alia4e de titan (27(= r σ⋅


18/62

Duraluminiu moale (27)= r σ⋅Duraluminiu tare (25)= r σ⋅

Pentru calculul rezisten#ei la forfecare cu formulele din ta*elul %1 se dau indica#iile:/ pentru -mm,=1)2( +5 +3 > 31 +% > 15O' +7 ++ > 3( +8 > 37 1) > 1%O' 31 +5 > 3) 31 > )1 1+ > %9O' )(

O' 5( )1 > 51 5( > 71 %3 > %%O' 7( 5(≥ 7(≥ %( / 8

!a*lă su*#ire de o#el car*onde calitate.S!AS 8((

-mm,=312(


19/62

Denumirea o#elului&arca

o#elului

Kezisten#ala forfecare

τ 2,daN@mm1-

Kezisten#a larupere

r σ 2,daN@mm1-

Alungirearelati6ăsδ minim2

?3( C

%+( 38 )5 %)%( C%7(

3+ )( %8

%1 !C1)(

35 )3 %7

!a*lă su*#ire de o#el înaltaliat2 rezistent la coroziune "ila temperaturi înalte2 S!AS

+)8+-mm,=382( 125

III > 123

3+ )( / III >

121 III >

12(

Faloarea coeficientului sc2 pentru calculul for#ei de scoatere a materialului!a*.%3

Scoatereade"eului

Scoaterea piesei

Decuparea pieselor din

*andă; punti#aanormală

Perforarea găuririi în piesăPerforarea în grup

a găurilor

&aterialul a

*

a

*

*

a

Kaportul a@*

(2) (2)/% %/%2) %2)/1 peste1

O#el (2(+ (2(3 (2(3) (2() (2(5 (2(7 (2(7Cu2 Am2 Qn (2(1 (2(+ (2(+) (2(3 (2() (2(5 (2(5


20/62

Al2Duraluminiu

(2(1) (2(3) (2() (2(5 (2(7 (2(8 (2(8

Alegem (7.(= sck

lementele profilului desciderii acti6e %2( )%( ′

%27 > 12) (1( ′5 8

12) > 32( (+( ′

32( > )2( )3( ′ 8 %(

)2( > %(2( % %) %)

Se aleg elemetele desciderii acti6e < h2α = în func#ie de grosimeamaterialului din ta*elul %). (=α +( T

5

'a opera#iile de decupare pe "tante for#a de decupare lungimea conturului tăiat2g > grosirea materialului tăiat2τ / rezisten#a la forfecare2 τ (29(= r σ⋅ ,daN@mm1- din

ta*elele %1. / pentru O'C %( "i o grosime de + ,mm-2 alegem +3=r σ ,daN@mm1-; τ ).1)+37)2( =∗= ,daN@mm1-;

-;,78.%9919).1)+)1.15( daN F d =∗∗=


21/62

Eor#a necesară împingerii piesei sau de"eului prin orificiul plăcii acti6e: -;daN,nEI E dii ⋅⋅=

unde: i > coeficient de împingere cu 6alorile:/ (2(+ > (2(7 pentru o#el "i duraluminiu;/ (2(1 > (2(3 pentru alamă;

/ (2(+ > (2() pentru aluminiu;Alegem i(2(5;

/ n numărul de piese cuprinse în înăl#imea a orificiului de trecere prin placă;

/ se alege din ta*elul %) .

1+

5===

g

hn *uc.

-;,)7.1+9%178.%9919(5.( daN F i =∗∗=

Eor#a necesară desprinderii piesei de pe poanson.-;daN,EI E dscscd ⋅=

unde: sc > coeficient de desprindere indicat în ta*elul %3; sc(2(7; -;,(8.%+9)78.%9919(72( daN F scd =∗=Eor#a totală pentru decupare.

-;daN,EE+2%E edtotd +⋅=

unde: Ee >for#a de eliminare a semifa*ricatului piesei sau de"eului "i ia6alorile:

isce EEE += / cnd eliminarea de pe poanson se face cu o placă ac#ionată cuelemente elastice;

EeEi cnd eliminarea semifa*ricatului de pe poanson se face cu placă deeliminare fi$ă;

Alegem EeE i 1+9%.)7,daN-; -;,18.18+(()7.1+9%78.%9919+2% daN F d tot

=+⋅=

'a opera#iile de perforare pe "tante for#a de perforare se calculează cu rela#ia:-;daN,g'E p τ⋅⋅=

unde: ' > lungimea conturului tăiat2 ' 98.7)11 ⇒+⋅ r nr π π ,mm-;n numărul de orificii; r raza orificiului;

g > grosirea materialului tăiat2 g+ ,mm-; τ / rezisten#a la forfecare2 τ (29(= r σ⋅ ,daN@mm1- din

ta*elele . / pentru O' 31 "i o grosime de 1 ,mm-2 alegem +3=r σ ,daN@mm1-;

τ ).1)+37)2( =∗= ,daN@mm1

-; -;,37.)8%1).1)+98.7) daN F p =∗∗=

Eor#a necesară împingerii piesei sau de"eului prin orificiul plăcii acti6e: -;daN,nEI E pii ⋅⋅=

unde: i > coeficient de împingere cu 6alorile2 i(2(5;/ n numărul de piese cuprinse în înăl#imea a orificiului de trecere

prin placă2 n1*uc; -;,39.597137.)8%1(5.( daN F i =∗∗=Eor#a necesară desprinderii de"eului de pe poanson.

-;daN,EI E pscscp ⋅=


22/62

unde: sc > coeficient de desprindere indicat în ta*elul %3; sc(2(7; -;,87.3(537.)8%1(72( daN F scd =⋅=

Eor#a totală pentru perforare.-;daN,EE+2%E e ptot p +⋅=

unde:EeEi cnd eliminarea semifa*ricatului de pe poanson se face cu placă de

eliminare fi$ă;EeEi597.39 ,daN-;

-;,7(.81)+39.59737.)8%1+2% daN F ptot

=+⋅=

Pentru retezare se calculează dect for#a necesară retezării.

-;daN,g'Er τ⋅⋅= unde: ' > lungimea conturului tăiat2 ' %1+33 =⋅=⋅ a ,mm-;

a > mărimea punti#ei marginale;

g > grosirea materialului tăiat2 g+ ,mm-;τ / rezisten#a la forfecare2 τ (29(= r σ⋅ ,daN@mm1- din

ta*elele %. / pentru O'C %( "i o grosime de + ,mm-2 alegem +3=r σ ,daN@mm1-;

τ ).1)+37)2( =∗= ,daN@mm1-;-;,9%8).1)+%1 daN F r =⋅⋅=

-;,9%8 daN F F r tot r

==

Eor#a totală însumată:9.+737%7(.81)+9%818.18+(( =++=++=

pr d tot tot tot tot F F F F ,daN-;

'ucrul mecanic este dat de rela#ia:%(((

gE'

⋅λ= -mm N, ⋅ ;

unde: E > for#a de tăiere ,N-;g > grosimea materialului;λ / coeficient din ta*elul %5 λ (2);

Falori recomandate pentru λ !a*.%5

Grosimea g ,mm- λ Emed@Ema$


23/62

Su* 1 (27)U(2))De la 1 la 3 (2))U(23)

Peste 3 (23)U(2+

(.)51%(((

++737%9

)2( =

∗

∗= L -mm N, ⋅

;-;,%(37.+7-,+737%9-,9.+737%

3 N N daN F tot ⋅===

Calculul puterii efecti6e necesare la "tan#are

%(((5(

n'P

e ⋅⋅

= -BV, ;

nde:n > numărul de curse du*le ale culisorului; %.3 coeficient ce #ine seama de neuniformitatea încărcării; η

(.5 / (.8 randamentul presei. 1.%=⇒ K "i 5.(=η

5.(

8.(1.% ⋅= P %.5 -BV, ;

Puterea necesară la electromotor

tr

m

PP

η= -BV, ; tr η (.98 randamentul transmisiei

98.(

52%=m P %.5+ -BV, ;

Cent&u 2e -&e'iune a ştan,ei#

Centrul de presiune al "tan#ei reprezintă punctul de aplica#ie al rezultanteifor#elor ce inter6in în procesul de lucru cu "tan#a respecti6ă.

Pentru a e6ita apari#ia momentelor nefa6ora*ile a$a cepului "tan#ei tre*uie săcoincidă cu centrul de presiune.

Pozi#ia centrului de presiune se poate determina prin două metode: grafică "ianalitică.

a= &etoda grafică&etoda se *azează pe teorema momentului static > suma momentelor for#elor

în raport cu o a$ă este egal cu momentul rezultantei for#elor în raport cu aceea"i a$ă.


24/62

Eig.

15.%(5

%+.)8

%(

+

1

%

=

=

=

(5.5(9%878.%991998.7)

15.%(59%8)878.%9919%(98.7)

%

+1%% =++

∗+∗+∗=

++++

=r d

r d

cp F F R

F F R

).%)1

+%

1

%+1% ======

B ! ! ! !cp


25/62


26/62

Plăcile acti6e în construc#ie mono*loc se e$ecută din o#el de scule2 iardimensiunile


27/62

/ distan#a minimă între găurile de "tift "i de "uru*:

7).177).%7%(1

).%().%1).%18.(

182( %3 =+=

++∗=

++⋅= d d d b ,mm-;

distan#a minimă între marginea plăcii "i găurilor de fi$are cu "uru*uri:%8) *+ = ,mm-;

Dimensiunile de ga*arit ma$im ale plăcii:( ) 1()31++5.%%%3)21 ≅⋅+=⋅÷+= " a A ,mm-;( ) %1+1+3+%3)21 =∗+=⋅÷+= " b B ,mm-;


28/62

7#) P+an'+ane#Ca "i plăcile acti6e2 poansoanele sunt de o mare 6arietate constructi6ă. le potfi clasificate după diferite criterii cum ar fi:

/ după natura opera#iilor: pentru tăiere2 îndoire2 am*utisare2 etc./ după forma sec#iunii trans6ersale: circulare2 pătrate2

dreptungiulare2 e$agonale2 etc./ după solu#ia constructi6ă: în construc#ie mono*loc2 în construc#ie

asam*lată2 etc.Cele mai simple "i mai des utilizate poansoane sunt prezentate în figura %7.

D%

.

'

l

d

D

'

l

d

D

D% .

d% '

l %

d

l

.

D

D%

'

l %

.

lD

D%

d% '

l

d

.

D

d

c. *.a. d. e.

Eig..

P+an'+nu -ent&u -e&0+&a&e#

Alegem 6arianta constructi6ă c2 de formă circulară2 figura .'ungimea poansoanelor poate fi sta*ilită cu rela#ia:' p ppM pgMrgMgM +(=mm;


29/62

CCCC parg pp =≅≅ 17 ,mm-;unde: pp > grosimea plăcii port/poanson;

rg > grosimea riglei de gidare; rggM 3= ,mm- rg 3,mm-;

pa > grosimea plăcii acti6e;g > grosimea materialului;

pg > grosimea plăcii de gidare;' p ppM pgMrgMgM +(= 17M17M3M1M+(9( ,mm-;

d%1 ,mm-; d%%5 ,mm-; D1( ,mm-; D%15 ,mm-;%2(5 ±= ,mm-; l%1( ,mm-; l3( ,mm-; '9( ,mm-;


30/62

P+an'+nu -ent&u 2e"u-a&e.

Farianta constructi6ă este 6arianta e2 a6nd formă dreptungiulară2 ca înfigura'ungimea poansonului pentru decupare este egală cu lungimea

poansonului pentru perforare.'7( ,mm-; %2(5 ±= ,mm-; l%%1 ,mm-;


31/62

5 3

5 (

9(

1(

7 (

%%)5X(2%

Eig.

P+an'+n -ent&u &ete.a&e'ungimea poansonului pentru retezare '9( ,mm-2 a6nd formă

dreptungiulară2 ca în figura 1(.

%1(5X(2%

9(

1 1

1(

)

1 8

Eig.


32/62

Pa"a 2e /a.ă

Eig.

$emplu de notare a unei plăci de *ază cu a+(( mm; *+(( mm "i 9( mm;Placă de *ază +(($+(($9( %(11/(3))

Dimensiunile plăcii de *ază sunt: +(($+(($9( !ip $*))!*344

% 1

2 )

%12)

%12)

%12)

% 1

2 )

%12)

+21

+21

m@1

% 2 5

% 1

2 )

d G a

*% 4

cd)d3

+

1 2 ) )( %)

7

e 1

e% K

% ) Y

3 ) Y K 8

l

*

m

a a %

I

% 1

d%M+

d%

g

+

% 1

1 )

. %

1

d1d1M+

.

K +

K % )

'oc pentru marcare


33/62

/ lă#imea plăcii de *ază *%+(( ,mm-;/ lungimea plăcii de *ază a%+(( ,mm-;/ diametrul găurilor pentru *uc"ele de gidare d%3( ,mm-;/ distanta dintre a$ele găurilor pentru *uc"ele de gidare: e%1)(

,mm-; e118( ,mm-;

/ grosimea plăcii de *ază 9( ,mm-;

Dimensiuni în mm

!a* %8

Codul a * a% *%

d%


34/62

(3+81)(

3(+)( 18(

/ / / / / /(3+9 )5(33( 7) 7( 3( &%5 18 ++ 9)(33%

%5(

%5(3(

15(

15( %9(

11+

/ / / / / /(331 )5(33+ 7) 7( 3( &%5 18 ++ 9)

(3331((

3(+(( 1+(

/ / / / / /(33) )5(335 7) 7( 3( &%5 18 ++ 9)(337

1)(

3(

+)(

3( ( 2 (

1 7

31

1)(

)(

/ / / / / /(338 )5%(11/(339

7) 7( 3(

&%5 1+ ++

9)

%(11/(3)(

1(( 1(()(

+(( +(( 1(( 18(18

%(11/(3)%

5+ +1

Codul a * a% *%

d%


35/62

Pa"a 'u-e&i+a&ă

Plăcile superioare pentru "tan#e cu coloane în diagonală se e$ecută în patruforme:

/ Eorma AI pentru supor#i de "tan#e fără *uc"e de gidare;/ Eorma 0I pentru supor#i de "tan#e cu *uc"e de gidare;/ Eorma AII pentru supor#i de "tan#e fără *uc"e de gidare2 cu

*ordură;/ Eorma 0II pentru supor#i de "tan#e cu *uc"e de gidare2 cu *ordură;

Eig


36/62

$emplu de notare a unei plăci superioare su*#ire forma AI2 a6nd a+((mm; *+(( mm "i 9(

Placă superioară su*#ire AI +(($+(($9( %(11/()))

Dimensiuni în mm !a*.%9

Codul

a * % a% *%

d%


37/62

Codul

a * % a% *%

d%


38/62

Coduld


39/62

Coduld


40/62

Coduld Pîslă;

/ Cementat pe adncimea de (28U% mm2 călit2 re6enit la ))U5(

KC;/ Găurile de centrare de tip A2 după S!AS %+5%/7+;


41/62

/ &arcare: codul coloanei de gidare.

Bu"şă 2e 5hi2a&e#

%$3)Y + ( Y

l1

l

l%

1 ( 2 )

8

d 1

D

/ (

2 1

d %

D d

K +

K ( 2 )

(28

%25

% $

3 ) Y

Eig. 13

$emplu de notare a unei *uc"e de gidare a6nd: d)( mm "i l%(+ mm;


42/62

0uc"ă de gidare ∅ )($%(+ %(+1/(()8

Dimensiuni în mm!a*.1%

Codul d


43/62

Codul d


44/62

/ Găurile de centrare de tip A după S!AS %+5%/7+2 se 6or e$ecuta la poansoanele a6nd d pnă la %5 mm numai în cap2 iar la poansoanele a6nd d peste %5 mm în cap "i în partea acti6ă;

/ &arcare: codul poansonului2 materialul "i d.

!a*.11Codul

d


45/62

Coduld


46/62


47/62

Obs$ !impul a4utător este calculat pentru produc#ia de serie mi4locie. Hn cazul seriei mici sau mari se 6a corecta prin înmul#irea lui cu un coeficientB %


48/62

am*utisat

3((×3((

de retezat"i decupatcom*inate"i

am*utisat

%5

1+

/

17

%7

13

/

18

%8

1)

/

+(

5((×5((

de retezat"i decupatcom*inate"iam*utisat

1(

18

/

+3

1%

%3

/

+5

11

+%

/

+8

!a*.15Eelul cupla4ului [cu fric#iune %2()cu o singură geară %23)cu două geare %21)cu trei geare %2%7cu patru geare %2%+

!a*.17

Eor#a presei


49/62

+) 8) 1((timpul Pentru o lo6itură

Prin comandăsimplă

Cu pedală


50/62

Cuopritor

)(( (2(%8 (2(1 (2(11 (2(1( (2(11 12(137(( (2(%9 (2(1% (2(1+ (2(11 (2(13 (2(15%((( (2(1% (2(1+ (2(1) (2(1+ (2(1) (2(171((( (2(1) (2(18 (2(1+ (2(15 (2(+( (2(++

Eărăopritor

)(( (2(1+ (2(15 (2(+ (2(1) (2(18 (2(+1

7(( (2(1) (2(18 (2(+% (2(17 (2(+( (2(+3%((( (2(15 (2(19 (2(+1 (2(19 (2(+1 (2(+51((( (2(+1 (2(+3 (2(+5 (2(+) (2(+7 (2(3(

!a*.+%

!impul a4utător > ta3 / pentru a6ansarea f"iei cu an pas în "tan#ă

!ipul"tan#ei

'ungimea pasului în


51/62

!impul a4utător /ta5/ pentru scoaterea pieselor de lamatri#area sau "tan#area din semifa*ricate indi6iduale

Eelul

scoaterii

Suprafa#a piesei


52/62

!imp a4utător >ta7/ pentru ungerea suprafe#elor f"iei

Nr.fe#elor unse

'ungimeaf"iei înmm pnă

la

'ă#imea f"iei în mm pnă la)( 7) %(( %)( 1(( +((

!impul în min pentru o f"ie unsă

%

)(( (2(1) (2(18 (2(+1 (2(+5 (2(3% (2(357(( (2(17 (2(+% (2(+) (2(3( (2(3) (2()(%((( (2(+( (2(+) (2(3( (2(3) (2()( (2()51((( (2(+9 (2(33 (2(39 (2()) (2(51 (2(7(

1

)(( (2(+7 (2(31 (2(38 (2()3 (2(5% (2(597(( (2(3( (2(35 (2()+ (2(5( (2(57 (2(7)%((( (2(3) (2()1 (2()9 (2(57 (2(7) (2(831((( (2()8 (2(5) (2(7+ (2(81 (2(9+ (2%()

!a*.+5

!imp a4utător >ta7/pentru ungerea suprafe#ei semifa*ricatului cu *ucata

Nr. fe#elor unseSuprafa#a semifa*ricatului în ,m1- pnă la(2(% (2() (2%( (21)!impul în minute pentru o piesă unsă

% (2(1+ (2(+5 (2(35 (2(51 (2(1) (2()) (2(7( (2(9

!a*.+7

!imp a4utător >ta8/pentru răsturnarea sau întoarcerea f"iei

'ă#imeaf"iei înmm

pnă la

!impul

Descisă cu opritor Hncisă cu opritor sau descisă fărăopritor

'ungimea f"iei în ,mm- pnă la)(( 7(( %((( 1((( )(( 7(( %((( 1(((!impul pentru o f"ie în min

)( (2(%1 (2(%+ (2(%3 (2(%5 (2(%+ (2(%3 (2(%) (2(%87) (2(%+ (2(%3 (2(%) (2(%7 (2(%3 (2(%) (2(%5 (2(%9%(( (2(%3 (2(%) (2(%5 (2(%8 (2(%) (2(%5 (2(%8 (2(1(%)( (2(%) (2(%5 (2(%7 (2(1( (2(%7 (2(%8 (2(%9 (2(111(( (2(%5 (2(%7 (2(%8 (2(11 (2(%8 (2(%9 (2(1( (2(13+(( (2(%7 (2(%8 (2(1( (2(13 (2(%9 (2(1( (2(11 (2(17

Norma de timp

pi

! ! N

! N += ;

min+31+%%!!! 1% pî pî pî =+=+= timp de pregătire înceiere;


53/62

min%%!% pî = timp pregătitor pentru studierea lucrării2 adunarea materialului la locul

de muncă2 predarea lotului de piese;min1+!

1 pî = timp pregătitor pentru înlocuirea "tan#ei;

( ) 1a *u

I tt! ⋅+= timp unitar;

b1c N 1((1)(@)(((( == mărimea lotului;[

n

%t

cd

* ⋅= timpul de *ază;

%((n cd = numărul de curse du*le @minut;()2%[ = coeficient în func#ie de tipul cupla4ului;

*ucmin@(%()2(()2%%((

%t

* =⋅= ;

%(2%I 1 = coeficient ce #ine seama de tipul de adaos;( )

ms

aaaamaaama

a

Nz

tttt% Nttt Ntt

875)3+1%

⋅

++++−+++⋅

= timp de adaos;

min(%(2(t%a = timp a4utător pentru pornirea presei;

min(1+2(t1a = timp a4utător pentru luarea f"iei2 aducerea la presă;

min(+52(+=at timp a4utător pentru a"ezarea f"iei în matri#ă;

min((92(3=at timp a4utător pentru a6ansarea f"iei cu un pas de "tan#are;

min(%%2(t)a= timp a4utător pentru îndepărtarea de"eurilor;

min(%152(t5a = timp a4utător pentru scoaterea "i îndepărtarea de"eului;

min())2(t7a = timp a4utător pentru ungerea f"iei;

min(1(2(t8a = timp a4utător pentru întoarcerea f"iei;

%z s = numărul de piese o*#inute simultan la fiecare cursă du*lă a *er*ecului presei;

m N / numărul de curse du*le ale *er*ecului în cazul func#ionării cu a6ans manual;

m N +1*uc@f"ie;( )

ms

aaaamaaama

a

Nz

tttt% Nttt Ntt

875)3+1%

⋅

++++−+++⋅

=

( )(1+5.(

+1

7)55.(

+1%

(1(2(())2((%152((%%2(%+1((92((+52((1+2(+1(%(2(==

⋅++++−+++⋅

=at

( ) min(+7)%.(%(2%=(1+52((%()2(<1 =⋅⋅=⋅+= k t t . ab1

min1(7)%.((+7)%2(1((

+3

=⋅=+= 2 pi

. . N

.

N

Alegerea 6ariantei optime de proces tenologic

Pentru o*#inerea unei piese "tan#ate sau matri#ate la rece sunt posi*ile maimulte 6ariante de proces tenologic2 care pot diferi între ele prin forma "idimensiunile semifa*ricatelor folosite2 modul de croire "i gradul de utilizare amaterialului2 numărul de scule necesare2 tipul "i comple$itatea acestora2 modul dealimentare cu material "i de e6acuare a pieselor "i de"eurilor2 presele "i gradul de

încărcare al acestora etc.


54/62

Aprecierea măsurii în care aceste 6ariante de proces tenologic snt ra#ionalese face comparnd între ele costurile unei piese realizate pentru fiecare 6ariantă în

parte.Costul pe *ucată al unei piese o*#inute prin "tan#are sau matri#are la rece

rezultă ca suma celtuielilor cu materialul "i manopera necesare pentru o*#inerea

piesei2 celtuieli de regie2 celtuieli cu amortizarea "tan#ei sau matri#ei "i presei.$presia costului unei piese matri#ate este:

asapr manmat CCCCCC ++++= ,lei@*uc-2unde:

matC / este costul materialului necesar confec#ionării unei piese2 în lei@*uc;

manC / costul manoperei necesare confec#ionării unei piese2 în lei@*uc;

r C / costul regiei totale


55/62

(n / numărul de piese din lot2 în *ucă#i pentru produc#ia de serie; pentru produc#ia de masă n( se ia egal cu numărul de piese o*#inut la o cursă du*lă aculisorului presei2 înmul#it cu dura*ilitatea "tan#ei sau matri#ei între două reascu#irisuccesi6e2 e$primată în număr de lo6ituri )2(

(2% > 32((2+ / )2(

()((/%((()×1(((%(/3)( "i peste


56/62

Cu Ζ n %)

Cu Ζ n %(

*enzita*le

*enzi

(2%/32((2+/)2(

(2%/32(

×


57/62

De la (2) pnă la(2+

(2+/%2( %2(/+2( +25/52( Peste52(

De decupat AlamăO#el

)%/5+%7/1%

3)/)%%)/%7

+(/3(%(/%)

/7/%(

/)

De perforat "iretezat

AlamăO#el

3)/)%%)/3)

++/3)%%/%)

19/++9/%%

/5/9

/32)

De îndoit AlamăO#el

%()/%+8+)/35

83/%()1)/+)

)%/87%7/1)

/%3/%7

/%7

De am*utisat "iformat

AlamăO#el

59/871+/19

)3/5+%8/1+

3)/)3%)/%8

/%%/%)

/8

De decupat "iam*utisat

AlamăO#el

)%/59%7/1+

3)/)%%)/%7

++/3)%%/%)

/9/%%

/7

Cu ac#iunesuccesi6ă

AlamăO#el

++/31%%/%3

17/++9/%%

1%/177/9

/)27/7

/+2)

De am*utisat AlamăO#el

%1(/%+83(/35

%(1/%1(+3/3(

87/%(119/+3

/%7/19

/%

în care:tnE / este fondul de timp necesar pentru realizarea programului anual de

fa*rica#ie n2 în ore;tdE / fondul de timp disponi*il al unei piese într/un an2 în ore; pn / numărul de prese folosite pentru realizarea programului anual de

fa*rica#ie;t

N /norma tenică de timp pentru o*#inerea unei piese2 în minute;

%z /numărul de zile lucrătoare dintr/un an2 se ia +(7 zile;

sn /numărul de scim*uri dintr/o zi;

sd /durata scim*ului2 în ore;

r I /coeficient pentru repara#iile preselor2 are 6alorile (29)/ (297;

Cota parte din amortizarea "tan#ei sau matri#ei ce re6ine unei piese are e$presia:

n

FI C sas

⋅= ,lei@*uc-2

este o constantă care are 6alori întregi


58/62

3Presă cu e$centric cu *atiu fi$ "i masăregla*il2pre6ăzută cu cupla4 pneumatic2tipPAK/%5A

71(((

)Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il2"i cupla4mecanic2

tip PAI/1)

75(((

5Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4

pneumatic2PAI/1)A

85(((

7Presă cu e$centric cu *atiu fi$ "i masăregla*ilă2 pre6ăzutăcu cupla4 pneumatic2 tip PAK/1) A

9((((

8Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4mecanic2tip PAI/3(

93(((

9Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4

pneumatic2tip PAI/3( A

%+)(((

%(Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4mecanic2tip PAI/5+

%15(((

%%Presă cu e$centric cu *atiu înclina*il "i cupla4

pneumatic2tip PAI/5+ A

%5((((

%1 Presă idraulică de am*utisare2tip P/3( 1(+(((%+ Presă idraulică de am*utisare2tip P/%(( 1773((

%3 Presă idraulică de îndoit ta*lă2tip P!/5+ 1%%3((%) Presă idraulică de îndoit ta*lă2tip P!/%(( 1+%(((%5 Eoarfece gilotină2tip KG/81) 17((((%7 Eoarfece com*inată pentru profile2 tip EP %3 %9)(((

!a*.31

N

n pînă la % %/1 1/+ +/3

% 1 + 3O*ser6a#ii: / n reprezintă programul anual de fa*rica#ie2 în *ucă#i pe an;

/N este numărul de piese o*#inute cu "tan#a sau matri#a respecti6ă pînă lauzarea ei totală "i

este egal cu numărul de piese o*#inute la o lo6itură


59/62

!a*.33

!ipul "tan#ei saumatri#ei

Grosimea&aterialului

mm

&aterialul păr#ilor acti6e

o#el car*on o#el aliat

\tan#ă de decupare programul anual de fa*rica#ie2 în *uc@an;

Fs/ costul "tan#ei sau matri#ei2 în lei; se determină din ta*elul 7). Hn func#ie dedimensiunile păr#ilor acti6e2 dimensiunile de ga*arit #i greutatea apro$imati6ă pe

*aza grupării după mărime a "tan#elor sau matri#elor2 dată în ta*elul 75.

!a*3)

!ipul matri#eisau "tan#ei

Grupa "i masa matri#ei sau "tan#ei

&ici


60/62

!ipul matri#eisau "tan#ei

Grupa "i masa matri#ei sau "tan#ei

&ici


61/62

O*ser6a#ii:/ &ărimea de ga*arit reprezintă suma semiperimetrului plăcii inferioare


62/62

pA 321 ?; η 9(?.

()3.(9(

%()((((

12371(((

%( 33

=⋅

⋅

⋅=⋅

⋅

⋅= η

n

A4 3

p p

ap ,lei@*uc-;

n

FI C sas

⋅= ,lei@*uc-2

3;n)(((( *uc;Fs9((( lei

71.()((((

9(((3=

⋅=

⋅=

n

4 k 3 s

as ,lei@*uc-;

Costului unei piese matri#ate este:8(.%71.(()3.(%3731.((3(9).(83.( =++++=++++= asapr manmat 3 3 3 3 3 3

,lei@*uc-

Dimensiuni În MmTab

Documents

Transcript of Dimensiuni În MmTab