Breviar de Calcul EDAR GURA

Extinderea si reabilitarea infrastructurii de apa si apa uzata in Judetul Suceava STUDIU DE FEZABILITATE

JUDETUL SUCEAVA 32 / 56

BREVIAR DE CALCUL STATIE DE EPURARE GURA HUMORULUI

1. DATE DE INTRARE 1.1 DEBITE INFLUENTE

m3/zi m

3/s l/s

Debit uzat orar minim pe timp uscat Qdw = 42,42 0,7070 11,78

Debit uzat zilnic mediu pe timp uscat Qdw.avg = 3259,87 135,83 2,2638 37,73

Debit uzat zilnic maxim pe timp uscat: Qdw = 4072,03 169,67 2,8278 47,13

Debit uzat orar maxim pe timp uscat: Qdw. peak = 229,25 3,8208 63,68

Debit uzat orar maxim pe timp ploios: Qrw. peak = 458,50 7,64 127,36

1.2 PARAMETRII APEI UZATE INFLUENTE IN SE

Populatie echivalenta: 16178 P.E.

1.2.2. Cantitati de poluanti influente:

Materii solide (SS): 1132,4 kg/zi

Consum biochimic de oxigen (CBO5): 970,7 kg/zi

Consum chimic de oxigen (CCO): 1536,9 kg/zi

Azot total (NT): 161,8 kg/zi

Azot total Kjeldahl (TKN): 161,8 kg/zi

Azot amoniacal (NH4 -N): 113,2 kg/zi

Azot organic (Norg): 48,5 kg/zi

Azotati (NO3 - N): 0,0 kg/zi

Azotiti (NO2 - N): 0,0 kg/zi

Fosfor total (PT): 24,3 kg/zi

1.2.3. Concentratii de poluanti influente:

Materii solide (SS): 278,1 mg/l

Consum biochimic de oxigen (CBO5): 238,4 mg/l

Consum chimic de oxigen (CCO): 377,4 mg/l

Azot total (TN): 39,7 mg/l

Azot total Kjeldahl (TKN): 39,7 mg/l

Azot amoniacal (NH4 -N): 27,8 mg/l

Azot organic (Norg): 11,9 mg/l

Azotati (NO3 - N): 0,0 mg/l

Azotiti (NO2 - N): 0,0 mg/l

Total Phosphorus(TP): 6,0 mg/l

1.3 PARAMETRII APEI UZATE EFLUENTE DIN SE

1.3.1. Concentratii de poluanti efluente:

Azot total (TN): 15,0 mg/l

Fosfor total (PT): 2,0 mg/l

1.3.2. Cantitati de poluanti efluente:

Azot total (TN): 61,1 kg/zi

2. GRATARE RARE

2.1. Debitul de calcul

Qc II = Qrw. peak = 127,36 l/s 0,127 m3/s 458 mc/h

2.2. Debit de verificare

QVii = Qdw.min = 11,78 l/s 0,012 m3/s 42,4 mc/h

2.3. Dimensionare gratare

Lumina dintre barele gratarului: b = 30 mm

Grosimea barelor: s = 10 mm

Lungimea barelor l = 50 mm

Unghiul de inclinare a gratarului:α = 70 o

2.4. Dimensiunile canalului:

Latimea canalului: Latimea gratarului

B1 = 0,50 m B1

= 0,35 m

Numarul de gratare

n = 2 pcs

Numarul de bare:

n2 = (B1 – b)/(b+s) = 8,00 bar, rot. 8 bar

Numarul de deschderi dintre bare:

n1 = n2 + 1= 9 pcs

Distante marginale:

b0 = [B1-(n1-2)b-n2s]/2 = 0,030 3 cm

Verificare: 2*b0+n2*s/1000+(n1-2)*b/1000 = 0,3

Nivelul minim al apei in canal si panta minima pentru

Viteza minima, vmin = 0,5 m/s

A1,min = Qv/n.vmin = 0,0117825 m

A1,min = B1.h1,min ; h1,min = A1,min/B1 = 0,024 m

P1,min = B1+2*h1,min = 0,55 m

Rmin = A1,min/P1,min = 0,022 m

Cmin = (1/n).(Rmin)

1/6 = 39,03

imin = (vmin)2/[(cmin)

2.Rmin] = 0,0076 imin = 1,2

Alegem i = 7,6

h A P R R1/2

C v Q Q

(m) (m2) (m) (m) - - (m/s) (m

3/s) (l/s)

0 1 2 3 4 5 6 7 8

0,024 0,01 0,55 0,022 0,147 39,03 0,50 0,006 5,89

0,1380 0,07 0,78 0,089 0,298 49,44 1,29 0,089 45,00

0,110 0,05 0,72 0,076 0,276 48,19 1,16 0,064 63,68 QCii/n = 63,68 l/s

hmax = 0,110 m vmax= 1,16 m/s

QVii/n = 5,89 l/s

hmin = 0,024 m vmin = 0,50 m/s

2.5. Calculul pierderii de sarcina prin barele gratarului

2.6. Viteza apei printre barele gratarului

hw = ξg.v

2/2g = 0,0361 m, rezultat 3,61 cm

ξg = β.(s/b)

4/3.sinα = 0,526

β = 2,42

sin(70) = 0,93969

hr = 3*hw = 10,84 cm

hw = ξg.v

2/2g = 0,01 m, rezultat 0,67 cm

ξg = β.(s/b)

4/3.sinα = 0,526

β = 2,42 sin(70) = 0,93969

hr =3*hw = 2,01 cm vg = Qc/(n

.hmax) = 2,18; m/ - la debit QcII

vg = QV/(n

.hmed) = 1,09; m/ - la debit QvII

2.7. Materii sitate:

Volum materii sitate umede, cu w = 75 %

Vr = a.No

.k/(1000

.365) = 0,53 m

No = 16.178 l.e.

Greutatea materiilor sitate umede Gr = γr

.Vr = 425,5 kg/zi

γr = 800 kg/m3

Volumul de materii sitate compactate: Vru = Vr

. (100-w)/100 = 0,13 m

3. STATIE DE POMPARE APA UZATA

3.1 Debite influente in statia de pompare

m3/zi m

3/s l/s

Debit uzat zilnic mediu pe timp uscat: Qdw.avg = 3260 136 0,038 38

Debit uzat zilnic maxim pe timp uscat: Qdw = 4072 170 0,047 47

Debit uzat orar maxim pe timp uscat: Qdw. peak = 229 0,064 64

Debit uzat orar maxim pe timp ploios: Qrw. peak = 458 0,13 127,36

3.2 Dimensionare statie de pompare

Timp de stocare 5 - 10 min

Timp de stocare selectat: 5 min

Timp de stocare selectat: 0,08 ore

Volum necesar de stocare: 38,2 m3

Diametru al SP: 5,7 m

Inaltimea apei in SP: 1,5 m

Volum depozitare selectat: 38,3 m3

Timp de stocare la Qdw.avg = 0,3 ore

Timp de stocare la Qdw.avg = 16,9 min

Timp de stocare la Qdw = 0,2 ore

Timp de stocare la Qdw = 13,5 min

Timp de stocare la Qdw. peak = 0,2 ore

Timp de stocare la Qdw. peak = 10,0 min

Timp de stocare la Qrw. peak = 0,1 ore

Timp de stocare la Qrw. peak = 5,0 min

3.3 Echipamente selectate

Tipul pompei: Submersible

Numarul de pompe active: 2 buc

Numarul de pompe de rezerva: 1 buc

Debit de pompare necesar: 229 m3/h

Inaltimea de pompare necesara: 12,0 m

Debit de pompare selectat: 229 m3/h

Debit de pompare selectat: 12,0 m H2O

4. DEZNISIPATOR SEPARATOR DE GRASIMI

4.1 Caracteristicile apei uzate influente

4.1.1. Debite de apa uzata influente

m3/zi m

3/s l/s

Debit zilnic mediu pe vreme uscata: Qdw.avg = 3260 136 0,038 38

Debit zilnic maxim pe vreme uscata: Qdw = 4072 170 0,047 47

Debit orar maxim pe vreme uscata: Qdw. peak = 229 0,064 64

Debit orar maxim pe vreme ploioasa: Qrw. peak = 458 0,127 127

4.1.2. Cantitati de poluanti influente

4.1.3. Concentratii de poluanti influente:

Azot total (NT): 39,7 mg/l

Tota Azot total Kjeldahl (TKN): 39,7 mg/l

4.2 Cantitati de nisip

Poductia de nisip specifica: 0,015 m3/1000 m

Volum nisip (60% umiditate): 0,06 m3/zi

Densitate nisip: 1600 kg/m3

Cantitate de nisip (60% umiditate): 98 kg/zi

4.3 Cantitati de grasimi

Productia de grasimi specifica: 5,00 l/1000 m3

Volumul de grasimi: 20,4 l/zi

Densitate grasimi: 800 kg/m3

Cantitate grasimi: 16 kg/zi

4.4 Necesarul de aer

Debitul de aer specific: 0,2 m3/min,m

Debit de aer necesar: 4,0 m3/min

Debit de aer necesar 240,0 m3/h

Inaltimea de pompare necesara: 2,5 m

4.5.1 Compact de pretratrare

Scop: Sitare, deznisipare si separare de grasimi

Numarul de unitati: 2 unit

Capacitate: 229 m3/h 63,68

Instalare: suprateran

Debit apa de spalare: 3,6 m3/h

Presiune necesara: 6 bar

4.5.2 Containere de nisip

Numarul de containere: 1 buc/unitate

Numarul total de containere: 2 buc

Capacitatea containerului: 1,5 m3

Timp de stocare a nisipului: 24,6 zi

4.5.3 Containere materii sitate

Numarul de containere: 1 buc/unitate

Numarul total de containere: 2 buc

4.5.4 Rezervoare de stocare grasimi

Numarul de rezervoare: 1 buc/unitate

Numarul total de rezervoare: 2 buc

5. DECANTOARE PRIMARE

5.1. Parametrii de intrare

5.1.1 Debite influente

m3/zi m

3/s l/s

Debit uzat orar maxim pe timp ploios: Qrw. peak = 458 0,127 127

5.1.2. Incarcarile apei uzate influente

5.1.3. Concentratii influente

5.2. Dimensionarea decantorului primar

(Un compartiment scos din uz)

Numar de decantoare primare: 2 1 buc

Tipul decantoarelor primare: dreptughiular

Adancimea apei la peretele exterior: 2,75 2,75 m

Latime decantor: 3,5 3,5 m

Lungime decantor: 20 20 m

Latime deversor de capat: 3 3 m

Lungime deversor de capat: 4 4 m

Lungime deversor pe bazin: 11 11 m

Suprafata orizontala per decantor: 70 70 m2

Suprafata orizontala activa totala: 140 70 m2

Volumul unui decantor: 193 193 m3

Volum total: 385 193 m3

Numar de deversoare per decantor: 1 1 buc

Lungimea deversorului per decantor 11 11 m

Lungimea totala a deversoarelor: 22 11 m

5.3. Parametrii de proiectare efectivi

Timp de retentie la Qdw.max.: 2,27 1,13 h

Debitul deversorului Qdw.max: 24,24 48,5 m3/m

Eficienta retinerii SS: 60% 60%

Eficienta retinerii CBO5: 30% 30%

Eficienta retinerii CCO: 30% 30%

Eficienta retinerii azotului organic: 10% 10%

Eficienta retinerii azotului amoniacal: 0% 0%

Eficienta retinerii NO3-N: 0% 0%

Eficienta retinerii NO2-N: 0% 0%

Eficienta retinerii P: 10% 10%

5.4. Namol primar

Cantitatea de namol primar: 679 kg/zi

Continutul de solide uscate: 3 %

Greutate specifica: 1.030 -

Volumul de namol primar: 22 m3/zi

Procentul de spuma primara: 2 %

Volumul de spuma primara: 0,44 m3/zi

Consum biologic de oxigen (CBO 5): 291 kg/zi

Fosfor total (TP): 2,43 kg/zi

5.5. Caracteristicile efluentului decantoarelor primare

5.5.1 Debite efluente

m3/zi m

3/s l/s

Debit uzat orar maxim pe timp ploios: Qrw. peak = 458 0,127 127

5.5.2 Cantitati de poluanti efluente:

Materii solide (SS): 453.0 kg/zi

Consum biochimic de oxigen (CBO5): 679.5 kg/zi

Consum chimic de oxigen (CCO): 1075.8 kg/zi

Azot total (NT): 156.9 kg/zi

Azot total Kjeldahl (TKN): 156.9 kg/zi

Azot amoniacal (NH4 -N): 113.2 kg/zi

Azot organic (Norg): 43.7 kg/zi

Azotati (NO3 - N): 0.0 kg/zi

Azotiti (NO2 - N): 0.0 kg/zi

Fosfor total (PT): 21.8 kg/zi

5.5.3 Concentratii de poluanti efluente:

5.6. Echipamente selectate:

5.6.1. Statie pompare namol primar

Tipul pompei: Centrifuge

Numarul de cicluri de pompare pe zi: 6 ciclu/zi

Timp de pompare pe ciclu: 1 h/ciclu

Capacitatea necesara a pompei: 3,74 m3/h

Capacitatea selectata a pompei: 5,0 m3/h

Inaltime de pompare necesara: 10 m

Timp de functionare pe ciclu: 0,75 h/ciclu

Timp de functionare pe zi: 4,5 h/zi

5.6.2. Poduri racloare

Tip pod raclor: Rectangular

Colectarea namolului: Racleta radier

Colectarea materiei flotante: Racleta de suprafata

Numar poduri: 2 buc

Deschidere pod: 3,5 m

Timp functionare: 24 h/zi

6. DEVERSOR 2

6.1. Debite de dimensionare m3/h m

3/s l/s

Debit orar maxim pe timp de ploaie: Qrw. peak = 458,50 0,13 127,36

Debit orar maxim pe timp uscat: Qdw. peak = 229,25 0,06 63,68

Debit deversat = 229,25 0,06 63,68

6.2. Dimensionare

for h = 0,1 m

hgLdhmQdev ⋅⋅⋅⋅⋅= 2

m = 0,42

g = 9,81

Lungimea deversorului Ld = 1,08 m

for h = 0,2 m

m = 0,42

g = 9,81

Lungimea deversorului Ld = 0,38 m

Lungimea selectata a deversorului: Ld = 0,8 m

Inaltimea lamei dev.: h = 0,12 m

7. BAZINE BioP

7.1 Debite influente in bazinele anaerobe

m3/zi m

3/s l/s

Debit zilnic mediu pe timp uscat: Qdw.avg = 3260 136 0,038 38

Debit zilnic maxim pe timp uscat: Qdw = 4072 170 0,047 47

7.2 Parametri de intrare

7.2.1. Incarcarile apei uzate influente

Fosfor total (TP): 21,8 kg/zi

7.2.2. Concentratiile apei uzate influente:

Fosfor total (TP): 5,4 mg/l

7.3 Balanta fosforului

Concentrati a de fosfor influenta in bioreactor: CP,IAT = 5,4 mg/l

Concentratia de fosfor efluenta din bioreactor CP,ER = 2,0 mg/l

Concentratia de fosfor efluenta din bioreactor CP,EST = 1,4 mg/l

Fosforul necesar cresterii biomasei: XP,BM = 1,7 mg/l `

Fosforul indepartat pe cale biologica: XP,BioP = 1,7 mg/l

Fosforul ce trebuie indepartat pe cale chimica XP,Prec = 0,63 mg/l

Este necesara precipitarea chimica a fosforului !

Este necesara indepartarea pe cale biologica a fosforului!

7.4. Precipitarea chimica a fosforului

cP prec

= cP – cP efl

– cP BM

– cP bio ex

(mg/l)

Fosforul ce trebuie indepartat pe cale chimica: XP,Prec = 0,626 (mg/l)

Concentrati a de fosfor influenta in bioreactor: CP,IAT = 5,36 (mg/l)

Concentratia de fosfor efluenta din bioreactor CP,EST = 1,4 (mg/l)

Fosforul necesar cresterii biomasei: XP,BM = 1,67 (mg/l)

Fosforul indepartat pe cale biologica: XP,BioP = 1,7 (mg/l)

7.5. Precipitarea fosforului cu sulfat feric

P necesar a fi indepartat pe cale chimica 2,5 kg/zi

Fe2+ necesar pentru a indeparta P conform ANA-WIN 2,7 kgFe2+/kgP

Fe2+ necesar pe zi 6,9 kgFe2+/d

Cantitatea de Fe in sare 279,4 mg/g

Cantitatea de sare cu 100% concentratie 24,6 kg/zi

Cantitatea de sare cu 41% concentratie 60,1 kg/zi

7.6 Productia de namol rezultata din eliminarea fosforului

Productia de namol rezultata din eliminarea fosforului: SPd,P = SPd,P,b + SPd,P,c = 37,7 kg/zi

7.7 Productia de namol rezultata din indepartarea pe cale biologica a foforului

7.8 Timp de retentie selectat in zona anaeroba

Timp minim de stocare in zona anaeroba: tBioP = 1,00 h

7.9 Volumul bazinelor anaerobe

Debit namol recirculat: QRS = 2679 m3/zi

Debit de proiectare: Qdw + QRS = 6751 m3/zi

Volumul total necesar: 281 m3

7.10 Volume selectate a bazinelor anaerobe

Numarul de bazine: 2 buc

Volumul necesar al unui bazin anaerob: 140,7 m3

Adancimea apei: 5,5 m

Latimea selectata a bazinului 5 m

Lungime 5 m

Volumul selectata al zonei Bio-P pe bazin: 140 m3

Volumul total selectat al zonei Bio-P: 281 m3

Timp de retentie rezultat in zona Bio-P: 1,00 h

7.11.1. Mixere pentru bazinele anaerobe

Tipul mixerului: Submersibile, viteza redusa

Numarul de mixere pe bazin: 1 buc

Numarul total de mixere: 2 buc

Puterea unui mixer: 2,0 kW

Puterea consumata pe bazin: 2 kW

Puterea totala consumata: 4 kW

Puterea specifica consumata: 14,3 W/m3

Timp de functionare: 24 h/zi

7.12 Timpul de retentie in zona anaeroba (cand un bazin este scos din functiune)

Numarul de bazine scoase din functiune: 1 buc

Numarul de bazine in functiune: 1 buc

Timp de retentie rezultat: t’Bio-P = 0,50 h

Numarul total de mixere in functiune: 1 buc

7.13 Unitate de precipitare pe cale chimica a fosforului

Numarul de unitati active: 1 buc

Numarul de unitati de rezerva: 0 buc

Cantitatea zilnica de sare cu 41% concentratie: 60,1 kg/zi

Debitul zilnic de sare cu 41% concentratie: 39,0 l/zi

Debitul orar de sare cu 41% concentratie: 1,6 l/h

8. REACTOR BIOLOGIC

8.1 Caracteristicile influentului

8.1.1. Debitele influente

m3/zi m

3/s l/s

Debit zilnic mediu: Qdw.avg = 3260 136 0,038 38

Debit zilnic maxim pe timp uscat: Qdw = 4072 170 0,047 47

8.1.2 Cantitatile de poluanti influente:

8.1.3 Concentratii de poluanti influente:

8.2 Caracteristicile efluentului dupa epurarea biologica:

8.2.1. Incarcari ale efluentului:

8.2.2. Concentratii efluente:

8.3. Capacitatea necesara de denitrificare

Raport carbon/azot (BOD5/TN): 4,33 -

Raport carbon/azot (COD/TN): 6,86 -

Azot incorporat in biomasa: 8,34 mg/l

Azot ce trebuie denitrificat: 19,60 mg/l

Capacitatea necesara de denitrificare: 0,117 mg NO3 – N/mg BOD5

8.4. Namolul activat

Procent de recirculare namol: 64,00 %

Indicele volumetric al namolului: 100,00 ml/g

Timp maxim de concentrare: 2,00 h

Concentratia namolului de pe radier 12,599 mg/l

Factor de dilutie a namolului recirculat: 0,70 -

Concentratia namolului recirculat: 8,82 mg/l

Concentratia namolului activat: 3,50 kg/mc

8.5 Factori utilizati in calculul de proces

Factor de corectie a temperaturii: 0,706

Factor de siguranta pentru eliminarea azotului: 1,8

Factor de siguranta pentru eliminarea carbonului: 1

8.6 Coeficienti utilizati in calculul de proces

Valoare maxima crestere, autotrofa, Tdim (°C): 0,2 d-1

8.7 Varsta namolului

Varsta namolului necesara proceselor aerobe: 10,0 zi

Varsta totala a namolului: 13,52 zi

Varsta efectiva namolului: 13,52 zi

8.8 Productia de namol

Cantitatea de namol rezultata din indepartarea carbonului organic: 529,13 kg/zi

Cantitatea de namol rezultata din indepartarea fosforului: 37,72 kg/zi

Cantitatea totala de namol: 566,85 kg/zi

Volumul de namol in exces: 70,50 m3/zi

Raportul substante volatile / materii solide in suspensie: 68 %

Cantitatea de substante volatile: 385 kg/zi

Cantitatea de namol rezultata din indepartarea carbonului organic: 529 kg/zi

8.9 Balanta azotului

Raportul de azot incorporat in biomasa: 0,05 -

Azotul incorporat in biomasa: 34 kg/zi

Capacitatea de denitrificare (azotati ce trebuie denitrificati): 80 kg/zi

Tipul denitrificarii: PD

Factor de corectie a denitrificarii pentru Pre-DN: 1,24

Potential de denitrificare: 80 kg/zi

8.10 Oxigenul necesar proceselor pentru indepartarea carbonului

Consumul specific de oxigen pentru indepartarea carbonului organic: 1,28 kg O2/kgBOD Capacitatea de oxigenare necesara pentru eliminarea carbonului organic: 870 kg/zi

8.11 Recirculare interna

Coeficient de recirculare interna: 0,81 -

Debit de recirculare interna: 3286 m3/d

Debit de recirculare interna: 137 m3/h

Debit de recirculare interna: 38 l/s

8.12 Calculul volumului de bazin biologic

Raportul dintre volumul de denitrificare si volumul total: 0,26

Volumul necesar pentru denitrificare: 533 m3

Volumul necesar pentru nitrificare: 1511 m3

Volumul total necesar al bazinului biologic: 2043 m3

8.12.1. Zona de denitrificare

Adancimea zonei de denitrificare: 5,5 m

Suprafata totala necesara a zonei de denitrificare: 97 m2

Suprafata necesara pe bazin a zonei de denitrificare: 48 m2

Lungimea selectata a zonei de denitrificare pe bazin: 9,6 m

Suprafata de denitrificare selectata pe bazin: 48 m2

Suprafata totala de denitrificare selectata: 96 m2

Volumul selectat al zonei de denitrificare pe bazin: 264 m3

Volumul total al zonei de denitrificare selectat: 528 m3

8.12.2. Zona de nitrificare

Adancimea zonei de nitrificare: 5,5 m

Suprafata totala necesara a zonei de nitrificare: 275 m2

Suprafata pe bazin a zonei de nitrifcare: 137 m2

Lungimea pe bazin selectata pentru zona de nitrificare: 27,5 m

Suprafata de nitrificare selectata pe bazin: 138 m2

Suprafata totala de nitrificare selectata: 275 m2

Volumul selectat al zonei de nitrificare pe bazin: 756 m3

Volumul total al zonei de nitrificare selectat: 1513 m3

8.12.3. Dimensiunile bazinului biologic inclusiv zona Bio-P

Adancimea selectata a apei: 5,5 m

Lungimea totala a unui bazin selectata: 42,8 m

Latimea bazinului selectata (un canal): 5 m

Volumul total selectat (fara bazinele Bio-P): m3

Volumul total selectat: 2321 m3

8.13.1. Pompe pentru recirculare interna

Tipul pompei Submersibile

Debitul necesar al pompei: 68 m3/h

Debitul selectat al pompei 68 m3/h

Inaltime de pompare: 4 m

8.13.2. Mixere pentru zona anoxica

Tipul mixerului: Submersibile

Puterea unui mixer: 1,5 kW

Puterea totala consumata: 6 kW

9. NECESARUL DE AER

9.1. Caracteristicile influentului la intrare in Bioreactor

9.1.1. Debite de intrare

m3/zi m

3/s l/s

9.1.2 Concentratii influente:

9.1.3. Concentratii efluente:

9.2. Parametrii de proces

Concentratia namolului activat: 3,5 mg/l

Varsta namolului: 13,52 zi

9.3 Valorile orare de varf ale capacitatii de oxigenare necesare

Factor de varf al incarcarii organice (fc): 1,0 -

Factor de varf al incarcarii cu azot (fN): 2,5 -

9.4 Cacitatea de oxigenare (AOTR)

Factor de corectie a temperaturii: 0,71 Capacitatea de oxigenare necesara pentru eliminarea carbonului organic: 870 kgO2/zi

Capacitatea de oxigenare necesara pentru nitrificare: 476 kgO2/zi Cantitatea de oxigen care se castiga prin denitrificare: 231 kgO2/zi

9.4.1. AORT pentru nitrificare

Capacitatea de oxigenare necesara (AOTR): 101 kgO2/h

9.4.2. AORT pentru indepartarea substanei organice

Capacitatea de oxigenare necesara(AORT): 137 kgO2/h

Capacitatea de oxigenare (AORT): 137 kgO2/h

9.5 Conditii de proiectare

Altitudine (H): 458 m

Concentratia de oxigen din apa selectata: 2 mg/l

Fouling factor: 0,9 m

Distanta de amplasare a difuzoarelor fata de radierul bazinului: 0,3 m

Adancimea de imersare a difuzoarelor: 5,20 m

9.6 Concentratia de saturatie a oxigenului

Concentratia de saturatie a oxigenului la T(°C): 11,28 mg/l

Concentratia de oxigen ce paraseste bazinul: 20,0 % Concentratia medie de saturatie a oxigenului dizolvat in apa curata, la T si H: 9,8 mg/l

Concentratia de saturatie a oxigenului dizolvat la 20°C si 1 atm 10,4

Standard oxygen transfer efficiency at 20°C (SOTE), required: 31,2 %

9.7 Necesarul de aer

9.7.1. Densitatea aerului in conditii normale (20°C and 1 atm)

Temperatura normala a aerului (°C): 20 °C

Temperatura standard a aerului (°C): 0 °C

Temperatura normala a aerului (°K): 293,15 °K

Temperatura standard a aerului (°K): 273,15 °K

Densitatea aerului in conditii normale (20°C and 1 atm): 1204 kg/m3

Densitatea aerului in conditii standard (0°C and 1 atm): 1293 kg/m3

9.7.2. Necesarul de aer in conditii standard (la 0°C si 1 atm)

Procentul de oxigen din aer (la 0°C si 1 atm): 23,18 %

Cantitatea de oxigen din aer (la 0°C si 1 atm): 0,3 kgO2/m3

Necesarul de aer in conditii standard (0°C and 1 atm): 2163 Sm3/h

9.7.3. Necesarul de aer in conditii normale (la 20°C si 1 atm) Se considera ca procentul de oxigen din aer nu variaza functie de temperatura) 23,18 %

Cantitatea de oxigen din aer (la 20°C si 1 atm): 0,30 kgO2/m3

Necesarul de aer in conditii normale (la 0°C si 1 atm): 2317 Nm3/h

9.7.4. Necesaul de aer in conditiile de functionare (la Td°C si 1 atm):

Sezon (1-Iarna; 2-Primavara, 3-Vara, 4-Toamna): 1

Temperatura aerului la exterior: -4 °C

Cresterea de temperatura estimata la suflanta: 70 °C

Temperatura in functionare (Td°C): 66 °C

Necesarul de aer in conditiile de functionare (la Td°C si 1 atm): 2317 m3/h

9.8. Echipamente selectate

9.8.1 Suflante

Tipul suflantei: Suflante centrifuge

Numarul de suflante active: 2 buc

Numarul de suflante de rezerva 1 buc

Debitul de aer necesar al fiecarei suflante: 1159 Nm3/h

Presiunea de aer necesara: 6,70 m

Debitul de aer selectat al fiecarei suflante: 1200 m3/h

Presiunea de aer selectata: 7 m

9.8.2 Sistemul de aerare

9.8.2.1. Cerintele sistemului

Tipul elementelor de distributie EPDM rubber disc

Diametrul elementului de aerare: 300 mm

Dimensiunea bulelor de aer (max): 70 µm

Debitul de aer al difuzorului (domeniu de variatie): 1,0 - 8,0 m3/h,diff.

Debitul selectat al difuzorului: 8 m3/h,diff.

Numarul de difuzoare: 300 buc

10. DECANTOARE SECUNDARE

10.1. Debitul de apa uzata influent in decantoarele secundare

10.2. Parametrii namolului de recirculare

Concentratia namolului activat: 3,5 mg/l

Indecele volumetric al namolului (SVI): 100,00 l/kg

Timp maxim de concentrare (tth): 2 h

Concentratia namolului decantat (SSBS) 12,599 mg/l

Factor de dilutie a namolului de recirculare (fobs): 0,7

Concentratia namolului de recirculare (SSRS): 8,82 mg/l

Procent de recirculare a namolului activat (RS): 0,66

Debitul de namol de recirculare (QRS): 2679 m3/zi

Debitul de namol de recirculare (QRS): 112 m3/h

Debitul de namol de recirculare (QRS): 31 l/s

10.3. Parametrii de proiectare

Incarcare superficiala la debitul de calcul: 0,7 m3/h,m

Timp de retentie: 2 h

Incarcarea volumetrica superficiala cu namol (q sv): 500 l/m2,h

10.4. Proiectarea decantoarelor secundare

Tipul decantorului secundar dreptunghiular

Suprafata totala necesara a decantoarelor: 242 m2

Volumul total necesar al decantoarelor: 679 m3

Adancimea totala selectata: 3 m

(un decantor secundar scos din functiune)

Numarul de decantoare: 2 1 buc

Tipul decantoarelor secundare: Rectangular/Flat Bottom

Adancimea apei la perete: 3,00 3,00 m

Latimea bazinului selectata: 4,00 4,00 m

Lungimea bazinului selectata: 29,00 29,00 m

Latimea deversorului selectata 0,50 0,50 m Lungimea selectata a jgheabului de colectare a apei limpezite in zona de capat a fiecarui bazin: 3,50 3,50 m Lungimea selectata a jgheabului de colectare apei limpezite pe lateralul bazinului: 4,00 4,00 m

Lungimea totala a jgheabului 11,50 11,50 m

Suprafata orizontala activa selectata pe fiecare bazin: 116 116 m2

Suprafata orizontala activa totala selectata: 232 116 m2

Volumul ales pe un bazin: 348 348 m3

Volumul total ales a decantoarelor: 696 348 m3

Numarul de deversoare pe decantor: 1 1 pcs Lungimea totala aleasa a jgheabului de colectare pe decantor: 11,5 11,5 m Lungimea totala aleasa a jgheabului de colectare : 23,0 11,5 m

10.5. Parametrii rezultati in functionare (Un decantor scos din functiune)

Timp de retentie la Qdw.avg: 4,10 2,1 h

Timp de retentie la Qdw.avg + QRS: 2,05 1,03 h

Incarcare specifica la Qdw.avg: 7,4 14,8 m3/h,m

Incarcare specifica deversor la Qdw.avg + QRS: 14,8 29,5 kg/m2,h

Incarcarea volumetrica superficiala cu namol (qSV): 512 1024 l/m2,h

10.6.1. Pod raclor

Tip pod raclor: dreptunghiular

Sistemul de colectare al namolului: Suctiune

Tipul de colectare a spumei si materiilor flotate: Lama de spuma

Numarul de poduri: 2 buc

Lungimea podului: 4,00 m

11. CONCENTRATOR MECANIC DE NAMOL IN EXCES

∆w =

npe CN nc

Ne = 567 kg s.u./zi Nc = 567 kg s.u./zi

wne = 99,2 % wnc = 96,2 %

γne = 1005 kgf/m3 γnc = 1.010 kgf/m

Vne = 70,5 m3 zilnic Vnc = 14,8 m

3 zilnic

Unitate de conditionare a namolului

Debitul de supernatant: 55,7 m3/zi

11.1 Parametrii de proiectare:

Timp de functionare, pe saptamana: 7 zile/saptamana

Timp de functionare pe zi: 8 ora/zi

11.2 Substanta uscata

Numar de zile/sapatamana: 7 zile/saptamana

Cantitatea de namol influenta/saptamana: 3968 kg/saptamana

Cantitatea de substanta uscata necesara a fi procesata zilnic: 566,85 kg/zi

Cantitatea de substanta uscata necesara a fi procesata orar: 71 kg/ora

11.3 Bazine tampon pentru namolul in exces

Numarul de zile de stocare ales: 1 zile

Volumul necesar de stocare: 70,5 m3

Volumul necesar de stocare, pe bazin: 35,3 m3

Adancime namol 2,5 m

Diametru bazin: 4 m

Volumul de namol pe bazin ales: 31,4 m3

Volumul de namol total ales: 62,8 m3

Timp de stocare rezultat: 0,9 d

11.4 Balanta volumelor

Volumul de namol influent la concentrare: 70,5 m3/zi

Volumul de namol concentrat: 14,77 m3/zi

Volumul de supernatant rezultat in urma concentrarii: 55,73 m

11.5 Namolul concentrat

Cantitate de namol zilnica: 567 kg/zi Continutul de substanta uscata din namolul concentrat: 3,8 %

Greutatea specifica a namolului concentrat: 1.010 -

Volumul de namol concentrat: 14,77 m3/zi

Pompe namol in exces

Tipul pompei: cu surub

Debitul necesar al pompei: 8,8 m3/h

Debitul necesar al pompei: 2,45 l/s

Debitul selectat al pompei: 10,0 m3/h

Inaltime de pompare selectata: 8 m

Numarul de cicluri pe zi: 6 ciclu /zi

Timpul de functionare pe ciclu: 1,33 h/ ciclu

Mixere pentru bazinul tampon

Tipul mixerului: Submersibile viteza redusa

Puterea unui mixer: 1 kW

Puterea totala consumata 2 kW

Instalatia de concentrare

Timp de functionare pe zi: 8 h/zi

Incarcarea cu substanta uscata: 71 kg/h

Unitatea de preparare si dozare polielectrolit:

Doza de polielectrolit: 3 kgPE/t DS

Cantitatea zilnica de polielectrolit: 1,7 kg/zi

Timp functionare = timpul de functionare al unitatii de concentrare: 8 h/zi

Cantitatea orara de polielectrolit: 0,2 kg/h

Timp de stocare polielectrolit: 2 zi

Capacitatea de stocare a polielectrolitului: 2,8 mc

Pompe namol concentrat

Tipul pompei: Cavitati progresive

Volum total de namol concentrat: 14,8 m3/zi

Timp de functionare: 8 h/d

Debit necesar al pompei: 1,8 m3/h

12. STABILIZATOR DE NAMOL

12.1. Namolul influent la stabilizare

12.1.1 Namol primar

Cantitate de namol primar: 679,47 kg/zi

Cantitate de namol primar pe ciclu de pompare: 113,24 kg/zi

Continut de substanta uscata: 3 %

Greutatea specifica: 1.030 -

Volum de namol primar: 22,43 m3/zi

Volum de namol primar, pe ciclu de pompare: 3,7 m3/h

Volum de spuma: 0,44 m3/zi

12.1.2. Namol in exces

Cantitate de namol in exces: 566,85 kg/zi

Cantitate de namol in exces pe ciclu de pompare: 70,86 kg/h

Continut de substanta uscata: 3,8 %

Greutatea specifica: 1.010 -

Volum de namol in exces: 14,8 m3/zi

12.1.3. Namol amestecat influent de stabilizare:

Cantitatea de namol influenta: 1246,32 kg/zi

Continut de substanta uscata: 3,36 %

Greutatea specifica: 1022 -

Volum de namol: 37 m3/zi

Procent de substante volatile: 68 %

Substante volatile influente: 848 kg/zi

Substante inerte influente: 399 kg/zi

12.2. Parametri de proiectare ai stabilizatorului

Tipul de stabilizare: Aeroba

Necesarul de oxigen: 2,3 kgO2/kgVSS

Necesarul specific de aer pentru mixare: 0,02 Nm3/min,m3

12.3. Namolul efluent

Procentul de reducere a substantelor volatile 35 %

Substante volatile influente: 848 kg/zi

Substantele volatile reduse: 297 kg/zi

Substantele volatile evacuate: 551 kg/zi

Cantitatea de namol evacuata: 950 kg/zi Continutul de substanta uscata din namolul fermentat: 3,36 %

Volumul de namol stabilizat: 27,6 m3/zi

12.4. Stabilizatorul de namol

Volumul necesar de stabilizare 565 m3

Numarul de stabilizatoare: 1 buc

Volumul necesar pe stabilizator 565 m3

Adancime: 4,5 m

Lungime: 42,8 m

Latime: 3,0 m

Volumul selectat pe bazin: 578 m3

Volumul total selectat de stabilizare: 577,8 m3

12.5. Parametrii rezultati

Incarcarea cu substanta organica: 1,47 kg s.o /m3,zi

12.6. Necesarul de oxigen:

Necesarul specific de oxigen: 2,3 kgO2/kgVSS

Necesarul de oxigen: 1949 kgO2/zi

12.7. Debit de aer

Debit de aer in conditii normale (20°C and 1 atm): 1813 Nm3/h

12.8. Necesarul de aer pentru mixare

Necesarul specific de aer pentru mixare: 0,02 Nm3/min,m

Debit de aer pentru mixare: 693,36 Nm3/h

12.9.1. Suflante

Numarul de suflante active: 1 buc

Numarul de suflante de rezerva 1 buc

Debitul de aer necesar al suflantei 1813 Nm3/h

Presiunea necesara 5,7 m

Debitul de aer selectat al suflantei 1813 Nm3/h

Presiunea selectata 5,7 m

12.9.2. Sistemul de aerare

Tipul de difuzor: EPDM rubber disc

Diametrul difuzorului: 300 mm

Dimensiunea bulelor (max): 70 µm Debit de aer pe difuzor (domeniul de variatie): 1.0 - 8.0 Nm

3/h,diff.

Debitul selectat pe difuzor: 8 Nm3/h,diff.

Numarul de difuzoare: 227 buc

13. DESHIDRATAREA

13.1. Namolul influent

Cantitate de namol stabilizat: 950 kg/zi

Continutul de substanta uscata: 3,36 %

Volum de namol stabilizat: 27,6 m3/zi

13.2 Parametri de proiectare

Timp de functionare pe saptamana: 7 zi/sapt

Timp de functionare pe zi (per ciclu): 8 h/zi

Continutul de substanta uscata din namolul deshidratat 35 %

Greutatea specifica a namolului deshidratat: 1,1 -

13.3 Conditionare cu var

Cantitatea de var necesara: 24 Kg/h

Cantitatea de var necesara: 190 kg/zi

Numarul de echipamente: 1 buc

Capacitatea echipamentului: 24 Kg/h

13.4 Substanta uscata

Numarul de zile pe saptamana: 7 zi/sapt

Cantitatea saptamanala de namol influenta: 7977 kg/sapt

Cantitatea zilnica necesara a fi procesata 1140 kg/zi

Cantitate orara necesara a fi procesata: 142 kg/h

13.5 Balanta volumelor

Volum de namol influent: 27,8 m3/zi

Debit apa de spalare: 5 m3/h

Volum de apa de spalare: 40 m3/zi

Volumul de namol deshidratat: (Veff): 2.65 m3/zi

13.6 Retinerea solidelor

Eficienta de retinere a materiilor solide: 89 %

13.7 Namolul efluent deshidratat

Cantitatea de namol deshidratat: 1016 kg/zi

Continut de substanta uscata: 35 %

Greutatea specifica: 1,1 -

Volum de namol deshidratat: 2,6 m3/zi

13.8 Supernatant de la deshidratarea namolului

Volum de supernatant rezultat de la deshidratare (Vsp1): 25,1 m3/zi

Volum de supernatant inclusiv apa de spalare (Vsp1.t): 65 m3/zi

13.9.1. Pompe alimentare namol

Tipul pompei: Cavitati progresive

Debitul necesar al pompei: 3,5 m3/h

13.9.2. Echipament de deshidratare

Debit necesar al echipamentului: 3,5 m3/h

Debit selectat al echipamentului: 3,5 m3/h

Unitate de preparare si dozare polielectrolit

Doza de polielectrolit: 5 kgPE/t DS

Cantitatea zilnica de polielectrolit: 5,7 kg/zi

Timp de functionare: 8,0 h/zi

Cantitatea orara de polielectrolit: 0,71 kg/h

Concentratia polielectrolitului: 0,20 %

Debitul zilnic de polielectrolit: 4,75 m3/zi

Numarul de pompe de dozare active: 1 buc

Numarul de pompe de dozare de rezerva: 1 buc

Debitul necesar al pompei de dozare polielectrolit (0.2%): 594 l/h

Debitul selectat al pompei de dozare polielectrolit (0.2%): 594 l/h

Timp de stocare polielectrolit (0.2%): 1,0 zi

Volum de stocare necesar polielectrolit (0.2%): 4,7 m3

Volum de stocare selectat de polielectrolit (0.2%): 4,7 m3

13.9.3 Transportoare de namol

Tipul transportorului: surub, 2 intrari

Numarul de transportoare active: 1 buc

Capacitatea necesara de transportat: 142 kg/h

Volumul necesar a fi transportat: 0,33 m3/h

Capacitatea selectata a transportorului: 142 kg/h

Volumul selectat al transportorului: 1,00 m3/h

13.9.4 Echipament de dozare var

Cantitatea utilizata de var: 24 kg/h

Cantitatea utilizata de var: 190 kg/zi

Numarul de echipamente de dozare: 1 buc

Capacitatea echipamentului: 24 kg/h

13.10 Stocare namol deshidratat

13.10.1 Namol influent

Cantitate de namol: 1016 kg/zi

Continut de substante uscate: 35 %

Greutate specifica: 1,1 -

Volum namol deshidratat: 2,6 m3/zi

Cantitatea de namol deshidratat 2,90 t/zi

13.10.2. Parametri de proiectare

Timp de stocare pe an: 180 zi/an

13.10.3. Stocare namol deshidratat

Volum de stocare necesar: 475,2 m3

Inaltime de stocare: 1,5 m

Arie orizontala necesara 316,8 m2

Numarul de compartimente de stocare: 3 buc

Lungime: 13,5 m

Latime: 8 m

Volum de stocare pe compartiment: 162 m3

Volum total de stocare: 486 m3

Timp stocare efectiv: 184 zi

13.11 Statie pompare supernatant

Supernatant rezultat de la deshidratare: 121 m3/zi

Numarul de pompe active 1 buc

Numarul de pompe de rezerva 1 buc

Timpul propus pentru functionare 18 h/zi

Debitul necesar de pompare: 6,7 m3/h

Inaltime de pompare necesara 10 m

Debitul selectat al pompei: 7 m3/h

Inaltime de pompare selectata: 10 m Timp de pompare rezultat: 17,3 h/zi

Breviar de Calcul EDAR GURA

Documents

Transcript of Breviar de Calcul EDAR GURA

Breviar de Calcul Rezistenta

11.Breviar de Calcul- Ansamblu ELI-NP

BREVIAR DE CALCUL 140709

Municipiul BacăuBREVIAR DE CALCUL Ill. rezistenta Breviar de calcul — instalatii sanitare Breviar de calcul — instalatii termice Breviar de calcul — ... - Plan sapatura, plan

Breviar Calcul Cabina Put

Breviar Calcul Motor

Breviar calcul termic

Breviar de Calcul Instalatii Electrice

02.Breviar de Calcul

Breviar de Calcul Final 140709

Breviar de Calcul

Breviar de Calcul Prize de Pamant

Breviar de Calcul Instalatii Termice

138292840 Breviar de Calcul Statie de Epurare

Breviar de Calcul Debite

BREVIAR DE CALCUL - mdrl.romdrl.ro/.../reglementari_tehnice/ordin_aprobare_breviar.pdf · Calculul puterilor termice necesare tratării aerului III.2.3.3. ... “ Breviar de calcul

Breviar de Calcul P 2E

BREVIAR DE CALCUL AL PERFORMANŢEI …mdlpl.ro/.../breviar_calcul_performanta_energetica.pdf · breviar de calcul al performanŢei energetice a clĂdirilor faza 1, redactarea i 2

Breviar de Calcul Al Elementelor Structurale

Breviar de Calcul Sarpanta Lemn Cuciovan