Licenta metal
UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTI
FACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE INDUSTRIALE SI AGRICOLE
SPECIALIZAREA INGINERIE URBANA SI DEZVOLTARE REGIONALA
Metal II
PROIECT DE EXECUTIE HAL INDUSTRIAL
Proiect
Profesor indrumator: Student:
ef lucrari Dr.ing.Voiculescu Drago Linca Alexandru
Page 1 of 73
Tema proiectului
Se cere ntocmirea proiectului de execuie al structurii metalice de rezisten al unei constructii in cadre. Structura va fi din oel, n soluie sudat. Materialul utilizat este S235.
Hala industrial ce se va proiecta va avea urmtoarele caracteristici:
o singur deschidere D" i 9 travei t";structura de rezistenta compusa din cadre transversale plane,stalpi incastrati in fundatii i rigle (ferme) prinse articulat la capetele superioare ale stalpilor;
panele acoperiului vor fi simplu rezemate,cu seciune plinnvelitoarea este din tabla cutata fara izolatie termica cu panta:p=10%;hala nu are iluminator pe acoperi;cota de fundare se afl la -2.50m, presiunea convenional de calcul fiind de pconv=300kN/m2;ncrcrile i alte elemente de tem sunt precizate n anex;la alctuirea i calculul halei se vor respecta prevederile standardelor n vigoare,i anume:
SR EN 1993-1-1 "Calculul elementelor din otel";CR 1-1-4/2012 " Evaluarea actiunii vantului asupra constructiilor"; CR 1-1-3/2012 " Evaluarea actiunii zapezii asupra constructiilor";P 100-1/2013 "Cod de proiectare seismica";
Page 2 of 73
Continutul proiectului:
A. Piese scrise:
A.1. Date de temaA.2. Memoriu tehnic
Note de calcul cuprinzand evaluarea incarcarilor,calculul static,alcatiurea dimensionarea si verificarea starilor pentru urmatoarele elemente:
pane acoperisului;ferm acoperisului;stlpi;contravntuirile acoperiului; contravntuiri verticale ;
A.3. Extras de materiale pentru tronsonul 1 al grinzii cu zbrele.
B. Piese desenate:
B.1.Planuri de asamblu:
Plan acoperi (scara 1:100)Sectiune transversal (scara 1:50)Sectiune longitudinala (scara 1:100)
B.2.Desen de executie pentru ferma acoperisului:
Elevtia fermei (scara 1:20)Detalii de noduri (scara 1:10)Detalii de montaj (scara 1:10)
B.3.Desen de executie pentru stalpi:
Elevatie (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)
Page 3 of 73
B.4.Desen de execuie pentru contravntuirile acoperiului
Ansamblu (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)
B.5.Desen de executie pentru contravantirile verticale
Ansamblu (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)
DATE DE TEM:
1.Geometria halei:
O deschidere D=24 m;Traveea tv=7.5 m;Inaltimea utila a halei Hutil =9.00 m;
2.ncarcarile tehnologice:
Spaiul tehnic:gst=0,5kn/m2;Greutate proprie invelitoare : g =0,15 Kn/m2
3. ncrcri date de aciunea vntului asupra construciei : 0.5Kn/m24.ncrcri date de zpad si praf industrial :
ncrcare din zpad (conform CR-1-1-3/2005): s0,k=1,50 kN/m2incarcarile din praf industrial:gz=1,0 Kn/m2
Page 4 of 73
Memoriu justificativ
Proiectul de diplom cuprinde elemente de proiectare (note de calcul i plane) pentru o cldire cu structura de rezisten metalic avnd regimul de nlime Parter.
Cldirea este amplasat n zona limitrof a a orasului Botosani. Clasa de importan a cldirii este clasa III , gradul de rezisten la foc II, zona climatica III.
Cldirea are destinatia de spatiu expozitional si zona de intretinere autoturisme.Structura de rezistenta a cladirii este alcatuita din cadre metalice transversale,
permitand o compartimentare flexibila a spatiului.Printre avantajele structurii metalice se numara reducerea substantiala a greutatii
proprii a constructiei avand drept consecinta o comportare buna la actiunea seismica , rapiditate in executie datorita gradului ridicat de uzinare, indiferent de regimul de temperatura exterioara, consum redus de material si manopera etc.
Legatura rigla-stalp a cadrelor este una rigida.Sectiunile stalpilor de cadru sunt realizate din profile laminate.Pe criterii de usurinta a executiei, dar si pentru realizarea unei structuri cu
performante adecvate la actiunea seismica, dimensiunile stalpilor si grinzilor se pastreaza neschimbate pe inaltimea cladirii.
Calculul static s-a efectuat cu ajutorul programelor de element finit corespunzatoare.Acoperisul este realizat din ce reazema pe panele alcatuite din table sudate.Peretii exteriori ce imbraca fatadele cladirii sunt realizati din panouri termoizolante
Kontitherm ( W- 1000) de culoare gri.
Page 5 of 73
1. Calcul pan curent acoperi:
1.1 EVALUARE NCRCRII:
Fig.1.1 Schem evaluare incarcari
Calculul incarcarii din zapada conform codului de proiectare:Evaluarea actiunii zapezii asupa constructiilor, indicativ CR 1-1-3-2012
n funcie de schema static a grinzii cu zbrele, s-a ales ca unghiul de pant al acoperiului s fie:=5,710 => cos =0.99504, d=2,4m
SK
i
ce
S,0 k
=0.8 1 1 2.5 2 Sk
2
SK
valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe acoperis
i
coeficient de forma pentru incarcarea din zapada pe acoperis
Ce
coeficientul de expunere al amplasamentului constructiei
Ce
1 , "corespunzator unei expuneri partiale"
Ct
coeficient termic
S,0 K
valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe sol, in amplasament
Page 6 of 73
d 2.4 d' d
cos=
2.4
0.995042.412 d' 2412
d - "distanta dintre pane" d' - "distanta dintre pane pe inclinat
ncrcari aferente:
Pc
+++++qinv
cd
1q
pana
cd q
sp_teh
cd q
praf_ind
cd q
cv_oriz
cd q
z
cd
=+++++0.2025 2.412 0.2025 2.4 0.3375 2.4 0.675 2.4 0.0675 2.4 3 2.4 10.766
Pc
10.766
Pn
+++++qn
invd' q
npana
d qn
sp_tehd q
npraf_ind
d qn
cv_orizd q
nx
d
=+++++0.15 2.412 0.15 2.4 0.25 2.4 0.5 2.4 0.05 2.4 2 2.4 7.442
Pn
7.442
Pc
ncos P
c
0.99504 10.766
Pc
n10.713
Pn
+cos Pn
=0.99504 7.442 7.405 Pn
7.405
Page 7 of 73
MEd
Pc
nt
V
8t 6 mm =
10.713 62
848.209 M
max48.209 KN m
2
VEd
Pc
nt
V
2=
10.713 6
232.139 V
max32.139 KN
Wnec
Mmax
fy
fy
235 =48.209 10
3
235205.145 W
nec205.145 cm
3
hi
nec1.15
Wnec
103
ti
ti
4 =1.15
205.145 103
4260.434
hi
nec260.43 mm h
i
ef270 mm
Verificam daca panele acoperisului se incadreaza in clasa III de rezistenta
80
hi
ti
124 1
Page 8 of 73
80 270
3124 80 90 124
At
b t At
Wnec
h1
0.16 hi
ti
=205.145 10
3
270(( 0.16 270 4)) 586.996
At
586.99 mm2
bnec
At
t1.5 t
it 2.5 t
it
i4 1.5 4 t 2.5 4 6 t 10
t 6 mm
bnec
At
t=
586.99
697.832 b
nec97.832 mm b
ef100 mm
h 282 mm
hi
270 mm
b 100 mm
ti
4 mm
t 6 mm
Verificarii:
De rezistenta
MRd
Wef
fy
=208.6 103
235 4.902 107
MRd
49.02 106
N mm2
Wef
Ief
ymax
=29.41 10
6
1412.086 10
5W
ef208.6 10
3mm
3
Page 9 of 73
Ief
+
ti
hi
3
12
2 t b y2 =+
4 2703
12
2 6 100 1382 2.941 10
7
Ief
29.41 106
mm4
y +
hi
2t
2=+
270
26
2138 y 138 mm
ymax
+
hi
2t =+
270
26 141 y
max141 mm
MEd
MRd
1 =48.209
49.020.983
Pn
7.405 tV
6 m
Ferma curenta
Determinarea fortei la care este solicitata structura
Varianta I
qc
qSLU
tV
d =4.755 6 2.4 68.472 qc
68.472 KN
m2
Varianta II
qc
qSLU
1
2q
z
tV
d =
4.755
1
23
6 2.4 46.872
qc
46.872 KN
m2
Page 11 of 73
Page 12 of 73
Dimensionare si verificari S.L.U.
Talpa superioara Bara 1-3
Otel S235 fy
235 N
mm2
fyd
fy
M1
=235
1235 f
yd235
N
mm2
Lungimi de flambaj
lby
1.0 Lbara
=1 241.2 241.2 lby
241.2 cm
lbz
0.1 lbara
=1 241.5 241.5 lbz
241.5 cm
lbara
241.2 cm
Raze de giratie
iy
iy1
iz1
iy1
3.65 cm conform tabele laminate
iz
+iz1
2
+
tg
2e
2
=
+3.65
2
+1
23.4
2
5.342
iz
5.341 cm
tg
1 cm - grosime guseu
e 3.64 cm - excentricitate conform tabele laminate
Page 13 of 73
Coeficient de zveltete
y
l,b y
iy
=241.2
3.6566.082
y66.082
z
l,b z
iz
=241.2
5.34145.16
z45.16
max
max
y;
z
max
66.082
Verificarea de zveltete
max
adm
1
+
2
2
1 =1
+0.871
0.8712
0.7042
0.723
0.723
Page 16 of 73
MontantiBara 3-2
Otel S235 fy
235 N
mm2
fyd
fy
M1
=235
1235 f
yd235
N
mm2
Lungimi de flambaj
lby
0.8 Lbara
=0.8 174 139.2 lby
139.2 cm
lbz
0.1 lbara
=1 174 174 lbz
174 cm
lbara
174 cm
Page 17 of 73
Raze de giratie
iy
iy1
iz1
iy1
2.12 cm conform tabele laminate
iz
+iz1
2
+
tg
2e
2
=
+2.12
2
+1
21.97
2
3.255
iz
3.255 cm
tg
1 cm - grosime guseu
e 1.97 cm - excentricitate conform tabele laminate
Coeficient de zveltete
y
l,b y
iy
=139.2
2.1265.66
y65.66
z
l,b z
iz
=174
3.25553.456
z53.456
max
max
y;
z
max
65.66
Verificarea de zveltete
max
adm
Coeficient de zveltete relativa
max
1
=65.66
93.9130.699
0.699
max
65.972
1
piE
fy
=pi
2.1 105
23593.913
E 2.1 105
0.5 ++1
0.2
2
=0.5 ++1 0.49 (( 0.699 0.2)) 0.6992 0.867 0.867
0.49 - conform curbei de flambaj "c"
1
+
2
2
1 =1
+0.867
0.8672
0.6992
0.725
0.724
Page 20 of 73
Montant central intins
Bara 11-10
Capacitatea de rexistenta a barei
NRd
A fyd
= 4.8 10
2235
103
2 225.6 NRd
225.6 KN
NEd
NRd
1.0 =88
225.60.39
Diagonale intinse
Bara 3-4
NRd
A fyd
= 6.91 10
2235
103
2 324.77 NRd
324.77 KN
NEd
NRd
1.0 =308.2
324.770.949
Diagonale comprimate
Bara 9-10
Otel S235 fy
235 N
mm2
fyd
fy
M1
=235
1235 f
yd235
N
mm2
Lungimi de flambaj
lby
0.8 Lbara
=0.8 344 275.2 lby
275.2 cm
lbz
0.1 lbara
=1 344 344 lbz
344 cm
lbara
344 cm
Raze de giratie
iy
iy1
iz1
iy1
2.13 cm conform tabele laminate
iz
+iz1
2
+
tg
2e
2
=
+2.13
2
+1
21.93
2
3.231
iz
3.231 cm
Page 23 of 73
tg
1 cm - grosime guseu
e 1.93 cm - excentricitate conform tabele laminate
Coeficient de zveltete
y
l,b y
iy
=275.2
2.13129.202
y129.202
z
l,b z
iz
=344
3.231106.469
z106.469
max
max
y;
z
max
129.202
Verificarea de zveltete
max
adm
0.5 ++1
0.2
2
=0.5 ++1 0.49 (( 1.376 0.2)) 1.3762 1.735 0.869
0.49 - conform curbei de flambaj "c"
1
+
2
2
1 =1
+1.735
1.7352
1.3762
0.358
0.358
Talpa inferioara
Bara 1-2
Page 26 of 73
Otel S235 fy
235 N
mm2
fyd
fy
M1
=235
1235 f
yd235
N
mm2
Lungimi de flambaj
lby
1 Lbara
=1 283 283 lby
283 cm
lbz
-distanta intre contrafise/reazem =4 283 1.132 103
lbz
1132 cm
lbara
283 cm
Raze de giratie
iy
iy1
iz1
iy1
2.72 cm conform tabele laminate
iz
+iz1
2
+
tg
2e
2
=
+2.72
2
+1
22.62
2
4.139
iz
4.139 cm
tg
1 cm - grosime guseu
e 2.62 cm - excentricitate conform tabele laminate
Coeficient de zveltete
y
l,b y
iy
=283
2.72104.044
y104.044
z
l,b z
iz
=1132
4.139273.496
z273.496
Page 27 of 73
max
max
y;
z
max
273.496
Verificarea de zveltete
max
adm
Page 29 of 73
Calculul sudurii
Diagonala Bara 3-4
tg
10 mm
tc
6 mm
a1
min
0.7 tg
;0.7 tc
=min (( ,0.7 10 0.85 6)) 5.1 a1
5 mm
Nef
max
1.3 NEd
;0.7 N,b Rd
=max
,1.3 308.2
20.7 324.77
227.339
Nef
227.339
NEd
308.2 KN
N,b Rd
324.77 KN
N1
0.7 Nef
=0.7 227.339 159.137 N1
159.137 KN
l1
;l2
- lungimi de sudura
l1
l2
l1
;l2
N1
2 a1
fu
3 w
M2
=159.137 10
3
2 5 360
3 0.8 1.25
76.565 l1
;l2
80 mm
N1
159.137 KN
fu
360 KN
w
0.8
M2
1.25
N2
0.3 Nef
=0.3 227.339 68.202 N2
68.282 KN
Page 30 of 73
a2
max
N2
l1
2 fu
3 w
M2
;3
=max
,68.282 10
3
80 2 360
3 0.8 1.25
3
3 a2
3 mm
Verificari sudura
15 a1
l1
;l2
60 a1
15 5 80 60 5
Calculul placutelor de solidarizare
Talpa superioara
Bara comprimata 1-3 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
1928 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
lbara
3=
1928
3642.667 642.667 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm
Bara comprimata 3-5 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
2119 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
Page 32 of 73
lbara
3=
2119
3706.333 706.333 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm
Bara comprimata 5-7 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
2165 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
lbara
3=
2165
3721.667 721.667 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460mm
Bara comprimata 7-9 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
2191 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
lbara
3=
2191
3730.333 730.333 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm
Page 33 of 73
Bara comprimata 9-11 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
2113 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
lbara
3=
2113
3704.333 704.333 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm
Montanti
Bara comprimata 3-2 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
1319 mm
l1
40 iz
=40 21.2 848 l1
848
iz
21.1 mm -pentru profilul laminat 2L 70 x 70 x 7
lbara
3=
1319
3439.667 439.667 mm 848 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 848 mm
Bara comprimata 5-4 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
1587 mm
l1
40 iz
=40 21.2 848 l1
848
iz
21.1 mm -pentru profilul laminat 2L 70 x 70 x 7
lbara
3=
1587
3529 529 mm 848 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 848 mm
Page 34 of 73
Bara comprimata 7-6 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
1857 mm
l1
40 iz
=40 21.3 852 l1
852
iz
21.3 mm -pentru profilul laminat 2L 70 x 70 x 6
lbara
4=
1857
4464.25 464.25 mm 852 mm
Se folosesc 3 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 852 mm
Bar comprimat 9-8 - minim 2 placue de solidarizare
lbara
2126 mm
l1
40 iz
=40 15.1 604 l1
604 mm
iz
15.1 mm -pentru profilul laminat 2L 50 x 50 x 5
lbara
4=
2126
4531.5 531.5 mm 604 mm
Se folosesc 3 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 604 mm
Bar - ntins 11-10 - minim 1 placue de solidarizare
lbara
2361 mm
l1
80 iz
=80 15.1 1.208 103
l1
1208 mm
iz
15.1 mm -pentru profilul laminat 2L 50 x 50 x 5
lbara
2=
2361
21.181 10
31181 mm 1208 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 960 mm
Page 35 of 73
Diagomale
Bar - ntins 3-4 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2392 mm
l1
80 iz
=80 18.2 1.456 103
l1
1456 mm
iz
18.2 mm -pentru profilul laminat 2L 60 x 60 x 6
lbara
2=
2392
21.196 10
31196 mm 1456 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 1456 mm
Bar - ntins 5-6 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2635 mm
l1
80 iz
=80 12 960 l1
960 mm
iz
12 mm -pentru profilul laminat 2L 40 x 40 x 5
lbara
3=
2635
3878.333 878.333 mm 960 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 960 mm
Bar - ntins 7-8 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2815 mm
l1
80 iz
=80 12 960 l1
960 mm
iz
12 mm -pentru profilul laminat 2L 40 x 40 x 5
lbara
3=
2815
3938.333 938.333 mm 960 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 938.333 mm
Page 36 of 73
Bar comprimat 9-10 - minim 2 placue de solidarizare
lbara
2896 mm
l1
40 iz
=40 21.3 852 l1
853 mm
iz
21.3 mm -pentru profilul laminat 2L 70 x 70 x 6
lbara
4=
2896
4724 730.63 mm 853 mm
Se folosesc 3 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 853 mm
Talp inferioare
Bar - ntins 1-2 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2231 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2231
21.116 10
31116 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Bar - ntins 2-4 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2036 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2036
21.018 10
31018 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Page 37 of 73
Bar - ntins 4-6 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2099 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2099
21.05 10
31050 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Bar - ntins 6-8 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2120 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2120
21.06 10
31060 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Bar - ntins 8-10 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2062 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2062
21.031 10
31031 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Page 38 of 73
Calculul joantei inferioare
Stabilirea efortuluin de dimensionare
Nj
min
N,b Rd
;1.3 NEd
=min (( ,878.9 1.3 836.4)) 878.9 Nj
878.9 KN
N,b Rd
878.9 KN
NEd
836.4 KN
Stabilirea ariei joantei inferioare
AP30
nec
NEd
fy
=836.4 10
3
2353.559 10
3A
P30
nec3559 mm
2
NEd
836.4 KN
fy
235 N
mm2
Calcul grosimi joantei inferioare
te
AP30
+2 2
bP2
20 tP2
++tg
2 bP2
2 20
=3559
+2 2 (( 90 20 11)) (( ++10 2 90 2 20))7.637 t
e8 mm
bP2
90 mm
tP2
11 mm
tg
10 mm
Page 39 of 73
Calculul latimi eclisei
bP31
++tg
2 b
P2
2 20 =++10 2 ((90)) 2 20 230 bP31
230 mm
bP2
90 mm
tg
10 mm
Calculul grosimi de sudura
a min
0.7 tP2
;0.7 te
=min (( ,0.7 11 0.7 8)) 5.6 a 5 mm
tP2
11 mm
te
8 mm
Calculul lungimi de sudura
AS
NEd
6 fu
3 W
M2
=836.4 10
3
6 360
3 0.8 1.25
670.689 AS
670.689 mm2
lS
AS
a=
670.689
5134.138 l
S134.138 mm
a 5 mm
Verificare sudura
15 a lS
60 a 15 5 140 60 5
tP2
11 mm
AP31
te
bP34
=8 230 1.84 103
AP31
1840 mm2
Nj
+AP30
AP31
=878.9 10
3
+2409 1840206.849 206.848
fy
Calculul latimi eclisei
2 ++tg
2
bP1
tP1
2 20 =++10 2 ((120)) 2 20 290 bP35
290 mm
bP1
130 mm
tP1
12 mm
Calculul grosimi de sudura
a min
0.7 tP1
;0.7 te
=min (( ,0.7 12 0.7 10)) 7 a 7 mm
tP1
12 mm
te
10 mm
Calculul lungimi de sudura
AS
NEd
4 fu
3 W
M2
=798.4 10
3
4 360
3 0.8 1.25
960.326 AS
960.326 mm2
lS
AS
a=
960.326
7137.189 l
S140 mm
a 7 mm
Verificare sudura
15 a lS
60 a 15 7 140 60 7
tP1
12 mm
Nj
AP32
=933.73 10
3
4780195.341 195.341
fy
Verificarea la deformare
fadm
fef
>9.6 4.614
fadm
D
250=
2400
2509.6 f
adm9.6 cm
fef
4.614 cm - conform program de calcul
Calculul forei seismice
Fb
,i e
SdT
1
m =1 0.167 148.6 1 24.816 Fb
24.816
,i e
1 -Conform clasei III de importanta
SdT
1
ag
0
q=
0.2 2.5
30.167 S
dT
1
0.167
ag
0.2 pentru orasul Botosani
0
2.5
q 3
m +qperm
0.4 qz
=+
+++++0.15 0.15
2359.99
24 6
1000.25 0.5 0.05
6 24
2
0.4 2 6 24
2
148.6
m 148.6
1 -pentru cladirile cu un nivel
,i e
-factorul de importan al construciei
SdT
1
-ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadeifundamentale T1
Page 44 of 73
m -masa totala a cladirii calculata ca suma a maselor de nivel
-factor de corecie
ag
-acceleratia gravitationala
0
-factorul de amplificare dinamica
q -factor de comportare
Calculul actiunii vantului asupra constructiei
La presiune
P1
CP
qb
Ce
tV
=0.8 0.7 1.5 6 5.04 P1
5.04 KN
m
CP
0.8
qb
0.7 -pentru orasul Timisoara
Ce
1.5
tV
6 m -traveia
F1
P1
hferm
=5.04 1.546 7.792 F1
7.792 KN
hferm
1.546 m
La suctiune
P2
CP
qb
Ce
tV
=0.3 0.7 1.5 6 1.89 P2
1.89 KN
m
CP
0.3
qb
0.7 -pentru orasul Timisoara
Ce
1.5
Page 45 of 73
tV
6 m -traveia
F2
P2
hferm
=1.89 1.546 2.922 F1
2.922 KN
hferm
1.546 m
Determinarea solicitarilor ce actioneaza asupra constructiei
Gruparea incarcarilor
Varianta 1
M 1.05 Mvant_stanga
=1.05 213 223.65 M 223.65 m
Nmax
+1.35 Nperm
1.5 Nz
=+1.35 109 1.5 144 363.15 Nmax
363.15 KN
Page 46 of 73
Varianta 2
Mmax
1.5 Mvant_stanga
=1.5 213 319.5 Mmax
319.5 KN m
N +1.35 Nperm
1.05 Nz
=+1.35 109 1.05 144 298.35 N 298.5 KN
Varianta 3
Mmax
1.5 Mvant_stanga
=1.5 213 319.5 Mmax
319.5 KN m
Nmin
0.9 Nperm
=0.9 109 98.1 Nmin
98.1 KN
Calcul stalp
Stalp HE 400A
Relati de dimensionare
y
lfy
iy
adm
=18460
168.4109.62
y109.26 mm
Iy
45070 cm4
A 159 cm2
z
lfz
iz
adm
=4615
73.3962.883
z62.883
Verificarea de rezistent
+N
A
M
W,pl y
fy
=+363.16 10
3
197.5 102
223.65 10
6
2562 103
105.683
fy
235
y
;z
;LT
-coeficienti de flambaj prin incovoiere in raport cu axa y, in raport cu axa z respectiv prin incovoiere- rasucire;
y
1
+y
y
2
y
2=
1
+1.282
1.2822
1.1672
0.552 y
0.55
y
0.5
++1 y
y
0.2
y
2
=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282
y1.282
y
;z
;LT
-factori de imperfectiune pentru curbele de flambaj
y
0.21 -curba A de flambaj
y
y
1
=109.62
93.9131.167
y
1.167
y
109.62 mm
1
piE
fy
=pi
2.1 105
23593.913
E 2.1 105
fy
235
kyy
cmy
+1 0.6 y
NEd
y
NRk
M1
cmy
+1 0.6
NEd
y
NRk
M1
=0.6
+1 0.6 1.167 363.15
0.55 3737
1
0.674
Page 50 of 73
=0.6
+1 0.6 363.15
0.55 3737
1
0.664
LT
lfz
W,pl y
2
Iz
Iw
0.25
c1
0.5
+1
lfx
2G I
r
pi2
E IW
0.25
=
4.615 103
2562 103
2
8564 104
2.942 106
0.25
1.880.5
+1 4.615 10
3 2
0.81 105
189 104
pi2
2.1 105
2.942 106
0.2550.006
LT50.006
lfz
4.615 m
W,pl y
2562 cm3
Iz
8564 cm4
E 2.1 105
G -modul de elasticitate transversal al otelului;
G 0.81 105
N
mm2
IW
Iz
h
2
2
IW
2942 103
cm6 pentru profilul laminat HE 500A
Ir
1
3b
it
i
3
Ir
189 cm4 pentru profilul laminat HE 500A
c1
++1.88 1.44 0.52 2
=++1.88 1.44 0 0.52 02
1.88
c1
1.88
Page 52 of 73
+
NEd
z
NRk
M1
kzy
MEd
LT
MRk
M1
1.0 =+363.15 10
3
0.801 3737 10
3
1
0.993 223.65 10
6
0.825 602.074 10
6
1
0.568
kzy
1
0.05 z
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
1 0.05
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
=1 0.05
0.6 0.25
223.65 103
0.801 3737 10
3
1
0.989
=1 0.05 0.67
0.6 0.25
223.65 103
0.801 3737 10
3
1
0.993
>0.993 0.989 kzy
0.993
z
0.67
+cmLT
0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT
0.6
0
z
0.801
Relati de dimensionare
y
lfy
iy
adm
=18460
168.4109.62
y109.26 mm
iy
Iy
A=
45070
15916.836 i
y16.836 cm
Iy
45070 cm4
A 159 cm2
z
lfz
iz
adm
=4615
73.3962.883
z62.883
tw
11 mm
Verificarea de rezistent
+N
A
M
W,pl y
fy
=+319.5 10
3
159 102
298.35 10
6
2562 103
136.546
W,pl y
2562 cm3
fy
235
y
;z
;LT
-coeficienti de flambaj prin incovoiere in raport cu axa y, in raport cu axa z respectiv prin incovoiere- rasucire;
y
1
+y
y
2
y
2=
1
+1.282
1.2822
1.1672
0.552 y
0.55
y
0.5
++1 y
y
0.2
y
2
=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282
y1.282
y
;z
;LT
-factori de imperfectiune pentru curbele de flambaj
y
0.21 -curba A de flambaj
y
y
1
=109.62
93.9131.167
y
1.167
y
109.62 mm
1
piE
fy
=pi
2.1 105
23593.913
E 2.1 105
fy
235
kyy
cmy
+1 0.6 y
NEd
y
NRk
M1
cmy
+1 0.6
NEd
y
NRk
M1
Page 57 of 73
=0.6
+1 0.6 1.167 298.35
0.55 3737
1
0.661
=0.6
+1 0.6 298.35
0.55 3737
1
0.652
LT
LT
1
=50.006
93.9130.532
LT
0.532
LT
lfz
W,pl y
2
Iz
Iw
0.25
c1
0.5
+1
lfx
2G I
r
pi2
E IW
0.25
=
4.615 103
2562 103
2
8564 104
2.942 106
0.25
1.880.5
+1 4.615 10
3 2
0.81 105
189 104
pi2
2.1 105
2.942 106
0.2550.006
LT50.006
lfz
4.615 m
W,pl y
2562 cm3
Iz
8564 cm4
E 2.1 105
G -modul de elasticitate transversal al otelului;
G 0.81 105
N
mm2
IW
Iz
h
2
2
IW
2942 103
cm6 pentru profilul laminat HE 500A
Ir
1
3b
it
i
3
Ir
189 cm4 pentru profilul laminat HE 500A
c1
++1.88 1.44 0.52 2
=++1.88 1.44 0 0.52 02
1.88
Page 59 of 73
c1
1.88
+
NEd
z
NRk
M1
kzy
MEd
LT
MRk
M1
1.0
=+298.35 10
3
0.801 3737 10
3
1
0.99 319.5 10
6
0.825 602.074 10
6
1
0.736
kzy
1
0.05 z
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
1 0.05
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
=1 0.05
0.6 0.25
298.35 103
0.801 3737 10
3
1
0.986
=1 0.05 0.67
0.6 0.25
298.35 103
0.801 3737 10
3
1
0.99
>0.99 0.986 kzy
0.99
z
0.67
+cmLT
0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT
0.6
0
z
0.801
Relati de dimensionare
y
lfy
iy
adm
=18460
168.4109.62
y109.26 mm
Iy
45070 cm4
A 159 cm2
z
lfz
iz
adm
=4615
73.3962.883
z62.883
Verificarea de rezistent
+N
A
M
W,pl y
fy
=+98.1 10
3
197.5 102
319.5 10
6
2562 103
129.674
y
;z
;LT
-coeficienti de flambaj prin incovoiere in raport cu axa y, in raport cu axa z respectiv prin incovoiere- rasucire;
y
1
+y
y
2
y
2=
1
+1.282
1.2822
1.1672
0.552 y
0.55
y
0.5
++1 y
y
0.2
y
2
=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282
y1.282
y
;z
;LT
-factori de imperfectiune pentru curbele de flambaj
y
0.21 -curba A de flambaj
y
y
1
=109.62
93.9131.167
y
1.167
y
109.62 mm
1
piE
fy
=pi
2.1 105
23593.913
E 2.1 105
fy
235
kyy
cmy
+1 0.6 y
NEd
y
NRk
M1
cmy
+1 0.6
NEd
y
NRk
M1
=0.6
+1 0.6 1.167 98.1
0.55 3737
1
0.62
Page 64 of 73
=0.6
+1 0.6 98.1
0.55 3737
1
0.617
LT
lfz
W,pl y
2
Iz
Iw
0.25
c1
0.5
+1
lfx
2G I
r
pi2
E IW
0.25
=
4.615 103
2562 103
2
8564 104
2.942 106
0.25
1.880.5
+1 4.615 10
3 2
0.81 105
189 104
pi2
2.1 105
2.942 106
0.2550.006
LT50.006
lfz
4.615 m
W,pl y
2562 cm3
Iz
8564 cm4
E 2.1 105
G -modul de elasticitate transversal al otelului;
G 0.81 105
N
mm2
IW
Iz
h
2
2
IW
2942 103
cm6 pentru profilul laminat HE 500A
Ir
1
3b
it
i
3
Ir
189 cm4 pentru profilul laminat HE 500A
c1
++1.88 1.44 0.52 2
=++1.88 1.44 0 0.52 02
1.88
c1
1.88
Page 66 of 73
+
NEd
z
NRk
M1
kzy
MEd
LT
MRk
M1
1.0 =+98.1 10
3
0.801 3737 10
3
1
0.993 319.5 10
6
0.825 602.074 10
6
1
0.672
kzy
1
0.05 z
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
1 0.05
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
=1 0.05
0.6 0.25
98.1 103
0.801 3737 10
3
1
0.995
=1 0.05 0.67
0.6 0.25
98.1 103
0.801 3737 10
3
1
0.997
>0.997 0.997 kzy
0.997
z
0.67
+cmLT
0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT
0.6
0
z
0.801
Calculul bazei stalpului
dimensiunile in plan ale placii
B +bst
100 mm =+300 mm 90 mm 390 mm B 390 mm
bst
300 mm
Betonul ales pentru realizarea bazei stalpului este C 16/20
fyd
10.67 N
mm2
b
+N
A B
M
A
2B
6
fyd
=+298.35 10
3
750 390
319.5 106
7502
390
6
9.758 b
9.758
Page 68 of 73
Placut de baz de tip 2(tip subplac=>rezemat pe 3 laturi)
M2
b
a2
1 mm daca
b1
a0.5
M2
0.5 b
b1
21 mm daca
b1
a0.5
b1
a=
180
1451.241
b1
a1.241
M2
b
a2
1 mm =0.12 9.758 1452
1 24619.434
M2
24619.434 N mm2
b1
180 mm
a 145 mm
0.12 conform tabel 1 anexa 8 Siminea & Negrei
b
9.758
Page 70 of 73
Placut de baz de tip 3 (tip subplac=>Placa incastrata pe o latura)
M3
0.5 b
a2
1 mm =0.5 9.758 302
1 4391.1 M3
4391.1 N mm2
b
9.758
a 30
Momentul maxim
MEd
max M
1;M
2;M
3
=max (( ,,25645.224 24619.434 4391.1)) 25645.224
MEd
25645.224 N mm2
Momentul capabil
MRd
W,pl y
fyd
=2562 103
13.33 34151460 MRd
34151460
W,pl y
2562 cm3
fyd
13.33 N
mm2
MEd
MRd
1 =25645.224
341514600.001
Calculul inaltimii traverselor
Se propune grosimea traversei tt
15 mm
Se alege grosimea cordonului de sudura
a 0.7 tmin
unde tmin
min t
t;t
f
=min (( ,15 19)) 15 tmin
15
a 0.7 15 =0.7 15 10.5 a 10.5 a 8 mm
Nsudura
+M
hN
2
2=
+319.5 10
6
300
298.35 103
2
26.071 10
5
hf
nec+
Nsudur
as
fu
3 w
M1
2 as
=+607100
8 360
3 0.8 1.25
2 8 381.114
hf
nec382 mm
fu
360 N
mm2
as
8 mm
W
0.8
M1
1.25
Calculul buloanelor de ancoraj
N,b Ed
1
2
M
hb
N
2
=1
2
319.5 10
6
379
98.1 103
2
3.97 105
N,b Ed
397000 N
Page 72 of 73
M 319.5 KN m2
N 98.1 KN
hb
h ti
=390 11 379 hb
379 mm
N,b Rd
k2
fub
As
M2
=0.9 400 1433
1.25412704 N
,b Rd412704 N
k2
0.9
fub
400
As
pi (( 0.89 d))
2
4=
pi (( 0.89 48))2
41.433 10
3A
s1433 mm
2
N,b Ed
N,b Rd
1 =397000
4127040.962
Top Related