Linca Alexandru Plot Proiect Metal

Licenta metal

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTI

FACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE INDUSTRIALE SI AGRICOLE

SPECIALIZAREA INGINERIE URBANA SI DEZVOLTARE REGIONALA

Metal II

PROIECT DE EXECUTIE HAL INDUSTRIAL

Proiect

Profesor indrumator: Student:

ef lucrari Dr.ing.Voiculescu Drago Linca Alexandru

Page 1 of 73

Tema proiectului

Se cere ntocmirea proiectului de execuie al structurii metalice de rezisten al unei constructii in cadre. Structura va fi din oel, n soluie sudat. Materialul utilizat este S235.

Hala industrial ce se va proiecta va avea urmtoarele caracteristici:

o singur deschidere D" i 9 travei t";structura de rezistenta compusa din cadre transversale plane,stalpi incastrati in fundatii i rigle (ferme) prinse articulat la capetele superioare ale stalpilor;

panele acoperiului vor fi simplu rezemate,cu seciune plinnvelitoarea este din tabla cutata fara izolatie termica cu panta:p=10%;hala nu are iluminator pe acoperi;cota de fundare se afl la -2.50m, presiunea convenional de calcul fiind de pconv=300kN/m2;ncrcrile i alte elemente de tem sunt precizate n anex;la alctuirea i calculul halei se vor respecta prevederile standardelor n vigoare,i anume:

SR EN 1993-1-1 "Calculul elementelor din otel";CR 1-1-4/2012 " Evaluarea actiunii vantului asupra constructiilor"; CR 1-1-3/2012 " Evaluarea actiunii zapezii asupra constructiilor";P 100-1/2013 "Cod de proiectare seismica";

Page 2 of 73

Continutul proiectului:

A. Piese scrise:

A.1. Date de temaA.2. Memoriu tehnic

Note de calcul cuprinzand evaluarea incarcarilor,calculul static,alcatiurea dimensionarea si verificarea starilor pentru urmatoarele elemente:

pane acoperisului;ferm acoperisului;stlpi;contravntuirile acoperiului; contravntuiri verticale ;

A.3. Extras de materiale pentru tronsonul 1 al grinzii cu zbrele.

B. Piese desenate:

B.1.Planuri de asamblu:

Plan acoperi (scara 1:100)Sectiune transversal (scara 1:50)Sectiune longitudinala (scara 1:100)

B.2.Desen de executie pentru ferma acoperisului:

Elevtia fermei (scara 1:20)Detalii de noduri (scara 1:10)Detalii de montaj (scara 1:10)

B.3.Desen de executie pentru stalpi:

Elevatie (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)

Page 3 of 73

B.4.Desen de execuie pentru contravntuirile acoperiului

Ansamblu (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)

B.5.Desen de executie pentru contravantirile verticale

Ansamblu (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)

DATE DE TEM:

1.Geometria halei:

O deschidere D=24 m;Traveea tv=7.5 m;Inaltimea utila a halei Hutil =9.00 m;

2.ncarcarile tehnologice:

Spaiul tehnic:gst=0,5kn/m2;Greutate proprie invelitoare : g =0,15 Kn/m2

3. ncrcri date de aciunea vntului asupra construciei : 0.5Kn/m24.ncrcri date de zpad si praf industrial :

ncrcare din zpad (conform CR-1-1-3/2005): s0,k=1,50 kN/m2incarcarile din praf industrial:gz=1,0 Kn/m2

Page 4 of 73

Memoriu justificativ

Proiectul de diplom cuprinde elemente de proiectare (note de calcul i plane) pentru o cldire cu structura de rezisten metalic avnd regimul de nlime Parter.

Cldirea este amplasat n zona limitrof a a orasului Botosani. Clasa de importan a cldirii este clasa III , gradul de rezisten la foc II, zona climatica III.

Cldirea are destinatia de spatiu expozitional si zona de intretinere autoturisme.Structura de rezistenta a cladirii este alcatuita din cadre metalice transversale,

permitand o compartimentare flexibila a spatiului.Printre avantajele structurii metalice se numara reducerea substantiala a greutatii

proprii a constructiei avand drept consecinta o comportare buna la actiunea seismica , rapiditate in executie datorita gradului ridicat de uzinare, indiferent de regimul de temperatura exterioara, consum redus de material si manopera etc.

Legatura rigla-stalp a cadrelor este una rigida.Sectiunile stalpilor de cadru sunt realizate din profile laminate.Pe criterii de usurinta a executiei, dar si pentru realizarea unei structuri cu

performante adecvate la actiunea seismica, dimensiunile stalpilor si grinzilor se pastreaza neschimbate pe inaltimea cladirii.

Calculul static s-a efectuat cu ajutorul programelor de element finit corespunzatoare.Acoperisul este realizat din ce reazema pe panele alcatuite din table sudate.Peretii exteriori ce imbraca fatadele cladirii sunt realizati din panouri termoizolante

Kontitherm ( W- 1000) de culoare gri.

Page 5 of 73

1. Calcul pan curent acoperi:

1.1 EVALUARE NCRCRII:

Fig.1.1 Schem evaluare incarcari

Calculul incarcarii din zapada conform codului de proiectare:Evaluarea actiunii zapezii asupa constructiilor, indicativ CR 1-1-3-2012

n funcie de schema static a grinzii cu zbrele, s-a ales ca unghiul de pant al acoperiului s fie:=5,710 => cos =0.99504, d=2,4m

SK

i

ce

S,0 k

=0.8 1 1 2.5 2 Sk

2

SK

valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe acoperis

i

coeficient de forma pentru incarcarea din zapada pe acoperis

Ce

coeficientul de expunere al amplasamentului constructiei

Ce

1 , "corespunzator unei expuneri partiale"

Ct

coeficient termic

S,0 K

valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe sol, in amplasament

Page 6 of 73

d 2.4 d' d

cos=

2.4

0.995042.412 d' 2412

d - "distanta dintre pane" d' - "distanta dintre pane pe inclinat

ncrcari aferente:

Pc

+++++qinv

cd

1q

pana

cd q

sp_teh

cd q

praf_ind

cd q

cv_oriz

cd q

z

cd

=+++++0.2025 2.412 0.2025 2.4 0.3375 2.4 0.675 2.4 0.0675 2.4 3 2.4 10.766

Pc

10.766

Pn

+++++qn

invd' q

npana

d qn

sp_tehd q

npraf_ind

d qn

cv_orizd q

nx

d

=+++++0.15 2.412 0.15 2.4 0.25 2.4 0.5 2.4 0.05 2.4 2 2.4 7.442

Pn

7.442

Pc

ncos P

c

0.99504 10.766

Pc

n10.713

Pn

+cos Pn

=0.99504 7.442 7.405 Pn

7.405

Page 7 of 73

MEd

Pc

nt

V

8t 6 mm =

10.713 62

848.209 M

max48.209 KN m

2

VEd

Pc

nt

V

2=

10.713 6

232.139 V

max32.139 KN

Wnec

Mmax

fy

fy

235 =48.209 10

3

235205.145 W

nec205.145 cm

3

hi

nec1.15

Wnec

103

ti

ti

4 =1.15

205.145 103

4260.434

hi

nec260.43 mm h

i

ef270 mm

Verificam daca panele acoperisului se incadreaza in clasa III de rezistenta

80

hi

ti

124 1

Page 8 of 73

80 270

3124 80 90 124

At

b t At

Wnec

h1

0.16 hi

ti

=205.145 10

3

270(( 0.16 270 4)) 586.996

At

586.99 mm2

bnec

At

t1.5 t

it 2.5 t

it

i4 1.5 4 t 2.5 4 6 t 10

t 6 mm

bnec

At

t=

586.99

697.832 b

nec97.832 mm b

ef100 mm

h 282 mm

hi

270 mm

b 100 mm

ti

4 mm

t 6 mm

Verificarii:

De rezistenta

MRd

Wef

fy

=208.6 103

235 4.902 107

MRd

49.02 106

N mm2

Wef

Ief

ymax

=29.41 10

6

1412.086 10

5W

ef208.6 10

3mm

3

Page 9 of 73

Ief

+

ti

hi

3

12

2 t b y2 =+

4 2703

12

2 6 100 1382 2.941 10

7

Ief

29.41 106

mm4

y +

hi

2t

2=+

270

26

2138 y 138 mm

ymax

+

hi

2t =+

270

26 141 y

max141 mm

MEd

MRd

1 =48.209

49.020.983

Pn

7.405 tV

6 m

Ferma curenta

Determinarea fortei la care este solicitata structura

Varianta I

qc

qSLU

tV

d =4.755 6 2.4 68.472 qc

68.472 KN

m2

Varianta II

qc

qSLU

1

2q

z

tV

d =

4.755

1

23

6 2.4 46.872

qc

46.872 KN

m2

Page 11 of 73

Dimensionare si verificari S.L.U.

Talpa superioara Bara 1-3

Otel S235 fy

235 N

mm2

fyd

fy

M1

=235

1235 f

yd235

N

mm2

Lungimi de flambaj

lby

1.0 Lbara

=1 241.2 241.2 lby

241.2 cm

lbz

0.1 lbara

=1 241.5 241.5 lbz

241.5 cm

lbara

241.2 cm

Raze de giratie

iy

iy1

iz1

iy1

3.65 cm conform tabele laminate

iz

+iz1

2

+

tg

2e

2

=

+3.65

2

+1

23.4

2

5.342

iz

5.341 cm

tg

1 cm - grosime guseu

e 3.64 cm - excentricitate conform tabele laminate

Page 13 of 73

Coeficient de zveltete

y

l,b y

iy

=241.2

3.6566.082

y66.082

z

l,b z

iz

=241.2

5.34145.16

z45.16

max

max

y;

z

max

66.082

Verificarea de zveltete

max

adm

1

+

2

2

1 =1

+0.871

0.8712

0.7042

0.723

0.723

MontantiBara 3-2

Otel S235 fy

235 N

mm2

fyd

fy

M1

=235

1235 f

yd235

N

mm2

Lungimi de flambaj

lby

0.8 Lbara

=0.8 174 139.2 lby

139.2 cm

lbz

0.1 lbara

=1 174 174 lbz

174 cm

lbara

174 cm

Page 17 of 73

Raze de giratie

iy

iy1

iz1

iy1


iz

+iz1

2

+

tg

2e

2

=

+2.12

2

+1

21.97

2

3.255

iz

3.255 cm

tg




y

l,b y

iy

=139.2

2.1265.66

y65.66

z

l,b z

iz

=174

3.25553.456

z53.456

max

max

y;

z

max

65.66


max

adm

Coeficient de zveltete relativa

max

1

=65.66

93.9130.699

0.699

max

65.972

1

piE

fy

=pi

2.1 105

23593.913

E 2.1 105

0.5 ++1

0.2

2

=0.5 ++1 0.49 (( 0.699 0.2)) 0.6992 0.867 0.867

0.49 - conform curbei de flambaj "c"

1

+

2

2

1 =1

+0.867

0.8672

0.6992

0.725

0.724

Montant central intins

Bara 11-10

Capacitatea de rexistenta a barei

NRd

A fyd

= 4.8 10

2235

103

2 225.6 NRd

225.6 KN

NEd

NRd

1.0 =88

225.60.39

Diagonale intinse

Bara 3-4

NRd

A fyd

= 6.91 10

2235

103

2 324.77 NRd

324.77 KN

NEd

NRd

1.0 =308.2

324.770.949

Diagonale comprimate

Bara 9-10

Otel S235 fy

235 N

mm2

fyd

fy

M1

=235

1235 f

yd235

N

mm2

Lungimi de flambaj

lby

0.8 Lbara

=0.8 344 275.2 lby

275.2 cm

lbz

0.1 lbara

=1 344 344 lbz

344 cm

lbara

344 cm

Raze de giratie

iy

iy1

iz1

iy1


iz

+iz1

2

+

tg

2e

2

=

+2.13

2

+1

21.93

2

3.231

iz

3.231 cm

Page 23 of 73

tg




y

l,b y

iy

=275.2

2.13129.202

y129.202

z

l,b z

iz

=344

3.231106.469

z106.469

max

max

y;

z

max

129.202


max

adm

0.5 ++1

0.2

2

=0.5 ++1 0.49 (( 1.376 0.2)) 1.3762 1.735 0.869

0.49 - conform curbei de flambaj "c"

1

+

2

2

1 =1

+1.735

1.7352

1.3762

0.358

0.358

Talpa inferioara

Bara 1-2

Page 26 of 73

Otel S235 fy

235 N

mm2

fyd

fy

M1

=235

1235 f

yd235

N

mm2

Lungimi de flambaj

lby

1 Lbara

=1 283 283 lby

283 cm

lbz

-distanta intre contrafise/reazem =4 283 1.132 103

lbz

1132 cm

lbara

283 cm

Raze de giratie

iy

iy1

iz1

iy1


iz

+iz1

2

+

tg

2e

2

=

+2.72

2

+1

22.62

2

4.139

iz

4.139 cm

tg




y

l,b y

iy

=283

2.72104.044

y104.044

z

l,b z

iz

=1132

4.139273.496

z273.496

Page 27 of 73

max

max

y;

z

max

273.496


max

adm

Calculul sudurii

Diagonala Bara 3-4

tg

10 mm

tc

6 mm

a1

min

0.7 tg

;0.7 tc

=min (( ,0.7 10 0.85 6)) 5.1 a1

5 mm

Nef

max

1.3 NEd

;0.7 N,b Rd

=max

,1.3 308.2

20.7 324.77

227.339

Nef

227.339

NEd

308.2 KN

N,b Rd

324.77 KN

N1

0.7 Nef

=0.7 227.339 159.137 N1

159.137 KN

l1

;l2

- lungimi de sudura

l1

l2

l1

;l2

N1

2 a1

fu

3 w

M2

=159.137 10

3

2 5 360

3 0.8 1.25

76.565 l1

;l2

80 mm

N1

159.137 KN

fu

360 KN

w

0.8

M2

1.25

N2

0.3 Nef

=0.3 227.339 68.202 N2

68.282 KN

Page 30 of 73

a2

max

N2

l1

2 fu

3 w

M2

;3

=max

,68.282 10

3

80 2 360

3 0.8 1.25

3

3 a2

3 mm

Verificari sudura

15 a1

l1

;l2

60 a1

15 5 80 60 5

Calculul placutelor de solidarizare

Talpa superioara

Bara comprimata 1-3 - minim 2 placute de solidarizare

lbara

1928 mm

l1

40 iz

=40 36.5 1.46 103

l1

1460

iz

36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12

lbara

3=

1928

3642.667 642.667 mm 1460 mm

Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm


lbara

2119 mm

l1

40 iz

=40 36.5 1.46 103

l1

1460

iz


Page 32 of 73

lbara

3=

2119

3706.333 706.333 mm 1460 mm



lbara

2165 mm

l1

40 iz

=40 36.5 1.46 103

l1

1460

iz


lbara

3=

2165

3721.667 721.667 mm 1460 mm

Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460mm


lbara

2191 mm

l1

40 iz

=40 36.5 1.46 103

l1

1460

iz


lbara

3=

2191

3730.333 730.333 mm 1460 mm


Page 33 of 73


lbara

2113 mm

l1

40 iz

=40 36.5 1.46 103

l1

1460

iz


lbara

3=

2113

3704.333 704.333 mm 1460 mm


Montanti


lbara

1319 mm

l1

40 iz

=40 21.2 848 l1

848

iz


lbara

3=

1319

3439.667 439.667 mm 848 mm



lbara

1587 mm

l1

40 iz

=40 21.2 848 l1

848

iz


lbara

3=

1587

3529 529 mm 848 mm


Page 34 of 73


lbara

1857 mm

l1

40 iz

=40 21.3 852 l1

852

iz


lbara

4=

1857

4464.25 464.25 mm 852 mm


Bar comprimat 9-8 - minim 2 placue de solidarizare

lbara

2126 mm

l1

40 iz

=40 15.1 604 l1

604 mm

iz


lbara

4=

2126

4531.5 531.5 mm 604 mm

Se folosesc 3 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 604 mm

Bar - ntins 11-10 - minim 1 placue de solidarizare

lbara

2361 mm

l1

80 iz

=80 15.1 1.208 103

l1

1208 mm

iz


lbara

2=

2361

21.181 10

31181 mm 1208 mm


Page 35 of 73

Diagomale

Bar - ntins 3-4 - minim 1 placu de solidarizare

lbara

2392 mm

l1

80 iz

=80 18.2 1.456 103

l1

1456 mm

iz


lbara

2=

2392

21.196 10

31196 mm 1456 mm

Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 1456 mm


lbara

2635 mm

l1

80 iz

=80 12 960 l1

960 mm

iz

12 mm -pentru profilul laminat 2L 40 x 40 x 5

lbara

3=

2635

3878.333 878.333 mm 960 mm



lbara

2815 mm

l1

80 iz

=80 12 960 l1

960 mm

iz

12 mm -pentru profilul laminat 2L 40 x 40 x 5

lbara

3=

2815

3938.333 938.333 mm 960 mm

Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 938.333 mm

Page 36 of 73

Bar comprimat 9-10 - minim 2 placue de solidarizare

lbara

2896 mm

l1

40 iz

=40 21.3 852 l1

853 mm

iz


lbara

4=

2896

4724 730.63 mm 853 mm


Talp inferioare


lbara

2231 mm

l1

80 iz

=80 27.2 2.176 103

l1

2176 mm

iz


lbara

2=

2231

21.116 10

31116 mm 2176 mm

Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm


lbara

2036 mm

l1

80 iz

=80 27.2 2.176 103

l1

2176 mm

iz


lbara

2=

2036

21.018 10

31018 mm 2176 mm


Page 37 of 73


lbara

2099 mm

l1

80 iz

=80 27.2 2.176 103

l1

2176 mm

iz


lbara

2=

2099

21.05 10

31050 mm 2176 mm



lbara

2120 mm

l1

80 iz

=80 27.2 2.176 103

l1

2176 mm

iz


lbara

2=

2120

21.06 10

31060 mm 2176 mm



lbara

2062 mm

l1

80 iz

=80 27.2 2.176 103

l1

2176 mm

iz


lbara

2=

2062

21.031 10

31031 mm 2176 mm


Page 38 of 73

Calculul joantei inferioare

Stabilirea efortuluin de dimensionare

Nj

min

N,b Rd

;1.3 NEd

=min (( ,878.9 1.3 836.4)) 878.9 Nj

878.9 KN

N,b Rd

878.9 KN

NEd

836.4 KN

Stabilirea ariei joantei inferioare

AP30

nec

NEd

fy

=836.4 10

3

2353.559 10

3A

P30

nec3559 mm

2

NEd

836.4 KN

fy

235 N

mm2

Calcul grosimi joantei inferioare

te

AP30

+2 2

bP2

20 tP2

++tg

2 bP2

2 20

=3559

+2 2 (( 90 20 11)) (( ++10 2 90 2 20))7.637 t

e8 mm

bP2

90 mm

tP2

11 mm

tg

10 mm

Page 39 of 73

Calculul latimi eclisei

bP31

++tg

2 b

P2

2 20 =++10 2 ((90)) 2 20 230 bP31

230 mm

bP2

90 mm

tg

10 mm

Calculul grosimi de sudura

a min

0.7 tP2

;0.7 te

=min (( ,0.7 11 0.7 8)) 5.6 a 5 mm

tP2

11 mm

te

8 mm

Calculul lungimi de sudura

AS

NEd

6 fu

3 W

M2

=836.4 10

3

6 360

3 0.8 1.25

670.689 AS

670.689 mm2

lS

AS

a=

670.689

5134.138 l

S134.138 mm

a 5 mm

Verificare sudura

15 a lS

60 a 15 5 140 60 5

tP2

11 mm

AP31

te

bP34

=8 230 1.84 103

AP31

1840 mm2

Nj

+AP30

AP31

=878.9 10

3

+2409 1840206.849 206.848

fy

Calculul latimi eclisei

2 ++tg

2

bP1

tP1

2 20 =++10 2 ((120)) 2 20 290 bP35

290 mm

bP1

130 mm

tP1

12 mm

Calculul grosimi de sudura

a min

0.7 tP1

;0.7 te

=min (( ,0.7 12 0.7 10)) 7 a 7 mm

tP1

12 mm

te

10 mm

Calculul lungimi de sudura

AS

NEd

4 fu

3 W

M2

=798.4 10

3

4 360

3 0.8 1.25

960.326 AS

960.326 mm2

lS

AS

a=

960.326

7137.189 l

S140 mm

a 7 mm

Verificare sudura

15 a lS

60 a 15 7 140 60 7

tP1

12 mm

Nj

AP32

=933.73 10

3

4780195.341 195.341

fy

Verificarea la deformare

fadm

fef

>9.6 4.614

fadm

D

250=

2400

2509.6 f

adm9.6 cm

fef

4.614 cm - conform program de calcul

Calculul forei seismice

Fb

,i e

SdT

1

m =1 0.167 148.6 1 24.816 Fb

24.816

,i e

1 -Conform clasei III de importanta

SdT

1

ag

0

q=

0.2 2.5

30.167 S

dT

1

0.167

ag

0.2 pentru orasul Botosani

0

2.5

q 3

m +qperm

0.4 qz

=+

+++++0.15 0.15

2359.99

24 6

1000.25 0.5 0.05

6 24

2

0.4 2 6 24

2

148.6

m 148.6

1 -pentru cladirile cu un nivel

,i e

-factorul de importan al construciei

SdT

1

-ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadeifundamentale T1

Page 44 of 73

m -masa totala a cladirii calculata ca suma a maselor de nivel

-factor de corecie

ag

-acceleratia gravitationala

0

-factorul de amplificare dinamica

q -factor de comportare

Calculul actiunii vantului asupra constructiei

La presiune

P1

CP

qb

Ce

tV

=0.8 0.7 1.5 6 5.04 P1

5.04 KN

m

CP

0.8

qb

0.7 -pentru orasul Timisoara

Ce

1.5

tV

6 m -traveia

F1

P1

hferm

=5.04 1.546 7.792 F1

7.792 KN

hferm

1.546 m

La suctiune

P2

CP

qb

Ce

tV

=0.3 0.7 1.5 6 1.89 P2

1.89 KN

m

CP

0.3

qb

0.7 -pentru orasul Timisoara

Ce

1.5

Page 45 of 73

tV

6 m -traveia

F2

P2

hferm

=1.89 1.546 2.922 F1

2.922 KN

hferm

1.546 m

Determinarea solicitarilor ce actioneaza asupra constructiei

Gruparea incarcarilor

Varianta 1

M 1.05 Mvant_stanga

=1.05 213 223.65 M 223.65 m

Nmax

+1.35 Nperm

1.5 Nz

=+1.35 109 1.5 144 363.15 Nmax

363.15 KN

Page 46 of 73

Varianta 2

Mmax

1.5 Mvant_stanga

=1.5 213 319.5 Mmax

319.5 KN m

N +1.35 Nperm

1.05 Nz

=+1.35 109 1.05 144 298.35 N 298.5 KN

Varianta 3

Mmax

1.5 Mvant_stanga

=1.5 213 319.5 Mmax

319.5 KN m

Nmin

0.9 Nperm

=0.9 109 98.1 Nmin

98.1 KN

Calcul stalp

Stalp HE 400A

Relati de dimensionare

y

lfy

iy

adm

=18460

168.4109.62

y109.26 mm

Iy

45070 cm4

A 159 cm2

z

lfz

iz

adm

=4615

73.3962.883

z62.883

Verificarea de rezistent

+N

A

M

W,pl y

fy

=+363.16 10

3

197.5 102

223.65 10

6

2562 103

105.683

fy

235

y

;z

;LT

-coeficienti de flambaj prin incovoiere in raport cu axa y, in raport cu axa z respectiv prin incovoiere- rasucire;

y

1

+y

y

2

y

2=

1

+1.282

1.2822

1.1672

0.552 y

0.55

y

0.5

++1 y

y

0.2

y

2

=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282

y1.282

y

;z

;LT

-factori de imperfectiune pentru curbele de flambaj

y

0.21 -curba A de flambaj

y

y

1

=109.62

93.9131.167

y

1.167

y

109.62 mm

1

piE

fy

=pi

2.1 105

23593.913

E 2.1 105

fy

235

kyy

cmy

+1 0.6 y

NEd

y

NRk

M1

cmy

+1 0.6

NEd

y

NRk

M1

=0.6

+1 0.6 1.167 363.15

0.55 3737

1

0.674

Page 50 of 73

=0.6

+1 0.6 363.15

0.55 3737

1

0.664

LT

lfz

W,pl y

2

Iz

Iw

0.25

c1

0.5

+1

lfx

2G I

r

pi2

E IW

0.25

=

4.615 103

2562 103

2

8564 104

2.942 106

0.25

1.880.5

+1 4.615 10

3 2

0.81 105

189 104

pi2

2.1 105

2.942 106

0.2550.006

LT50.006

lfz

4.615 m

W,pl y

2562 cm3

Iz

8564 cm4

E 2.1 105

G -modul de elasticitate transversal al otelului;

G 0.81 105

N

mm2

IW

Iz

h

2

2

IW

2942 103

cm6 pentru profilul laminat HE 500A

Ir

1

3b

it

i

3

Ir

189 cm4 pentru profilul laminat HE 500A

c1

++1.88 1.44 0.52 2

=++1.88 1.44 0 0.52 02

1.88

c1

1.88

Page 52 of 73

+

NEd

z

NRk

M1

kzy

MEd

LT

MRk

M1

1.0 =+363.15 10

3

0.801 3737 10

3

1

0.993 223.65 10

6

0.825 602.074 10

6

1

0.568

kzy

1

0.05 z

cmLT

0.25

NEd

z

NRk

M1

1 0.05

cmLT

0.25

NEd

z

NRk

M1

=1 0.05

0.6 0.25

223.65 103

0.801 3737 10

3

1

0.989

=1 0.05 0.67

0.6 0.25

223.65 103

0.801 3737 10

3

1

0.993

>0.993 0.989 kzy

0.993

z

0.67

+cmLT

0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT

0.6

0

z

0.801


y

lfy

iy

adm

=18460

168.4109.62

y109.26 mm

iy

Iy

A=

45070

15916.836 i

y16.836 cm

Iy

45070 cm4

A 159 cm2

z

lfz

iz

adm

=4615

73.3962.883

z62.883

tw

11 mm


+N

A

M

W,pl y

fy

=+319.5 10

3

159 102

298.35 10

6

2562 103

136.546

W,pl y

2562 cm3

fy

235

y

;z

;LT


y

1

+y

y

2

y

2=

1

+1.282

1.2822

1.1672

0.552 y

0.55

y

0.5

++1 y

y

0.2

y

2

=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282

y1.282

y

;z

;LT


y


y

y

1

=109.62

93.9131.167

y

1.167

y

109.62 mm

1

piE

fy

=pi

2.1 105

23593.913

E 2.1 105

fy

235

kyy

cmy

+1 0.6 y

NEd

y

NRk

M1

cmy

+1 0.6

NEd

y

NRk

M1

Page 57 of 73

=0.6

+1 0.6 1.167 298.35

0.55 3737

1

0.661

=0.6

+1 0.6 298.35

0.55 3737

1

0.652

LT

LT

1

=50.006

93.9130.532

LT

0.532

LT

lfz

W,pl y

2

Iz

Iw

0.25

c1

0.5

+1

lfx

2G I

r

pi2

E IW

0.25

=

4.615 103

2562 103

2

8564 104

2.942 106

0.25

1.880.5

+1 4.615 10

3 2

0.81 105

189 104

pi2

2.1 105

2.942 106

0.2550.006

LT50.006

lfz

4.615 m

W,pl y

2562 cm3

Iz

8564 cm4

E 2.1 105


G 0.81 105

N

mm2

IW

Iz

h

2

2

IW

2942 103


Ir

1

3b

it

i

3

Ir


c1

++1.88 1.44 0.52 2

=++1.88 1.44 0 0.52 02

1.88

Page 59 of 73

c1

1.88

+

NEd

z

NRk

M1

kzy

MEd

LT

MRk

M1

1.0

=+298.35 10

3

0.801 3737 10

3

1

0.99 319.5 10

6

0.825 602.074 10

6

1

0.736

kzy

1

0.05 z

cmLT

0.25

NEd

z

NRk

M1

1 0.05

cmLT

0.25

NEd

z

NRk

M1

=1 0.05

0.6 0.25

298.35 103

0.801 3737 10

3

1

0.986

=1 0.05 0.67

0.6 0.25

298.35 103

0.801 3737 10

3

1

0.99

>0.99 0.986 kzy

0.99

z

0.67

+cmLT

0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT

0.6

0

z

0.801


y

lfy

iy

adm

=18460

168.4109.62

y109.26 mm

Iy

45070 cm4

A 159 cm2

z

lfz

iz

adm

=4615

73.3962.883

z62.883


+N

A

M

W,pl y

fy

=+98.1 10

3

197.5 102

319.5 10

6

2562 103

129.674

y

;z

;LT


y

1

+y

y

2

y

2=

1

+1.282

1.2822

1.1672

0.552 y

0.55

y

0.5

++1 y

y

0.2

y

2

=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282

y1.282

y

;z

;LT


y


y

y

1

=109.62

93.9131.167

y

1.167

y

109.62 mm

1

piE

fy

=pi

2.1 105

23593.913

E 2.1 105

fy

235

kyy

cmy

+1 0.6 y

NEd

y

NRk

M1

cmy

+1 0.6

NEd

y

NRk

M1

=0.6

+1 0.6 1.167 98.1

0.55 3737

1

0.62

Page 64 of 73

=0.6

+1 0.6 98.1

0.55 3737

1

0.617

LT

lfz

W,pl y

2

Iz

Iw

0.25

c1

0.5

+1

lfx

2G I

r

pi2

E IW

0.25

=

4.615 103

2562 103

2

8564 104

2.942 106

0.25

1.880.5

+1 4.615 10

3 2

0.81 105

189 104

pi2

2.1 105

2.942 106

0.2550.006

LT50.006

lfz

4.615 m

W,pl y

2562 cm3

Iz

8564 cm4

E 2.1 105


G 0.81 105

N

mm2

IW

Iz

h

2

2

IW

2942 103


Ir

1

3b

it

i

3

Ir


c1

++1.88 1.44 0.52 2

=++1.88 1.44 0 0.52 02

1.88

c1

1.88

Page 66 of 73

+

NEd

z

NRk

M1

kzy

MEd

LT

MRk

M1

1.0 =+98.1 10

3

0.801 3737 10

3

1

0.993 319.5 10

6

0.825 602.074 10

6

1

0.672

kzy

1

0.05 z

cmLT

0.25

NEd

z

NRk

M1

1 0.05

cmLT

0.25

NEd

z

NRk

M1

=1 0.05

0.6 0.25

98.1 103

0.801 3737 10

3

1

0.995

=1 0.05 0.67

0.6 0.25

98.1 103

0.801 3737 10

3

1

0.997

>0.997 0.997 kzy

0.997

z

0.67

+cmLT

0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT

0.6

0

z

0.801

Calculul bazei stalpului

dimensiunile in plan ale placii

B +bst

100 mm =+300 mm 90 mm 390 mm B 390 mm

bst

300 mm

Betonul ales pentru realizarea bazei stalpului este C 16/20

fyd

10.67 N

mm2

b

+N

A B

M

A

2B

6

fyd

=+298.35 10

3

750 390

319.5 106

7502

390

6

9.758 b

9.758

Page 68 of 73

Placut de baz de tip 2(tip subplac=>rezemat pe 3 laturi)

M2

b

a2

1 mm daca

b1

a0.5

M2

0.5 b

b1

21 mm daca

b1

a0.5

b1

a=

180

1451.241

b1

a1.241

M2

b

a2

1 mm =0.12 9.758 1452

1 24619.434

M2

24619.434 N mm2

b1

180 mm

a 145 mm

0.12 conform tabel 1 anexa 8 Siminea & Negrei

b

9.758

Page 70 of 73

Placut de baz de tip 3 (tip subplac=>Placa incastrata pe o latura)

M3

0.5 b

a2

1 mm =0.5 9.758 302

1 4391.1 M3

4391.1 N mm2

b

9.758

a 30

Momentul maxim

MEd

max M

1;M

2;M

3

=max (( ,,25645.224 24619.434 4391.1)) 25645.224

MEd

25645.224 N mm2

Momentul capabil

MRd

W,pl y

fyd

=2562 103

13.33 34151460 MRd

34151460

W,pl y

2562 cm3

fyd

13.33 N

mm2

MEd

MRd

1 =25645.224

341514600.001

Calculul inaltimii traverselor

Se propune grosimea traversei tt

15 mm

Se alege grosimea cordonului de sudura

a 0.7 tmin

unde tmin

min t

t;t

f

=min (( ,15 19)) 15 tmin

15

a 0.7 15 =0.7 15 10.5 a 10.5 a 8 mm

Nsudura

+M

hN

2

2=

+319.5 10

6

300

298.35 103

2

26.071 10

5

hf

nec+

Nsudur

as

fu

3 w

M1

2 as

=+607100

8 360

3 0.8 1.25

2 8 381.114

hf

nec382 mm

fu

360 N

mm2

as

8 mm

W

0.8

M1

1.25

Calculul buloanelor de ancoraj

N,b Ed

1

2

M

hb

N

2

=1

2

319.5 10

6

379

98.1 103

2

3.97 105

N,b Ed

397000 N

Page 72 of 73

M 319.5 KN m2

N 98.1 KN

hb

h ti

=390 11 379 hb

379 mm

N,b Rd

k2

fub

As

M2

=0.9 400 1433

1.25412704 N

,b Rd412704 N

k2

0.9

fub

400

As

pi (( 0.89 d))

2

4=

pi (( 0.89 48))2

41.433 10

3A

s1433 mm

2

N,b Ed

N,b Rd

1 =397000

4127040.962

Linca Alexandru Plot Proiect Metal

Documents

Transcript of Linca Alexandru Plot Proiect Metal