Universitatea Tehnica "Gh. Asachi" IasiFacultatea de Constructii si Instalatii - Sectia C.C.I.A.
Grupa: 3406 Student : Pascal Iulian - 2011 -
Adapost pentru TaurineSa se proiecteze un adapost pentru taurine stiind urmatoarele:
- numarul de ordine : ≔n 36
- numarul de taurine : =≔Nr −170 ⋅2 n 98
- lungimea : ≔L 10.5 m
- traveea : ≔T 4.5 m
- structura acoperisului este din grinzi cu zabrele din lemn cu inaltimea :
≔hg 2.65 m
- peretii adapostului sunt din zidarie de caramida
- inaltimea utila : ≔Hu 3 m
≔Localitate “Bacau”
Etape :
I. Dimensionarea tehnologica a adapostului si determinarea gabaritului adapostului.
II. Dimensionarea structurii acoperisului ( calculul panelor si evidentierea barelor intinse si comprimate )
III. Planse : - sectiune transversala prin adapost
- planul adapostului
I. Dimensionarea tehnologica a adapostului si determinarea gabaritului adapostului.
Adapostul va fi cu stabulatie fixa pentru vaci rasa baltata cu negru.
=L 10.5 m
=L1 +L 10 cm =≔L1 +170 cm 10 cm 180 cm
≔B 120 cm
=NTravee 17
1 - alee de circulatie2 - rigole3 - stand scurt4 - iesle5 - alee de furajare
II. Dimensionarea structurii acoperisului ( calculul panelor si evidentierea barelor intinse si comprimate )
1. Dimensionarea panelor
=dp 1.96 m
=dp 1.96 m
=dp 1.96 m
=a 1.75 m =a 1.75 m =a 1.75 m =a 1.75 m =a 1.75 m =a 1.75 m
=L 10.5 m
=T 4.5 m
=T 4.5 m
=T 4.5 m
Incarcari Permanentea) Greutatea acoperisului
=qacop 0.2 ――kN
m2
Incarcari Variabileb) Incarcari din zapada
≔s ⋅⋅⋅μi Ce Ct s0.k =μi 0.8
=Ce 1
=Ct 1
=s0.k 2.5 ――kN
m2=zona “III”
=μi 0.8 =Ce 1 =Ct 1 =zona “III” =s0.k 2.5 ――kN
m2
=≔s ⋅⋅⋅μi Ce Ct s0.k 2 ――kN
m2
=≔s' ⋅⋅⋅―μi2
Ce Ct s0.k 1 ――kN
m2
=≔s'' ⋅⋅⋅⎛⎜⎝
+μi ――23.43
30
⎞⎟⎠Ce Ct s0.k 3.953 ――
kN
m2
b) Incarcari din vant
=W ⋅⎛⎜⎝
⋅⋅―1
2ρ Vb
2⎞⎟⎠
CeZ Cp
WH WI
=≔Vb ⋅⋅Ct Cs Vb.0 35 ―m
s=Localitate “Bacau” =zona “III”
=Vb.0 35 ―m
s=CeZ 1.5
=Ct 1 =Ce 1
≔ρ 1.25 ――kg
m3
=≔W ⋅⎛⎜⎝
⋅⋅―1
2ρ Vb
2⎞⎟⎠
CeZ Cp 1148.438 ――N
m2Cp
≔CpH −0.2438 ≔CpI −0.4
=≔WH ⋅W CpH −0.28 ――kN
m2=≔WI ⋅W CpI −0.459 ――
kN
m2
Ipoteze de incarcare
1 : P + Z --> 1.35 P + 1.5 Zunif
2 : P + V + S' --> nu se ia in consideratie pentru ca avem suctiune3 : P + U --> 1.35 P + 1.5 UConsideram pana ca o grinda simplu rezemata
Ipoteza 1: - incarcari permanente pe pana : =≔qp ⋅qacop ――⋅dp T
T0.392 ――
kN
m
- incarcari din zapada pe pana : =≔Sp ⋅s ――⋅a T
T3.5 ――
kN
m
q1.d.z q1.d.y
=T 4.5 m =T 4.5 m
kN
=≔q1.d +⋅1.35 qp ⋅1.5 Sp 5.779 ――kN
m
=≔q1.d.z ⋅q1.d cos ((α)) 5.303 ――kN
m=≔q1.d.y ⋅q1.d sin ((α)) 2.298 ――
kN
m
=≔My ―――⋅q1.d.z l2
813.423 ⋅kN m =≔Mz ―――
⋅q1.d.y l2
85.817 ⋅kN m
Solicitare - incovoiere oblica dupa doua directii:
≤+――Γm.y.d
fm.y.d
⋅km ――Γm.z.d
fm.z.d
1
≔km 0.7 - pentru sectiuni rectangulare
≤+⋅km ――Γm.y.d
fm.y.d
――Γm.z.d
fm.z.d
1
Predimensionarea panei :
=≔fm.d ⋅fm.k ――Kmod
γi8615.385 ――
kN
m2
=Γm.y.d ――Mz
Wy
=Wy ――⋅b h2
6 ==fm.y.d fm.z.d fm.d - rezistenta la incovoiere
=Γm.z.d ――My
Wz
=Wz ――⋅b2 h
6
≤+――Γm.y.d
fm.y.d
⋅km ――Γm.z.d
fm.z.d
1 ≤⋅⎛⎜⎝
+――Mz
Wy
⋅km ――My
Wz
⎞⎟⎠――
1
fm.d
1 ≤+――⋅6 Mz
⋅b h2⋅km ――
⋅6 My
⋅h b2fm.d
--> -->
≤+⋅km ――Γm.y.d
fm.y.d
――Γm.z.d
fm.z.d
1 ≤⋅⎛⎜⎝
+⋅km ――Mz
Wy
――My
Wz
⎞⎟⎠――
1
fm.d
1 ≤+⋅km ――⋅6 Mz
⋅b h2――
⋅6 My
⋅h b2fm.d
- impunem : =―h
b1.5 =h 1.5 b
≤+―――⋅6 Mz
⋅2.25 b3⋅km ―――
⋅6 My
⋅1.5 b3fm.d ≤+⋅2.667 ――
Mz
b3⋅2.8 ――
My
b3fm.d ≤⋅―
1
b3⎛⎝ +2.667 Mz ⋅2.8 My
⎞⎠ fm.d
--> -->
≤+⋅km ―――⋅6 Mz
⋅2.25 b3―――
⋅6 My
⋅1.5 b3fm.d ≤+⋅1.867 ――
Mz
b3⋅4 ――
My
b3fm.d ≤⋅―
1
b3⎛⎝ +1.867 Mz ⋅4 My
⎞⎠ fm.d
=≔b1‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾3
―――――――+⋅2.667 Mz ⋅2.8 My
fm.d
18.334 cm =≔h1 ⋅1.5 b1 27.501 cm
=≔b2‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾3
――――――+⋅1.867 Mz ⋅4 My
fm.d
19.568 cm =≔h2 ⋅1.5 b2 29.352 cm
=≔b max ⎛⎝ ,b1 b2⎞⎠ 19.568 cm
Adoptam : =b 20 cm =h 30 cm
=≔Wy ――⋅b h2
63000 cm3 =≔Wz ――
⋅b2 h
62000 cm3
=⋅⎛⎜⎝
+――Mz
Wy
⋅km ――My
Wz
⎞⎟⎠――
1
fm.d0.77 < 1 =Obs “Inegalitatea este indeplinita”
=⋅⎛⎜⎝
+⋅km ――Mz
Wy
――My
Wz
⎞⎟⎠――
1
fm.d0.937 < 1 =Obs “Inegalitatea este indeplinita”
Verificam b si h in conditia de rigiditate :
=<umax uadm ――l
200=――
l
20022.5 mm
=umax +++u1 u2 u3 u4 ==u3 u4 0
=u1 ⋅uinst.g⎛⎝ +1 Kdef
⎞⎠
=u2 ⋅uinst.g⎛⎝ +1 ⋅ψ2i Kdef
⎞⎠ ≔ψ2i 0.4
≔Kdef 0.8
=umax‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾+umax.y
2 umax.z2 =umax.y +ug.y us.y =ug.y ⋅uinst.g.y
⎛⎝ +1 Kdef⎞⎠
=us.y ⋅uinst.s.y⎛⎝ +1 ⋅ψ2i Kdef
⎞⎠
=≔uinst.g.y ⋅――5
384―――
⋅gp.y l4
⋅E Iz0.828 mm =gp.y 0.217 ――
kN
m
=≔uinst.s.y ⋅――5
384―――
⋅Sp.y l4
⋅E Iz
7.582 mm =gp.y 0.217 ――kN
m
=≔ug.y ⋅uinst.g.y⎛⎝ +1 Kdef
⎞⎠ 1.49 mm =≔us.y ⋅uinst.s.y⎛⎝ +1 ⋅ψ2i Kdef
⎞⎠ 10.008 mm
=≔umax.y +ug.y us.y 11.498 mm
g=umax.z +ug.z us.z =≔uinst.g.z ⋅――
5
384―――
⋅gp.z l4
⋅E Iy
0.848 mm =gp.z 0.5 ――kN
m
g=≔uinst.s.z ⋅――
5
384―――
⋅gs.z l4
⋅E Iy
7.777 mm =gs.z 4.588 ――kN
m
=≔ug.z ⋅uinst.g.z⎛⎝ +1 Kdef
⎞⎠ 1.526 mm =≔us.z ⋅uinst.s.z⎛⎝ +1 ⋅ψ2i Kdef
⎞⎠ 10.265 mm
=≔umax.z +ug.z us.z 11.791 mm
=≔umax‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾+umax.y
2 umax.z2 16.469 mm < =uadm 22.5 mm
=Obs “Inegalitatea este indeplinita”
Ipoteza 3 :
uz uy
gp.z gp.y
=l 450 cm =l 450 cm
≔u 1 kN
=≔uz ⋅u cos ((α)) 0.918 kN =≔uy ⋅u sin ((α)) 0.398 kN
≔gp.z 7.557 ――kN
m≔gp.y 3.275 ――
kN
m
=≔My +―――⋅gp.z l2
8――
⋅uz l
420.161 ⋅kN m =≔Mz +―――
⋅gp.y l2
8――
⋅uy l
48.737 ⋅kN m
Identificarea elementelor intinse si comprimate
=≔Qc.p +⋅qp a gpanta 1.07 kN =≔Qm.p ――Qc.p
20.535 kN
=≔Qc.s ⋅Sp a 6.125 kN =≔Qm.s ――Qc.s
23.063 kN
=≔Qc +⋅1.35 Qc.p 1.5 Qc.s 10.632 kN =≔Qm ―Qc
25.316 kN