Studiu Geotehnic

SC. GEOLOGIC SITE SRL,

Str. Nicolae Balcescu, Nr.13, loc. Simeria, jud.

Hunedoara, Romania

cont bancar: RO20BTRL02201202F34669XX

Banca Transilvania Deva

Mobil – 0723 014 508, Fax- 0354 106770

www.GeologicSite.ro, mail: [email protected], [email protected]

“CONSTRUIRE STAŢIE DE SORTARE ŞI TRATARE

MECANO – BIOLOGICĂ, loc. Galda de Jos – jud. Alba”

CONTRACT 4 / 09.02.2015

BENEFICIAR:

S.C. EURITEH S.R.L. ORADEA

Februarie

2015



Hunedoara, Romania



Mobil – 0723 014 508, Fax- 0354 106770




CONTRACT 4 / 09.02.2015

BENEFICIAR:

S.C. EURITEH S.R.L. ORADEA

ADMINISTRATOR: BREBAN MIHAI

Februarie

2015



Hunedoara, Romania



Mobil – 0723 014 508, Fax- 0354 106770


COLECTIV DE ELABORARE

LUCRĂRI DE TEREN: Geolog Radu CRĂIŢĂ SC GEOLOGIC SITE SRL Cosmin DĂNILĂ

ÎNCERCĂRI ŞI ANALIZE Tehn. Corina DUMITRAŞ DE LABORATOR SC CARA SRL: Lab. Mihaela APOSTOL Ing. Ramona BENGA

PRELUCRAREA ŞI INTERPRETAREA Ing. Adina CĂPRIORU REZULTATELOR, TEHNOREDACTARE: Ing. Ioan GRUBER

Ing. Geolog. Radu CRĂIŢĂ

VERIFICATOR Af: Conf.dr.ing. Ion BOGDAN



Hunedoara, Romania



Mobil – 0723 014 508, Fax- 0354 106770


BORDEROU

A. PIESE SCRISE

1. Foaie de capăt

2. Colectiv de elaborare

3. Borderou

4. STUDIU GEOTEHNIC pentru “CONSTRUIRE STAŢIE DE

SORTARE ŞI TRATARE MECANO – BIOLOGICĂ, loc. Galda

de Jos – jud. Alba”.

5. REFERAT privind verificarea de calitate la cerinţa Af a proiectului,

certificat de atestare tehnico-profesională pentru verificator proiecte

Af.

B. PIESE ANEXE

1. ANEXA 1 Plan de situaţie cu amplasarea

lucrărilor geotehnice efectuate,

fotografii coloane stratigrafice şi

amplasamente, fişele forajelor

geotehnice, fişe centralizatoare cu

rezultatul penetrărilor dinamice cu

con, buletine de analiză chimică a

solului.

2. ANEXA 2 Buletine de analiză privind

caracteristicile fizice şi mecanice.

1



Hunedoara, Romania



Mobil – 0723 014 508, Fax- 0354 106770


STUDIU GEOTEHNIC

pentru

“CONSTRUIRE STAŢIE DE SORTARE ŞI

TRATARE MECANO – BIOLOGICĂ,

loc. Galda de Jos – jud. Alba”

1. INTRODUCERE

Prezentul Studiu Geotehnic a fost întocmit la solicitarea beneficiarului, în

baza Contractului nr. 4 / 09.02.2015, pentru întocmirea proiectului necesar

construirii unei staţii de sortare şi tratare mecano-biologică. Amplasamentul este

situat în loc. Galda de Jos – jud. Alba.

2. PREVEDERI TEHNICE ŞI CATEGORIA GEOTEHNICĂ A

LUCRĂRII

Studiul geotehnic a fost întocmit conform următoarelor prevederi tehnice:

� Normativul NP 074/2007 – Normativ privind documentaţiile

geotehnice pentru construcţii;

2

� SR EN ISO 14688/1 – 2004 şi SR EN ISO 14688/2-2005 –

Cercetări şi încercări geotehnice. Identificarea şi clasificarea

pământurilor. Partea 1: Identificare şi descriere; Partea 2: Principii

pentru o clasificare;

� STAS 3300/1-85 şi STAS 3300/2-85 – Teren de fundare. Principii

generale de calcul. Calculul terenului de fundare în cazul fundării

directe;

� Normativul NP 112-2014 – normativ privind proiectarea fundaţiilor

de suprafaţă;

� P 100/1-2013 – Cod de proiectare seismică. Prevederi de proiectare

pentru clădiri;

� C 159-89 – Instrucţiuni tehnice pentru cercetarea terenului de

fundare prin metoda penetrării cu con, penetrare statică, penetrare

dinamică, vibropenetrare;

� NORMATIV NP 126/2010 - Fundarea construcţiilor pe pământuri

cu umflări şi contracţii mari;

� SE EN ISO 22476-2 – Cercetări şi încercări geotehnice. Încercări de

teren. Partea 2: Încercarea de penetrare dinamică;

� SR EN ISO 22476-3 – Cercetări şi încercări geotehnice. Încercări pe

teren. Partea 3: Încercare de penetrare standard;

� NE 0001-96: Cod de proiectare şi execuţie pentru construcţii

fundate pe pământuri cu umflări şi contracţii mari;

� CP 012/1 -2007 – Cod de practică pentru producerea betonului;

Conform Normativului NP 074 / 2007 intitulat „NORMATIV PRIVIND

PRINCIPIILE, EXIGENŢELE ŞI METODELE CERCETĂRII GEOTEHNICE A

TERENULUI DE FUNDARE”, se stabileşte nivelul de risc geotehnic, pentru

infrastructura clădirii, conform Tabelului 1:

3

Tabelul 1

Factori de influenţă Caracteristici ale amplasamentului Punctaj

Condiţii de teren Terenuri dificile - PUCM 6

Apa subterană Fără epuismente 1

Clasificarea construcţiei după categoria de importanţă

Normală

3

Vecinătăţi Fără riscuri 1

TOTAL PUNCTAJ 11

La punctajul stabilit pe baza celor 4 (patru) factori nu se adaugă puncte

corespunzătoare zonei seismice de calcul a amplasamentului, deoarece pentru

Galda de Jos acceleraţia terenului pentru proiectare este (pentru componenta

orizontală a mişcării terenului) ag = 0,10 g.

Rezultă un total de 11 (unsprezece) puncte, ceea ce încadrează lucrarea din

punct de vedere al riscului geotehnic în tipul „MODERAT”, iar din punctul de

vedere al categoriei geotehnice în „CATEGORIA GEOTEHNICĂ 2”.

3. DATE GENERALE PRIVIND AMPLASAMENTUL

3.1. Geologia şi geomorfologia zonei

Amplasamentul cercetat este situat în Galda de Jos, jud. Alba.

Dominat de zone montane, relieful judeţului este format din patru unităţi

majore: Munţii Apuseni (Munţii Trascău, Munţii Metaliferi, Munţii Bihor, Muntele

Mare) în Nord-Vest, Carpaţii Meridionali (Munţii Şureanu) în Sud, Podişul

Târnavelor în Est şi Culoarul Alba Iulia-Turda în partea centrală. Zona Munţilor

Apuseni, cu văile Ampoiului şi Arieşului se mai numeşte şi Ţara Moţilor.

Altitudinea minimă atinsă pe teritoriul judeţului este 205 m, în lunca

Şibotului, iar altitudinea maximă este 2.130 m în Vârful lui Pătru.

Podişul Secaşelor are un relief de dezvoltat pe formatiunile sedimentare din

bazinul Transilvaniei si este rezultattul modelarii policiclice. Peisajul a suferit o

transformare puternică în primul rând din cauza omului, însă şi din cauze naturale.

4

Totuşi Podişul Secaşelor dispune de un relief diversificat cu zone care atrag atenţia

celor care au cunoscut sau care vor cunoaşte zona. Multe pensiuni şi moteluri sunt

gata de a oferi turiştilor tot ceea ce este nevoie pentru o vacanţă frumoasă, dar în

primul rând sănătoasă.

3.2. Reţeaua hidrografică

Reţeaua hidrografică este alcătuită din: cursul mijlociu al Mureşului care

colectează pe malul drept: Arieşul, Aiud, Geoagiu, Valea Teiului, Valea Galzii,

Cricaul, Ampoiul, Vintul etc. iar pe malul stâng: Tîrnava (Mare şi Mica), Galda,

Secaşul, Sebeşul, Pianul, Cugirul etc.

3.3. Adâncimea de îngheţ

Adâncimea de îngheţ în zona cercetată este de 80 cm ... 90 cm, conform

STAS 6054 – 77.

Valoarea maximă a indicelui de îngheţ este I30max = 560, valoarea medie

pentru cele mai aspre trei ierni este I3/30max = 540, iar pentru cele mai aspre cinci

ierni dintr-o perioadă de 30 ani este I5/30max = 450, conform STAS 1709/1 – 90,

prin hărţile prezentate în fig. 3…5.

5

Adâncimea de îngheţ în terenul de fundare, Z, a fost calculată în funcţie de

tipul pământului, indicele de îngheţ, condiţiile hidrogeologice

(DEFAVORABILE), conform STAS 1709/1 – 90, Figura 1, Figura 3 şi

Tabelul 1, pentru tipul de pămînt P5 – argile, argile nisipoase, tipul de pămînt

P2 – nisipuri cu pietrişuri, categorie din care fac parte pământurile din zonă.

Condiţiile hidrologice ale amplasamentului se consideră

DEFAVORABILE conform Pct. 3.4 din STAS 1709/2-90.

Adâncimea de îngheţ în terenul de fundare pentru categoriile de

pământuri identificate în amplasament este:

• Z = 80…120 cm, pentru structuri rutiere rigide.

• Z = 80…120 cm, pentru structuri rutiere nerigide (pentru

clasele de trafic greu şi foarte greu).


clasele de trafic mediu, uşor şi foarte uşor).

Din punctul de vedere al căilor de comunicaţie din zonă, STAS 1709/1 – 90

(Fig. 2) situează amplasamentul în zona de tip climateric I, cu valoarea indicelui de

umiditate Im = -20...0

3.4 Clima şi regimul pluviometric

Climat temperat-continentală cu nuanţe climatice în funcţie de

particularităţile reliefului: climat umed şi răcoros în zona montană şi climat mai

cald şi uscat în zona de dealuri şi culoare depresionare.

6

3.5 Seismicitatea zonei zonei

Zonarea valorilor de vârf ale acceleraţiei terenului pentru proiectare ag cu IMR = 225 ani şi 20% probabilitate de depăşire în 50 de ani

Zonarea teritoriului României în termeni de perioadă de control TC a spectrului de răspuns

7

Conform Codului de proiectare seismică P 100/1-2013, acceleraţia terenului

pentru proiectare (pentru componenta orizontală a mişcării terenului) este

ag = 0,10 g, iar perioada de colţ este Tc = 0,70 sec, conform figurilor de mai sus.

4. CERCETĂRI GEOTEHNICE ŞI STRATIFICAŢIA TERENULUI

Pentru întocmirea Studiului Geotehnic pe amplasamentul cercetat s-au

efectuat 7 (şapte) foraje geotehnice F 1...F 7 cu diametrul de 5”, după cum

urmează:

� Forajele F 1...F 6 au fost efectuate până la adâncimea de -10,00 m de

la suprafaţa terenului;

� Forajul F 7 a fost efectuat până la adâncimea de -15,00 m de la

suprafaţa terenului;

Pe parcursul executării forajelor s-au prelevat probe de pământ care au

permis stabilirea coloanei stratigrafice ale acestora.

S-au efectuat de asemenea şi 10 (zece) penetrări dinamice medii

PDM 1...PDM 10, cu masa berbecului de 30,0 kg şi înălţimea de cădere de 20 cm,

conul având o suprafaţă de 10 cm2, conduse până la o adâncime de -6,00 m,

excepţie face penetrarea dinamică medie PDM 4, care a fost oprită la cota de -2,50

m datorită interceptării unui număr de lovituri N10>100 lov/10cm.

În ANEXA 1, pe planul de situaţie, sunt prezentate poziţiile în amplasament

ale lucrărilor geotehnice efectuate pe teren.

Programul de investigaţii geotehnice a urmărit stabilirea următoarelor

elemente semnificative din punct de vedere geotehnic ale amplasamentului:

� Identificarea succesiunii stratigrafice ale straturilor de pământ care

alcătuiesc terenul de fundare din amplasament;

� Determinarea poziţiei nivelului hidrostatic al apelor subterane;

� Determinarea caracteristicilor fizico-mecanice ale straturilor de

pământ care alcătuiesc terenul de fundare din amplasament, prin

analize şi încercări de laborator;

8

� Concluzii şi recomandări privind condiţiile geotehnice ale terenului de

fundare din amplasamentul cercetat.

Pentru atingerea acestor obiective au fost recoltate din foraje un număr de 39

(trezeci şi nouă) probe de pământ, dintre care 23 tulburate şi 16 netulburate,

recoltate în ştuţuri metalice.

Asupra probelor de pământ recoltate din forajele geotehnice efectuat s-au

efectuat următoarele analize şi determinări de laborator:

� Analiza granulometrică a pământurilor;

� Determinarea umidităţilor naturale (w) şi a umidităţilor limită

de plasticitate (wL, wP);

� Stabilirea consistenţei pământurilor prin determinarea indicilor

de consistenţă şi de plasticitate (IC, IP);

� Stabilirea unor caracteristici privind fenomenul de contracţie-

umflare al pământurilor (PUCM).

� Determinarea compresibilităţii pentru probele de pământ

netulburate;

� Determinarea parametrilor rezistenţei la forfecare Ф şi c pentru

probele de pământ netulburate.

Rezultatele tuturor determinărilor şi analizelor efectuate în laborator sunt

prezentate în Fişele de foraj F 1...F 7 şi în buletinele de analiză prezentate în

ANEXA 2.

Clasificarea tipurilor de pământ din amplasamentul investigat s-a efectuat

conform normativului SR EN ISO 14688/1 şi SR EN ISO 14688/2 intitulat

CERCETĂRI ŞI ÎNCERCĂRI GEOTEHNICE – IDENTIFICAREA ŞI

CLASIFICAREA PĂMÂNTURILOR şi a standardelor geotehnice în vigoare.

Stratificaţia terenului de fundare din amplasamentul cercetat este

prezentată în mod detaliat ca tipuri de pământuri, limite de straturi şi

caracteristici fizico-mecanice determinate pe baza încercărilor de teren şi

laborator în FIŞELE FORAJELOR GEOTEHNICE F 1...F 7 din ANEXA 1.

9

Diagramele de penetrare dinamică PDM 1...PDM 10 sunt reprezentate grafic

în ANEXA 1. Valorile parametrilor fizico-mecanici prezentaţi în fişele forajelor

F 1...F 7 din ANEXA 1, pe un fond galben, sunt valori obţinute prin prelucrarea

rezultatelor penetrărilor dinamice cu con PDM 1...PDM 7, conform prescripţiilor

din Normativul C 159 – 89, intitulat „INSTRUCŢIUNI TEHNICE PENTRU

CERCETAREA TERENULUI DE FUNDARE PRIN METODA PENETRĂRII

CU CON, PENETRARE STATICĂ, PENETRARE DINAMICĂ ŞI

VIBROPENETRARE”.

Terenul de fundare din amplasamentul cercetat este alcătuit din pachete de

pământuri coezive formate din argile, cu intercalaţii de pietrişuri şi nisipuri în

matrice argiloasă, aflate în stare de consistenţă tare şi vârtoasă, cu plasticitate mare

şi foarte mare.

Excepţie face forajul F 7, unde terenul de fundare este alcătuit din pachete

de pământuri coezive şi necoezive. Pământurile coezive sunt formate din argile,

aflate în stare de consistenţă tare şi vârtoasă, cu plasticitate mare şi foarte mare.

Pământurile necoezive sunt formate din nisipuri nisipuri prăfoase cu pietrişuri,

aflate în stare de îndesare medie şi îndesată, între cotele -0,50 m...-3,70 m.

Cota de fundare minimă recomandată este Df = -1,00 m de la suprafaţa

actuală a terenului sistematizat.

Terenul de fundare format din pământuri coezive se caracterizează prin

următorii parametrii geotehnici medii determinaţi pe baza încercărilor efectuate şi

conform STAS 3300/1-85 – ANEXA C, tabelele 8 şi 9:

� Greutate volumică γ = 19,6...20,2 kN/m3

� Indicele porilor e = 0,48...0,84

� Porozitatea n = 32,6...45,7 %

� Umiditatea naturală w = 20,5...37,1 %

� Indice de plasticitate IP = 28,9...65,7 %

� Indice de consistenţă IC = 0,80...1,47

� Modul de deformaţie edometric M2-3 = 8985...22222 kN/m2

� Unghi de frecare interioară Ф = 5,1...21,4 o

10

� Coeziune specifică c = 88,7...167,0 kN/m2.

� Coeficient de împingere activă Ka = 0,400

Conform valorilor de mai jos, straturile argiloase din suprafaţa terenului de

fundare sunt pământuri cu caracter contractil, din categoria pământurilor cu umflări

şi contracţii mari (PUCM) fiind încadrate în categoria pământurilor ACTIVE ŞI

FOARTE ACTIVE, iar la fundarea pe aceste pământuri se va ţine cont de

NORMATIV NP 126 - Fundarea construcţiilor pe pământuri cu umflări şi

contarcţii mari.

� Conţinutul de particule fine A2 = 18...45 %

� Indicele de activitate IA = 0,80...3,65

� Contracţia volumică CV = 22,30...109,53 %

� Umflarea liberă UL = 80,0...115,0 %.

Pentru pământurile cu umflări şi contracţii mari fenomenele de umflare

conduc la creşterea mare a acestui coeficient al împingerii active, care poate

atinge valori de Ka = 0,700...0,800. Această creştere a împingerii active se

constată când lucrările de terasamente au loc în lunile secetoase, de vară, când

fenomenul contracţiei pământurilor este foarte pronunţat, iar la apariţia

anotimpurilor toamnă – iarnă începe fenomenul de umflare cu manifestarea

suplimentară a forţelor de împingere pe elementele îngropate.

Pământurile necoezive din amplasamentul cercetat se caracterizează prin

următorii parametri geotehnici medii determinaţi pe baza încercărilor efectuate şi


� Greutate volumică γ = 19,0 kN/m3

� Indicele porilor e = 0,70

� Porozitatea n = 41,1 %

� Umiditatea naturală w = 12,3 %

11

� Modul de deformaţie edometric M2-3 = 12033 kN/m2

� Unghi de frecare interioară Ф = 23 o


Pentru evitarea unor tasări diferenţiate recomandăm totodată o lăţime

minimă a fundaţiei B = 0,50 m şi realizarea unor fundaţii continue prevăzute cu

centuri din beton armat atât la partea superioară cât şi la partea inferioară a

fundaţiei construcţiei, conform prescripţiilor cuprinse în NORMATIV PENTRU

PROIECTAREA STRUCTURILOR DE FUNDARE DIRECTĂ, Indicativ NP

112-04, (Paragraf 9.7.1).

5. MĂSURI CE SE ADOPTĂ LA PROIECTAREA

CONSTRUCŢIILOR FUNDATE PE PUCM (conform Normativ P 126-2010,

Indicativ P. 70-79, Indicativ NE 0001-96)

Măsurile ce se adoptă la proiectarea construcţiilor fundate pe PUCM se aleg

în funcţie de adâncimea de fundare stabilită, de importanţa şi destinaţia

construcţiei, de caracteristicile de contracţie-umflare ale terenului de fundare.

Pentru orice fel de construcţie cu caracter definitiv, fundată pe pământuri

contractile, adâncimea minimă de fundare D, se recomandă a fi:

– D =1,50 m, pentru terenurile de fundare din cazul I (când nivelul hidrostatic

al apei subterane este la o adâncime mai mică de 2,00 m);

– D =2,00 m, pentru terenurile de fundare din cazurile II (când nivelul

hidrostatic al apei subterane este la adâncime intermediară între 2 şi 10 m) şi III

(când nivelul hidrostatic al apei subterane este la adâncime mai mare de 10 m).

În acest sens, măsurile de proiectare şi execuţie sunt gradate pentru

următoarele cazuri:

a) fundarea construcţiilor la adâncimea minimă indicată mai sus: 1,50 m

pentru cazul I şi 2,00 m pentru cazurile II, III.

b) fundarea la o adâncime mai mică decât cea prevăzută mai sus (măsuri

constructive speciale).

12

Alegerea măsurilor constructive speciale se face de proiectant având în

vedere potenţialul de contracţie umflare al pământului şi capacitatea portantă a

terenului, pe baza următoarelor criterii:

– importanţa, mărimea şi structura de rezistenţă a construcţiei;

– nivelul apei subterane în amplasamentul construcţiei;

– grosimea şi potenţialul de contracţie-umflare a pământurilor care

alcătuiesc terenul de fundare;

– variaţia umidităţii pământului de fundare în perioada execuţiei şi

exploatării construcţiei;

– gradul de asigurare admis al construcţiei (grad I sau II).

Se recomandă ca proiectantul să folosească experienţa locală referitoare la

comportarea construcţiilor existente fundate pe terenul activ respectiv, pentru toate

obiectivele ce urmează a se realiza în continuare.

5.1 Măsuri constructive în cazul fundării la adâncimea minimă indicată

În cazul fundării directe la adâncimea minimă indicată mai sus şi pentru

construcţii fără condiţii speciale de exploatare, pentru prevenirea degradărilor sunt

suficiente de regulă următoarele măsuri:

a ) Secţionarea clădirii şi fundaţiei în tronsoane de maximum 30 m, prin

rosturi de tasare;

b ) Conductele purtătoare de apă ce intră şi ies din clădiri vor fi prevăzute cu

racorduri elastice şi etanşe la traversarea zidurilor sau fundaţiilor;

c ) Se recomandă realizarea de trotuare etanşe în jurul clădirilor; trotuarul

din jurul construcţiilor, care va avea lăţimea minimă de 1 m se va aşeza pe un strat

de pământ stabilizat, în grosime de 20 cm, prevăzut cu pantă de 5 % spre exterior.

El trebuie să fie etanş, putând fi confecţionat din asfalt turnat sau din dale, din

piatră sau din beton, rostuite cu mortar de ciment sau mastic bituminos.

Etanşeitatea în timp necesită o bună compactare a stratului de pământ stabilizat;

d ) Evacuarea apelor superficiale şi amenajarea suprafeţei terenului

înconjurător cu pante de scurgere spre exterior.

13

Evacuarea apelor de pe acoperiş trebuie făcută prin burlane la rigole

impermeabile, special prevăzute în acest scop, cu debuşee asigurate şi preferabil

direct în reţeaua de canalizare.

Prin măsurile de sistematizare verticală trebuie să evite stragnarea apelor

superficiale la distanţe mai mici de 10 m în jurul fiecărei construcţii.

e ) Se recomandă evitarea plantării sau menţinerii de arbori ornamentali,

pomi fructiferi, arbuşti sau plante perene în apropierea construcţiilor, cu un spaţiu

între clădire şi copac de 3 m ... 5 m, în funcţie de importanţa construcţiei, natura

arborilor şi potenţialul de contracţie umflare a terenului.

f ) Anexele clădirilor (scări, terase, etc.) vor fi fundate de regulă la aceeaşi

adâncime cu construcţiile respective, pentru a se evita degradarea lor datorită

tasărilor sau umflărilor diferite de la un punct la altul.

În funcţie de tendinţele şi posibilităţile de deformare a terenului prin

contracţie sau umflare, se va studia fie legarea rigidă a anexelor construcţiilor, fie

separarea lor completă şi tratarea independentă.

g ) Urmărirea comportării şi mişcării construcţiilor (deplasări, înclinări), se

va efectua conform prevederilor şi după metodele din:

– STAS 2745-90 “Teren de fundare. Urmărirea tasării construcţiilor prin

metode topografice”;

– C 61-94 “Instrucţiuni tehnice pentru determinarea deformaţiilor terenului

de fundare al construcţiilor prin metode topografice”.

5.2 Măsuri constructive în cazul fundării la o adâncime cuprinsă în zone

de variaţie sezonieră a umidităţii

În cazul fundării la o adâncime mai mică decât cea prevăzută mai sus în

special PUCM cu contractilitate foarte mare sau mare (cf. STAS 1243-88), pe

lângă măsurile anterioare sunt necesare unele măsuri constructive speciale ce se

stabilesc de proiectant în vederea asigurării rezistenţei, stabilităţii şi exploatării

normale a tuturor construcţiilor fundate pe PUCM. Aceste măsuri speciale sunt

următoarele:

14

a ) trotuar etanş din jurul construcţiei va avea lăţimea minimă de 1,50 m şi

se va aşeza pe un strat de pământ stabilizat.

b ) reducerea umflării terenului prin mărirea presiunii efective pe talpa

fundaţiei, până la o valoare cel puţin egală cu presiunea de umflare, stabilită

conform spectrului cu traiectoriile modificărilor de stare rezultate în urma

încercărilor edometrice multiple, care însă nu va depăşi capacitatea portantă a

terenului, stabilită conform STAS 3300/2-82 “Terenul de fundare. Calculul

terenului de fundare în cazul fundării directe”.

c ) presiunea orizontală de umflare, care în cazul argilelor supra-consolidate

poate fi chiar mai mare decât presiunea verticală de umflare, se manifestă prin

împingeri asupra feţelor laterale ale fundaţiilor şi pereţilor exteriori sau asupra

lucrărilor de susţinere.

d ) prevederea unor structuri sau a unor măsuri constructive care să permită

preluarea împingerilor sau deplasărilor neuniforme cauzate de umezire, respectiv

uscarea terenului de fundare:

– Centuri de beton armat, continue pe întreaga lungime a pereţilor exteriori

şi interiori, portanţi sau autoportanţi, amplasate la fiecare nivel al construcţiei,

inclusive la nivelul solului.

Calculul se va efectua pe baza sensului predominant al deformaţiei terenului,

în funcţie de condiţiile din momentul executării fundaţiei (anotimp ploios sau

secetos). Efectele deformaţiilor neuniforme vor fi considerate acţiuni temporare de

lungă durată.

– Proiectarea unor construcţii puţin sensibile la deformarea neuniformă a

terenului de fundare, în cazurile în care este necesar o asigurare de grad I.

În acest sens se pot proiecta fie construcţii cu structură foarte rigidă (ca să

poată prelua în bune condiţii eforturile suplimentare ce apar în suprastructură), fie

construcţii flexibile (care să se adapteze la deformaţiile specifice terenului).

Structura trebuie proiectată astfel încât să asigure rigiditatea, respectiv

flexibilitatea construcţiei atât în plan vertical cât şi în plan orizontal.

15

– Îmbinările elementelor de rezistenţă din beton armat prefabricat trebuie

proiectate şi realizate cu luarea în considerare a efectelor deformării neuniforme a

terenului.

Calculele se vor efectua pe baza celor mai defavorabile ipoteze privitoare la

contracţia sau umflarea terenului, funcţie de condiţiile de umiditate rezultare din

studiile geotehnice şi din momentul execuţiei fundaţiei. Efectele deformaţiilor

neuniforme vor fi considerate acţiuni temporare de lungă durată.

5.3 Măsuri privind organizarea şi execuţia lucrărilor de fundaţii pe

pământuri cu umflări şi contracţii mari

Înainte de începerea săpăturilor pentru fundaţii, este absolut necesar ca

suprafaţa terenului să fie curăţată şi nivelată, cu pante de scurgere spre exterior,

spre a nu permite stagnarea apelor din precipitaţii şi scurgerea lor în săpăturile

pentru fundaţii. Aceste lucrări se vor prevedea în proiect ca lucrări de bază.

Toate lucrările ciclului zero se vor efectua pe tronsoane, fără întreruperi şi în

timp cât mai scurt, pentru a se evita variaţiile importante de umiditate a pământului

activ în timpul execuţiei.

Ultimul strat de pământ, de circa 30 cm grosime, din săpătura pentru

fundaţie trebuie excavat pe porţiuni eşalonate în timp – pe măsura posibilităţii de

execuţie a fundaţiilor în ziua respectivă – şi imediat înainte de turnarea betonului în

fundaţie, pentru a se evita efectele negative cauzate de variaţiile de umiditate.

În cazul în care nivelul de fundare al construcţiei se află în zone de variaţie

sezonieră a umidităţii pământului, executantul este obligat să solicite prezenţa

proiectantului înainte de începerea turnării betonului în fundaţii, pentru a verifica

măsura în care ipotezele luate în considerare la proiectare corespund cu situaţia

reală din teren.

Umpluturile sub pardoseli se vor executa fie din pământuri lipsite de

potenţial de contracţie-umflare (dacă se dispune de un astfel de material în zonă),

fie din PUCM stabilizate; în toate cazurile, umpluturile vor fi bine compactate, în

straturi de 15 cm ... 20 cm grosime, fiind interzisă utilizarea în acest scop a

materialelor drenante.

16

Soluţia de realizare a umpluturilor va fi, în mod obligatoriu, menţionată în

proiectul de execuţie.

Pentru controlul realizării umpluturilor de orice fel, se va proceda conform

STAS 1913/13-83, aceste lucrări fiind prevăzute în proiect ca lucrări de bază.

Stabilizarea PUCM folosit la umpluturi, care se realizează cu scopul de a se

reduce umflarea relativă a pământului sub limita care-l face insensibil la variaţiile

de umiditate, se poate efectua fie prin metode chimice, fie prin degresare cu nisip.

Pentru stabilizarea prin metode chimice, se recomandă utilizarea prafului de

var nestins, în proporţie de 3 % ... 6 % (din greutatea pământului uscat), procentul

stabilindu-se prin încercări, fiind în funcţie de natura şi umiditatea naturală a

pământului activ respectiv. Stabilizarea prin degresare cu nisip necesită un procent

de 20 % ... 40 % nisip grăunţos care de asemenea se stabileşte prin încercări.

Încercările pentru stabilirea proporţiilor optime de praf de var nestins sau de

nisip grăunţos, constau din efectuarea în laborator a unor amestecuri de probă cu

PUCM ce urmează a fi stabilizat, cărora li se determină capacitatea de variaţie a

volumului. Pe baza acestor încercări de laborator, proiectantul va stabili valorile

umidităţii optime wopt şi a densităţii în stare uscată, necesare a fi realizate de

executant pe şantier, menţionând aceste valori în proiect, împreună cu procentele

de var nestins, respectiv de nisip grăunţos.

Operaţia propriu zisă de stabilizare a PUCM constă din amestecarea cât mai

omogenă a pământului respectiv cu praful de var nestins, respectiv de nisip

grăunţos, în proporţiile şi la umidităţile rezultate din încercări, şi prescrise de

proiectant. Punerea în operă a pământurilor stabilizate se face în straturi orizontale

de 15 cm ... 20 cm grosime în stare afânată, bine compactate.

În toate cazurile, pentru asigurarea calităţii lucrărilor, toate operaţiunile trebuie

realizate într-un timp cât mai scurt, inclusiv compactarea pământului stabilizat pus

în operă, pentru ca umiditatea materialului să nu se modifice cu mai mult de ±2 %

faţă de umiditatea prescrisă în raport.

17

6. APA SUBTERANĂ

Apa subterană a fost interceptată pe adâncimea forajelor F 2 şi F 7 sub

formă de infiltraţii la cotele -2,00 m...-3,80 m. Sunt posibile şi acumulări de apă

meteorică în zona superioară a terenului de fundare în perioadele cu ploi abundente

sau de topire a zăpezilor.

Nivelul maxim absolut al apelor subterane poate fi stabilit numai în

urma executării unor studii hidrogeologice complexe, realizate pe baza unor

observaţii asupra fluctuaţiilor nivelului apelor subterane, de-a lungul unei perioade

îndelungate de timp (în funcţie de anotimpuri, cantitatea de precipitaţii, etc).

Pentru determinarea clasei de expunere a betoanelor folosite la infrastructura

construcţiilor s-au prelevat şapte probe de sol recoltate din forajele F 1...F 7.

În Tabelul 2 sunt prezentate în mod centralizat valorile conţinutului în

substanţe chimice ale solului din amplasament, conform Buletinelor de analiză

nr. 4571 / 2015, 4572 / 2015, 4573 / 2015, 4574 /2015, 4576 / 2015, 4577 / 2015,

4578 / 2015, eliberate de S.C. CARA S.R.L. TIMIŞOARA:

Tabelul 2

Determinări UM F 1

-1,00 m

F 2

-2,00 m

F 3

-1,00 m

F 4

-1,00 m

Sulfaţi SO42- mg/kg

90,0 110,0 60,0 140,0

pH - 7,0 7,7 8,3 7,3

Aciditate ml/kg 8,62 8,72 10,22 11,72

Determinări UM F 5

-1,00 m

F 6

-2,00 m

F 7

-2,00 m

Sulfaţi SO42- mg/kg

120,0 90,0 225,0

pH - 7,2 8,3 8,4

Aciditate ml/kg 13,32 10,88 9,12

18

Conform „COD DE PRACTICĂ PENTRU PRODUCEREA

BETONULUI – CP 012/1-2007”, tabel 5.2, privind agresivitatea solului asupra

betoanelor, se constată următoarele:

� Conţinutul în sulfaţi (SO42-) este de 60,0...225,0 mg/kg < 2000 mg/kg,

deci solul nu manifestă o agresivitate de natură sulfatică asupra

betoanelor.

� pH-ul extrasului apos este 7,0...8,4 > 6,5 şi în consecinţă solul nu

manifestă o agresivitate de natură acidă asupra betoanelor.

� Aciditatea solului este de 8,62...13,32 ml/kg < 200 ml/kg, deci solul

nu manifestă o agresivitate de natură acidă asupra betoanelor.

Luând în considerare prescripţiile CP 012/1-2007, referitoare la clasa de

expunere a construcţiilor în condiţiile de mediu se consideră că betoanele utilizate

la realizarea elementelor de infrastructură se încadrează în clasa de expunere

XC 2 (umed, rareori uscat), conform Tabelul 1 din CP 012/1-2007 intitulat

COD DE PRACTICĂ PENTRU PRODUCEREA BETONULUI pentru

fundaţiile situate în interiorul construcţiilor.

Pentru realizarea elementelor de infrastructură, recomandăm o clasă minimă

de beton C 16/20, corespunzătoare clasei de expunere XC 2, conform Tabelului

F.1.1, din Normativul CP 012/1-2007.

7. CONCLUZII ŞI RECOMANDĂRI

7.1 Totalul de 11 (unsprezece) puncte acumulate Conform Normativului NP

074/2013 intitulat „NORMATIV PRIVIND PRINCIPIILE, EXIGENŢELE ŞI

METODELE CERCETĂRII GEOTEHNICE A TERENULUI DE

FUNDARE”, pentru stabilirea riscului geotehnic al lucrării încadrează terenul de

fundare din amplasamentul cercetat în tipul de risc „MODERAT”, iar din punctul

de vedere al categoriei geotehnice în „CATEGORIA GEOTEHNICĂ 2”.

19

7.2 Pentru întocmirea Studiului Geotehnic pe amplasamentul cercetat s-au

efectuat 7 (şapte) foraje geotehnice F 1...F 7 cu diametrul de 5”, după cum

urmează:

� Forajele F 1...F 6 au fost efectuate până la adâncimea de -10,00 m de

la suprafaţa terenului;

� Forajul F 7 a fist efectuat până la adâncimea de -15,00 m de la

suprafaţa terenului;

Pe parcursul executării forajelor s-au prelevat probe de pământ care au

permis stabilirea coloanei stratigrafice ale acestora.

S-au efectuat de asemenea şi 10 (zecei) penetrări dinamice medii

PDM 1...PDM 10, cu masa berbecului de 30,0 kg şi înălţimea de cădere de 20 cm,

conul având o suprafaţă de 10 cm2, conduse până la o adâncime de -6,00 m,

excepţie face penetrarea dinamică medie PDM 4, care a fost oprită la cota de -2,50

m datorită interceptării unui număr de lovituri N10>100 lov/10cm.

7.3 Terenul de fundare din amplasamentul cercetat este alcătuit din pachete

de pământuri coezive formate din argile, cu intercalaţii de pietrişuri şi nisipuri în

matrice argiloasă, aflate în stare de consistenţă tare şi vârtoasă, cu plasticitate mare

şi foarte mare.

Excepţie face forajul F 7, unde terenul de fundare este alcătuit din pachete

de pământuri coezive şi necoezive. Pământurile coezive sunt formate din argile,

aflate în stare de consistenţă tare şi vârtoasă, cu plasticitate mare şi foarte mare.

Pământurile necoezive sunt formate din nisipuri nisipuri prăfoase cu pietrişuri,

aflate în stare de îndesare medie şi îndesată, între cotele -0,50 m...-3,70 m.

7.4 Cota de fundare minimă recomandată este Df = -1,00 m de la

suprafaţa actuală a terenului sistematizat.

Terenul de fundare format din pământuri coezive se caracterizează prin

următorii parametrii geotehnici medii determinaţi pe baza încercărilor efectuate şi


20

� Greutate volumică γ = 19,6...20,2 kN/m3

� Indicele porilor e = 0,48...0,84

� Porozitatea n = 32,6...45,7 %

� Umiditatea naturală w = 20,5...37,1 %

� Indice de plasticitate IP = 28,9...65,7 %

� Indice de consistenţă IC = 0,80...1,47

� Modul de deformaţie edometric M2-3 = 8985...22222 kN/m2

� Unghi de frecare interioară Ф = 5,1...21,4 o

� Coeziune specifică c = 88,7...167,0 kN/m2.


Pământurile necoezive din amplasamentul cercetat se caracterizează prin

următorii parametri geotehnici medii determinaţi pe baza încercărilor efectuate şi


� Greutate volumică γ = 19,0 kN/m3

� Indicele porilor e = 0,70

� Porozitatea n = 41,1 %

� Umiditatea naturală w = 12,3 %

� Modul de deformaţie edometric M2-3 = 12033 kN/m2

� Unghi de frecare interioară Ф = 23 o


7.5 Pentru pământurile cu umflări şi contracţii mari fenomenele de

umflare conduc la creşterea mare a acestui coeficient al împingerii active, care

poate atinge valori de Ka = 0,700...0,800. Această creştere a împingerii active se

constată când lucrările de terasamente au loc în lunile secetoase, de vară, când

fenomenul contracţiei pământurilor este foarte pronunţat, iar la apariţia

anotimpurilor toamnă – iarnă începe fenomenul de umflare cu manifestarea

suplimentară a forţelor de împingere pe elementele îngropate.

21

7.6 Pentru evitarea unor tasări diferenţiate recomandăm totodată o lăţime

minimă a fundaţiei B = 0,50 m şi realizarea unor fundaţii continue prevăzute cu

centuri din beton armat atât la partea superioară cât şi la partea inferioară a

fundaţiei construcţiei, conform prescripţiilor cuprinse în NORMATIV PENTRU

PROIECTAREA STRUCTURILOR DE FUNDARE DIRECTĂ, Indicativ NP

112-2014.

7.7. În urma calculelor referitoare la capacitatea portantă a terenului de

fundare rezultă următoarele valori , calculate cu: γ = 19,0 kN/m3, Ф = 5,0 o,

c = 45,0 kN/m2 :

Valorile pconv [kPa]

B Df

0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00

1.00 222.6 238.5 254.4 270.3 286.2 302.1 318.0 333.9 349.8 365.7

1.20 238.5 254.4 270.3 286.2 302.1 318.0 333.9 349.8 365.7 381.6

1.40 254.4 270.3 286.2 302.1 318.0 333.9 349.8 365.7 381.6 397.5

1.60 270.3 286.2 302.1 318.0 333.9 349.8 365.7 381.6 397.5 413.4

1.80 286.2 302.1 318.0 333.9 349.8 365.7 381.6 397.5 413.4 429.3

2.00 302.1 318.0 333.9 349.8 365.7 381.6 397.5 413.4 429.3 445.2

2.20 315.8 323.7 331.7 339.6 347.6 355.5 363.5 371.4 379.4 387.3

2.40 321.5 329.4 337.4 345.3 353.3 361.2 369.2 377.1 385.1 393.0

2.60 327.2 335.1 343.1 351.0 359.0 366.9 374.9 382.8 390.8 398.7

2.80 332.9 340.8 348.8 356.7 364.7 372.6 380.6 388.5 396.5 404.4

3.00 338.6 346.5 354.5 362.4 370.4 378.3 386.3 394.2 402.2 410.1

3.50 352.8 360.8 368.7 376.7 384.6 392.6 400.5 408.5 416.4 424.4

4.00 367.1 375.0 383.0 390.9 398.9 406.8 414.8 422.7 430.7 438.6

4.50 381.3 389.3 397.2 405.2 413.1 421.1 429.0 437.0 444.9 452.9

5.00 395.6 403.5 411.5 419.4 427.4 435.3 443.3 451.2 459.2 467.1

22

Valorile ppl [kPa]

B Df

0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00

1.00 263.5 264.5 265.6 266.6 267.7 268.7 269.8 270.8 271.9 272.9

1.20 270.5 271.5 272.6 273.6 274.7 275.7 276.8 277.8 278.9 279.9

1.40 277.5 278.5 279.6 280.6 281.7 282.7 283.8 284.8 285.9 286.9

1.60 284.5 285.5 286.6 287.6 288.7 289.7 290.8 291.8 292.9 293.9

1.80 291.5 292.5 293.6 294.6 295.7 296.7 297.8 298.8 299.9 300.9

2.00 298.5 299.5 300.6 301.6 302.7 303.7 304.8 305.8 306.9 307.9

2.20 305.5 306.5 307.6 308.6 309.7 310.7 311.8 312.8 313.9 314.9

2.40 312.5 313.5 314.6 315.6 316.7 317.7 318.8 319.8 320.9 321.9

2.60 319.5 320.5 321.6 322.6 323.7 324.7 325.8 326.8 327.9 328.9

2.80 326.5 327.5 328.6 329.6 330.7 331.7 332.8 333.8 334.9 335.9

3.00 333.5 334.5 335.6 336.6 337.7 338.7 339.8 340.8 341.9 342.9

3.50 351.0 352.0 353.1 354.1 355.2 356.2 357.3 358.3 359.4 360.4

4.00 368.5 369.5 370.6 371.6 372.7 373.7 374.8 375.8 376.9 377.9

4.50 386.0 387.0 388.1 389.1 390.2 391.2 392.3 393.3 394.4 395.4

5.00 403.5 404.5 405.6 406.6 407.7 408.7 409.8 410.8 411.9 412.9

Valorile pcr [kPa]

B Df

0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00

1.00 322.2 322.6 323.1 323.5 323.9 324.3 324.8 325.2 325.6 326.0

1.20 328.2 328.6 329.0 329.4 329.9 330.3 330.7 331.1 331.6 332.0

1.40 334.1 334.5 335.0 335.4 335.8 336.2 336.7 337.1 337.5 337.9

1.60 340.1 340.5 340.9 341.4 341.8 342.2 342.6 343.0 343.5 343.9

1.80 346.0 346.5 346.9 347.3 347.7 348.2 348.6 349.0 349.4 349.9

2.00 352.0 352.4 352.8 353.3 353.7 354.1 354.5 355.0 355.4 355.8

2.20 357.9 358.4 358.8 359.2 359.6 360.1 360.5 360.9 361.3 361.8

2.40 363.9 364.3 364.8 365.2 365.6 366.0 366.5 366.9 367.3 367.7

2.60 369.9 370.3 370.7 371.1 371.6 372.0 372.4 372.8 373.3 373.7

2.80 375.8 376.2 376.7 377.1 377.5 377.9 378.4 378.8 379.2 379.6

3.00 381.8 382.2 382.6 383.1 383.5 383.9 384.3 384.8 385.2 385.6

23

3.50 396.7 397.1 397.5 397.9 398.4 398.8 399.2 399.6 400.1 400.5

4.00 411.6 412.0 412.4 412.8 413.3 413.7 414.1 414.5 415.0 415.4

4.50 426.5 426.9 427.3 427.7 428.2 428.6 429.0 429.4 429.9 430.3

5.00 441.4 441.8 442.2 442.6 443.0 443.5 443.9 444.3 444.7 445.2

Pentru alte dimensiuni ale tălpii fundaţiilor, precum şi în cazul unor încărcări

aplicate excentric, se va reface calculul valorilor capacităţilor portante ale terenului

de fundare conform paragrafului 3.3.1 şi 4.2.1 din STAS 3300/2-85, respectiv

ANEXA D din normativul NP 112-2014.

7.8 Caracteristicile de contractilitate ale straturilor argiloase din

suprafaţa terenului de fundare, permit clasificarea acestor pământuri în

categoria pământurilor argiloase ACTIVE ŞI FOARTE ACTIVE, conform

buletinelor de analiză prezentate în ANEXA 1.

Fundarea directă a clădirii, indiferent de varianta de fundare adoptată,

se va realiza cu respectarea prescripţiilor tehnice din NORMATIV NP

126/2010 - Fundarea construcţiilor pe pământuri cu umflări şi contracţii mari.

7.9 În cazul taluzelor şi lucrărilor de drumuri în zonele cu pământuri cu

umflări şi contracţii mari, pentru a micşora tendinţa de umflare a terenului:

a ) Se poate recurge la înlocuirea argilei pe 0,60 m ... 0,80 m cu pământ

mai puţin activ sau cu pământ stabilizat şi la repararea periodică (6 ...7 ani) a

îmbrăcăminţii. În general trebuie avut în vedere că măsurile suplimentare

necesare pentru diminuarea efectelor argilelor active conduc la costuri

suplimentare.

b ) Tot pentru diminuarea efectelor umflărilor şi contracţilor se preferă

îmbrăcăminţile flexibile care pot fi reparate mai uşor.

c ) O măsură eficientă pentru construirea în etape, între care se lasă un

timp suficient pentru stabilizarea condiţiilor de umiditate.

d ) Problema esenţială este dirijarea apelor de suprafaţă şi drenarea

platformei pentru a evita stagnarea apei şi umflările aferente.

24

7.10 Umpluturile de pământ care se realizează pentru aducerea la cotă a

masivului de pământ sub fundaţii, umpluturile sub pardoseli, trotuare şi

platforme betonate se vor realiza din:

� gropi de împrumut cu pământuri lipsite de potenţial de

contracţie-umflare;

� pământuri cu potenţial de contracţie umflare din amplasament

(PUCM) stabilizate cu var sau în amestec cu dorosol;

� amestec omogen format din pământuri cu potenţial de contracţie

umflare din amplasament în proporţie de 60 % cu materiale

granulare (piatră spartă 7...12 cm, refuz de ciur) în proporţie de

40 %.

7.11 Realizarea compactărilor pentru umpluturile care se efectuează în

amplasament şi umiditatea optimă de compactare se vor realiza cu respectarea

Normativului C 169-88 şi STAS 1913/13 – 83, privind Determinarea

caracteristicilor de compactare - Încercarea Proctor.

La realizarea lucrărilor de umplutură se va avea în vedere obţinerea unui

grad de compactare mai mare de 98 %.

7.12 Adâncimea de îngheţ în terenul de fundare, Z, a fost calculată în

funcţie de tipul pământului, indicele de îngheţ, condiţiile hidrogeologice

(DEFAVORABILE), conform STAS 1709/1 – 90, Figura 1, Figura 3 şi

Tabelul 1, pentru tipul de pămînt P5 – argile, argile nisipoase, tipul de pămînt

P2 – nisipuri cu pietrişuri, categorie din care fac parte pământurile din zonă.

Condiţiile hidrologice ale amplasamentului se consideră

DEFAVORABILE conform Pct. 3.4 din STAS 1709/2-90.

Adâncimea de îngheţ în terenul de fundare pentru categoriile de

pământuri identificate în amplasament este:

• Z = 80…120 cm, pentru structuri rutiere rigide.

25


clasele de trafic greu şi foarte greu).


clasele de trafic mediu, uşor şi foarte uşor).

7.13 Ţinând seama de tipul climateric din zona amplasamentului, care este

de tip I – Conform NORMATIVULUI PENTRU DIMENSIONAREA

STRATURILOR BITUMINOASE DE RANFORSARE A SISTEMELOR

RUTIERE SUPLE ŞI SEMIRIGIDE Indicativ AND 550 – 99, precum şi a

regimului hidrologic corespunzător condiţiilor DEFAVORABILE conform

STAS 1709/2-90, au fost stabilite şi valorile de calcul ale modulului de

elasticitate dinamic al terenului de fundare Ep pentru tipul de pămînt P5 –

argile, argile nisipoase, tipul de pămînt P2 – nisipuri cu pietrişuri, (conform

NORMATIVULUI PENTRU DIMENSIONAREA SISTEMELOR

RUTIERE SUPLE ŞI SEMIRIGIDE indicativ PD 177-2001 – Tabelul 2):

Ep = 80...90 MPa.

7.14 Luând în considerare prescripţiile CP 012/1-2007, referitoare la clasa

de expunere a construcţiilor în condiţiile de mediu se consideră că betoanele

utilizate la realizarea elementelor de infrastructură se încadrează în clasa de

expunere XC 2 (umed, rareori uscat), conform Tabelul 1 din CP 012/1-2007

intitulat COD DE PRACTICĂ PENTRU PRODUCEREA BETONULUI

pentru fundaţiile situate în interiorul construcţiilor.

Pentru realizarea elementelor de infrastructură, recomandăm o clasă minimă

de beton C 16/20, corespunzătoare clasei de expunere XC 2, conform Tabelului

F.1.1, din Normativul CP 012/1-2007.

7.15 Eventualele lucrări de săpături, sprijiniri, umpluturi sau epuismente se

vor executa cu respectarea normativului C 169 – 88 intitulat „NORMATIV

PRIVIND EXECUTAREA LUCRĂRILOR DE TERASAMENTE PENTRU

26

REALIZAREA FUNDAŢIILOR CONSTRUCŢIILOR CIVILE ŞI

INDUSTRIALE”.

Din punctul de vedere al rezistenţei la săpare, (Indicator de norme de Deviz

TS/1981) pământurile se pot încadra astfel:

� Săpătură manuală - teren tare

� Săpătură mecanică - teren categoria II.

Se recomandă sistematizarea atentă a zonei din punct de vedere a colectării

apelor meteorice, pentru ca infiltraţia apelor meteorice în terenul de fundare să

nu afecteze în timp caracteristicile fizico-mecanice ale acestuia.

7.16 Referitor la pantele taluzurilor realizate prin săpătură facem

următoarele precizări:

� pentru săpături cu adâncimea H<1,50 m - pentru realizarea fundaţiilor

pereţii săpăturii se pot realiza vertical;

� pentru săpături cu adâncimea H>1,50 m - săpăturile se pot realiza cu

ajutorul sprijinirilor sau cu o pantă a săpăturii mai mică de 60 grade

măsurată faţă de orizontală;

� pentru taluzuri realizate prin săpare mecanizată cu caracter definitiv -

unghiul pe care îl formează panta taluzului cu orizontala se stabileşte

printr-un calcul de stabilitate al versantului format;

7.17 Realizarea săpăturilor cu pereţi în taluz se poate executa în orice fel

de teren cu respectarea următoarelor condiţii, conform Normativ C 169-88:

� pământul are o umiditate naturală de 12 – 18 % şi se asigură

condiţiile ca aceasta să nu crească;

� săpătura de fundaţie nu sta deschisă mult timp;

� panta taluzului săpăturii, definită prin tangenta unghiului de

înclinare faţă de orizontală (tg B = h / b ) să nu depăşească valorile

maxime admise pentru diverse categorii de pământuri date în

tabelul următor:

27

Natura terenului

Adâncimea săpăturii

până la 3,00 m mai mare de 3,00 m

tg B = h / b tg B = h / b

nisip, pietriş 1/1,25 1/1,50

nisip argilos 1/0,67 1/1

argilă nisipoasă 1/0,67 1/0,75

argilă 1/0,50 1/0,67

loess 1/0,50 1/0,75

7.18 Coeficientul de înfoiere prin săpare a pământurilor argiloase din

amplasament este de 1,22.

7.19 Dacă la efectuarea săpăturilor se vor constata nepotriviri faţă de cele

menţionate în prezentul referat, acestea vor fi aduse în timp util la cunoştinţă

proiectantului cât şi elaboratorului studiului geotehnic.

7.20 Pe timpul executării săpăturilor şi turnării betonului în fundaţii, se vor

lua măsurile necesare pentru asigurarea stabilităţii pereţilor săpăturii prin folosirea

unor sprijiniri adecvate, dacă este cazul.

VERIFICAT ÎNTOCMIT

GEOLOG RADU CRĂIŢĂ Ing. Adina CĂPRIORU

VERIFICAT Af

Dr. ing. Ion BOGDAN

Verificator: Ion BOGDAN Nr. 4321 / 02.03.2015 Str. Gen. Dragalina nr. 24 - Timişoara Tel./FAX: 0356 / 410 067 Mobil: 0722 / 573 433

REFERAT

Privind verificarea de calitate la cerinţa Af a proiectului

STUDIU GEOTEHNIC pentru “CONSTRUIRE STAŢIE DE SORTARE ŞI TRATARE MECANO –

BIOLOGICĂ, loc. Galda de Jos – jud. Alba” Faza D.T.A.C.+P.T.+D.D.E. şi face obiectul Contractului nr. 4 / 09.02.2015

1. Date de identificare

• Proiectant de specialitate: S.C. CARA S.R.L., Str.Filaret Barbu nr.2, Timişoara • Beneficiar: S.C. EURITEH S.R.L. ORADEA. • Amplasament: loc. Galda de Jos – jud. Alba. • Data prezentării proiectului pentru verificare: 02.03.2015

2. Caracteristici principale ale proiectului

STUDIUL GEOTEHNIC CUPRINDE: • STUDIU GEOTEHNIC cu datele generale referitoare la amplasament, lucrările de investigare geotehnică efectuate, BULETINE DE ANALIZĂ şi interpretarea rezultatelor încercărilor de investigare geotehnică, concluzii şi recomandări privind terenul de fundare; • Anexe grafice şi tabelare: Plan de situaţie cu amplasarea lucrărilor geotehnice efectuate, fotografii coloane stratigrafice şi amplasamente, fişele forajelor geotehnice, fişe centralizatoare cu rezultatul penetrărilor dinamice cu con, buletine de analiză chimică a solului, buletine de analiză privind caracteristicile fizice şi mecanice ale pământurilor.

3. Documente prezentate la verificare: • Memoriu tehnic în care se prezintă soluţia adoptată pentru respectarea cerinţei verificate:

STUDIU GEOTEHNIC – Contract cadru nr. 4 / 09.02.2015 • Caietele de sarcini: - • Breviar de calcul: - • Planşele cu soluţia proiectată: - • Alte documente: Plan de situaţie cu amplasarea lucrărilor geotehnice efectuate, fotografii coloane

stratigrafice şi amplasamente, fişele forajelor geotehnice, fişe centralizatoare cu rezultatul penetrărilor dinamice cu con, buletine de analiză chimică a solului, buletine de analiză privind caracteristicile fizice şi mecanice ale pământurilor.

4. Observaţii şi recomandări STUDIUL GEOTEHNIC verificat corespunde din punct de vedere al exigenţelor impuse de legislaţia de specialitate în vigoare şi îndeplineşte condiţiile tehnice şi de calitate necesare. 5. Concluzii finale STUDIUL GEOTEHNIC verificat corespunde scopului solicitat furnizând elementele geotehnice necesare întocmirii documentaţiei tehnice pentru: “CONSTRUIRE STAŢIE DE SORTARE ŞI TRATARE MECANO – BIOLOGICĂ, loc. Galda de Jos – jud. Alba”.

Am primit, Am predat,

INVESTITOR VERIFICATOR Af

Conf. Dr. Ing. Ion BOGDAN

8

13

13

13

20.10

6.00

3.50

20.50

CE

LU

LA 2

(extin

dere viitoa

re))

12

ZO

NA

DE

SO

RTA

RE

/ TM

B (face ob

iectul unu

i alt proiect) 10

a

b

c

de

fg

Preaplin evacuare permeat

PVC, Dn 250, SN6

Con

ducta

refu

lare

levig

at

PE

ID, D

n 9

0, P

N10

Con

ducta

iriga

tii perm

ea

t

PE

ID, D

n 7

5, P

N10

Con

ducta

recirc

ula

re c

on

ce

ntra

t

PE

ID, D

n 7

5, P

N10

9.20

1.10

1.50

4.90

1.00

10.80

0.80

7.70

7.00

1.50

1.00

12.50

5.30

Admisie levigat in S

E

PEID

, Dn50, P

N6

Evacuare permeat

PEID

, Dn 50, P

N6

Evacuare concentrat,

PEID

, Dn50, P

N6

14

18.0

0

15.01

6.45

16.3

6 5.16

6.01

5.00

4.33

8.47

18.80

3.79

1.45

3.90

1.51

4.18

41.80

4.51

1.63

1.60

4.88

14.79

4.16

15.34

28.20

14.0

012.59

14.05

06

07

9

17.4

0

38.9

7

3.98

20.18

30.00

15.60

5.17

8.31

11.1

3

20.9

5

6.00

5.57

Fm

3

SH

1

±0,00 = 286,38

±0,00 = 286,16

103.85

PV

C, D

n315, S

N4

Rigola Rt1

Rigola Rr2

Rig

ola

Rr2

Zo

na

extin

dere

viito

are

ba

zine

17.14

Cv1

Cv1

Rigola R

r2

Rigola R

t1

Conducta adm

isie levigat

PEID

, Dn 90, P

N10

Conducta recirculare concentrat

PEID

, Dn 75, P

N10

Evacuare apa spalare

PEID

, Dn 50, P

N6

6.50

4.20

30

0

30

1

30

2

30

3

30

4

30

6

30

730

8

30

9

31

1

31

2

31

3

31

4

31

6

31

7

31

8 32

0

32

1

32

2

32

3

32

4

32

6

32

7

52

1

52

2

52

3

52

4

52

5

52

6

52

7

52

8

52

9

53

0

53

1

53

2

53

3

53

4

53

5

Pta2

Pta2

Pla1

Pla1

Pt 1

Pt 1

Pl ax

Pl ax

370.00

390.00

410.00

430.00

450.00 470.00

29

1.1

8

Pta3

Pta3

Pta1

Pta1

10.00

30.0

0

50.0

0

70.0

0

90.0

0

110.0

0

130.00

150.00

170

.00

190

.00

210

.00

230.00

250.00

270.00

11

Bazin

de

recirc

ula

re le

vig

at

F2

F1

F3

F4

F5

F6

F7

PD

M1 PD

M2

PD

M3

PD

M4

PD

M5

PD

M6

PD

M1

0

PD

M9

PD

M8

PD

M7

Forajul F 1

Forajul F 2

Forajul F 3

Forajul F 4

Forajul F 5

Forajul F 6

Forajul F 7

Amplasament Forajul F 1


S.C. CARA S.R.L.Str. Filaret Barbu nr. 2300193 Timişoara

Şantierul: Galda de Jos, jud. AlbaPoziţia: CONFORM PLANULUI DE SITUAŢIE Operator foraj : Crăiţă RaduExecutant foraj: S.C. GEOLOGIC SITE S.R.L. Început la : 12.02.2015Beneficiar: SC EURITEH SRL Terminat la : 12.02.2015

Granulozitate

Caracterizarea Adâncimea forată, Proba Pânze de

pământului din strat Coloana grosimea stratului adâncimea apă şi

conform SR EN ISO 14688-1 Stratifi- nr. umiditatea

şi SR EN ISO 14688-2 caţiei adân- grosimea probei pământului

cimea borcan ştuţ kN/mc

-0.60 0.60

1T -1.00

2N -2.00

3N -3.00

4T -5.00

-6.00 5.40 5N -6.00

6T -7.00

7T -9.00

-10.00 4.00

Întocmit Verificat

FOR - 01 Pag. 1/1

25.9 41.9 0.9926.2 67.8

40 74.470.7 23.7 47.0 0.95 14819

167.0

0.5613 47 26.136.1

Mod

ul e

dom

etri

c

daN /cm2

gradc

kPa-M2-3

s

peci

fică

Rez

iste

nţa

la

pen

etra

re c

on

U

nghi

de

f

reca

re in

t.

C

oezi

unea

Φ RpcID

kPa-

Indi

ce

de

cons

iste

nţă

G

rad

de

IP IC

Indi

ce

%

de

plas

ticita

te

Lim

ita

infe

rioa

ră

de

plas

tici

tate

wP

%

N

isip

0.05

...2

mm

Pra

f

0.00

5..0

.05

% % % %

Pie

triş

mar

e

20...

70 m

m

Pie

triş

mic

2...2

0 m

m

wL

%

wγ e-

n%

Lim

ita

supe

rioa

ră

î

ndes

are

A

rgilă

< 0

.005

mm

G

reut

atea

v

olum

ică

p

orilo

r

de

plas

tici

tate

I

ndic

ele

P

oroz

itate

a

U

mid

itate

a

n

atur

ală

% %

21.8 55.2

12 49 39 0.68 40.5 24.1 85.3 19.6 65.7 0.93 12386 30.6

19.5 0.67 40.0 17857 15.1

0.64 38.920 42 38 26.1 29.1 1.15 13336 43.2

408 52

19.1 0.75 43.0 18349 13.9 88.7

9 46 45 29.3 68.0 27.9 40.1 0.96

Sol vegetal

Argilă maro, vârtoasă şi tare

Argilă maronie, vârtoasă

FIŞA FORAJULUI F 1



Granulozitate






-0.70 0.70

1T -1.00

2T -2.00

3N -3.00

-3.80 3.10 NH=-3,80 m

-4.10 0.30

4T -5.00-5.20 1.10

5T -6.00

6N -7.00

7T -8.00

-10.00 4.80

Întocmit Verificat

FOR - 01

Pietriş în matrice argiloasă


Argilă gri maronie, cu incluziuni de pietriş de la cota de -8,30 m în jos şi cu lentile de gips de la -

9,00 m în jos, tare

Pag. 1/1

39

48 36

138.970.0 26.0 44.0 0.92 16529

14.5

0.4810 51 29.632.6

31.4

Mod

ul e

dom

etri

c

daN /cm2

gradc

kPa-M2-3

s

peci

fică

Rez

iste

nţa

la

pen

etra

re c

on

U

nghi

de

f

reca

re in

t.

C

oezi

unea

Φ RpcID

kPa-

Indi

ce

de

cons

iste

nţă

G

rad

de

IP IC

Indi

ce

%

de

plas

ticita

te

Lim

ita

infe

rioa

ră

de

plas

tici

tate

wP

%

N

isip

0.05

...2

mm

Pra

f

0.00

5..0

.05

% % % %

Pie

triş

mar

e

20...

70 m

m

Pie

triş

mic

2...2

0 m

m

wL

%

wγ e-

n%

Lim

ita

supe

rioa

ră

î

ndes

are

A

rgilă

< 0

.005

mm

G

reut

atea

v

olum

ică

p

orilo

r

de

plas

tici

tate

I

ndic

ele

P

oroz

itate

a

U

mid

itate

a

n

atur

ală

% %

16

21 47 32 0.84 45.7 31.9 73.5 28.3 45.2 0.92 8985 8.8

0.78 43.7 0.87 10356

0.85 45.8

57.8 27.6 30.2

18.6 16129 5.1 101.8

10 52 38 26.7 66.5 28.7 37.8 1.05

20.1 0.64 39.0 19048 21.4 153.2

10 50 40 25.2 69.0 30.8 38.2 1.15

Sol vegetal


FIŞA FORAJULUI F 2



Granulozitate






-0.60 0.60

1N -1.00

2N -2.00

-3.70 3.10

-4.20 0.20

3N -5.00-5.30 1.10

-5.90 0.60

4T -7.00

-10.00 4.10 5T -10.00

Întocmit Verificat

FOR - 01

25.3 68.3 39.0 29.3 1.47

Pag. 1/1

9 51 40

44

47 38

20.159.7 23.1 36.6 0.92 22222

97.4 39.2

19.7 0.6819 37 26.140.7

24.5

Mod

ul e

dom

etri

c

daN /cm2

gradc

kPa-M2-3

s

peci

fică

Rez

iste

nţa

la

pen

etra

re c

on

U

nghi

de

f

reca

re in

t.

C

oezi

unea

Φ RpcID

kPa-

Indi

ce

de

cons

iste

nţă

G

rad

de

IP IC

Indi

ce

%

de

plas

ticita

te

Lim

ita

infe

rioa

ră

de

plas

tici

tate

wP

%

N

isip

0.05

...2

mm

Pra

f

0.00

5..0

.05

% % % %

Pie

triş

mar

e

20...

70 m

m

Pie

triş

mic

2...2

0 m

m

wL

%

wγ e-

n%

Lim

ita

supe

rioa

ră

î

ndes

are

A

rgilă

< 0

.005

mm

G

reut

atea

v

olum

ică

p

orilo

r

de

plas

tici

tate

I

ndic

ele

P

oroz

itate

a

U

mid

itate

a

n

atur

ală

% %

15

12 43 45 20.1 0.57 36.4 20.2 58.7 22.6 36.1 1.07 17391 13.7 105.1 20.0

20.0 0.73 42.0 0.97 12346 14.363.0 23.4 39.6

12 49 39 26.4 65.1 29.8 35.3 1.09

Sol vegetal

Argilă maronie, tare şi vârtoasă

Pietriş cu bolovăniş mare în matrice de argilă, maroniu

Pietriş cu bolovăniş mare în matrice argiloasă, maroniu

Argilă gri gălbuie, tare


FIŞA FORAJULUI F 3



Granulozitate






-0.60 0.60

1T -1.00

-1.60 1.00

-1.90 0.302N -2.00

3T -3.00

4T -4.00

-4.50 2.60

5T -6.00

6N -8.00

-9.90 5.40

-10.00 0.10

Întocmit Verificat

FOR - 01

Argilă cu pietriş şi bolovăniş, maro

Argilă maronie, vârtoasă şi tare

Argilă gri

Argilă maronie gri, vârtoasă

Sol vegetal

Argilă maro, cu o lentilă de pietriş în matrice argiloasă între cotele -1,40

m...-1,60 m, vârtoasă

144.218182 15.20.8824.2 67.3 18.3 49.016 49 35 19.8 0.65 39.4

0.8126.7 51.9 20.7 31.2405 55

1.0324.6 58.0

25.6 31.4 0.9110 52 38

19.4 0.76 43.2 15152 11.2

25.6 32.4

10.038.6 0.80 932745.3 37.1 68.0 29.417 49 34 0.83

28.5 57.0

% %

U

mid

itate

a

n

atur

ală

Lim

ita

supe

rioa

ră

î

ndes

are

A

rgilă

< 0

.005

mm

G

reut

atea

v

olum

ică

p

orilo

r

de

plas

tici

tate

I

ndic

ele

P

oroz

itate

a

wL

%

wγ e-

n%

Pie

triş

mar

e

20...

70 m

m

Pie

triş

mic

2...2

0 m

m

% % % %

N

isip

0.05

...2

mm

Pra

f

0.00

5..0

.05

%

de

plas

ticita

te

Lim

ita

infe

rioa

ră

de

plas

tici

tate

wP

% -

Indi

ce

de

cons

iste

nţă

G

rad

de

IP IC

Indi

ce

Φ RpcID

kPa

s

peci

fică

Rez

iste

nţa

la

pen

etra

re c

on

U

nghi

de

f

reca

re in

t.

C

oezi

unea

Mod

ul e

dom

etri

c

daN /cm2

gradc

kPa-M2-3

12 52 36

111.0 174.5

Pag. 1/1

FIŞA FORAJULUI F 4



Granulozitate






-0.60 0.60

1T -1.00

2N -3.00

-5.00 3T -5.00

4N -7.00

-8.10

5T -9.00

-10.00

Întocmit Verificat

FOR - 01

Sol vegetal


Argilă gri, vârtoasă (Marnă)

Argilă maronie, cu concreţiuni calcaroase,

vârtoasă

63.9 23.2 40.7 0.99

148.50.90 14815 13.926.7 66.0 22.4 43.610 53 37 19.6 0.70 41.3

23.712 52 36

12903 10.9 101.8 15.528.7 36.3 0.9310 52 38 19.6 0.76 43.0

15.347.7 0.96 1049043.5 29.4 75.4 27.716 48 36 0.77

31.1 65.0

% %

U

mid

itate

a

n

atur

ală

Lim

ita

supe

rioa

ră

î

ndes

are

A

rgilă

< 0

.005

mm

G

reut

atea

v

olum

ică

p

orilo

r

de

plas

tici

tate

I

ndic

ele

P

oroz

itate

a

wL

%

wγ e-

n%

Pie

triş

mar

e

20...

70 m

m

Pie

triş

mic

2...2

0 m

m

% % % %

N

isip

0.05

...2

mm

Pra

f

0.00

5..0

.05

%

de

plas

ticita

te

Lim

ita

infe

rioa

ră

de

plas

tici

tate

wP

% -

Indi

ce

de

cons

iste

nţă

G

rad

de

IP IC

Indi

ce

Φ RpcID

kPa

s

peci

fică

Rez

iste

nţa

la

pen

etra

re c

on

U

nghi

de

f

reca

re in

t.

C

oezi

unea

Mod

ul e

dom

etri

c

daN /cm2

gradc

kPa-M2-3

41.3 28.812 51 0.70 25.963.0 25.0 38.0 0.90 1193737

Pag. 1/1

FIŞA FORAJULUI F 5



Granulozitate






-0.50 0.50

1N -2.00

2T -4.00

-5.00 4.50 3N -5.00

-5.70 0.70

-7.60 1.90

4T -8.00

-10.00 2.40 5T -10.00

Întocmit Verificat

FOR - 01

23.8 64.0 28.7 35.3 1.14

Pag. 1/1

4 56 40

39

53 42

21.054.9 23.0 31.9 0.96 16807 5.1 123.2

131.3 31.9

20.1 0.63

14 51 35

10 51 24.4

40.9

38.6

0.69

22.3

Mod

ul e

dom

etri

c

daN /cm2

gradc

kPa-M2-3

s

peci

fică

Rez

iste

nţa

la

pen

etra

re c

on

U

nghi

de

f

reca

re in

t.

C

oezi

unea

Φ RpcID

kPa-

Indi

ce

de

cons

iste

nţă

G

rad

de

IP IC

Indi

ce

%

de

plas

ticita

te

Lim

ita

infe

rioa

ră

de

plas

tici

tate

wP

%

N

isip

0.05

...2

mm

Pra

f

0.00

5..0

.05

% % % %

Pie

triş

mar

e

20...

70 m

m

Pie

triş

mic

2...2

0 m

m

wL

%

wγ e-

n%

Lim

ita

supe

rioa

ră

î

ndes

are

A

rgilă

< 0

.005

mm

G

reut

atea

v

olum

ică

p

orilo

r

de

plas

tici

tate

I

ndic

ele

P

oroz

itate

a

U

mid

itate

a

n

atur

ală

% %

5

24.8 36.5

18.6 0.73 42.1 1.19 15385 14.071.2 30.2 41.0

0.9825.7 61.3 28.112155

11 45 44 22.1 61.5 26.0 35.5 1.11

Argilă maronie, vârtoasă şi tare

Pietriş cu bolovăniş în matrice argiloasă,

maroniu

Argilă maronie gri, tare

Sol vegetal

Argilă maro, vârtoasă şi tare

FIŞA FORAJULUI F 6



Granulozitate






-0.50 0.50

-1.20 0.70

-1.50 0.30

1T -2.00 NH=-2,00 m

-3.70 2.20

2N -4.00

-5.90 2.203N -6.00

4T -7.00

FOR - 01


Argilă gri, tare (Marnă)

Sol vegetal

Pietriş în matrice de argilă, gri maroniu

Argilă nisipoasă maronie

Nisip prăfos cu pietriş şi bolovăniş în matrice

argiloasă, maroniu gri, în stare de îndesare medie şi

afânată

Pag. 1/2

39 22.572.8 29.0 43.8 0.96 17391 13.2 132.3

26.90.33 1203341.1

19.2 0.7912 49 30.944.2

Mod

ul e

dom

etri

c

daN /cm2

gradc

kPa-M2-3

s

peci

fică

Rez

iste

nţa

la

pen

etra

re c

on

U

nghi

de

f

reca

re in

t.

C

oezi

unea

Φ RpcID

kPa-

Indi

ce

de

cons

iste

nţă

G

rad

de

IP IC

Indi

ce

%

de

plas

tici

tate

Lim

ita

infe

rioa

ră

de

plas

tici

tate

wP

%

N

isip

0.05

...2

mm

Pra

f

0.00

5..0

.05

% % % %

Pie

triş

mar

e

20...

70 m

m

Pie

triş

mic

2...2

0 m

m

wL

%

wγ e-

n%

Lim

ita

supe

rioa

ră

î

ndes

are

A

rgilă

< 0

.005

mm

G

reut

atea

v

olum

ică

p

oril

or

de

plas

tici

tate

I

ndic

ele

P

oroz

itat

ea

U

mid

itat

ea

n

atur

ală

% %

32 29 38 1 0.70 12.3

19 47 34 24.0

13 50 37 20.2 0.71 41.4 30.7 19231 11.6 144.5

32.8 1.1361.2 28.4

FIŞA FORAJULUI F 7

S.C. CARA S.R.L.

Str. Filaret Barbu nr. 2

300193 Timişoara

Şantierul: Galda de Jos, jud. AlbaPoziţia: CONFORM PLANULUI DE SITUAŢIE Operator foraj : Crăiţă RaduExecutant foraj: S.C. CARA S.R.L. Început la : 12.02.2015Beneficiar: SC EURITEH SRL Terminat la : 12.02.2015

GranulozitateCaracterizarea Adâncimea forată, Proba Pânze de

pământului din strat Coloana grosimea stratului adâncimea apă şiconform SR EN ISO 14688-1 Stratifi- nr. umiditatea



5T -10.00

6T -12.00

-15.00 9.10 7T -15.00

Întocmit Verificat

FOR - 01

Argilă gri, tare (Marnă)

Pag. 2/2

1.2520.5 71.5 30.8 40.710 53 37

0.9827.3 59.0 26.5 32.515 50 35

1.3322.6 61.2 32.3 28.910 53 37

kPa daN /

cm2

- - kPa grad% % % %

Φ c Rpc

% % % % % - %

IP IC ID M2-3n w wL wP

A

rgilă

< 0

.005

mm

γ e

N

isip

0.05

...2

mm

Pra

f

0.00

5..0

.05

Pie

triş

mar

e

20...

70 m

m

Pie

triş

mic

2...2

0 m

m

C

oezi

unea

s

peci

fic ă

Rez

iste

nţa

la

pen

etra

re c

on

î

ndes

are

Mod

ul e

dom

etri

c

U

nghi

de

f

reca

re in

t.

de

plas

tici

tate

Indi

ce

de

cons

iste

nţă

G

rad

de

de

plas

tici

tate

Lim

ita

infe

rioa

ră

de

plas

tici

tate

Indi

ce

G

reut

atea

v

olum

ică

I

ndic

ele

p

oril

or

P

oroz

itat

ea

U

mid

itat

ea

n

atur

ală

Lim

ita

supe

rioa

ră

FIŞA FORAJULUI F 7



Hunedoara, Romania



Mobil – 0723 014 508, Fax- 0354 106770


BULETINE DE ANALIZĂ



ANEXA 2

Studiu Geotehnic

Documents

Transcript of Studiu Geotehnic