Proiectarea Unui Motor Supraalimentat Cu Aprindere Prin Comprimare
156
Click here to load reader
-
Upload
penciu-bogdan -
Category
Documents
-
view
215 -
download
23
description
Proiect Licenta MAC supraalimentat 4000rpm,Proiectarea unui motor cu aprindere prin comprimare supraalimentat
Transcript of Proiectarea Unui Motor Supraalimentat Cu Aprindere Prin Comprimare
Proiectarea unui Motor Supraalimentat cu Aprindere prin Comprimare
PAGE
UNIVERSITATEA TRANSILVANIA DIN BRAOV
FACULTATEA DE INGINERIE MECANICSPECIALIZAREA AUTOVEHICULE RUTIERE
PROIECT DE LICENPROIECTAREA UNUI MOTOR SUPRAALIMENTAT CU APRINDERE PRIN COMPRIMARE AVND PUTEREA DE 86 KW I TURAIA 4000 ROT/MIN
Coordonator tiinific:
Conf. dr. Ing. Absolvent:
BRAOV
2009
REZUMATUL PROIECTULUI DE DIPLOMLucrarea intitulat Proiectarea unui motor supraalimentat cu aprindere prin comprimare avnd puterea de 86 kw i turaia 4000 rot/min; care cuprinde i un studiu priviind agregatele de supraalimetare.Lucrarea conine 7 capitole i o list bibliografic.n capitolul 1 se prezint studiu de nivel al acestui motor.n capitolul 2 se prezint calculul termic, cinematic i dinamic al motorului.n capitolul 3 se prezint calculul i construcia principalelor elemente componente ale motorului. n capitolul 4 se prezint instalaia de rcire cu care este echipat acest motor.n capitolul 5 se prezint instalaia de ungere cu care este echipat acest motor.
n capitolul 6 se prezint procesul tehnologic de fabricare al arborelui cu came.n capitolul 7 se prezint un studiu priviind agregatele de supraalimentare.
n capitolul 8 se prezint studiul economic al acestui motor.Cuvinte cheie: motor, injecie direct, cammon rail, arbore cu came.
CUPRINS
CAP. 1. STUDIUL DE NIVEL AL ACESTUI MOTOR
.4CAP. 2. CALCULUL TERMIC, CINEMATIC I DINAMIC .....7CAP. 3 CALCULUL ORGANOLOGIC .......................................47CAP.4. CALCULUL INSTALAIEI DE RCIRE CU LICHID .............83CAP.5. CALCULUL INSTALAIEI DE UNGERE ..................................91CAP.6. PROCESUL TEHNOLOGIC DE FABRICARE A ARBORELUI CU CAME.........................................................................94CAP.7. STUDIUL AGREGATELOR DE SUPRAALIMENTARE .......... 99CAP.8. CALCULUL ECONOMIC ..............................................................112BIBLIOGRAFIE ...........................................................................................113
CAP. 1 STUDIUL DE NIVEL AL ACESTUI MOTOR
Studiul parametrilor principali ai autovehicolului 4l:
Tabelul 1.1
Marca i ModelNr. cilindriAmplasareCilindreeCursaAlezaj
modelarhitecturamotor[cm^3]SD
Renault Megane II 1.9CDiC4LTransv18709380
Renault Laguna II 1.9CDiLs4LTransv21889287
Audi A4 1,9 TDIL4Llong189695,576,5
Audi TT Coupe 1.8TC4Ltransv178186,481
Chrysler VoyagerV4Ltransv24999492
Jeep Grand CherokeeG4LLong24999492
Mercedes C220T K4LLong215188,488
Renault Kangoo 1.9K4Ltransv18709380
Opel Astra 2.0 Di 16VLs4Ltransv19949084
Volkswagen PassatL4Llong189695,579,5
Peugeot 306K4Ltransv19058883
Dacia 1410 BreakK4Llong19058883
Opel Vectra 1.7 TDL4Ltransv16868679
Tabelul 1.2Raport de
Compr
Supape
pe
CilindruPutere
KW
Pozitia
axului cu
cameTuraia
rot/min
Moment motor
maxim
[Nm la rot./min.]Viteza
max
[Km/h]Consum
mediu
[l/100Km]
18,3286ohc4000270/20001965,4
184110dohc4000320/17502156,3
19,5281ohc4150235/19001985,4
195165,4dohc5900280/22002268,8
21285ohc4000262/18001668,7
21285ohc3900300/20001559,9
19492dohc4200300/18001956,2
21,5240,2ohc4000120/22501396,3
18,5460ohc4300185/18001755,7
18284,6ohc4000285/19002005,3
21,8266ohc4000196/22501756,5
23250ohc4600120/2000160_
22260ohc4400168/24001755,9
Fi=Motor fa longitudinal
Fg=Motor fa transversal
Fig. 1.1
Fig.1.2CAP.2 CALCULUL TERMIC, CINEMATIC I DINAMICCalculul termic al unui motor, cunoscut i sub denumirea de " calculul ciclului de lucru al motorului ", se efectueaz n scopul determinri anticipate a parametrilor proceselor ciclului motor, a indicilor energetici i de economicitate, a presiunii gazelor n cilindrii motorului. Aceste date ale ciclului permit stabilirea dimeniunilor fundamentale ale motorului, trasarea diagramei indicate i efectuarea calculelor de rezisten a principalelor piese ale motorului.
Datele iniiale necesare pentru calculul ciclului de lucru al unui motor n stare de proiect se estimeaz dup rezultatele cercetrilor efectuate pe motoare analoage. Coincidena rezultatelor calculului cu acelor obinute prin ncercarea motorului depinde de alegera corect a parametrilor iniiali, estimate dificil ndeosebi cnd se realizeaz motoarele de construcie original.
n cele ce urmeaz se prezint calculul termic al motorului n tabelul 2.1 avnd urmatoarele caracteristici:
Tabelul 2.1
Pn=86kw
nn= 4000rot/min
i=4numrul de cilindrii
2.1 Alegerea parametrilor iniiali:Aceste valori sunt trecute in tabelul 2.2:
Tabelul 2.2 Temperatura initiala:T0=323K
Presiunea initiala:p0=0,102*10^6N/m2
Temperatura gazelor reziduale:Tr=900K
Coeficientul de exces de aer:=1.6
Raportul de comprimare:=17
Presiunea gazelor reziduale:pr=0,110*10^6N/m2
2.2 Parametrii procesului de schimbare a gazelor
Se alege urmatoarele mrimi care sunt trecute n tabelul 2.3:
Tabelul 2.3 Presiunea la sfritul admisiei:pa=0,139*10^6N/m2
Prenclzirea amestecului:T=15K
Coeficientul de postardere:p=1.14
Se adopt factorul de supraalimentare:
1.4
Se calculeaz presiunea de supraalimentare:
142800 N/mm^2
Temperatura de supraalimentare:
406.8221624 K
unde x=1.4 coeficientul izentropic al aeruluiIn continuare se calculeaz coeficientul gazelor reziduale: 0,019 Temperatura la sfritul admisiei va fi:
431.17 K
Coeficientul de umplere:
0, 94
2.3 Parametrii procesului de comprimareSe adopt pentru coeficientul politropic de comprimare 1,35 Presiunea la sfritul comprimrii:
6369727.364
Temperatura la sfaritul comprimrii:
1162.284633 K
2.4 Parametrii procesului de ardere
Se adopt urmtoarea compoziie a motorinei care este trecut n tabelul 2.4:
Tabelul 2.4c=0,875kg
h=0,133kg
o=0,01kg
41868
Se vor mai alege urmtorii parametrii care sunt trecui n tabelul 2.5:
Tabelul 2.5coeficientul de utilizare a cldurii: =0.8
coeficientul de cretere a presiunii:=1.3
Aerul minim necesar arderii a 1 kg de combustibil se calculeaz : 0,507 Cantitatea de aer necesar arderii:
0,811
Coeficientul teoretic de variaie molar a ncrcturii proaspete:
1,13 Coeficientul real de variaie molar a ncrcturii proaspete :
1,12
Cldura specific molar medie a amestecului iniial :
C'v=20+17,4*10-3*Tc=40.22
Cldura specific molar medie a gazelor de ardere pentru >1 :
Temperatura la sfritul arderii rezult din urmtoarea ecuaie :
Tz=2003 K
Presiunea la sfritul arderii :
8280645.573
Gradul de destindere prealabil:
1,49 2.5 Destinderea
Se adopt coeficientul politropic al destinderii:
Gradul de destindere :
11.36Presiunea la sfritul destinderii:
396796.114
Temperatura la sfritul destinderii:
1090.891586 K
Parametrii principali ai motorului
Se adopt urmatoarele valori care sunt trecute n tabelul 2.7 :
Tabelul 2.7coeficientul de rotunjire al diagramei:r=0,94
randamentul mecanic:m=0,8
Presiunea medie a ciclului teoretic :
p'i= 1590000
Presiunea medie indicat:
1494600 Randamentul indicat al motorului: 0,48 Presiunea medie efectiv:
1195680 Randamentul efectiv al motorului:
0,38
Consumul specific efectiv de combustibil :
0.223 > 223 g/kwh
Dimensini fundamentale ale motorului. Se adopt raportul curs alezaj:
1.1
Capacitatea cilindric necesar:
0,00045=0.45 dm3
Se determin alezajul i cursa:
0,0080 m=80 mm
0,093 m= 93 mm
Viteza medie a pistonului:
12.4
Cilindreea total a motorului:
1.9 l Puterea litric:
45.2
2.6 Diagrama indicat:
Volumul la sfritul cursei de admisie:
0,47l Volumul la sfritul compresiei:
0,028l
Se traseaz izocorele: Vb=Va
Vc=Vz
Politropa ac care reprezint procesul de comprimare se traseaz prin puncte:
Politropa destinderii zb se traseaz analog:
0,04 l Se adopt:
unghi de avans la aprindere {20...40oRAC}
as = 35RAC
unghi de avans la DSE
adse = 4raportul dintre raza manivelei i lungimea bielei
lb = 1/3,6= 0,278Xs = (S/2)*{[1-cos(as)]+(lb/4)*[1-cos(2as)]}= 8.767 mm
p''c = {1,15..1,25}*pc = 1,2*pc = 4761553.7 [N/m^2]
Xev = (S/2)*{[1-cos(aev)]+(lb/4)*(1-cos(2aev)]} = 11.275 mmp'a = (1/2)*(pa+pb) = 267898.057 [N/m^2]
Vc'=p*D2*Xs/4= 5.922 lVb'=Va-PI()*D^2*Xev/4= 0,47 l
Valorile sunt trecute n tabelul 2.8
Tabelul 2.8 alfa Xp Vx px
grd m l N/m^2
000.02812586000
100.000750.0324794986000
200.0029630.0453257486000
300.0065290.0660289586000
400.0112750.0935854986000
500.0169780.1266986386000
600.0233810.1638732686000
700.030210.2035204186000
800.0371930.2440608486000
900.0440750.2840182886000
1000.0506330.3220937486000
1100.0566820.3572152286000
1200.0620810.3885600586000
1300.066730.4155503986000
1400.0705670.4378256286000
1500.0735590.4551978786000
1600.0756950.4675987686000
1700.0769740.4750260686000
1800.07740.4774985686000
1900.0769740.47502606140225.5737
2000.0756950.46759876143240.8
2100.0735590.45519787148533.8594
2200.0705670.43782562156544.9944
2300.066730.41555039167978.5312
2400.0620810.38856005183919.2848
2500.0566820.35721522206034.679
2600.0506330.32209374236929.7956
2700.0440750.28401828280787.821
2800.0371930.24406084344566.7195
2900.030210.20352041440326.6901
3000.0233810.16387326589942.6848
3100.0169780.12669863834936.9572
3200.0112750.093585491256794.393
3300.0065290.066028952012585.665
3400.0029630.045325743344492.076
3500.000750.032479495244732.871
36000.0281256369727.364
3700.000750.032479498280645.573
3800.0029630.045325748280645.573
3900.0065290.066028955023169.894
4000.0112750.093585493047779.567
4100.0169780.126698632087033.117
4200.0233810.163873261513070.261
4300.030210.203520411154075.634
4400.0371930.24406084919647.9409
4500.0440750.28401828760871.5763
4600.0506330.32209374650154.2006
4700.0566820.35721522571257.3295
4800.0620810.38856005514246.7414
4900.066730.41555039472840.4406
5000.0705670.43782562442963.3214
5100.0735590.45519787421933.4458
5200.0756950.46759876407992.8363
5300.0769740.47502606400034.4871
5400.07740.47749856397446.9226
5500.0769740.47502606230000
5600.0756950.46759876180000
5700.0735590.45519787180000
5800.0705670.43782562150000
5900.066730.41555039110000
6000.0620810.38856005110000
6100.0566820.35721522110000
6200.0506330.32209374110000
6300.0440750.28401828110000
6400.0371930.24406084110000
6500.030210.20352041110000
6600.0233810.16387326110000
6700.0169780.12669863110000
6800.0112750.09358549110000
6900.0065290.06602895110000
7000.0029630.04532574110000
7100.000750.03247949110000
72000.028125110000
Fig. 2.1
Fig.2.2
2.7 Cinematica mecanismului biel-manivelAnalizele cinematice i calculul dinamic al mecanicsmului biel-manivel sunt necesare pentru determinarea forelor care acioneaz asupra pieselor motorului. Cercetrile de detaliu ale cinematicii mecanismului biel-manivel din cauza regimului variabil de funcionare, sunt foarte complexe. La determinarea sarcinilor pe piesele motorului se folosesc ns formule simplificate obinute n ipoteza unei viteze unghiulare constante a arborelui cotit i la regim stabilizat, care dau o precizie suficient i uureaz esenial calculul.
La o vitez unghiular constant de rotaie a arborelui cotit, unghiul de rotaie este proporional cu timpul i prin urmare toate mrimile cinematice pot fi exprimate n funcie de unghiul de rotaie a arborelui cotit.
n calcule se consider c poziia iniial pentru msurarea unghiului este poziia corespunztoare pentru care pistonul este la distana maxim de la axa arborelui cotit.
Figura 2.4 Mecanismul biel-manivel cu piston axat
- unghiul de rotaie al manivelei la un moment dat, care se msoara de la axa cilindrului n sensul acelor de ceasornic
seq User_Box \* Arabic \h1 - viteza unghiular de rotaie a arborelui cotit, n s-1;
n - turaia arborelui cotit, n rot/min;
R - raza manivelei (distana dintre axa arborelui cotit i axa fusului maneton), n [m].
S = 2R - cursa pistonului (distana dintre p.m.s. i p.m.i.) n [m].l - lungimea bielei, n [m].
raportul =R/l - raportul dintre raza manivelei i lungimea bielei.
Tabelul 2.9S=0.093m
0.046m
0,27777778
0.167 m
max= 15
Deplasarea pistonului
0,0049 m
439.82
Expresia deplasrii pistonului:
Expresia vitezei pistonului:
Expresia acceleraiei pistonului:
Valorile sunt trecute n tabelul 2.9 Tabelul 2.9alfaXpVpap
grd.mm/sm/s^2
00010425
100,901184,307610165
203,559778,40079403
307,844412,0828199
4013,547415,1846643,6
5020,400317,5854850,9
6028,093819,2112946,3
7036,298920,0421054,4
8044,68920,107-712,9
9052,958319,478-2266,4
10060,838218,257-3546,4
11068,106816,564-4526,6
12074,593814,526-5212,6
13080,179512,257-5638
14084,78959,856-5856,5
15088,38487,3961-5932,6
16090,95124,9229-5930,7
17092,48832,457-5905,2
180932E-15-5892,5
19092,4883-2,457-5905,2
20090,9512-4,923-5930,7
21088,3848-7,396-5932,6
22084,7895-9,856-5856,5
23080,1795-12,26-5638
24074,5938-14,53-5212,6
25068,1068-16,56-4526,6
26060,8382-18,26-3546,4
27052,9583-19,48-2266,4
28044,689-20,11-712,9
29036,2989-20,041054,4
30028,0938-19,212946,3
31020,4003-17,594850,9
32013,5474-15,186643,6
3307,8444-12,088199
3403,55977-8,4019403
3500,90118-4,30810165
3600-6E-1510425
Fig.2.5
2.8. Calculul dinamic al mecanismului biel-manivel
Prin calculul dinamic al mecanismului biel-manivel se urmrete determinarea mrimii i caracterului variaiei sarcinilor care acioneaz asupra pieselor motorului. Cercetrile n detaliu sunt foarte complexe din cauza regimului variabil de funcionare. De aceea se folosesc relaii simplificate, obinute n ipoteza unei viteze unghiulare constante a arborelui cotit i la regim stabilizat.
Forele care acioneaz n mecanismul biel - manivelAsupra mecanismului biel-manivel, acioneaz forele date de presiunea gazelor din cilindru i forele de inerie ale maselor mecanismului aflate n miscare. Forele de frecare vor fi considerate neglijabile. Forele de inerie sunt constituite din forele de inerie ale maselor aflate n micare alternativ de translaie i fore de inerie ale maselor aflate n micare de rotaie.
Pentru calculul organelor mecanismului biel-manivel, al sarcinilor n lagre, pentru cercetarea oscilaiilor de torsiune, etc., trebuie determinate valorile maxime, minime i medii ale acestor fore. De aceea mrimile forelor se vor determina pentru o serie de poziii succesive ale mecanismului, funcie de unghiul de rotaie al arborelui cotit.
Pentru determinarea forelor din elementele mecanismului biel-manivel este recomandabil s se nceap cu determinarea forelor care acioneaz dup axa cilindrului, cercetnd separat forele de presiune a gazelor i forele de inerie.
Figura 2.6 Forele i momentele care acioneaz n mecanismul biel-manivelFora de presiune a gazelor
Fora data de presiunea gazelor pe piston se determin cu relaia:
[N]
Ap - aria suprafeei capului pistonului;
pg - presiunea gazelor n cilindru dup diagrama indicat;
0,0005 m2
D=0.080 m
Fora de presiune a gazelor este ndreptat dup axa cilindrului i poate fi considerat n axa bolului de piston. Aceast for este considerat pozitiv cnd este orientat spre axa arborelui cotit i negativ cnd este orientat invers.
Calculul valorilor forelor Fgse face tabelar 3.0 i se construiete curba Fg = f() graficul 2.7Forele de inerie
Forele de inerie sunt produse de masele aflate n micare accelerat i anume: piston asamblat (piston, bolt, segmeni, sigurantele bolului), biel i arbore cotit.
Forele de inerie sunt ndreptate n sens opus acceleraiei i sunt date de formula general:
m - masa elementelor n micare, n [kg];
a - acceleraia maselor, n [m/s2].
n funcie de felul micrii elementelor mecanismului motor distingem urmtoarele tipuri de fore de inerie:
a) Forele de inerie produse de masele elementelor aflate n micare de translaie (Fj);
b) Forele de inerie produse de masele neechilibrate ale elementelor aflate n micare de rotaie (Fr).
Forele de inerie ale maselor n micare de translaieAceste fore sunt produse de masele pistonului asamblat (piston, segmenti, bol de biel i siguranele acestuia) i o parte din masa bielei i sunt considerate concentrate n axa bolului.
Determinarea forelor de inerie ale maselor aflate n micare de translaie se face cu relaia:
mj - masele pieselor n micare de translaie, n [kg];
ap- acceleratia pistonului, n [m/s2].
Masele aflate n micare de translaie se determin cu relaia urmtoare:
seq User_Box \* Arabic \h2
mp - masa pistonului asamblat, n [kg];
m1b - masa bielei concentrat n axa bolului i care se consider c execut micare de translaie, n [kg].
Forele de inerie Fj se pot exprima, innd seama de expresia acceleraiei pistonului pentru mecanismul biel-manivel axat.
Calculul valorilor forelor Fj se face tabelar 2.10 i se construieste curba Fj = f() graficul 2,7Masele pieselor n micare ale mecanismului biela manivela
Pentru simplificarea calculelor, masele pieselor n micare pot fi nlocuite cu mase reduse concentrate n articulaiile mecanismului biel-manivel.
Masa bielei este considerat ca fiind concentrat n cele dou axe n care este articulat, respectiv n axa ochiului bielei (m1b) i n axa capului bielei (m2b).
Componenta m1b a masei bilei se consider c execut micare de translaie i este luat n calculul forei de inerie Fj. A doua component m2b se adaug maselor rotitoare ale mecanismului.
Pentru majoritatea motoarelor de autovehicule, repartizarea masei bielei pe cele dou componente este:
seq User_Box \* Arabic \h3
sau, cu suficient aproximatie:
n aceste condiii, masa elementelor aflate n micare de translaie alternativ se poate determina cu relaia:
mp - masa pistonului asamblat, n [kg];
mb - masa bielei, n [kg].
Forele sumare care acioneaz n mecanismul biela manivela
Prin nsumarea algebric a forelor de presiune a gazelor Fg i forelor de inerie Fj, determinate pentru diferite pozitii ale manivelei, se obin valorile forei sumare care acioneaz n lungul axei cilindrului.
Calculul valorilor forei F se face tabelar 2.10 i se construieste curba F=f() graficul 2.7pcart.=1*105 N/m2= 100000 N/m2
Se alege: mb=250[kg/m^2] mb=250*Ap= 0,85 kg
mp=200[kg/m^2] mp=200*Ap= 0,72 kg
m1b=(0.20.3)*mb=0.275*mb= 0,233 kg
m2b=(0.80.7)*mb=0.725*mb= 0,616 kg
mj=mp+mb= 1,57 kg
Rezultatele acestor calcule sunt trecute n tabelul 2.10
Tabelul 2.10alfapx*10^5pgFgFjF
grdN/m^2N/m^2NNN
086000-14000-81.32-15018-15100
1086000-14000-81.32-14643-14724
2086000-14000-81.32-13546-13627
3086000-14000-81.32-11811-11893
4086000-14000-81.32-9570.6-9652
5086000-14000-81.32-6988.1-7069
6086000-14000-81.32-4244.3-4326
7086000-14000-81.32-1518.9-1600
8086000-14000-81.321027945.67
9086000-14000-81.323264.93183.5
10086000-14000-81.325108.95027.6
11086000-14000-81.3265216439.6
12086000-14000-81.327509.27427.8
13086000-14000-81.328121.98040.6
14086000-14000-81.328436.88355.4
15086000-14000-81.328546.48465.1
16086000-14000-81.328543.68462.3
17086000-14000-81.3285078425.6
18086000-14000-81.328488.68407.3
190140225.5740225.6233.6685078740.6
200143240.843240.8251.188543.68794.8
210148533.8648533.9281.928546.48828.3
220156544.9956545328.468436.88765.2
230167978.5367978.5394.878121.98516.8
240183919.2883919.3487.477509.27996.6
250206034.68106035615.9365217136.9
260236929.8136930795.45108.95904.3
270280787.821807881050.23264.94315
280344566.722445671420.610272447.6
290440326.693403271976.9-1518.9457.99
300589942.684899432846-4244.3-1398
310834936.967349374269.1-6988.1-2719
3201256794.411567946719.6-9570.6-2851
3302012585.7191258611110-11811-701.4
3403344492.1324449218847-135465300.9
3505244732.9514473329885-1464315242
3606369727.4626972736420-1501821401
3708280645.6818064647520-1464332877
3808280645.6818064647520-1354633974
3905023169.9492317028598-1181116786
4003047779.6294778017123-9570.67552.5
4102087033.1198703311542-6988.14554.2
4201513070.314130708208.2-4244.33963.9
4301154075.610540766122.9-1518.94604
440919647.948196484761.210275788.2
450760871.586608723838.93264.97103.7
460650154.25501543195.75108.98304.7
470571257.334712572737.465219258.4
480514246.744142472406.37509.29915.4
490472840.443728402165.88121.910288
500442963.323429631992.28436.810429
510421933.4532193318708546.410416
520407992.843079931789.18543.610333
530400034.493000341742.8850710250
540397446.922974471727.88488.610216
550230000130000755.1485079262.1
56018000080000464.78543.69008.3
57018000080000464.78546.49011.1
58015000050000290.448436.88727.2
5901100001000058.0888121.98180
6001100001000058.0887509.27567.3
6101100001000058.08865216579
6201100001000058.0885108.95167
6301100001000058.0883264.93322.9
6401100001000058.08810271085.1
6501100001000058.088-1518.9-1461
6601100001000058.088-4244.3-4186
6701100001000058.088-6988.1-6930
6801100001000058.088-9570.6-9513
6901100001000058.088-11811-11753
7001100001000058.088-13546-13488
7101100001000058.088-14643-14585
7201100001000058.088-15018-14960
Fig. 2.7Fora F aplicat n axa bolului se descompune n dou componente, una de sprijin, normal pe axa cilindrului (N) i una dup axa bielei (B):
seq User_Box \* Arabic \h4
seq User_Box \* Arabic \h5
Calculul forelor N i B se face tabelar (vezi tabelul 2.11) i se reprezint grafic curbele N=f() i B=f()(graficul.2.8).
n axa fusului maneton, fora B se descompune n dou componente, una radial (Z) i una tangenial (T), expresiile lor fiind urmtoarele:
seq User_Box \* Arabic \h6
seq User_Box \* Arabic \h7
Pe baza calculului tabelar al valorilor forelor T i Z (vezi tab.2.11) se traseaz curbele T=f() i Z=f() (graficul.6.4).Fora tangenial T este singura for care produce momentul motor. Expresia momentului motor este:
seq User_Box \* Arabic \h8
Pe baza calculului tabelar al valorilor forelor M (vezi tab.2.11) se traseaz curbele M=f() (graficul.2.10).
Tabelul 2.11alfabetaNBTZM
grdgrdNNNNN*m
000-151000-151000
102.7647694-711.06-14741-3257.1-14377-126.049
205.4516419-1300.5-13689-5882.8-12360-227.664
307.9835561-1667.9-12009-7390.7-9465-286.021
4010.285436-1751.5-9810-7545.9-6268-292.026
5012.285911-1539.6-7235-6405.1-3365-247.876
6013.919749-1072.1-4457-4282.1-1234-165.719
7015.130934-432.7-1658-1651.7-140.7-63.9213
8015.876081268.954983.17978-100.737.8487
9016.12762920.54233143183.5-920.5123.203
10015.8760811429.8852274702.9-2281182.003
11015.1309341741.286670.95455.7-3839211.136
12013.9197491840.927652.65512.2-5308213.324
13012.2859111751.068229.15033.9-6510194.812
14010.2854361516.248491.94209.3-7375162.898
1507.98355611187.218547.93204.4-7925124.009
1605.4516419807.628500.82135.4-822882.6387
1702.7647694406.8898435.51062.4-836841.1144
180008407.30-84070
190-2.764769-422.18750.8-1102.1-8681-42.6515
200-5.451642-839.358834.8-2219.3-8551-85.8857
210-7.983556-1238.28914.7-3341.9-8265-129.331
220-10.28544-1590.68908.4-4415.7-7737-170.887
230-12.28591-1854.88716.4-5332-6895-206.349
240-13.91975-1981.98238.6-5934.3-5715-229.659
250-15.13093-1929.87393.2-6046.4-4254-233.997
260-15.87608-1679.26138.5-5523-2679-213.741
270-16.12762-1247.74491.8-4315-1248-166.991
280-15.87608-696.122544.7-2531.3-260.5-97.9623
290-15.13093-123.84474.44-472.7240.27-18.2944
300-13.91975346.563-14411384.3-39953.5713
310-12.28591592.126-27832463.4-129495.3354
320-10.28544517.371-28982228.9-185186.2598
330-7.98355698.3704-708.3435.89-558.216.869
340-5.451642-505.915325-2288.44808.2-88.5621
350-2.764769-736.0615260-3371.614882-130.481
36000214010214010
3702.76476941587.69329157272.632102281.449
3805.45164193242.4341281466730816567.6
3907.98355612354.28169511043213360503.723
40010.2854361370.537369.45668.84708.8219.382
41012.285911991.815478.14849.72547.7187.682
42013.919749982.4252336.92245.5647.2986.9007
43015.1309341244.934769.44752.2404.82183.908
44015.8760811646.196017.75986.1-616.1231.662
45016.127622054.17394.77103.7-2054274.914
46015.8760812361.986347768.4-3768300.636
47015.1309342503.479590.97843.8-5519303.555
48013.9197492457.45102157358.3-7086284.766
49012.2859112240.43105296440.7-8329249.255
50010.2854361892.52105995253.8-9206203.324
5107.98355611460.89105183943.1-9751152.596
5205.4516419986.125103802607.3-10047100.904
5302.7647694494.981102621292.4-1018050.0158
54000102160-102160
550-2.764769-447.289272.9-1167.9-9199-45.1961
560-5.451642-859.739049.3-2273.1-8759-87.9709
570-7.983556-1263.89099.3-3411.1-8436-132.008
580-10.28544-1583.78869.7-4396.5-7703-170.146
590-12.28591-1781.48371.7-5121.2-6623-198.19
600-13.91975-1875.57796.2-5615.7-5408-217.328
610-15.13093-17796815.3-5573.8-3922-215.707
620-15.87608-1469.55371.9-4833.3-2344-187.05
630-16.12762-960.853459.1-3322.9-960.9-128.598
640-15.87608-308.61128.1-1122.2-115.5-43.4284
650-15.13093395.004-15131507.8-128.458.3525
660-13.919751037.52-43134144.1-1195160.378
670-12.285911509.19-70926278.8-3298242.988
680-10.285441726.22-96687436.9-6177287.808
690-7.9835561648.36-118687304.1-9354282.668
700-5.4516421287.22-135495822.6-12234225.335
710-2.764769704.326-146023226.2-14241124.856
72000-149600-149600
Graficul 2.8
Graficul 2.9
Graficul 2.10 Momentul total al motorului policilindric
Momentul motor total se obine prin nsumarea momentelor obinute pentru fiecare cilindru al motorului tinnd cont de ordinea de funcionare a acestora i de configuraia arborelui cotit. De asemenea, se poate obine suma momentelor ce acioneaz asupra fiecrui fus palier al arborelui cotit.
Se stabilete variaia momentului motor total funcie de unghiul de rotaie a arborelui cotit, precum i valoarea momentului mediu. Cu valoarea momentului mediu se calculeaz puterea dezvoltat de motor care se compar cu puterea obinut la calculul termic.
Ca pozitie de pornire (=0) se consider poziia corespunztoare p.m.s. a primului cilindru, aflat la admisie.
Alegerea ordinii de lucru
Pentru realizarea unei succesiuni optime de funcionare a cilindrilor motorului i o echilibrare natural ct mai complet a forelor de inerie i momentelor acestora, trebuie stabilit o anumit poziie relativ a manivelelor arborelui cotit.
Succesiunea optim de funcionare a cilindrilor se stabilete din condiia distribuiei uniforme a exploziilor succesive dintre doi cilindri vecini, pentru a nu rezulta sarcini medii prea mari pe fusurile paliere dintre acetia. Trebuie s se aib n vedere i circulaia ncrcturii proaspete n conducta de admisie, adic asigurarea unui numr minim de schimbri de direcie a curentului n conducta de admisie i evitarea interceptrii ncrcturii destinate unui cilindru de ctre un cilindru vecin cu canal de admisie mai scurt. Aceast interceptare provoac o cretere a neuniformittii umplerii cilindrilor.
Pentru o echilibrare natural ct mai complet a forelor de inerie i a momentelor acestor fore trebuie cutate acele poziii relative ale manivelelor arborelui cotit pentru care forele cetrifuge i forele de inerie de ordinul unu i doi se anuleaz reciproc. De asemenea, pentru echilibrarea momentelor date de forele de inerie, trebuie ca manivelele s fie dispuse "n oglind", adic manivelele egal deprtate de mijlocul arborelui cotit s se afle n acelai plan i orientate n acelai sens.
innd seama de cele prezentate mai sus, pentru un motor cu numr cunoscut de cilindri i timpi, se stabilete o anumit form a arborelui cotit i o ordine de lucru optim a cilindrilor motorului.
Ordinea de lucru a cilindrilor 1-3-4-2
0 180 360 540 720
alfa
1ACDE
2CDEA
3EACD
4DEAC
Calculul momentului total al motorului
n timpul unui ciclu, cilindrii motorului parcurg n mod diferit fazele ciclului motor, n funcie de ordinea de lucru aleas i de geometria arborelui cotit.
Pentru calculele ulterioare este necesar att determinarea momentului motor total ct i a momentelor de torsiune care solicit fiecare fus palier n parte.
innd cont de cele expuse mai sus, momentul motor policilindric este alctuit din dou componente:
component creat de fora tangential care acioneaz asupra cotului corespunztor cilindrului dat i care depinde numai de unghiul de rotaie al arborelui cotit;
o component dat de momentul sumar al forelor care acioneaz n cilindrii anteriori cotului respectiv i depinde de numrul de cilindri i de ordinea lor de lucru.
Momentul total al motoarelor cu cilindrii n linie
Calculul momentului total se exemplific pe un motor cu 4 cilindri n linie, n 4 timpi.
Unghiul de decalaj ntre doua aprinderi succesive este dat de relaia :
- unghiul de decalaj
= 180
nsumarea momentelor
Pe baza calculului tabelar al valorilor forelor M (vezi tab.2.11) se traseaz curba
M1-4=f() (graficul.6.6).Rezultanta forelor maneton
Rezultanta forelor palier
Pe baza calculului tabelar al valorilor rezultantei forelor din maneton Rm i valorilor rezultantei forelor din palier Rp se traseaz curbele Rm=f() (graficul.2.12) i Rp=f() (graficul.2.13). Pe baza tabelului 2.10 se vor trasa i diagramele polare ale fusului maneton (graficul.2.14) respective fusului palier (graficul.2.15)
Tabelul 2.12alfaM0-1M1M1-2M2M1-3M3M1-4M4
[grd]N*mN*mN*mN*mN*mN*mN*mN*m
Pal 0-1Pal 1-2Pal 2-3Pal 3-4
000000000
10-126.05-126-171.25-45.2-213.9-42.65167.552281.4
20-227.66-227.7-315.64-87.97-401.52-85.886166.08567.6
30-286.02-286-418.03-132-547.36-129.33-143.64403.7
40-292.03-292-462.17-170.1-633.06-170.89-413.68219.4
50-247.88-247.9-446.07-198.2-652.41-206.35-464.73187.7
60-165.72-165.7-383.05-217.3-612.71-229.66-525.886.9
70-63.921-63.92-279.63-215.7-513.63-234-329.72183.9
8037.848737.849-149.2-187.1-362.94-213.74-131.28231.7
90123.203123.2-5.3952-128.6-172.39-166.99102.53274.9
100182.003182138.57-43.4340.6127-97.962341.25300.6
110211.136211.14269.4958.352251.194-18.294554.75303.6
120213.324213.32373.7160.38427.27353.5713712.04284.8
130194.812194.81437.8242.99533.13595.3354782.39249.3
140162.898162.9450.71287.81536.96686.2598740.29203.3
150124.009124.01406.68282.67423.54716.869576.14152.6
16082.638782.639307.97225.34219.412-88.562320.32100.9
17041.114441.114165.97124.8635.4894-130.4885.50550.02
18000000000
190-42.651-42.65-168.7-126112.748281.44967.552-45.2
200-85.886-85.89-313.55-227.7254.05567.6166.08-88
210-129.33-129.3-415.35-286-11.63403.723-143.64-132
220-170.89-170.9-462.91-292-243.53219.382-413.68-170
230-206.35-206.3-454.23-247.9-266.54187.682-464.73-198
240-229.66-229.7-395.38-165.7-308.4886.9007-525.8-217
250-234-234-297.92-63.92-114.01183.908-329.72-216
260-213.74-213.7-175.8937.84955.7689231.662-131.28-187
270-166.99-167-43.788123.2231.126274.914102.53-129
280-97.962-97.9684.041182384.677300.636341.25-43.4
290-18.294-18.29192.84211.14496.397303.555554.7558.35
30053.571353.571266.89213.32551.661284.766712.04160.4
31095.335495.335290.15194.81539.402249.255782.39243
32086.259886.26249.16162.9452.482203.324740.29287.8
33016.86916.869140.88124.01293.475152.596576.14282.7
340-88.562-88.56-5.923482.63994.9806100.904320.32225.3
350-130.48-130.5-89.36641.114-39.35150.015885.505124.9
36000000000
370281.449281.45238.8-42.65193.601-45.19667.552-126
380567.6567.6481.71-85.89393.744-87.971166.08-228
390403.723403.72274.39-129.3142.383-132.01-143.64-286
400219.382219.3848.495-170.9-121.65-170.15-413.68-292
410187.682187.68-18.667-206.3-216.86-198.19-464.73-248
42086.900786.901-142.76-229.7-360.09-217.33-525.8-166
430183.908183.91-50.089-234-265.8-215.71-329.72-63.9
440231.662231.6617.92-213.7-169.13-187.05-131.2837.85
450274.914274.91107.92-167-20.675-128.6102.53123.2
460300.636300.64202.67-97.96159.245-43.428341.25182
470303.555303.56285.26-18.29343.61358.3525554.75211.1
480284.766284.77338.3453.571498.716160.378712.04213.3
490249.255249.26344.5995.335587.578242.988782.39194.8
500203.324203.32289.5886.26577.392287.808740.29162.9
510152.596152.6169.4716.869452.134282.668576.14124
520100.904100.912.342-88.56237.677225.335320.3282.64
53050.015850.016-80.465-130.544.3907124.85685.50541.11
54000000000
550-45.196-45.2236.25281.45110.203-126.0567.552-42.7
560-87.971-87.97479.63567.6251.965-227.66166.08-85.9
570-132.01-132271.71403.72-14.307-286.02-143.64-129
580-170.15-170.149.236219.38-242.79-292.03-413.68-171
590-198.19-198.2-10.507187.68-258.38-247.88-464.73-206
600-217.33-217.3-130.4386.901-296.15-165.72-525.8-230
610-215.71-215.7-31.799183.91-95.72-63.921-329.72-234
620-187.05-187.144.611231.6682.460137.8487-131.28-214
630-128.6-128.6146.32274.91269.519123.203102.53-167
640-43.428-43.43257.21300.64439.211182.003341.25-98
65058.352558.352361.91303.56573.044211.136554.75-18.3
660160.378160.38445.14284.77658.468213.324712.0453.57
670242.988242.99492.24249.26687.055194.812782.3995.34
680287.808287.81491.13203.32654.03162.898740.2986.26
690282.668282.67435.26152.6559.274124.009576.1416.87
700225.335225.34326.24100.9408.87882.6387320.32-88.6
710124.856124.86174.8750.016215.98641.114485.505-130
72000000000
Graficul 2.11 Tabelul 2.13alfaTZRmT1Z1alfaT2Z2
grd.NNNNN[grd]NN
001804818048018047.7540010931
10-3892.81718317618-389317182.9550-1333.710505
20-7029.51477016357-703014769.8560-2660.710252
30-8827.91130614344-882811305.9570-3978.19838
40-9006.97481.511709-90077481.5580-5189.29092.3
50-7634.64010.68623.9-76354010.64590-6116.37909.6
60-5087.41466.55294.6-50871466.51600-6705.26457
70-1934164.751941-1934164.75610-6651.84680.3
801216.81125.231223.21216.8125.232620-5761.82794.8
903857.821115.54015.93857.81115.52630-3950.21142.2
1005675.432752.96307.95675.42752.91640-1312.3135.06
1106573.524625.38037.76573.54625.256501838.7156.63
1206636.6663919213.66636.76391.0166049961440.2
1306058.57834.899046058.57834.86707550.93966.7
1405065.158874.9102195065.18874.96808934.67421.5
1503855.729535.4102853855.79535.376908770.511232
1602569.429900.7102292569.49900.747006989.614686
1701278.3610069101501278.410069.57103872.317093
18001011710117010116.5720017955
190-1286.71013510217-128710135.510-3892.817183
200-25919983.910315-25919983.9220-7029.514770
210-3893.19627.810385-38939627.7930-8827.911306
220-5125.58980.610340-51258980.6440-9006.97481.5
230-61477949.210049-61477949.2450-7634.64010.6
240-6756.46506.39379.8-67566506.3160-5087.41466.5
250-6968.74903.38520.9-69694903.370-1934164.75
260-6222.43018.26915.8-62223018.23801216.8125.23
270-4609.71332.94798.6-46101332.93903857.81115.5
280-2244.1230.962256-2244230.9591005675.42752.9
290538.34345.859540.29538.3445.85951106573.54625.3
3003202.28923.093332.73202.3923.0951206636.76391
3105109.2126845771.35109.226841306058.57834.8
3205682.614720.27387.35682.64720.231405065.18874.9
3304649.465954.67554.74649.55954.561503855.79535.4
3402413.895071.856172413.95071.841602569.49900.7
350421.6641861.31908.4421.661861.261701278.410069
3600-314.3314.260-314.255180010117
3702236.52-9872101222236.5-9872.17190-1286.710135
3804932.25-10363114774932.2-10363.2200-25919983.9
3902980.06-38174842.22980.1-3816.56210-3893.19627.8
4002546.18-211533102546.2-2114.97220-5125.58980.6
4102558.46-134428902558.5-1344.02230-61477949.2
4202245.5-647.32336.92245.5-647.291240-6756.46506.3
4302938.85-250.32949.52938.8-250.35250-6968.74903.3
4405072.59522.065099.45072.6522.061260-6222.43018.2
4506905.131996.771886905.11996.67270-4609.71332.9
4608077.673918.18977.88077.73918.14280-2244.1230.96
4708457.975951.21034284585951.18290538.3445.859
4808102.067802.2112488102.17802.173003202.3923.09
4906791.878783.2111036791.98783.183105109.22684
5005638.839880.1113765638.89880.093205682.64720.2
5104278.9110582114144278.910581.93304649.55954.6
5202849.7110981113452849.710980.83402413.95071.8
5301414.2211140112291414.211139.6350421.661861.3
54001093110931010931.13600-314.3
550-1333.71050510590-133410505.23702236.5-9872
560-2660.71025210592-266110252.53804932.2-10363
570-3978.1983810612-397898383902980.1-3817
580-5189.29092.310469-51899092.314002546.2-2115
590-6116.37909.69998.5-61167909.574102558.5-1344
600-6705.264579308.8-67056457.024202245.5-647.3
610-6651.84680.38133.4-66524680.314302938.8-250.3
620-5761.82794.86403.9-57622794.824405072.6522.06
630-3950.21142.24112-39501142.224506905.11996.7
640-1312.3135.061319.3-1312135.0634608077.73918.1
6501838.66156.631845.31838.7156.62947084585951.2
6604995.981440.25199.449961440.154808102.17802.2
6707550.93966.78529.47550.93966.684906791.98783.2
6808934.657421.5116158934.67421.525005638.89880.1
6908770.5411232142518770.511232.45104278.910582
7006989.6414686162646989.6146865202849.710981
7103872.3217093175263872.317092.75301414.211140
72001795517955017955.3540010931
Continuare Tabelul 2.13T1/2Z1/2T2/2Z2/2T'Z'Rm medRpRp med
NNNNNNNNN
09023.805465.53558.308522.53558.34238.3
-19468591.5-666.84115252.63338.81279.58522.53575.64238.3
-35157384.9-1330.3535126.22258.62184.48522.53142.14238.3
-44145653-1989.0484919733.962424.98522.52533.64238.3
-45033740.8-2594.6134546.2-805.41908.88522.52071.84238.3
-38172005.3-3058.163954.8-1949759.138522.52092.14238.3
-2544733.25-3352.6033228.5-2495-808.98522.52623.14238.3
-96782.375-3325.8872340.2-2258-23598522.53265.34238.3
60862.616-2880.9151397.4-1335-34898522.53735.94238.3
1929557.76-1975.091571.11-13.35-39048522.539044238.3
28381376.5-656.167867.5321308.9-34948522.537314238.3
32872312.6919.330778.3142234.3-23678522.53255.34238.3
33183195.52497.99720.082475.4-820.38522.52607.84238.3
30293917.43775.4521983.31934.1746.28522.520734238.3
25334437.54467.3233710.8726.691934.78522.52066.74238.3
19284767.74385.2695616.2-848.52457.48522.52599.84238.3
12854950.43494.8227343-23932210.18522.53257.24238.3
6395034.71936.1618546.4-351212978522.53743.54238.3
05058.308977.7-391908522.53919.44238.3
-6435067.7-1946.3778591.5-3524-13038522.53756.94238.3
-12964992-3514.7587384.9-2393-22198522.53263.64238.3
-19474813.9-4413.9685653-839.1-24678522.52606.24238.3
-25634490.3-4503.4283740.8749.57-19418522.52080.44238.3
-30733974.6-3817.2942005.31969.3-743.88522.52105.14238.3
-33783253.2-2543.708733.252519.9834.498522.52654.54238.3
-34842451.6-966.99882.3752369.32517.38522.53456.94238.3
-31111509.1608.407262.6161446.53719.68522.539914238.3
-2305666.471928.909557.76108.714233.88522.54235.24238.3
-1122115.482837.7161376.5-12613959.88522.54155.74238.3
26922.933286.7612312.6-22903017.68522.53787.94238.3
1601461.553318.3323195.5-27341717.28522.53228.54238.3
255513423029.2483917.4-2575474.648522.52618.84238.3
28412360.12532.5734437.5-2077-308.78522.52100.24238.3
23252977.31927.8624767.7-1790-396.98522.51833.94238.3
12072535.91284.7114950.4-241477.7648522.52415.74238.3
211930.63639.18185034.7-4104428.358522.54126.44238.3
0-157.105058.3-521508522.55215.44238.3
1118-4936-643.36955067.7-10004-17628522.5101584238.3
2466-5182-1295.5054992-10174-37628522.5108474238.3
1490-1908-1946.5474813.9-6722-34378522.57549.74238.3
1273-1057-2562.7484490.3-5548-38368522.56744.84238.3
1279-672-3073.4953974.6-4647-43538522.56366.94238.3
1123-323.6-3378.1943253.2-3577-45018522.55749.14238.3
1469-125.2-3484.3442451.6-2577-49548522.55583.94238.3
2536261.03-3111.2061509.1-1248-56478522.55783.84238.3
3453998.33-2304.86666.47331.87-57578522.557674238.3
40391959.1-1122.051115.481843.6-51618522.55480.34238.3
42292975.6269.171422.932952.7-39608522.54939.54238.3
40513901.11601.14461.553439.5-24508522.54222.84238.3
33964391.62554.60313423049.6-841.38522.53163.54238.3
281949402841.3052360.12579.921.8878522.525804238.3
213952912324.7292977.32313.7185.288522.52321.14238.3
14255490.41206.9472535.92954.5-217.98522.52962.54238.3
7075569.8210.8322930.634639.2-496.38522.54665.64238.3
05465.50-157.15622.708522.55622.74238.3
-6675252.61118.259-4936101891785.18522.5103444238.3
-13305126.22466.124-5182103083796.58522.5109854238.3
-198949191490.029-19086827.33479.18522.57662.64238.3
-25954546.21273.088-10575603.63867.78522.56808.84238.3
-30583954.81279.229-6724626.84337.48522.56341.94238.3
-33533228.51122.748-323.63552.24475.48522.55713.74238.3
-33262340.21469.424-125.22465.34795.38522.55391.94238.3
-28811397.42536.293261.031136.45417.28522.55535.14238.3
-1975571.113452.563998.33-427.25427.78522.55444.44238.3
-65667.5324038.8331959.1-189246958522.55061.74238.3
91978.3144228.9842975.6-28973309.78522.54398.64238.3
2498720.084051.033901.1-318115538522.53539.94238.3
37751983.33395.9334391.6-2408-379.58522.524384238.3
44673710.82819.4174940-1229-16488522.52055.94238.3
43855616.22139.4535291325.25-22468522.52269.24238.3
349573431424.8565490.41852.6-20708522.52777.94238.3
19368546.4707.10995569.82976.6-12298522.53220.34238.3
08977.705465.53512.108522.53512.14238.3
Fig. 2.12
Fig. 2.13
Fig. 2.14
Fig. 2.152.9.Caracteristica extern2.9.1. Curba puterii
Se alege:
Ce=0.6 coeficient de elasticitate
Ca=1.16 coeficient de adaptabilitate
2400 rot/min
0.8
1.2
-1
kW
Curba cuplului
Nm
Consumul specific
[g/kw*h]
Cmin=223 [g/kw*h]
Consumul orar
[kg/h]
Tabelul. 2.14n[rot/min]Pe[kw]Me[N*m]ce[g/kw*h]Ce[kg/h]
100022,3063198,2484165,86183,699756
120027,606204,4586160,8244,439707
140033,0348209,7134156,79425,179658
160038,528214,0127153,64435,919609
180044,0213217,3567151,28066,659561
200049,45219,7452149,63627,399512
220054,7498221,1783148,66678,139463
240059,856221,6561148,34638,879414
260064,7043221,1783148,66679,619365
280069,23219,7452149,636210,35932
300073,3688217,3567151,280611,09927
320077,056214,0127153,644311,83922
340080,2273209,7134156,794212,57917
360082,818204,4586160,82413,31912
380084,7638198,2484165,861814,05907
400086191,0828172,081714,79902
420000190,365,26
Fig. 2.16 Caracteristica externa
CAP. 3 CALCULUL ORGANOLOGIC 3.1 Blocul motor i chiulasa
Blocul de cilindri preia eforturile de explozie i forele de inerie ale mecanismului biela manivela. Condiia esentiala pe care trebuie sa o aib un bloc este aceea de a asigura o rigiditate maxima.
Blocurile de cilindri se confectioneaz din font cenuie Fc 200; Fc210; Fc240; Fc250; Fc280 STAS568-87. Dac blocul nu are camaile amovibile el se toarn din font de calitate pentru cilindri.
Chiulasa se toarn frecvent din aliaje de aluminiu. Un astfel de aliaj se compune din 5% i; 1.3% Cu; 0.5% Mg; restul aluminiu.
Chiulasele se toarn din aluminiu i nu se recomanda turnarea sub presiune. Capacele lagarelor arborelui cotit se toarn din oel pentru motoarele mai putin solicitate i se forjeaz la motoarele mai intens solicitate.
Prezoanele se execut din oeluri aliate, de mbuntire, cu crom ori nichel.
Duritatea materialului:
- Rezistena minim la ncovoiere:
Fig. 3.1 Dimensiunile constructive ale cilindrului.
Calculul grosimii peretelui cilindrului:
Presiunea maxim din cilindru preluat din calculul termic:
Tensiunea n seciune transversal:
Tensiunea de ncovoiere:
Momentul de ncovoiere maxim preluat din calculul dinamic:
max 59MPA
Alte dimensiuni:
Dimensionarea gulerului de etanare:
nalimea gulerului:
y - reprezint braul dintre cele doua fore Fs care acionaeaz asupra gulerului cilindrului:
Fig. 3.2
Dimensiunile canalului inelului de etanare i al inelului:
Se adota urmatoarele dimeniuni:
3.2.Calculul pistonului
Calculul de rezisten al pistonului se face dup stabilirea principalelor sale dimensiuni pe baza datelor statistice ale motoarelor existente i care s-au comportat bine n exploatare.
Fig. 3.3
Lungimea pistonului:
H=80 mmLungimea mantalei:
nalimea de protecie a segmentului de foc: Distana dintre bosaje:
Grosimea flancului:
Grosimea capului:
nlimea de compresie
Diametrul interior
Verificarea capului pistonului:
Capul pistonului se verific la rezisten ca o placa circular incastrata pe contur i ncarcat cu o sarcin uniform distribuit. Solicitarea capului pistonului e dat de formula:
Verificarea seciunii slbite:
Pistonul se verific la compresiune n seciunea x-x, deoarece forma constructiv, cu guri n dreptul segmentului de ungere, duce la slbirea acestei seciunimm2
Efortul unitar admisibil la compresie este ac=60-90 MPa
Verificarea mantalei:
Suprafaa de frecare (ghidare) a pistonului se verifica la uzurN
mm2
Aev -aria suprafetei evazate
Valoarea maxima a presiunii nu trebuie s depeasc 0.3....0.6 MPa
Determinarea diametrului pistonului la montaj:
Diametrul pistonului la montaj se determina n aa fel nct s asigure jocul la cald necesar funcionrii normale
- pentru aliaje din aluminiu - pentru font
- pentru racirea cu apa - temperatura cilindrului - temperatura pistonului - jocul pistonului la partea superioara - jocul pistonului la partea superioara
Dp=79.987 mm
Di=79.912 mm3.3 Calculul zonei port-segmeni
La ncovoiere
La forfecare
pme - presiunea medie efectiv
Se adopt:
Se adopt: 3.4 Calculul mantalei pistonului
- presiunea specific pe mantaua pistonului.
Grosimea peretelui mantalei, recpectiv diametrele interioare se determin cu urmtoarele relatii:
-n planul axei bolului:
Verificarea seciunii slbite:
Pistonul se verific la compresiune n seciunea x-x, deoarece forma constructiv, cu guri n dreptul segmentului de ungere, duce la slbirea acestei seciuni.
mm2
Efortul unitar admisibil la compresie este ac=20-40 MPa
Se adopt:Calculul jocurilor segmentilor n canal:Grosimea segmentului:
Distana dintre segmant i umrul pistonului:
- pentru segmentul de foc: - pentru ceilali segmeni de compresie: - pentru segmentul de ungere:
3.5 Calculul bolului
Verificarea la uzura:-se face calculnd preiunile specifice de contact, care caracterizeaz condiiile de ungere, att pentru piciorul bielei ct i pentru umeri.
Fig. 3.5
db=28 mm
dbi=18 mm
mm
Presiunea pe suprafata piciorului bielei
Presiunea pe suprafata umerilor pistonului
Verificarea la ncovoiere:
Efortul unitar maxim la ncovoiere este
Fig. 3.6
n continuare se calculeaz efortul unitar mediu i amplitudinea eforturilor unitare
Se verifica valoarea imaxTI).
Compresorul mecanicEste antrenat direct de ctre motor i de aici i consumul mai mare de carburant, se pierde din randament. Mercedes au ns un mod nteresant de supraalimentare folosind acest tip de supraalimntare, de tip COMPRESSOR. Supraalimentarea se realizeaz numai cnd se depete un anumit prag de sarcin i turaie. Pn la acest prag, motorul funcioneaz precum unul cu admisie normal. O idee bun, mai ales din punct de vedere al consumului de benzin.
TurbocompresorulEste cel mai ntlnit procedeu de supraalimentare. Ansamblul turbocompresor este format din turbin i compresor (de unde ii vine i numele). Turbin este acionat de gazele de evacuare, compresorul se afl pe admisie, deci comprim aerul ce este introdus astfel forat n cilindrii motorului. Presiunea de supraalimentare este controlat de ECU (Electronic Control Unit - calculatorul central). Controlul se face astfel. Exista o capsul pneumatic care preleveaz informaii de pe admisie nainte de compresor (depresiune) i dup compresor (suprapresiune). n funcie de aceste informaii i la comanda calculatorului, capsula pneumatica trimite semnal ctre actuatorul waste gate-ului (supap de pierderi). Actuatorul acioneaz supap de pierderi care se nchide/deschide mai mult sau mai putn. Waste gate-ul se afla pe evacuare, nantea turbinei. Daca se deschide mai mult, atunci debitul de gaze de evacuare care ajunge la turbin este mai mic, deci turbin va avea o turaie mai mic. Cum i turbin i compresorul sunt solidare pe acelai ax, automat i compresorul va fi rotit cu aceeai turaie ca i turbina, adic mai mic. Dac compresorul este acionat mai puin, va comprima mai puin aerul, deci presiunea de supraalimentare scade. Astfel este controlat presiunea de supraalimentare. n concluzie, supraalimentarea este controlat de ECU prin capsula pneumatic care acioneaz o supap de pierderi. Marea problem la motoarele supraalimentate pe benzin este apariia detonaiei care poate conduce pn la distrugerea ambielajului motorului. Tocmai din aceast cauz supraalimentarea motoarelor pe benzin se realizeaz mai greu dect la un motor Diesel. Waste gate-ul joac un rol desodebit de importante pentru a nu se ajunge la detonaie, pe lng alte msuri luate de ECU, reducerea avansului la scnteie sau chiar reducerea presiunii de injecie.
La Diesel ns, pericolul detonaiei nu exist, acest motor fiind unul care funcioneaz pe acest principiu, al autoaprinderii amestecului din camera de ardere. Debitul gazelor de evacuare este mult mai mare, chiar de la turaii foarte mici, un alt motiv pentru care supraalimentarea acestor motoare se face mai lesne. Practic turbin se aude lucrand chiar de la turaii joase, spre deosebire de benzna unde turaia trebuie sa treaca de 3500-4000 rot/mn. La Diesel presiunea de supraalimentare este ceva mai mare de aceea se folosete adesea ntercooler-ul. Aerul trecut prin compresor se nclzete, conform legii generale a gazelor. Astfel, densitatea aerului scade considerabil. Aerul comprimat poate ajunge chiar la 60-70 de grade celsius. ntercooler-ul rcete aerul admis n motor, l readuce pe la aproximativ 30 de grade celsius, depinde desigur de tipul motorului. Aerul rece are o densitate mai mare, deci se poate injecta o cantitate mai mare de motorin, puterea motorului crete astfel considerabil.
Se pot folosi chiar 2 turbocompresoare puse n serie. Unul este folosit la turaii mici i medii, iar al doilea la turaii mari. n cazul n care este prea mare presiunea de supraalimentare, se face un bypass al uneia dintre turbine.
Compresorul mecanic i TurbocompresorVolkswagen mbin cele dou metode i spun ei ca astfel puterea motorului crete considerabil, iar consumul este mai redus fa de cazul n care s-ar folosi una din cele dou metode. Ei s-au gndit s mbine cele dou procedee de supraalimentare, deoarece compresorul funcioneaz mai bine la turaii reduse-medii, iar turbina avnd mai mult randament la turaii nalte. Nu tiu care este adevarul, am auzit att preri pro ct i contra. Totui acest TSI a ctigat nite premii, deci bnuiesc c este ceva de el. Desigur, n exploatare este altceva i problemele pot s apar negreit. Cu ct e mai complict, cu att i posibilitatea de apariie a diverselor probleme tehnice este mai ridicat.
Turbo + compresor mecanic = economie de combustibilSe pare c aceast ecuaie pe care muli o consider puin probabil este adevrat n cazul noului motor 1,4 TSI (Twincharger) de la Volkswagen. n cele ce urmeaz vom analiza ndeaproape principiul de funcionare al acestui propulsor.
Fig.7.12[12]Una dintre cele mai relevante trsturi prin care se poate analiza ct este de bine proiectat un motor nu este, cum ar crede unii, nici puterea maxim, nici cuplul maxim dezvoltat, ci eficiena motorului sau randamentul. Aceast eficien se refer la capacitatea unui motor de a efectua un lucru mecanic ct mai mare (n traducere libera - o curba de cuplu i de putere ct mai generoas) cu un consum ct mai mic de energie (n cazul nostru, combustibil).
De-a lungul timpului au existat numeroase ncercri de a reduce consumul unui motor alimentat cu benzin pstrnd n acelai timp un nivel cel puin decent de performane. Printre acestea amintim dezactivarea unor cilindri la rularea cu vitez constant, diminuarea capacitii cilindrice (de multe ori compensat de supraalimentare pentru a pstra caracteristicile de putere i cuplu) i multe altele.
Cu toate acestea fiecare dintre soluii avea anumite neajunsuri. Unul dintre principiile clare care trebuie luate n considerare este faptul c pentru a scdea consumul de benzin trebuie s se reduc volumul cilindrilor. O alt condiie sine qua non este un comportament bun al motorului n gama inferioar de turaii, ntruct pentru a reduce consumul de combustibil motorul trebuie s funcioneze la turaii ct mai mici.
Fig.7.13[13]Inginerii Volkswagen au venit cu o soluie inedit n ncercarea de a mpca i capra i varza, aceast idee referindu-se de fapt la combinarea a dou soluii deja existente: compresorul mecanic de tip Roots i turbocompresorul acionat de gazele de evacuare.
Sistemele de supraalimentare (fie mecanice sau acionate de gazele de evacuare) au scopul de a fora aerul proaspt s intre n cilindri. Prin aceast metoda se poate arde mai mult combustibil ntr-un motor fr a-i creste capacitatea cilindrica. Astfel, acelai motor produce mai mult putere consumnd n acelai timp, evident, mai mult combustibil. Punnd n balan creterea consumului cauzat de supraalimentare cu scderea relativ a aceluiai consum datorat folosirii unui motor mai mic, cea de-a doua are ctig de cauz. Spre exemplu, dei un motor TSI de 1,4 litri este cu 30% mai mic dect unul FSI de 2,0 litri, el produce o putere cu 14% mai mare dect a celui din urm, la un consum cu 5% mai mic.
Pentru dezvoltarea acestui tip de motor inginerii de la Volkswagen au folosit ca baz motorul de 1,4 litri echipat cu injecie direct de benzin i patru supape pe cilindru.
Pentru a rezista la presiunile crescute din interiorul motorului blocul motor a fost realizat din font de nalt rezisten. Pompei de apa i s-a adugat un ambreiaj magnetic, iar injectoarele folosite, dei plasate n acelai loc ca la motoarele FSI, au acum ase orificii pentru injecia combustibilului n cilindru. Sistemul de injecie lucreaz acum la o presiune maxim de 150 bar. n ceea ce privete compresorul mecanic a fost ales un compresor de tip Roots. Acesta nu comprim aerul n nteriorul su, ci n galeria de admisie, cu ajutorul a dou rotoare, putnd oferi o presiune mare de supraalimentare nc de la turaii joase. Principalul dezavantaj al acestui tip de compresor este cldura puternic pe care o degajeaz.
Turbocompresorul acionat de gazele de evacuare i cel Roots sunt montate n serie, o supap controlat electronic reglnd proporia n care aerul proaspt este distribuit ntre cele dou sisteme de supraalimentare. Cnd supapa se afl n poziia complet deschis este acionat numai turbocompresorul. n acest caz sistemul opereaz exact ca un sistem convenional de supraalimentare cu turbocompresor, aerul trecnd prin intercooler i ajungnd n galeria de admisie. n momentul cnd este acionat doar turbocompresorul, compresorul Roots este deconectat prin intermediul unui ambreiaj magnetic.
Fig.7.14[14]Presiunea maxim oferit de sistemul Twincharger este de 2,5 bar la o turaie a motorului de 1.500 rpm. La aceast turaie ambele compresoare funcioneaz la aproximativ aceeai presiune. Compresorul Roots are o presiune de supraalimentare de 1,8 bar la o turaie cu puin peste cea de ralanti, rolul su fiind de a asigura un cuplu bun la turaii joase. Acesta opereaz pn la o turaie de aproximativ 2.400 rpm, punct din care rmne n funciune doar turbocompresorul, acesta fiind proiectat pentru a oferi o eficien optim la turaii medii i mai ales nalte. Rezultatul aplicarii acestei soluii este o cretere considerabil a eficienei, singurul posibil dezavantaj fiind construcia complex.CAP. 8. CALCULUL ECONOMICAlturi de creterea performanelor i scderea emisiilor poluante, creterea economicitii este un alt obiectiv important al proiectanilor de motoare. Acest lucru este influenat de faptul c rezervele energetice ale planetei sunt n scdere, iar parcul auto n continu cretere.
Pe lng metodele deja clasice n care se realizeaz acest obiectiv, fiecare productor ncearc soluii tehnice proprii. Dac acum 30 de ani un consum urban de 15% era considerat normal, n zilele noastre un motor optimizat are aceast valoare de aproximativ 6-7%.
Dei exist ncercri reuite ale marilor productori de a realiza motoare cu un consum de 2-3%, scderea cu orice pre a consumului nu este totui soluia problemei, deoarece acest lucru atrag dup sine i scderea performanelor.
Termenul de economicitate are n industria autovehiculelor i alte semnificaii:
Reducerea preului de cost al motorului;
Reducerea duratei de proiectare;
Scderea greutii pieselor i subansamblelor n concordan cu creterea rezistenei acestora folosind seciuni profilate;
Mrirea durabilitii i a mentenabilitii;
Creterea preciziei de prelucrare n scopul micorrii uzurilor;
Creterea siguranei n exploatare;
Mrirea fiabilitii componentelor motorului;
Scderea costurilor de cercetare i proiectare prin creterea numrului de componente comune;
Folosirea simulrii n procesul de proiectare;
Modaliti de cretere a economicitii motoarelor:
Srcirea amestecului permite scderea concentraiei de hidrocarburi asigurnd n acelai timp micorarea consumului de combustibil;
Turbionarea amestecului n camera de ardere;
Prenclzirea amestecului bogat prin folosirea temperaturii gazelor de evacuare;
Utilizarea supraalimentrii;
Optimizarea procesului de ardere (folosirea a dou bujii ntr-o camer de ardere);
Modificrea optim a fazelor distribuiei;
Mrirea randamentului indicat;
Creterea presiunilor de injecie i folosirea unor geometrii corespunztoare orificiilor de pulverizare pentru mrirea fineii acesteia ntruct favorizeaz o omogenizare mai bun i mai rapid a amestecului carburant;
Utilizarea materialelor ceramice pentru izolarea termic a fluidului de lucru, rezistena componentei ceramice fiind asigurat n general de metalul care este izolat fa de gazele de ardere de ctre ceramic;
Creterea puterii raportate la unitatea de volum a cilindrului prin mrirea coeficienilor de exces de aer i creterea turaiei;
Scderea masei i a dimensiunilor de gabarit raportate la puterea dezvoltat;
Simplitatea i tehnologicitatea construciei;
Optimizarea procesului de ardere folosind controlul acesteia asistat de ctre computerul de bord.BIBLIOGRAFIE
1. Gh. Bobescu, Gh.- Al. Radu, A. Chiru, C. Cofaru, V.Ene, V. Amariei, I. Guber MOTOARE PENTRU AUTOMOBILE I TRACTOARE, vol. I, II i III Chinau, Ed. Tehnica 1998.
2. Radu Gh.Al, Ispas N. Calculul i construcia nstalaiilor auxiliare pentru autovehicule , Reprografia Univeritii Tranilvania Braov, 1972
3. C.Cofaru, N. Ispas, M. Nastasoiu, H. Abaitancei, H.R. Anca, M. Dogariu, A. Chiru, V. EniPROIECTAREA MOTOARELOR PENTRU AUTOVEHICULE, Brasov, Reprografia Univeritatii Tranilvania 1997
4. D. Abaitancei, Gh. Bobescu MOTOARE PENTRU AUTOMOBILE, Bucuresti, E.D.P 1975
5. D. Abaitancei, C. Hasegan, I. Stoica, D. Claponi, L. Cihodaru MOTOARE PENTRU AUTOMOBILE I TRACTOARE, Bucuresti,Ed. Tehnica, 1978
6. CONAT 99 AUTOMOTIVE FOR THE NEXT CENTURY
7. T. Nagy, M. Alex. Stanescu, N. Turea, D. DimaFIABILITATEA I TEROTEHNICA AUTOVEHICULELOR vol I Brasov, Reprografia Univeritatii Tranilvania 1997.
8. D. Marnca, D. Abitncei FABRICAREA I REPARAREA AUTOVEHICULELOR RUTIERE Bucureti, E.D.P. 1982
9. D. Marnca Combustibili, lubrifiani i materiale speciale pentru automobile. Bucureti Ed. Tehnic 1983.
10. Colecia revistelor AUTOMOTIVE ENGNEERNG - editat de Society of Automotive Engneers
11. Documentaii despre motoarele autovehiculelor BMW12. HTTE Manualul ngnerului fundamente Bucureti, Ed. Tehnic 1995
13. NSTALLATION MANUAL FOR SCANIA NDUSTRIAL ENGNES.
14. DIVERSE ITE-URI ALE FIRMELOR CONSTRUCTOARE DE MANI I SUBANSAMBLE PENTRU NDUSTRIA AUTO.
15. Wolters, Peter, Fuel Economy Concepts for Gasolne Engnes n Connection With Future Emision Legislation, FIITA Congress, PAis, 1998, Paper F98T214.
16. Demmelbauer-Ebner Wolfgang, Hans Peter Lenz, VAriabile Valve Actuation a Modern Engne Technology, IAR- Conference, Sept.7-12, 1992, Bucharest.
17. Frank van der Staay, Hans Kemper, VAriabile Valve Timng New Dimenion n Engne Controls, EAEC Congress, Barcelona, 1999, Paper 99C314.
18. Alboteanu, R., Petcu, Cr. Engne Chargng Control by Ung Full Variabile Valves Timng, EAEC Congress, Bratislava, 2001, SAITS 0115.
19. Brustle Claus, Porsche 911. Turbo with VarioCam Plus, AutoTehnology, Vol.1, October, 2001, pp 54-57.
20. Oprean, M, nteraciunea cama-arc de supap la motoarele cu aprindere prin scanteie de turaie ridicta, Teza de doctorat, nstitutul Politehnic Bucuresti, 1984
Site-uri[1]- http://visual.merriam-webster.com/images/transport-machinery/road-transport/types-engines/gasoline-engine_2.jpg[2]- http://www.toyoland.com/photos/1987/supra-engine.jpg[3]- http://members.shaw.ca/sch25/FOS/Mann%201998%20+%20Corrected.gif[4]- http://www.postimage.org/Pq1j9Uui.jpg[5]- http://www.engineering.com/Portals/0/evg/rc/VW%20Engine.jpg[6]- http://www.turbocenter.ro/img/products/pic_04.gif[7]- http://www.volkswagen.ro/files/ro/element/text_pic/1373852247.jpg[8]- http://www.celmaitaredinparcare.ro/wp-content/uploads/2008/08/supercharger.gif[9]- http://upload.wikimedia.org/wikipedia/ro/6/68/Turbina_cu_gaze_animata.gif[10]- http://storage0.dms.mpinteractiv.ro/media/2/2/7254/2325384/1/ford-ecoboost-t1.jpg[11]- http://www.celmaitaredinparcare.ro/wp-content/uploads/2008/08/supercharger.gif[12]- http://blog.mikedasberg.de/wp-content/uploads/2009/01/103kw-tsi-motor.png[13]- http://img.worldcarfans.com/2007/5/medium/2070507.006.1M.jpg[14]- http://blog.mikedasberg.de/wp-content/uploads/2009/01/125kw-tsi-diagramm1.png
l'
-
distana dintre planul care delimiteaz zona port
-
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
segment
i generatoarea alezajului
pentru bol
[mm].
Fig. 3.4 Grosimea peretelui mantalei
N
max
-
fora normal care ac
t
ioneaz ntr
-
-un plan perpendicular pe axa bol
t
ului [N];
L
N
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
-
lungimea mantalei [m];
A
ev
-
aria suprafeei evazate proiectat pe un plan normal pe axa bol
Fig. 4.5 Curba Gordier
EMBED Equation.3
0.7
pme
t
ului [m
].
2
1
_1209395080.unknown
_1274440760.unknown
_1274441237.unknown
_1274441570.unknown
_1274442043.unknown
_1307202798.unknown
_1307676451.unknown
_1307348711.unknown
_1305193934.unknown
_1305193935.unknown
_1305193930.unknown
_1274441994.unknown
_1274442036.unknown
_1274441985.unknown
_1274441493.unknown
_1274441556.unknown
_1274441563.unknown
_1274441523.unknown
_1274441262.unknown
_1274441283.unknown
_1274441250.unknown
_1274441011.unknown
_1274441114.unknown
_1274441179.unknown
_1274441216.unknown
_1274441160.unknown
_1274441051.unknown
_1274441067.unknown
_1274441028.unknown
_1274440912.unknown
_1274440965.unknown
_1274440987.unknown
_1274440936.unknown
_1274440870.unknown
_1274440892.unknown
_1274440849.unknown
_1274203234.unknown
_1274277842.unknown
_1274440549.unknown
_1274440655.unknown
_1274440710.unknown
_1274440731.unknown
_1274440696.unknown
_1274440601.unknown
_1274440628.unknown
_1274440578.unknown
_1274278329.unknown
_1274440490.unknown
_1274440514.unknown
_1274278361.unknown
_1274278416.unknown
_1274440474.unknown
_1274278390.unknown
_1274278340.unknown
_1274278298.unknown
_1274278308.unknown
_1274278282.unknown
_1274203568.unknown
_1274277694.unknown
_1274277796.unknown
_1274277814.unknown
_1274277712.unknown
_1274203786.unknown
_1274203857.unknown
_1274277672.unknown
_1274203878.unknown
_1274203817.unknown
_1274203665.unknown
_1274203734.unknown
_1274203608.unknown
_1274203420.unknown
_1274203519.unknown
_1274203538.unknown
_1274203465.unknown
_1274203304.unknown
_1274203360.unknown
_1274203263.unknown
_1209395159.unknown
_1273596501.unknown
_1274203052.unknown
_1274203119.unknown
_1274203189.unknown
_1274203096.unknown
_1274202920.unknown
_1274202966.unknown
_1273596528.unknown
_1209395282.unknown
_1210887496.unknown
_1273596493.unknown
_1273417174.unknown
_1209395283.unknown
_1209395166.unknown
_1209395280.unknown
_1209395281.unknown
_1209395169.unknown
_1209395279.unknown
_1209395164.unknown
_1209395117.unknown
_1209395138.unknown
_1209395147.unknown
_1209395156.unknown
_1209395143.unknown
_1209395132.unknown
_1209395135.unknown
_1209395124.unknown
_1209395101.unknown
_1209395110.unknown
_1209395114.unknown
_1209395106.unknown
_1209395088.unknown
_1209395094.unknown
_1209395084.unknown
_1147343868.unknown
_1209147249.unknown
_1209394191.unknown
_1209395010.unknown
_1209395033.unknown
_1209395072.unknown
_1209395076.unknown
_1209395068.unknown
_1209395017.unknown
_1209395020.unknown
_1209395014.unknown
_1209394624.unknown
_1209394783.unknown
_1209394919.unknown
_1209394995.unknown
_1209394997.unknown
_1209394991.unknown
_1209394916.unknown
_1209394679.unknown
_1209394745.unknown
_1209394661.unknown
_1209394596.unknown
_1209394610.unknown
_1209394589.unknown
_1209147527.unknown
_1209147607.unknown
_1209394131.unknown
_1209394158.unknown
_1209147758.unknown
_1209147759.unknown
_1209147757.unknown
_1209147563.unknown
_1209147594.unknown
_1209147541.unknown
_1209147408.unknown
_1209147443.unknown
_1209147508.unknown
_1209147435.unknown
_1209147378.unknown
_1209147392.unknown
_1209147322.unknown
_1209146812.unknown
_1209147090.unknown
_1209147159.unknown
_1209147171.unknown
_1209147148.unknown
_1209146915.unknown
_1209146959.unknown
_1209146838.unknown
_1147357059.unknown
_1209146789.unknown
_1209146802.unknown
_1147509262.unknown
_1147512282.unknown
_1147357087.unknown
_1147509093.unknown
_1147345176.unknown
_1147355658.unknown
_1147344492.unknown
_1147343902.unknown
_1053607933.unknown
_1144040305.unknown
_1147341479.unknown
_1147343261.unknown
_1147343608.unknown
_1147343782.unknown
_1147343849.unknown
_1147343522.unknown
_1147342808.unknown
_1147343137.unknown
_1144040611.unknown
_1144042855.unknown
_1144042956.unknown
_1144043117.unknown
_1144042877.unknown
_1144041010.unknown
_1144040520.unknown
_1144040579.unknown
_1144040421.unknown
_1053613776.unknown
_1053613788.unknown
_1053614028.unknown
_1053613782.unknown
_1053609664.unknown
_1053612922.unknown
_1053608436.unknown
_1053485955.unknown
_1053498208.unknown
