proiec de an la frigorifica
Click here to load reader
-
Upload
nadia-madan-grosu -
Category
Documents
-
view
112 -
download
0
Transcript of proiec de an la frigorifica
1
Mod.
Coala Nr. Docum. Semn. Data
Elaborat
Verificat
Madan nCartofeanu V.
Litera Coala Coli
Proiect de an
ÎntroducereUTM FTMIA
gr. TCr-061 Aprobat
Contr.norm.
CUPRINSUL
Introducere ........................................................................................................... 2
1. Calculul capacităţii camerei frigorifice ........................................................ 3
2. Calculul grosimii izolaţiei pereţilor .............................................................. 4
3. Calculul fluxurilor de căldură în camera frigorifică şi determinarea sarcinii
termice asupra utilajului din camera şi maşinii frigorifice .................................. 9
3.1. Fluxul de căldură prin pereţii încăperii din mediul ambiant .............. 9
3.2. Fluxul de căldură de la tratarea termică ............................................ 11
3.4. Fluxul de căldură de la diferite surse de exploatare a camerei .......... 12
4. Determinarea sarcinii asupra utilajului din camera frigorifică şi asupra
compresorului ............................................................................................................ 14
5. Determinarea regimului de lucru al instalaţiei frigorifice ........................... 15
6. Calculul termic al maşinii frigorifice cu o treaptă şi selectarea
compresoarelor .......................................................................................................... 16
7. Calculul şi selectarea răcitorului de aer ....................................................... 19
Bibliografia ....................................................................................................... 20
Diagrama P-i ...................................................................................................... 21
Specificaţia ........................................................................................................ 22
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
Introducere
Crearea condiţiilor atmosferice optime în unele încăperi călduroase numai cu
ajutorul instalaţiei obişnuite de ventilaţie, practic este greu de realizat. Menţinerea
temperaturii normale în încăperi călduroase , precum şi în compartimentele unde
cerinţele tehnice impun menţinerea unei temperaturi scăzute, se realizează prin răcirea
artificială a aerului în instalaţii speciale, denumite instalaţii frigorifice.
Instalaţia frigorifică asigură condiţiile de confort pentru echipaj, în anotimpurile
calde şi păstrarea mărfurilor şi a proviziilor. Procesul răcirii depinde de suprafaţa
schimbătorului de căldură ca şi de temperatura agentului de răcire. Răcirea aerului se
produce prin amestecarea aerului răcit cu aerul ce spală suprafaţa de răcire.
Dacă răcirea aerului se realizează la o umiditate absolută constantă, atunci are loc
un proces de răcire uscat, iar în cazul răcirii aerului, concomitent cu reducerea
umidităţii absolute, un proces de răcire umed.
Instalaţiile care introduc aer răcit în încăperi pot fi: de joasă presiune, respectiv de
înaltă presiune.
Spre deosebire de instalaţiile terestre, instalaţiile frigorifice navale funcţionează
în condiţii speciale. Astfel, prezenţa pereţilor etanşi impune instalarea mai multor staţii
independente pentru producerea frigului artificial. Din aceste motive, pentru răcirea
aerului se folosesc baterii de răcire (schimbătoare de căldură). O răcire
corespunzătoare a aerului se obţine când viteza de circulaţie a apei în baterii este mai
mare de 1 m/s.
Prin reducerea artificială a temperaturii încăperii răcite şi menţinerea constantă a
temperaturii scăzute este necesar a se elimina continuu o anumită cantitate de căldură
din încăperea respectivă. Conform celui de-al doilea principiu al termodinamicii,
căldura nu va trece de la sine de la un corp la altul. Acest schimb se poate realiza
numai printr-un proces de compensare realizat de o maşină frigorifică, cu ajutorul unui
agent frigorific.
2
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
1. CALCULUL CAPACITĂŢII CAMEREI FRIGORIFICE
Capacitatea camerei de păstrare a încărcăturii în tone se determină din formula:
Gcam=Fcon⋅gv⋅hîn⋅β ,
unde: Fcon− suprafaţa constructivă a camerei, m2 ;
Fcon=B⋅L ,
gv− indicele de încărcătură pentru 1 m3 din volumul de încărcătură a camerei,
(anexa 1) t/ m3 ;
h în− înălţimea stivei cu încărcătură, m;
h în=H −(1 .. . 1,2m) ,
β− randamentul de utilizare a suprafeţei constructive a camerei, depinde de
suprafaţa camerei.
Conform formulei calculăm Fcon :
Fcon=24∗6=144 m2,
Deoarece 100<Fcon<400 ⇒ β = 0,75
Conform formulei calculăm h în :
h în=H −(1 .. . 1,2m)=7 .2−1. 2=6 m ,
Gcam=144∗0 .6∗6∗0 . 75=388 . 7 t,
Valoarea capacităţii camerei trebuie rotungită pînă la un număr întreg, deci
Gcam=389t.
3
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
2. CALCULUL GROSIMII IZOLAŢIEI PEREŢILOR
Grosimea izolaţiei termice (m) se determină din formula:
δ iz=λiz [ 1
ko
−( 1α ex
+∑i=1
n δ i
λ i
+ 1α in
) ],
unde: λ iz− coeficientul de conductivitate termică a materialului termoizolator,
W/(m·K);
k o− coeficentul recomandat de transfer de căldură, (anexa 3) W/(m2 ·K);
α ex− coeficientul de convecţie termică din partea exterioară a peretelui,
(anexa 2) W/(m2 ·K);
α in− coeficientul de convecţie termică din partea interioară a peretelui, W/(m2
·K);
δ i− grosimea stratului i a peretelui, (anexa 4) m;
λ i− coeficientul de conductivitate termică a stratului i a peretelui, (anexa 4)
W/(m·K);
n− numărul de straturi cu excepţia stratului termoizolator.
Valoarea grosimii izolaţiei primite din calcul trebuie rotungite pînă la un număr
multiplu la 10 sau 25 mm.
Apoi se precizează coeficientul de transfer de căldură prin perete
k r=1
1α ex
+∑i=1
n δ i
λ i
+δiz
λiz
+ 1α in ,
Calculăm grosimea izolaţiei termice pentru toţi pereţii camerei în baza tabelului 2.1:
4
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
Tabelul 2.1.Construcţii termoizolatoare
Schiţa Denumirea stratului δ i , m λ i , W/(m∙K)Perete exterior
(beton)1 – tencuială pe rabiţ din mortar de ciment
0,02 0,98
2 – izolaţie termică din spumă de polistiren PSB-S
? 0,05
3 – barieră de vapori din 2 straturi de hidroizol pe mastic din bitum
0,0004 0,30
4 – perete exterior din beton greu 0,420 1,86Perete interior
(beton)1 – strat din beton 0,140 1,862 – barieră de vapori din 2 straturi de hidroizol pe mastic din bitum
0,0004 0,30
3 – izolaţie termică din spumă de polistiren PSB-S
? 0,05
4 – tencuială pe rabiţ din mortar de ciment
0,02 0,98
Perete interior (cărămidă)
1 – zid de cărămidă 0,125 0,812 – barieră de vapori din 2 straturi de hidroizol pe mastic din bitum
0,0004 0,30
3 – izolaţie termică din spumă de polistiren PSB-S
? 0,05
4 – tencuială pe rabiţ din mortar de ciment
0,02 0,98
Podea (beton) 1 – strat din beton greu 0,050 1,862 – strat din beton armat 0,08 1,863 – barieră de vapori dintr-un strat de pergamină
0,001 0,15
4 – izolaţie termică din spumă de polistiren PSB-S
? 0,05
5 – mortar din ciment şi nisip 0,025 0,986 – nisip 1,35 0,587 – beton cu încălzitoare electrice încorporate
– –
Acoperiş (beton) 1 – hidroizolaţie din 5 straturi de hidroizol pe mastic din bitum
0,012 0,03
2 – strat de beton pe rabiţ 0,040 1,863 – barieră de vapori dintr-un strat de pergamină
0,001 0,15
4 – izolaţie termică din spumă de ? 0,05
5
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
polistiren PSB-S5 – planşeu din beton armat 0,035 2,04
2.1 Calculul grosimii izolatie peretilor
1. Pentru perete exterior (piatra):
δ iz=0 , 03⋅[4 . 35−(123+
0 , 020 , 98
+0 ,00040 ,30
+0 ,020. 93
+0 .421. 28
+0 . 020 . 98
+111 )]=0 ,03⋅[ 4 .35−(0 , 043+0 ,020+
0 ,0013+0 .02+0 . 32+0.02 .0+090 ,)=0 ,13≈0 ,150 m
2. Pentru perete dintre cameră şi coridor (caramida):
δ iz=0 , 03⋅[4 . 7−(18 +0 ,250 .81
+0 , 00040 , 30
+0 , 020 , 98
+111 )]=0 , 03⋅[ 4 .7−(0 ,125+0,3+0 , 001+0 , 02+
+0 , 09 )=0 , 127≈0 , 150 m
3. Pentru perete dintre camere (beton):
δ iz=0 , 03⋅[3 ,95−(18
+0,10 ,47
+0 , 00040 , 30
+0 , 020 , 98
+111 )]=0 ,03⋅[3 , 95−(0 , 125+0 ,212+0 , 001+0 , 020+
+0 , 090 )=0 ,10≈0 , 10m
4. Pentru perete spre instalaţia frigorifică (beton):
δ iz=0 , 03⋅[4 . 7−(123+
0 ,020.98
+0 , 00040 , 30
+0 ,020 ,98
+0 . 421.28
+0 . 020 . 98
+111 )]=0 , 03⋅[ 407−(0 , 043+0 ,020+0 ,001
+0 , 02+0 . 32+0 .02+0. 09 )=0 ,125≈0 , 125 m
5. Pentru podea (beton):
δ iz=0 ,03⋅[6 .0−(1∞ +0 ,080 .043
+0 ,061 ,86
+0 ,0010 ,15
+0 ,0250 ,98
+1 ,350 ,58
+111 )]=0 ,03⋅[6 . . 0−(0+0 ,03+1 .8+
0 ,0006+0 ,025+2,32+0 ,09 )=0 ,052≈0 , 060 m
6. Pentru acoperiş (beton):
6
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
δ iz=0 , 03⋅[5 .45−(123+
0 , 221 .86
+0 , 00010 . 15
+0 ,0352 .04
+111 )]=0 , 03⋅[ 5. 45−( 0 ,043+0 ,11+0 , 0006+0 , 017
+0 , 090 )=0 ,155≈0 , 160 m
2.2 Calculăm coeficientul de transfer de căldură:
Pentru perete exterior:
k r=1
123
+0 ,020 ,98
+0 ,00040 ,30
+0 ,0200 .93
+0 ,020 ,98
+0.150.03
+1
11
= 15 .5142
=0 ,18
Pentru perete dintre cameră şi coridor:
k r=1
18+
0 ,250 .81
+0 ,0004
0 ,30+
0 ,020 ,98
+0 ,150 ,03
+1
11
= 15 .455
=0 ,18
Pentru perete dintre camere:
k r=1
18+
0 ,020 ,98
+0 ,00040 ,30
+0 ,020 ,93
+0 ,4201.28
+0 .020 .98
+0 .1250 .03
+1
11
= 14 .67
=0 ,21
Pentru perete spre instalaţia frigorifică:
k r=1
123
+0 ,020 ,98
+0 ,00040 , 30
+0 ,020. 93
+0 .421 .28
+0 .020 .98
+0 .1250 .03
+1
11
= 14 . 67
=0 ,21
Pentru podea:
k r=1
1∞+
0 ,061 ,86
+0 ,08
0 . 043+
0 ,0010 , 15
+0 , 0250 ,98
+1, 350 ,58
+0 ,060 ,03
+1
11
= 16 .26
=0 ,16
Pentru acoperiş:
k r=1
123
+0 ,221 . 86
++0 , 00010 , 15
+0 ,0352 ,04
+0 ,1600 , 03
+1
11
= 15 .56
=0 ,17
7
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
Datele calculelor la grosimea izolatiei
Denumirea peretelui
1/k0
W/m2*kαext
W/m2*kαint
W/m2*kλ izolatiei
W/m2*kδizolatiei ,
mkr
Grosimea totala
peretelui,m
Perete exterior
4.35 1/23
1/11 0.03
0.15 0.18 0.63
Perete dintre
camera si colidor
4.7 1/8 0.15 0.18 0.42
Perete dintre
camere3.95 1/8 0.10 0.26 0.22
Perete dintre
camera si instalatie frigorifica
4.7 1/23 0.125 0.21 0.125
Pardoseala 6.0 1/∞ 0.06 0.16 1.57
Acoperis 5.45 1/23 0.160 0.17 0.42
8
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
3. CALCULUL FLUXURILOR DE CĂLDURĂ ÎN CAMERA
FRIGORIFICĂ ŞI DETRMINAREA SARCINII TERMICE ASUPRA
UTILAJULUI DIN CAMERĂ ŞI MAŞINI FRIGORIFICE
La determinarea sarcinii asupra utilajului din camera frigorifică şi asupra maşinii
frigorifice sînt luate în consideraţie următoarele fluxuri de căldură:
Q1− prin pereţii camerei din mediul ambiant;
Q2− de la tratarea termică a produselor;
Q3− de la ventilarea camerei;
Q4− de la diferite surse la exploatarea camerei;
Q5− de la respiraţia fructelor şi legumelor.
3.1. Fluxul de căldură prin pereţii încăperii din mediul ambiant – Q1 , W
Q1=Q1T+Q1 S ,
unde: Q1T− fluxul de căldură din cauza diferenţei de temperaturi de ambele părţi a
peretelui;
Q1 S− fluxul de căldură din cauza absorbirii căldurii radiaţiei solare de către
suprafaţa exterioară a pereţilor.
La rîndul său:
Q1T=k1⋅F⋅Δt=k⋅F⋅( t ex−t cam) ,
Q1 S=k⋅F⋅ΔtS ,
unde: k− coeficientul de transfer de căldură prin peretele dat a camerei, W/(m2 ·K);
F− suprafaţa peretelui dat a camerei, m2 ;
9
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
t ex− temperature de calcul a aerului exterior, °C;
t cam− temperatura aerului din cameră, °C;
Δt S− surplusul de diferenţă de temperatură cauzat de radiaţia solară, °C.
În cazul fluxurilor de frig prin pereţii ce despart camera frigorifică de încăperile
nerăcite, pentru determinarea diferenţei de temperaturi Δt , se utilizează următoarele
relaţii:
a) dacă încăperea nerăcită are ieşire directă în afara clădirii:
Δt=0,7⋅( t ex−t cam ) ,
b) dacă încăperea nerăcită nu are ieşire directă în afara clădirii:
Δt=0,6⋅( t ex−t cam ) ,
La determinarea consumului de frig prin podeaua încălzită se acceptă temperature
medie a stratului cu dispozitiv de încălzire egală cu 1…3 °C.
Pentru a simplifica calculele vom elabora un tabel.
Tabelul 3.1.
Fluxul de căldură prin pereţii camerei
Perete F,
m2
k r ,
W/
(m·
K)
t ex ,
°C
t cam ,
°C
t ex−t cam
,
°C
Δt S ,
°C
Q1T ,
W
Q1 S , W Q1 , W
Spre platform
auto43.2 0.18 28
-25
53 9.1 412.12 70.76 482.88
Spre coridor 172.8 0.18 28 37.1 11.0 1153.9 342.14 1496.04
Spre instalatia
frigorifica172.8 0.21 28 53 13.2 1923.2 479 2402.26
Intre camera 43.2 0.26 0 31.8 0 168.48 0 168.48
10
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
Acoperis 144 0.16 28 53 14.9 1297.4 364.7 1662.14
Pardoseala 144 0.17 1 26 0 599.04 0 599.04
TOTAL 5554.2 1256.6 6810.84
3.2. Fluxul de căldură de la tratarea termică – Q2 , W
Fluxul de căldură de la tratarea termică se determină după formula:
Q2=Q2 pr+Q2am ,
unde: Q2 pr− consumul de frig pentru tratarea termică a produselor, W;
Q2 am− consumul de frig pentru răcirea ambalajului, W;
Fluxul de căldură de la tratarea termică a produselor Q2 pr (W) se determină din
formula:
Q2 pr=
Gpr⋅( i1−i2 )⋅103
24⋅3,6 ,
unde: Gpr− cantitatea de produse primite timp de o zi, t/d;
i1 , i2− entalpia produsului respectiv înainte şi după tratarea termică (anexa 5),
kJ/kg.
Dacă produsul este tratat termic în ambalaj sau în containere, trebuie să luăm în
consideraţie şi consumul de frig pentru răcirea ambalajului (containerelor) −Q2 am , W:
Q2 am=
Gam⋅cam⋅Δt am⋅103
24⋅3,6 ,
unde: Gam− masa ambalajului primit în 24 ore;
cam− capacitatea termică specifică a ambalajului, kJ/(kg·K);
Δt am− diferenţa dintre temperaturile ambalajului pînă şi după tratarea termică, °C;
11
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
Masa ambalajului şi capacitatea lui termică specifică se acceptă în corespundere
cu anexa 6.
Calculăm cantitatea de produse primite timp de o zi:
Gpr=Gcam⋅az
100=389⋅12
100=46 .68
t/d ,
Calculăm fluxul de căldură de la tratarea termică a produselor:
Q2 pr=46 .68⋅(19 .7−0 )⋅103
24⋅3,6=10643 . 47
W,
Calculăm cantitatea de ambalaj primite în 24 ore:
Gpr=46 . 68⋅10100
=4 , 66 t/d ,
Calculăm fluxul de căldură la răcirea ambalajului:
Q2 am=4 ,66⋅1 .67⋅10⋅103
24⋅3,6=626 .72
W,
Determinăm fluxul de căldură de la tratarea termică:
Q2=10643 . 47+626 .72=11270. 19 W.
3.4. Fluxul de căldură de la diferite surse de exploatare a camerei – Q4 , W
a) de la iluminarea electrică Q4I, W:
Q4I=N SI=q4
'⋅F ,
unde: N SI− puterea surselor de iluminare, W;
q4I − norma de iluminare, q4
I =2,3 W/m2;
F− suprafaţa încăperii, m2 ;
Q4I=2,3⋅144=331 .2 W,
12
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
b) de la motoarele electrice Q4II
, W:
Q4II=∑ N m. e . ,
unde: ∑ N m .e .− puterea motoarelor electrice, W. Acceptăm ∑ N m .e .=4 kW.
Q4II=4000 kW,
c) de la oamenii ce lucrează în încăpere Q4III
, W:
Q4III=350⋅n ,
unde: n− numărul de oamenii ce lucrează în încăpere, n=2 ;
Q4III=350⋅2=700 W,
d) prin uşile camerelor Q4IV
, W:
Q4
IV= H3,6
⋅q4IV⋅F
,
unde: q4IV− fluxul specific de căldură prin uşi, raportat la 1 m2 al camerei, W/m2
(tabelul 4);
H− înălţimea camerei frigorifice;
Q4IV= 7
3,6⋅7 . 2⋅144=1960
W,
Calculăm fluxul de căldură Q4 total:
Q4=Q4I +Q4
II+Q4III+Q4
IV,
Q4=331. 2+4000+700+1960=6991 .2 W ,
13
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
4. DETERMINAREA SARCINII ASUPRA UTILAJULUI DIN CAMERA
FRIGORIFICĂ ŞI ASUPRA COMPRESORULUI
Sarcina sumară asupra utilajului din camera frigorifică o determinăm din
formula:
Qut=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5 ,
Qut=6810. 84+11270.19+0+6991 .2+0=25 . 072 kW ,
Sarcina sumară asupra compresorului maşinii frigorifice o determinăm din
formula:
Qcomp .=Q1+Q2+Q3+(0,5. . .0 ,75 )Q4+Q5 ,
Qcomp .=6810 .84+11270. 19+0+(0 . 75∗6991. 2 )+0=23. 32 kW,
Cunoscînd sarcina asupra compresorului determinăm puterea frigorifică
necesară a compresoarelor secţiei de maşini din formula:
Qo=Q comp
real =ρ⋅Q comp
b ,
unde: Qo− puterea frigorifică necesară a compresoarelordin secţia de maşini, W;
Qcomp− sarcina compresorului, W;
14
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
ρ− coeficientul de pierderi la transportarea frigului, pentru sistemul cu răcire
directă ρ=1,05 ;
b− coeficientul timpului de lucru, b=0,8 .
Qo=1 ,05⋅23 .32
0,8=30 . 16
kW.
5. DETERMINAREA REGIMULUI DE LUCRU AL INSTALAŢIEI
FRIGORIFICE
1) Temperatura de vaporizare to se determină din formula:
to=t cam−(5 . .. 10) °C,
unde: t cam− temperature aerului din camera frigorifică, °C;
to=−25−5=−30 °C ,
2) Temperatura de condensare t cond pentru condensatoarele răcite cu aer se
determină din relaţia:
t cond=taerext+15 °C,
tcond = 28 +15 0 C = 43 0 C
3) Temperatura de aspiraţie pentru maşină frigorifică care lucrează pe freoni:
tasp=t1=to+(15 . .. 30 )°C,
tasp=−30+20=−10 °C ,
4) Dacă în maşină frigorifică nu se utilizează schimbătorul de căldură regenerativ, temperatura agentului frigorific la intrarea în ventilul de laminare se determină din relaţia:
,
t4 = 43-2 0 C = 41 0 C
15
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
După selectarea regimului de lucru, în diagrama ln P-i pentru agentul respectiv se construieşte ciclul maşinii frigorifice, iar coordonatele punctelor de reper se introduc în tabel.
Tabelul 5.1.Parametrii punctelor de reper ale ciclului maşinii frigorifice
Parametrul
Punctul
1 2 3 4 5 6
Presiunea, Bar
Temperatura, °C
Entalpia, kJ/kg
Volumul specific, m3 /kg
0,85
-10
399
0,25
12
81
464
–
12
43
264
–
12
41
259
–
0,85
-30
269
–
0,85
-30
360
–
6. CALCULUL TERMIC AL MAŞINII FRIGORIFICE CU O TREAPTĂ
ŞI SELECTAREA COMPRESOARELOR (MAŞINII FRIGORIFICE)
În calcul determinăm următorii parametri:
1) Puterea frigorifică specifică masică, kJ/kg:
qo=i6−i5 ,
qo=360−259=104 kj/kg ,
2) Lucrul mecanic specific de comprimare, kJ/kg:
l=i2−i1 ,
l=464−399=65 kj/kg ,
3) Puterea frigorifică specifică volumică, kJ/m3 :
qv=qo /v1 ,
qv=qo /v1=101 /0 ,25=404 kj/m3 ,
4) Sarcina termică specifică a condensatorului, kJ/kg,
dacă schimbătorul de căldură nu este folosit:
qc=i2−i4 ,
qc=464−259=205 kj/kg ,
5) Debitul masic de agent frigorific, kg/s:
16
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
M=Qo/qo ,
unde: Qo− puterea frigorifică a compresorului, kW.
M=30 .6/101=0.30 kg/s ,
6) Debitul volumic de agent aspirat în compresor, m/s:
V=M⋅v1 ,
V=0. 30⋅0 ,25=0 . 075m/s ,
7) Volumul cursei pistonului:
V h=V / λ ,
V h=0 . 075/0,6=0 .125 m3 /s ,
unde: λ− coeficientul de debit.
Alegem maşina frigorifică din firma Bitzer. Conform datelor obţinute alegem
tipul LH135/6J-22Y . Caracteristicile de bază sînt prezentate în următoarele tabele:
Tabelul 6.2.Caracteristicile de bază ale compresorului
Tipul
Temperatura
mediului ambiant
Qo , Pe
Temperatura de vaporizare
– 30 °C
28
Q 10780
LH135/6J-22Y P 5.63
Tabelul 6.3.Caracteristicile tehnice
Consumul
aeru lui
17
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
Tipul
agregatu
lui
compresor
-condensa
tor
Compresor Ventilator Resiver con densa
tor
Masa
Conexiun
ea
motoru
lui
Intensit
atea
A
Intensi
tatea
întrebu
inţată
A
Energia
întrebu
inţată
W
Încărcătura
max.
R 134A,
kg
Tipul
standar
d
m3
/h kg
LH 135/6J-
22 Y
380...420
YY/
3/50Hz
392 x
1,602 x 750 33,1 F302H 12650 384
Tabelul 6.4.Dimensiunile agregatului compresor-condensator
Tipul Dimensiunile, mm
Ventil
de
absorb
ţie
Ieşirea
agentu
lui
A B C D E F G H N R S T mm mm
LH
135
/6J-
22 Y
159
1
1000 998 15
8
950 150
0
908 96
1
1550 49
5
373 230 54 22
18
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
7. CALCULUL ŞI SELECTAREA RĂCITORULUI DE AER
Determinăm aria suprafeţei schimbătoare de căldură a răcitorului de aer.
F ra=
Qut
k⋅Δt ,
unde: k− coeficientul de transfer de căldură a răcitorului de aer, acceptăm
k=15 W /(m2⋅k ).
Δt− diferenţa dintre temperaturile din camera frigorifică şi de vaporizare,
acceptăm Δt=10 °C;
F ra=
25072. 2315⋅10
=167 .14 m ,
Debitul de aer rece:
V ra=
Qut
ρaer⋅Δi ,
unde: ρaer− densitatea aerului la ieşirea din răcitorul de aer; la 0 °C – 1,293 kg/m3 ;
Δi− diferenţa dintre entalpiile aerului la intrarea şi ieşirea din răcitorul de aer;
în intervalul de umidităţi relative a aerului 80...100 % constituie 2,5...3,5 kJ/kg.
19
Coala
Mod Coala N. Document Semnat DataStudiul de cercetări
Coala
V ra=
25072 . 231. 453∗3000
=5 . 75m3 /s .=20706m3/h.
Din calculele obţinute putem alegem 1racitor de firma Bitzer.
Tabelul 7.1.
Tip
ul
Puter
ea, °C
T0=
-30
Supra
faţa
Debi
tul de
aer
Nivelul
zgomo
tului
Lungi
mea
getu
lui
DimensiuniVolu
mul
ţevii
Masa
L B H E F
kWm
2m
3/h
dB(A) m mm mm mm mm mm l kg
066C/310 30.6 176.0 25830 77 2x20 4300 1945 510 1200 1890 69 444
BIBLIOGRAFIE
1. Îndrumar la proiectul de an la tehnica frigorifică, Chişinău, UTM 2008;
2. Catalogul firmei Bitzer .
20