NP 112-2012 Fundatii de Suprafata

7/28/2019 NP 112-2012 Fundatii de Suprafata

1/155

0

NORMATIV

privind

PROIECTAREA FUNDAIILOR DE SUPRAFA

Indicativ NP 112-2012

Redactarea II

2012


2/155

1

CUPRINSPag.

GENERALITATI 4PARTEA I.PROIECTAREA GEOTEHNICAA FUNDAIILOR DE SUPRAFA

4

I.1 Scop i domenii de aplicare 4

I.2 Definiii, notaii i simboluri 5I.3 Bazele proiectrii geotehnice 10I.3.1 Cerine generale 10I.3.2 Situaii de proiectare 11I.3.3 Durabilitate 12I.4 Proiectarea geotehnicprin calcul 12I.4.1 Generaliti 12I.4.2 Aciuni 13I.4.3 Parametrii geotehnici 13I.4.4 Date geometrice 14

I.4.5 Stri limitultime 14I.4.6 Stri limitde exploatare 16I.4.7 Abordri de calcul 17I.5 Etapele preliminare ale proiectrii geotehnice 18I.5.1 Stabilirea adncimii de fundare 18I.5.2 Alegerea tipului de fundaie 18I.5.3 Alegerea metodei de calcul 19I.5.3.1 Criterii privind construcia 19I.5.3.2 Criterii privind terenul de fundare alctuit din pmnturi 20I.5.3.3 Criterii de alegere a metodei de calcul 20I.6 Calculul la stri limitultime 20I.6.1 Capacitatea portanta 22I.6.1.1 Principii generale 22I.6.1.2 Aria comprimata bazei fundaiei 23I.6.1.3 Aria efectiv(redus)a bazei fundaiei 23I.6.1.4 Metoda prescriptiv 23I.6.1.5 Metoda direct 25I.6.1.6 Metoda indirect 26I.6.2 Rezistena la lunecare 26I.6.3 Stabilitatea general 27I.7 Calculul la starea limitde exploatare normal 28

I.7.1 Generaliti 28I.7.2 Deplasri i deformaii 29I.7.2.1 Tasarea absoluta 29I.7.2.2 Deplasri i deformaii posibile 29I.7.2.3 Deplasri i deformaii limit 29I.7.3 ncrcarea transmisa la teren 30I.8 Calculul la vibraii 30I.9 Fundaii pe roci 30PARTEA II.PROIECTAREA STRUCTURAL A FUNDAIILOR DE SUPRAFA

30

II.1 Scop i domenii de aplicare 30II.2 Definiii, notaii i simboluri 31II.3 Cerinte generale privind proiectarea infrastructurilor 34


3/155

2

II.3.1 Cerine privind proiectarea fundaiilor 34II.3.2 Cerine privind proiectarea substructurilor 34II.3.3 Cerine privind proiectarea infrastructurilor 34II.4 Eforturi transmise infrastructurilor 35II.4.1 Prevederi generale 35II.4.2 Eforturi transmise infrastructurilor n gruparea de ncrcri care conine

aciunea seismic

36

II.5 Materiale utilizate la fundaii 37II.6 Proiectarea fundaiilor izolate 38II.6.1 Fundaii pentru stlpi i perei de beton armat monolit 39II.6.1.1 Fundaii tip talpde beton armat 39II.6.1.2 Fundaii tip bloc i cuzinet 42II.6.2 Fundaii pentru stlpi de beton armat prefabricat 45II.6.2.1 Dimensiunile seciunilor de beton 46II.6.2.2 Pahare cu perei amprentai 47II.6.2.3 Pahare cu perei netezi 48

II.6.3 Fundaii pentru stlpi din oel 52II.7 Proiectarea fundaiilor continue sub stlpi sau perei 55II.7.1 Domeniul de aplicare 55II.7.2 Eforturi transmise fundaiilor de stlpii i pereii structurali de beton armat 56II.7.3 Dimensionarea bazei fundaiilor 56II.7.4 Calculul eforturilor secionale 56II.7.5 Fundaii continue sub stlpi 57II.7.5.1 Seciunea de beton 57II.7.5.2 Armarea fundaiilor 58II.7.6 Fundaii continue sub perei structurali de beton armat 59II.7.7 Fundaii continue sub perei structurali de zidrie 60

II.7.7.1 Prevederi generale de alctuire 60II.7.7.2 Fundaii la cldiri amplasate pe teren de fundare favorabil, n zone cu

seismicitate ag 0,15g60

II.7.7.3 Fundaii la cldiri amplasate pe teren de fundare favorabil, n zone cuseismicitate ag > 0,15 g

63

II.7.7.4 Dimensionarea fundaiilor 63II.7.7.5 Soluii de fundare la perei nestructurali 67II.7.5.6 Racordarea n trepte a fundaiilor avnd cote de fundare diferite 68II.7.7.7 Fundaii la rosturi de tasare 69II.7.7.8 Fundaii cu descrcri pe reazeme izolate 69

II.8 Proiectarea radierelor de beton armat 70II. 8.1 Alctuire generali domenii de aplicare 70II.8.2 Elemente de proiectare a radierelor 71II.8.3 Elemente constructive 74II.8.4 Rosturi de turnare i msurile care trebuie prevzute n proiectare din punctul

de vedere al rezistenei i tehnologiei de execuie75

II.9 Infrastructuri 77II.9.1 Probleme generale 77II.9.2 Tipuri de infrastructuri 79II.9.2.1 Infrastructuri alctuite doar din fundaii 79II.9.2.2 Infrastructuri alctuite din unul sau mai multe subsoluri i din fundaii 79II.9.3 Determinarea eforturilor pentru calculul infrastructurii 79II.9.4. Indicaii privind calculul eforturilor n elementele infrastructurii 80II.9.5 Dimensionarea elementelor infrastructurii 80


4/155

3

II.9.5.1 Verificarea planeelor 80II.9.5.2 Verificarea pereilor 81II.9.5.3 Verificarea pereilor n zonele de discontinuitate 81II.9.6 Transmiterea eforturilor la infrastructurprin intermediul planeelor - efectul

de menghin82

II.9.6.1 Prevederi generale 82

II.9.6.2 Elemente de calcul, dimensionare i verificare 84II.9.7 Elemente specifice de alctuire ale infrastructurilor 85

ANEXEAnexa A Adancimea de incastrare echivalenta. Principii de calcul pentru fundaiile

semi-ncastrate87

Anexa B Coeficieni pariali i de corelare pentru strile limitultime 90Anexa C Adncimea de nghe 91Anexa D Presiuni convenionale 93Anexa E Calculul presiunilor pe teren pentru fundatiile solicitate excentric 96

Anexa F Calculul la starea limitultima. Capacitatea portant 102Anexa G Valori orientative pentru coeficientul de frecare 105Anexa H Calculul la starea limitde exploatare 106Anexa J Parametrii geotehnici de compresibilitate 116Anexa K Metode de calcul pentru fundatiile continue sub stalpi 119Anexa L Metode de calcul pentru radiere 140Anexa M REFERINTE 152


5/155

4

GENERALITI

1. Prezentul normativ stabilete prescripiile generale de proiectare a fundaiilor de suprafapentrucldirile de locuit i social culturale, construciile industriale i agrozootehnice.

2. Prevederile prezentului normativ sunt corelate cu prevederile din sistemul de standarde europene

pentru construcii EUROCODURI.

3. Aplicarea prezentului normativ se face n corelare cu prevederile din documentele normative debazi conexe enumerate n Anexa M.

4. La proiectarea fundaiilor de suprafa n condiii speciale de teren (pmnturi sensibile laumezire, pmnturi contractile, pmnturi lichefiabile etc.) se au n vedere i msurile suplimentaredin reglementrile tehnice de referinspecifice acestor cazuri.

5. Normativul este format din 2 pari care trateaz cele dou aspecte ale proiectrii fundaiilor desuprafa:

Partea I Proiectarea geotehnica fundaiilor de suprafaPartea II Proiectarea structurala fundaiilor de suprafa

PARTEA I.

PROIECTAREA GEOTEHNIC A FUNDAIILOR DE SUPRAFA

I.1 Scop i domenii de aplicare

(1) Prevederile privind proiectarea geotehnic a fundaiilor de suprafa sunt n concordan cuprincipiile expuse n SR EN 1997-1:2004 i SR EN 1997-1:2004/NB:2007 cu eratele iamendamentele asociate.

(2) Prevederile din prezentul normativ se aplicfundaiilor de suprafa.

(3) Din punct de vedere al proiectrii geotehnice, fundaiile de suprafa se pot clasifica n doucategorii n funcie de adncimea de fundare,Di/sau de adncimea relativde ncastrare,De/B:

fundaii de suprafadirecte, cnd sunt ndeplinite condiiile (I.1a) i/sau (I.1b):

D 6,00m (I.1a)unde

D Adncimea de fundaresau

De/B 1,5 (I.1b)unde

De Adncimea de ncastrare echivalent(AnexaA)B Latura mica bazei fundaiei rectangulare sau diametrul bazei fundaiei circulare

fundaii de suprafasemi-ncastrate, cnd sunt ndeplinite condiiile (I.2a) i/sau (I.2b):

D> 6,00m (I.2a)unde


6/155

5

D Adncimea de fundaresau1,5


7/155

6

Figura I.1 aFigura I.2 a

Figura I.1 b Figura I.2 b

Figura I.3

Tabelul I.1

Definiie SemnificaieTeren

Pmnt, rocsau material de umpluturcare existpe amplasament nainte deexecuia lucrrilor de construcii.

Fundaie Partea inferioara unei construcii care are rolul de a transmite ncrcrile lateren i de a participa, alturi de celelalte elemente structutale, la asigurarearezistenei stabilitaii, exploatrii i durabilitii construciei.

Fundaie desuprafadirect

Fundaie la care ncrcrile transmise de structursunt preluate exclusiv princontactul dintre baza fundaiei i teren.

Fundaie desuprafasemi-ncastrat

Fundaie la care ncrcrile transmise de structursunt preluate att prin bazafundaiei ct i prin suprafaa lateraln contact cu terenul.

Categoriegeotehnic

ncadrarea lucrrii geotehnice n funcie de exigenele proiectrii geotehnice.Riscgeotehnic

Definete importana efectelor negative asupra persoanelor, construciilornvecinate i a proteciei mediului, pe durata execuiei i n exploatare.

Aciunegeotehnic

Aciune transmisstructurii de teren, umplutur, apa de suprafasau apasubteran.

Experiencomparabil

Informaii documentate sau stabilite cu claritate pe orice altcale, referitoare laterenul luat n considerare n calcul, care implicaceleai tipuri de pmnturi iroci i pentru care este de ateptat o comportare geotehnicsimilar, precum i

structuri similare.Se considercu precdere pertinente observaiile obinute pe plan local.


8/155

7

(4) In prezentul normativ se folosesc notaiile i simbolurile din SR EN 1997-1:2004 i SR EN1997-2:2007.

(5) Principalele notaii i simboluri utilizate n partea I a prezentului normativ sunt prezentate ntabelul I.2.

Tabelul I.2

Notaiasausimbolul

Semnificaia

Litere LATINEA Aria totala bazei fundaieiA Aria efectiv(redus) a bazei fundaieiAC Aria comprimata bazei fundaieiad Valoarea de calcul a datelor geometrice

anom Valoarea nominala datelor geometrice

a Modificarea adusvalorii nominale a datelor geometrice

B Limea (latura mic) a bazei fundaiei rectangulare sau diametrul bazei fundaieicirculareB Limea efectiv(redus) a fundaieiCd Valoarea de calcul limita efectului unei aciunic Coeziunea pmntuluic' Coeziunea efectiv(n termeni de eforturi efective)cu Coeziunea nedrenatcu;d Valoarea de calcul a coeziunii nedrenate

D Adncimea de fundareDe Adncimea echivalentde ncastrared Distana dintre marginea fundaiei i marginea taluzului

E Valoarea efectului aciunilorEd Valoarea de calcul a efectului aciunilorEstb;d Valoarea de calcul a efectului aciunilor stabilizatoareEdst;d Valoarea de calcul a efectului aciunilor destabilizatoaree Excentricitatea componentei verticala unei aciuni totale fade centrul de

greutate al bazei fundaieieB Excentricitatea prin raport cu axa longitudinala bazei fundaieieL Excentricitatea prin raport cu axa transversala bazei fundaieiFd Valoarea de calcul a unei aciuniFk Valoarea caracteristica unei aciuni

G Aciunea verticalpermanentGdst;d

Valoarea de calcul a aciunilor permanente destabilizatoare pentru verificarea lasubpresiune

Gstb;dValoarea de calcul a aciunilor verticale permanente stabilizatoare pentruverificarea la subpresiune

Gstb;dValoarea de calcul a aciunilor verticale permanente stabilizatoare pentruverificarea la cedare hidraulica fundului spturii (cu greutatea submersat)

HAciunea orizontalsau componenta orizontala unei aciuni totale aplicatparalelcu baza fundaiei

Hd Valoarea de calcul a luiHH

Adncimea de nghe

h Nivelul apei pentru verificarea la cedare hidraulica fundului spturii

h'nlimea unei prisme de pmnt pentru verificarea la cedare hidraulica funduluispturii


9/155

8

hw;kValoarea caracteristica nlimii coloanei de apfade talpa unei prisme depmnt pentru verificarea la cedare hidraulica fundului spturii

i Gradientul hidraulicK0 Coeficient al presiunii n stare de repaus a pmntuluik Raportul d/cv;d

L Lungimea (latura mare) a bazei fundaiei rectangulare sau a sistemului de fundareL Lungimea efectiv(redus) a fundaieiQ Aciunea variabila verticalsau nclinat

Qdst;dValoarea de calcul a aciunilor verticale destabilizatoare la verificarea lasubpresiune

q Presiunea din greutatea pmntului la nivelul bazei fundaieiRd Valoarea de calcul a rezistenei fade o aciune

Sdst;d Valoarea de calcul a forei curentului destabilizatoare n teren

Sdst;k Valoarea caracteristica forei curentului destabilizatoare n teren

s Tasarea total

s0 Tasarea imediats1 Tasarea de consolidare

s2 Tasarea prin curgere lent(tasare secundar)

TdValoarea de calcul a rezistenei la forfecare dezvoltatasupra prii unei structuri

n contact cu terenulu Presiunea apei din pori

udst;d Valoarea de calcul a presiunii totale destabilizatoare a apei din pori

VAciunea verticalsau componenta verticala unei aciuni totale aplicatla bazafundaiei

Vd Valoarea de calcul a lui VV'd Valoarea de calcul a aciunii verticale efective

Vdst;d Valoarea de calcul a aciunii verticale destabilizatoare

Vdst;k Valoarea caracteristica aciunii verticale destabilizatoare

Xd Valoarea de calcul a proprietii unui material

Xk Valoarea caracteristica proprietii unui material

Litere GRECETI

nclinarea fade orizontala bazei fundaiei

Unghiul taluzului fade orizontal Unghiul de nclinare a lui Q fade verticala Unghiul de frecare la interfaa fundaie teren, n planul bazei

Greutatea volumica pmntului

' Greutatea volumicsubmersat

c' Coeficient parial pentru coeziunea efectiv

cu Coeficient parial pentru coeziunea nedrenat

E Coeficient parial pentru efectul unei aciuni

fCoeficient parial pentru aciuni, care ine cont de posibilitatea unor abaterinefavorabile ale valorilor aciunilor prin raport cu valorile lor reprezentative

F Coeficient parial pentru o aciuneG Coeficient parial pentru o aciune permanent


10/155

9

G;dst Coeficient parial pentru o aciune permanentdestabilizatoare

G;stb Coeficient parial pentru o aciune permanentstabilizatoare

m Coeficient parial pentru un parametru al pmntului

m;i Coeficient parial pentru un parametrul al pmntului n stratul i

MCoeficient parial pentru un parametru al pmntului care ine cont deincertitudinile asupra modelului

Q Coeficient parial pentru o aciune variabilqu Coeficient parial pentru rezistena la compresiune monoaxial

R Coeficient parial pentru o rezistenR;d Coeficient parial care ine cont de incertitudinile asupra modelului de rezisten

R;e Coeficient parial pentru rezistena pmntului

R;h Coeficient parial pentru rezistena la alunecare

R;v Coeficient parial pentru capacitate portantS;d Coeficient parial pentru incertitudinile n modelarea efectelor aciunilor

Q;dstCoeficient parial pentru o aciune destabilizatoare care provoaco cedarehidraulic

Q;stb Coeficient parial pentru o aciune stabilizatoare care se opune cedrii hidraulice

w Greutatea volumica apei

Coeficient parial pentru unghiul de frecare intern(se aplicla tg )

Coeficient parial pentru greutatea volumica pmntului

Unghiul de rotire a bazei fundaiei fata de orizontala

Coeficient pentru convertirea de la valoarea caracteristicla valoareareprezentativstb;d Valoarea de calcul pentru efortul total vertical stabilizator'h;0 Componenta orizontala presiunii efective a pmntului n stare de repaus

' Unghiul de frecare internn termeni de eforturi efectived Valoarea de calcul a lui 'cv Unghiul de frecare internla starea criticcv;d Valoarea de calcul a lui cv

Coeficient de frecarePRESCURTRISLU Stare limitultimSLE Starea limitde exploatare

EQUStarea limitultimprin pierderea echilibrului fundaiei i/sau terenului,considerate ca un corp solid

GEO Starea limitultimprin cedarea sau deformaia excesiva a terenuluiUPL

Starea limitultimprin pierderea echilibrului provocatde subpresiunea apei(presiunea arhimedic)

HYDStarea limitultimprin cedarea hidraulica terenului sub efectul gradienilorhidraulici

(6) Unitile de msurrecomandate la proiectarea geotehnicsunt indicate n tabelul I.3.

Tabelul I.3Mrimea U.M.

For kNMas kgMoment kNm


11/155

10

Masvolumic kg/mGreutate volumic kN/mEfort unitar, presiune, rezisten, rigiditate kPaCoeficient de permeabilitate m/sCoeficient de consolidare m /s

I.3 Bazele proiectrii geotehnice

I.3.1 Cerine generale

(1) Pentru fiecare situaie de proiectare geotehnic, trebuie sse verifice faptul cnu este atinsnicio stare limitpertinent, n conformitate cu SR EN 1990:2004 i SR EN 1990:2004/NA:2006 .

(2) Situaiile de proiectare geotehnici strile limitcare trebuie avute n vedere pentru fundaiilede suprafasunt precizate n SR EN 1997-1:2004, Seciunile 2 i 6 i n Anexa naional, cu eratelei amendamentele asociate.

(3) Situaiile de proiectare i strile limitse iau n considerare n funcie de urmtorii factori:

condiiile de amplasament cu privire la stabilitatea generali la micrile terenului; natura i mrimea structurii i elementelor ei, inclusiv orice cerine speciale (durata de via

etc.); condiiile referitoare la vecinti; condiiile geotehnice i hidrogeologice; influena mediului (hidrologie, ape de suprafa, subsiden, variaii sezoniere de temperaturi

umiditate etc.); seismicitatea regional.

(4) Strile limitpot aprea separat n teren sau n structursau simultan n teren i structur.

(5) Pentru proiectarea geotehnica a fundaiilor de suprafa trebuie luate n considerare urmtoarelestri limiti trebuie ntocmitlista strilor limitpertinente, dupcaz:

pierderea stabilitii generale; epuizarea capacitii portante, cedarea prin poansonare; cedarea prin alunecare; cedarea combinatn teren i n structur;

tasri excesive; ridicarea excesiva terenului datoritumflrii, ngheului i altor cauze; vibraii inacceptabile.

(6) La proiectarea geotehnica fundaiilor de suprafatrebuie utilizatuna din metodele urmtoaresau o combinaie ntre acestea:

(6.1) Ometod direct n care se efectueazcalculele specifice pentru fiecare stare limitpertinent. Experiena dobnditpoate arta care tip de stare limitguverneazproiectarea lucrrii.La verificarea la o anumitstare limit, calculul trebuie smodeleze ct mai corect mecanismul decedare prevzut.

(6.2) Ometod indirect bazatpe experiene comparabile i pe rezultatele ncercrilor pe teren saun laborator sau pe observaii, aleas n corelare cu ncrcrile la starea limit de exploatare


12/155

11

normal, astfel nct sfie satisfcute cerinele pentru toate strile limitpertinente.

(6.3) Ometod prescriptiv bazatpe valori ale unor presiuni acceptabile.

(7) n vederea stabilirii cerinelor minime privind coninutul Studiului geotehnic(Raportului deinvestigare a terenului conform SR EN 1997-2:2007), a metodei de proiectare ce trebuie utilizat i

a verificrilor de control, trebuie identificate Categoria geotehnici riscul geotehnic asociat, nconformitate cu NP 074:2011.

(7.1) n conformitate cu NP074:2011, ncadrarea preliminar intr-o categorie geotehnica poate fischimbatpe durata procesului de proiectare i de execuie.

(7.2) Diferitele aspecte ale proiectrii unei lucrri pot cere ncadrri n categorii geotehnice diferite.Nu este necesar sse trateze ntregul proiect n concordancu cea mai naltdintre categorii.

(8) Prevederile prezentului normativ se aplica la proiectarea geotehnica a lucrrilor din categoriageotehnic1, 2 i 3.

(9) La proiectarea geotehnica a lucrrilor din categoria geotehnic 3 este obligatorie folosireametodelor de calcul directe si se recomanda sse recurgsi la prevederi i reguli alternative fatdecele din prezentul normativ.

I.3.2 Situaii de proiectare

(1) Situaiile care trebuie luate n considerare pentru proiectarea geotehnicsunt precizate n SR EN1997-1:2004, Seciunea 2 i dupcaz, Anexa naional, eratele i amendamentele asociate.

(2) Situaiile de proiectare trebuie sincludurmtoarele criterii principale, dupcaz:

(2.1) Caracteristicile amplasamentului i condiiile de mediu

acceptabilitatea general a terenului pe care este amplasat structura, n termeni de stabilitategenerali de micri ale terenului;

planurile de stratificaie; dispunerea i clasificarea diferitelor zone de pmnt i roc sau elemente ale lucrrii care

intervin n modelul de calcul; n cazul construciilor aflate pe sau n apropierea unor masive de roc:

alternana de straturi tari i moi;

falii, rosturi i fisuri; posibila instabilitate a blocurilor de roc; exploatri miniere, caverne sau alte construcii subterane; micri ale terenului datorate subsidenei miniere sau altor activiti; caverne de dizolvare, cum sunt goluri sau fisuri umplute cu material moale, procese de dizolvare

n curs; efectele afuierilor, eroziunii i excavaiilor care conduc la modificri ale geometriei suprafeei

terenului; efectele coroziunii sau alterrii chimice, ngheului, secetelor prelungite etc.; variaiile nivelurilor apelor subterane, inclusiv cele datorate epuismentelor generale,

inundaiilor, disfuncionalitilor sistemelor de drenare i ale reelelor purttoare de ap,exploatrii apei etc.;

ncadrarea seismica a zonei; efectul noii structuri asupra structurilor i reelelor existente i asupra mediului local.


13/155

12

(2.2) Caracteristicile construciei

aciunile, gruprile de aciuni i ipotezele de ncrcare; sensibilitatea la deplasri difereniale i/sau deformaii ale construciei; restriciile de deplasri difereniale i/sau deformaii n exploatarea normala construciei.

I.3.3 Durabilitate

Evaluarea condiiilor de mediu interne i externe din punctul de vedere al durabilitii i a msurilorde protecie sau de asigurare a rezistenelor adecvate a materialelor se face n conformitate cuprevederile generale din sistemul de standarde europene pentru construcii EUROCODURI i cuprevederile specifice din SR EN 1997-1:2004, Seciunea 2 i Anexa naional, eratele iamendamentele asociate.

I.4 Proiectarea geotehnic prin calcul

I.4.1 Generaliti

(1) Proiectarea geotehnic prin calcul trebuie efectuat n conformitate cu cerinele fundamentaledin SR EN 1990:2004 i cu prevederile specifice din SR EN 1997-1:2004, Seciunea 2, SR EN1997-1:2004/ NA:2007 i prezentul normativ.

(2) La proiectarea geotehnica intervin:

aciunile care pot fi: ncrcri impuse; deplasri impuse, de exemplu cele cauzate de micrile terenului;

proprietile pmnturilor, rocilor sau altor materiale; datele geometrice; valorile limitale deformaiilor, deschiderii fisurilor, vibraiilor etc.; modelele de calcul.

(3) Este obligatoriu ca recunoaterea condiiilor de teren s se fac n funcie de categoriageotehnic i riscul geotehnic asociat, n conformitate cu prevederile din NP074:2011. Aceastrecunoatere precum i controlul calitii execuiei lucrrilor sunt mai importante pentru satisfacereacerinelor fundamentale dect precizia n modelele de calcul i n coeficienii pariali.

(4) Modelul de calcul trebuie s descrie comportarea presupus a terenului pentru starea limit

considerat. Dac unei stri limit nu i se poate asocia un model de calcul fiabil, calculul se facepentru o alt stare limit, folosind coeficieni care s asigure cdepirea strii limite considerateeste suficient de improbabil.

(5) Modelul de calcul poate fi:

un model analitic; un model semi-empiric; un model empiric.

(6) Modelul de calcul ales trebuie s fie exact (dupcaz, se accept ipoteze simplificatoare) sau sconducla rezultate de partea siguranei.


14/155

13

I.4.2 Aciuni

(1)Definiia aciunilor este conform cu prevederile din SR EN 1990:2004 iar valorile aciunilor,dupcaz, cu prevederile din SR EN 1991.

(2) Modul de determinare a valorilor aciunilor transmise de construcie asupra fundaiilor este

prezentat n partea II a normativului.

(3) La proiectarea geotehnicse ine seama i de urmtoarele aciuni specifice:

greutile pmnturilor, rocilor i apei; eforturile din teren; presiunile pmntului; presiunile apei subterane (dupcaz, presiunea apei libere); presiunea apei din pori; forele hidrodinamice; suprasarcini; lucrari de terasamente (dupcaz, descrcarea sau excavarea terenului); ncrcrile din trafic; micrile pmntului cauzate de :

activiti legate de lucrri subterane; ridicarea i contracia produse de vegetaie sau clim (variaii de umiditate sau temperatur,

inclusiv aciunea ngheului); alunecarea sau tasarea masivelor de pmnt; acceleraiile produse de cutremure, explozii, vibraii i ncrcri dinamice.

(4) Valorile aciunilor geotehnice se determinanterior efecturii calculului, dar pot fi modificate pe

parcursul diferitelor etape ale proiectrii.

(5) Valoarea de calcul a unei aciuni geotehnice se determin:

(5.1) Prin calcul cu relaia [2.1 SR EN 1997-1:2004]:

Fd = F Frep (I.3)unde:Fd valoarea de calcul a aciunii

F coeficient parial pentru situaii permanente sau tranzitorii, definit n Anexa B

Frep valoarea reprezentativa a aciunii :Frep = Fkunde:

coeficient pentru convertirea de la valoarea caracteristic la valoareareprezentativdat n SR EN 1990:2004

Fk valoarea caracteristica a aciunii

(5.2) Prin evaluare direct. n acest caz, este indicat ca valorile coeficienilor pariali date n AnexaB sfie utilizate ca valori de referinpentru definirea nivelului de sigurancerut.

I.4.3 Parametrii geotehnici

(1) Parametrii geotehnici reprezintproprietile maselor de pmnt i de roc.


15/155

14

(2) Parametrii geotehnici sunt definii n SR EN 1997-1:2004, Seciunea 3.

(3) Determinarea valorilor parametrilor geotehnici se face n conformitate cu SR EN 1997-2:2007 iAnexa naionalasociat, SR EN 1997-2:2007/NB:2009.

(4) Determinarea valorilor caracteristice i de calcul ale parametrilor geotehnici se face n

conformitate cu NP 122:2010.

(5) Valorile de calcul ale parametrilor geotehnici se determina cu relaia [2.2 SR EN 1997-1:2004]:

Xd =Xk/ M (I.4)unde:Xd valoarea de calcul a parametrului geotehnicXk valoarea caracteristica parametrului geotehnic

M coeficientul parial M pentru situaii permanente sau tranzitorii, definit n AnexaB

(6) Atunci cnd valorile de calcul ale parametrilor geotehnici sunt evaluate direct, valorilecoeficienilor pariali indicai n Anexa B este indicat s fie utilizate ca valori de referin pentrudefinirea nivelului de sigurancerut.

I.4.4 Date geometrice

(1) Nivelul i panta suprafeei terenului, nivelurile apei, nivelurile interfeelor ntre stratelegeologice, nivelurile de excavare i dimensiunile fundaiei trebuie tratate drept date geometrice.

(2) Valorile caracteristice ale nivelurilor terenului, apei subterane i a apelor de suprafa trebuie sfie valori msurate, nominale sau estimate ale nivelurilor superioare sau inferioare.

(3) Se recomandca valorile caracteristice ale nivelurilor terenului i ale dimensiunilor fundaiei sfie valorile nominale.

(4) Atunci cnd se apreciazcabaterile datelor geometrice au un efect important asupra fiabilitiistructurii, valorile de calcul ale datelor geometrice trebuie determinate direct sau calculate dinvalorile nominale cu relaia [2.3 SR EN 1997-1:2004):

ad = anom a (I.5)unde:

ad valoarea de calcul a datei geometriceanom valoarea nominala datei geometrice

a 0,10 m

I.4.5 Stri limit ultime

(1) Strile limitultime sunt definite n conformitate cu SR EN 1997-1:2004, Seciunea 2.

(2) Trebuie s se verifice faptul c nu sunt depite urmtoarele stri limit atunci cnd suntpertinente:

(2.1) EQU: pierderea echilibrului structurii sau terenului, considerat ca un corp solid, n carerezistenele materialelor structurii i ale terenului nu aduc o contribuie important la asigurarearezistenei.


16/155

15

Condiia de verificare este definita de relaia [2.4 SR EN 1997-1:2004]:

Edst;d Estb;d + Td (I.6)unde:

Edst;d valoarea de calcul a efectului aciunilor destabilizatoare :Edst;d =E{F Frep ;Xk/M ; ad }dst

Estb;d valoarea de calcul a efectului aciunilor stabilizatoare :Estb;d = E{F Frep ;Xk/M ; ad }stbunde:

F; M coeficieni pariali pentru situaiile permanente i tranzitorii definii nAnexa B

Td valoarea de calcul a rezistenei la forfecare dezvoltat asupra prii unei structuri ncontact cu terenul

NOTA - n proiectarea geotehnic, verificarea EQU este limitat la cazuri rare, cum este o fundaie rigid pe un terenstncos i este, n principiu, distinct fa de analiza stabilitii generale sau de problemele datorate de presiunilearhimedice. Dac se include rezistena la forfecare, Td,aceasta trebuie s fie de mic importan.

(2.2) GEO: cedarea sau deformaia excesiva terenului, n care rezistena pmnturilor sau a rocilorcontribuie n mod semnificativ la asigurarea rezistenei.Condiia de verificare este definita de relaia [2.5 SR EN 1997-1:2004]:

Ed Rd (I.7)unde:

Ed valoarea de calcul a efectului aciunilorEd =E{ FFrep;Xk/ M ; ad} (I.8.1)sau

Ed = EE{Frep;Xk/ M ; ad} (I.8.2)

unde:E coeficient parial pentru efectul unei aciuni definit n Anexa B

Rd valoarea de calcul a rezistenei fade o aciuneRd =R{ FFrep;Xk/ M; ad} (I.9.1)sau

Rd =R{ FFrep;Xk; ad}/ R (I.9.2)sau

Rd =R{ FFrep;Xk/ M; ad}/ R (I.9.3)unde:

R coeficient parial pentru o rezistendefinit n Anexa B

Nota 1 - Starea limit GEO este deseori critic pentru determinarea dimensiunilor elementelor structurale din fundaiisau structuri de fundare.Nota 2 - n unele situaii de proiectare, aplicarea coeficienilor pariali asupra aciunilor generate de pmnt sautransmise prin pmnt pot conduce la valori de calcul nerezonabile sau chiar imposibile din punct de vedere fizic. nasemenea situaii, coeficienii pariali pot fi aplicai direct asupra efectelor aciunilor stabilite pe baza valorilorreprezentative ale aciunilor.Nota 3 - n procedurile de calcul n care coeficienii pariali sunt aplicai asupra efectelor aciunilor, coeficientul parialal aciunilor se ia F = 1,0.

(2.3) UPL: pierderea echilibrului structurii sau terenului provocatde subpresiunea apei (presiuneaarhimedic) sau de alte aciuni verticale.Condiia de verificare este definita de relaia [2.8 SR EN 1997-1:2004]:

Vdst,d Gstb;d +Rd (I.10)unde:


17/155

16

Vdst,d valoarea de calcul a gruprii ntre aciunile verticale permanente i variabiledestabilizatoareVdst,d = Gdst;d +Qdst;d

Gstb;d valoarea de calcul a aciunilor permanente verticale stabilizatoareQdst;d valoarea de calcul a aciunilor verticale destabilizatoare la verificarea la subpresiune

Rd valoarea de calcul a oricrei alt rezistene adiionale la ridicare; rezistenele

adiionale la ridicare pot fi de asemenea tratate drept aciune permanent verticalstabilizatoare

Nota -Coeficienii pariali pentru Gdst;d, Qdst;d, Gstb;diRdpentru situaii permanente sau tranzitorii sunt definii n AnexaB.

(2.4) HYD: cedarea hidraulic a terenului, eroziunea intern i eroziunea regresiv n teren, subefectul gradienilor hidraulici.Condiiile de verificare sunt definite de relaiile [2.9 a, b SR EN 1997-1:2004]:

udst;d stb;d (I.11 a)unde:udst;d valoarea de calcul a presiunii totale destabilizatoare a apei din pori la baza coloanei

de pmnt, pentru orice coloande pmnt pertinentstb;d tensiunea totalverticalstabilizatoare la baza aceleiai coloanesau

Sdst;d Gstb;d (I.11 b)unde:Sdst;d valoarea de calcul a forei curentului n coloana de pmntGstb;d greutatea n stare submersata aceleiai coloane

Nota -Coeficienii pariali pentru udst;d, stb;d, Sdst;d i Gstb;d pentru situaii permanente sau tranzitorii sunt definii nAnexa B.

(2.5) STR: cedare intern sau deformaia excesiv a structurii sau elementelor de structur, ca deexemplu fundaiile continue, radierele generale sau pereii de subsol, n care rezistena materialelorstructurii contribuie semnificativ la asigurarea rezistenei. Starea limitSTR este tratata n partea IIa prezentului normativ.

(3) n cazurile unui risc anormal sau ale unor condiii de teren i de ncrcare excepional de dificile(de regul, situaiile care se ncadreazn categoria geotehnic3 asociata unui risc geotehnic major)este indicat sse utilizeze valori mai severe dect cele recomandate n Anexa B.

(4) Se pot utiliza valori mai puin severe dect cele recomandate n Anexa B pentru lucrritemporare sau pentru situaii de proiectare tranzitorii, n cazul n care consecinele posibile o

justific.

I.4.6 Stri limit de exploatare

(1) Verificarea pentru strile limitde exploatare, n teren sau ntr-o seciune, element sau mbinarea structurii, trebuie surmreascndeplinirea condiiei [2.10 SR EN 1997-1:2004]:

Ed Cd (I.12)unde:

Ed valoarea de calcul a efectului unei aciuni sau combinaiilor de aciuniCd valoarea de calcul limita efectului unei aciuni sau combinaiilor de aciuni


18/155

17

(2) Conform SR EN 1997-1:2004/NB:2008, coeficienii pariali pentru strile limit de exploatarenormalau valoarea egalcu 1,0.

(3) Este indicat s se modifice n mod adecvat valorile caracteristice ale parametrilor geotehnici ncazul n care se produce o modificare a acestora pe durata de via a construciei, de exemplu princoborrea nivelului apei subterane sau prin uscare.

(4) Valoarea de calcul limit a efectului unei aciuni, de exemplu o anumit deplasare i/saudeformaie a fundaiei sau a unor pri ale structurii de fundare este acea valoare pentru care seconsider atins n structur o stare limit de exploatare normal. Asupra acestei valori limittrebuie sse convinla proiectarea structurii suportate de teren.

I.4.7 Abordri de calcul

(1) Abordrile de calcul definesc modul n care sunt utilizate relaiile (I.8) si (I.9) prin combinareaseturilor de coeficieni pariali pentru aciuni sau efectele aciunilor (A), pentru parametriigeotehnici (M) i pentru rezistene (R).

(2) Abordrile de calcul se aplicpentru calculul la strile limitultime GEO i STR, dupcaz.

(3) Modul de calcul al valorilor Edi Rd definite n relaia (I.7) trebuie determinat prin alegereauneia dintre cele douabordri de calcul (abordrile de calcul 1 i 3) definite conform SR EN 1997-1:2004/NB:2008.

(4) Coeficienii pariali din Anexa B de utilizat pentru determinarea valorilorEdiRd sunt grupai nseturile notate A (pentru aciuni sau efectele aciunilor), M (pentru parametrii pmntului) i R(pentru rezistene). Valorilor acestora se aleg n funcie de abordarea de calcul utilizat.

(5)Abordarea de calcul 1

(5.1) Gruparea 1:A1 +M1 +R1

(5.2) Gruparea 2:A2 +M2 +R1

Nota 1 - Notaia: + nseamn: degrupatcu.Nota 2 - Coeficienii pariali sunt aplicai asupra aciunilor i parametrilor de rezisten ai terenului.Nota 3 - Dac este evident c una dintre cele dou grupri guverneaz proiectarea, nu este necesar s se mai efectuezecalculele i cu cealalt grupare. Totui, grupri diferite se pot dovedi critice pentru aspecte diferite ale aceluiai proiect.

(6)Abordarea de calcul 3

Gruparea: (A1* sauA2) +M2 +R3

Nota 1 - Notaia: + nseamn: degrupatcu.Nota 2 - *: Coeficienii pariali sunt aplicai asupra aciunilor provenind de la structur.

Nota 3 - : Coeficienii pariali sunt aplicai asupra aciunilor geotehnice.Nota 4 - La calculul stabilitii taluzurilor sau al stabilitii generale, aciunile aplicate asupra terenului (de exempluaciunile provenind de la structur, ncrcrile date de trafic) sunt tratate drept aciuni geotehnice, folosindu-se setul A2de coeficieni pariali.


19/155

18

I.5 Etapele preliminare ale proiectrii geotehnice

I.5.1 Stabilirea adncimii de fundare

(1) Adncimea de fundare este distana msurat de la nivelul terenului (natural sau sistematizat)

pnla baza fundaiei.

(2) Stabilirea adncimii de fundare a unei fundaii se face innd seama de urmtoarele criterii:

(2.1) Geotehnice, hidrogeologice i climatice

adncimea la care apare un strat de pmnt cu capacitate portantadecvat; nivelul (nivelurile) apei (apelor) subterane i presiunea apei (apa cu nivel liber, apa sub

presiune) n corelare cu problemele care pot apare n timpul execuiei sau n exploatare; micri posibile ale terenului i reduceri ale rezistenei stratului portant provocate de curgerea

apei, de efectele climatice sau de lucrrile de execuie; adncimea pn la care contracia i umflarea pmnturilor argiloase datorate variaiilor

climatice sezoniere pot induce micri apreciabile ale fundaiei; adncimea pnla care se pot produce degradri prin nghe (Anexa C); adncimea de afuiere (in cazul fundaiilor amplasate n albia apei curgtoare); prezena de materiale solubile (carbonat de calciu, roci saline etc.); efectele variaiilor de umiditate datorate unor perioade lungi de secet urmate de perioade cu

precipitaii abundente asupra proprietilor pmnturilor structural instabile din zonele cu climatarid.

(2.2) Proiectul de arhitectur prin care se impune cota util (cota 0,00 sau cota ultimului nivel

subteran, dupcaz).

(2.3) Vecinti efectele excavaiilor i/sau a epuismentelor generale asupra fundaiilor i cldirilor nvecinate; excavaii ulterioare prevzute pentru utiliti sau alte construcii.

(2.4) Condiii speciale n exploatarea construciei care pot influenta caracteristicile i comportareaterenului de fundare (temperaturi excesive transmise la teren etc.).

(3) Adncimea minim de fundare se stabilete ca fiind adncimea cea mai mare care rezult nfuncie de criteriile de mai sus.

(4) Pentru construciile fundate pe terenuri dificile (pmnturi sensibile la umezire, pmnturicontractile, pmnturi lichefiabile etc.), adncimea de fundare este indicat n reglementriletehnice de referinspecifice.

I.5.2 Alegerea tipului de fundaie

(1) Fundaiile trebuie aleseastfel nct stransmitla teren ncrcrile construciei, inclusiv cele dinaciuni seismice, asigurnd ndeplinirea condiiilor privind verificarea terenului de fundare la strilimit.

(2) Stabilirea tipului de fundaie se face innd seama de urmtoarele criterii:


20/155

19

(2.1) Sistemul structural al construciei

tipul sistemului structural (n cadre, cu perei etc.); dimensiuni (deschideri, travei, nlimi suprateran i subteran); materiale (beton, metal, zidrie etc.); aciunile transmise de construcie asupra fundaiilor;

mecanismul de disipare a energiei induse de aciunea seismic (poziia zonelor potenialplastice, eforturile transmise fundaiilor etc.);

sensibilitatea la tasri a sistemului structural.

(2.2) Condiiile de exploatare ale construciei

eforturile transmise la fundaii (din sarcini statice i dinamice vibraii produse de utilaje etc.); posibilitatea pierderilor de apsau substane chimice din instalaiile sanitare sau industriale; nclzirea terenului n cazul construciilor cu degajri mari de cldur(cuptoare, furnale etc.); degajri de gaze agresive care polueaz apele meteorice i accentueaz agresivitatea chimic a

apelor subterane;

influena deformaiilor terenului de fundare asupra exploatrii normale a construciei; limitarea tasrilor n funcie de cerinele tehnologice specifice.

(2.3) Condiiile de execuie ale infrastructurii

adncimea spturii pentru realizarea fundaiilor construciei i modul de asigurare a stabilitiispturii;

existena unor construcii n vecintate care pot fi afectate de lucrrile de execuie ainfrastructurii (instabilitatea taluzului, afuierea terenului la realizarea epuismentelor etc.);

sistemul de epuismente; prezena reelelor de ap-canal, de gaze, de energie electricetc.

(2.4) Condiiile de teren

natura i stratificaia terenului de fundare, caracteristicile fizico-mecanice ale straturilor depmnt sau de roci evoluia acestora n timp;

condiiile de stabilitate generala terenului (terenuri n pantcu structuri geologice susceptibilede alunecri de teren etc.);

condiiile hidrogeologice (nivelul i variaia sezonier a apelor subterane, agresivitatea apelorsubterane, circulaia apei prin pmnt etc.);

condiiile hidrologice (nivelul apelor de suprafa, posibiliti de producere a inundaiilor, afenomenului de afuiere etc.).

(3) Se recomad ca la alegerea tipului de fundaie s se in seama i de consideraii practice cumsunt economii la lucrrile de excavaie, tolerane n execuie, spaii de lucru etc.

I.5.3 Alegerea metodei de calcul

(1) Metoda de calcul trebuie aleas astfel nct rezultatele obinute s asigure ndeplinireacondiiilor privind verificarea terenului de fundare la stri limit.

(2) Alegerea metodei de calcul se face innd seama de urmtoarele criterii:

I.5.3.1 Criterii privind construcia(1) Importana construciei


21/155

20

construcii speciale, CS (clasele de importanI i II conf. P100-1:2012, respectiv categoriile deimportanA i B conf. HG 766/1997);

construcii obinuite, CO (clasele de importanIII i IV conf. P100-1:2012, respectivcategoriile de importanC i D conf. HG 766/1997).

(2) Sensibilitatea la tasri difereniale

construcii sensibile la tasri (CST); construcii nesensibile la tasri (CNT).

(3) Restricii de deformaii n exploatare normal construcii cu restricii (CRE); construcii frrestricii (CFRE).

I.5.3.2 Criterii privind terenul de fundare alctuit din pmnturi

(1) Terenuri favorabile (TF); prin terenuri favorabile se ineleg terenurile bune i medii definiteconform NP 074:2011;

(2) Terenuri dificile sau condiii speciale de ncrcare (TD) (de exemplu, pmnt coeziv saturatncrcat rapid).

I.5.3.3 Criterii de alegere a metodei de calcul

n tabelul I.4 sunt sintetizate criteriile de alegere a metodei de calcul.

Tabelul I.4

Metodade calcul

Stri limit

Construcia

Terenul defundareImportana

Sensibilitateala tasri

difereniale

Restricii dedeformaii nexploatarenormal

CO CS CNT CST CFRE CRE TF TD

Prescriptiv SLU SLE e e e e

Direct

SLU SLE e e e e

SLU SLE e

SLU SLE e

SLU SLE e

SLE e Nota 1 - Folosireametodei prescriptive este permis doar atunci cnd sunt ndeplinite simultan cele patru condiii(CO+CNT+CFRE+TF).Nota 2 Prin folosirea metodei prescriptive, se consider ndeplinite implicit condiiile de verificare la SLU i SLE.Nota 3 Metoda prescriptiv se poate folosi la predimensionare.Nota 4 n cazul folosirii metodei directe, calculul la strile limit specificate este obligatoriu.Nota 5 n cazul terenului de fundare alctuit din roci stncoase i semistncoase, n condiiile unei stratificaiipractic uniforme i orizontale, este admis folosirea metodei prescriptiv n toate cazurile, cu excepia construciilorspeciale.

I.6 Calculul la stri limit ultime


22/155

21

(1) Calculul la strile limit ultime se face pentru gruprile de aciuni definite conform SR EN1990:2004:

- gruprile de aciuni pentru situaii de proiectare permanente sau tranzitorii (grupri fundamentale,GF);

- gruprile de aciuni pentru situaii de proiectare seismice (GS).(2) Pentru stabilirea dimensiunilor n plan ale fundaiei este necesar, dup caz, calculul laurmtoarele stri limita ultime de tip GEO (Fig. I.4):

(2.1) Capacitatea portanta

(2.2) Rezistena la lunecare

(2.3) Stabilitatea general

(3) Pentru verificarea la starea limitultimde tip STR se vor avea n vedere urmtoarele:

(3.1) Trebuie luate n considerare deplasrile difereniale verticale i orizontale ale fundaiilorpentru a se asigura cacestea nu conduc la o stare limitultimn structur.

(3.2) Se poate adopta o presiune acceptabil, conform I.3.1 pct.(6.3), cu condiia ca deplasrile snu conducla o stare limitultimn structur.

N

Capacitatea portant Rezistena la lunecare

Stabilitatea general


23/155

22

Figura I.4

(3.3) n pmnturile care se pot ridica, trebuie evaluat umflarea diferenial potenial, iarfundaiile i structura trebuie dimensionate astfel nct s reziste sau s fie adaptate pentru a oprelua.

I.6.1 Capacitatea portant

I.6.1.1 Principii generale

(1) Pentru calculul la starea limit de capacitate portant trebuie satisfcut condiia [6.1 SR EN1997-1:2004]:

VdRd (I.13)unde:Vd valoarea de calcul a aciunii verticale sau componenta vertical a unei aciuni totale

aplicatla baza fundaieiVd se determinconform prevederilor din capitolul II.2Nota -Vd trebuie s includ greutatea proprie a fundaiei, greutatea oricrui material de umplutur itoate presiunile pmntului, fie favorabile, fie nefavorabile. Presiunile apei care nu se datoreaz

ncrcrilor transmise terenului de fundare, trebuie incluse ca aciuni.Rd valoarea de calcul a capacitii portante

(2) Limitarea excentricitilor

(2.1) Fundaie cu baza dreptunghiular

(eL) + (eB) 1L B 9

(I.14 a)

unde:eL excentricitatea foreiNfade axa transversal(limea bazei fundaiei,B)eB excentricitatea foreiNfade axa longitudinal(lungimea bazei fundaiei,L)

(2.2) Fundaie cu baza circular

e/r 0,589 (I.14 b)unde:

e excentricitatea foreiNfade centrul bazei fundaieir raza bazei fundaiei

(3) Dimensiunile bazei fundaiei se stabilesc astfel ca rezultanta aciunilor din gruprile pentrusituaii de proiectare permanente s fie aplicat n interiorul smburelui central. Aria comprimat abazei fundaiei,AC, este egalcu aria total.

(4) n cazul gruprilor de aciuni pentru situaii de proiectare tranzitorii (de exmplu, aciuniorizontale importante nepermanente) se admite ca rezultanta aciunilor s se aplice n afarasmburelui central, cu condiia ca aria comprimata bazei fundaiei,AC, sfie mai mare de 75% dinaria total.

(5) n cazul construciilor de tipul castele de ap, turnuri etc. nu se admite desprinderea fundaiei depe teren n gruprile de aciuni pentru situaii de proiectare permanente sau tranzitorii.


24/155

23

(6) n cazul gruprilor de aciuni pentru situaii de proiectare seismice se admite ca excentricitilemaxime sfie limitate astfel nct aria comprimata bazei fundaiei,AC, sfie mai mare de 75% dinaria total, respectiv aria efectiv (redus) a bazei fundaiei, A, s fie mai mare de 50% din ariatotal.

I.6.1.2 Aria comprimat a bazei fundaiei

(1) Aria comprimata bazei fundaiei se definete pe baza urmtoarelor ipoteze:

(1.1) Rezistena la ntindere pentru pmnturi este nul;

(1.2) Deplasrile/deformaiile sunt proporionale cu eforturile;

(1.3) Distribuia presiunilor la baza fundaiei este liniar, conform teoriei Navier.

(2) n cazul fundaiei cu baza dreptunghiular solicitat excentric dup o singura direcie, aria

comprimatse calculeazcu relaiile I.15.

AC = 1,5 (L 2 eL)B

(I.15)sauAC = 1,5 (B 2 eB)Lunde:

L, eL,B, eB definite conform relaiilor din tabelul I.5

(3) n cazul unei ncrcri excentrice dup dou direcii, aria comprimat se calculeaz pe bazadistribuiilor de presiuni la baza fundaiei.

I.6.1.3 Aria efectiv (redus)a bazei fundaiei

(1) Fundaie cu baza dreptunghiularsolicitatexcentric dupdoudireciiA =LB (I.16.a)unde:

L laturaL redus:L =L 2 eLunde:eL =MB/N

B laturaB redus:B =B 2 eBunde:eB =ML/N

(2) Fundaie cu baza circular

A = (B 2 e)B (I.16.b)unde:

B diametrul bazei

I.6.1.4 Metoda prescriptiv

(1) Determinarea capacitii portante prin metoda prescriptivse bazeazpe valori ale unor presiuniacceptabile determinate empiric.

(2) Presiunile acceptabile pe terenul de fundare se numesc presiuni convenionalei sunt definite


25/155

24

pentru situaiile n care terenul de fundare aparine categoriei de terenuri favorabile (bune saumedii), conform NP 074:2011.

(3) Modul de determinare a valorilor presiunilor convenionale este prezentat n Anexa D.

(4) n Anexa G din SR EN 1997-1:2004 este prezentat un exemplupentru stabilirea unor presiuni

acceptabile la fundarea pe roci. Atunci cnd se utilizeaz o asemenea metod, este indicat caevaluarea rezultatului calculului sse bazeze pe experiena comparabil.

(5) Calculul capacitii portante a terenului de fundare pe baza presiunilor convenionale sedifereniazn funcie de:

(5.1) Tipurile de aciuni directe sau orice combinaii ntre acestea transmise fundaiilor de ctreconstrucie;

(5.2) Gruprile de aciuni

(6) Condiiile care trebuie verificate la starea limitde capacitate portantsunt prezentate n tabelulI.5.

Tabelul I.5

Tipul de ncrcareGrupri

de aciuniCondiia de verificare

ncrcare centric

GF

NF /Apconv (I.17)

unde:NF ncrcarea verticalde calcul din GFA aria bazei fundaiei:A =L B

GS

NS /A1,2pconv (I.18)

unde:NS ncrcarea verticalde calcul din GS

ncrcare excentric dup o direcie

GF

BL

Np Fef

= max 1,2pconv (I.19)

unde: coeficient care depinde de excentricitatea relativ

eL/L; valorile sunt date n Anexa Eunde: eL =MF,B/NF

MF,B - momentul de calcul din GF dupB

GS

BL

Np Sef


unde:

coeficient funcie de eL/Lunde: eL =MS,B/NS

MS,B - momentul de calcul din GS dupB


26/155

25

Tabelul I.5 (continuare)

ncrcare excentrica oblic

GF

BL

Np Fef


unde: coeficient care depinde de excentricitile relative

eL/L si eB/Bunde: eB =MF,L/ NF

MF,L - momentul de calcul din GF dupL

GS

BL

Np Sef


unde: coeficient care depinde de excentricitile relative

eL/L si eB/B

unde: eB =MS,L/ NSMS,L - momentul de calcul din GS dupL

I.6.1.5 Metoda direct

(1) Metoda direct se bazeaz pe parametrii de rezisten la forfecare i de deformabilitate aipmntului.

(2) Metoda directpoate fi analiticsau numeric.

I.6.1.5.1 Metoda analitic

(1) Evaluarea pe cale analitica valorilor pe termen scurt i pe termen lung ale lui Rd trebuie luatn considerare, cu precdere, n pmnturile fine.

(2) Metoda analitic este recomandat n AnexaF din SR EN 1997-1:2004, pentru cazul generalprezentat n figura I.5.

(3) Calculul capacitii portante n condiiinedrenate este prezentat n Anexa F.

(4) Calculul capacitii portante n condiiidrenate este prezentat n Anexa F.


27/155

26

Figura I.5

I.6.1.5.2 Metode numerice

(1) Metodele numerice permit determinarea mecanismului de cedare cel mai defavorabil.

(2) Se recomand utilizarea metodelor numerice n cazurile n care nu se pot aplica metodeleanalitice, ca de exemplu:

(2.1) Atunci cnd masivul de pmnt sau rocde sub o fundaie prezinto structurstratificatsaudiscontinubine definit. Mecanismul de cedare presupus i parametrii de rezisten la forfecare ide deformabilitate alei trebuie sinseama de caracteristicile structurale ale terenului;

(2.2) n cazul unei fundaii aezate pe un depozit puternic stratificat, ale cror proprieti diferfoarte mult de la un strat la altul. Valorile de calcul ale parametrilor terenului trebuie cunoscutepentru fiecare strat;

(2.3) n cazul n care o formaiune tare se afl sub o formaiune mai slab, capacitatea de calculpoate fi calculatcu utilizarea parametrilor de forfecare ai formaiunii mai puin rezistente.

(3) Metodele numerice utilizate, n general, sunt:

(3.1) Metoda elementelor finite

(3.2) Metoda diferenelor finite

(4) Calculul pe baza metodelor numerice se face prin utilizarea adecvata a programelor de calculautomat.

I.6.1.6 Metoda indirect

(1) Metoda de calcul indirectse bazeazpe modele semi-empirice.

(2) Este indicat sse utilizeze un model semi-empiric general recunoscut.

(3) n Anexa E din SR EN 1997-1:2004 este prezentat un exemplu pentru estimarea valorii de calcula capacitii portante a unei fundaii pe baza rezultatelor obinute prin ncercarea presiometric.

(4) n Anexa D din SR EN 1997-2:2007 este prezentat un exemplu pentru estimarea valorii decalcul a capacitii portante a unei fundaii pe baza rezultatelor obinute prin ncercarea de penetrarecu conul.

(5) In lipsa valorilor factorilor pariali relativi combinaiilor la strile limitultime seismice, definiteconform SR EN 1998-1 i 5:2004, se recomand utilizarea factorului parial pentru capacitateportant, R;v, egal cu 1,4.

I.6.2 Rezistena la lunecare

(1) Atunci cnd ncrcarea nu este normal pe talpa fundaiei, fundaiile trebuie verificate fade

cedarea prin lunecarea pe talp.(2) Pentru calculul la starea limitde rezisten la lunecare trebuie satisfcutcondiia [6.2 SR EN1997-1:2004]:


28/155

27

HdRd +Rp;d (I.23)unde:

Hd valoarea de calcul a aciunii orizontale sau componenta orizontala unei aciuni totaleaplicatparalel cu baza fundaiei

Hd se determina conform prevederilor din capitolul II.2Rd valoarea de calcul a rezistentei ultime la lunecareRp;d valoarea de calcul a rezistentei frontale i/sau laterale mobilizate ca urmare a efectului

Hd asupra fundaieiNota -Hd trebuie s includ valoarea de calcul a oricrei presiuni active a pmntului asupra fundaiei.

(3) Valoarea Rp;d trebuie sa se determine intr-o manier pertinenti prudent. Este indicat ca, ncazul fundatiior pe pmnturi argiloase aflate n zona micrilor sezoniere, valoarea aleasa luiRp;ds reflecte posibilitatea ca, pe durata de viat estimat a structurii, argila s se desprind princontractie de fetele verticale ale fundatiilor. Trebuie sse ia n calcul i posibilitatea ca pmntul nfaa fundaiei sfie ndeprtat prin eroziune sau prin activiti umane.

(4) Este indicat ca valorile pentruRdiRp;d sfie corelate cu ordinul de mrime a micrii anticipatepentru starea limit de ncrcare considerat. La deplasri mari trebuie avut n vedere posibilainfluena comportrii dincolo de deplasarea de vrf.

(5) Determinarea rezistenei de calcul la lunecare n condiii drenate se face conform relaiei [6.3 SREN 1997-1:2004]:

Rd = V'd tan d (I.24)unde:V'd valoarea de calcul a ncrcrii efective verticale transmis de fundaie la teren; la

stabilirea lui V'd trebuie s se in seama dacHd i V'd sunt aciuni dependente sauindependented unghiul de frecare de calcul d poate fi admis egal cu valoarea de calcul a unghiului

efectiv de frecare intern la starea critic, 'cv;d,la fundaiile de beton turnate pe loc,sau egal cu 2/3'cv;d la fundaii prefabricate lise.

Nota - n lipsa unor rezultate experimentale determinate prin ncercri de teren sau de laborator, se pot utiliza valorilecoeficientului de frecare pe talpa fundaiei,, indicate n Anexa G.

(6) Determinarea rezistenei de calcul la lunecare n condiii nedrenate se face conform relaiei [6.4SR EN 1997-1:2004]:

Rd = min{Accu;d ; 0,4Vd} (I.25)unde:

Ac aria comprimata bazei fundaieicu;d coeziunea nedrenatde calculVd valoarea de calcul a ncrcrii totale verticale transmisde fundaie la teren

I.6.3 Stabilitatea general

(1) Pot fi aplicate calculele de stabilitate generaldescrise n SR EN 1997-1:2004 Seciunea 11.

(2) Stabilitatea general, cu sau frfundaii, trebuie verificatn particular n urmtoarele situaii;

(2.1) n apropiere de un taluz sau pe un taluz, natural sau artificial;


29/155

28

(2.2) n apropierea unei excavaii, tranee, lucrri de susinere sau lucrri subterane;

(2.3) n apropierea unui ru, canal, lac, rezervor sau mal.

(3) Pentru orice situaie trebuie sse demonstreze, conform cu principiile descrise n SR EN 1997-

1:2004 Seciunea 11, c pierderea de stabilitate a masivului de pmnt cuprinznd fundaia estesuficient de puin probabil.

I.7 Calculul la starea limit de exploatare

I.7.1 Generaliti

(1) Calculul la starea limit de exploatare se face, dup caz, pentru aciunile sau combinaiile deaciuni din gruprile caracteristic, cvasipermanent si frecvent, definite conform SR EN1990:2004.

(2) Calculul la starea limit de exploatare comport ndeplinirea condiiilor de verificare aurmtoarelor criterii principale:

(2.1) Deplasri i/sau deformaii: valorile de calcul limit pentru care se consider atins nstructuro stare limitde exploatare normal.

(2.2) ncrcarea transmis la teren: valoarea de calcul limit pentru care n pmnt apar zoneplastice cu extindere limitat (zona plastic este zona pe conturul i n interiorul creia se

ndeplinete condiia de rupere n pmnt).

(3) Situaiile n care calculul la starea limitde exploatare este obligatoriu sunt indicate in tabelulI.4.

(4) Se recomandefectuarea calculului la starea limitde exploatare pentru categoriile geotehnice 2i 3, n cazul fundrii pe argile plastic-consistente i plastic-vrtoase.

(5) Este indicat ca adncimea pn la care s fie luate n considerare straturile compresibile depmnt sdepindde adncimea i forma fundaiei, de variaia n funcie de adncime a modululuide deformaie i de distanele dintre fundaii.

(6) n cazul structurilor convenionale fundate pe argile, este indicat de a se calcula raportul dintre

capacitatea portant a terenului corespunztoare rezistenei iniiale nedrenate i presiunea aferentncrcrilor din exploatare. n cazul n care acest raport este mai mic de 3, este indicat s seefectueze calculul la starea limitde exploatare normal.

(7) La estimarea tasrilor difereniale i rotirilor relative, trebuie luate n considerare att distribuiancrcrilor ct i variabilitatea posibila terenului, pentru a se asigura cnu se atinge o stare limitde exploatare normal.

(8) Efectul fundaiei i umpluturilor vecine trebuie luat n considerare cnd se calculeazcretereaeforturilor n teren i influena acesteia asupra deformrii terenului.

(9) La aprecierea mrimii deplasrilor fundaiei trebuie sse inseama de experiena comparabil.Este indicat snu se considere drept exacte valorile tasrilor obinute prin calcul.


30/155

29

I.7.2 Deplasri i deformaii

(1) Condiia exprimatprin relatia I.12 se particularizeaz, dup caz, n funcie de tipul deplasriisau deformaiei avutn vedere pentru verificarea la starea limitde exploatare.

(2)Ed reprezintorice deplasare sau deformaie posibila fundaiei ca efect a deformaiei terenuluidatoratunei aciuni sau combinaiilor de aciuni.

(3) Cd reprezintvaloarea limita deplasrii sau deformaiei fundaiei sau structurii.

I.7.2.1 Tasarea absolut

(1) Calculul tasrii absolute trebuie s se refere att la tasarea imediat ct i la tasarea pe termenlung.

(2) La calculul tasrilor n pmnturi saturate parial sau total, componentele tasrii sunt:

(2.1) s0: tasarea imediat; pentru pmnturile saturate, datoritdeformaiei de lunecare sub volumconstant i pentru pmnturile parial saturate datoritatt deformaiilor de lunecare ct i reduceriide volum;

(2.2) s1: tasarea datoratconsolidrii;

(2.3) s2: tasarea datorat curgerii lente, n special n cazul unor pmnturi organice sau argilesensitive.

(3) Metodele general recunoscute pentru evaluarea tasrilor sunt:

(3.1) Metodbazatpe teoria elasticitii, indicatn Anexa F din SR EN 1997-1:2004

(3.2) Metodbazatpe relaia de efort deformaie, indicatn Anexa H

(3.3) Metodbazatpe modelul Winkler

(3.4) Metode numerice

(3.5) Metode semi-empirice bazate pe rezultatele determinrilor in situ. n Anexele D, E, F si KSR EN 1997-2:2007 sunt prezentate metode de calcul a tasrii pe baza rezultatelor obinute prinpenetrare cu conul (CPT), presiometru Mnard, penetrare standard (SPT) sau ncrcare cu placa.

(4) n Anexa J sunt indicate modalitile de stabilire a valorilor parametrilor geotehnici care intervinn calculul tasrilor.

I.7.2.2 Deplasri i deformaii posibile

n Anexa H din SR EN 1997-1:2004 i nAnexa H a prezentului normativsunt definite principaleletipuri de deplasri i deformaii posibile.

I.7.2.3Deplasri i deformaii limit

(1) n Anexa H din SR EN 1997-1:2004 i n Anexa H a prezentului normativ sunt indicate valorilelimitorientative ale deformaiilor structurilor i ale deplasrilor fundaiilor.


31/155

30

(2) Asupra valorilor limittrebuie sse convinla proiectarea structurii suportate de teren.

I.7.3 ncrcarea transmis la teren

(1) Criteriul de limitare a ncrcrilor transmise la teren se exprim prin relatia I.13 care se

particularizeazpentru verificarea la starea limitde exploatare.

(2) n cazul n care calculul se efectueaz utiliznd metoda prescriptiv, criteriul de limitare ancrcrilor transmise la teren se exprimprin relaiile I.17, I.19 i I.21.

(3) n cazul n care calculul se efectueaz prin metoda direct, condiia de verificare a criteriuluiprivind limitarea ncrcrilor transmise la teren se exprimsub forma:

pef,med ppl (I.26)unde:pef,med presiunea efectivmedie la baza fundaiei, calculatpentru aciunile sau combinaiile de

aciuni din gruprile caracteristic, cvasipermanenti frecvent, definite conformSR EN 1990:2004

ppl presiunea plasticcare reprezintvaloarea de calcul limita presiunii pentru care npmnt apar zone plastice de extindere limitat

(4) Presiunea plastica se calculeazutiliznd metoda datn Anexa H.

(5)Conform SR EN 1997-1:2004/NB:2008, pentru strile limitde exploatare coeficienii pariali derezistenpentru pmnturi, M, au valoarea egalcu 1,0.

I.8 Calculul la vibraii(1) Fundaiile construciilor supuse la vibraii sau la ncrcri vibratorii trebuie proiectate astfel

nct sse asigure cvibraiile nu produc tasri i vibraii excesive.

(2) Este indicat s se ia msuri de precauie pentru a nu se produce rezonana ntre frecvenancrcrilor pulsatorii i frecvena critic a sistemului fundaie-teren i pentru a se asigura fadeapariia lichefierii n teren.

(3) Vibraiile produse de cutremure trebuie luate n considerare conform SR EN 1998-5:2004 i SREN 1998-5:2004/NA:2007.

I.9 Fundaii pe roci

Consideraiile complementare pentru proiectarea fundaiilor i structurilor de fundare directpe rocisunt prezentate n SR EN 1997-1:2004 Seciunea 6.

PARTEA II.

PROIECTAREA STRUCTURAL A FUNDAIILOR DE SUPRAFATA

II.1 Scop i domenii de aplicare

(1) Prevederile din partea a II-a a prezentei norme se refer la dimensionarea i alctuireaconstructiva fundaiilor de suprafa.


32/155

31

(2) Prevederile normativului se aplicurmtoarelor tipuri de fundaii de suprafa:

a) fundaii izolate;

b) fundaii continue, dispuse dupuna, dousau mai multe direcii;

c) radiere generale.

(3) Prevederile privind proiectarea structural a fundaiilor de suprafa sunt n concordan cuprevederile din SR EN 1992-1-1:2004, SR EN 1992-1-1/NB:2008, SR EN 1993-1-1:2006, SR EN1993-1-1/NA:2008, din normativul P100-1/2012 i din codul CR2-1-1.1:2011. Aceste prevederitrebuie puse n concordancu prevederile ediiilor ulterioare ale acestor norme.

II.2 Definiii, notaii i simboluri

(1) Principalele definiii, notaii i simboluri utilizate n partea II a prezentului normativ suntprezentate n tabelul II.1 si II.2.

Tabelul II.1Definiie SemnificaieSistemul structural Ansamblul elementelor care asigurrezistena i stabilitatea unei construcii

sub aciunea ncrcrilor statice i dinamice, inclusiv cele seismice.Sistemul structural este alcatuit din trei subsisteme: suprastructura (S),infrastructura (I) i terenul de fundare (T) (Fig. II.1).

Suprastructura Ansamblul elementelor structurale situate deasupra infrastructurii;pozitionata, de regul, peste cota zero a construciei.

Infrastructura Ansamblul elementelor structurale situate, de regul, sub cota zero aconstruciei; este alctuitdin substructuri fundaii; la construciile care nuau substructur, infrastructura este alctuitdin fundaii.

Substructura Parte a infrastructurii poziionatntre suprastructuri fundaii.Substructura este alctuit, de regul, din elemente structurale verticale(perei, stlpi) i elemente orizontale sau nclinate (plci, grinzi etc.).

n raport cu suprastructura, aceasta prezint diferene de alctuire iconformare, care conduc la capaciti de rigiditate i rezistenmajorate.n unele cazuri substructura include i primul sau primele niveluri de pestecota zero.

Tabelul II.2Notaiasausimbolul

Semnificaia

Litere LATINE

As Aria de armturAs,con Aria de armturde conectare din planeuAsh,Asv Aria armturii orizontale, respectiv verticale n pereii fundaiei paharAwf Suprafaa seciunii de forfecare dintre elementul vertical i placB Dimensiunea mai mica tlpii fundaiei avnd forma dreptunghiularn planBa Limea activa fundaieiCw Fora de compresiune din biela comprimatdin pereii fundaiei pahar

EFd Efortul care acioneazla partea superioara fundaieiEFG Efortul din ncrcri neseismice care acioneazla partea superioara fundaieiEFE Efortul din ncrcri seismice care acioneazla partea superioara fundaieiFb Fortietoare de baz

H nlimea fundaieiH nlimea la marginea fundaiei tip obeliscH1,H2 nlimile treptelor blocului din beton simplu. nlime talpfundaie pahar


33/155

32

HC nlimea seciunii fundaiei continueHf Grosimea fundului paharuluiHi nlime infrastructurHmin nlimea minima fundaieiHP nlimea paharului fundaiei pentru stlpi prefabricaiHr Grosimea radierului

Hv;Lv nlimea; lungimea vuteiL Dimensiunea mare a tlpii fundaiei avnd forma dreptunghiularn plan; Lungimea

sistemului de fundare pentru fundaii de seciune dreptunghiularL0 Distana dintre doi stlpi veciniLc Lungimea consolei grinzilor de fundareLs Valoarea de calcul a forei de lunecare transmisplaneului superiorM Momentul ncovoietor rezultant n centrul de greutate al seciunii fundaieiM1 Momentul ncovoietor transmis paharului prin presiuni pe peretele frontalMi Momentul ncovoietor n stlpul iMC,NC Momentele ncovoietoare i fora axialla baza cuzinetului

MFd Momentul care acioneazla partea superioara fundaieiMx Momentul ncovoietor fade seciunea x-xMy Momentul ncovoietor fade seciunea y-yN Fora axial; Rezultanta ncrcrilor axiale n centrul de greutate al seciunii

fundaieiN1 Fora axialtransmisla pahar prin betonul de monolitizareN2 Fora axialde strpungere a fundului paharului monolitizatNFd Fora axialcare acioneazla partea superioara fundaieiNP Fora de ntindere n pereii longitudinaliP Rezultanta presiunilor pe peretele frontalRdi Rezistena (efortul capabil) elementului iT Moment de torsiuneV Fora tietoareVinf Fora tietoare care se dezvoltn elementul vertical sub planeuVFd Fora tietoare care acioneazla partea superioara fundaieiVinf Fora tietoare care se dezvoltn elementul vertical sub planeuVRd,c Capacitatea betonului simplu la fora tietoareag Acceleraia terenului pentru proiectarebp Grosimea peretelui paharului, la partea superioarbs, ls Dimensiuni seciune stlpb0, l0 Dimensiuni pahar la partea superioar

b`w Limea bielei comprimate din peretele fundaiei pahard nlimea utila seciuniids Diametrul tijei urubului

fck Rezistena caracteristica betonului la compresiunefcd,fctd Rezistena de calcul a betonului la compresiune, respectiv la ntinderefctm Rezistena medie a betonului la ntinderefbd Efort unitar de aderenfyk Valoarea caracteristica rezistenei de curgere a armturiifys Rezistena de calcul a armturiih nlimea seciunii transversale a grinziih

rGrosimea radierului

hc nlimea cuzinetului; nlimea seciunii transversale a grinzii n cmphw nlimea peretelui


34/155

33

lb Dimensiunea interioara paharuluilbd Lungimea de ancorarelc, bc Lungimea cuzinetului, limea cuzinetuluilw nlimea seciunii pereteluils, bs Dimensiunile seciunii transversale a stlpului

p Presiune de contact fundaie-teren; procent de armare

q Factor de comportareu Perimetru de strpungereui Perimetrul de strpungere la distana 2du0 Perimetrul de strpungere la faa stlpului

Litere GRECESTI Rdi/Edi Unghiul blocului din beton simplu Unghiul cuzinetului din beton armat. Factor care ine seama de momentul

ncovoietor n calculul la strpungereUnghiul bielei comprimate din peretele fundaiei pahar

Rd Factor de suprarezisten Coeficient de frecare, `

Coeficieni de reducere a rezistenei la compresiune a betonului fisurat

Coeficient de armarew Coeficient de armare transversal Efort unitar normalRdmax Efort unitar de aderenmed Efort tangenial mediu Diametrul barei de armturL Diametrul barei de armturlongitudinal

t Diametrul barei de armturtransversal

c) d) e)

a) b)

T

IB

S

F

TT

F

B I

SS

IBF

TTTT TF

S

T T T T TF

S LEGENDAS=SuprastructuraI=InfrastructuraB=SubstructuraF=FundatiiT=Teren de fundare

CTA

0.00

0.00 CTACTA 0.00


35/155

34

Figura II.1(2) Unitile de msurrecomandate la proiectarea fundaiilor de suprafasunt date n tabelul II.3.

Tabelul II.3Mrimea U.M.For kN

Mas kgMoment kNmMasvolumic kg/mGreutate volumic kN/mEfort unitar, presiune, rezisten, rigiditate kPa

II.3 Cerine generale privind proiectarea infrastructurilor

II.3.1 Cerine privind proiectarea fundaiilor

(1) Fundaiile trebuie proiectateastfel nct s transmit la teren ncrcrile construciei, inclusivcele din aciuni seismice, asigurnd ndeplinirea condiiilor privind verificarea terenului de fundare

la stri limit.(2) Fundaiile ca elemente structurale se vor proiecta astfel nct s fie ndeplinite condiiile deverificare la strile limitultime i de serviciu din SR EN 1992-1-1 i P100-1/2012.

II.3.2 Cerine privind proiectarea substructurilor

(1) Substructura are rolul de a prelua ncrcrile provenite de la suprastructuri de a le transmitefundaiilor.

(2) La proiectarea substructurilor se vor lua n considerare ncrcrile proprii, ncrcrile transmisede suprastructur, conform prevederilor de la cap. II.4 i ncrcrile din teren. Vor fi ndeplinitecondiiile de verificare la strile limitultime i de serviciu din SR EN 1992-1-1 i P100-1/2012.

II.3.3 Cerine privind proiectarea infrastructurilor

(1) Se vor respecta cerinele de la punctul 4.4.1.7. din normativul P100-1/2012 i anume:

alctuirea fundaiilor construciei i a legturii acesteia cu suprastructura trebuie s asigurecondiia ca ntreaga cldire sfie supusunei excitaii seismice ct mai uniforme;

n cazul structurilor alctuite dintr-un numr de perei structurali cu rigiditate i capaciti derezistendiferite, sunt recomandabile infrastructurile de tip cutie rigidi rezistent sau de tipradier casetat;

n cazul adoptrii unor elemente de fundare individuale (direct sau la adncime, prin piloi),

este recomandabil utilizarea unei plci de fundaie (radier) sau prevederea unor grinzi delegturntre aceste elemente, n ambele direcii;

se recomand s se evite formele de construcii la care, pentru anumite direcii de aciuneseismic, pot aprea suprasolicitri ale unor elemente verticale i solicitarea dezavantajoas ainfrastructurilor.

(2) La proiectarea elementelor infrastructurii vor fi ndeplinite condiiile de verificare la strilelimitultime i de serviciu din SR EN 1992-1-1 i P100-1/2012.

(3) Infrastructura se va proiecta astfel nct s fie solicitat, de regul, n domeniul elastic decomportare (Fig. II.2). Eforturile din aciuni seismice transmise infrastructurii se vor asociamecanismului de plastificare al suprastructurii. Aceast condiie nu este obligatorie pentrustructurile care se proiecteazca structuri cu ductilitate moderat.


36/155

35

(4) Se admite proiectarea mecanismului de plastificare a structurii cu dezvoltarea de articulaiiplastice i n substructur, caz n care se vor lua msuri care s asigure o comportare ductil asubstructurii.

(5) La construcii care nu se ncadreaz n cerinele de la (3) sau (4) (de exemplu rezervoare sausilozuri de beton armat) se poate admite plastificarea terenului de fundare. n acest caz se interzicecalculul terenului de fundare pe baza metodei prescriptive bazatpe presiuni convenionale.

Stalp

GrindaArticulatii plastice

S

B I

FT

TF

S

PereteStalpGrinda

Figura II.2

(6) Atunci cnd interaciunea teren-structurare o influensemnificativasupra efectelor aciunilorn structur, proprietile terenului i efectele interaciunii trebuie luate n calcul conform cu SR EN1997-1/2006. Dimensionarea fundaiilor de suprafa poate fi efectuat utiliznd modelesimplificate adecvate pentru a descrie interaciunea teren-structur.

(7) Toate elementele infrastructurilor trebuie s satisfac cerinele de durabilitate prevzute pentruntreaga structur. Proiectarea elementelor infrastructurilor pentru durabilitate se va face nconformitate cu prevederile normei NE012/1-2007. Tabelul F.1.1 din anexa F la NE012/1-2007

indicvalorile minime ale raportului ap/ciment, clasei minime de rezisteni dozajului de cimentn funcie de clasa de expunere. Pentru stabilirea grosimii stratului de acoperire se va utilizametodologia din SR EN 1992-1-1:2004. Pentru elementele n contact cu pmntul stratul deacoperire va fi minim 50mm.

II.4 Eforturi transmise infrastructurilor

II.4.1Prevederi generale

(1) Eforturile transmise infrastructurilor se determin considernd eforturile transmise desuprastructur, ncrcrile aplicate direct infrastructurii (ncrcri din greutatea proprie,din ncrcri de exploatare, fore seismice etc.), presiuni sau mpingeri ale pmntului, presiuneaapei etc.

Orice aciune semnificativ pentru proiectarea elementelor infrastructurii sau pentru verificareaterenului de fundare se va considera n categoria de eforturi transmise infrastructurii.

(2) Eforturile transmise infrastructurilor se determin n gruprile de ncrcri definite de codulCR0-2012.

Stabilirea eforturilor transmise infrastructurilor n gruprile de ncrcri care cuprind aciuneaseismiceste, de regul, condiionatde dimensionarea completa suprastructurii.

(3) Eforturile din infrastructur rezult n urma calculului suprastructurii i depind de modelul decalcul adoptat. n mod tradiional suprastructura se consider ncastrat la nivelul cotei planeuluipeste subsol sau n lipsa unui subsol, la nivelul cotei superioare a funda iilor. Eforturile obinute labaza suprastructurii constituie ncrcri pentru infrastructuri terenul de fundare.


37/155

36

Aceastipotezeste acceptabilpentru structuri n cadre i structuri de tip hal.

Pentru structuri cu perei ipoteza poate fi corect cnd cldirea are subsol (sau subsoluri), iarsubsolurile au o alctuire capabil s asigure dezvoltarea capacitii pereilor i este, de regul,incorectcnd cldirea nu are subsol. n acest caz trebuie considerat cpereii se pot roti pe teren.

(4) O modelare mai corect const n a considera structurile ca ansamblul constituit din

suprastructur, infrastructur i teren de fundare. Terenul de fundare poate fi modelat, n modsimplificat, ca un ansamblu de resoarte caracterizate de coeficientul de pat. Aceastmodelare estecorectatt timp ct nu apar ntinderi pe suprafaa terenului sau dacprogramul de calcul este dotatcu resoarte care nu preiau ntinderi.

II.4.2 Eforturi transmise infrastructurilor n gruparea de ncrcri care conine aciuneaseismic

(1) La proiectarea infrastructurii, aciunea seismicorizontalse va considera conform prevederilordin codul P100-1/2006.

(2) n gruparea de ncrcri care conine aciuni seismice, atunci cnd se accept plastificareasuprastructurii i o comportare n domeniul elastic a infrastructurii, eforturile transmise

infrastructurilor sunt cele asociate mecanismului de disipare a energiei induse de aciunile seismice(MFd, VFd, NFd, - Fig. II.3), considernd efectele suprarezistenei elementelor structurale, fr adepi nsvalorile corespunztoare comportrii elastice (q = 1,0), conform (3), (7) i (8). Forelegeneralizate capabile se determinconsidernd rezistenele de calcul ale materialelor.

p ef

VFd,i

NFd,i

Directia actiunii seismice

MFd,i

Figura II.3

(3) n cazul fundaiilor elementelor verticale individuale (stlpi, perei ductili), condiia de laparagraful (2) se poate considera satisfcutdacefectele aciuniiEFd asupra fundaiei se determindupcum urmeaz:

EFd =EF,G+ Rd EF,E (II.1)

n care

EF,G efectul aciunii (efortul secional) din ncrcrile neseismice, incluse n combinaiade aciuni considerate n calculul la cutremur

EF,E efectul aciunii (efortul secional) din ncrcrile seismice de proiectare

Rd factorul de suprarezisten, egal cu 1,0 pentru q 3, i 1,15 pentru q>3

valoarea (Rdi/Edi) q n zona disipativa elementului i al structurii care are influenacea mai mare asupra efortuluiEFconsiderat iar


38/155

37

Rdi rezistena (efortul capabil) elementului i

Edi valoarea de proiectare a efortului n elementul i corespunztoare aciuni seismicede proiectare

(4) n cazul fundaiilor de stlpi i perei ductili de beton armat, se determin ca valoare araportului momentelorMRd/MEdn seciunea transversalde la baza zonei plastice.

(5) n cazul fundaiilor stlpilor cadrelor metalice cu contravntuiri centrice este valoarea minima raportului forelor axialeNRd/NEd, determinate pentru toate diagonalele ntinse.

(6) n cazul fundaiilor stlpilor cadrelor metalice cu contravntuiri excentrice, este valoareaminim a raportului forelor tietoare VRd/VEd determinat pentru toate zonele disipative forfecatesau a raportului momentelor ncovoietoare MRd/MEd stabilite pentru toate zonele disipative prineforturi de ncovoiere.

(7) n cazul fundaiilor alctuite ca sisteme spaiale sau bidirecionale de fundaii (reele de grinzi defundare sau infrastructuri complexe) la care suprarezistena seciunilor din calculul structural lasituaia de proiectare seismic este relativ uniform i moderat (orientativ 1,5), eforturilesecionale n elementele sistemului de fundare se vor obine utiliznd modelul de calcul elastic

complet al ansamblului suprastructur-infrastructur, pe care se aplic ncrcrile gravitaionale iforele seismice de proiectare multiplicate printr-un factor de suprarezistenmediu pe structur:

EFd =EF,G+ 1,5 EF,E (II.2)

(8) Pereii neductili (perei mari, slab armai-conform definiiei din SR EN1998-1:2004, adicpereicu dimensiunea orizontal minim ntre lw 4 m i lw 2/3 hw, la care incursiunile n domeniulpostelastic sunt limitate, se vor calcula ca rocking walls, adicperei care pot avea rotiri limitatela baz, la eforturile rezultate din calcul elastic, n cazul n care ei reazemdirect pe fundaie i nupe un subsol de beton armat.

(9) Dac mecanismul de plastificare ce asigur disiparea energiei induse de cutremur implic

dezvoltarea de deformaii inelastice i n elementele substructurii, pentru verificarea terenului defundare se considervalorile eforturilor capabile ale elementelor infrastructurii.

(10) Eforturile transmise infrastructurilor de ctre suprastructurile care rspund elastic la aciunileseismice (q < 1,5 sau structuri din clasa de ductilitate joas-DCL) i/sau la care se admiteplastificarea terenului de fundare se vor lua cele rezultate din calculul structurii n situaia deproiectare seismic.

(11) La proiectarea sistemelor de fundare se va lua n considerare efectul componentei verticale aaciunii seismice, n concordancu P100-1/2012.

II.5 Materiale utilizate la fundaii

II.5.1 Fundaiile se realizeaz n mod obinuit din:

beton armat;

beton simplu;

zidrie de piatr.

La realizarea fundaiilor se recomandfolosirea betonului armat, indiferent de mrimea ncrcrilori destinaia construciei.

II.5.2 Caracteristicile betoanelor utilizate la executarea fundaiilor se stabilesc de ctre proiectantn funcie de destinaie, solicitri, condiiile mediului de fundare i influena acestora asupradurabilitii betonului din fundaii.

Clasele minime de beton sunt:


39/155

38

a) Pentru elemente din beton simplu

C4/5 pentru umpluturi, egalizri i C8/10 pentru bloc (la fundaiile tip bloc de beton simplu icuzinet de beton armat).

b) Pentru elemente din beton armat

C16/20, respectndu-se prevederile din P100-1/2012.

n funcie de clasele de expunere (din punct de vedere al durabilitii), clasa minim va respectaprevederile NE 012/01-2007.

c) Pentru betonul din sub-betonri la stlpi metalici

Clasa minimva fi C25/30

Tipul de ciment ce se utilizeaz la prepararea betonului pentru fundaii se stabilete n funcie deinfluena condiiilor mediului de fundare conform NE 012/01-2007.

II.5.3 Oelul beton trebuie sndeplineasccondiiile definite n ST009-2005.

Pentru armtura de rezisten, rezultatdin calcul, se utilizeazoel profilat (PC52, PC60 etc., sau

alte oeluri agrementate) sau carcase sudate din srmSTNB sau STPB. Pentru armtura dispuspecriterii constructive se poate utiliza oel neted (OB37).

II.5.4 Pentru fundaiile din zidrie de piatr se aplic prevederile definite n STAS 2917-79.Mortarul ntrebuinat este din var i ciment de marcminim M1 indicat n STAS 1030-85.

II.5.5 Pentru fundaiile continue ale construciilor cu cel mult un nivel amplasate n mediul ruralse pot aplica i soluii constructive bazate pe folosirea materialelor locale. Fundaiile se pot realizadin zidrie de piatrsau beton ciclopian.

II.6 Proiectarea fundaiilor izolate

Prevederile prezentului capitol se aplic la proiectarea fundaiilor izolate ale stlpilor de betonarmat, pereilor structurali de beton armat i stlpilor de oel. Detaliile pentru fundaii izolate pot fiutilizate i n cazul unor elemente structurale continue.

Tipurile de fundaii izolate care fac obiectul prezentului normativ sunt:

a) Fundaiile pentru stlpi i perei de beton armat monolit:

fundaii tip talpde beton armat (fundaii elastice);

fundaii tip bloc i cuzinet (fundaii rigide).

b) Fundaiile pentru stlpi de beton armat prefabricat:

fundaii tip pahar; alte tipuri de fundaii adaptate sistemului de mbinare dintre stlpul prefabricat i fundaie.

c) Fundaiile pentru stlpi de oel:

fundaii tip bloc i cuzinet;

fundaii tip talpde beton armat.

Proiectarea fundaiilor izolate de beton armat se face pe baza prevederilor standardelor SR EN1992-1-1:2004 i SR EN 1992-1-1:2004/NB:2008.

Dimensiunile n plan ale fundaiilor izolate se stabilesc conform prevederilor din partea I-a a

normativului.La alctuirea fundaiilor izolate se va ine seama de urmtoarele reguli cu caracter general:


40/155

39

a) sub fundaiile de beton armat monolit se prevede un strat de beton de egalizare de 50100 mmgrosime;

b) fundaiile se poziioneaz, de regul, centrat n axul stlpului sau peretelui;

c) pentru stlpi sau perei de calcan, de rost sau situaii n care exist n vecintate alte elemente deconstrucii sau instalaii, se pot utiliza fundaii excentrice n raport cu axul elementului; n acest caz

momentul transmis tlpii fundaiei se poate reduce prin prevederea de grinzi de echilibrare;II.6.1 Fundaii pentru stlpi i perei de beton armat monolit

II.6.1.1 Fundaii tip talp de beton armat

Fundaiile tip talpde beton armat pentru stlpi i perei de beton armat pot fi de formprismatic(Fig. II.4-a) sau formde obelisc (Fig. II.4-b).

H

L

H

Beton de egalizare

a) b)

H'

L


41/155

40

c) verificarea la strpungere fra fi nevoie de armtur; se recomand ca nlimea maximHsfie luatastfel nct sndeplineasccondiiile:

n lungul perimetrului ui (la distana 2dde marginea stlpului) sse respecte condiia:

1/ 3Fd Rd,c l ck0,12 (100 )n n k f =

(II.5)

n care:l x y =

unde:

xi y sunt coeficienii de armare pe cele doua direcii, iar

FdFd

i

Nn

u d=

(II.6)

este un coeficient care ine seama de influena momentului ncovoietor. Valoarea lui se poatecalcula conform metodei din SR EN 1992-1-1:2004, sau se poate lua 1,15 pentru stlpii centrali i

1,5 pentru restul stlpilor. n cazul unei ncrcri centrice = 1. nlimea deste media nlimilorutile pe cele doudirecii ale fundaiei, d=(dx+dy)/2;

Valoarea neta forei de strpungere se ia:

Fd,red Fd FdN N N=

n care :

NFd fora aplicat

NFd fora de reaciune vertical din interiorul conturului considerat, adic reaciuneaterenului minus greutatea proprie a fundaiei.

n lungul unor contururi de calcul u situate la cel mult 2dde la faa stlpului. n acest cazmembrul drept din relaia II.5 se multiplic cu coeficientul 2d/a n care a este distana la care seconsiderperimetrul u. Restul variabilelor sunt cele de la punctul b.

d)Condiiile de la punctele b) i c) constituie recomandri. n cazul cnd se alege o nlime Hcenu respect aceste condiii, fundaia va fi prevzut cu armturi corespunztoare calculate curelaiile din capitolele 6.2 i 6.4 din SR EN 1922-1-1. De asemenea, se va verifica condiia:

VEdVRdmax (II.7)

e) Valoarea minima nlimii fundaiei esteHmin = 300 mm.

(2) nlimea la margine a fundaiei tip obelisc (H) rezultn funcie de urmtoarele condiii:

a) valoarea minimesteHmin = 250 mm;

b) panta feelor nclinate ale fundaiei nu va fi mai mare de 1/3.

(3) Armtura fundaiei (Fig. II.5 a i b) este compusdin:

a) armtura de pe talp, realizatca o reea din bare.

Aria de armtura rezultdin dimensionarea la moment ncovoietor n seciunile de la faa stlpului.n calculul momentelor ncovoietoare din fundaie se consider presiunile pe teren determinate deeforturile transmise de stlp. Se vor considera situaiile de ncrcare (presiuni pe teren) care conducla solicitrile maxime n fundaie.

Procentul minim de armare pe fiecare direcie este 0,10 %.Diametrul minim al armturilor este = 10 mm.


42/155

41

Distana maximntre armturi este de 250 mm; distana minimeste de 100 mm.

Armtura se distribuie uniform pe limea fundaiei i se prevede la capete cu ciocuri cu lungimeaminimegalcu d, nlimea utila seciunii, la margine.

b) armtura de la partea superioar este realizatdin minim trei bare dispuse n dreptul stlpuluisau ca o reea dezvoltatpe toatsuprafaa fundaiei.

Fundaiile care nu au desprindere de pe terenul de fundare se prevd la partea superioar cuarmturconstructiv.

La fundaiile care lucreaz cu arie activ, armtura de la partea superioar rezult din calculul lancovoiere. Dimensionarea armturii se face n seciunile de consolcele mai solicitate, considerndmomentele ncovoietoare negative rezultate din aciunea ncrcrilor din greutatea fundaiei, aumpluturii peste fundaie i a ncrcrilor aplicate pe teren sau prin repartizarea momentului

ncovoietor transmis de stlp. n aceast situaie de solicitare armtura se realizeaz ca o reea debare dispuse paralel cu laturile fundaiei.

Diametrul minim al armturilor este = 10mm.

Distana maximntre armturi este de 250 mm; distana minimeste de 100 mm.c)armtura transversal necesar pentru preluarea forelor tietoare sau pentru strpungere serealizeaz ca armtur nclinat dispus n dreptul stlpului. Se prevede n cazul n care nu serespectrecomandrile de la pct. II.6.1.1.(1) pct.b i c i se calculeazconform SR EN 1992-1-1.

d)armturi pentru stlpi i perei (musti)

Armturile verticale din fundaie, pentru conectarea cu stlpul de beton armat, rezult n urmadimensionrii/verificrii stlpului. Se recomand ca armturile din fundaie (mustile) s sealctuiasc astfel nct n prima seciune potenial plastic a stlpului, aflat deasupra fundaiei,barele de armtursfie continue (frnndiri). n figura II.5c este prezentato soluie de realizarea mustilor pentru stlpi.Armtura trebuie prelungit n fundaie pe o lungime cel puin egal cu lbd, unde lbd se determinavnd ca referin SR EN 1992-1-1:2004, SR EN 1992-1-1:2004/NB:2008 i P100-1/2012.

LL L

B

Legenda:la - lungime articulatie plasticals - lungime suprapunere

H

L

lp

ls

Armatura de la colturi

ls

H

a) b) c)

Figura II.5

Etrierii din fundaie au rol de poziionare a armturilor verticale pentru stlp; se dispun la distane

de maximum 250mm i cel puin n 3 seciuni.


43/155

42

(4) Calculul momentelor ncovoietoare n fundaie

med

NP 112-2012 Fundatii de Suprafata

Documents

Transcript of NP 112-2012 Fundatii de Suprafata