NORMATIV PENTRU PROIECTAREA CONSTRUCIILOR I INSTALAIILOR DE EPURARE A APELOR UZATE ORENETI Partea I: TREAPTA MECANIC Indicativ NP 032-1999

Cuprins * GENERALITI * DEBITE CARACTERISTICE ALE APELOR UZATE MENAJERE. DEBITE DE CALCUL I DE VERIFICARE ALE OBIECTELOR TEHNOLOGICE DIN STAIA DE EPURARE * GRADUL DE EPURARE NECESAR * AMPLASAMENTUL STAIILOR DE EPURARE * PROIECTAREA CONSTRUCIILOR I INSTALAIILOR DE EPURARE -TREAPTA MECANIC * ANEXA 1: Lista principalelor standarde i normative care reglementeaz proiectarea tehnologic a staiilor tehnologic a staiilor de epurare treapta mecanic * ANEXA 2: Relaii de calcul pentru pachetele cu plci ondulate sau plane paralele * ANEXA 3: Relaii de calcul pentru pachetele din tuburi * ANEXA 4: Notaii privind principalii parametrii utilizai n calcule de dimensionare * Bibliografie

Cap. 1. GENERALITI 1.1. Prezentul normativ conine prescripiile i datele necesare proiectrii construciilor i instalaiilor de pe linia apei n care se realizeaz epurarea mecanic a apelor uzate oreneti, precum i elementele de proiectare pentru staia de pompare a nmolului primar. 1.2. Apele uzate oreneti definite conform STAS 1846-90 reprezint amestecul dintre apele uzate menajere, apele uzate tehnologice proprii sistemului de alimentare cu ap i de canalizare i apele uzate industriale, respectiv agrozootehnice preepurate sau nu, astfel nct caracteristicile lor fizice, chimice, biologice i bacteriologice s respecte valorile indicate n NTPA - 002/2002 Normativ privind condiiile de evacuare a apelor uzate n reelele de canalizare ale localitilor i direct n staiile de epurare", aprobat prin H.G. nr. 188 din 28.02.2002. 1.3. Epurarea mecanic presupune o succesiune de procese fizice prin care are loc ndeprtarea impuritilor nedizolvate din apele uzate, n principal a materiilor n suspensie i a substanelor nemiscibile separabile gravitaional. n acest scop, schema1

de, epurare cuprinde pe linia apei, dup caz, funcie de calitatea apelor uzate influente n staia de epurare i de indicatorii impui pentru efluentul epurat, obiectele tehnologice specificate la cap. 5, pct. 5.1.2. 1.4. Prin nmol primar se nelege nmolul rezultat din procesul de decantare primar. 1.5. Instalaiile de epurare mecanic a apelor uzate oreneti asigur o eficien n separarea i ndeprtarea principalelor substane poluante coninute n apele uzate influente n staia de epurare, dup cum urmeaz: - 40...60% - pentru materii n suspensie; - 20...40% - pentru CBO5; - 20...40% - pentru CCO; - 10...20% - pentru fosfor total i azot organic; - 25...75% - pentru bacteriile coliforme totale. 1.6. Prezentul normativ nu conine prescripiile i elementele de proiectare tehnologic pentru construciile i instalaiile de epurare mecano-chimic, epurare biologic natural i artificial, epurare avansat (teriar), dezinfecia apelor uzate epurate i pentru prelucrarea nmolurilor reinute n staia de epurare. Aceste prescripii i elemente de proiectare sunt coninute n documentaii independente, dup cum urmeaz: - Partea a II-a - Treapta de epurare biologic - Linia apei; - Partea a III-a - Staii de epurare pentru debite mici (5 < Q u zi max. 50 l/s) i foarte mici (Q u zi max. 5 l/s); - Partea a IV-a - Treapta de epurare avansat (teriar) a apelor uzate oreneti; - Partea a V-a - Construcii i instalaii de prelucrare a nmolurilor reinute n staiile de epurare. 1.7. Instalaiile de epurare mecanic a apelor uzate oreneti trebuie s asigure pentru substanele reinute, inclusiv nmolurile primare, obinerea de produse finite, igienice, valorificabile i uor de reintegrat n mediul natural. 1.8. Impuritile coninute n apele uzate oreneti influente n staia de epurare sunt constituite din substane minerale i organice aflate n stare de materii n suspensie separabile gravitaional, materii coloidale i/sau sub form de substane dizolvate. Gradul de impurificare a apelor uzate este apreciat n funcie de valorile principalilor2

indicatori fizico-chimici. Indicatorii de calitate ai apelor uzate oreneti evacuate n reelele de canalizare a localitilor vor trebui s respecte prevederile NTPA 002/2002 [52]. 1.9. De regul, indicatorii fizico-chimici ai apelor uzate influente n staia de epurare precum i cei ai nmolurilor, prevzui n STAS 10859-91 Canalizri. Staii de epurare a apelor uzate provenite de la centrele populate. Studii pentru proiectare", se vor determina pe baz de studii i analize de laborator efectuate de ctre o societate de specialitate abilitat. Pentru localiti n care nu exist canalizare (reea i staie de epurare) i pentru care trebuie ntocmit proiectul aferent, situaie n care indicatorii fizico-chimici ai apelor uzate influente n staia de epurare nu se pot stabili pe baz de studii i analize, acetia se vor aprecia dup datele obinute la sisteme similare de canalizare din alte localiti, sau utiliznd ncrcrile specifice aferente unui locuitor echivalent, recomandate de literatura tehnic de specialitate. Pentru apele uzate menajere se pot lua n considerare urmtoarele ncrcri specifice per locuitor echivalent (LE): - 65...90 g/LE i zi - pentru materii solide n suspensie; - 54...65g/LE i zi - pentru CBO5; - 6... 14 g/LE i zi - pentru azot total (NTK); - 1 ...4 g/LE i zi - pentru fosfor total. 1.10. Valorile limit admisibile ale principalilor indicatori de calitate ai efluentului epurat, nainte de evacuarea n emisar (receptor), sunt cuprinse n Hotrrea de Guvern nr. 188/28.02.2002 Anexa nr. 1 - Norme tehnice privind colectarea, epurarea i evacuarea apelor uzate oreneti", indicativ NTPA 011/2002 [53] i n Anexa nr. 3 - Normativ privind stabilirea limitelor de ncrcare cu poluani a apelor uzate industriale i oreneti la evacuarea n receptorii naturali", indicativ NTPA - 001/2002 [51] (v. tabelele nr. 1 i 2 din ambele normative). 1.11. Gradul de epurare necesar reprezint eficiena de epurare obligatorie pentru ansamblul instalaiilor de epurare. El se stabilete pe baza condiiilor de descrcare n receptori, determinate conform normativelor indicate la pct.1.10 de mai sus i a prevederilor cuprinse n avizele i autorizaiile de gospodrire a apelor. 1.12. Emiterea avizului i autorizaiei de gospodrirea apelor se face n conformitate cu prevederile Ordinului nr. 1141 / 06.12.2002 emis de Ministerul Apelor i Proteciei Mediului pentru aprobarea Procedurii i a competenelor de emitere a avizelor i a autorizaiilor de gospodrire a apelor" [62] i a prevederilor Normativului de coninut al documentaiilor tehnice necesare obinerii avizului de gospodrire a apelor i a3

autorizaiei de gospodrirea apelor" aprobat prin Ordinul Ministrului Apelor, Pdurilor i Proteciei Mediului nr. 277/11.04 1997 [54]. 1.13. La proiectarea staiilor de epurare a apelor uzate oreneti, se vor avea n vedere, de asemenea, prevederile standardelor i normativelor indicate n Anexa nr. 1 la prezentul normativ. [top]

Cap. 2. DEBITE CARACTERISTICE ALE APELOR UZATE MENAJERE. DEBITE DE CALCUL I DE VERIFICARE ALE OBIECTELOR TEHNOLOGICE DIN STAIA DE EPURARE 2.1. Debitele caracteristice de ape uzate menajere evacuate n reeaua de canalizare a unui centru populat pot fi determinate considernd, de regul, debitele specifice ale restituiei de ap (q n) egale cu debitele specifice ale necesarului de ap (q u). n calcule preliminare se pot adopta pentru q u valori cuprinse ntre 100 i 300 l/loc, zi i chiar mai reduse n cazul unor mici colectiviti. Cnd se consider necesar (cazul unor localiti importante), calculul debitelor de ape uzate menajere se va efectua analitic pentru diversele categorii de utilizatori de ap. 2.1.1. Debitele caracteristice ale apelor uzate, n situaia cunoaterii valorii debitului specific al restituiei de ap qu (debit care cuprinde restituiile provenite din utilizarea apei pentru consum gospodresc, public, stropit spaii verzi i industrie local) se pot calcula cu relaiile:

(m3/zi) (2.1) (m3/zi) (2.2)

(m3/zi) (2.3)

(m3/zi) (2.4) unde: p este un coeficient adimensional funcie de numrul de locuitori ai centrului populat, care, pentru calcule preliminare, are valorile din tabelul 2.1. Tabelul 2.1

4

Valori ale coeficientului p Numr de locuitori p < 1000 0,18 100110000 0,25 1000150000 0,35 50001100000 0,60 > 100000 0,75

2.1.2. Debitele de ape de canalizare efluente din localitate, pe lng apele uzate menajere sau oreneti (v. definiia de la Cap. 1, pct. 1.2) mai pot cuprinde: - debitele apelor uzate provenind de la industrii i diverse societi comerciale (Qind); - debitele de ape subterane infiltrate n reeaua de canalizare (Qinf); - debitele de ape pluviale (Q P ). Drept urmare, valoarea maxim a debitelor de ape de canalizare efluente din localitate (QT), depinde de procedeul de canalizare adoptat pentru reeaua de canalizare a centrului populat (divizor, unitar sau mixt). Astfel, debitul QT este: - n procedeul de canalizare divizor (separativ): QT = Qu orar max + Qind + Qinf - n procedeele unitar i mixt: QT = Qu orar max + Qind + Qinf+ Qinf + QP pe timp de ploaie QT = Qu orar max + Qind + Qinf+ Qinf pe timp uscat 2.2. Debitele de calcul i de verificare pentru obiectele tehnologice din staia de epurare i pentru prile componente ale acesteia se stabilesc, pentru fiecare caz n parte, innd seama de fluxul cantitativ i calitativ al apelor de canalizare, de procedeul de canalizare adoptat i de schemele de epurare prevzute. 2.2.1. Pentru staiile de epurare aferente procedeului de canalizare separativ, debitul de calcul pentru toate obiectele componente situate n amonte de decantoarele primare, exceptnd separatoarele de grsimi, va fi debitul orar maxim al apelor de canalizare (Quoramax), iar debitul de verificare va fi debitul orar minim al apelor de canalizare (Quorarmin) cu excepia deznisipatoarelor cuplate cu separatoare de grsimi cu insuflare de aer, la care debitul de verificare este Qv = Quzimax. Pentru separatoarele de grsimi i decantoarele primare, debitul de calcul va fi debitul zilnic maxim ( Qu.zi.max ). iar debitul de verificare, debitul orar maxim (Qu.orar.max).

5

2.2.2. Pentru staiile de epurare aferente localitilor canalizate n procedeele de canalizare unitar i mixt, debitul de calcul pentru obiectele staiei de epurare situate n amonte de decantoarele primare, exceptnd separatoarele de grsimi, va fi dublul debitului orar maxim (Qc= nQuorarmax, unde n = 2), iar debitul de verificare, debitul orar minim (Qu.orarmin). Pentru deznisipatoarele cuplate cu separatoare de grsimi cu insuflare de aer debitul de verificare este Qv = Qu.zimax. Pentru separatoarele de grsimi i decantoarele primare debitul de calcul va fi debitul zilnic maxim (Qu.zimax.), iar debitul de verificare Qv = nQu.orarmax, (unde n = 2). 2.2.3. De regul, coeficientul n de majorare a. debitului apelor de canalizare admis n staia de epurare pe timp de ploaie se consider n =2. n anumite situaii, cu justificarea tehnico economic corespunztoare, n scopul proteciei calitii apei emisarilor, se poate analiza n cazul procedeelor de canalizare unitare sau mixte, introducerea n staia de epurare treapta mecanic a unui debit sporit de ape de canalizare (QSE = n Qu.orar.max) unde n = 34. n tabelul 2.2 se indic debitele de calcul i de verificare pentru elementele componente ale unei staii de epurare cu treapt mecanic, deservind localiti canalizate n procedeele separativ (divizor), unitar sau mixt. 2.3. Dac n reeaua public de canalizare a centrului populat se evacueaz ape uzate provenite de la oricare dintre utilizatorii de ap (industrie, uniti agrozootehnice, diverse societi comerciale etc.), ele trebuie s respecte din punct de vedere calitativ prevederile NTPA-002/2002, prevznd n acest scop, dac este necesar, staii de preepurare corespunztoare. Debitele i calitatea apelor uzate provenite de la aceti utilizatori i evacuate n reeaua public de canalizare se determin pe baza unor studii i cercetri de specialitate sau pe baza datelor furnizate de beneficiarul sau proiectantul obiectivului respectiv. 2.4. La determinarea debitelor de ap uzat evacuate de unitile industriale, se va lua n considerare reutilizarea maxim a apei n procesele tehnologice. 2.5. Din punct de vedere al debitelor, staiile de epurare se clasific astfel: - Qu.zi.max 5 l/s staii de epurare foarte mici: - 5 l/s < Qu.zi.max 50 l/s - staii de epurare mici: - 50 l/s < Qu.zi.max 250 l/s - staii de epurare medii: - Qu.zi.max > 5 l/s staii de epurare mari: Tabelul 2.2

6

Debitele de calcul i de verificare ale obiectelor tehnologice din treapta mecanic de epurare Procedeul de canalizare Obiectul sau elementul de legtur ntre obiecte Divizor (separativ) Debit de dimensionare (Qc) Debit de verificare (Qv) Unitar sau mixt Debit de dimensionare (Qc) Qd=QT-n Qu.orar.max Debit de verificare (Qv) QT

Deversorul din amontele staiei de epurare Canalul de legatur dintre deversor i bazinul de retenie i de la aceasta la emisar, sau dintre deversor i emisar Canalul de acces la camera grtarelor Grtarele, deznisipatoarele 1, debitmetrul, camera de distrubuie a debitelor de ap la decantoarele primare i toate canalele i conductele de legtur ntre obiectele tehnologice ale treptei mecanice de epurare Separatorul de grsimi i decantoarele primare Canalul dintre decantoarele primare i emisar Bazinul de retenie al apelor meteorice1

-

-

Qd=QT-n Qu.orar.max

QT

Qu.orar.max

Qu.orar.min

n Qu.orar.max

Qu.orar.min

Qu.orar.max

Qu.orar.min*

n Qu.orar.max

Qu.orar.min*

Qu.zi.max Qu.orar.max -

Qu.orar.max Qu.orar.min -

Qu.zi.max n Qu.orar.max Qd=QT nQu.orar.max

n Qu.orar.max Qu.orar.min QT

Pentru deznisipatoarele separatoare de grsimi cu insuflare de aer, debitul de verificare este Qv=Qu yi max unde: QT = Qu.orar.max + QP este debitul total al amestecului de ape uzate cu apele de ploaie, care intr n deversorul din amontele staiei de epurare;7

n coeficientul de majorare a debitului orar maxim al apelor uzate necesar determinrii debitului maxim admis pe timp de ploaie n staia de epurare (conform STAS 1846 - 90), considerat de regul n = 2. n cazuri speciale, cu justificarea corespunztoare din partea proiectantului, se poate considera n = 34. Qd = QT n Qu.orar.max debitul de ap deversat n emisar sau n bazinul de retenie pe durata ploii. [top]

Cap. 3. GRADUL DE EPURARE NECESAR 3.1. Gradul de epurare necesar reprezint eficiena ce trebuie realizat n mod obligatoriu de ctre staia de epurare pentru reinerea unui anumit poluant. 3.2. Gradul de epurare necesar se calculeaz cu o relaie de forma:

(3.1) unde: Ki - este cantitatea (sau concentraia) de substan poluant care intr (influent) n staia de epurare; Ke - este cantitatea (sau concentraia) de substan poluant care este evacuat (influent) din staia de epurare i care este impus de ctre NTPA 001/2002 i NTPA 011/2002, sau prin avizul ori autorizaia de gospodrire a apelor ; Eficiena (sau gradul de euprare) obinut la un moment dat, poate fi mai mare sau mai mic dect gradul de epurare necesar. Cerinele proteciei mediului nconjurtor impun ca eficiena s fie ntotdeauna mai mare sau cel puin egal cu gradul de epurare necesar. 3.3. Gradul de epurare (sau eficiena) poate fi determinat n orice moment, cu o relaie de forma (3.1) pentru mai muli indicatori, fie pentru toat staia de epurare, fie pentru un obiect sau grup de obiecte tehnologice. Valorile eficienelor obinute pentru staia de epurare n timpul exploatrii, trebuie s fie superioare valorii gradului de epurare necesar determinat de ctre proiectantul investiiei i aprobat de ctre organele abilitate. 3.4. Din punct de vedere al epurrii apelor uzate oreneti, gradul de epurare necesar se determin n mod obinuit pentru indicatorii: materii n suspensie, CBO5, oxigen8

dizolvat, azot, fosfor, substane toxice etc. Cunoscndu-se concentraiile substanei poluante la intrarea i la ieirea din staia de epurare, gradul de epurare necesar se determin cu relaia 3.1 de mai sus. n cazul valorii pH, se vor adopta tehnologii care s conduc pentru efluentul epurat la valori pH = 6,5-8,5 (pentru fluviul Dunrea pH = 6,5-9). Pentru substanele poluante, altele dect cele prevzute n tabelele nr. 1 i 2 din [51] i [53], limitele maxim admisibile se stabilesc prin avizele i autorizaiile de gospodrire a apelor, n funcie de caracteristicile resursei de ap, de capacitatea sa de autoepurare, de caracteristicile celorlalte ape uzate evacuate n aceeai resurs, de cerinele utilizatorilor de ap din aval i n condiiile proteciei mediului nconjurtor. 3.5. La determinarea gradului de epurare necesar pentru indicatorii de mai sus, se va ine seama de capacitatea de autoepurare a emisarilor (receptorilor), de prevederile Legii Apelor nr. 107/1996 [64], Legii proteciei mediului nr. 137/1995 [65], NTPA 001/2002 [51], NTPA 011/2002[53], de Normativul privind obiectivele de referin pentru clasificarea calitii apelor de suprafa, aprobat prin Ordinul Ministerului Apelor i Proteciei Mediului nr. 1.146 din 10 Decembrie 2002 [36] i de avizul ori autorizaia de gospodrire a apelor emise de unitile abilitate. 3.6. Pentru evacuarea apelor uzate epurate n lacuri sau n ruri caracterizate printr-o curgere lent (zone sensibile) se vor adopta tehnologii de epurare prin care s se rein substanele fertilizante care pot conduce la eutrofizarea acestora (fosfor, azot i compuii afereni). 3.7. Valorile limit maxim admisibile ale principalelor substane poluante din apele uzate nainte de evacuarea acestora n emisar, se stabilesc de ctre proiectantul de specialitate, n conformitate cu prevederile NTPA 011/2002 (tabelele nr. 1 i 2 din Anexa nr. 1) i NTPA 001/2002 (tabelele nr. 1 i 2 din Anexa nr. 3). Aceste valori pot fi modificate prin avizele i autorizaiile de gospodrire a apelor de ctre emitentul acestora pe baza ncrcrii cu poluani deja existent n resursa de ap n amonte de punctul de evacuare a apelor uzate i inndu-se seama de utilizatorii de ap din aval i de capacitatea de autoepurare a resursei de ap [51], [52] i [53]. 3.8. Calculul gradului de epurare necesar pentru indicatorii menionai la pct. 3.4, servete pentru alegerea schemei tehnologice de epurare. Astfel, se consider c este suficient treapta de epurare mecanic pentru valorile gradului de epurare necesar indicate la pct. 1.5. 3.9. Pentru valori ale gradului de epurare necesar mai mari dect cele indicate la pct. 1.5, este necesar epurarea mecano-biologic sau mecano-chimic a apelor uzate nainte de evacuarea lor n emisar.

9

3.10. Pentru valori intermediare ale gradului de epurare necesar (de exemplu ntre 40 i 60 % la materii n suspensie, ntre 20 i 40 % la CBO5 i ntre 10 i 20% la fosfor i azot), necesitatea treptei biologice sau chimice de epurare se stabilete de ctre proiectantul general, cu avizul unitilor abilitate din domeniul gospodririi apelor, proteciei mediului i inspectoratelor sanitare. 3.11. Toate apele uzate provenite din canalizarea localitilor n procedeele divizor, unitar sau mixt se supun epurrii mecanice indiferent dac dup aceasta urmeaz epurarea biologic sau chimic i indiferent de emisar. 3.12. Gradul de epurare necesar privind oxigenul dizolvat Const n a verifica dac valoarea concentraiei minime de oxigen dizolvat din apa rului ntr-o seciune situat aval de punctul de evacuare a apelor uzate epurate n emisar ( ), este mai mare sau egal cu concentraia minim de oxigen dizolvat ), adic:

normat [36] pentru categoria de calitate a emisarului respectiv ( (3.3)

Concentraia minim de oxigen dizolvat admis (normat) n apa emisarului, funcie de categoria de calitate a acestora, este [36]: - pentru emisar de categoria I; - pentru emisar de categoria II; - pentru emisar de categoria III; - pentru emisar de categoria IV; - pentru emisar de categoria V.

n fig. 3.1 se prezint schema de principiu cu notaiile necesare pentru determinarea concentraiei (mgO2 / I ).

Notaiile din figura 3.1 reprezint: - q (1/s) - debitul zilnic maxim al apelor uzate; - cuz (mg/l)- concentraia n materii n suspensie a apelor uzate la intrarea n staia de epurare;10

- X5uz (mg/l). - concentraia materiei organice biodegradabile exprimat n CBO5 a apelor uzate la intrarea n staia de epurare; (mg/l) - concentraia n materii n suspensie a apelor uzate dup epurare;

(mg/l) - concentraia materiei organice biodegradabile exprimat n CBO5 a apelor uzate dup epurare; - Qr (1/s) - debitul mediu lunar minim anual al emisarului cu probabilitatea de 95 %; - X5r (mg/l) - concentraia materiei organice biodegradabile exprimat n CBO5 din apa rului imediat amonte de punctul A de evacuare a apelor epurate; - Or (mgO2/l) - concentraia de oxigen dizolvat din apa rului imediat amonte de punctul A de evacuare a apelor epurate; - B - punctul de prelevare a apei din ru pentru prima folosin de ap, din aval; - B' - punct situat 1 km amonte de prima folosin, servind pentru verificarea condiiilor de calitate conf. [36]; - L, Lo distane msurate pe firul apei ntre A i B', respectiv ntre A i B. Calculul trebuie condus etapizat i comport determinarea urmtorilor parametri: - CBO5 al amestecului de ap uzat epurat cu apa emisarului, imediat aval de seciunea de evacuare A:

(3.4) - CBO20 al amestecului de mai sus: Xam = 1,45 X5am (mg CBO5/l ) (3.5) - deficitul iniial de oxigen din apa rului, amonte de seciunea de evacuare A: Da = OS Or (mg O5/l) (3.6) unde Os este concentraia oxigenului dizolvat de saturaie ale crei valori pentru temperaturi de la 0- 30C i la presiunea atmosferic de 760 mm Hg, sunt indicate n tabelul 3.3. Tabelul 3.3.11

Valori ale oxigenului dizolvat de saturaie funcie de temperatura apei (0C) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Tabelul 3.4. Valorile coeficientului Nr. crt. 1 2 3 4 pentru diferite categorii de emisari OS (mg/l) 14,64 14,23 13,84 13,48 13,13 12,80 12,48 12,17 11,87 11,59 11,33 (0C) 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 OS (mg/l) 11,08 10,83 10,60 10,37 10,15 9,95 9,74 9,54 9,35 9,17 8,99 (0C) 22 23 24 25 26 27 28 29 30 OS (mg/l) 8,83 8,68 8,53 8,38 8,22 8,07 7,92 7,77 7,63

Tipul emisarului Emisari cu debite i adncimi mari Emisari cu debite mari i cu impurificare puternic Emisari cu debite medii Emisari cu debite mici

(zile-1) 0,1 0,15 0,2 - 0,25 0,3

12

5

Emisari cu debite mici i viteze mari

0,6

- timpul critic, la care se realizeaz deficitul maxim de oxigen n apa emisarului, se determin cu relaia:

(3.7) n care:

- este constanta vitezei de consum a oxigenului pentru apele emisarului [9], amonte de seciunea de evacuare (vezi tabelul 3.4); k2 - constanta de reaerare a apelor rului (determinat experimental, cu diverse formule empirice, sau orientativ, admind valorile din tabelul 3.5).

- deficitul critic (sau maxim) de oxigen:

(3.8) Tabelul 3.5. Valorile coeficientului de reaerare k2 pentru diferite categorii de emisari [9] Caracteristicile emisarului Emisari cu vitez foarte mic de curgere sau aproape staionar Emisari cu vitez mic de curgere Emisari cu Valoarea k2 (zile-1) la temperatura apei 5 0C 100C 150C 200C 250C 300C

-

-

0,11

0,15

-

-

0,16 0,38

0,17 0,4213

0,18 0,46

0,20 0,50

0,21 0,54

0,24 0,58

vitez mare de curgere Emisari cu vitez foarte mare de curgere 0,68 0,74 0,80 0,86 0,92

- oxigenul dizolvat minim din apa rului (v. fig. 3.2): (3.9) - se verific relaia (3.3). Dac relaia (3.3) este satisfcut, atunci concentraia materiei organice biodegradabile exprimat n CBO5 a efluentului epurat ( ) corect calculat.

n caz contrar, se recalculeaz gradul de epurare necesar privind CBO5, reducndu-se valoarea ( [top] ) pn cnd se va respecta condiia (3.3).

Cap. 4. AMPLASAMENTUL STAIILOR DE EPURARE 4.1. Staiile de epurare se amplaseaz ntotdeauna n aval de aezarea omeneasc pentru care se realizeaz sistemul de canalizare, n afara vetrei locuibile i la distan de aceasta, fixat prin regulamentele i legile sanitare n vigoare. n acest sens se va ine seama de prevederile din Norme de igien i recomandri privind mediul de via al populaiei", aprobate prin Ordinul Ministrului Sntii Nr. 1935/13.09.1996 [55], precum i de Norme metodolo-gice privind avizul de amplasament" - aprobate cu Ordinul M.A.P.M. nr. 279 / 11.04.1997, publicat n Monitorul Oficial al Romniei, Partea I, nr. 100 bis [61]. n conformitate cu aceste norme, atunci cnd prin studiile de impact nu s-au stabilit alte distane, distanele minime de protecie sanitar recomandate ntre zonele protejate i amplasamentul staiilor de epurare sunt: - 1 000 m - pentru staii de epurare a apelor reziduale de la fermele de porcine sub 10.000 de capete; - 300 m - pentru staii de epurare a apelor uzate oreneti; - 200 m - pentru staii de epurare a apelor uzate industriale;14

- 300 m - pentru platforme (paturi) de uscare a nmolurilor; - 300 m - pentru cmpuri de irigare cu ape uzate; - 500 m - pentru cmpuri de infiltrare a apelor uzate i bazine deschise pentru fermentarea nmolurilor. Aceleai distane minime se impun i fa de arterele de mare circulaie. Pentru staiile de epurare a apelor uzate oreneti aceste distane pot fi reduse pe baza studiilor de impact avizate de institute de specialitate. Alegerea amplasamentului se face pe baza unui calcul tehnico-economic comparativ, innd seama de condiiile hidraulice ale canalizrii, de relieful i natura terenului de fundaie, de folosina actual a terenului, posibilitile de extindere viitoare, distanele de protecie sanitar n cazul trecerii n viitor la epurarea biologic, de posibilitatea folosirii apelor epurate mecanic la irigarea culturilor agricole i de nivelul terenului fa de apele mari ale emisarului, respectiv necesitatea construciilor pentru aprarea terenurilor i a malurilor din apropierea acestuia [49]. 4.2. n legtur cu condiiile de stabilire a amplasamentelor se vor avea n vedere urmtoarele: - utilizarea ca amplasament pentru staia de epurare a unui teren neproductiv, care nu poate fi utilizat n condiii avantajoase n alte scopuri i care nu ridic probleme dificile din punct de vedere al proprietii; - pentru nivelul de aezare a diverselor elemente ale staiei de epurare fa de cota terenului natural, se vor face studii comparative tehnico-economice ntre soluia aezrii la cot joas i pomparea continu sau intermitent n emisari i soluia aezrii pe platforma nalt, implicnd pomparea permanent a apei neepurate, cu avantajul de a putea executa construciile aferente staiei n suprateran, deci mai uor, mai ieftin i fr epuizmente sau procedee de fundaie costisitoare; - la amplasamente cu posibiliti de evacuare gravitaional permanent se va plasa nivelul maxim al apelor uzate la sosirea n staia de epurare ct se poate de aproape de suprafaa terenului sau platformei, pentru a evita supranlri inutile ale pereilor laterali i amplasarea construciilor la adncimi mari n pmnt; - gura de vrsare a apelor epurate n emisar se va realiza, prin construcii corespunztoare, ct mai aproape de firul sau cursul permanent al emisarului, astfel nct s se asigure amestecul apelor epurate cu cele ale emisarului ct mai repede i mai complet.

15

Pentru ape uzate cu debite mai mari de 500 l/s i care se evacueaz n resurse de ap cu debite de cel puin trei ori mai mari dect cele ale apelor uzate, n punctul de evacuare se vor prevedea sisteme de dispersie/difuzie [51]; - extinderea viitoare a staiei de epurare mecanic care poate fi realizat uneori numai prin adugarea de elemente noi pentru prelucrarea nmolului (rezervoare de fermentare sau metantancuri, bazine deschise de fermentare) sau prin adugarea unei staii de pompare a apei epurate spre terenurile cultivabile, n cazul epurrii biologice naturale prin folosirea apei la irigaii; - la prevederile pentru extinderea viitoare a staiei de epurare se va ine seama de schimbrile n capacitatea de autoepurare a emisarului ce vor interveni prin amenajrile hidrotehnice ulterioare, ns numai n msura n care lucrrile de amenajare a emisarului sunt aprobate a se executa ntr-un termen care s se ncadreze n perioada n care trebuie executat extinderea staiei respective [top]

Cap. 5. PROIECTAREA CONSTRUCIILOR I INSTALAIILOR DE EPURARE -TREAPTA MECANIC 5.1. Obiectele tehnologice componente ale treptei de epurare mecanic Epurarea mecanic a apelor uzate const n ndeprtarea prin procedee fizice, n special, a materiilor n suspensie ct i a celor nemiscibile cu apa, separabile gravitaional. Odat cu aceste substane sunt reinute parial i substane organice, dar eficiena treptei mecanice asupra acestora este mic (20 - 40 %). n treapta de epurare mecanic procedeele utilizate au drept scop [9]: - reinerea materiilor n suspensie de dimensiuni mari, care se face n grtare, site, cominutoare etc; - reinerea materiilor nemiscibile cu apa (grsimi, produse petroliere), realizat n separatoare de grsimi; - sedimentarea materiilor n suspensie separabile prin decantare, care are loc n deznisipatoare, decantoare, fose septice etc; - prelucrarea nmolurilor. n practic, obiectele tehnologice de pe linia apei care alctuiesc treapta de epurare mecanic, cu excepia decantoarelor i a separatoarelor de grsimi, constituie aa numita treapt de degrosisare.16

5.1.1.Treapta mecanic a unei staii de epurare este alctuit n principal din: - linia (sau fluxul) apei; - linia (sau fluxul) nmolului; - construcii i instalaii auxiliare. 5.1.2. Obiectele componente ale treptei mecanice sunt: a. Linia apei - deversorul din amontele staiei de epurare; - bazinul de retenie; - grtar; - deznisipator; - dispozitive de msur a debitelor de ap uzat i de nmol; - separator de grsimi; - decantor primar; - staie de pompare ape uzate; - conducte i canale tehnologice de legtur; - conduct (sau canal) de evacuare a .apelor uzate epurate n resursa de ap (emisar); - gur de evacuare a apelor uzate epurate n emisar. Deznisipatorul i separatorul de grsimi sunt, n unele scheme de epurare, obiecte tehnologice independente. Ele pot fi cuplate ntr-un singur obiect tehnologic denumit deznisipator - separator de grsimi cu insuflare de aer sau deznisipator cuplat cu separator de grsimi cu insuflare de aer. b. Linia nmolului - staie de pompare nmol primar; - instalaii de sitare a nmolului; - instalaii de condiionare chimic a nmolului;17

- concentrator (sau ngrotor) de nmol; - instalaii de stabilizare a nmolului:

rezervoare de fermentare a nmolului sau metantancuri, n care are loc fermentarea anaerob, bazine de stabilizare aerob a nmolului sau stabilizatoare de nmol;

- instalaii de deshidratare a nmolului:

deshidratare natural pe platforme (paturi) de uscare, deshidratare artificial sau deshidratare mecanic;

- depozit de nmol deshidratat; - conducte i canale tehnologice de legtur. c. Construcii i instalaii auxiliare - pavilion tehnologic; - staie de suflante; - central termic; - atelier mecanic; - remiz utilaje; - drum de acces; - drumuri, alei i platforme interioare; - mprejmuiri i pori; - sistematizare pe vertical; - instalaii de alimentare cu energie electric; - instalaii electrice de for, iluminat i protecie; - instalaii de automatizare i AMCR; - instalaii de telefonie; - canale termice;18

- reele electrice n incint; - reele de ap potabil, pentru incendiu, de canalizare, - gaze .a.; - lucrri de ndiguire, aprri de maluri, lucrri n albie etc. 5.1.3. Linia nmolului, respectiv construciile i instalaiile auxiliare nu fac obiectul prezentului normativ. Linia nmolului constituie etapa a V-a de elaborare a normativului, iar construciile i instalaiile auxiliare se proiecteaz dup norme i prescripii specifice. 5.2. Schema tehnologic a staiei de epurare - treapta mecanic 5.2.1. Schema tehnologic a treptei mecanice de epurare se ntocmete avnd n vedere urmtoarele: - prevederea pe linia apei a unor obiecte tehnologice care s asigure realizarea unor grade de epurare necesare cel puin egale cu valorile indicate la pct. 1.5; - pentru un anumit obiect tehnologic se va propune tipul de instalaie cel mai avantajos tehnic i economic i care se poate adapta cel mai uor condiiilor locale de spaiu, relief, posibiliti de fundare, de execuie etc; - posibilitatea extinderii viitoare a treptei mecanice att pe linia apei ct i pe linia nmolului; - utilajele i echipamentele aferente obiectelor tehnologice s fie performante tehnic i energetic, fiabile, avantajoase din punct de vedere al investiiei i cheltuielilor de exploatare. 5.2.2. Se recomand ca amplasarea obiectelor n profilul tehnologic al staiei de epurare s conduc la o curgere pe ct posibil gravitaional, cu pierderi de sarcin reduse i la volume de beton i terasamente minime. 5.2.3. Se va avea n vedere ca dispoziia n plan a staiei de epurare s conduc la un grad de utilizare maxim a terenului avut la dispoziie, la un flux tehnologic optim pe linia apei i a nmolului att pentru execuie ct mai ales pentru exploatare. 5.3. Deversorul din amontele staiei de epurare 5.3.1. Este o construcie care se prevede numai n cazul localitilor canalizate n procedeele unitar i mixt. Servete pentru limitarea debitului de ap de canalizare admis n staia de epurare pe timp de ploaie.19

5.3.2. Debitul maxim de ap care ajunge pe timp de ploaie de la reeaua de canalizare a localitii la deversor este: QT = Quormax + QP (l/s) (5.1) n care: QT - debitul total pe timp de ploaie al apelor de canalizare care intr n camera deversorului (efluentul localitii); Quornax - debitul orar maxim al apelor uzate, pe timp uscat; Qp - debitul apelor de ploaie, calculat n conformitate cu prevederile STAS 1846-90, aferent ultimului tronson al colectorului principal (de la ieirea din localitate, la deversor). 5.3.3. Debitul maxim de ape de canalizare admis n staia de epurare pe timp de ploaie este: QSE = n Quormax (5.2) n care: n = 2 este un coeficient de majorare a debitului admis n staia de epurare pe timp de ploaie. n conformitate cu STAS 1846-90, acest coeficient poate lua valori mai mari (n = 3.. .4), n cazuri bine justificate tehnico-economic. 5.3.4. Debitul de calcul al deversorului este: Qd = QT QS (l/s), unde QSE = n Quoramax (5.3) Pentru situaiile curente, cnd n = 2, relaia (5.3) devine: Qd = QP Quoramax n anumite situaii bine justificate, deversorul permite prin manevrarea corespunztoare a unor stavile, devierea ntregului debit QT spre un bazin de retenie sau spre emisar (cu respectarea prevederilor NTPA 001/2002), n scopul ocolirii staiei de epurare. n aceast situaie debitul de verificare al deversorului i al canalului de ocolire este: Qv = QT = QP + Quormax (5.4) 5.3.5. nlimea pragului deversor p se consider egal cu adncimea apei n canalul de legtur dintre deversor i camera grtarelor (H2), determinat pentru debitul QSE = 2

20

Quormax i pentru un grad de umplere de maximum 0,70, n care Hc2 reprezint nlimea total a canalului dintre deversor i camera grtarelor. 5.3.6. Lungimea pragului deversor, considerat ca deversor lateral cu perete subire, nenecat, n ipoteza unei lame deversante triunghiulare, se determin din relaia:

(5.5) n care: Qd = debitul deversat este calculat cu relaia (5.3); m = 0,42 - coeficient de debit; Ld = lungimea pragului deversor asimilat ca deversor lateral; = coeficient de contracie lateral; n= coeficient de necare; g = 9,81 m/s2 - acceleraia gravitaional; hm = nlimea medie a lamei deversante; k = 1,10... 1,20 - coeficient de majorare a lungimii deversorului, pentru a ine seama c deversarea este lateral. 5.3.7. Coeficientul de contracie lateral are expresia:

(5.6) unde: n = numrul de contracii laterale ale lamei n dreptul pilelor i culeilor; = coeficient de form al pilei sau culeii, considerat n mod acoperitor 0,7... 1,0 5.3.8. nlimea medie a lamei deversante (considerat triunghiular pe lungimea Ld) se determin cu relaia:

(5.7)

21

n care: Hx este nlimea apei n canalul din amontele deversorului, 1,0) pentru dimensionat la plin"(gradul de umplere ) debitul QT dat de relaia (5.1). n relaia gradului de umplere, Hcl reprezint nlimea total a canalului amonte. 5.3.9. Coeficientul de necare se consider n = 1,00 deoarece deversorul trebuie s funcioneze nenecat. n acest scop, camera i colectorul de evacuare a debitului deversat Qd spre bazinul de retenie sau spre emisar se vor dimensiona astfel, nct nivelul maxim al apei aval de pragul deversor s fie situat la minim 15...20 cm sub cota crestei deversante. 5.3.10. Orientativ, la dimensionarea deversorului se va urmri ca debitul specific deversat s se ncadreze n domeniul:

(m3/s, m) (5.8) unde: Qd este debitul deversat determinat cu relaia (5.3), iar L'd este lungimea deversorului frontal, avnd expresia:

(m) (5.9) n care Ld i k au semnificaia de la pct. 5.3.6. 5.3.11. n cazul n care lungimea deversorului lateral Ld < 10m se va prevedea prag deversor cu o singur lam deversant (deversare pe o singur parte). Dac Ld > 10 m, se prevede deversor cu dou lame deversante (deversare pe dou laturi), astfel nct lungimea camerei deversoare va fi:

(m) (5.10) 5.3.12. Pentru simplificarea calculului lungimii deversorului se poate utiliza diagrama din fig. 5.1 n care, funcie de nlimea medie a lamei deversante hm - calculat cu relaia (5.7), se determin debitul specific deversat aferent deversorului frontal qd (m3/s, m), respectiv lungimea acestuia:

(m) (5.11) Lungimea deversorului lateral rezult din relaia (5.9):

22

Ld = k.L'd (m) (5.12) unde k = 1,10...1,20. 5.4. Bazin de retenie 5.4.1. Bazinul de retentie se amplaseaz, dup deversorul din amontele staiei de epurare pe/sau alturat canalului care evacueaz apele deversate spre emisar. 5.4.2. Rolul bazinelor de retentie este diferit, n funcie de scopul pentru care sunt utilizate. Astfel, ele pot fi prevzute pentru: a) nmagazinarea cantitii de ap uzat pe o anumit perioad de timp, cnd nu este posibil descrcarea gravitaional a acestora n emisar, datorit nivelelor ridicate ale apei emisarului; b) nmagazinarea pe timp de ploaie a cantitii de ap de canalizare (amestec ntre apa uzat i apa de ploaie) ce reprezint diferena dintre debitul deversat Qd definit ca la pct. 5.3.4 i debitul amestecului admis a se descrca n emisar fr epurare (Qdr). c) nmagazinarea pe timp de ploaie a amestecului dintre apa i apa de ploaie materializat prin debitul deversat Qd, n vederea epurrii ulterioare a cantitii de ap ce reprezint diferena dintre debitele de ape uzate sosite n staie (Quz) i capacitatea maxim de epurare a acesteia pe timp de ploaie ( QSE = 2 Quormax). d) nmagazinarea cantitilor de ape uzate a cror evacuare n emisar nu se poate face dect prin pompare, n scopul reducerii cheltuielilor de investiie i exploatare a staiei de pompare. Bazinele de retenie de tipul a) i d) se prevd n cazul localitilor canalizate n procedeul divizor. Pentru staiile de epurare aferente localitilor mici, canalizate, de regul, n procedeul divizor, mai ales n schemele de epurare fr decantor primar, este recomandabil prevederea unui bazin de uniformizare i omogenizare a cantitii i calitii apei uzate ce se va trata n treapta biologic. Bazinele de retenie de tipul b. i c. se prevd n cazul localitilor canalizate n procedeele unitar sau mixt. 5.4.3. Debitul de calcul al bazinelor de retenie de tipul b. i c, cazurile cele mai frecvent ntlnite, este dat de relaia: Qb = Qd Qdr (m3/s) (5.13) unde: Qb= debitul de calcul al bazinului de retenie (m3/s);23

Qd = debitul amestecului de ape uzate cu ape de ploaie, definit la pct. 5.3.4; Qdr = debitul amestecului de ape uzate cu ape de ploaie ce poate fi evacuat n emisar fr epurare. 5.4.4. Regimul hidraulic al emisarului i categoria de calitate a acestuia pot impune capaciti mari pentru nmagazinarea apelor de canalizare care nu pot fi evacuate (n anumite perioade) neepurate i gravitaional n emisar, n acest caz, soluia cu bazin de retenie se va studia comparativ, tehnic i economic, cu soluia mixt bazin de retenie staie de pompare" sau cu cea care implic numai staia de pompare. 5.4.5. n cadrul proiectului aferent bazinelor de retenie se va preciza modul de curire, splare i evacuare a sedimentelor reinute n aceste bazine n funcie de tipul adoptat. 5.4.6. n scopul evitrii producerilor de sedimente pe radierul bazinelor de retenie se va propune o form geometric adecvat i echiparea cu mixere poziionate corespunztor i n numr suficient realizrii scopului propus. 5.5. Grtare 5.5.1. Grtarele sunt obiecte tehnologice care au rolul de a reine din apele de canalizare suspensiile i corpurile mari, grosiere. 5.5.2. Grtarele sunt amplasate la intrarea apelor uzate n staia de epurare. Cnd schema staiei de epurare prevede pomparea apelor uzate provenite de la localitate, grtarele vor fi amplasate n amontele staiei de pompare. Dac staia de pompare este echipat cu transportoare hidraulice (necuri), grtarele se pot amplasa i aval de acestea. 5.5.3. Din punct de vedere al distanei dintre bare, notat cu b, grtarele se pot clasifica n: - grtare rare, cu b = 50 ... 100 mm; - grtare dese: curite manual, cu b = 30 ... 40 mm (de evitat, pe ct posibil); curite mecanic, cu b = 10 ... 20 mm; - grtare fine:

curite mecanic, cu b = 0,50 ... 6 mm.

5.5.4. Din punct de vedere al formei, grtarele pot fi:24

- grtare plane nclinate, cu 60-70 fa de orizontal; - grtare curbe; - grtare (site) cilindrice fixe sau mobile, nclinate cu 25- 45 fa de orizontal; - grtare pitoare" sau site elevator. 5.5.5. Dup modul de curire, grtarele pot avea: - curire manual (de evitat, pe ct posibil); - curire mecanic; - autocurire (grtarele pitoare"). La staiile de epurare aferente localitilor sub 5.000 locuitori se prevd de regul grtare fine (b = 2-3 mm) avnd curire mecanic i automatizat, fr personal de deservire. Pentru localiti cu mai mult de 5.000 locuitori, se prevd ambele tipuri de grtare, grtarele rare fiind amplasate n amontele grtarelor dese. Pentru staiile de epurare medii i mari, curirea mecanic a grtarelor dese se prevede atunci cnd cantitile de reineri depesc 0,1-0,2 m3/zi, respectiv cnd localitatea deservit de staia de epurare are mai mult de 10.000 locuitori. La staiile mici de epurare, cu numr sub 10.000 locuitori, complet automatizate, se poate prevedea numai grtar fin curat mecanic. 5.5.6. Umiditatea reinerilor dup presare se consider, n medie, de 70-80 %, iar greutatea specific de 0,75-0,95 tf / m3. n calculul cantitilor de reineri pe grtare se va ine seama de valorile medii specifice indicate n tabelul 5.1, precum i de faptul c aceste cantiti pot fi de cteva ori mai mari. n acest sens, se va considera un coeficient de variaie zilnic K = 2 ... 5. Relaia de calcul a volumului zilnic de substane reinute pe grtare cu umiditate w = 80 % este:

(m3/zi) (5.14) unde: a - este cantitatea de reineri specific, indicat n tabelul 5.1, n l/om, an; NL - numrul de locuitori;25

K - 2 ... 5 coeficient de variaie zilnic. Cantitatea zilnic de reineri pe grtare se calculeaz cu formula: Gr = r .

Vr (kg f/zi) (5.15)r

unde: 80 %.

= 750... 950 kg f / m3 - greutatea specific a reinerilor cu umiditatea w = 70...

Volumul zilnic de substan uscat (umiditate W = 0) din reineri este:

(m3/zi) (5.16) unde: w = 80 % este umiditatea reinerilor. Tabelul 5.1. Cantiti specifice de reineri pe grtare Cantitatea de reineri specific a (l/om, an) La curire manual 2,5 2,0 La curire mecanic 25,0 20,0 18,0 15,0 12,0 8,0 5,0 -

Nr. crt.

Distana (interspaiul) dintre barele grtarului (mm) 0,5 2 3 6 10 16 20 25 30 40

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

26

11

50

1,5

-

Cantitatea zilnic de substan uscat din reineri rezult: Gru = unde: uscat.ru .

Vru (kg f/zi) (5.17) = 1600.. 2000 kg f/m3 - greutatea specific a substanelor reinute, n stare

ru

5.5.7. Numrul minim de grtare active va fi n = 2, fr grtare de rezerv. La staiile de epurare mici, se poate proiecta un singur grtar, prevzndu-se ns canal de ocolire. 5.5.8. Camerele grtarelor se vor prevedea cu tvilare i batardouri amonte i aval, n scopul izolrii fiecrui grtar n parte n caz de reparaii, revizii etc. Pentru curirea grtarelor i manevrarea stvilarelor i batardourilor, sunt necesare pasarele, a cror lime variaz ntre 80... 150 cm. 5.5.9. Pentru prevenirea depunerilor, canalele pe. care sunt amplasate grtarele (de obicei de seciune transversal dreptunghiular) vor fi construite cu o pant de minim 1. n poriunea amonte a camerei grtarelor, de form divergent, se va realiza o pant a radierului de minim 1 % n scopul evitrii depunerilor, iar radierul se va construi din beton rezistent la uzur. 5.5.10. Cota radierului canalului n aval de grtar se recomand a fi sub cota radierului amonte cu 10... 15 cm. 5.5.11. Grtarele se confecioneaz din bare metalice care pot avea n seciune transversal diferite forme. Mai des utilizate sunt barele cu seciunea transversal dreptunghiular (n special pentru grtarele rare) care prezint simplitate n confecionare, iar pierderea de sarcin fa de celelalte tipuri nu difer sensibil. Aceste bare au grosimea s = 8 ... 10 mm i limea l = 40 ... 60 mm (din punct de vedere hidraulic se recomand raportul l/s 5). Grtarele dese i n mod deosebit cele fine, se execut din bare cu seciunea transversal trapezoidal sau de form apropiat (cu muchii rotunjite). 5.5.12. Pierderea de sarcin prin grtar se determin cu relaia:

(m) (5.18)

27

unde: g - este coeficientul de rezisten local al grtarului, calculat cu formula lui O. Kirschmer [18]:

(5.19) v - viteza medie pe seciune n canalul din amontele grtarului, m/s; g - acceleraia gravitaional, m /s2; P - coeficient de form al barei, cu valoarea 2,42 pentru bare cu seciunea transversal dreptunghiular; s - grosimea barei, mm; b - distana (interspaiul) dintre barele grtarului, mm; = 60...70 - unghiul de nclinare al grtarului fa de orizontal. Formula (5.19) poate fi aplicat numai dac este ndeplinit condiia:

(5.20) n care: Re - este numrul Reynolds la micarea apei printre barele grtarului; vg - viteza medie a apei printre barele grtarului la debitul de calcul, cm/s; - coeficientul cinematic de vscozitate la temperatura medie anual a apelor uzate, cm2/s (v. fig. 5.18). 5.5.13. Pentru a se ine seama de nfudarea parial a grtarului, se majoreaz de trei ori pierderea de sarcin teoretic determinat cu relaia (5.18), astfel nct n practic se consider pierderea de sarcin: hr = 3.hw (5.21) dar minimum 10 cm. La grtarele cilindrice fine, pierderea de sarcin minim poate fi I considerat hr = 7 cm. 5.5.14. Debitele de calcul i de verificare a grtarelor sunt (v. tabelul 2.2):28

n procedeul de canalizare divizor: Qc = Quoramax Qv = Quoramin n procedeul de canalizare unitar i mixt: Qc = n Quoramax Qv = Quoramin unde: n = 2.. .4 (v. STAS 1846-90). 5.5.15. Dimensionarea grtarelor se conduce astfel, nct pentru debitul de calcul al apelor uzate, viteza medie a apei s fie: - 0,7-0,9 m/s n canalul din amontele grtarului; - 1,0-1,4 m/s printre barele grtarului 5.5.16. Pentru debitul de verificare al apelor uzate (Quorannin), viteza medie a apei n canalul din amontele grtarului trebuie s fie de minim 0,4 m/s n scopul evitrii depunerilor pe radierul canalului. 5.5.17. Seciunea transversal a canalului pe care este amplasat grtarul poate avea form dreptunghiular sau mixt (triunghiular la partea inferioar i dreptunghiular la partea superioar). Limea canalului pe care se amplaseaz grtarul se va alege dintre dimensiunile [45]: B1 = 0,60; 0,80; 1,00; 1,25 i 1,60 m. Cnd adncimea canalului H = cot coronament - cot radier este sub 0,80 m, limea B1, a canalului poate avea valori i sub 0,60 m i anume: 0,30; 0,40 i 0,50 m. Limea canalului se poate exprima prin formula: B1=n1 b + n1 s (5.22) unde: n1 este numrul de interspaii; n2 este numrul de bare. ntre n1, i n2 poate exista o relaie fie de forma (5.23), fie de forma (5.23'), n funcie de confecia metalic a panoului de grtar (cu, respectiv fr interspaiu lng perete):29

n1 = n2 + 1 (5.23) n1 = n2 - 1 (5.23) Formulele (5.22), (5.23) sau (5.23'), permit determinarea numrului de bare i interspaii, atunci cnd se cunosc B1,s i b. 5.5.19. Dispozitivele de curire mecanic a reinerilor de pe grtare pot fi automatizate n funcie de pierderea de sarcin admis la trecerea apei printre berele grtarului (725cm). Acest lucru se realizeaz de regul prin intermediul unor senzori de nivel. Automatizarea poate fi realizat i prin relee de timp. 5.5.20. Reinerile sunt evacuate spre a fi ngropate, depozitate, fermentate, compostate cu gunoaiele menajere, incinerate sau, sunt tocate ori frmiate cu ajutorul unor dispozitive speciale n curent (griductoare, comminutoare, dilaceratoare) sau n afara curentului (toctoare, dezintegratoare) i reintroduse n ap n aval sau n amonte de grtar. 5.5.21. Pentru micorarea volumului de reineri la grtare, se recomand ca odat scoase din ap, reinerile s fie presate n instalaii speciale (fcnd parte din grtarul propriu-zis sau fiind independente de grtar) sau presate i splate. Umiditatea reinerilor presate scade pn la 55-60 %. n acest fel cheltuielile de manipulare, transport i depozitare a reinerilor de pe grtare vor fi mult diminuate. 5.5.22. Pasarelele de acces la dispozitivele de tocare a reinerilor sau la batardouri i stvilare vor fi amplasate cu min. 50 cm deasupra nivelului maxim al apelor din canalul grtarelor. Se va lsa un spaiu de minim 70 cm pentru circulaie n jurul dispozitivelor de curire i tocare. 5.5.23. Pentru evitarea accidentelor n toate locurile unde exist pericol de cdere se vor prevedea parapete de minimum 80 cm nlime, realizate din evi metalice (orizontale) cu diametrul = 20...25 mm, aezate la 40 cm distan pe vertical i din stlpi amplasai la max. l,5m distan ntre ei. 5.5.24. n general grtarele sunt amplasate n aer liber. Pentru grtarele curite mecanic, n special n zonele cu temperaturi medii anuale ale aerului sub 10C, se recomand amplasarea lor n cldire. 5.5.25. Realizarea unei eficiente ridicate n reinerea materiilor n suspensie i materiilor grosiere conduce la randamente sporite pentru construciile i instalaiile de epurare a apei din aval de grtare, precum i pentru construciile de prelucrare a nmolurilor.

30

n acest scop sunt de preferat grtarele sau sitele fixe sau mobile, prevzute cu nec nclinat cu funcionare continu i automatizat care efectueaz practic patru operaiuni importante: - rein corpurile grosiere; - extrag din ap reinerile de pe grtar i le spal de substanele fine de natur organic (opional); - preseaz reinerile micorndu-le volumul i umiditatea; - le transport la suprafa, n containere; 5.6. Dispozitive pentru msurarea debitelor de ap din staiile de epurare 5.6.1. Msurarea debitelor n staiile de epurare este necesar pentru evidena cantitilor de ap ce se trateaz la un moment dat sau ntr-un anumit interval de timp, precum i pentru a dirija corespunztor procesele tehnologice. 5.6.2. Msurarea debitului se poate efectua att global, pentru ntreaga staie , ct i parial, pe anumite linii tehnologice sau pentru anumite obiecte tehnologice. 5.6.3. Dispozitivele de msurare se recomand a fi amplasate pe canale deschise n care curgerea are loc cu nivel liber, n scopul accesului uor pentru degajare n zonele de posibile mpotmoliri, depuneri, obturri etc. Calitatea apei al crui debit urmeaz a fi msurat, din cauza coninutului mare de impuriti, impune utilizarea numai acelor tipuri de debitmetre care nu au de suferit de peairma depunerilor n seciunea de msurare. Aceste tipuri de debitmetre sunt: - canale de msur cu trangularea (ngustarea) seciunii de curgere de tip Venturi; - deversoare proporionale sau cu caracteristic liniar; - debitmetre electromagnetice sau cu ultrasunete, amplasate numai pe conducte care funcioneaz sub presiune. 5.6.4. Dispozitivele de msurare alese trebuie s conduc la pierderi de sarcin reduse i s nu permit erori mai mari de 2 - 3 % n indicarea debitelor. 5.6.5. Canalele de msurare obinute prin ngustarea n plan a seciunii canalului de la limea B la o lime b < B i lrgirea spre aval a seciunii printr-un divergent de la limea b la limea iniial B, se numesc simplu canale Venturi prin analogie cu tuburile de msur Venturi.

31

Cnd suprafeele verticale de racordare sunt plane, canalul de msur este cunoscut sub denumirea de canal Parshall. 5.6.6. ngustarea canalului produce o accelerare a micrii lichidului i o coborre a nivelului apei. Dac datorit ngustrii n plan sau modificrii fundului canalului adncimea apei trece prin hcr., atunci canalul de msurare se numete cu curgere rapid sau torenial (v. fig. 5.2). Regimul lent din amonte de debitmetru se transform ntr-un regim de curgere rapid (Fr > 1) i aval de ngustare, racordarea cu suprafaa apei din canalul aval se realizeaz printr-un salt hidraulic. Atta timp ct adncimile apei din canalul aval conduc la un salt hidraulic nenecat (perfect sau ndeprtat), curgerea pe canalul din amontele debitmetrului nu este influenat de curgerea din canalul aval, astfel nct debitul poate fi determinat prin msurarea unui singur parametru i anume adncimea apei amonte hm. Acest lucru poate fi exprimat matematic printr-o relaie de forma: Q = f . ( hm ) Msurarea adncimii apei din amontele debitmetrului se recomand a se realiza cu dispozitive cu ultrasunete care permit convertirea adncimii respective n debit, cu indicarea local sau transmiterea la distan a acestuia (la dispecer), citirea instantanee sau/i contorizarea debitului, corectitudinea msurtorilor nefiind influenat de impuritile existente n apa uzat. 5.6.7. Orientativ i acoperitor se poate considera c saltul hidraulic este nenecat, atunci cnd este ndeplinit condiia: hv1 0,70 . hm unde: hvl este adncimea limit a apei (n micare uniform) din canalul aval pentru care saltul este nenecat. Prin realizarea de racordri curbe corespunztoare i a unor dimensiuni geometrice alese raional, adncimea limit din aval care asigur nenecarea saltului hidraulic poate atinge valori de pn la 0,75hm. 5.6.8. Dup modul n care se realizeaz ngustarea, canalele de msur pot fi [57]: a. - cu ngustare (fant) rectangular (v. fig. 5.3, a); b. - cu ngustare trapezoidal (v. fig. 5.3, b); c. - cu ngustare n form de U, respectiv cu fund rotunjit (v. fig. 5.3, c). Canalul de msurare cu ngustare trapezoidal este preferat n cazul unor valori mari a debitelor ce trebuie msurate. Pentru apele uzate menajere sunt indicate canalele32

Venturi cu fant rectangular, sau form de U, care sunt mult mai sensibile la variaiile i valorile mai reduse ale debitelor. n practic, se prefer canalele Venturi cu fant rectangular deoarece sunt mai simplu de executat dect cele cu ngustare n form de U. 5.6.9. Indiferent de tipul de canal de msur, la execuie trebuie respectate cu strictee dimensiunile indicate n proiect pentru a nu genera la msurare erori mari n evaluarea debitelor. n acest sens sunt recomandate rigolele prefabricate confecionate din material plastic de tip Khafagi - Venturi, care se execut n uzin, la dimensiuni precise i se monteaz pe antier n canalul de beton prevzut n acest scop. 5.6.10. Metoda bazat pe ncercri pe model Canalele de msur tip Venturi cu ngustare rectangular utilizate cu precdere n staiile de epurare a apelor uzate oreneti, sunt de dou tipuri: - tipul I, cu fundul cobort sau cu treapt (v. fig. 5.4); - tipul II, cu fundul orizontal (v. fig. 5.5). 5.6.11. Pentru fiecare din cele dou canale de msur s-au efectuat studii de laborator [57], canalul experimental avnd limea B* = 30,175 cm (toi parametrii afereni modelului vor fi notai cu stelua,,*"). S-au efectuatncercri pentru trei coeficieni de trangulare (ngustare) . Caracteristicile de debit aferente celor dou tipuri de canale Venturi, pentru cei trei coeficieni de trangulare, sunt prezentate pentru modelele studiate n fig. 5.6, fig. 5.7 i fig. 5.8. 5.6.12. Elementele geometrice caracteristice, necesare trasrii debitmetrelor, sunt dup cum urmeaz (v. fig. 5.4 i fig. 5.5):

(5.24) R2 = 1,6 . R1 (5.25)

(5.26) D=B CE = B33

(5.27)

(5.28) (5.29) (5.30) L0 = C0 + Cm + CE + CD (5.31)

(5.32) Cu s-a notat adncimea maxim a apei n canalul amonte de debitmetru pentru s-a notat adncimea normal a apei n canalul aval de

debitul de calcul Qc. Cu debitmetru pentru Qc.

La debitul de verificare Qv, corespund adncimile debitmetru.

n amonte i

n aval de

5.6.13. Dimensionarea debitmetrului Venturi cu trangulare rectangular se va face inndu-se seama i de urmtoarele recomandri [58]: - adncimea apei n amonte de debitmetru va fi astfel nct: hm>0,05 sau hm>0,05 CD, dar n orice caz sub 2 m; - limea b va fi astfel nct:

(5.33) b > 0,10 m (5.34)

(5.35) 5.6.14. Debitmetrul tip canal Venturi trebuie amplasat pe un aliniament de canal (axul debitmetrului s coincid cu axul canalului) astfe nct s se asigure distanele (v. fig. 5.5) :

34

- n amonte (de la orificiul cminului de msurare): L2 = (6 16) . B - n aval, L3 = (5 10) . B 5.6.15. Pierderile de sarcin sunt cu att mai mici cu ct coeficientul de trangulare are o valoare mai mare. 5.6.16. Sensibilitatea cea mai mare n ceea ce privete msurarea lui hm este dat de debitmetrele cu raportul de tangulare mic ( =0,30). 5.6.17. Amplasarea debitmetrului n profilul tehnologic al staiei de epurare va urmri ca nici un obiect sau obstacol situat n aval s nu produc remuu care ar putea conduce la necarea debitmetrului i, de asemenea, ca nivelurile din amonte generate de mijlocul de msurare s nu influeneze defavorabil curgerea n obiectele din amonte. 5.6.18. n schema tehnologic a staiei de epurare debitmetrul tip canal Venturi se amplaseaz de obicei dup deznisipatoare, el avnd un dublu scop: - msurarea debitelor de ap; - pstrarea constant a vitezei medii orizontale a apei n deznisipator, indiferent de debitul care trece prin acesta. Meninerea constant a vitezei orizontale d deznisipator impune egalitatea dintre adncimea apei amonte de debitmetru hm i adncimea apei din deznisipator H, precum i forma parabolic pentru seciunea transversal a deznisipatorului (sau, pentru uurina execuiei, o form poligonal apropiat de parabol). 5.6.19. Dimensionarea canalelor Venturi trebuie fcut n strns legtur cu aparatele auxiliare de msurare a nivelului amonte de care se dispune. Limitele extreme de indicare a nivelului trebuie s ofere o scal de msurare care s cuprind toat gama adncimilor hm ce se pot realiza n canalul respectiv pentru Qmax, respectiv Qmin. Necesitatea msurrii continue a debitului, a nregistrrii, transmiterii la distan i eventual a contorizrii lui, este o chestiune strns legat de o exploatare corect i modern a staiei de epurare. 5.6.20. Dimensionarea canalelor de msurare se face la debitul maxim ce trebuie msurat i anume: Qc = 2 Quoramax - procedeul de canalizare unitar i mixt; Qc = Quoramax - procedeul de canalizare separativ; astfel nct curgerea aval de ngustare s fie nenecat. Trebuie fcute totui cteva verificri deoarece s-ar putea ntmpla ca pentru debite mai mici curgerea s fie35

necat. n acest caz se prefer canale Venturi cu prag, cu treapt, sau cu prag i treapt. 5.6.21. Canalele amonte i aval de debitmetru trebuie, de asemenea, dimensionate astfel nct vitezele medii de curgere s fie superioare vitezei de autocurire. 5.6.22. Determinarea elementelor de calcul pentru debitmetrul din natur (cel real, care se dimensioneaz) se face n funcie de elementele de pe model prin intermediul coeficientului de similitudine geometric l, (similitudine Froude), astfel: (5.36) (5.37) (5.38) unde: - hm, hv, i Q sunt adncimile amonte i aval de debitmetru, respectiv debitul aferent debitmetrului din natur; - h*m , h*v i Q* sunt parametri analogi de pe model;

-

(5.39)

Coeficientul l, de similitudine geometric reprezint raportul dintre lungimile omoloage din natur i cele ale modelului. Limea canalului studiat pe model a fost B* = 30,175 cm. 5.6.23. Aliniamentul aval L3 = (5 10).B poate fi eliminat dac exist posibilitatea realizrii imediat dup debitmetru a unei cderi sau trepte (v. fig. 5.9). Debitmetrul va funciona nenecat atta vreme ct cota apei din aval de cdere Cav va fi sub cota Ccr aferent adncimii critice. Pentru msurarea adncimii de ap n amonte de debitmetru hm se recomand prevederea unor dispozitive de msur cu ultrasunete, a cror funcionare are avantajul c nu este influenat de impuritile existente n apa uzat. 5.6.24. Metoda analitic (ISO') 5.6.24.1. Teoretic, debitul care trece printr-un canal Venturi cu ngustare rectangular se poate determina cu relaia:

36

(5.40) n care [58]: Cv - este coeficientul de vitez, adimensional, care ine seama de influena vitezei de apropiere asupra nivelului msurat n amonte de debitmetru. Pentru canalele Venturi de tip II, radier orizontal, valorile lui Cv funcie de se indic n tabelul 5.2

Ce - este coeficientul de debit, ale crui valori sunt indicate n tabelul 5.3, funcie de rapoartele CD /b i hm /CD (v. fig. 5.4); CD - lungimea poriunii ngustate; b - limea ngustrii; hm - adncimea apei n canalul amonte de debitmetru. Tabelul 5.2.

Valori ale coeficientului Cv funcie de Cv 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 1,002 1,005 1,009 1,014 1,021 1,029 1,039 1,050 1,063 1,079 1,09837

0,1002 0,1507 0,2018 0,2535 0,3063 0,3601 0,4156 0,4725 0,5320 0,5934 0,6588

0,65 0,68 0,70

1,120 1,135 1,147

0,7280 0,7718 0,8029

5.6.24.2. Coeficientul Ce poate fi calculat i cu relaia:

(5.41) 5.6.24.3. Deoarece coeficienii Cu i Ce sunt funcie de b i hm calculele privind determinarea limii b sau adncimii hm se conduc prin ncercri. 5.6.24.4. Se va avea grij ca la debitul de verificare Qv = Quoramin nlimile hm i hv s fie astfel nct viteza medie a apei n canalele amonte i aval de debitmetru s fie superioar vitezei de autocurire pentru apa deznisipat ( 0,4 m/s). Tabelul 5.3.

Valori ale coeficientului Ce funcie de raportul

i

0,70 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 0,992 0,991 0,990 0,989 0,988 0,986 0,985 0,984

0,50 0,990 0,989 0,987 0,986 0,985 0,984 0,983 0,982

0,40 0,988 0,986 0,985 0,984 0,983 0,982 0,980 0,979

0,30 0,984 0,983 0,981 0,980 0,979 0,978 0,977 0,97638

0,20 0,976 0,975 0,974 0,973 0,972 0,971 0,969 0,968

0,15 0,969 0,968 0,967 0,966 0,964 0,963 0,962 0,961

0,10 0,954 0,953 0,952 0,950 0,949 0,948 0,947 0,946

1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0

0,983 0,982 0,981 0,979 0,978 0,977 0,976 0,975 0,974 0,973 0,971 0,970 0,969 0,968 0,967 0,966 0,965

0,980 0,979 0,978 0,977 0,976 0,975 0,973 0,972 0,971 0,970 0,969 0,968 0,967 0,965 0,964 0,963 0,962

0,978 0,977 0,976 0,975 0,974 0,973 0,971 0,970 0,969 0,968 0,967 0,966 0,964 0,963 0,962 0,961 0,960

0,975 0,973 0,972 0,971 0,970 0,969 0,968 0,966 0,965 0,964 0,963 0,962 0,961 0,960 0,958 0,957 0,956

0,967 0,966 0,965 0,964 0,963 0,961 0,960 0,959 0,958 0,957 0,956 0,955 0,953 0,952 0,951 0,950 0,949

0,960 0,959 0,958 0,956 0,955 0,954 0,953 0,952 0,951 0,950 0,948 0,947 0,946 0,945 0,944 0,943 0,942

0,945 0,944 0,943 0,942 0,941 0,940 0,938 0,937 0,936 0,935 0,934 0,933 0,932 0,931 0,930 0,928 0,927

5.6.25. Deversoare proporionale sau cu caracteristic liniar 5.6.25.1. Se numesc astfel deoarece debitul variaz liniar cu lama de ap pe deversor, caracteristica de debit fiind o dreapt de forma Q=Ah (v. fig. 5.10) n care: A - este un coeficient care depinde de dimensiunile deversorului i de modul de prelucrare a muchiei deversante; h - lama de ap pe deversor (msurat deasupra crestei). 5.6.25.2. Pentru deversorul din fig. 5.10, Di Rocco a indicat formula debitului:

39

(5.42) respectiv a profilului hiberbolic a deversorului:

(5.43) n care: - este coeficientul de debit; a nlimea deversorului rectangular de la partea inferioar (se ia minim 3 cm); b limea ls baz a deversorului; x/2 i y coordonatele unui punct de pe conturul hiperbolic al deversorului. Formulele de mai sus sunt valabile pentru h > a. 5.6.25.3. Acest tip de deversor se realizeaz prin decupare n peretele aval al deznisipatorului i servete pentru msurarea debitului. Cuplat cu un deznisipator cu seciunea transversal dreptunghiular, la care debitul este tot o funcie de gradul nti de adncimea H a apei n bazin i considernd egal aceast adncime cu lama de ap pe deversor h, debitmetrul permite totodat meninerea unei viteze medii orizontale constante n deznisipator, indiferent de debit. 5.6.25.4. Deversorul proporional este un dispozitiv de msur cu sensibilitate ridicat (variaii mari ale lamei pentru variaii mici de debit) i prezint avantajul utilizrii unor aparate de indicare i contorizare a debitului simple, funcie numai de lama h, atta vreme ct deversarea este nenecat. n aceleai condiii, se elimin aliniamentele lungi de canal aval pe care le necesit debitmetrul tip canal Venturi. Prezint ns dezavantajul unei pierderi de sarcin mari, cel puin egal cu lama de ap pe deversor (hr h). n acelai timp, la toate construciile din aval se va cobor radierul corespunztor pierderii de sarcin respective. Acest lucru este, dup cum se tie neindicat n cazul staiilor de epurare construite de obicei n lunca rurilor, n terenuri cu ap subteran apropiat de suprafa, elemente ce conduc la dificulti de execuie i la scumpirea lucrrii. Chiar n situaia mririi limitei aval de necare la care debitul este (nc) funcie numai de lama de ap h, acest tip de deversor conduce la pierderi de sarcin care nu justific utilizarea lui n staiile de epurare dect n cazurile n care se dispune de cdere suficient, iar parte din construcii sunt construite suprateran.

40

5.6.25.5. Cnd n peretele aval al deznisipatorului se decupeaz jumtate din deversorul proporional indicat n fig. 5.10, a, el este tot cu caracteristic liniar i poart denumirea de deversor Sutro. 5.6.26. Debitmetre electromagnetice (sau inductive) 5.6.26.1. Servesc pentru msurarea debitelor de fluide (ap uzat, nmol etc). Folosirea debitmetrului electromagnetic este legat de asigurarea unei conductiviti minime a fluidului, n condiii de laborator ntre 0,1 i 1 s/cm (microsiemens/cm), iar n industrie de cel puin 100 s/cm [20]. 5.6.26.2. Debitmetrul const dintr-un segment de conduct prevzut, n principal, cu un electromagnet i doi electrozi n contact cu fluidul care curge prin interiorul conductei (v. fig. 5.11). Fora electromotoare indus de fluidul care traverseaz cmpul magnetic (al electromagnetului) este convertit n debit prin intermediul unui aparat special cu care este echipat contorul. 5.6.26.3. Acest debitmetru se monteaz pe conducta care transport fluidul prin intermediul unor flane. El prezint urmtoarele avantaje: - nu apar pierderi de presiune n locul msurrii, conducta neprezentnd nici o trangulare; - debitul nu depinde de densitatea i vscozitatea fluidului; - se pot msura fluide agresive sau cu concentraii mari de materii n suspensie; - plaja de debite este foarte mare, de la 0,18 m3/h la 10.000 m3/h (0,05 l/s...2700 l/s); deoarece cei doi electrozi trebuie s fie permanent n contact cu fluidul, amplasarea debitmetrului se face numai pe conducte funcionnd la plin" sau sub presiune; - precizia msurtorii este echivalent i chiar mai bun dect a altor debitmetre utilizate n prezent. 5.6.26.4. Subansamblul principal este traductorul de debit n care ia natere un semnal electric, specific mrimii debitului, semnal care, dup amplificare, ajunge ntr-un contor unde este afiat sau nregistrat n uniti de debit. Traductoral funcioneaz ca generator de curent alternativ, fluxul de fluid ndeplinind rolul de conductor. Acest lucru impune ca fluidul s conin un minim de sruri minerale care s-i confere conductibilitate electric.

41

Prin deplasarea fluidului (conductorul) n cmpul magnetic al traductorului (v. fig. 5.11) ia natere un curent electric, proporional cu mrimea debitului. 5.6.26.5. Alegerea debitmetrului electromagnetic se face funcie de plaja de debite care intereseaz. Fiecare debitmetru are afectat un contor cu cadran pentru indicarea debitului. Debitul vehiculat prin debitmetru se determin ca raport ntre constanta k0 indicat pe cadranul contorului i factorul nominal de calibrare k nserat pe corpul debitmetrului:

(l/s) (5.44) Constanta k0 corespunde debitului maxim ce se dorete a fi msurat, respectiv indicaiei de 100 % pe cadranul contorului. 5.6.26.6. Pentru msurarea debitelor de ap uzat pot fi utilizate i alte tipuri de debitmetre, cu condiia ca acestea s fie atestate de ctre o unitate de specialitate abilitat. 5.6.27.7. n schema staiilor de epurare funcie de mrimea i importana acestora, amplasarea debitmetrelor se poate face: - n aval de deznisipatoare; - pe canalul (conducta) de evacuare a apelor epurate; - n alte seciuni de pe linia apei, a nmolului sau biogazului unde tehnologia de epurare impune cunoaterea permanent a debitelor respective. 5.7. Deznisipatoare 5.7.1. Deznisipatoarele sunt construcii descoperite care rein particulele grosiere din apele uzate, n special nisipul, cu diametrul granulelor mai mare ca 0,20.. .0,25 mm. 5.7.2. Deznisipatoarele utilizate n mod curent n staiile de epurare a apelor uzate sunt: - deznisipatoare orizontale longitudinale; - deznisipatoare tangeniale; - deznisipatoare cu insuflare de aer (sau aerate); - deznisipatoare - separatoare de grsimi cu insuflare de aer.

42

5.7.3. Amplasarea deznisipatoarelor se face n mod curent dup grtare i naintea separatoarelor de grsimi, a decantoarelor primare sau a staiei de pompare a apelor uzate brute, dac necesitatea acesteia nu poate fi evitat. n cazul n care staia de pompare este echipat cu transportoare hidraulice, deznisipatoarele pot fi amplasate i n avalul acesteia. 5.7.4. Indiferent de tipul deznisipatorului, exist o serie de prescripii i recomandri comune, dintre care se menioneaz: - numrul minim de compartimente: n = 2; n caz c este necesar un singur compartiment, la staiile de epurare mici (5 l/s Qu.zl.max< 50 l/s) i foarte mici (0u.zi.max< 5 l/s) se va prevedea un canal de ocolire; - mrimea hidraulic u0 a particulelor de nisip (viteza de sedimentare a unei particule solide ntr-un fluid aflat n repaos sau n regim de curgere laminar) i viteza de sedimentare n curent u, pentru particule de nisip cu = 2,65tf/m3, viteza orizontal v0=0,3m/s i diverse diametre d, se consider ca n tabelul 5.4 [18]. Valori ale mrimii hidraulice i ale vitezei de sedimentare n curent pentru particule de nisip cu = 2,65tf/m3. Tabelul 5.4. d (mm) u0 (mm/s) u (mm/s) 0,20 23 16 0,25 32 23 0,30 40 30 0,40 56 45

Viteza de sedimentare n curent u este valoarea vitezei la care particula de nisip sedimenteaz chiar n condiiile unui regim de curgere turbulent. - viteza orizontal a apei n deznisipator (medie pe seciune): v0 = 0,10..0,30m/s La intrarea i ieirea din compartimentele deznisipatoare se vor prevedea stavile de nchidere n scopul izolrii fiecrui compartiment n caz de revizii, avarii sau reparaii. Pentru manevrarea acestora se vor realiza pasarele de acces cu limea de 0,80... 1,20 m, prevzute cu balustrade. - debitul de calcul (v. tabelul 2.2); - n procedeul de canalizare unitar i mixt, Qc = 2 Quorarmax;43

- n procedeul de canalizare separativ, Qc = Quorarmax; - debitul de verificare n toate procedeele de canalizare: Qv = Quorarmin; ncrcarea superficial us (parametru a crui valoare poate fi dictat de proiectant prin adoptarea unei valori corespunztoare pentru suprafaa orizontal A0) va trebui s respecte condiia:

(5.45) n care A0 este suprafaa orizontal a luciului de ap la debitul de calcul. Deznisipatoarele se prevd la canalizrile n procedeu unitar sau mixt pentru debite Quorarmax 10 l/s. La canalizrile n procedeu separativ, se prevd deznisipatoare pentru debite 0uorarmax> 35 l/s. Alegerea tipului de deznisipator se face pe criterii tehnico-economice, recomandnduse ns deznisipatorul tangenial pentru debite Quorarmax sub 50 l/s n procedeul separativ i sub 100 l/s n procedeele unitar sau mixt. 5.7.5. Deznisipator orizontal longitudinal cu seciune transversal parabolic 5.7.5.1. Parametrii de proiectare specifici deznisipatorului orizontal longitudinal cu seciune transversal parabolic sunt: - timpul mediu de trecere a apei prin bazin: t = 30 65 s - adncimea apei n deznisipator se recomand H=0,401,50 m. Avnd seciunea transversal parabolic, deznisipatorul se poate cupla n aval cu debitmetrul de tip canal Venturi. n acest fel, adncimea H a apei n deznisipator la debitul de calcul, se va considera egal cu adncimea apei din canalul amonte de debitmetrul Venturi ( ).

- limea B1 a compartimentelor va respecta dimensiunile recomandate pentru utilajul de evacuare a nisipului (podul curitor); - ecuaia parabolei,

(5.46)44

unde: b este limea la oglinda apei; 2p parametrul parabolei; h adncimea apei n deznisipator. 5.7.5.2. Parametrul parabolei se determin punnd condiiile la limit: B1 i h=H (5.47) unde: B1 i H sunt limea la oglinda apei i adncimea apei n deznisipator pentru debitul de calcul (v. fig. 5.12). 5.7.5.3. Lungimea deznisipatorului se poate determina din relaiile:

(m) (5.48)

(m) (5.49) unde: n este numrul de compartimente , iar A0 = n.B1.L (m) (5.50) 5.7.5.4. Cantitatea specific de nisip ce trebuie evacuat se va considera: - c = 4...6 m3 nisip/100.000 m3 ap uzat, zi - n procedeul separativ; - c = 8...12 m3 nisip/100.000 m3 ap uzat, zi - n procedeele unitar i mixt; Debitul la care se raporteaz cantitile specifice de nisip este Qu. zimax. 5.7.5.5. Rigola longitudinal de colectare a nisipului, va avea n seciunea transversal, dimensiuni de minim 0,40 m lime i 0,25 m adncime. 5.7.5.6. Evacuarea nisipului din cuve se poate face n mai multe moduri i anume: - cu ajutorul unei lopei racloare profilat dup forma rigolei longitudinale, montat pe grinda mobil ce se deplaseaz n lungul bazinului. Nisipul este mpins de lopat ntr-o ba amonte de unde, cu ajutorul unui air-lift sau al unei pompe este extras din bazin i dirijat fie pe o platform de drenare a nisipului, fie ntr-o instalaie de separare (clasare) i splare a acestuia de particulele i impuritile fine de natur organic;

45

- cu ajutorul unui air-lift sau unei pompe montate pe o grind mobil care se deplaseaz n lungul deznisipatorului. Amestecul de ap i nisip extras din deznisipator este refulat ntr-un jghiab longitudinal adiacent bazinului, care are prevzut la captul amonte un radier drenant (v. fig. 5.12). Apa drenat din nisip este reintrodus n fluxul apei, iar nisipul deshidratat este evacuat periodic manual sau mecanic. Amestecul de ap i nisip poate fi dirijat, atunci cnd amplasarea pe vertical a obiectelor tehnologice permite acest lucru, spre o instalaie de separare (clasare) i splare a nisipului. 5.7.5.7. Aerul necesar pentru funcionarea air-lifturilor se va asigura de la suflante (una n funciune i una de rezerv) amplasate pe podul curitor. 5.7.5.8. Pentru evitarea inundrii staiei n caz de colmatare a sistemului de drenaj, se prevd n peretele dintre deznisipator i rigol, ferestre de preaplin. 5.7.5.9. Nisipul evacuat de pe platforma de nisip poate fi splat i utilizat dup aceea pentru fundaii de drumuri, alei, ca material de construcie pentru mortar i betoane etc. 5.7.6. Deznisipator orizontal tangenial 5.7.6.1. Este alctuit dintr-o cuv circular n care accesul apei se face tangenial printro fereastr lateral prevzut n perete, de lime F(v. fig. 5.13 i fig. 5.14). Micarea circular care se realizeaz este meninut i la debite mici cu ajutorul unor palete fixate rigid de un tub mobil care este acionat ntr-o micare de rotaie de un grup electromotor - reductor de turaie. Micarea circular imprimat apei admis tangenial, este meninut la o vitez periferic de 0,30 m/s, aceasta fiind controlat prin accelerarea sau ncetinirea rotaiei paletelor. Prin interiorul tubului mobil trece conducta air-liftului care evacueaz nisipul pe o platform de drenaj amplasat adiacent bazinului. 5.7.6.2. Pentru cazul unei eventuale ntriri a nisipului din spaiul de colectare, se prevede o conduct de ap epurat, sub presiune, care disloc local nisipul, l afuiaz i permite o mai bun funcionare a air-liftului. 5.7.6.3. In micarea lui descendent, nisipul ntlnete peretele tronconic (nclinat cu unghiul = 300fa de orizontal) i se prelinge n zona inferioar de colectare a nisipului.

46

5.7.6.4. Apa deznisipat este evacuat printr-o deschidere prevzut n peretele deznisipatorului, n apropierea ferestrei de intrare. 5.7.6.5. Deznisipatorul poate fi alctuit dintr-o singur cuv, deoarece prin jocul unor stvilare se poate realiza ocolirea bazinului, sau din module de cte dou cuve cuplate i amplasate simetric. Pentru proiectare, n afara prescripiilor comune de la pct. 5.7.4, se recomand urmtoarele elemente specifice: - suprafaa orizontal a luciului de ap:

(5.51) - adncimea util la debitul de calcul (v. 6g. 5.13):

(5.52) - diferena adncimilor C se determin cu relaia: C = hmax - hmin (5.53) unde: hmax i hmin sunt adncimile normale ale apei n canalul de acces pentru debitul de calcul i debitul de verificare. Aceste adncimi se obin din cheia limnimetric a canalului de acces. Rezult: B = E+ hmin, n care E = 0,30.. .0,40 m. 5.7.6.7. Diametrele caracteristice ale cuvei sunt: do =0,6...1,5 m Do = 1,0... 6,0, cu pas de 0,5 m. 5.7.6.8. Celelalte elemente geometrice se vor lua constructiv ca mai jos: k =0,30... 0,40m 450 i 300 D = 0.30...0.50 m, D' = 0,40...0,50 m 5.7.6.9. nlimea de refulare a air-liftului va fi:47

L = C + D + D' L0 = 0,55 M (5.55) unde M - este nlimea de aspiraie a dispozitivului: M = H1 + G + B (5.56)

Pentru = 450 rezult

,

i G = P.tg .

5.7.6.10. Cantitatea de nisip ce trebuie evacuat se va considera ca la-pct. 5.7.5. 5.7.6.11. Timpul de staionare a nisipului n spaiul de colectare ntre dou evacuri va fi: 0,5 zile T 2 zile 5.7.6.12. Volumul de nisip reinut zilnic se determin cu relaia:

(m3/zi) (5.57) 5.7.6.13. Volumul de colectare a nisipului ce trebuie asigurat n zona inferioar a cuvei, de nlime H, ntre dou evacuri este: Vn = T . Vn.zi (m3) (5.58) Expresia geometric a acestui volum (v. fg. 5.13), va fi:

(5.59)

unde,

i

Din expresia (5.59) se determin de obicei H1. Aceast dimensiune nu trebuie s fie prea mare deoarece conduce la o adncime de fundare neeconomic i la greuti n execuie. Se recomand pentru H, valori n limitele: 0,50.. .2,30 m. 5.7.7. Deznisipator cu insuflare de aer 5.7.7.1. Se mai numete deznisipator aerat i const dintr-un canal longitudinal n care se insufl aer comprimat sub form de bule fine prin intermediul unor evi perforate, discuri sau plci cu membran elastic perforat, dispozitivul de insuflare fiind amplasat asimetric n seciunea transversal, n apropierea unuia dintre pereii bazinului.48

5.7.7.2. Micarea apei n bazin este de tip elicoidal, nisipul coninut n apa uzat fiind proiectat pe peretele opus zonei de insuflare a aerului. El cade de-a lungul acestui perete spre partea inferioar a bazinului unde este reinut ntr-o rigol longitudinal al crui ax este amplasat la o treime din limea B1 a compartimentului (msurat de la peretele lng care se insufl aerul). 5.7.7.3. Insuflarea aerului se face pe toat lungimea L a bazinului. 5.7.7.4. Evacuarea nisipului reinut n rigola longitudinal se face prin intermediul unui air-lift sau unei pompe amplasate pe un pod curitor [18] care se mic n lungul bazinului. Amestecul de ap cu nisip este refulat ntr-o rigol adiacent deznisipatorului, cu panta radier spre captul amonte, zon n care este amenajat o poriune cu fundul drenant care permite reinerea nisipului i returnarea apei drenate n deznisipator. Evacuarea nisipului se mai poate realiza cu ajutorul unei lopei racloare mobile, montat pe o grind rulant care se deplaseaz n lungul deznisipatorului. Lopata mpinge nisipul din rigola de colectare ntr-o ba amonte de unde, un air-lift sau o pomp refuleaz apa cu nisip pe o platform drenant sau ntr-o instalaie de splare a nisipului de impuritile fine de natur organic, n vederea refolosirii lui (v. fig. 5.15). 5.7.7.5. mbuntirea separrii nisipului se face prin prevederea la 1/3 L i 2/3 L a unor ecrane transversale submersate (min. 30-50 cm) i a unor ecrane longitudinale amplasate n treimile mijlocie i final, de asemenea submersate [18]. 5.7.7.6. Evacuarea apei deznisipate se face printr-un orificiu decupat n timpanul aval. 5.7.7.7. Parametri de proiectare recomandai sunt: Debitul de calcul: Qc = 2Quorarmax - n procedeul unitar i mixt; Qc = Quoramax - procedeul divizor; Debitul de verificare: Qv = Quzimax ncrcarea superficial; pentru separarea nisipului cu d 0,25 mm la o eficien de peste 85 % se va considera: - pentru debitul de calcul

(5.60) - pentru debitul zilnic maxim49

(5.61) n cazul deznisipatoarelor aerate, ncrcarea superficial us trebuie s fie mai mic sau cel mult egal cu viteza de sedimentare u a unei particule de diametrul d care sedimenteaz chiar n condiiile turbulenei sporite existente n bazin. Viteza medie orizontal:

(5.62) unde: n este numrul de compartimente; B1 - limea unui compartiment, H - adncimea util, msurat ntre nivelul apei i cota superioar a dispozitivului de insuflare a aerului. Raportul dintre lime i adncime:

Se recomand [11] ca suprafaa seciunii transversale S1 = B1 . H < 15 m2 Raportul dintre lungimea deznisipatorului i limea sa:

(5.64) Orientativ, lungimea bazinului se poate determina i cu relaia

(m) (5.65) Distana dintre difuzoarele pentru insuflarea aerului: d = 0,5 ... 0,6 m

50

5.7.7.8. Aerul poate fi insuflat i prin evi perforate din inox sau material plastic n care se practic orificii avnd diametrul = 2,0... 2,5 mm, amplasate la 5... 10 cm unul de altul. Viteza de circulaie a aerului prin conducte se va considera ntre 8 i 20 m/s. Timpul mediu de staionare a apei n bazin: t = 13 min la Qc = 2 Quorarmax t = 510 min la Quzimax Debitul specific de aer: qaer = 0,51,5 aer / h, m3 volum util 5.7.7.9. Viteza periferic de rulare"a apei de 0,3 m/s, necesar antrenrii nisipului depus pe radierul cu pant mai lin, poate fi meninut prin reglarea debitului de aer insuflat funcie de debitul de ap vehiculat prin bazin, respectndu-se relaia:

(5.66) 5.7.7.10. Limea unui compartiment de deznisipator B1 se alege funcie de deschiderea podului curitor [46]. 5.7.7.11. Aerul necesar se va asigura de la o staie de suflante. 5.7.8. Deznisipator - separator de grsimi cu insuflare de aer 5.7.8.1. Este o instalaie care reunete dou obiecte tehnologice distincte (deznisipatorul i separatorul de grsimi) ntr-unul singur. Avantajele rezultate sunt multiple i anume: economie de investiie i de spaiu ocupat, cheltuieli de exploatare, volum de beton, cantitate de armtur mai reduse etc. 5.7.8.2. Const dintr-un deznisipator aerat asemntor cu cel descris la pct. 5.7.7. la care ecranul longitudinal care separ zona de deznisipare de zona de separare a grsimilor este prevzut la partea inferioar cu un grtar din bare verticale pentru disiparea energiei curentului transversal de ap (v. fig. 5.15 i fig. 5.16). 5.7.8.3. ncrcarea superficial recomandat [18]: - u 67 mm/s pentru debitul de calcul; - us 45 mm/s pentru debitul Quzimax51

Debitul de calcul este: - Qc = 2 Quorarmax pentru staiile de epurare aferente localitilor canalizate n procedeul unitar sau mixt; - Qc = Quorarmax pentru staiile de epurare aferente localitilor canalizate n procedeul divizor (separativ). Debitul de verificare este: Qv = Quzimax 5.7.8.4. Timpul mediu de staionare n bazin: - t = 2.. .5 min la debitul de calcul; - t = 10... 15 min la debitul Quzimax. 5.7.8.5. Debitul specific de aer: q = 0,5... 1,5m3 aer/h, m3 volum util 5.7.8.6. Raportul debitelor de aer i ap:

(5.67)

(5.68) 5.7.8.7. Grsimile separate din ap se colecteaz ntr-un compartiment situat n zona amonte de unde sunt evacuate gravitaional sau prin pompare ntr-un cmin de colectare a grsimilor, n bazinul de aspiraie al staiei de pompare a nmolului sau direct la fermentare, dac sunt biodegradabile. 5.8. Separatoare de grsimi 5.8.1. Elemente generale 5.8.1.1. Separatoarele de grsimi sunt construcii descoperite, prevzute curent n practica epurrii apelor uzate oreneti, care utilizeaz principiul fizic al flotaiei naturale i artificiale de separare din ap a grsimilor, uleiurilor, produselor petroliere i a altor substane nemiscibile i mai uoare dect apa.

52

Aceste tipuri de separatoare rein grsimile aflate n ap sub form liber (pelicul sau film) ori sub form de particule independente formnd cu apa emulsii mecanice de tip mediu sau grosier (diametrul particulelor de grsime dp > 50 m). 5.8.1.2. Prevederea separatoarelor de grsimi n staiile de epurare a apelor uzate oreneti este obligatorie n urmtoarele cazuri: - cnd concentraia grsimilor din apa uzat exprimat prin substanele extractibile n eter de petrol, este 20 mg/dm3 (se vor avea n vedere ocurile de ncrcare cu grsimi, previzibile sau accidentale ale influentului staiei de epurare); - cnd schema tehnologic a staiei de epurare cuprinde treapt biologic artificial sau natural. Separatoarele de grsimi trebuie prevzute cu minimum dou compartimente n funciune. n cazul unor debite de ap uzat sub 50 dm3/s, se poate admite un singur compartiment, cu obligativitatea prevederii unui canal de ocolire. 5.8.1.4. n schema tehnologic a staiei de epurare, separatorul de grsimi se amplaseaz ntre deznisipatoare i decantoarele primare. Deznisiparea apelor uzate n amonte de separatoarele de grsimi este obligatorie. La staiile de epurare medii (Qu.zimax= 50...250 l/s) i mari (Qu.zimax > 250 l/s) se recomand utilizarea deznisipatorului - separator de grsimi cu insuflare de aer. 5.8.1.5. Principiul fizic de separare al grsimilor din apele uzate are ca aplicaii practice flotaia natural i artificial. Flotaia natural const n separarea independent a particulelor de grsime n mediu linitit, datorit diferenei de densitate dintre ap i grsime. Flotaia artificial const n introducerea n masa de ap uzat a aerului sub form de bule fine (1...3 mm diametru) i foarte fine (sub 1 mm) care, adernd la particulele de grsime, formeaz mpreun cu acestea ansambluri bul-pictur", cu densitatea suficient de redus pentru a se ridica singure la suprafaa apei. 5.8.1.6. Principiul fizico-chimic de separare const n tratarea apelor uzate cu reactivi chimici n scopul distrugerii emulsiilor, spre a favoriza coalescena particulelor de grsime i separarea ulterioar a acestora n bazine care utilizeaz flotaia artificial sau natural. 5.8.1.7. n staiile de epurare a apelor uzate oreneti se utilizeaz frecvent urmtoarele tipuri de separatoare de grsimi: - deznisipatoare-separatoare de grsimi cu insuflare de aer (v. pct. 5.7.8.);

53

- separatoare de grsimi cu insuflare de aer la joas presiune (0,5 + 0,7 at.); - separatoare de grsimi cu plci paralele sau cu tuburi nclinate. 5.8.1.8. La proiectarea separatoarelor de grsimi se va ine seama de prevederile STAS 12268-91 Canalizri. Separatoare de uleiuri i grsimi la staiile de epurare oreneti" [42]. 5.8.2. Separator de grsimi cu insuflare de aer la joas presiune (0,5 -s- 0,7 at.) 5.8.2.1. Parametri tehnologici i relaiile de dimensionare sunt: Debitele de calcul i de verificare: Qc = Quzi max - n toate procedeele de canalizare; Qv = 2 Quorarmax n procedeele de canalizare unitar i mixt; Qv = Quorarmax n procedeul separativ; Viteza de ridicare a particulelor de grsime vr = 815 m/h. ncrcarea superficial;

(5.69) n care: A0 = este aria suprefeei orizontale (la oglinda apei, pentru debitul de calcul), n m2; B1 = 2,04,5 m limea unui compartiment msurat la oglinda apei, pentru debitul de calcul, n m; n = numrul de compartimente n funciune; L = lungimea util a separatorului, n m (v. fig. 5.17); Se recomand raportul .

Tipul mediu de trecere a apei prin separator:

(5.70)54

unde: V - este volumul util al separatorului de grsimi (m3);

- aria seciunii transversale a unui compartiment (m2); b - limea compartimentului la partea inferioar, determinat din condiiile respectrii adncimii apei n separator H, a unghiului = 600 ... 700 de nclinare a pereilor fa de orizontal (la interior) i a asigurrii spaiului necesar realzrii sistemului de distribuie a aerului comprimat sub form de bule fine sau medii; H = 1,23,0 m adncimea apei n separator msurat ntre oglinda apei pentru debitul de calcul i nivelul superior al dispozitevelor de distribuie a aerului comprimat. 5.8.2.2. Viteza longitudinal de curgere a apei prin separator (valoarea medie pe seciune) se calculeaz cu relaia:

(cm / s) (5.71) Ea trebuie s ndeplineasc condiia: vL 15 us (5.72) 5.8.2.3. Supranlarea hv a pereilor deversori ai jgheaburilor de colectare a grsimilor peste nivelul apei aferent debitului de calcul, se determin din condiia ca la debitul de verificare, apa s nu depeasc creasta acestor perei deversori iar timpul mediu de trecere a apei prin separator s respecte condiia:

(5.73) 5.8.2.4. Cantitatea de aer insuflat este funcie de debitul de ap care se epureaz la un moment dat, astfel nct pentru obinerea unei eficiente ridicate i constante, este necesar reglarea debitului de aer insuflat funcie de mrimea debitului de ap tratat. Se vor prevedea n acest sens dispozitive de reglare automat, corespunztoare. Debitul specific de aer ce trebuie insuflat se va considera (raportarea se face la Quzimax): - qaer = 0,3 m3/h aer/m3/h ap uzat n cazul insufirii aerului sub form de bule fine i medii prin materiale poroase sau prin dispozitive cu membran elastic perforat; - qaer = 0,6 m3/h aer/m3/h ap uzat n cazul insufirii aerului prin conducte perforate. Alegerea utilajului de producere a aerului comprimat (suflante) se va face pentru o presiune relativ de 0,5-0,7 at. i pentru un debit de aer:55

Qaer = qaer . Qc (m3/h) (5.74) unde Qc = Quzimax se introduce n m3/h. 5.8.2.5. Eficiena reinerii grsimilor din apele uzate oreneti este de 50-85 %. 5.8.2.6. La insuflarea aerului prin materiale poroase, este obligatorie filtrarea aerului furnizat de ctre suflante, pentru a se evita colmatarea materialelor poroase. Insuflarea aerului n ap poate fi realizat prin: - plci poroase de tip Arcuda, acoperite cu dou straturi de pietri sortat, stratul inferior de 10 cm grosime din pietri cu granule de 15 30 mm, iar stratul superior de 5 cm grosime din pietri cu granule de 7 15 mm; - blocuri M" acoperite cu dou straturi de pietri sortat, identice cu cele recomandate la soluia precedent; - plci p