NE 008-97 Imbunatatirea terenurilor de fundare slabe prin procedee mecanice

8/7/2019 NE 008-97 Imbunatatirea terenurilor de fundare slabe prin procedee mecanice

1/32


2/32

2.1. Prezentul normativ se refer la proiectarea, executarea i verificarea compactrii cu maiul foarte greua terenurilor slabe de fundare (definite n Caietul 1/1991 al normativului C 29-1985) n vederea fundriidirecte a construciilor.2.2. Compactarea cu maiul foarte greu poate fi utilizat pentru sporirea capacitii portante a umpluturilorneconsolidate, i a pmnturilor necoezive, slab coezive sau coezive, avnd n general caracteristicile

fizice ntre urmtoarele limite:- umiditate: 5-60%- limita de plasticitate: 0-30%- coninut de argil (sub 2 m): 5...40%- densitate n stare uscat: d =0,8...1,5 g/cm

3.Acest procedeu nu se aplic la pmnturi saturate i foarte umede existente n zona activ a maiului. 2.3. Compactarea cu maiul foarte greu este avantajoas atunci cnd este necesar o adncime decompactare mai mare dect cea care poate fi obinut prin compactare cu maiul greu (vezi CaietulII/1985) sau prin perne de pmnt (vezi Caietul VII/1994) cu efort financiar sporit. 2.4. Procedeul poate fi utilizat numai n amplasamente care se afl la o distan mai mare dect cea desiguran, fa de construciile existente sau n curs de execuie (exemplu beton proaspt turnat etc.) ireelele subterane nvecinate (vezi pct. 3.6.e). Distana de siguran depinde de lucrul mecanic, naturaterenului i adncimea pnzei freatice, tipul i starea tehnic a construciei.[top]

3. PREVEDERI GENERALE PRIVIND CONINUTUL PROIECTULUI MBUNTIREA TERENULUI DE FUNDARE PRIN COMPACTARE CU MAIUL FOARTE GREU

3.1. Coninutul studiilor geotehnice pe baza crora se realizeaz proiectarea mbuntirii pmntului princompactare dinamic intensiv vor respecta prevederile din Caietul I - "Prevederi generale privindmbuntirea terenurilor de fundare slabe prin procedee mecanice" a normativului C 29-85.3.2. Adncimea necesar de compactare, valorile densitilor n stare uscat i ale modulului dedeformaie pe adncime, ale pmntului compactat sunt n funcie de datele geotehnice de peamplasament, tipul construciei, gradul de importan i presiuni le transmise de aceasta la terenul defundare i se stabilete conform calculelor de capacitate portant i de tasare efectuate conform STAS3300/1-2-1985 "Teren de fundare. Principii generale de calcul i calculul terenului de fundare n cazulfundrii directe."3.3. Suprafaa compactat se va extinde lateral n jurul fiecrei fundaii cu o lime (zon de gard) egalcu 0,5 B pentru fundaii continui i izolate i 0,2 B pentru radiere general, unde B este limea fundaiei.3.4. Adoptarea mbuntirii prin compactare cu maiul foarte greu se va face pe baza unor comparaiitehnico-economice, consum de materiale principale (oel, ciment, beton), energie, productivitate i timp,cu alte variante posibile de execuie a lucrrilor (coloane de pmnt sau balast, perne de pmnt,compactate cu maiul greu n dou sau mai multe etape etc.).
http://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23top


3/32

3.5. Alegerea soluiei de mbuntire a terenurilor slabe de fundare prin compactare cu maiul foarte greuse face pe baz de calcule preliminare efectuate conform Anexei 1 i Anexei 2 iar definitivarea acesteisoluii se poate face pe baz de msurtori ntreprinse n poligonul experimental al lucrrii sau pe bazadatelor din lucrri executate anterior.Poligonul experimental se poate organiza direct pe amplasamentul viitoarei construcii, pentru un obiect

singular realizat pe un teren pentru care exist experien n domeniul compactrii cu maiul foarte greu ipe un amplasament separat pentru obiecte multiple sau pentru un teren pentru care nu s-a aplicat acestprocedeu.n cazurile n care exist experien local i rezultate experimentale suficiente se poate renuna lapoligonul experimental.n anexa 4 se dau "Date privind lucrrile de compactare experimental cu maiul foarte greu". 3.6. La proiectarea mbuntirii terenu lui prin compactarea cu maiul foarte greu se vor mai avea nvedere i urmtoarele elemente:- asigurarea stabilitii masivelor de pmnt, construciilor, instalaiilor lucrrilor de art etc. care pot fiafectate de efectele dinamice datorate ocurilor produse de utilajele de compactare;- dotarea cu utilaje de compactare adecvate a executantului lucrrilor (vezi Anexa 3);- posibilitile de acces i condiiile de lucru ale utilajelor de compactare; asigurarea stabilitii i securitiiacestora i a personalului de deservire.3.7. Proiectul de execuie va cuprinde elementele prevzute n C 29/1 -1991 precum i:a. Planul de situaie al amplasamentului i dimensiunile suprafeelor de compactat;b. Planul de compactare, distribuia amprentelor de compactare i precizarea celor la care se msoar

tasrile (orientativ o amprent la 1000 mp);c. Cota platformei de pe care se efectueaz baterea; d. Amenajrile necesare pentru accesul utilajului (aternerea unui strat de balast, piatr spart, daleprefabricate etc.);e. Precizarea distanei de siguran pentru protejarea construciilor i instalaiilor din aproprierea zonei decompactat.Distana de siguran se ia funcie de condiiile i experiena local i de utilajul folosit. n zonele unde nuexist aceast experien se vor face determinri adecvate, cu concursul unui institut de specialitate.

Pentru construcii i instalaii obinuite aceast distan este orientativ de 30...60 m.Pentru reducerea distanei de siguran se va avea n vedere posibilitatea executrii unor msuri deizolare a vibraiilor (an de atenuare a vibraiilor sau ecran).f. Parametrii tehnologiei de compactare (vezi Anexa 2):- energia de compactare a unei lovituri, a unei faze i total;


4/32

- caracteristicile utilajului de execuie;- caracteristicile maiului foarte greu;- distana dintre nodurile reelei de compactare;- numrul de faze de compactare i trasarea suprafeei terenului dup ultima faz;- nlimea de cdere a maiului pentru fiecare faz;- numrul de lovituri pentru fiecare faz;- intervalul de timp ntre faze.Aceste date se vor specifica sub form de "NOT" pe Planul de compactare. n Anexa 5 se d un model privind coninutul fiei tehnologice de executare a compactrii cu maiul foartegreu.g. Date estimative referitoare la creterea capacitii portante a terenului de fundare, a tasrii realizateprin compactare i a evoluiei tasrilor dup terminarea compactrii.[top]

4. EXECUTAREA COMPACTRII CU MAIUL FOARTE GREU4.1. Compactarea cu maiul foarte greu se face n urmtoarele faze de lucru:- pregtirea terenului i organizarea executrii lucrrilor (degajare, decapare, strat vegetal, executareaplatformei de lucru, trasarea i marcarea axelor de lucru ale utilajului, trasarea i pichetarea centreloramprentelor de batere-nodurile reelei de batere etc.);- asigurarea mijloacelor de verificare dup fiecare faz de compactare;- stabilirea fluxului de batere n funcie de raza de aciune a utilajului i distribuia n plan a amprentelor; - executarea fiecrei faze de compactare cu respectarea intervalului de timp dintre faze i umplereagurilor cu material de aport sau tierea stratului superficial cu buldozerul, dup caz:- nivelarea suprafeei terenului i msurarea tasrii medii.

Dup ncheierea lucrrilor de compactare se fac msurtori topometrice de nivelment care se vor repeta,pentru punerea n eviden a eventualelor ridicri ale pmntului compactat (prin relaxare). Turnareabetoanelor se va face dup consumarea timpului de relaxare.4.2. Pentru aprecierea orientativ a tasrilor n timpul baterii se recomand ca maiul s fie marcat pegeneratoare cu benzi alb-rou din 10 n 10 cm.


5/32

4.3. Pentru un numr limitat de amprente, care se stabilete (vezi pct. 3.7 b) n funcie de caracteristicileterenului, se vor ntocmi Fiele nr.1 i nr. 2 din Anexa 6, pe baza nregistrrii tasrilor prin metodetopografice, aceste amprente se vor marca pe teren n mod diferit de celelalte.4.4. Se vor respecta cu strictee tipul de utilaj stabilit, prin proiect (caracteristicile macaralei i ale maiuluifoarte greu) i tehnologia de lucru (nlimi de batere, distana dintre amprente i numr de lovituri pentru

fiecare faz de compactare, precum i intervalul de timp dintre faze i numrul de faze de compactare).Nerespectarea acestora poate conduce la o compactare insuficient sau la producerea fenomenului desupracompactare nsoit de afnarea stratului deja compactat.4.5. Nu se va trece la urmtoarea faz de compactare nainte de trecerea intervalului de timp dintrefazele respective (vezi Anexa 2 pct. 5).4.6. Se vor respecta cu strictee distanele de siguran stabilite prin proiect, fa de construciile ireelele nvecinate.4.7. n cazul terenurilor care pot colecta ape pluviale se vor amenaja anuri sau drenuri de suprafa,perimetrale, pentru preluarea apei. De asemenea apa care se colecteaz n gropile de batere se vaevacua prin pompare.4.8. La executarea compactrii cu maiul foarte greu se vor respecta pre vederile referitoare la exploatareautilajelor din Anexa 3.4.9. Conducerea lucrrilor de compactare cu maiul foarte greu va fi ncredinat unui cadrul tehniccompetent cu experien domeniul compactrii pmnturilor.[top]

5. VERIFICAREA COMPACTRII5.1. Verificrile lucrrilor de compactare cu maiul foarte greu au ca scop constatarea calitii execuiei iuniformitii compactrii i se fac att pe parcursul execuiei, pentru fiecare faz i ntre faze precum i nfinal n vederea recepiei lor ca lucrri ascunse. Toate verificrile vor fi consemnate n registrul de lucrriascunse.5.2. Verificarea lucrrilor se va face de ctre personal atestat aparinnd unei instituii, laborator, agenteconomic etc. conform "Normei metodologice privind autorizarea laboratoarelor de ncercri n construcii- din Buletinul Construciilor nr. 1/1989, autorizat pentru profilul Geotehnic i teren de fundare (GTF). Verificarea pe parcursul execuiei5.3. Verificrile peparcursul execuiei compactrii constau n verificri periodice, cel puin zilnic iverificri pe amprentele stabilite de geotehnician.a. Verificrile periodice constau n asigurarea prevederilor din proiect referitoare la parametrii tehnologieide compactare.b. Verificrile pe amprentele stabilite de geotehnician constau n efectuarea msurtorilor pentruntocmirea fielor nr. 1 i 2 din Anexa 5 i analizarea rezultatelor acestora.


6/32

Verificri n vederea recepiei5.4. Verificarea final n vederea recepiei se face, dup nivelarea i compactarea suprafeei cu mijloacerutiere, pe adncimea necesar de compactare (be nec) plus 1,0 m, n puncte stabilite de geotehnician,astfel nct s existe cel puin o astfel de verificare la 100 m 2; geotehnicianul poate decide suplimentarenumrului de puncte verificate n cazul n care rezultatele sunt neconcludente.

5.5. Verificarea final n vederea recepiei se face obligatoriu prin metoda stabilit n poligonulexperimental sau n cadrul lucrrilor anterioare i care poate fi:- metoda sondajelor de penetrare static executat conform STAS 1242/6-76 "Cercetarea terenului prinpenetrare static";- metoda msurtorilor radiometrice efectuate n foraje, conform STAS 1242/9 -76 "Cercetarea geofizic aterenului prin metode radiometrice";- metoda forajelor cu prelevare de probe netulburate, conf. STAS 1242/4-85 "Cercetri prin forajeexecutate n pmnturi".Rezultatele obinute se compar cu cele din diagramele etalon obinute n poligonul experimental sau prinlucrrile anterioare. Dac acestea nu se ncadreaz n diagrama etalon se suplimenteaz compactareape zone, lucrul mecanic stabilindu-se n funcie de adncimea la care compactarea a fost gsitnecorespunztoare.n cazul umpluturilor din anrocamente verificarea final se face prin ncercri pe plac efectuate conformSTAS 8942/3-84 "Determinarea modulului de deformaie liniar prin ncercri pe teren cu placa pentruaceast ncercare geotehnicianul poate decide reducerea numrului de ncercri de la caz la caz; deasemenea poate decide folosirea suplimentar (cel puin o ncercare) a acestui tip de verificare i n cazulfolosirii celorlalte metode de verificare.5.6. Tasarea final medie a terenului compactat se compar cu cea stabilit prin proiect. Neconcordana

dintre cele dou valori se interpreteaz de ctre comisia de recepie n corelaie cu celelalte verificri.[top]

6. ALTE PREVEDERI6.1. Recepia compactrii se face la faa locului de ctre reprezentanii beneficiarului, executantului iproiectantului (geotehnicianul) pe baza rezultatelor tuturor verificrilor efectuate, care vor ntocmi un actce se ataeaz la cartea construciei.6.2. Calitatea compactrii se va putea considera corespunztoare dac pentru fiecare punct verificat depe suprafaa compactat cel puin 75% din valorile pe adncime se ncadreaz n diagrama etalon, iarpentru restul de 25% nu sunt abateri n minus fa de valoarea minim necesar mai mari de 2%.6.3. Betonarea fundaiilor care reazema pe terenul compactat se poate face numai dup avizul favorabilal comisiei care a efectuat recepia.6.4. Msuri de tehnica securitii


7/32

La executarea lucrrilor se vor respecta prevederile generale i cele specifice din normativele republicanede protecia muncii n lucrrile de construcii montaj.La executarea lucrrilor de compactare cu maiul supergreu se vor respecta prevederile din:- Norme republicane de protecia muncii aprobate de Ministerul Sntii i Ministerului Muncii cu ordinul

nr. 60 i 34/75, inclusiv modificrile aduse prin Ordinul 110/1977 al M.M. i 30/77-M.S.- Norme de protecia muncii n activitatea de construcii montaj aprobat de MCInd, cu Ordinul nr. 1233/Ddin 29.12.1980.n cazuri speciale geotehnicianul mpreun cu executantul lucrrii vor stabili de comun acord msurispecifice corespunztoare n vederea asigurrii condiiilor de protecia muncii, cum sunt:- Asigurarea proteciei contra materialelor ce se disloc la impactul maiului cu terenul (pietre, bulgri etc.)prin msuri luate la cabina utilajului (montare de plase de srm la geamuri) i interzicerea accesului nzona de compactare prin marcarea perimetrului de lucru cu tblie avertizoare;-

Instruirea mecanicilor cu privire la nlimea de ridicare, ritmul de batere, adncimea de afundare a

maiului, prin executarea unor probe demonstrative pentru verificarea bunei funcionri a utilajului; - Verificarea periodic a strii echipamentului de ridicare (cablu, amortizoare de cauciuc, inel de agare ,troliu etc.) i nlocuirea la timp a elementelor uzate;- n cazul n care n zona compactrii sunt construcii se va urmri comportarea acestora n timpulexecutrii probei demonstrative. De regul trebuie pstrat o distan de 40...60 m fa de construciileexistente. Aceast distan depinde de tipul construciilor i starea lor i poate fi determinat prinmsurtori seismice pe teren efectuate de un institut de specialitate;- De asemenea, executantul va lua toate msurile de siguran prevzute n normele n vigoare specialpentru lucrri de terasamente i pentru maini de ridicat folosite pe antierele de construcii-montaj.[top]

ANEXA 1

VERIFICAREA PRIN CALCUL DINAMIC A EFICIENEI COMPACTRII CU MAIULFOARTE GREU

Calculul dinamic al compactrii cu maiul foarte greu se efectueaz asemntor cu cel pentru maiul greu(vezi normativul C 29/1-1991) i folosete la estimarea preliminar a eficienei procedeului compactrii cumaiul foarte greu, nainte de a se deplasa utilajele pe teren. De asemenea aceste calcule se vor reluadefinitiv pe baza datelor rezultate din lucrrile experimentale de la pct. 3.4 din normativ.n continuare se vor folosi simbolurile: d dinamic; st static; c compactare (solicitare); r rezistent;M datorat maiului .Pentru utilajele de compactare prin batere fora dinamic cu care acioneaz maiul asupra pmntuluieste :


8/32

Fd =.Fst 1.1.

respectiv efortul dinamic de compactare :dcM =

.stM 2.1.

unde : este coeficientul de amplificare dinamic care se ia :

HMeste nlimea de cdere a maiului, n m ;hMtasarea terenului sub o lovitur, n cm ;- coeficient care ine seama de masa de pmnt antrenat de aciunea maiului i se ia astfel :

unde m1 este masa maiului, in tone ;m2=6,15 R

3masa de pmnt n interaciunea cu maiul, n tone ;- densitatea terenului naintea fiecrei lovituri, n t/m 3 ;

R raza suprafeei bazei maiului, n mValoarea lui hMse stabilete experimental. Preliminar se pot folosi valorile dinfigura 1.1.Fstfora static de acionare asupra terenului, n daN ;

stMefortul de compresiune dat de solicitarea static, n kPa .Efortul dinamic maxim de compactare ( dcM

max) se va considera la suprafaa terenului i se determin cuformula :

unde : Q este fora de apsare static pe teren (greutatea maiului), daN ;Acsuprafaa bazei maiului, cm

2 ;Cunoscnd valoarea lui dcMse stabilete distribuia n adncime a lui dcMcare se realizeaz

proporional cu distribuia lui st=Q/Ac(aceast distribuie se stabilete conform STAS 3300/2-85). n
http://g/htmlfig/ne008-97_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f1-1.htm


9/32

acest fel se determin i valoarea lui dcM la adncimea de compactare (hc), rezultat ca la pct. 3.2. dinnormativ.Rezistena la compresiune dinamic a pmntului ( dr) se determin prin ncercri triaxiale cicliceefectuate conform ndrumtorului tehnic pentru studiul proprietile pmnturilor necoezive lichefiabile,indicativ P 125-84.n lipsa ncercrilor valorilor orientative ale rezistentei la compresiune dinamic ( dr) se vor deduce dingraficele dinfig. 2.1pentru pmnturi slab coezive i coezive i respectivfig. 3.1pentru pmnturinecoezive, trasndu-se variaia cu adncimea a lui dr(adic dr.lim

sup, dr.liminfi dr

opt, ca nfig. 4.2.dinAnexa 2.Pmnturile se compacteaz eficient pentru dM cuprins ntre dr.lim

sup(rezistena limit superioar) i

dr.liminf(rezistena limit inferioar) unde :

unde dc este efortul efectiv de compactare, n daN/cm2 ;

Srgradul de umiditate iniial

n acest sens se repet de cteva ori calculul cu formula 3.1 cu diferite valorile ale lui h M astfel ca pentrufiecare faz de compactare, pentru un strat de 2-3 m de deasupra adncimii h, diagrama de variaie cuadncimea a lui dcMs se afle ntre diagramele lui dc.lim

supi v. 8.37.

dc.limsup (ideal ct mai aproape de ). Dac utilajul ales (respectiv maiul ales) nupermite ndeplinirea acestei condiii, se schimb utilajul (maiul). Pentru solicitri dcM < dr.lim

infdeformaiile sunt nesemnificative i nu conduc la efecte importante dembuntire.Pentru solicitri dcM > dr.lim

supdeformaiile sunt mari, dar predomin cele plastice, care conduc la refulriale pmntului cu efecte defavorabile asupra mbuntirii terenului.
http://g/htmlfig/ne008-97_an1_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f2-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f2-1.htm


10/32

Pe baza raportului eforturilor R se stabilesc valorile lui dr.limsup, dr.lim

infi dropt, determinnd mai nti

valorile efortului efectiv de compactare ( dc).

Acesta este egal cu suma dintre efortul efectiv de consolidare sub sarcina geologic ( cg) i efortul

efectiv de compactare cu maiul foarte greu ( dc.M).

Deoarece n timpul unei lovituri cu maiul pmntul nu este compactat integral, ci parial, este necesar sse determine fraciunea din dc.Maferent unei lovituri cu maiul, respectiv valoarea lui dc.M

Valoarea lui dc.M

se determin n funcie de raportul dintre timpul de compactare integral a pmntului(tc) i timpul de solicitare dat de maiul foarte greu (ts) .Timpul de compactare integral se consider aproximativ de 2-3 minute pentru nisip, 2 ore pentru pmntslab coeziv i 6 ore pentru pmnt coeziv.Timpul de solicitare cu maiul foarte greu se consider de :

0,15 0,2 s pentru M = 5 7 tone ;0,2 0,3 s pentru M = 7 10 tone ;0,3 0,4 s pentru M = 10 15 tone ;0,4 0,5 s pentru M = 15 20 tone ;

n funcie de raportul tc/tsse determin dc.Mprin interpolare liniar ntre limitele teoretice de mai jos :

tc/ts= 10.000 dc.M = 0,5 dc.Mpentru pmnturi necoezive sau respectiv ,

tc/ts= 100.000 dc.M = 0,5 dc.Mpentru pmnturi slab coezive sau respectiv

tc/ts= 500.000 dc.M = 0,5 dc.Mpentru pmnturi coezive .

[top]

ANEXA 2STABILIREA PRELIMINAR A ELEMENTELOR TEHNOLOGICE

1. Determinarea energiei de compactare pentru o singur loviturUtilajul de compactare se alege potrivit datelor din Anexa 3 inclusiv masa maiului. Se pot alege i alteutilaje de compactat n sporitul prezentului normativ.Adncimea de compactare necesar se determin ca la pct. 3.2. din normativ.


11/32

Energia de compactare pentru o singur lovitur MHMse stabilete (respectiv valoarea lui HMmax) pornind

de la adncimea necesar de compactare cu relaia :

n care : hcnec

- adncimea de compactare necesar (m) ;M masa maiului (t) vezi Anexa 3 ;HM

maxnlimea maxim de ridicare a maiului (m) ;k coeficient al condiiilor de teren din amplasament care depinde de natura terenului, stratificaie, gradde umiditate porozitate, greutate volumic etc.Valorile k se adopt prin comparare cu lucrri executate n condiii similare.n lipsa acestor elemente, orientativ, se pot adopta pentru k urmtoarele valori iniiale (pe baza crora

se determin valoarea lui hcneci respectiv ) :

argile, umpluturi recente argiloase k = 0,8 ;deeuri de carier k = 0,7 0,8 ;alternane de argile cu nisipuri k = 0,65 0,7 ;loess k = 0,30 0,5nisip fin i mijlociu k = 0.5.

Valoarea acestui coeficient se va adopta potrivitfigurii 1.2pe baza fraciunii de amortizarea critic Dh,care se poate obine din graficelefigura 2.2n funcie de valoarea lui de mai sus.2. Stabilirea distanei dintre amprente - Ir

1, Ir

2etc. (mrimea i forma ochiurilor reelelor de

compactareForma ochiurilor reelei de compactare poate fi triunghiular sau ptrat; cea triunghiular (triunghiuriechilaterale) conduce la o compactare mai omogen.De regul pentru fundaii izolate i continui se va adopta o reea triunghiular; pentru radiere generale sepoate adopta o reea ptrat.Pentru obinerea unui compactri omogene se recomand adoptarea unor reele de compactare ca celedin Anexa 4, trasarea (pe planul de compactare i pe teren) ncepndu-se cu reeaua cu ochiurile celemai mari (pentru lucrul mecanic maxim) .Distana ntre centrele amprentelor este mai mic pentru prima faz de compactare i din ce n ce maimare pentru fazele urmtoare i se poate estima prin analogie cu lucrri executate n condiii similare. Deasemenea aceast distan se poate stabili orientativ pe baza curbei din figura 3.2.

3. Numrul de faze de compactare (i) i numrul de lovituri pe aceiai amprent pentru fiecare fazde compactare (n

fM)

a. Teoretic compactarea pe adncimea cu maiul foarte greu se poate realiza n dou variante :


12/32

- compactarea straturilor de la suprafa (n prima faz) urmat de compactarea straturilor de adncime(n fazele urmtoare) ;- compactarea straturilor din adncime (n prima faz) urmat de compactarea straturilor de suprafa (nfazele urmtoare).Deoarece a doua variant este neeconomic, consumul de energie fiind mult mai mare, n practic serecomand adoptarea primei variante.Astfel, n funcie de adncimea de compactare necesar i de natura straturilor de pmnt pot rezulta 2sau mai multe faze de compactare (v.fig. 4.2).b. Fazele de compactare se vor realiza cu lucru mecanic cresctor (valori cresctoare ale lui H M) astfelnct la fiecare faz dcMs fie situat ntre drlim

infi drlimsuppe o poriune ct mai mare. faza penultim

este cea la care s-a obinut adncimea de compactare necesar (respectiv pentru care h c, hcnec vezifig.4.2.).Pentru fiecare faz de compactare se va s tabili valoarea di, care este valoarea de la adncimea

corespunztoare lui dcMmed (vezifig. 4.2) n funcie de care se stabilete numrul de lovituri ca mai jos.c. n funcie de densitatea iniial a straturilor de pmnt se pot stabili pentru fiecare lovitur din fiecarefaz de compactare, valorile orientative ale modului de deformaie liniar ale terenului) (vezifig. 3.2.).De asemenea, va stabili evoluia densitii n stare uscat a terenului compactat dup fiecare lovitur ideci numrul de lovituri la care se obine densitatea final din proiect (vezi pct. 3.2. din normativ) cuformula :

unde : - este tasarea terenului (vezifig. 1.1) sub lovitura l+1 (cm) ;- densitatea n stare uscat sub lovitura l (g/cm 3) ;

- densitatea n stare uscat sub lovitura l+1 (g/cm 3) ;hl - grosimea stratului iniial (hc dinfig. 4.2) nainte de lovitura l+1 (cm) .d. Deoarece n zona din suprafa au loc refulri ale pmntului, ultima faz va fi ntotdeauna cu lucru

mecanic redus (vezi normativul C 29/2-1983) .Dup fiecare faz de compactare se las un interval calculat ca la pct. 5 de mai jos pentru disipareapresiunii din pori. De asemenea, dup fiecare faz gropile realizate se umplu cu material de aport(compactat conform C 29/2-1983) sau prin tierea stratului superficial cu buldozerul , n funcie de cotafinal necesar pentru terenul compactat n final; suprafaa terenului se niveleaz i se compacteaz cumijloace rutiere.
http://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f1-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htm


13/32

e. De la caz la caz, se poate adopta varianta tehnologic de excavare pe adncime a terenului,compactarea realizndu-se iniial de la acest nivel, apoi realizndu-se umplutura i compactareaacesteia.4. Intervalul de timp dintre fazele de compactareIntervalul de timp dintre fazele de batere cu maiul foarte greu se stabilete orientativ cu formula :

unde T este numrul de zile dintre faze ;tptimpul de consolidare primar a pmntului ncercat n edometru (ore) ; hcadncimea de compactare corespunztoare fazei (cm) (vezifig. 4.2) ;henlimea probei de edometru (cm) ;crcoeficient de reducere, care ine seama de gradul de fisurare a terenului n timpul baterii cu maiulfoarte greu i de modul real de producere a consolidrii n teren.Valoarea lui tpse determin prin ncercareaedometric sau orientativ se poate lua: 2 3 minute pentrunisip, 2 ore pentru pmnt slab coeziv i 6 ore pentru pmnturi coezive . Valoarea lui cr se poate lua :

0,01 pentru pmnturi necoezive ;0,004 0,006 pentru pmnturi slab coezive ;

0,002 0,003 pentru pmnturi coezive ;0,001 0,002 pentru pmnturi coezive la care s -au executat drenuri verticale .

5. Grosimea platformei de lucru de la suprafaa terenuluiPentru asigurarea accesului utilajelor i pentru prentmpinarea fenomenului de refulare a pmntului, nsuprafa este necesar ca naintea nceperii compactrii cu maiul foarte greu s se realizeze o platformdin pmnt compactat (conform normativului C 29/VII-199) care va avea o grosime n funcie degreutatea utilajului i tipul de teren.[top]

ANEXA 3UTILAJE DE COMPACTARE CU MAIUL FOARTE GREU

Utilajul de compactare a pmnturilor cu maiul foarte greu se compune din utilajul de acionare a maiuluii maiul propriu zis.
http://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htmhttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f4-2.htm


14/32

a. Caracteristicile maiului foarte greu

La alegerea maiului foarte greu se va avea n vedere faptul c din punct de vedere energetic este multmai economic valorificarea n ct mai mare msur a nlimii posibile de ridicare .Masa maiului poate fi stabilit orientativ, pentru adncimii necesare de compactare obinuite, ntre 5 m i

10 m, cu urmtoarea formul empiric :M = hc

nec + 2unde: M i hc

neca semnificaiile de la pct.1 din Anexa 2 . Forma maiului se recomand a fi uor tronconic cu baza mare jos.Pentru asigurarea stabilitii maiurilor trebuie s aib centrul de greutate ut mai jos. Suprafaa de contact a maiului cu terenul depinde de natura terenului cu care maiul vine n contact.Aceast valoare variaz ntre 3 m2i 6 m2, n cazurile curente, pentru maiuri cu masa ntre 8 tone i 16

tone, ceea ce conduce n general la o presiune static de 25 kPa. Suprafaa bazei mari, care vine n contact cu terenul, se recomand a fi uor convex, pentru a uuradesprinderea de teren.Maiul se poate confeciona monocorp sau din module solid asamblate (cu buloane), din oel masiv saubeton armat avnd clasa minim Bc 22,5 turnat ntr-o manta metalic realizat din tabl groas de 15 20 mm; n cazul compactrii anrocamentelor grosimea tablei trebuie sporit.El va fi prevzut cu un inel de agare, poziionat centric, realizat din hotel rotund cu diametrul de 40 50mm.Pentru a se amortiza ocul din cablu, uneori se ataeaz 2 4 anvelope uzate de main cu pieseintermediare ntre inelul de agare i cablu.b. Caracteristicile utilajului de acionare

Pentru acionarea maiului foarte greu se folosesc utilaje de ridicare de uz general (macarale, excavatoareutilate pentru ridicare) sau special concepute.ntre energia de compactare pentru o singur lovitur i lucrul mecanic n regim dinamic al macaraleitrebuie s existe relaia :Ldin (MHM)necesar 1.3.Pentru aprecierea lucrului mecanic n regim dinamic Ldinn funcie de lucrul mecanic n regim static Lst,caracteristic macaralelor, se va folosi relaia empiric :Ldin = (0,12...0,15) Lst 2.3.Acestea trebuie s prezinte urmtoarele caracteristici :

s aibe ambreiajul troliului cu friciune, pentru a permite eliberarea instantanee a maiuluiasigurndu-se cderea liber; pentru reducerea solicitrilor utilajului este posibil i folosirea unor


15/32

dispozitive speciale pentru decuplare manual sau automat a maiului la nlimea de baterestabilit ;s aib posibilitatea ridicrii pe un sigur fir, iar cablul s fie de tip antigiratoriu ;nlimea de ridicare maxim s fie de 10 m ;viteza de ridicare s fie mare, pentru scurtarea ciclului de batere (s se asigure 2 3lovituri/minut) ;

s asigure o bun manevrabilitate i mobilitate ;braul utilajului folosit trebuie s aib lungimea suficient pentru ca la nlimea de batere maxims fie asigurat zona de gard (de influen) pentru stabilitatea utilajului ;masa utilajului folosit s fie suficient de mare pentru a fi stabil n timpul acionrii maiului foartegreu .

c. Exemple de utilajefolosite pn n prezent n Romnia

Draglin Zemag, adaptat cu macara cu sarcin maxim de 20 t; s -a ridicat un mai de 10 t la 5 6 m nlime; s-a folosit la pasajul de pe DN 22 B la Midia i la Hala de reparaii a bazei tehnicedin portul ConstanaMacara Zemag cu sarcina maxim de 16 t; s-a ridicat un mai de 10 t la 8 m nlime; s-a folosit laEstacada pentru benzi transportoare n portul Constana

Macara pe enile tip Zemag cu sarcina maxim de 40 t; s -a ridicat un mai de 10 t la 15 mnlime; s-a folosit la platforma calei de reparaii de la Atelierul Naval SulinaMacara F 2508 cu sarcina maxim de 60 t echipat cu un mai de 10 t, nlimea de c dere fiindde 22 25 m; s-a folosit la Combinatul Chimic Giurgiu, ntreprinderea Textil Galai SN Hrova,CIC Nvodari, Fabrica de Zahr nvodari i Babadag etc.Macara de 30,5 tf echipat cu mai de 8 t ridicat la 10 15 m, folosit la C.S, ClraiMacara F 1252 cu sarcina maxim de 20 t, lsat liber s cad de la 15 m nlime; s -a folosit lablocuri de locuine n oraul Clrai.

[top]

ANEXA 4DATE PRIVIND LUCRRILE DE COMPACTARE EXPERIMENTAL CU MAIUL

FOARTE GREU

1. Amplasamentul poligonului experimental se alege n condiiile pct. 3.5 din normativ, iar utilajul se alegepotrivit calculelor preliminare efectuate conform Anexei 1 i Anexei 2.2. Lucrri experimentale efectuate pe un amplasament separatAceste lucrri se efectueaz pentru un teren pentru care nu s -au mai executat compactri cu maiul foarte

greu, sau, dei s-au executat, urmeaz a se realiza obiecte multiple i se desfoar astfel: a. Pe terenul decapat i pregtit pentru experimentri se execut o amprent de prob pentru stabilireadistanei dintre centrele amprentelor (dimensiunea ochiurilor reelei de compactare vezifig. 1.4) astfel :Cu lucrul mecanic calculat pentru prima faz se msoar topometric, la 3 5 lovituri, att tasareacentrului amprentei ct i umflarea terenului din jurul acesteia, pe plcue reperi montate din 25 n 25cm distan fa de marginile amprentei, pn la obinerea refuzului, care se consider de 1 cm pentrutasare.
http://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f1-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f1-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f1-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f1-4.htmhttp://g/ne-008-97.htm%23top


16/32

b. Dup obinerea refuzului se traseaz diagrama dinfig. 2.4i se stabilete numrul de lovituri pentruprima faz.c. Se procedeaz ca mai sus pentru celelalte faze de compactare.d. La distanele dintre centrele amprentelor i cu numrul de lovituri stabilit ca mai sus se execut un

numr de cte 3 amprente pe faz (vezifig. 3a.4) i dup fiecare faz de compactare i trecereaintervalului dintre faze (calculat) se execut cte o penetrare static, trasndu-se diagramele dinfig. 3b.4,stabilindu-se n acest fel adncimile de compactare pe faze i numrul de faze . e. Se traseaz n continuare o parcel experimental ca cea din fig. 4a.4saufig. 4b.4saufig. 4c.4dupcaz i se monteaz piezometrele Pz1 i Pz 2.f. Se execut baterea pe amprentele din faza 1 i se ateapt intervalul de timp necesar, acestaajustndu-se dac este cazul, pe baza citirilorefectuate la cele dou piezometre; se umplu gropile cumaterial de aport compactat, ca la pct. 3d i Anexa 2. g. La fel se execut baterea pe amprentele 2 (i apoi 3, dac este cazul) efectundu -se apoi citiri la celedou piezometre; se umplu gropile cu material de aport compactat i se niveleaz i se compacteaz cumijloace rutiere suprafaa terenului compactat.h. Se execut cele 12 penetrri statice 9sau sondaje radiometrice) amplasate ca n figurile de mai sus ise ntocmete diagrama etalon respectiv variaia cu adncimea a nfurtorii minime i respectivmaxime a rezistenelor la penetrare pe con .i. Se execut dou foraje F1 i F2 prelevndu-se probe la tan sau tu cel puin din metru n metru pebaza crora se vor determina indicii fizici (porozitate, umiditate, densitate uscat) i mecanice derezisten (la forfecare sau monoaxial) i deformaie (moduli edometrici), stabilindu -se corelaii cuvalorile penetrrilor statice (sau msurtorilor radiometrice, dup caz). j. Se realizeaz dou ncrcri pe plac, una ntre amprente i una pe suprafaa amprentei fazei cu lucru

mecanic cel mai mare, stabilindu-se valorile modulilor de deformaie liniar.3. Lucrrile experimentale efectuate direct pe amplasamentul viitoarei construcii

Aceste lucrri se efectueaz pentru un teren pentru care exist experiene n domeniul compactrii cumaiul foarte greu i se desfoar astfel :a. terenul fiind cunoscut exist relaia lucru mecanic distan dintre amprente, precum i relaia lucrumecanic numr de lovituri. Se calculeaz numrul de faze pentru adncimea de compactare necesar(ca la pct.3 din Anexa 2) ;b. se traseaz direct pe amplasamentul construciei o parcel experimental ca cea din fig. 4a.4saufig.4b.4, dup caz i se monteaz piezometrele Pz1 i Pz 2 ; c. n continuare se efectueaz lucrrile ca la pct. 2 d -2 j .

[top]

ANEXA 5
http://g/htmlfig/ne008-97_an4_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f2-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f3-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f3-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f3-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f3-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f3-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f3-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4a-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4a-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4a-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4c-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4c-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4c-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4a-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4a-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4a-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4a-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4c-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4b-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f4a-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f3-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f3-4.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an4_f2-4.htm


17/32

MODEL PRIVIND CONINUTUL FIEI TEHNOLOGICE DE EXECUTARE ACOMPACTRII CU MAIUL FOARTE GREU

Fia tehnologic de execuie a compactrii cu maiul foarte greu (vezi normativul C 291 -1991 pct. 1.5)trebuie s conin adaptarea prevederilor din normativ la lucrarea concret care trebuie executat nfuncie de condiiile specifice de realizare, preciznd i detaliind datele tehnice i tehnologice.

Ea trebuie s conin urmtoarele capitole :

1. Definirea i domeniul de utilizare al compactrii cu maiul foarte greu ;

2. Descrierea lucrrilor pregtitoare i a caracteristicilor geotehnice ale terenului de fundare ;

3. Precizarea i descrierea utilajelor de execuie ;

4. Descrierea detaliat a fazelor tehnologice n ordinea lor cronologic ;

5. Precizarea metodelor de verificare i recepie a lucrrilor, a aparaturii i instalaiilor folosite i a

punctelor din teren ;

6. Indicatorii tehnico economici (formaii de lucru, productiviti, costuri materiale) .

[top]

ANEXA 6

Fia nr. 1

Proiectant ..

Executant ..

Fi de nregistrri a compactrii cu maiul foarte greu pentru amprenta nr. .........

La construcia : Atelier de reparat nave

Din localitatea: Sulina

Utilajul folosit : Zemag

Greutatea maiului : P=10tf

Cota reperului: 500


18/32

Data compactrii : 10 VIII 1981

FaznlimeadecdereH (m)

Numrul de lovituri peamprent Cotafunduluigropii

Tasarea (cm) Lucrul mecanic L (tm)Obs.

simple cumulate simpl cumulate simpl cumulate0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

- - - 4,20 - - - - Cota terenatural1 10,0 5 5 3,60 60 60 500 5002 10,0 5 10 3,30 30 90 500 10003 8,0 5 15 3,10 20 110 400 14004 10,0 6 21 3,00 10 120 600 2000

Schi cu amplasamentul amprenteiDiagram tasare lucru mecanic

[top]

ANEXA 6Fia nr. 2

Proiectant ..Executant ..


19/32

Tasarea medie pe amprente i lucrul mecanic/m2arie compactat ...................

La construcia : Atelier de reparat nave

Din localitatea: Sulina

Amprenta Tasarea(cm)Lucrul

mecanic(cm)


mecanic(cm)


mecanic(cm)

1 2 3 4 5 6 7 8 9A1 140 3000 B5 105 2500 D3 90 3000A2 120 2500 B6 115 2550 D4 110 3050A3 130 2800 C1 115 2800 D5 140 3350A4 100 2700 C2 130 3200 D6 110 3100A5 120 3500 C3 120 3250A6 100 2200 C4 105 3000B1 80 1900 C5 140 3300B2 100 2050 C6 100 2800B3 120 2000 D1 110 2750B4 140 3050 D2 120 3250

TOTAL 2760 68050h L

n = 24


20/32

A = 12 18 = 216 cm2a. Tasarea medie pe amprent : h/n=114 cm

b. Lucrul mecanic / Aria compactat : L/A=314 tm/m2

h tasarea (cm)n numrul amprentelor

L lucrul mecanic (tm)A aria compactat (m2)

[top]ANEXA 7

EXEMPLUL DE CALCUL DINAMIC AL COMPACTRII CU MAIUL FOARTE GREU- Se dau :

- materialul de compactat; nisip hidromecanizat de Nvodari :

= 0,08 (la 0 m); 0,10 (la 3 m); 0,14 (la 4,5 m); 0,14 (la 6,0 m)

- Se impune prin proiect :

- Se cer :


21/32

greutatea materialuluinumrul de faze de compactare pentru atingerea lui h

cnec ;

nlimea de cdere i numrul de lovituri ale maiului pentru fiecare faz de compactare ;

distana dintre amprenta pentru fiecare faz ;intervalul de timp dintre faze .

Rezolvare (vezi tabelul A7) :se alege un mai de 10 t ;

pentru terenul necompactat avem valorile :

15) g/ cm2

17) ei =0,92718) w=0,08

19) g/cm320) Di = 0,828

21) Se determin nlimea de cdere a maiului pentru a se obine h cnec = 6 m .

- cu formula1.2 sin Anexa 2 avem :

dinfigura 1.1(Anexa 1) :


22/32

(fig 1.2.)Se adopt HM

max= 12 m i se verific dac se poate face compactarea : Faza 1 :

- pentru prima lovitur cu maiul avem (formula 3.1) :

2. . Q = 11,7 10000 = 117000 daN3. F = 65 daN/cm2

= 0,285 (la 1,5 m)

= 0,343 (la 3,0 m)

= 0,4 (la 4,5 m)

= 0,4 ( la 6,0 m)

7. HM = 1200 m

8.


23/32

9. ts = 0,3 s (Anexa 1); tc = 2,5 min = 150 s (Anexa 1);10. tc / ts = 150/0,3 =500

11. tc / ts= 1 dcM = 1 dcMtc / ts= 500 dcM = x dcM = 0,975 dcM

tc / ts= 10000 dcM = 0,5 dcMdcM = 0,975 2,94 = 2,87 daN/cm

2Avem :

Din sarcina static a maiului (vezi STAS 3300/2-1985) :

Static (hc=3,0 m) Dinamic (hc=6,0 m)0 . hc st = 0,25 . hc st = 0,24 hc st = 0,16 hc st = 0,07

dcM = 2,94 dcM=2,87x = 2,82 dcM =2,755x = 1,88 dcM= 1,84x = 0,82 dcM= 0,8

H(m) sr0 0 2,87 1,02 1,36 0,91 0,22

1,5 0,23 2,985 0,95 1,05 0,70 0,2853,0 0,45 2,29 0,825 0,875 0,583 0,3434,5 0,68 1,48 0,56 0,75 0,5 0,46,0 0,90 0,90 0 0,75 0,5 0,4

(11) (13) (13)


24/32

12.fig. 3.1.

Deci se verific condiia :

14.

15.fig. 3.2.Est = 110 daN/cm2

16.

17. W = 0,08; 0,10; 0,12; 0,14; 0,4 (pe adncime)18. i - dl(1+w) = 1,507

= 1,535

= 1,562= 1,59= 1,59

19. Di = 1,395/,66 = 0,84

20. hc = 600 cm

Se observ c procesul de compactare avanseaz foarte greu i se trece la faza 2 de compactaremrindu-se nlimea de cdere a maiului la 15 m, calculul efectundu-se ca mai sus (vezi tabelul A 7.2) .

i n acest caz, procesul de compactare avanseaz greu fiind necesar un numr mare de lovituri,ndauna productivitii .

- Se alege un mai de 15 t:
http://g/htmlfig/ne008-97_an1_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f3-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an1_f3-1.htm


25/32

14. di = 1,375 g/cm3

15. Est = 100 daN/cm2

16. el = 0,92717. w = 0,08; 0,10; 0,12; 0,14; 0,4

18. i = 1,485 g/cm3

19. inec = 0,828

20.

dinfig. 1.1(Anexa 1) :(fig 2.2.)

Se adopt HM = 9 m (pentru faza 1) :Faza 1 :

Pentru prima lovitur cu maiul avem (vezi tabelul A 7.2.)

1.

(fig. 1.1.)


26/32

m2 = 6,15 1,485 1,125

3 = 13 t2. . Q = 9,39 15000 = 140400 daN

3. F = 75 daN/cm24. hM = 14cm

5.

6.

= 0,3285 (la 1,5 m)= 0,343 (la 3,0 m)

= 0,4 (la 4,5 m)

= 0,4 ( la 6,0 m)

7. HM = 900 m

8.

9. ts = 0,4 s (Anexa 1); tc = 2,5 min = 150 s10. tc / ts = 150/0,4 = 375

11. tc / ts= 1 dcM=1 dcMtc / ts= 375 dcM=x dcM = 0,981 dcM

tc / ts= 10000 dcM = 0,5 dcM


27/32

dcM = 0,981 3,53 = 3,46Avem :

Din sarcina static a maiului (vezi STAS 3300/2-1985) :

Static (hc=3,0 m) Dinamic (hc=6,0 m)0 . hc st= 0,25 . . hc st= 0,24

.

hc st= 0,16 . hc st= 0,07 1 . hc st= 0

dcM=3,53 dcM=3,46

x = 3,39 'dcM= 3,3x = 2,26 dcM= 2,2x = 0,99 dcM= 0,96x = 0 dcM= 0

H(m)

sr

0 0 3,46 1,02 1,36 0,91 0,221,5 0,23 3,53 0,96 1,05 0,70 0,2853,0 0,45 2,65 0,85 0,875 0,583 0,3434,5 0,68 1,64 0,60 0,75 0,5 0,46,0 0,90 0,90 0 0,75 0,5 0,4

(11) (13) (13)12.fig. 3.1.

Deci se verific condiia :


28/32


29/32

= 1,70= 1,70

19. Di = 0,899

20.

Pentru prima lovitur din faza 2 avem :

1.

(fig. 1.1.)

m2 = 6,15 1,671 1,1253 = 14,6

2. Q = 15,8 15000 = 23700 daN3. F = 125

4. hM=7cm5. e = 7/780 = 9 10-3

6.

= 0,341 (la 1,5 m)

= 0,41 (la 3,0 m)

= 0,48 (la 4,5 m)

= 0,48 ( la 6,0 m)

7. HM = 15 m


30/32


31/32

14.

15.fig. 3.2.Fst = 225 daN/cm2

16. el = 0,755

17. w = 0,08; 0,10; 0,12; 0,14; 01418. = dl(1+w) = 1,631

= 1,661

= 1,691= 1,721= 1,721

19. D = 1,51/1,66 = 0,9120. hc = 7,8 cm

n continuare se efectueaz calculul pentru celelalte lovituri pn la atingerea condiiilor impuse.Deci tehnologia necesar este :

- cu mai de 15 tone se dau :

6 lovituri de HM = 9 m (faza 1) ;4 lovituri cu HM = 15 m (faza 2)

dinfigura 3.2(Anexa 2) rezult distanele dintre nodurile reelei de batere :pentru faza 1 : = 9,0 mpentru faza 2: = 11,0 m

Intervalul de timp dintre cele dou faze este (vezi formula 3.2 - Anexa 2) :

Deci practic, dup ce se termin faza 1, a doua zi se poate efectua faza 2.
http://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an2_f3-2.htm


32/32

Tabel A7.1Tabel A7.2

[top]
http://g/htmlfig/ne008-97_an7_ta7-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an7_ta7-1.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an7_ta7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an7_ta7-2.htmhttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/ne-008-97.htm%23tophttp://g/htmlfig/ne008-97_an7_ta7-2.htmhttp://g/htmlfig/ne008-97_an7_ta7-1.htm

NE 008-97 Imbunatatirea terenurilor de fundare slabe prin procedee mecanice

Documents

Transcript of NE 008-97 Imbunatatirea terenurilor de fundare slabe prin procedee mecanice