Lucrare Licenta - Inginerie Economica Industriala

Lucrare Licenta - Inginerie Economica Industriala

Universitatea Tehnic de Construcii Bucureti

Facultatea de Utilaj Tehnologic

Ingineria si managementul resurselor tehnologice in constructii

Proiectarea tehnologiei de fabricatie si managementul procesului de productieCoordonator:

Prof. univ. dr. ing. ION DAVID

Student:

Stefan LazaroiusPartea IPROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE1. Analiza funcional constructiv a piesei

1.1 Codificarea i clasificarea suprafeelor piesei

1.2 Caracteristicile geometrice constructive prescrise piesei. Rolul funcional al piesei

1.3 Caracteristicile materialului piesei 2. Tehnologicitatea construciei piesei Proiectarea semifabricatului

2.1 Stabilirea metodelor i procedeelor de obinere a semifabricatului

2.2 Adoptarea adaosurilor totale de prelucrare

2.3 Adoptarea procedeului economic de realizare a semifabricatului2.4 Stabilirea tratamentelor termice primare necesare

2.5 Realizarea desenului de execuie a semifabricatu3. Proiectarea variantelor preliminare de proces tehnologic

3.1 Stabilirea metodelor i procedeelor de prelucrare a suprafeelor semifabricatului

3.2 ncadrarea piesei ntr-o familie i grup de piese, reguli de proiectare i restricii specifice3.3 Stabilirea coninutului i succesiunii operaiilor procesului tehnologic (dou variante

4. Proiectarea primei variante de proces tehnologic

Partea a II-aPROIECTAREA AMENAJRII SPAIALE A SISTEMULUI DE PRODUCIE

1. Datele iniiale

1.1 Componentele produsului executate n cadrul sistemului de producie1.2 Condiiile generale de producie

1.3 Condiiile specifice ale fabricaiei

2. Determinarea traficului reperelor n cadrul sistemului de producie

2.1 Elaborarea planului cu necesarul reperelor de fabricat

2.2 Determinarea tipului de producie

2.3 Stabilirea formelor de organizare a proceselor de producie

2.4 Determinarea mrimii loturilor de fabricaie economice i a celor de transport economice (dup caz)

2.5 Stabilirea intensitii de trafic a reperelor

3. Stabilirea necesarului de resurse de producie

3.1 Stabilirea tipurilor de utilaje

3.2 Determinarea numrului de utilaje

3.3 Stabilirea suprafeelor necesare

4. Proiectarea amenajrii sistemului de producie

4.1 Determinarea poziiei relative a resurselor de producie4.2 Adaptarea amplasrii teoretice la condiiile reale

4.3 Organizarea locurilor de munc din cadrul sistemului de producie

Partea a III-a MANAGEMENTUL PROIECTULUI DE PRODUCIE

1. Managementul proiectului n condiii de resurse nelimitate i fr date impuse.

1.1 Ipotezele de baz

1.2 Determinarea parametrilor de programare i conducere : durata ciclului de producie, perioada de repetare a loturilor

1.3 Elaborarea programelor de lucru i a planurilor de sarcin cumulat

1.4 Corelarea programelor de lucru cu PPD2. Managementul proiectului n condiii de resurse limitate i cu date impuse

2.1 Ipotezele de baz

2.2 Elaborarea reelei logice a proiectului de producie.

2.3 Managementul proiectului n funcie de timp

2.4 Managementul proiectului n funcie de resurse

2.5 Managementul proiectului prin ordonanarea resurselor

2.6 Selectarea scenariului optim

2.7 Corelarea programelor de lucru cu PPD

3. Compararea variantelor

3.1 n funcie de durata ciclului de producie

3.2 n funcie de numrul de resurse i de gradul de utilizare a acestor

3.3 n funcie de sarcina de producie raportat la unitatea convenional

4. Concluzii privind managementul proiectului de producie

PARTEA I.PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE

1. Analiza funcional - constructiv a piesei1.1 Codificarea i clasificarea suprafeelor piesei

Suprafeele piesei pot fi simple sau comlexe. Conform figurii 1, suprafeele piesei sunt notate cu Sk , k = 1..21.

Astfel,

Suprafeele simple sunt: S1, S2, S4, S5, S6, S8, S9, S11-S16, Suprafeele complexe sunt: S3, S7, S10, S17. Fig. 1

1.2 Caracteristicile geometric constructive prescrise piesei. Rolul funcional al piesei

Se analizeaz caracteristicile geometrice constructive prescrise piesei. Astfel, fiecare suprafa Sk se analizeaz din punct de vedere al:

caracteristicilor dimensionale;

caracteristicilor de form (macro-geometric i micro-geometric, rugozitate);

caracteristicilor de pozitie reciproc.

Aceast analiz se prezint sintetic, n tabelul urmtor: Tabelul 1

SKForma suprafeeiDimensiuniRugozitateTreapta

(clasa)Tolerane de form [mm]Poziia reciprocAlte condiii

S4Cilindric exterioar256.3T12--Cot liber

S6Cilindric exterioar456.3T12--

S8Cilindric exterioar42

1.6T7--

S12Cilindric interioar24+0.0210.8T6-Baza de referin P-

S15Cilindric interioar4.86.3T11--Cot liber

S16Cilindric interioar86.3T11--Cot liber

S18Cilindrica interioara206.3T11--Cot liber

S20Cilindric interioar106.3T11--Cot liber

S22Cilindrica interioara6.56.3T11--Cot liber

S1Plan frontal103/ 6.5/ 256.3T12---

S13Plan frontal103/24+0.021/456.3T12---

S2Conic exterioar (teitur)1x4506.3T11--Cot liber

S5Conic exterioar17x6006.3T9---

S9Conic exterioar (teitur)4x4506.3T9---

S11Conic interioar (teitur)1x4506.3T9--Cot liber

S19Conic interioar (teitur)2.5x12006.3T9--Cot liber



S3Complex de tip canal pan2.5/21-0.3/46.3T11---

S7Complex degajare41.5/26.3T11---

S10Complex de tip canal de pan interior80.018/

27.3+0.26.3T11---

S17Complex (degajare)5/326.3T12--Cot liber

S14Suprafat elicoidal

(filet interior)M6x16.3g6---

Ordonarea suprafeelor Sk s-a fcut astfel: nti suprafeele cilindrice (exterioare / interioare), apoi cele plane, conice i, n final cele complexe.

Suprafeele piesei se ncadreaz n una din categoriile: principale (funcionale), tehnologice sau libere. Astfel:Categoria de suprafaCodul suprafeeiRolul suprafeei

Principal (funcional)S4, S8, S12Suprafee cilindrice care formeaz ajustaje cu alte componente din care face parte piesa

S1, S13Suprafee frontale cu rol de sprijin

S3, S10Montarea unei pene

Tehnologic S2, S9, S11, S22Monatarea uoar a piesei

S7Asigur ieirea sculelor

1.3 Caracteristicile materialului piesei

Materialul piesei Arbore este OLC 45 STAS 880-80.

Oelurile carbon de calitate sunt oeluri nealiate, obinute printr-o elaborare ngrijit i cu un grad de purificare chimic ridicat. La aceste oeluri se garanteaz att compoziia chimic ct i caracteristicile mecanice. Ele se folosesc n mod obinuit tratate termic prin cementare sau mbuntire, n construcii mecanice supuse la solicitri mari.

1.3.1. Compoziia chimicC[%]Mn[%]Si[%]P[%]S[%]Cr[%]Ni[%]Cu[%]As[%]

0.42-0.50.5-0.80.17-0.37Max 0.04Max 0.04Max 0.3Max 0.3Max 0.3Max 0.3

1.3.2. Caracteristici mecaniceStareaLimita de curgere

0[kgf/mm2]Rezistena la traciune

r[kgf/mm2]Alungirea la rupere

(5[%]Gtuirea la rupere

Z[%]Duritatea Brinell

[max HB]

Stare laminatStare recoapt

Normalizat36621835229197

mbuntit40661736--

1.3.3 Tratamente termice i termochimiceForjare

[0C]Recoacere de nmuiereNormalizareRevenire

[0C]Rcire[0C]Rcire[0C]Rcire

8501100680 700cuptor830850aer830850ap/ulei

550650aer

Oelurile cabon de calitate pot fi nu numai mbuntite (clite i revenite la temperatura de mbuntire), dar i tratate superficial , prin nclzirea rapid a zonei superficiale a oelurilor de ap sau ulei. De aceea, aceste oeluri se folosesc adesea pentru roi dinate, suprafee de alunecare, boluri etc.

1.4 Tehnologicitatea construciei piesei

Analiza tehnologicitii piesei se refer la condiiile de tehnologicitate impuse piesei de rolul funcional i de procedeele de fabricare ale acesteia, i totodat cuprinde calculul unor indici absolui de tehnologicitate, masa produsului i gradul de unificare a elementelor constructive.

Calculul masei produsului:

m = V

Pentru oel, = 7,8 [g/cm3];

V = R2 h;

V = 3.14 [(252x31) + (452x70) (242x60) (6.52x30)] [mm3]

m = 50534.375 7.8 = 0.395 [Kg]

Concordana formei constructive cu posibilitile de realizareDin punct de vedere al concordanei formei constructive a piesei cu particularitile diferitelor metode i procedee de fabricare se poate meniona:

- profilul exterior i interior se poate realiza uor prin strunjire;

- rectificrile profilului exterior si interior se pot executa uor;

- gaura este accesibil, deci nu ridic probleme de gurire;

- suprafaa frezat prezint o bun tehnologicitate;

n concluzie, avnd n vedere cele expuse mai sus, putem concluziona c piesa prezint o bun tehnologicitate, neridicnd probleme deosebite pentru execuie.

Gradul de unificare a elementelor constructiveTipul elementului constructivCodul suprafeelor/nr. total elemente, etCodul suprafeelor /nr. elemente cu dim. diferite, edGradul de unificare constructiv :(e = ed / et

Suprafee cilindrice exterioareS4, S6, S8 / 3S4, S6, S8 / 31

Suprafee cilindrice interioareS12, S16, S17, S18, S19, S22 / 6S12, S17, S18, S19, S21 / 61

Suprafee plan frontaleS1, S3 / 2S1, S3 / 21

Suprafee coniceS2, S5, S9, S11, S18, S20, S22 / 7S2, S5, S9, S11, S18, S20, S22 / 40.57

Suprafee complexe de tip canal panS3, S10 / 2S3, S10 / 21

Suprafee complexe de tip degajareS7 / 1S7 / 00

Suprafee elicoidaleS14 / 1S14 / 00

Guri netedeS15 / 1S15 / 00

Guri adanciteS16 / 1S16 / 00

m - gradul mediu de unificare al elementelor constructive

m = 0.507

Gruparea suprafeelor pe tipuri de suprafee i procedee aplicabile acestora

Tip suprafaNr. (cod) suprafaProcedee de prelucrare aplicabile tipului de suprafaObservaii privind respectarea condiiilor de tehnologicitate

Cilindric exterioarS4, S6, S8StrunjirePosibil de realizat

Cilindric exterioarS8StrunjirePosibil de realizat

Cilindric interioar S12Strunjire, rectificarePosibil de realizat

Cilindric interioar (teitur)S11, S19, S21, S23StrunjirePosibil de realizat

Cilindric exterioar

(teitur)S2, S5, S9StrunjirePosibil de realizat

Complex

(degajare)S7StrunjirePosibil de realizat

Cilindric interioarS14FiletarePosibil de realizat

Cilindric interioarS15GaurirePosibil de realizat

Cilindric interioarS16AdancirePosibil de realizat

Plan frontalS1, S13StrunjirePosibil de realizat

Complex

(canal pan)S3FrezarePosibil de realizat

Complex (canal pan interior)S10MortezarePosibil de realizat

Complex (degajare)S17StrunjirePosibil de realizat

1. Proiectarea semifabricatului

2.1. Stabilirea procedeelor de obtinere a semifabricatului

Materialul OLC45 este un oel de mbuntire care poate fi supus deformrii plastice.

a.Laminare Folosirea semifabricatelor sub form de bare laminate este indicat n cazul produciei de unicate i serie mic.

Semifabricatele sub form de bare laminate se pot folosi i n cadrul produciei de serie i mas, n special pentru piese din clasa arborilor, atunci cnd diferena ntre treptele arborilor este mic.

Fig. 2b. Matriare

Semifabricatele matriate prezint avantaje nsemnate n comparaie cu semifabricatele forjate liber .

La acest tip de semifabricate se micoreaz sau se exclud adaosurile tehnologice, inevitabile la piese cu variaii brute a formei, se reduc adaosurile de prelucrare, iar toleranele se micoreaz de 3...4 ori.

Matriarea la cald permite obinerea de semifabricate cu precizie ridicat,practic pentru piese cu orice configuraie, asigur o structur mai omogen a metalului, o calitate mai bun a suprafeei.

Costul relativ ridicat al matrielor face ca acest procedeu s fie rentabil pentru un numr de piese corespunzator cel puin produciei de serie mijlocie.

Matriarea constituie procedeul de prelucrare prin presiune a metalelor i aliajelor prin care materialul n timpul deformrii plastice se deformeaz simultan n ntreg volumul, iar curgerea acestuia este condiionat de forma i dimensiunile cavitilor sculelor (matrie). Dup matriare urmeaz operaia de debavurare, adic de nlturare a surplusului de material colectat n bavur.

Pentru micorarea adaosului tehnologic se va urmri geometria piesei prin matriare bilateral, unde surplusul de material se gsete n planul de separaie. Canalul de bavur poate prelua n anumite limite surplusul de material permind obinerea de dimensiuni exacte, din semifabricate cu dimensiuni neexacte.

Stabilirea planului de separaie va ine seama de posibilitile de execuie, extragerea piesei matriate i de consumul de material n adaosul tehnologic, modul de curgere a materialului n bavur.

Matriarea pe maini de forjat vertical (MFV) Mainile de forjat orizontal sunt din punct de vedere constructiv asemntoare cu presele mecanice cu excentric. Din punct de vedere constructiv exist dou tipuri de MFV: - cu planul de separaie al matrielor situat orizontal;

- cu planul de separaie al matrielor situat vertical; Schia semifabricatului obinut pe masina de forjat vertical

Fig. 32.2. Adoptarea adaosurilor totale de prelucrare

Pentru semifabricatele stabilite anterior se prezint tabelar mrimile adaosurilor totale de prelucrare (tab. 2.1, tab. 2.3), a nclinaiilor i a razelor de racordare (adaosuri tehnologice, tab 2.2)Semifabricat matriat pe prese

Tab. 2.1

Suprafaa

SkDimensiunea suprafeei pieseiAdaos total de prelucrareDimensiunea suprafeei

semifabricatului

S1, S131031.5106

S6451.548

S425127

Tab. 2.2

Raz de racordare exteriorR6

nclinaii tehnologice exterior3o

Semifabricat laminat

Tabelul 2.3 Suprafaa

SkDimensiunea suprafeei pieseiAdaos total de prelucrareDimensiunea suprafeei

Semifabricatului

S6452.550

S1, S131031.5106

2.3 Adoptarea procedeului economic de realizare a semifabricatului

Tabelul 2.4

CriteriulPonderea criteriuluiTip semifabricatNote pe tip semifabricatPunctaj pe tip semifabricat

MatriatLaminatMatriatLaminat

Gradul de apropiere a semifabricatului de pies0.20Matriat5210.4

Laminat

Precizia semifabricatului0.50Matriat2311.5

Laminat

Costul semifabricatului0.30Matriat320.90.6

Laminat

TOTAL PUNCTAJ PE SEMIFABRICAT2.92.5

1. Gradul de apropiere a semifabricatului de pies se apreciaz pe baza volumului relativ de material ndeprtat, determinat cu ajutorul relaiei urmtoare:

Vr.material =

Calculul masei produsului:

m = V

Pentru oel, = 7,8 [g/cm3];

V = R2 h;

Vpies = 50534.375 [mm3]

Vsemifabricat matriat = 60648.280 [mm3]

Vsemifabricat laminat = 61088[cm3]

2. Precizia semifabricatuluiPrecizia semifabricatului se apreciaz n raport cu suprafaa de precizie cea mai mare a piesei (exceptnd dantura). n acest scop se vor utiliza tabelele cu trepte de precizie i rugozitate medie economic specifice procedeelor de semifabricare.

Notele pentru acest criteriu se acord conform tabelului urmtor.

Diferena ntre treptele de precizie/ rugozitate*

semifabricat pies1 34 6 7 8 9 10 11

Nota acordat54321

3. Costurile semifabricatului

Acest criteriu se refer la costurile legate de procedeul de obinere a semifabricatului. Notele acordate acestui criteriu sunt conform tabelului urmtor.

Metoda de obinere a semifabricatuluiNota acordat

Laminat la cald 5

Tras la rece 4

Matriat1 3 (n funcie de gradul de complexitate a semifabricatului)

Analiznd datele din tabelul 2.4, semifabricatul matriat este cel mai economic.Masa semifabricatului matriat = 1.20 kg 2.4 Stabilirea tratamentelor primare

Tratamentul termic primar are ca scop mbuntirea prelucrabilitii semifabricatului (prin achiere) i de detensionare a acestuia.

Tratamentele termice primare (conform STAS 791-88) sunt (conform tabelului 10):

Tabelul 2.5

Marca oeluluiRecoacere de nmuiereSAURecoacere intermediar

OLC 45Temp

oCMediul de rcireTemp

oCMediul de rcire

650

700cuptor650

880Cuptor

2.5 Realizarea desenului de execuie

Acesta este realizat n Plana 2.

Tabelul 2.6

Suprafaa

SkDimensiunea suprafeei pieseiAdaos total de prelucrareAbateri Dimensiunea suprafeei

semifabricatului

S1, S131031.5

106

S6451.5

83

S4251

53

3. Proiectarea variantelor preliminare de proces tehnologic

3.1 Stabilirea metodelor i procedeelor de prelucrare a suprafeelor semifabricatului

Stabilirea etapelor i a procedeelor de prelucrare a unei suprafee a piesei se face, n general, n funcie de mai muli factori, cum sunt:

caracteristicile geometrice prescrise suprafeei:

forma suprafeei,

precizia dimensional, de form i poziie relative,

rugozitatea;

forma constructiv i dimensiunile piesei(semifabricatului);

volumul de producie (caracteristicile produciei);

mijloacele de producie disponibile;

cost de fabricaie impus.

Prelucrarea unei suprafee a piesei printr-o succesiune de prelucrri se poate face n mai multe etape: degroare, semifinisare, finisare sau superfinisare/netezire.

SkForma/Caracteristici geometrice prescriseVarianta de succesiuneNr. etape de prel.Succesiunea de prelucrri

Etapa 1Etapa2Etapa 3

S4Cilindric exterioar 25,

T12(IT = 210m)

Ra = 6.3 mI1Strunjire degroare T12

(IT = 210)

Ra = 6.3


T12 (IT = 250 m)

Ra = 6.3 mI1Strunjire degroare T12

(IT = 250)

Ra = 6.3


T12 (IT = 16 m)

Ra = 6.3 mI1Strunjire degrosare

T12 (IT=250)

Ra = 6.3

S12Cilindric interioar 24+0.021,

T6 (IT = 13 m)

Ra = 0.8 mI3Strunjire degroare

T12 (IT=210)

Ra = 6.3Strunjire finisare

T9(IT=52)

Ra = 3.2Rectificare

T7(IT=13)

Ra = 0.8

S15Cilindric interioar 4.8,

T11 (IT = 90 m)

Ra = 6.3 mI1Gurire 4.8

T11

Ra = 6.3 m

S16Cilindric interioar 8,

T11 (IT = 90 m)

Ra = 6.3 mI1Adncire 8

T11

Ra = 6.3 m


T11 (IT = 130 m)

Ra = 6.3 mI2Gurire 10 T11

Ra = 6.3 mLrgire 20

T11

Ra=6.3m


T11 (IT = 110m)

Ra = 6.3 mI1Gurire 10 T11

Ra = 6.3 m

S22Cilindric interioar 6.5,

T11 (IT = 90m)

Ra = 6.3 mI1Gurire 6.5

T11

Ra = 6.3 m

S1Plan frontal

103/ 6.5/25,

T12 (IT = 350 m)


T12 (IT=350)

Ra = 6.3

S13Plan frontal

103/24+0.021/45,

T12 (IT = 350m)


T12 (IT=350)

Ra = 6.3

S2Conic exterioar (teitur) 1x450, T11 (IT = 25m)


T9 (IT=25)

Ra = 6.3

S5Conic exterioar

17x600,

T9 (IT = 43m)


T9 (IT=43)

Ra = 6.3

S9Conic exterioar (teitur) 4x450,

T9 (IT = 30m)


T9 (IT=30)

Ra = 6.3

S11Conic interioar (teitur) 1x450, T9 (IT = 25m)


T9 (IT=25)

Ra = 6.3

S18Conic interioar (teitur) 2.5x1200, T9 (IT = 25m)


T9 (IT=25)

Ra = 6.3



T9 (IT=25)

Ra = 6.3



T9 (IT=25)

Ra = 6.3

S3Complex (canal pan)2.5/21-0.3/4,

T11 (IT = 162m)

Ra = 6.3 mI1Frezare T11 (IT =162)

Ra = 6.3

S7Complex (degajare) 41.5/2,

T11 (IT = 162 m)


T9(IT=162)

Ra = 6.3

S10Complex (canal interior)

80.018/27.3+0.2,T11 (IT = 15m)

Ra = 6.3mI1Broare

T 7(IT = 15)

Ra = 6.3

II1Mortezare

T 11(IT = 15)

Ra = 6.3

S17Complex (canal interior) 5/32,

T12 (IT = 250 m)

Ra = 6.3 mI1Strunjire degrosare T12

(IT =250 )

Ra = 6.3

S14Elicoidal

(filet interior)

M6x1, g6

Ra = 6.3 mI1Filetare

3.2. Principii generale de proiectare i restricii specifice grupului din care face parte piesa

3.2.1. Principii generale de proiectare

1. Minimizarea numrului de operaii i a numrului de schimbri ale sculelor, n scopul micorrii costului de producie i creterii productivitii.

Se realizeaz prin:

- asocierea unui numr maxim de faze unei operaii

- exploatarea la maxim a posibilitilor mainii-unelte

2. Minimizarea numrului de orientri-fixri ale semifabricatului, n scopul realizrii preciziei impuse suprafeelor piesei.Se va urmri:

- asigurarea coincidenei dintre bazele tehnologice i bazele de cotare

- asigurarea unei accesibiliti maxime spre suprafeele de prelucrat

- utilizarea unui dispozitiv port-pies ct mai simplu

- asigurarea meninerii orientrii piesei prin alegerea unui mecanism de fixare care s respecte realizarea forei de strngere necesare, s nu permit apariia deformaiilor n sistemul tehnologic, s nu permit deteriorarea suprafeei piesei

3. Realizarea etapelor de finisare de precizie dup ce toate etapele de degroare au fost terminate

4. Orientarea bavurilor spre interiorul teiturilor (toate intrrile sau ieirile sculei din materialul piesei conduc la apariia bavurilor).

Structura unui proces tehnologic tip de prelucrare a unei piese de revoluie respect aceste reguli de baz i depinde de elementele sistemului tehnologic de prelucrare utilizat: tipul semifabricatului, tipul utilajului (strung normal, strung automat, strung CN etc.), tipul sculelor achietoare.

3.2.2. Restricii specifice grupului din care face parte piesa

Avnd n vedere forma i dimensiunile,piesa face parte din categoria pieselor de revoluie, iar ca tip este o pies inel sau disc cu raportul dintre lungime i diametru mai mic dect patru.

Principiile generale de proiectare a proceselor tehnologice, rezultate din aplicarea criteriilor de proiectare, pot fi restrnse la urmtoarele:

1. suprapunerea bazelor tehnologice cu bazele funcionale

2. minimizarea numrului de scheme de orientare i fixare i a celui de orientri-fixri ale piesei

3. minimizarea numrului operaiilor din proces

4. unificarea constructiv a SDV-urilor

5. concentrarea sau diferenierea prelucrrilor

6. rationalizarea continutului primei operatii si a celor finale

7. prevederea corect a operaiilor de tratamant termic

8. stabilirea raional a operaiilor de control tehnic

9. prelucrarea suplimentar a suprafeelor tehnologice permanente

10. uniformizarea timpilor unitari ai operaiilor

Gruparea prelucrrii n operaii i stabilirea succesiunii operaiilor se bazeaz pe respectarea principiilor de proiectare a proceselor tehnologice i a anumitor restricii (condiionri) de natur geometric, tehnologic i economic la care este supus piesa.

Tab 3.2 Restricii (condiionri) de natur geometric, tehnologic i economic

Desenul de execuie a pieseiCondiia impusOrdinea prelucrrilor

Restricii geometrice i dimensionale

Coaxialitatea suprafeei cilindrice interioare cu baza de referin, suprafaa cilindric exterioarSuprafeele se prelucreaz n aceeai orientare i fixare a piesei (universal cu bacuri), deasemenea se vor rectifica n aceeai operaie(prindere n universal cu bacuri).

Restriciile tehnologice

Succesiunea etapelor de prelucrareLa piesele suficient de rigide etapele de finisare pot fi realizate imediat dup etapele de degroare

Protejarea vrfului sculei de rectificat.

Rectificarea suprafeei cilindrice exterioare se execut dup realizarea canalului de degajare.

3.3 Stabilirea coninutului i succesiunii operaiilor procesului tehnologicNumr operaie, denumire, schiMaina unealt, scula, dispozitiv, verificator

Operaia 10 Strunjire I

C1 (T01): S13(D) / S9(D) / S8(D) / S6(D) C2 (T02): S13C3 (T03): S20C4 (T04): S18C5 (T05): S12(D)

C6 (T06): S8(F)

C7 (T07): S7(D)

C8 (T08): S11(F) / S12(F)

C9 (T09): S17(D)Maina unealt: Strung cu CNScule: cuite de strung T MAX PT01 cuit de strunjit exterior (degroare)T02 punctatorT03 burghiu elicoidal 10T04 burghiu elicoidal 20T05 cuit de strunjit interior (degroare)T06 cuit de strunjit exterior (finisare)T07 cuit pentru canal circular (exterior)T08 cuit de strunjit interior (finisare)T09 cuit pentru canal circular (interior)Dispozitiv: dispozitiv universalVerificator:- pentru diametre exterioare calibre potcoav T-NT;-pentru diametre interioare calibre tampon T-NT- pentru lungimi ubler 0.02 mmFrecvena de msurare: 1/10 piese

Operaia 20 Strunjire II

C1 (T01): S1(D) / S2(D) / S4(D) / S5(D) C2 (T02): S22(D)C3 (T03): S22(D)C4 (T04): S23(D) Maina unealt: Strung cu CNScule: cuite de strung T MAX PT01 cuit de strunjit exterior (degroare)T02 punctatorT03 burghiu elicoidalT04 teitorDispozitiv: dispozitiv de prindereVerificator:- pentru diametre exterioare calibre potcoav T-NT;-pentru diametre interioare calibre tampon T-NT- pentru lungimi ublerFrecvena de msurare: 1/10 piese

Operaia 30 Gurire, adncire, filetare

Maina unealt: GPR45Scule: T01 - burghiu elicoidal 4.8T02 - adncitor 8T03 - tarod M6 Dispozitiv: dispozitiv de guritVerificator:- pentru diametru gurii calibre tampon;- pentru lungimi ubler- pentru filet calibru tampon filetat T NTFrecvena de msurare: 1/10 piese

Operaia 40 Frezare

Masina unealt: main de frezat universal FU32Scule: - frez cilindro-frontal cu coadDispozitiv: de frezatVerificator:- ublerFrecvena de msurare: 1/10 piese

Operaia 50 Mortezare

Maina unealt: Main de mortezat Zeimerman WerheScule:

- cuit de mortezat

Dispozitiv: dispozitiv de mortezatVerificator:- pentru lungime ublerFrecvena de msurare: 1/10 piese

Operaia 60 Control intermediarMasa de controlSe controleaz cu:- ubler universal 0-150mm- calibru potcoav T-NT- calibru tampon T-NT- calibru inel filetat M56x1

Operaia 70 Tratament termicCuptorClire revenire joas

Operaia 80 Rectificare alezaj

Maina unealt: maina de rectificat interior RPO 320 CNScula: corp abraziv cilindric planDispozitiv: dispozitiv de prindereVerificator: - micrometru de interior v.d=0,002mm- pasametru v.d=0,002mmFrecvena de msurare: 1/10 piese

Operaia 90 Control tehnic finalBanc de control cu dipozitive specialeSe controleaz cotele cu ajutorul:-micrometru de interior v.d=0,002mm-rugozimetru-micrometru de exterior v.d.=0,001mm-micrometru de filet exterior v.d=0.001m-ubler universal 0-150mmRugozitatea alezajului i a suprafeei

VARIANTA II

Numr operaie, denumire, schiMaina unealt, scula, dispozitiv, verificator

Operaia 10 Strunjire I Idem Varianta IIdem Varianta I

Operaia 20 Strunjire II Idem Varianta IIdem Varianta I

Operaia 30 Gurire 4

Maina unealt: G25

Scule:

- burghiu elicoidal 4

Dispozitiv: de gurit cu indexare

Verificator:

- pentru diametru gurii calibre tampon;

- pentru lungimi subler

Frecvena de msurare: 1/10 piese

Operaia 40 Gurire 8

Maina unealt: G25

Scule:

- burghiu elicoidal 8


Verificator:

- pentru diametru gurii calibre tampon;

- pentru lungimi ubler


Operaia 50 Filetare M6

Maina unealt: G25

Scule:

- tesitor M6


Verificator:

- pentru diametru gurii calibre tampon conic;


Operaia 60 Frezare Idem Varianta IIdem Varianta I

Operaia 70 Mortezare Idem Varianta IIdem Varianta I

Operaia 80 Control intemediarIdem Varianta I

Operaia 90 Tratament termicIdem Varianta I

Operaia 100 Rectificare alezaj interior

Maina unealt: masina de rectificat interior WMW450Scula: corp abraziv cilindric

Dispozitiv: dispozitiv de prindere

Verificator: micrometru de interior v.d=0,002mmFrcvena de msurare: 1/10 piese

Operaia 110 Control tehnic finalIdem Varianta I

Cap 4. Proiectarea primei variante de proces tehnologic4.1 Stabilirea adaosurilor de prelucrare i a dimensiunilor intermediare

Relaii de calcul al dimensiunilor intermediare 1. Prelucrarea suprafeelor cu adaos simetric (cilindrice) i reglare automat la dimensiune a ST

Relaii de calcul pentru suprafee exterioare:

di-1nom = dinom + 2Api nomRelaii de calcul pentru suprafee interioaredi-1nom = dinom 2Api nom 2. Prelucrarea suprafeelor cu adaos asimetric i reglare automat la dimensiune a STRelaii de calcul pentru suprafee exterioare:

di-1 nom = di nom + Api nomSuprafaa S8 cilindric exterioar: 42 mm2Ap = 0.30 (Tab 9.8 Picos)

- Strunjire de finisare: Af/2 = (0.2 ...... 0.25) (At Af)

Af/2 = 0.25 (2,5 0.3) = 0.6 mm

df/2 = 42 + 0.6 = 42,6 mm- Strunjire de degroare: Ad = (0.8 ...... 0.75) (At Af)

i=2 treceri pentru strunjire degroare

Ad = 48 42.6 = 5.4 mm ti1=ti2=2.7 mm dd1 =48 2.7 = 45.3 mm

dd2=45.3 2.7 = 42.6 mm

Etape de prelucrare a suprafeei S13Adaos total / intermediarDimensiunea nominal Dnom [mm]Dimensiunea prescris [mm]

Denumirea etapeiT

[mm]Ai / As [mm]

Matriare1.8-0.6/ +1.264848

Strunjire de degroare0.30 / -0.35.445.3 / 42.645.3/ 42.6

Strunjire de finisare0.016+0.042 / +0.0260.642 42

Suprafaa S12 cilindric interioar: 24+0.021 mm2Ap = 0.30 (Tab 9.10Pico)

- Rectificare: d = 24 - 0.30 = 23.7 mm

- Strunjire de semifinisare: Af/2 = (0.2 ...... 0.25) (At Af)

Af/2 = 0.2 (4 0.3) = 0.54mm=0,7mm

df/2 = 23.7 0.7 = 23 mm=23mm

-Strunjire degroare Ad = (0.8 ...... 0.75) (At Af)

Ad = 23-20=3 mm

Dd/2 = 23 - 3 = 20 mm

Etape de prelucrare a suprafeei S19Adaos total / intermediarDimensiunea nominal Dnom [mm]Dimensiunea prescris [mm]

Denumirea etapeiT

[mm]Ai / As [mm]

Strunjire de degroare0,210/0,2132323+0,21

Strunjire de semifinisare0.0520 / +0.0520,723,723,7+0,052

Rectificare0.0210/ +0.0210.32424+0,021

4.2 Proiectarea operaiilor procesului tehnologic

Obiectivul acestei etape este de a proiecta fiecare operaie a procesului tehnologic considerat.

Operaiile procesului tehnologic vor fi analizate i proiectate n ordinea din procesul tehnologic. Proiectarea detaliat a unei operaii const n parcurgerea succesiv a urmtorilor pai :

A. Intocmirea schiei operaiei

B. Precizarea fazelor de lucru ale operaiei

C. Stabilirea principalelor caracteristici ale elementelor sistemului tehnologic

D. Stabilirea metodei de reglare la dimensiune a sistemului tehnologic

E. Determinarea valorilor parametrilor regimului de lucru

F. Stabilirea componentelor ciclului de munc i determinarea normei de timp

G. Elaborarea programului de comand numeric

Operaia 10 Strunjire IA. Schia operaiei

B. Fazele operaiei:

A. Orientarea i fixarea piesei n dispozitiv:

1. Strunjire exterioar de degroare la cot; T01

B. Indexare turel;

2. Punctare; T02C. Indexare turel;

3. Gurire la 10; T03D. Indexare turel:

4. Gurire - Lrgire la 20; T04

E. Indexare turel;

5. Strunjire cilindric interioar de degroare la cota 60mm; T05

F. Indexare turel;

6. Strunjire cilindric exterioar de finisare la cota 60mm; T06

G. Indexare turel;

7. Strunjire canal circular exterior 54x2mm; T07

H. Indexare turel;

8. Strunjire cilindric interioar de finisare la cota 60mm; T08

I. Indexare turel;

9. Strunjire canal circular interior 54x2mm; T09D. Desprins piesa din dispozitiv

EtapaSchia operaieiPUNCTELE CARACTERISTICEXZ

1.1Strunjire degroare frontal i cilindric exterioar

142104.5

20104.5

34280.5

44580.5

54545

1.2Punctare

10104.5

2098.5

1.3Gurire 10

10104.5

2032.5

1.4Gurire 20

10104.5

2045.5

1.5Strunjire cilindric interioar de degroare

123104.5

22352.5

32052.5

1.6Strunjire cilindric exterioar de finisare

134104.5

242100.5

34280.5

1.7Strunjire canal circular exterior

14282.5

24182.5

1.8Strunjire cilindric interioar de finisare

125.7104.5

224.7103.5

324.752.5

42052.5

1.9Strunjire canal circular interior

12054.5

23254.5

C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologicMaina-unealt: Strung cu comand numeric Super Quick Turn 10M

Specificaii standard ale mainii:

Diametrul maxim al piesei................................................................230 mm Lungimea maxim a piesei................................................................305 mm Cursa pe axa ......................................................................................160 mm Cursa pe axa Z....................................................................................360 mm Viteza axului.....................................................................................35 6000 Numrul de viteze ale axului...........................................................pas cu pas Adaosul minim de indexare a axului.....................................................0,0010 Tipul turelei...................................................................Tambur dodecagonal Capacitatea turelei...............................................................................12 scule Timpul de indexare a turelei (bucat cu bucat)...................................1,8 sec Rata de avans rapid: ....................................X, Z: 30000 mm/min, C: 400 rpm Motorul arborelui principal...................................................................7,5kWDimensiuni maina:

Inlime.............................................................................................1892 mm

Spaiul necesar la sol........................................................2805 mm x 465 mm

Greutate...............................................................................................4100 kg

Dispozitiv de orientare i fixare a piesei: universal cu trei bacuri;

Sculele de prelucrare sunt: cuite normale de prelucrare prin aschiere, formate din suport i placue schimbabile din carburi metalice, specifice prelucrarilor ce se execut (degroare/finisare suprafee exterioare i interioare);

Pentru strunjirea exterioar cilindric i plan, cuitul T01, i avnd n vedere de asemenea adaosul de prelucrare este recomandat s se utilizeze sistemul de prindere T-MAXP (placue cu geometrie negativ) fig.1, sistemul CoroTurn RC impunnd o seciune minim a suportului de 20x20 i nu poate fi montat n turel.

Din Coroghid se va alege o placu tip C80, adic o placu rombic cu unghiul la vrf de 80(fig.2).

Se va alege un suport de tip PCLNL ce poate lucra att cu avans longitudinal ct i cu avans transversal, cu un unghi de atac de 95(pag. A116) cu placuta tip C (pag A57), fig.3.

Se va alege suportul tip PCLNL 16 16 H 09 care permite realizarea unei adncimi de achiere ap= 3.5 mm ceea ce este suficient din punct de vedere al adaosului de prelucrare la degroare.Semnificaia codului suportului sculei de strunjit:

Tab.4.2.1.

NotaiaSemnificaia

PFixare pe interior

CPlacu rombic cu unghiul la vrf de 80

LUnghiul de atac Kr= 95

NUnghiul de aezare constructive al placuei = 0

LDirecia de achiere, spre stnga

16Inlimea suportului, 16 mm

16Limea suportului, 16 mm

HLungimea suportului, 100mm

09Dimensiunea caracteristic a placuei, 9 mm

Se va alege tipul placuei i nuana de carburFig. 1 Sisteme de prindere a placuelor n suport

Fig. 2 Placu de tip C cu unghiul la vrf de 80

Fig. 3 Tipul de suport n funcie de unghiul de atac Kr i dimensiunea caracteristic a placuei

Nuana de carbur recomandat este GC 4025.Placua aleas este CNMG 09-03-08 PM.

Semnificaia codului placuei:

Tab.4.2.2

CForma placuei, rombic cu unghiul la vrf de 80

NUnghiul de aezare constructive=0

MClasa de toleran

GTipul constructive: cu alezaj central i canale de fragmentare pe ambele pri

09Dimensiunea caracteristic: 9.525 mm

03Grosimea placuei:3.18 mm

08Raza la vrf:0.8 mm

PSpecificaia constructorului ISO P

MSpecificaia constructorului degroare

T02: burghiu de centruire (Vlase A.)Tab 4.2.3T02dl1

AR

0

-0,5R1K1K2Unghiul de nclinare al canalului elicoidal

NominalAbateri

limit

21,50,62+0.03

-0.0630,50,140,40 9...16

T03:- burghiu 10 - se alege din COROGHID:

- tip R420.22-0127L20-41 cu avans longitudinal;

- placue: 2 placue de tip LCMX 02 02 04C-53 1020T04:

- burghiu 20 - se alege din COROGHID- tip R416.22-0127L20-41 cu avans longitudinal;

- placue: 2 placue de tip LCMX 02 02 04C-53 1020T05:

- cuit T-MAX P cuit pentru strunjire de degroare interioar;

- placua: CNMG 09 03 08-PM;- suport: SCLCL 16 16 H;

T06:

- cuit T-MAX P cuit pentru strunjire de finisare exterioar;

- placua: VBMT 16 04 04-UM 4015;

- suport: SVJNL 16 16 H;T07:

- cuit T-MAX P cuit pentru degajare exterioar;

- placu: N123E2-0200-0002-CM;

- suport: RF1123E12-122B;

T08:

- cuit T-MAX P cuit pentru strunjire de finisare interioar;

- placu: VNMG 16 04 04 PF;- suport: SVQCL 16 16 H;T09:

- cuit T-MAX P cuit pentru degajare interioar;

- placua: R151.2-200 05-5F;- suport: RAG 151.22-32S-20.Verificatoare: ubler cu valoarea diviziunii 0,01mm ; Calibru D. Metoda de reglare a sistemului tehnologic: se face cu piesa de prob.

E. Valorile parametrilor regimului de achiere:Tab.4.2.4 valorile regimului de achiere pentru fiecare etap n parte

EtapaCaracteristicile sculeiSistemul de prindereSuprafaaD[mm]t[mm]

L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPkw

S. degrExtCNMG 09-03-08 PMT-MAX PS1345/1031.51036.30.040.21032811604.6

S942/450256.30.020.21032811603.8

S8425246.30.170.21033012805.4

S6451.5306.30.120.21033012805.4

Punctareburghiu de centruireS132266.3100.011212000.4

Gurire 10burghiu 10S20106.35726.3210.0724.761912.8

Gurire 20burghiu 20S18203.65606.3320.1224.739316.8

S. degrintCNMG 09 03 08-PMT-MAX PS12243526.30.080.35028613082.4

S. finisextVBMT 16 04 04-UM 4015T-MAX US8420.7181.60.060.24034213083.2

S. canalextN123E2-0200-0002-CMS741126.30.110.23048014373.4

S. finisintVNMG 16 04 04 PFT-MAX US111x450111.60.020.15745912591.6

S12240.7521.60.210.15745912592.5

S. canalintR151.2-200 05-5FS1632456.30.160.16847012821.8

F. Stabilirea componentelor ciclului de munc i determinarea normei de timpTimpul de baz (tb) = timpul n care are loc prelucrarea nemijlocit a semifabricatului i care depinde doar de sistemul tehnologic;

Timpul auxiliar-mecanic (tam) = timpul n care se efectueaz activiti care depind deopotriv de operator i de sistemul tehnologic;

Timpul auxiliar-manual (ta) = timpul ce corespunde unei activiti umane, care depinde numai de aciunea operatorului;

Timpul mascat (tma) = timpul destinat unor activiti ce se desfoar n acelai timp cu o alt activitate, durata acesteia din urm fiind cea considerat n calculul normei de timp.

Timpul de pregatire-incheiere (Tpi) = se determin pentru toat seria (lotul) de piese;

i = numrul de treceri.

tb = L / v f x 103unde:

- v (viteza de achiere, n [m/min]);

- f (avansul de achiere, n [mm/rot] la strunjire, gurire i rectificare sau avansul pe dinte, la frezare);

- n (turaia arborelui principal, n [rot/min]);

- i (numrul de treceri), vf (viteza de avans, n [mm/min]);

- L (lungimea de calcul, n [mm], care este specific procedeului de prelucrare i schemei de lucru aplicate).

Timpul de baz :

Tb = tb1 + tb2 + tb3 + tb4 + tb5 + tb6 + tb7 + tb8 + tb9 = 35 + 10 + 21 + 32 + 8 + 6 + 11 + 23 + 16 = 162 cmin

tb1 timpul de baz la strunjire degroare exterioar;

tb2 timpul de baz la punctare;

tb3 timpul de baz la gurire 10;

tb4 timpul de baz la gurire 20;

tb5 timpul de baz la strunjire degroare interioar;

tb6 timpul de baz la strunjire finisare exterioar;

tb7 timpul de baz la strunjire canal circular exterior;

tb8 timpul de baz la strunjire finisare interioar;

tb9 timpul de baz la strunjire canal circular interior.

Timpul auxiliar-manual:

Ta = 97 cmin (include timpul de apucare a semifabricatului, de pornire/oprire a mainii, de orientare/desprindere a semifabricatului, depozitare a semifabricatului, de curare);

Timpul auxiliar-mecanic:

Tam = 48 cminTimpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese):

Tu = Tb + Ta + Tam = 162 + 97 + 48 = 307 cmin/buc = 3.07 min/buc

Timpul de pregtire-ncheiere:

Tpi = 16 min/lot

Norma de timp pe operaie:

TN = Tu + Tpi/N = 3.07 + 16/450 = 3.08 min/buc

Durata necesar executrii lotului piese, DN:

DN = Tpi + N Tu = 16 + 4503.07 = 1397.5 min/lotOperaia 20 Strunjire II

A. Schia operaiei

B. Fazele operaiei:

A. Orientarea i fixarea piesei n dispozitiv:

1. Strunjire exterioar de degroare;

B. Indexare turel

2. Centruire;

C. Indexare turel

4. Gurire la cota 6.5 mmD. Indexare turel

3. Teire la 1x45;

E. Desprindere pies din dispozitivEtapaSchia operaieiPUNCTELE CARACTERISTICEXZ

2.1Strunjire exterioar de degroare

123103

20103

325102

42572

54552

2.2Punctare

10103

2097

2.3Gurire 6.5

10103

2073

2.4Teire

10103

20102

C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologic :

Maina-unealt: Strung cu comand numeric Super Quick Turn 10M

Specificaii standard ale mainii:

Diametrul maxim al piesei.................................................................230 mm Lungimea maxim a piese.................................................................305 mm Cursa pe axa X...................................................................................160 mm Cursa pe axa Z....................................................................................360 mm Viteza axului....................................................................................35 6000 Numrul de viteze ale axului..........................................................pas cu pas Adaosul minim de indexare a axului.....................................................0,0010 Tipul turelei....................................................................Tambur dodecagonal Capacitatea turelei...............................................................................12 scule Timpul de indexare a turelei (bucat cu bucat)...................................1,8 sec Rata de avans rapid: ....................................X, Z: 30000 mm/min, C: 400 rpm Motorul arborelui principal...................................................................7,5kWDimensiuni main:

Inlime.............................................................................................1892 mm

Spaiul necesar la sol.......................................................2805 mm x 465 mm

Greutate...............................................................................................4100 kg

Dispozitiv de orientare i fixare a piesei: universal cu trei bacuri;

Sculele de prelucrare sunt: cuite normale de prelucrare prin achiere, formate din suport i placue schimbabile din carburi metalice, specifice prelucrrilor ce se execut (degroare/finisare suprafee exterioare i interioare);

Se va utiliza pentru alegerea sculelor de strunjit, catalogul firmei SANDVIK COROMANT.

Pentru gaur se va folosi un centruitor, un burghiu i un teitor.

T01:- cuit TMAX P cuit pentru strunjire de degroare exterioar;- cod placu: CNMG 09 04 08 PM;- cod suport (pentru exterior): PCLNL 16 16 H 09;T02:

- burghiu de centruire, forma A, STAS 1114/2-82

T03:

- burghiu elicoidal scurt, cu coad conic, STAS 575-88, 15

T04:

- adncitor conic cu unghiul la vrf de 90 cu coad conic, STAS 1367/1-78Verificatoare: Calibru tampon pentru verificarea diametrelor, ubler STAS 2301/ 87.D. Metoda de reglare a sistemului tehnologic se face cu piesa de prob.

E. Parametrii regimului de achiere:

Parametrii regimului de lucru sunt:

Tab.4.2.4 Valorile regimului de achiere pentru fiecare etap n parte

EtapaCaracteristicile sculeiSistemul de prindereSuprafaaD[mm]t[mm]

L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPKw

S. degr. ExtCNMG 09 04 08 PM4025;T-MAX P,leverS16.5/2511036.30.080.40223811602.4

S21x450116.30.020.4022389162.4

S4251216.30.120.40223811672.8

S525 / 451546.30.040.40223811202.8

Punctareburghiu de centruireS12266.3100.011212000.4

Gurire 6.5burghiu elicoidal 6.5S226.53.25306.3450.1325.51121.371

Teireadncitor conicS23900116.3140.41212201





Timpul de pregtire-ncheiere (Tpi) = se determin pentru toat seria (lotul) de piese;








Stabilirea componentelor ciclului de munc const n definirea exact a activitilor pe care operatorul i sistemul tehnologic le au de realizat n vederea executrii operaiei (definirea elementelor procesului de munca). In acest scop trebuiesc cunoscute :

schia operaiei;

fazele operaiei i schiele ciclurilor de lucru (n cazul prelucrrii pe sisteme tehnologice comandate numeric);

caracteristicile elementelor sistemului tehnologic (maina-unealt, dispozitivul de orientare i fixare a piesei, sculele de prelucre, verificatoarele utilizate);

metoda de reglare la dimensiune a sistemului tehnologic;

valorile parametrilor regimului de achiere pentru fiecare faz/ciclu de lucru.

Pentru stabilirea elementelor componenete ale procesului de munc se ntocmete, mai nti, o schi a amenajrii locului de munca, fig. 4.

Precizarea elementelor ciclului de munc i a elementelor din componena normei de timp se concretizeaz n completarea unui formular specific, tabelul 4.2.5.

Tabelul 4.2.5

Denumire piesArbore Nr. i denumire operaie20, Strunjire partea a II-a

Material piesOLC 45Maina-unealtStrung cu comand numeric-GT400

Nr. crt.Denumirea activitii S.D.V. urileutilizateRegim de achiereTimpi [ cmin]

vf(s)na(t)ivfLtbtamtatmatf

1Apucare SF (din container)Dispozitiv:Universal cu trei bacuri- Cuit de strung cu placu- T-MAX P-levier

- Burghiu de centruire, forma A

- Burghiu elicoidal scurt 6.5

- Adncitor conicubler cu vdiv = 0,1 mm i pentru diametre calibre potcoav12

2Orientare SF n dispozitiv30

3Inchidere capac de protecie 10

4Pornire (apasare pe buton)2

5Deplasare cu avans rapid a sculei95

6Strunjire de degroare contur extXXXXXX

7Revenire scul(avans rapid)

8Indexare turel

9Deplasare cu avans rapid a sculei

10CentruireXXXXXX


12Indexare turel

13Gurire 6.5XXXXXX


15Indexare turel


17TeireXXXXXX


19Ridicare capac de protecie10

20Desprindere pies din universal30

21Curare dispozitiv de achii6

22Depozitare pies n container8

23Control pies(F=1/10)155

Ciclograma operaieiTotal categorii de timp [cmin]95-108-15.5

tf

tamTimp de pregtire-ncheiere, Tp [min/lot]8

tma

tb

taTimp unitar, Tu [min/buc]2.35

54 149 108 235 Scara timpului, [cmin]

Norma de timp, TN [min/buc]2.36

Numr de piese pe lot [buc]450Durata execuiei lotului de piese, [min/lot]1065.5

Elemetele normei de timp pe operaie sunt:

timpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese) rezult din ciclograma operaiei: activitile 1 22 se realizeaz la fiecare pies n parte (cumuleaz 234.06 [cmin]), iar activitatea 23, activitate frecvenial se realizeaz o dat la 10 piese (durata ce revine unei piese este de 155/10=15.5).

Se obine Tu = 235 [cmin/buc] = 2.35 [min/buc].

Norma de timp pe operaie este:

TN = Tu + Tpi / N = 2.35 + 8/450 = 236 [cmin/buc] = 2.36 [min/buc]

n care N reprezint numrul de piese din lot.

Durata necesar executrii lotului de piese, DN este:

DN = Tpi + N Tu = 8 + 450 2.35 = 164.5 [min/lot]

Timpul de baz :

Tb = tb1 + tb2 + tb3 + tb4 = 26 + 10 + 45 + 14 = 95cmin







Tpi = 8 min/lot


TN = Tu + Tpi/N = 2.35 + 8/450 = 2.36 min/buc


DN = Tpi + N Tu = 8 + 4502.35 = 1065.5 min/lotOperaia 30 Gurire, adncire, filetare

A. Schia operaiei

B. Fazele operaiei:

A. Orientarea i fixarea piesei n dispozitiv;

1. Gurire 4.8;

C. Indexare turel;2. Gurire 8;

D. Indexare turel;

3. Filetare M6;

E. Indexare pies;

F. Desprindere pies.

C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologicMaina-unealt: Maina de gurit cu comand numeric GPR 45:

Diametric maxim de gurire n oel cu r = 5060 daN/mm..45

Cursa vertical a ppuii .mm...500

Cursa longitudinal a saniei mm420

Cursa transversala a mesei ..mm710

Suprafaa util a mesei mm500x800

Nr. de locauri de scule n capul revolver.......6

Nr. treptei de turaii.12

Domeniul turaiilor ..rot/min.56..2500

Domeniul avansurilor(variabil continuu) mm/min4...4000

Puterea motorului principal ..kw..4

Masa mainii .kg.5000

Dimensiunile de gabarit:

Lungimea .mm2085

Limea mm1990

Inlimea mm.2770

Accesorii:

masa rotativ;

dispozitiv de gurire rapid;

microscop de centrare;

dispozitiv de prereglare a sculelor.

Dispozitiv de orientare i fixare a piesei:dispozitiv special de gurit indexabil.

Sculele de prelucrare:

- T01 - burghiu scurt cu coad cilindric de tip N STAS 573- 80, simbol A1

- lungimea prtii active, l = 63 mm i - lungimea total L = 144 mm, realizat din oel rapid Rp3.

- unghiul la vrf 2 = 118;

- unghiul de aezare = 14;- unghiul de degajare = 25;- durabilitatea recomandat este : T = 20 min.- T03 - adncitor cu coad cilindric i cep de ghidare fix de STAS 6411- T03 tarod Verificatoare: Calibru tampon pentru verificarea diametrelor, ubler cu valoarea diviziunii 0,1 mm pentru verificarea dinstantei, STAS 2301/ 87.D. Metoda de reglare a sistemului tehnologic : cu piese de prob;E. Parametrii regimului de achiere:

EtapaCaracteristicile sculeiSuprafaaD[mm]t[mm]

L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPkw

Gurire 4.8burghiu elicoidal 4.8S154.82.4116.30.550.1032.1915500.320

Adncire 8adancitor cu coad cilindric S1681.626.30.630.714.424170.450

Filetare M6Tarod M6S14M62.426.30.460.755.051150.342

F. Stabilirea componentelor ciclului de munc i determinarea normei de timpStabilirea componentelor ciclului de munc const n definirea exact a activitilor pe care operatorul i sistemul tehnologic le au de realizat n vederea executrii operaiei (definirea elementelor procesului de munc). In acest scop trebuie cunoscute : schia operaiei;

fazele operaiei i schiele ciclurilor de lucru (n cazul prelucrrii pe sisteme tehnologice comandate numeric);

caracteristicile elementelor sistemului tehnologic (maina-unealt, dispozitivul de orientare i fixare a piesei, sculele de prelucre, verificatoarele utilizate);

metoda de reglare la dimensiune a sistemului tehnologic;

valorile parametrilor regimului de achiere pentru fiecare faz/ciclu de lucru.

Pentru stabilirea elementelor componenete ale procesului de munc se ntocmete, mai nti, o schi a amenajrii locului de munca, fig. 4.

Precizarea elementelor ciclului de munca i a elementelor din componena normei de timp se concretizeaz n completarea unui formular specific, tabelul 4.2.5.

Tabelul 4.2.5

Denumire piesArboreNr. i denumire operaie30 ,Centruire, gaurire, adancire, filetare M6

Material piesOLC 45Maina-unealtMasina de gaurit cu comanda numerica GPR 45

Nr. crt.Denumirea activitii S.D.V. urileutilizateRegim de achiereTimpi [ cmin]

vf(s)n a(t)ivfLtbtamtatmatf

1Apucare SF (din container)Dispozitiv: de gurit- Centruitor: STAS 1114/2-82

- Burghiu: STAS 575-88, 4.8

- Burghiu: STAS 575-88, 8

- Tarod: M6

Calibru tampon pentru verificarea diametrului Calibre pentru filete

8

2Orientare-fixare SF n dispozitiv44

3Pornire (apsare pe buton)2

4Deplasare cu avans rapid a sculei164

5Centruire

6Retragere scul (avans rapid)

7Indexare turel


5Gurire 4.8


7Indexare turel


9Gurire 8


11Indexare turel


13Filetare cu tarod M6


15Desprindere pies din dispozitiv30

16Curare dispozitiv de achii8

17Depozitare pies n container8

18Control pies150

Ciclograma operaieiTotal categorii de timp [cmin]164-100-15

tma

tbTimp de pregtire-ncheiere, Tp [min]15.5

tam

ta Timp unitar, Tu [min]2.64

54 218 264 Timpul unitar, [cmin]

Numr de piese pe lot [buc]450Durata execuiei lotului de piese, [min]1203.5

Elemetele normei de timp pe operaie sunt:

timpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese) rezult din ciclograma operaiei: activitile 1 17 se realizeaz la fiecare pies n parte (cumuleaz 196 [cmin]), iar activitatea 18, activitate mascat se realizeaz n 15 [cmin].

Se obine Tu = 264 cmin/buc = 2.64 min/buc.

Norma de timp pe operaie este:

TN = Tu + Tpi / N = 2.64 + 15.5/450 = 2.65 min/buc

n care N reprezint numrul de piese din lot.

Durata necesar executrii lotului de piese, DN este:

DN = Tpi + N Tu = 15.5 + 4502.64 = 1203.5 min/lot

Timpul de baz (tb) = timpul n care are loc prelucrarea nemijlocit a semifabricatului i care depinde doar de sistemul tehnologic;












Timpul de baz :

Tb = tb1 + tb2 + tb3 = 55 + 63 + 46 = 164cmin

tb1 timpul de baz la gurire;tb2 timpul de baz la adncire;tb3 timpul de baz la filetare;







Tpi = 15.5 min/lot


TN = Tu + Tpi/N = 2.64 + 15.5/450 = 2.66 min/buc


DN = Tpi + N Tu = 15.5 + 4502.64 = 1203.5 min/lotOperaia 40 FrezareA. Schia operaiei

B. Fazele operaiei:

A. Orientare pies;

1. Frezare canal;

B. Desprindere pies;

C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologic:

Maina unealt: Main de frezat universal FU32 cu urmatoarele caracteristici:

- suprafaa mesei, mm S=350x 1850

- lungimea mesei, mmL=1180

- puterea motorului principal, kw P=8

- turaia axului principal, rot/ min : 36,50,66,90,120,160,210,280.376,500,675,900

- avansul longitudinal al mesei, mm:16;24; 36; 56; 68; 85; 102, 124; 150; 278; 355; 520.

- avansul transversal, mm:1/2 din avansul longitudinal;

- avansul vertical : 1/3 din avansul longitudinal .

Scula de prelucrare: frez cilindro-frontal cu coad conic 8x108 STAS 1683-80, avnd urmtoarele caracteristici:

Tabel 4.10

DiametruNr diniLll1

43541920

Durabilitatea recomandat este T=60min [tab 4.43]

Dispozitivele de orientare i fixare:- prisme pentru suprafee cilindrice;

- cepi sau plcue pentru suprafee frontale.

Verificatoare: ubler cu valoarea diviziunii de 0,01 mm, STAS 2301/ 87.

D.Prezentarea metodei de reglare a sistemului tehnologic: reglare cu calibru .E.Determinarea valorilor parametrilor regimului de lucru:

EtapaCaracteristicile sculei

Sistemul de prindereSuprafaaD

[mm]t

[mm]

L

[mm]Ra[m]Tb

[min]s

[mm/

rot]Vcm/

minn

rot/

minP

kw

Frezarefrez cilindro-frontal cu coad conicS34/2.52.5211.610.30.0616.95738.4556







tb = L x i / v f x 103unde:






Timpul de baz :

Tb = = 103.34 cmin

Ttb timpul de baz la mortezare;





Tu = Tb + Ta + Tam = 103.34 + 78 + 52 = 233.34 cmin/buc = 2.33 min/buc


Tpi = 16 min/lot


TN = Tu + Tpi/N = 2.33 + 16/450 = 2.35 min/buc


DN = Tpi + N Tu = 16 + 4502.33 = 1064.5 min/lotOperaia 50 Mortezare

A. Schia operaiei

B. Fazele operaiei:


1. Mortezare;

B. Desprindere pies.

C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologicMaina-unealt: Maina de mortezat Zeimerman Werhe avnd urmatoarele carcteristici:

Diametrul mesei mm600

Lungimea cursei mm250

Puterea ..kw..2.2

Curse duble pe minut 42, 68, 100, 140

Dispozitivul de orientare i fixare a piesei: macanism autocentrant;

Scule de prelucrare: Cuit de mortezat STAS 361-80 avnd urmatoarele caracteristici:

materialul sculei Rp3;

seciunea rotund=32x20

unghiul de aezare = 10

unghiul de degajare = 12

Verificatoare: ubler cu valoarea diviziunii de 0.02 mm.

D. Metoda de reglare a sisitemului tehnologic: se face cu piese de prob.

E. Valorile parametrilor regimului de achiereEtapaCaracteristicile sculeiSistemul de prindereSuprafaaD[mm]t[mm]


MortezareCuit de mortezatS1083826.321.480.1621-2.6







tb = L ( i / v f

unde:






Timpul de baz :

Tb = = 214.85 cmin

Ttb timpul de baz la mortezare;







Tpi = 14 min/lot


TN = Tu + Tpi/N = 3.18 + 14/450 = 3.20 min/buc


DN = Tpi + N Tu = 14 + 4503.18 = 1445 min/lotOperaia 60 Control intermediarTu = 3[min] Tp = 16 [min] Tn = 3 + ; Tn = 3.04 [min]

Operaia 70 Tratament termicTu = 5 [min]

Tp = 10 [min]

Tn = 5 +; Tn = 5,02 [min]

Operaia 80 Rectificare alezaj

A. Schia operaiei

B. Fazele operaiei:


1. Rectificare suprafee interioare;

B. Desprindere pies.C. Stabilirea principalelor caracteristici ale elementelor sistemului tehnologic Maina-unealt: Main de rectificat exterioar/interior cu comand numeric RPO 320 CNCaracteristicile mainii de rectificat:

Capacitate:

diametrul periferic maxim de rectificat ..mm..320

domeniul dimetrelor interioare ...mm...6-100

adncimea maxim de rectificat .mm..100

distana de la arborele principal la partea inferioarmm1000

Sistemul de control:

control ...FANUC 0i-TC

Alte caracteristici:

cursa axei x ...............mm400

avansul maxim pe axa x .....mm/min...10000

creterea minim pe axa x ...mm.0.0001

rezoluia axei x pe scala liniar....mm.0.0001

unghi axial +15 -5

metoda de prindere manual

turaia rot/min....0-10000

Masa mainii:

cursele axelor Y,Z .mm...300

avansurile maxime pe axele Y, Z.mm/min..18000

lungimea de .mm0.0001

Alte caracteristici:

lubrificator automat .l......2

capacitatea rezervorului cu lichide de rcire ...l..300

filtru+separator de lichid de racire ..l40

nlimea rezervorului cu lichid de rcire mm.480

greutatea mainii .kg..5000

Dispozitivul de orientare i fixare a piesei: universal cu trei bacuri

Verificator: micrometru de interior cu valoarea diviziunii de 0,002 mm; pasametruScula utilizat: Corpul abraziv cilindric pentru prelucrarea suprafeei cilindrice interioare 24:

1 17X5X5 STAS 601/1 84 11A 36 L 7 V

Tab. 4.2.7 Semnificatia codului corpului abraziv1cod form

17Diametrul exterior, D

5Diametrul interior, d

5Limea , H

STAS 601/1-84STAS form i dimensiuni

11ACod material-electrocorindon normal

36Granulaia

LDuritatea medie

7Structura deschis

VLiant ceramic

D. Prezentarea metodei de reglare a sistemului tehnologic: reglare automat la dimensiune.E. Determinarea parametrilor regimului de lucru

EtapaCaracteristicile sculeiSuprafaaD[mm]t[mm]


RectificareCorp abraziv cilindricS12240.15470.80.3570.0093014002.4







tb = L ( i / v 103unde:






Timpul de baz :

Tb = 35.7 cminTimpul auxiliar-manual:






Tpi = 11 min/lot


TN = Tu + Tpi/N = 1.36 + 11/450 = 1.38 min/buc


DN = Tpi + N Tu = 11 + 4501.36 = 623 min/lot

Operaia 90 Control tehnic finalPartea a ii-a. PROIECTAREA AMENAJRII SPAIALE A SISTEMULUI DE PRODUCIE

1. Datele iniiale

1.1.Componentele produsului executate n cadrul sistemului de producie

Structura de dezagregare a produsului P, arbore este prezentat n fig. 1.1.

Dintre componentele (reperele) acestuia, doar 3 vor fi executate n cadrul sistemului de producie, i anume R6, R9 i R10, celelalte fiind realizate de colaboratori i furnizori.

1.2.Condiiile generale de producie

Beneficiar: S.C. MECANICA S.A.

Executant: Catedra de Tehnologie i Management

Cerine de producie :

volumul producieianuale a produsului (contractat): 700 buc/an

livrarea produsului se face trimestrial, n cantiti egale

Stocurile iniiale (produs i componente): cele din tab. 1.2

Durata ciclului de asamblare a produsului: 1 sptmn

Fondul de timp :

numrul de zile lucrtoare, zl = 250 [zile/an];

numrul de schimburi dintr-o zi: ks = 1 [schimb/zi];

numrul de ore pe schimb: h = 8 [ore/schimb];

timpul de ntreruperi reglementate pe schimb: tr = 1 [ore/schimb].Tabelul 1.2 Stocurile iniiale

ComponentulProdusul PReperul R6Reperul R9Reperul R10

Stocul iniial [buc]10202030

1.3.Condiiile specifice ale fabricaieiDatele specifice proceselor tehnologice de execuie a celor trei repere sunt prezentate n tabelele 1.3.1, 1.3.2 i 1.3.3

Tabelul 1.3.1 Date specifice procesului tehnologic de execuie a reperului R6

Denumire reperCod reperMaterialMas

Corp superiorFC2508,2

Nr. crt.OperaiaTimpul normatResursa necesar

DenumireaCodTu [min/buc]Tp [min/lot]DenumireCod

1Frezare talpF613,234Main de frezat unv. FU 32R1

2Prelucrare guri tehnologiceG613,822Maina de gurit verticala G25R2

3Gurire-lrgire-alezare-filetareCH6112,8180Centru de prelucrare orizontal CH80R3

4Strunjire canaleS614,440Strung normal SNA 400R4

5Control tehnic finalC613,922Banc de control BCR5

Tabelul 1.3.2 Date specifice procesului tehnologic de execuie a reperului R9

Denumire reperCod reperMaterialMas

Corpul suportului35CrNi156,7



1StrunjireS914,232Strung normal SNA400R4

2Rectificare planaRP916,228Maina de rectificat plan

RP 400R6

3Frezare canaleF915,334Maina de frezat universala FU32R1

4Gurire-filetareG914,822Maina de gurit verticala G25R2

5Frezare profilGH9112,3120Centru de prelucrare orizontal CH80R3

6Control tehnic finalC913,218Banc de control BCR5

Tabelul 1.3.3 Date specifice procesului tehnologic de execuie a reperului R10Denumire reperCod reperMaterialMas

ArboreOLC 454,1



1Strunjire IS11 3,0716Strung CNR7-1

2Strunjire IIS122,358Strung CNR7-2

3Gurire-adncire-filetareG112,64 15,5Maina de gaurit CN GPR45R8

4FrezareF112,3316Maina de frezat universal FU32R1

5MortezareM113,1814Maina de mortezatR9

6Rectificare alezajRA112,8411Maina de rectificat interior CN R10

7Control tehnic finalC11 2,718Banc de control BCR5

Semifabricatele se cumpr de la un furnizor, costurile acestora fiind :

Cm1 = 4 [lei]

Cm2 = 4 [lei]

Cm3 = 3,5 [lei]

Datele specifice cheltuielilor de producie din cadrul atelierului sunt urmtoarele :

salariul mediu orar al operatorilor de la posturile de lucru: Sk = 5,2 [lei/or];

salariul orar al operatorilor reglori: Srk = 5,4 [lei/or];

cota orar de ntreinere i funcionare a resurselor de producie productive: ak = 3,2 [lei/ora];

regia sistemului de producie n care se execut piesele: Rf = 150%;

coeficientul pierderilor suportate de ntreprindere datorit imobilizrii capitalului circulant (a banilor) n perioada fabricrii pieselor: E=0,3;

coeficientul de amortizare a resurselor de producie (amortizare liniar n decurs de 10 ani): a = 0,1;

coeficientul de transmitere a amortizrii: kam = M; M coeficient de densitate a procesului de producie care se determin prin calcul;

valoarea medie actual a unei resurse de producie (maina unealt sau instalaie utilizat pentru realizarea produciei): Vm = 25 000 [lei].

Durata activitilor de mentenan i suprafaa tehnologic unitar a tipurilor de utilaje sunt prezentate n tabelul 1.3.4Tabelul 1.3.4 Durata activitilor de mentenan i suprafaa tehnologic a tipurilor de utilajeTip resursStrungMain de frezatMain de

guritMain de rectificatMasin de mortezatInstalaie tratamentRecepie semifab.Depozit semifab.Post de control

Durata activ. de mentenan [ore/an]96112801048048121212

Suprafaa ocupat [m2]46244812122

De asemenea, se cunosc mrimile suprafeelor urmtoarelor zone din cadrul sistemului de producie :

recepie semifabricate : 12 m2 ;

depozitare piese finite : 12 m2 ;

instalaie de tratament termic : 8 m2.

2.Determinarea traficului reperelor n cadrul sistemului de producie

Determinarea traficului reperelor executate n cadrul sistemului de producie urmrete stabilirea numrului de loturi din fiecare tip de reper care sunt transportate n vederea execuiei ntre resursele de producie. Pentru stabilirea acestora trebuie stabilite mai nti :

cantitile anuale de repere ;

formele de organizare a proceselor de producie pentru fiecare reper.

2.1.Elaborarea planului cu necesarul reperelor de fabricat Ipotezele care se au n vedere la elaborarea planului cu necesarul reperelor de fabricat sunt :

structura de dezagregare a produsului este cea din fig. 1.1.

volumul producieianuale a produsului este de 700 buc/an. stocurile iniiale (produs i componente) sunt cele din tab. 1.2.

durata ciclului de asamblare a produsului este de 1 sptmn.Pentru a stabili acest plan este necesar, mai nti, stabilirea planului de producie director (PPD). PPD conine ealonarea pe perioada de producie (un an) a cantitilor din produsul P ce trebuie realizate pentru satisfacerea cerinelor de producie.

calcul cantitate net : CN = volum contractat - stoc iniial

distribuire cantitate net pe trimestre (S13, S26, S39, S52) : CNt = CN / 4

reprezentare grafic PPD Cunoscnd PPD si SPD se poate stabili planul cu necesarul reperelor de fabricat.Deoarece durata de asamblare a produsului este de 1 sptmn,iar livrarea produsului se face trimestrial,va trebui ca reperele sa fie gata cu o sptmn nainte de sfaritul fiecrui trimestru (S12, S25, S38, S51).

calcul Necesar Brut trimestrial: NBt = CNt x coef. articol

calcul Necesar Net trimestrial: NNt = NBt stoc iniial

Deoarece cantitile trimestriale de realizat nu variaz semnificativ,pentru o programare-conducere mai uoar a fabricaiei celor trei repere,se va lua n calcul cantitatea net anual a reperelor:

Ng = suma (NNt)

Calcul Necesarului Brut:CB = 2xVp

CB = cererea brut

Vp = volumul produsului

Pentru reperul R6: CB5= 2x700 = 1400

Pentru reperul R9: CB6 = 2x700 = 1400

Pentru reperul R10: CB9 = 2x700 = 1400

CNR6 = NgR5= 260 + 400 + 400 + 300 = 1360 buc/an

CNR9 = NgR6 = 260 + 400 + 400 + 300 = 1360 buc/an

CNR10 = NgR9 = 250 + 400 + 400 + 300 = 1350 buc/an

CBR5 = 280 + 400 + 400 + 300 = 1380 buc/an

CBR6 = 280 + 400 + 400 + 300 = 1380 buc/anCBR9 = 280 + 400 + 400 + 300 = 1380 buc/anTrim. ITrim. IITrim. IIITrim. IV

R6NB280400400300

NN260400400300

R9NB280400400300

NN260400400300

R10NB280400400300

NN250400400300

2.2.Determinarea tipului de producie

Tipul de producie este determinat de un ansamblu de factori independeni care prin aciunea lor, determin proporiile obiective ale desfurrii proceselor de producie n timp i spaiu. Tipologia produciei poate fi determinat la nivel de proces tehnologic sau la nivel de verig productiv.

n cazul proiectului de producie analizat, se impune determinarea tipului de producie la nivel de proces tehnologic (nivel reper - operaii ), cu scopul de a stabili forma de organizare optim a produciei fiecrui reper.

Coeficientul tipului de producie se determin cu relaia:

TPk = ,

unde: Rg = ritmul mediu al fabricaiei, n [min/buc];

Tuk = timpul unitar al operaiei k, n [min/buc].

n funcie de valorile coeficientului TPk, operaiile procesului tehnologic se ncadreaz dup cum urmeaz:

TPk ( 1, producie de mas (M)

1 < TPk ( 10, producie de serie mare (SM)

10 < TPk ( 20, producie de serie mijlocie (SMJ)

TPk > 20, producie de serie mic (Sm)

Nr. de zile lucrtoare: z = 250 [zile/an]

Nr. de schimburi: ks = 1 [schimb/zi]

Nr. de ore pe schimb: h = 8 [ore/schimb]

Fondul nominal de timp se determin cu relaia:

Fn = z ks h [ore/an]

Fn = 250 1 8 => Fn = 2000[ore] Ritmul mediu al fabricaiei (Rg) se determin cu relaia:

Rg = [min/buc]

n care: Ng volumul produciei, n buci

Ng6= 1360Ng9= 1360Ng10 1350

Rg6= => Rg3 = 88,23[min/buc]Rg9 = => Rg9 = 88,23 [min/buc]

Rg10 = => Rg10 = 88,89[in/buc]

Caracteristicile tipologice pentru cele trei piese:

innd cont de timpii unitari corespunztori fabricaiei fiecrei piese, dai n tabelele 1, 2 si 3 rezult urmtorii coeficieni ai tipului de producie prezentai n tabelul 2.2.1. Tabelul 2.2.1

Nr. op.R6

R9R10

Tu

RgTpkg

Tip prodTu

RgTpkg

Tip prodTu

RgTpkg

Tip prod

13,288,2327,57Sm4.288,2321Sm3,0788,8928,95Sm

23,823,21Sm6.214.23SMj2,3537,82Sm

312,86,89SM5.316.64SMj2,6433,67Sm

44,420,05Sm4.818.38SMj2,3338,15Sm

53,922,62Sm12.37.17SM3,1827,95Sm

63.227.57Sm2,8431,29Sm

72,732,92Sm

2.3.Stabilirea formelor de organizare a proceselor de producie

n cazul n care producia de serie mic este preponderent se alege forma de organizare succesiv.

n cazul n care producia de serie mijlocie este preponderent sau avem de-a face cu un amestec de tipuri de producie (mijlocie, mic , mare) se alege forma de organizare mixt.

n cazul n care producia de serie mare este preponderent se alege forma de organizare paralel.

Se calculeaz ponderea operaiilor corespunztoare fiecarui tip de producie:

A% = ; B% = ; C% = ; D% =

unde: n numrul total de operaii din procesul tehnologic de fabricaie al reperului R;Pentru reperul R6

A% = 0 % M; B% = 20%SM; C% = 0% SMj; D% = 80% Sm

Pentru reperul R9:

A% = 0 % M; B% = 16.66 % SM; C% = 49.98% SMj; D% = 33.32 % Sm

Pentru reperul R10:

A% = 0 % M; B% = 0 % SM; C% = 0% SMj; D% = 100% SmStructura tipologic a produciei, corespunztoare fabricaiei celor trei piese, se prezint n tabelul 2.3. Tabelul 2.3.

ReperStructura tipologic

M

[%]SM

[%]SMj

[%]Sm

[%]Forma de organizare

R6020080 Succesiv

R 9016.6649.9833.32Mixt

R 10000100Succesiv

2.4.Determinarea mrimii loturilor de fabricaie economice i a celor de transport economiceDeterminarea lotului de fabricaie optim se realizeaz cu relaia:

No = n care:

Ng volumul produciei la nivel de reper, identic cu necesarul brut;

L Costul total la nivel de lot L = A + B

unde: A costurile de pregtire-ncheiere a fabricaiei i pentru activitile administrative de lansare a lotului;

B costurile de ntreinere i funcionare a capacitilor de producie pe durata pregtirii-ncheierii fabricaiei.

A = mk

B = unde: p coeficient dat, p = 10%

Tpik timpul normat pentru pregtirea-ncheierea lucrrilor la fiecare operaie k, n min/lot;

Srk retribuia orar a operatorilor reglori, de la fiecare operaie k, Srk= 5,4 lei/or;

ak coeficient dat, ak = 3,2 [lei/or];

mk numrul resurselor de producie de acelai tip, care particip la realizarea fiecrei operaii k, mk = 1

Cm costul semifabricatului la nivel de reperC1 Costuri curente, se mai numesc i costuri independente de lotul de fabricaie. Ele se repet la prelucrarea fiecrei piese din lot. Relaia de calcul a acestor costuri este:

C1 = Cm + Cr + Cif + Cind [lei/buc]

Cr costul implicat de retribuia personalului direct productiv, care poate fi exprimat cu relaia: Cr = [lei/buc]

Cif costurile de ntreinere i funcionare a capacitii de producie, pe durata lucrului efectiv. Aceste costuri se determin cu relaia:

Cif = [lei/buc]

Cind costuri indirecte (de regie) ale seciei de producie care se exprim cu relaia:

Cind = [lei/buc]

unde:

Tuk - timpul unitar consumat pentru executarea fiecrei operaii k, n min/buc;

Sk - retribuia orar a operatorilor direci care particip la execuia fiecrei operaii k, Sk = 5,2 lei/or;

ak - cota orar a costurilor de ntreinere i funcionare a capacitii de producie, pentru fiecare operaie k, n lei/or;

mk - numrul de resurse de producie de acelai tip care particip la realizarea fiecrei operaii k;

Rf = 150% - regia seciei n care se execut prelucrarea lotului de piese identice;

E = 0,3 [lei/an investiii];

Z - se calculeaz n funcie de forma de organizare: Pentru forma de organizare mixt:

Zm = Pentru forma de organizare succesiv:

Zs =

Pentru (Tuk - Tuk+1) se consider doar diferenele pozitive i de asemenea se adaug o ultim operaie fictiv, de durat 0.

Raportul ne = reprezint numrul de loturi care se lanseaz n fabricaie, n perioada analizat.

Raportul nte = reprezint numrul de loturilor de transport, pe un ciclu de producie complet.

Pentru reperul R6 Tabelul 2.4.1.

CaracteristiciOperaia12345

Norme de timptui [min/buc]3,23,812,84,43,9

tpi [min/lot]34221804022

Nr. de mainimi [buc]11111

Costuri de producieai [lei/or]3,23,23,23,23,2

Sk [lei/or]5,25,25,25,25,2

Srk [lei/or]5,45,45,45,45,4

Cm = 4

[lei/ ]Rf = 150 %P = 10 %

E = 0,3 [lei]Ct = 4,5 [lei/buc]

L = A + B

A = (1+) (34+22+180+40+22) 5,41 => A= 29,5 [lei/lot]

B = (34+22+180+40+22) 3,21 => B = 15,9 [lei/lot]

L = A+B=29,5 + 15,9=45,4 => L = 35,646 [lei/lot]

C1 = Cm + Cr + Cif + Cind Cr =(3,2+3,8+12,8+4,4+3,9) 5,2

Cr = 2,43 [lei/buc]

Cif = (3,2+3,8+12,8+4,4+3,9) 3,21

Cif = 1,5 [lei/buc]

Cind = => Cind = 3,645 [lei/buc]

C1 = Cm + Cr + Cif + Cind => C1 = 4+2,43+1,5+3,64 = 11,57C1 = 11,57 [lei/buc]

Fn = z1 ks h = 250 1 8 => Fn = 2000 [ore]

Rg6 =88,23[min/buc]

Zs = (3,2+3,8+12,8+4,4+3,9) => Zs = 0,318N0 = => N0=281,54 => Ne ( 272 [buc]Mrimea lotului economic, Ne, se determin cu relaia:

( Z => Ne = 272, pentru c = 5 ( Z ( Ne = 272 [buc] ; ne = 5

Valoarea No rezultat pentru mrimea lotului de fabricaie trebuie rotunjit, n plus sau n minus, la un numr ntreg, care s permit lansarea unui numr ntreg de loturi de fabricaie (Ng / Nec = intreg)Rezult c mrimea lotului economic de fabricatie este:

Nec = 272 [buc]

Pentru reperul R9 Tabelul 2.4.2.CaracteristiciOperaia123456

Norma de timptui [min/buc]4,26,25,34,812,33,2

tpi [min/lot]3228342212018


Costuri de producieai [lei/or]3,23,23,23,23,23,2

Sk [lei/or]5,25,25,25,25,25,2

Srk [lei/or]5,45,45,45,45,45,4

Cm = 4

[lei/ ]Rf = 150 %P = 10 %

E = 0,3 [lei]Ct = 4,5 [lei/buc]

L = A + B

A = (1+) (32 + 28 + 34 + 22 +120+ 18) 5,4 1 => A = 25,14[lei/lot]

B = (32 + 28 +34+ 22 + 120 + 18) 3,2=> B = 13,54[lei/lot]

L = 25,14 + 13,54 => L = 38,68 [lei/lot]

C1 = Cm + Cr + Cif + Cind Cr = (4,2+6,2+5,3+4,8+12,3+3,2) 5,2

Cr = 3,12 [lei/buc]

Cif = (4,2+6,2+5,3+4,8+12,3+3,2) 3,21

Cif = 1,92 [lei/buc]

Cind = => Cind = 4,68[lei/buc]

C1 = Cm + Cr + Cif + Cind => C1 = 4 +3,12 + 1,92 + 4,68 = 13,72C1 = 13,72 [lei/buc]

Fn = z1 ks h = 250 1 8 => Fn = 2000 [ore]

Rg9 = 88,23[min/buc]

Zm = => Zm = 0,15N0 = => N0 ( 206 [buc]Mrimea lotului economic, Ne, se determin cu relaia:

( Z => Ne = 272, pentru c = 5 ( Z ( Nec = 272 [buc] ; ne = 5

Valoarea No rezultat pentru mrimea lotului de fabricaie trebuie rotunjit, n plus sau n minus, la un numr ntreg, care s permit lansarea unui numr ntreag de loturi de fabricaie (Ng / Nec = intreg)

Rezult c mrimea lotului economic de fabricaie este:

Nec = 272 [buc]

Lotul de transport optim: Nto =

Nto = => Nto (69 [buc]Lotul de transport ecomonic:Ntec = 136 pentru ca ( Z = 2 ( Ntec = 136 [buc] Pentru reperul R10 Tabelul 2.4.3.

CaracteristiciOperaia1234567

Norme de timptui [min/buc]3,072,352,642,333,182,842,7

tpi [min/lot]16815,516141118


Costuri de producieai [lei/or]3,23,23,23,23,23,23,2

Sk [lei/or]5,25,25,25,25,25,25,2

Srk [lei/or]5,45,45,45,45,45,45,4

Cm = 3,5

[lei/ ]Rf = 150 %P = 10 %

E = 0,3 [lei]Ct = 4,5 [lei/buc]

Lucrare Licenta - Inginerie Economica Industriala

Documents

Transcript of Lucrare Licenta - Inginerie Economica Industriala