Indrumar Organe de Masini TSP-03

8/3/2019 Indrumar Organe de Masini TSP-03

1/13

2.1.3. PREDIMENSIONAREA FILETULUI. ALEGEREA TIPULUI FILETULUI$1 A D1MENS1UNILOR STANDARDIZATENecunoscutele care trebuie determinate in cazul dimensionarii unai cuplesurub-m u1ita sint:

Il> tipul filetului;I> marimea filetului (di.arretre etc.);I> n1.1l"il.3:rule spire in cont.act.

Tipurile de filete care ,se pot. utiliza. sint:o Filetul patrat (profilul generator es+e tID patrat) asigura eel rnai b\U1 randarrent.dar rezistent;.a spi rai este scazut.a; nu asigura 0 buna cent.rare a piu1itei tn raper+ ensurubul, Lar dupa uzare apar jocuri axial ~ care nu pot f1 el irninate in modsimplll ,A.cestfilet nu este standardizat. Se utiliseaza pentru inlocuirea unor piul i.t.e mai vsohi uzate, caJ:"eau a.cest tip de filet,@ Filetul metric se foloaeste in cazul unor mecanisme eu deplasari de l"l:'iareprecdz ie , Randamentul este mai mic decit al celorlal te tipuri de filet.e sf , in general,nu este patdvit ca filet de mi scaxe in transmisiile de putere.@ Filetul mtund are 0 buna rezistent-a 1a oboseal.a ca urmare a eliminariiconcentratorului de tensiuni de 1a fundul filetului; funetioneaza sigur ~i are 0 maibuna dur-abili.tate in cond.it.H de lucrunefavorabile (prat, zapacia, ncrot , nisip etc.);se actioneaza usor. Este s ta nd ar di za t p ri n STAS66B-80. Se utilizeaza in euple supusela sarciru dinamice mad eu in,;>urubad ;;i de~urubari repetate in prezent,a impuritat,ilor(exemp1u - cu plele de la vagoane).o Filetul trapezoidal are 0buna rezistent,a !?i rigiditate; randamentul cu circa4-5%mai mic decit a1 filetului patrat; permite eliminarea jocului axial rezultat inurrra uzarii - prin utilizarea unei piulite sect i.onat.e: poate transmite sarcini rrari,variabile, i n ambele sensuri." Filetul fedistrau ar-e 0 buna rezistenta. ~idgiditate; randamentul este apropiatde eel al fi1etul ui pat rat ; permite al irrdnarea jocul ui axial; peate t.ransmite sarcinim a d , v a r i a b i l e , l n t r - u n s i n g u r s e n s .Aleger-ea tipului de filet se va face in fiecarR caz GOner-At. in functie de:

Il> caract.erul sar cini i (const;:mt.a, variabi.La etc.);I> - marimeasarcinii (m : i_Qa , mare);I> di.rect i,a $1 sensul saro'irri i,:I> desr i.nat ia s.i. conditiile de 1ucru:I> randamentul dorit.Anexa A3 prezinta date despre f.i l et.el e tr:Apezoidale :;;i fera''3td.1l.

Dimensiuni 1e fil etul ui trebuie sa corespunda simultan urrrat.oarelor .cerinte 1) : rezistent.a corpul.ui, surubul ui la sol ici tare compusa. Din diagramel e de eforturi- pentru const ruct.i il e pr-ezentat.e - rezul ta c a surubul este solicitat. Ia compresiune(sau t.ract iune) ~i rasucire (solicitarea de incovoiere trebuie elimi.nata pe cit

p o s i b i l ) ; rezisten1;:.a spirelor la s tr iv ir e ( uz .a re ); r ez is te nt ,a s pi rE -l or la solicitarea c o m p u s a de incovoiere ;;i forfecare; daca surubu] este solicitat la cCll'l1Presiune. sa nu flambeze; sa. asigure condi1;:ia de autofrinare (daca este cazul).In principiu, dimensionarea filetului ar putea fi facuta pornind de la oricare dinc e r i n t ; . e l ede mai sus - ell c o n d i .t . i . aa a p o i sa se verifice pe rind ~i celelalt.e. Evident.,

6


2/13

in caz de never ifi care t.rebui e ,S8. aih3 loe () rn((lUic8X8 a ,:limensil.lJ"tiJor ini ti21determinate. Acest.a este mobvul pent!:"ll ( " ' ; :O,1 'e. aC('8sta. dj.:rr.~1':3j(;"n:Ol.!8 :~,k''");Tf:'2'~t.~ ciA f;,ptpredirnenai onare,De. reg1.1.1a , . hot.ar.i t.oare pent i; u f"~lyti'lnt-aansamo) ul1118ln t p ri rn IO !1 ~ d(J\l.'~ f?L !~ 4 :. D r," ci,.este r a t i o n a l ca dimensionarea s a plece de la una din aceste c o n d i t - H . Utilizarp-acondi-!;iei de rezistE'nta La strivire a spi re Ior pr esupune ipot.eze suplimentare pdvindlatimea suprafet.ei de contact CIniHtimea util a a filetului) si nurnarul de spire in

contact ---~rirrd. necunoscut e.In algoritmul care se prezinta, pred:i,.m:msionarea filet.ului se face din conditia derezisten~a a corpul ui surubul ui la .- 6o . ..L c- U :c vr .e a. c .o m p u.W : - considerind ca acest mod delucrueste rrai ~o r de inteles de c at re i nc ep at or i. Celelalte Ce r i n t s s e v o r verificadupa cunoast.erea dirneJ.lsiUJ.ii lor filetul ui.

Predimensionarea Ia sol ici.t.area ccmpusa, in cendi t.iile de mai sus, seface 1 0 3 .comj'Yt~e. ( -UUL . t? ta .~J pe baza unei forte de calcul Fe = = YFi r Fi fiind fori;:acare actioneaza asupra surubului principal, iar y (y > 1) factor de maiorarea fortei Fi pentru a considera $1 sol :i.citarea de rasucire:

= - (2.1)unde: d3 - diametrul Lnt.erior al fi 1etul ui surubul ui:0a - tensiunea admisibila la cOlT\Presiune (tractiune), 0a = 0clcc;0c - limita de curgere;Cc - coeficientul de sigu.ran1;.a fat-a de curgere.

Tabel ul 2.1 prezinta val ad arientati ve pent ru factorul y.Din standarde (v. Anexa. A3) se al ece un filet C D . d3 superior 0 e . 1 u i cal cul at . Inmernor.ul de. cal cul se reprezinta filet.ul ~i se not.eaza dimen.sitmi 1e st.andardi zat,e .

Tahelul 2.l. Valori orientati ve ale coeficientului y valabile pentru d : : : : : 4 0 r rmNr . Sistemul, ~urubul ycrt.1 $uruhul principal al cricului telescopic, varianta L05din fig. A6a, a .earui cupa este asezata pe 1agar eualunecare.2 Cricul eu piulH,a rotitoare. 1,05 . . . 1 , 1 03 Cricul simplu; ~uruburile cricului telescopic, 1,27 ... 1 ,32varianta din fig. A6b; ~urubul principal a lcricului eu dubla actiune; p:cesa cu lagar derostogolire la eapatul de atac a1 suruoul.ui :

Iurubul secundar al cricului telescopic, variantadin fig. A6a, a carui cupa este a~ezata pe lagar eurostogolire.4 P r e s a C ' u lagar d ~ al u n e c a r e l a capatul d e a t a c al 11,45 ,1:;(\e > J _ _ , - . . . , . , , _ .suruoul ui : ilurubu1 secundar alcricului telescopic, I Ivarianta din fig. A6a, a carui cup'.este aqezata pe Iagar cu 0 .1 unecare : $J(.tr;;l.ctQare, II actiuns: I5 i?urubul secundar a1 cdcului cu dlJbla , . : : : c : 1,75 I-L,' VJ .. , "menghine. - _.

(

observat:H :1) In general pract.i.ca de proiectare recomanda pent.ru siguranta normalS: Cc=I,t;+3.

7


3/13

2) Pentru predimensionarea suruburf Ior de miscare va.lorr le coeficientului desiguranta, Cc pot fi maimari pentru a asigura {31 siguranta fat a de flambaj ca ~ipentru a o b t i n e u n n u m a r rezonabil d e spire i n c o n t a c t . 0 astfel d e recomandare este[15]:

0a ;;; (0,25 - O,4)Oa pentru d'} ( 30 1TlTI ,pant ru d: > 30 rrmJ

(d) - nu se cunoaste inca. Daca est e necesar , se revane cu G alta valoare a luiOatU!lctie de primuI reaul tl)!t d3),3) Atentie! Limita de curgere notata in calculele de rezistenta eu 0C' se

regase~te in standarde le pentru materiai E! sub notaj:ia Rp 0,2' respecti v , lirrj ta derupere, or' este n o t a t a eu Rm'

2.1.4. VERIFICAREA CONDliIEI DE AUTOFRINAREAsigurarea autofr:inarii apare ca cerinta in majoritatea ccnst.ructd ilor eu surubur i

de nuscare. La sistanele act.ionat.e manual este preferabil ca autofrinarea sa serealizeze direct de catre filet. La actionarile mecanice, unde problema randamentuluiae pune mai acut, condij:.ia de autofrinare se sacrifica in favoarea ohtinedi unuirandament mai bun. In aceste situaj:.ii se folosesc sisteme suplimentare pentru blocare.Filetele asigura autofrinarea atunci cmd unghiul de inclinare a filetului, "',

este mai mi,c decit unghiul de frecare reclus, 'PI;. . ~ ,,' (2.2)

unde:tg '" iar tg < p I = j . L 1 = cos . . ! ! .2

; (2.3)

in care: u. - reprezinta unghiul profilului filetului. Pentni filetul trapezoidal,1 % = 30 (vezi Anexa A3, fig. A3.1). Pentru filetul fera.stra.u, care are profilasimetric, in rel at La (2.3) in lac de /2 intervine inclinarea flancului activ alfiletului, Y = r(vezfAnexa AS, fig. A3.2);

j . L - coeficientulda frecare ce depinde de cuplul de materiale, de calitatea~i starea de ungere a suprafetelor. Valori ale coeficientilor de frecare s e indica i ntabelul 2.2.Deregula. filetele au un singur inceput asigura autofrinarea. In caz cont.rar , fiesa rrUc~oreaza p a s u l l a acel~i diametru n a r r d n a l d , f i e se mareste d i a m e t r u l nominalmentinind acala~i pas.Tahelul 2.2 ValorHe coeficientului de frecare (regimul limita de frecare)

~ ~ ~ = = C U ~ P = l ~ u ~ l : ; d ~ e = = m a = = t ~ e = r ~ i = a = l e = = = = = = = = = = = = = = = F I = = c = o = e = f = i = c = i = e n = = t = u = l = = d = e = = f r = .= c = a = r = e = , = = ~ = = = ]!F== III ot.el pefonta 0,08 0,20otel~e otel 0,11 0,25Otel.pe fonta antifrictiune 0,08 0,18O J : . e l pe b r o n z 0,08 0,15

O b s e r v a f i e :Coeficientul de f recare este implieat in cal cul s de diferi.te tiPl.lri. Pentrucalculul a c o p e r : i t o r 5e r e c O l l ' l a l l d aa se adopte v a l o a r e a c e a mai d e z a v a n t a j o a s a dinsituatia r e s p e c t i v a . De exemplu, p e n t ru verificarea conditief de a u t o f r f n a r e se VOl::alege veiori la limita inferioara, in timp ce pentru cel culul mcrnentelor de in.~urubare~i d e freeare sa v o r f o 1 0 5 i v a l o r i l e e e l e rnai m a r i o

8


4/13

2.1.5. VERIFICA.REA LA FLAMBAJ';;uruburile lungi, solicitate la compresiune, sint in peri col de a fl arribaDimensiunile filetuluL anterior precizate, t.rebuie sa asigure 0 siguranta suficienta~i fata de flaffibaj.PentLu a preveni refacerea unor etape de lucru este util ca inca din aceasta faze,a proiectarii sa se execute 0 verificare sumadi, acoperitoare, la flambaj.,Perrtr'u a efedua a01/64 ,

9


5/13

') .:('"_~.I.

liac8': ). < A O - f18rnh8jul 8,:::f.8 \)lB.StiC:A ~ A o - flarribf1.juJ. 8;ste 21.a-~tic:

unde: Ff - fort.a critica de flambaj ce se cal cul eazji dupa Clll'H urmeaza:~ pentru fl~~ajul elastic(2.7)

I> p e n t t u f l am b a j l . l l p l a s t i cFf '" op A au 0F '" a - b)' ('~.8)

Cfa - coeficie.ntul dA . signranta. admisibil ... l a solicitar.-",a de flamh?j .. 'Pe:r.ltr.-l,lsistemele care f;;lc obi.ect1'l 1.ndnrrrf ' ir:1l.J.Fi [-:E' p();':Jte j_u~ Cfa = : ' \ c, F > .Clncl. SigUraD.t3 fati'i de flaJnb.qj n) 2-3t.e SllHt'!-! ent_@.! se 1""21;.-I';,;,t-.,,,iiarretn.ll 7~n'u.bul1!-\(al t filet) 9i se reia w"dfi(~an"8.

. M 8 t e r i a l u l r l oIII 10D96RO. '85

3 2 AO L 3 ' 7 S T A B 5 0 0 / 2 ' : : 8 0OL 42 STAB 500/2-80OL 50 STAS 500/2-80OLe 45 STAS 880-80 33S449

2.1.6. DETERMINAREA NUMARULUI DE SPIRE i N CONTACTNumihul minim de spire necesare a fi in perman9llj:a in contact, Z, se va detomuna

din oondi tia de .If,e..z~ f u__ u . z ( l ) ( R _ .In actionarile cu viteze mici I prj ncipal u1 paramet.rn care determ:i.nIJ intensi tatea~zarii ~i implicit durabiliat.ea, sint . te .M - i unA . j. -e . d . e. r : .on ta r .. t ()YTM-tUltea.) :tntre spire.In ipoteza repartizarii uni f'orrre a sarcinU. pA spire ~i neglijind ';nghi'.11 de inclinf.\t(~a spi rei . m.!l"litr.ulde spire necesare rezul ta din rel atia:FlZ =: ------. ---

. 2 ! _ (d2_D2 ) 04 1 as(?.JO)

tn ta~lul 2.6 si anaxa A2 sa prezinta inciicatii privind valor i.Ie t.enai.uni.Lcr(presd unil or) admisibil e. Pr:oiectantul pO


6/13

val oarea rezul tata din cal cul se rotunjeste , de regula, 1a n 1 . . l l l ' o 3 . r l J l naturalsuperior. Daca valoarea obtinuta este mai rrdca decit 5 (lirrrita conventionala, impusapentru a se asigura 0 stabilitate buna a surubul ui in piulita) I se adopta z=5; daca sedepa$e~te n~rul 10 (limita impusa de neuniforrnitatea repariizarii sarcinii pe nl.lf!'l5.rulde spire ~i, deci, de pedcolul ca spi.ra cea mai incat"cata sa fie suprasolicitata) r se~re~te filetul sau se alege un alt cuplu de materiale care admite valori mai ridicateale presiunii de contact I aas'

N~arul s p ir e lo r ne c e sa r e a f i i n c on ta ct d et eD TQ ua i n a l t i r r e a p i u l i t e i c Hp

2.1.7. VER!FICAREA SPIREI F!LETULUIGindind pemodelul fizic al nne] gri.nzi l.ncastt"ate (f:i.g, 2.2(2) , solicH8rilespirei

filetul ui sint: A : n -c -o v o J -Q J ! .e J A . 0- ! J o - ' V 6 e C I J / t M - -Deoarece ceJ.e aoua ""forturi apar in sectiunea de incastt"are, se -recoTIiiolndas a . severif ice la "/-'oU.c(_;ta/LQ. c.ompI_v[ at'l.t snitel~ pj_l_lli te; ( l T 1 d t ~ r : i _ F l _ 1 (Jl.1 catact er i.st.ictmecani ce reduse ) , dt si ale surubll]l)i (SE"'cti1Jnea dl"!1,ncast:r;Jxl'l ) " I ' 1 8 i midi)

M (J .=--~0~ WFl--1,z ~

W (2.11)

.c

~ Solici t ar e a d e - 6 C P t -6 - e cM . Q .F 3 .

'tf = ? (2.12)unde:

Fig. 2.22 ~. pentru filetul trapezoidalinterior (Anexa A3I figuraA3.1) :

1tD, (p /2 + 2li tg15) 26 ;ac ; W ( = b ~ 2 ) =

A = = 1t. D4 ( P/ 2 + 21i tg 150) ( 2 . 1 3 )l> pentru filetul ferast.rau interior (Anexa A . '3 , fj_gura A3.2):1 =z H 3 .2 ., 1tD(p-W) 26 A :0 1tD(p-w)

I> coeficientul de corec~i8 km = 0,55 .;-0.75 r tine seama de t'eparti t.ia neunifo:t.Tfl5_a tensiunilor.Pentro verificarea filetulni surubul ui , in relat-iile 2.13 st 2.14 se inlocuiescDq,~i D pr i.n d3T~e.ch . .Lv~, pentru un calcul acoperd tor , se cal cul eaza eli teoria a In-ade echivalen1;a:

unde :; Cc = 1,.5 + 3 (4) (2)2,5+5

11


7/13

Daci se depl~e~te ~ezistenta a d m i s i b i l ~ . e x i s t ~ urm~toarel~alternative:I> mar irea numarul ui de spi r e in con tact (pina 1H. 10);~ utilizarea unui alt material;~ m ar i r e a filetului:I> util iza r ea f i1tul ui ferast taU (daca sarcina este intr-un singur

s en s ) ~

2.1. 8. VERIFICAREA PREL IM INARA A POR'l'IUNII FILETATE A ~URUBULUIDeoarece dimensiunea filetului determina implicit dirrenai uni.l e al tor elemente alesisternul ui., este util ca inca din aceasta faza I aco1o unde este posibi 1r sa se efectueze.;;1 0 verificare la .oU~ compu. .6d. a portiunii filetate a surubul ui , care estedeobicei sect iunea periculoasiC avind diametrul eel J T l a i mic. D e regula, solicitareaeste

de com~ (hta.~) cu fort.a F1, iii~ .cu mcmentul de msurubare M12Exceptie de la aceasta. situatie f a c presele aetionate prin $urub,Ullde l a mcmentul del~urubare MJ.2 se adauga~i mamentul de freeare in oel de-al doilea reazem (vezidiagramele de e f o r t u r i ) .

Se c a l c u l e a z a :

M12d2 tg ( ' l I T + < p I )= F1-2

F 1 M1.20 = 't' = ech " ;0 2 + 4't'2 ~ a s.:1Cd ; 1Cd i-- --4 16

(2.15)

Cc = 1,5 + 3

Daca nu r e z i s ta s e m a r e~te f il e t u l .O h s e r v a t i e: Pentru p r e se a c ti o n a t e p r i n $ur u b La a c e s t p a r a gr a f s e c a lc u l e a z a

momentul }f12 i ar v eri fi ca re a Se face d u p a proiectarea celui d e - a! doilea r e a E e m alsurubul u; .

2 _2 _ PROIECTAREA CELUI DE-AI.. DOILEA REAZEM lU.~URUBUJ...UI PRINCIPAl ..

eel de-al doil ea reazem al surubutui. principal poat.e fi;I> 0 a doua pluliVi (la cr ioul dnblu , anurnit.e C1'"icuxi auto f'!tc );I> un lagar axial (la cricul simp)u, ericn1 peDtru pla.t_torrneatrt.o , cricu1 pentrusarcini laterale, cr.icul t.el escopi c, cricul auto C l . 1 . pi:rghii, ext.ract.oare.prese acti.onat.e prin surub, menghineetc,);I> un t:eazern : f : i . } ! . ((T:i.,~ul si pr:eS-3. cu pi1)lit~. rot itoare t.i rant.i . cr i.cultelescopic cu r'hJ.bia 8ctiune etc.).

varianta eli 0 a doua piuli t.a nu ridic2l, tJroblerne dsosebi t.e , cea de a doua pj_uli1;.iifiind de regula Ident.i.ca cu pr irra, Se pot insa imagina ~i sclut ii ell doua piulii;.e

1 2


8/13

diferite. Proi ectarea eelei de a doua cupl e ~urub-piuHta decurge dupa algoritmulp ~ezen tat in parag raful precedent (& 2.1).

2.2.1. UTILIZAR!A UNUI LAGAR AXIALv a r i a n t e l e p o s i b i l e i n acest c a z s i n t : - p l a n a

i> l a g a r a x i a l cU a l u n e c a r e p e s up r8 fa .t a: - G on ic a- sfer icai> lagar axial (1) rost.oool i.re (rulrrent axi.al ) ,

O b s e r v a t i i generale:1. Utilizatea unui rulment conduce La cheltuieli suplilTl'.ntare (material ef manopera)dar prezinta avantajul unor rt1OIl'lF>.ntee trecare (rezistente), eel putin de 10 ad mairrid declt'in lagar-ul ell alunecare. Totodata durabilitatea unui asemenea lagar este multmai mare. Rulmentul se va olosi or i de cite ad momentele de txecere mad conduc lasf.st.emede actionare ancombrante sau atunci dnd act ionarea este freeventa $1 se doresemomente de actionare rrUci pentru rrUc$orarea efortului u m a n .2 . S o li ci ta re a care se are in vedere la proiectarea unui lagar axial cu aluneeare,in conditiile concrete de fun.etionare din sistemele analizate (aetionarea cu vitezemd), este )Yt.~ea.. de. con.ta.ct. Valorile presiunilor admisibile se aleg astfel incHsa se evite gdparea ~i sa se asigure 0 durabili tate ridicata: C J as = 2 0+40 MPapentru otel/fonta sau otel/otel eu ungere ~i viteze rode! de al une care . Val oril e m iciasigunf 0 durabi Ii tate mai mare.3. Sistemul de aetionare montat pe capul surubul ui poate irrpune 0 serie der e s t r i c t i i in proiectarea r ea z e m u l u i a x i a l . De exemplu, p i r g h i a eu elichet trebuie s apoata traee peste capul $urubull,.li.4. Indiferent de tipul reazemului trebuie avut grija ca dimenai unil e surubului sapenni ta in~;urubarea in pi IIIita pe I a unul din capete.

In continuare sa. dau indi(!atii pentru projectarea unora din sol ut.i.i.Ie rnaj ft'ElC"7E'11tfolosite. Acest.e solutii nu sint. obligatorii. Ele t.rebui e pr i.vi.t.e ' (;"1 ni.st.e exemple!So~ < . U n . -6{swt. .2.23 prezinta rezenarea pe la_gare axi.al e de alunecars ; ; , I ,cupl el or unor cr i.cur.i , Varianta de 1ucru 1 Pentru vara anta din fig. 2,230. se alege de! a.poi ?::.ees;tin ' ,e8c.Z8. te$i t.uri l~

rezul tind d~. In cazul sol ut i.ef din fig. 2. 23b se alege direct d~.~ Se determina D c minim neeesar din . .6 o . ( 1 .- (. c .. iA : . a lt e .a . d e . c . o n : ; t J ) : . c ; t :

( 2 . 1 6 )

Rezulta D~, iar apoi prin considerarea tel?iturilor I Dc' Se definitiveaza forma ;3i dimensiunile cupei :~ile sistemului de prindere (carenu trebuie s a irnpiedice rotirea libera a cupei). Se reprezint.a Ia scara oupa, sistemul de f i.xare ~ :L partial capul $\Jnll~'Jlui s~ e.st.;Lmea:d~,monentul de f reoare din lagarllJ axi.al (.in di


9/13

13 (2.17)

unde: D~ :;;i d~ - r e p r e z i n t a dimensilmile efective aie suprafet.ai de contact care t.ins e & r a d e t e ~ i t u r i ~i r a z e d e r a c o r d a r e .

a

varianta de 1ucru 2

bFig. 2.23

, . S e aleg D c: ~i d e ' Orientativ D c ... ( 1 , 5 +1 f 8) d, d n d a c t .Lo n ar e a se face e uajutorul unei pirghii care .trece prin capul surubului.

, . S e v e r i f i c a ~ p e s u p r a f a t a d e c o n t a c t :G "=B S Gas ( 2 . 1 8 )

Daca nu verifica se mare~te D c: l;ii/sau se mi cscreaza d e ':. Sa definiti v e a z a formas'i d i r n e n siuni 1e c u p e i ~ d a l e s i s t e m u l u i d e p r i n d e r e ( c a r enu t r e b u i e sa i mp ie di ce r ot ir ea l i b e r a a c u p e i ) .: > S e r e p r e z i n t a l a s c a r a c u p a , s i s t a n u l d e f i x a r e ~i p a r t i a l c a p u l ~ l 1 r 1 J b u l u L:.Se e s t i m e a z a r o c r n e n t u l d e f r e c a r e d i n l a g a r u l a x i a l - r e l a t i a ( 2 . 1 7 ) .

1 4


10/13

Sotu..yia.d.(n. . M . e . u t a . . .2.25 prezinta cazul uti 1izarii unui rulment axial cu bil e ..

F i g . 2 . 2 5

Se alege un rulment axial eu bile (Anexa A6sau [16]) acarui capacitate statica dei n c a r c a r e , Co' s a fie e e l put-in egaUi cusarcina de p re l u at de catre ~urub:

Co ~ Fl (2.22)

:. Se defini ti veaza conat ruct iv forma. 9idimensiunile cupei, ~i ale sistemului de fil{ar!+ - .a acest.ei a.S e r e p re z i nt a 1 21 sc ar a t , 'ul m e nt u l ,c up a ,sistemul de prindere a cUPPl $j p~:r~ial co.pul

surubului . D c : . se defini.t.iveaza le proi ecttl rea.sistemului d e a c t i o n a r e ( c a p . 4)

Se est'imeaza momentul de frecare dinrulment:

unde: dm ""( d+D) /2, (fig. A6.1,O b s e r v a t i e : I n f i g u r a 2. 25r u l m e n t u l u i .

(2.23)

Anexa A6); ~ = 0,008 - 0,01.sint rept"ezentate doua sol utii de etan.~are a

S~~~,2.27 prezinta posibilita~i de preluare a s a r c i n i i de catresuruoul unor prese. Pentru varianta (a), Se presupune ca i~urubarea in piulita areloe pe la acest eapat al surubul.ui , deci diamehul Dc trebuie sa indeplineascac o n d i t i a:

(maiIn cazul variantei (b), in~urubarea trebuie sa fie posibila pe Ia capatul opus

intrucit diarnetrul Dc este mai, mare declt interiorul fi1et.ulIli.Pent.ru ambele variante , ccrespunds dimensiunii D a g~l.Urii de cent.rare (Anexa.: - 51='!tabi lest: Dg :7i Dc (Dc:;;; d3) .: Se veriica -bo. .u.c i . ; tw ' t . .ea. de. aonracs : intre capul surubuluide lueru, neglijindu-se curbura suprafetei:

Fias = iAs

A8) .

~i pasti la din eleroentul7t4

Daca nu verifica, se cauta 0 a lt a s olu ti e.

1 5


11/13

Dc H8/ f7

0) b)Fig. 2.27

S e reprezinta la scara acest cap al ~urubului ~i asamblarea a u piesa de lucru.L u n g i m e a degajarii se face atlt de mare cit este necesar.~ Se estimeaza mamentul de frecare din lagarul axial:D ; - D ;Mf :; M 41 = 3 1 ~ Fl D2_D2c g (2.24)

I Se verifica sect iunea sl.:ibita cu diameh ul do, 1a -bo~lhi:to/U2.. ~omru~-Solicitarile sint (vezi diagramele de eforturj_):

~ c .om )Y t. eM I J. no _ cu F1:~ I T .d 4 : J_ ~ , ,( It .e _ en Me "" M41 = Mf Se cal c u l e a z a tensiunea echival ent.a.Da('e nu S~

verifica, se IT'.3.re!?ted b (daca ~p. pO::lte) san RE!cauta 0 alt~ solut.i.)I> Se alege gaura de c'ntx8xe (Anexa AS);.. Se det.errni.na diametrul Dc minim neceaar din sol ici t.area d e c on ta ct :

11 :4

rezulta l)~ ~i apoi, prin estimarea te~itnrii, LIe')I> S e alege d e g a j a r e a s ta nd ar di za ta p en tr u d ir ne ns iu ne a d e f i l e t c a r e s e f o l o s e ~t e(Anexa A3);. ..S e :r ep re zi nt a l a s ca ra c ap 'l ~ls ur ub ul u i $i asambl area cu piesa de lucru , Fat-a de

valoarea minima n ec ea ar a , d ia me tr ul Dc 5e poate m a r l la nevoie. (Atentie totusi la

1 6


12/13

dimensitmile :;;i t.olerantele sE;:mifBbd ..cat.ulrri t )

: Se ved fidi 1a );QR)"t;.,f;tOl1.Q. t : _ ( J m p u M . (C .rJ l1 lf P1 .R .4 -f WH ?_ ~ _ ~OAttl'1J!RI ,sF"cti unea slahl t.~ rlindreptul degajarii._'\ORll{_, .(n.d1n. . tA_gIIJ7a- :L 2 1 < p 1"e'? ,int.? u+ t l i(,;;:n':" '~ unui " t - 1 , l J ) " \" !Ant pAnt .: ru '"'i'.prr.rlr8~~urubHl ui uD_ei. pr~R~" Tn~1)r1_]_})?_re8_f l piJJJ i- a tr.~Al~uj"eS3 8~ :9c~_ta r8~ 1 . iza p8 1~. cap5t:ulcel6:1alt al ,~1.iri,thnJui ..~ 5e alege degajare~ st.a'l0araiz


13/13

a

F ,

h

so{u.tUL . c U . . r t . M . 9 ( .t I U L .2.30 se poat.e ut.i.li.za pent rue x t r a c t o a r e d e m a r i d i m e n s i u n i .

::.Se alege un r u l m e n t axial (Anexa A6 s a u [16]) cu c a p a c i t a t e a s t a t i c a d e i n c a r c ; : ; r eC O ' : t . F1 Atent;ie la dimensiunile filetului! D a c a msurubarea in piuli1;.a s e realiseazape l a o c e l a l a l t c a p a t , in zona r u l m e n t u l u i dimensiunile 9 u r u b u l u i 5e p ot mario D a c a nu,trebuie ca diametrul e x t e r i o r al rulnentului s a fie c o r e l a t cu d . i a m e t r u l filetului.

;)0 S e r e p r e z i n t a 1a scars rulmentul, vi r f u l conic l? i s i s t e m u l d e f i x a r e a x i . a la . Inf i g u r a 2.30 v i r f u ! e s t e fixat axial e u un ~ t i f t c i l i n d r i c m o n t a t transversal. S e po til"T'agina? i alte s o l u t i i .: : .S e e s t i m e a z a m c m e n t u l d e f r e c a r e d i n r u l m e n t . - r e l a t ; . i a ( 2 . 2 3 ) .

1 8

Indrumar Organe de Masini TSP-03

Documents

Transcript of Indrumar Organe de Masini TSP-03