Incarcari-macara-portic

8/19/2019 Incarcari-macara-portic

1/23

Denumirea documentului: INCARCARI

MACARA PORTIC

3. EVALUAREA INCARCARILOR

Structura de rezistenta este solicitata la actiunea greutatilor proprii, a sarcinii principale si auxiliare, la

actiuni climatice din vant, si la actiuni din inertii .

3.1. Viteze de lucru

3.1.1. VITEZA DE RIDICARE CARLIG PRINCIPAL:

- toate sarcinile:

vrQpmin 0.4m

min⋅:=

vrQpmax 4m

min⋅:=

- sarcini 60≤ t :

vrQp60min 0.8 mmin⋅:=

vrQp60max 8m

min⋅:=

3.1.2. VITEZA DE RIDICARE CARLIG AUXILIAR :

vrQamin 5m

min⋅:=

vrQamax 25m

min⋅:=

3.1.3. VITEZA DE BASCULARE BRAT :

vbmin 1.6m

min⋅ 0.0267

m

s=:=

vbmax 8m

min⋅ 0.1333

m

s=:=

3.1.4. VITEZA DE DEPLASARE MACARA:

vdmin 3.2m

min⋅:=

vdmax 32m

min

⋅:=

3.1.5. VITEZA DE ROTIRE MACARA :

vr.min 0.06 rpm⋅:=

vr.max 0.33 rpm⋅:=

3.2. Incarcari si coeficienti de calcul

3.2.1. GREUTATI PROPRII STRUCTURA G p

Greutatea proprie a structurii metalice este luata in calcul de catre programul AXIS VM11. Greutatile

suplimentare se vor introduce dupa caz ca incarcari concentrate sau distribuite.

3.2.1.1. GREUTATI PROPRII DIN SISTEM ROLE PE BRAT SI CATARG R b

Punctele de incarcare din sistemul de role de pe brat sunt conform schitei.

1/23


2/23


MACARA PORTIC

Rb1 351.293 2⋅ kg⋅ g⋅ 689.0015 daN⋅=:= Rolaϕ 630 - Dc 40 (Role tiranti basculare varf brat)

Rb2 323.323 kg⋅ g⋅ 317.0715 daN⋅=:= Bloc roleϕ 800x3 - Dc 24 (sarcina auxiliara varf brat)

Rb3 1273.1944kg⋅ g⋅ 312.1442 daN⋅=:= Role palan 120t (varf brat inferior)

Rb4836.482

3kg⋅ g⋅ 273.4362 daN⋅=:= Bloc role ϕ 800x3 - Dc 28 (sarcina principala)

Rb5 455.8 kg⋅ g⋅ 446.9871 daN⋅=:= Rola de egalizareϕ 800 - Dc 28 palan 120t

Rb6 330.15 kg⋅ g⋅ 323.7665 daN⋅=:= Rola ridicare 8t (cioc)

Rb71986

4kg⋅ g⋅ 486.9002 daN⋅=:= Cablu ridicare 120 t (turn-brat)

Rb8

194

2kg⋅ g⋅ 95.1245 daN⋅=:= Cablu ridicare 8 t (turn-brat)

Rb91570

4kg⋅ g⋅ 384.911 daN⋅=:= Cablu ran basculare (turn-brat) [ pe turn si pe varf brat)

Rb103578

2kg⋅ g⋅ 1754.4097 daN⋅=:= cara pe brat

Greutati din role si palan de ridicare de pe catarg:

2/23


3/23


MACARA PORTIC

7 Rb121460

4kg⋅ g⋅ 357.9427 daN⋅=:= Role ridicare 120t (pla!or"a catarg)

8 Rb13 33080

2+

kg⋅ g⋅ 362.846 daN⋅=:= Rola ridicare 8 t (pla!or"a) # 1$2%&1' (Cablu ridicare

8t catarg "ecanis")

6 Rb141460

4kg⋅ g⋅ 357.9427 daN⋅=:= Role ran basculare (catarg)

9 Rb157402

kg⋅ g⋅ 362.846 daN⋅=:= Role ridicare 120t (catarg)

5 Rb184500

2

1030

2 2⋅+

kg⋅ g⋅ 2459.0175 daN⋅=:= &alan basculare-bateria "obila # 1$2%&20 (Cablu palan

basculare)

3/23


4/23


MACARA PORTIC

10 Rb191000

5

1030

2 5⋅+

kg⋅ g⋅ 297.1415 daN⋅=:= &alan basculare-bateria a #

1$2%&20 (Cablu palan basculare)

15 Rb212700 kg⋅ g⋅

4.7 m⋅ 1.5⋅ m⋅375.5738

daN

m

2⋅=:= Sala electrica (greutatea se distribuie

uniform pe o suprafata de 2mx8m)

Rb22 3500 kg⋅ g⋅ 3432.3275 daN⋅=:= *ecanis" ridicare 8t

12 Rb2316581 kg⋅ g⋅

5 m⋅3252.0813

daN

m⋅=:= mecanism de ridicare principal + motor

11 Rb2412500 kg⋅ g⋅

26129.1563 daN⋅=:= mecanism de basculare

14 Rb25 15060 kg⋅ g⋅ 14768.8149 daN⋅=:=mecanism rotire + motor

Rb262300

2kg⋅ g⋅ 1127.7647 daN⋅=:= scara pe brat

13 Rb27 1500 500+( ) kg⋅ g⋅ 1961.33 daN⋅=:=cabina de comanda+echipamente

electrice cabina operator

16 Rb3022000 kg⋅ g⋅

15 m⋅ 2⋅719.1543

daN

m⋅=:= cabina masinilor (pe conturul

platformei)

17 Rb32 120000 kg⋅ g⋅ 117679.8mdaN

m⋅=:= contragreutate pe platforma ( la 14m

de la axul turnului de rotire)

3.2.2. GREUTATE MUFLA SARCINA PRINCIPALA (+ cabluri in pozitia cea mai coborata) , Gmp

Gmp 6650 kg⋅ g⋅ 6521.4222 daN⋅=:=

4/23


5/23


MACARA PORTIC

3.2.3. SARCINA PRINCIPALA, QP

Sarcina Q p (t)

Deschidereabratului L

(m)

120 16÷40

100 16÷45

75 16÷50

g 9.8066m

s2

=

QLb.40m 120000 kg⋅ g⋅ 117679.8 daN⋅=:= sarcina maxima pentru brat la deschiderea de 40m

QLb.45m 100000 kg⋅ g⋅ 98066.5 daN⋅=:= sarcina maxima pentru brat la deschiderea de 45m

QLb.50m 75000 kg⋅ g⋅ 73549.875 daN⋅=:=sarcina maxima pentru brat la deschiderea de 50m

5/23


6/23


MACARA PORTIC

&+, R./

fortul /

in tirantisi grup

role

"obile

fortul / in

tiranti sigrup role

"obile

coef 11

ng3iul

α

/ensiunea

in cablulpalanului de

basculare

()

4orta ce

trage de

rolele fie

10

'5t$50" 1506 165,66 1000 13,49 134,95 2 179 2 27

100t$5" 167 179,74 1200 14,64 146,42 2 16 2 70

120t$0" 1'12 188,32 1500 15,34 153,41 2 157 2 79'

120t$16" 1055 116,05 000 9,45 94,53 2 95 2 608

65't$16" 5''6 6,354 000 0,52 5,18 2 052 2 077

/ensiuneain cablul de

troliu

.pasarea pe

calea rolelor

"obile

:;%sinα

4+R/ (t)

in punctul 1:• 1.0732 este randamentul mecanismelor

Q75.1 QLb.50m Gmp+( )1.0732

2⋅ 42966.2581 daN⋅=:=

Q100.1 QLb.45m Gmp+( )1.0732

2⋅ 56121.8791 daN⋅=:=

Q120.1 QLb.40m Gmp+( )1.0732

2⋅ 66646.3759 daN⋅=:=

Q0.1 Gmp( )1.0732

2⋅ 3499.3952 daN⋅=:=

Fortele sunt pe directia cablurilor

in punctul 2:•

Q75.2

Q75.1

410741.5645 daN⋅=:=

Q100.2

Q100.1

414030.4698 daN⋅=:=

Q120.2

Q120.1

416661.594 daN⋅=:=

Q0.2

Q0.1

4874.8488 daN⋅=:=


in punctul 3 (tirantii de basculare):•

Q75.3165660 daN⋅

282830 daN⋅=:=

Q100.3179740 daN⋅

289870 daN⋅=:=

Q120.3j188320 daN⋅

2

94160 daN⋅=:= cu sarcina de 120t la deschiderea maxima (40m)

Q120.3s116050 daN⋅

258025 daN⋅=:= cu sarcina de 120t la deschiderea minima (16m)

6/23


7/23


MACARA PORTIC

Q0.3s6353.74 daN⋅

23176.87 daN⋅=:= cu sarcina de 0t la deschiderea minima (16m)


in punctul 4 (role de basculare pe varf catarg):•

Q75.4165660 daN⋅

441415 daN⋅=:=

Q100.4179740 daN⋅

444935 daN⋅=:=

Q120.4j188320 daN⋅

447080 daN⋅=:= cu sarcina de 120t la deschiderea maxima (40m)

Q120.4s

116050 daN⋅


Q0.4s6353.74 daN⋅



in punctul 5 (role ridicare sarcina pe varf catarg):•

Q75.5 QLb.50m Gmp+( )1.0732

8⋅ 10741.5645 daN⋅=:=

Q100.5 QLb.45m Gmp+( )1.0732

8⋅ 14030.4698 daN⋅=:=

7/23


8/23


MACARA PORTIC

Q120.5j QLb.40m Gmp+( )1.0732

8⋅ 16661.594 daN⋅=:= cu sarcina de 120t la deschiderea maxima (40m)

Q120.5s QLb.40m Gmp+( )1.0732

8

⋅ 16661.594 daN⋅=:= cu sarcina de 120t la deschiderea minima (16m)

Q0.5s Gmp( )1.1

2⋅ 3586.7822 daN⋅=:= fara sarcina la deschiderea minima (16m)


in punctul 6 (role mobile de la palanul de basculare):•

Se iau in considerare fortele perpendiculare pe tirant, valoarea acestora in puncul 6 sunt conf. tabel forte (N):

N75 2340 kg⋅:=

N

100

3040 kg⋅:=

N120j 3970 kg⋅:=

N120s 6070 kg⋅:=

N0s 330 kg⋅:=

Q75.6 N75 g⋅ 2294.7561 daN⋅=:= Forta la cota de 20.1m in lungul tirantului

Q100.6 N100 g⋅ 2981.2216 daN⋅=:=Forta la cota de 15.7m in lungul tirantului

Q120.6j N120j g⋅ 3893.24 daN⋅=:=Forta la cota de 11.8m in lungul tirantului

Q120.6s N120s g⋅ 5952.6366 daN⋅=:=Forta la cota de 3.6m in lungul tirantului

Q0.6s N0s g⋅ 323.6194 daN⋅=:=Forta la cota de 3.6m in lungul tirantului

Fortele in punctul 6 sunt perpendiculare pe tirant.

in punctul 7 (role fixe):•

8/23


9/23


MACARA PORTIC

Valorile in punctul 7 ale fortelor din rolele fixe sunt conf. tabel forte:

S75 13490 kg⋅:=

S100 14640 kg⋅:=

S120j 15340 kg⋅:=

S120s 9450 kg⋅:=

S0s 520 kg⋅:=

Q75.7 S75 g⋅ 2⋅ 26458.3417 daN⋅=:=

Q100.7 S100 g⋅ 2⋅ 28713.8712 daN⋅=:=

Q120.7j S120j g⋅

2⋅

30086.8022 daN⋅=:=

cu sarcina de 120t la deschiderea maxima (40m)

Q120.7s S120s g⋅ 2⋅ 18534.5685 daN⋅=:=cu sarcina de 120t la deschiderea minima (16m)

Q0.7s S0s g⋅ 2⋅ 1019.8916 daN⋅=:= cu sarcina de 0t la deschiderea minima (16m)

in punctul 8 (forte in cablul troliului de basculare):•

Q75.8 S75 g⋅ 2⋅ 26458.3417 daN⋅=:=

Q

100.8

S

100

g⋅ 2⋅ 28713.8712 daN⋅=:=

Q120.8j S120j g⋅ 2⋅ 30086.8022 daN⋅=:= cu sarcina de 120t la deschiderea maxima (40m)

Q120.8s S120s g⋅ 2⋅ 18534.5685 daN⋅=:=cu sarcina de 120t la deschiderea minima (16m)

Q0.8s S0s g⋅ 2⋅ 1019.8916 daN⋅=:= cu sarcina de 0t la deschiderea minima (16m)

in punctul 9 (forte in cablul troliului de ridicare):•

Q75.9 QLb.50m Gmp+( )1.0732

4⋅ 21483.1291 daN⋅=:=

Q100.9 QLb.45m Gmp+( )1.0732

4⋅ 28060.9395 daN⋅=:=

Q120.9j QLb.40m Gmp+( )1.0732

4⋅ 33323.1879 daN⋅=:= cu sarcina de 120t la deschiderea maxima (40m)

Q120.9s QLb.40m Gmp+( )1.0732

4⋅ 33323.1879 daN⋅=:= cu sarcina de 120t la deschiderea minima (16m)

Q0.9s Gmp( )1.0732

4⋅ 1749.6976 daN⋅=:= cu sarcina de 0t la deschiderea minima (16m)

3.2.4. SARCINA AUXILIARA, Qa

QLb.55m 8000 kg⋅ g⋅ 7845.32 daN⋅=:= sarcina auxiliara pentru brat la deschiderea de 55m

3.2.5. GREUTATE MUFLA SARCINA AUXILIARA, Gma

9/23


10/23


MACARA PORTIC

Gma 420 kg⋅ g⋅ 411.8793 daN⋅=:=

Forta la varful ciocului din sarcina auxiliara si mufla:

Q8t QLb.55m Gma+( ) 1.0732⋅ 8861.6263 daN⋅=:=

3.2.6. FORTE PROVENITE DIN BASCULARE BRAT, Fb

vbmax 0.1333m

s= viteza maxima de basculare brat

tb 4 s⋅:=timpul de basculare

ab

vbmax

tb

0.0333m

s2

=:= acceleratia

rezulta:

- pentru sarcina de 120t la deschiderea maxima de L=40m:

Fb.40

QLb.40m

gab⋅ 4 kN⋅=:=


50000kg g⋅ 49033.25 daN⋅=Fb.45

QLb.45m

gab⋅ 3.3333 kN⋅=:=


Fb.50

QLb.50m

g ab⋅ 2.5 kN⋅=:=


Fb.55

QLb.55m

gab⋅ 0.2667 kN⋅=:=

3.2.7. FORTE PROVENITE DIN ROTIRE

Se ia in considerare fortele provenite din rotirea macaralei in jurul turnului:

- forte provenite din sarcina,

- respectiv forte provenite din greutatile proprii ale elementelor care se rotesc in jurul turnului

(contragreutati, platforma rotitoare, casa mecanismelor, etc)

vr.max 0.33 rpm⋅= viteza maxima de rotire brat

trb 5 s⋅:= timpul de accelerare/decelerare

ω2 π⋅ vr.max⋅

600.0036

rad

s⋅=:= acceleratia unghiulara

rezulta:

- pentru sarcina de 120t+mufle+role din varf brat la deschiderea maxima de L=40m:

Greutate role din varful bratului:

Grole 4 Rb3⋅ 6 Rb4⋅+ Rb5+ Rb6+ Rb7+ Rb8+ 2 Rb9⋅+ Rb10+ Rb11+ daN⋅=:= Rb11

Greutate mufle (principala+auxiliara):

10/23


11/23


MACARA PORTIC

Gm Gmp Gma+ 6933.3015 daN⋅=:=

R120t 40 m⋅:=

v120t ω R120t⋅ 0.1448ms

=:=

ar40

v120t

trb

0.029m

s2

=:=

Frb.40

QLb.40m Grole+ Gm+( )g

ar40⋅ kN⋅=:=Grole


R100t 45 m⋅:=

v100t ω R100t⋅ 0.1628m

s=:=

ar45

v100t

trb

0.0326m

s2

=:=

Frb.45

QLb.45m Grole+ Gm+

gar45⋅ kN⋅=:=

Grole


R75t 50 m⋅:=

v75t ω R75t⋅ 0.1809m

s=:=

ar50

v75t

trb

0.0362m

s2

=:=

Frb.50

QLb.50m Grole+ Gm+

gar50⋅ kN⋅=:=

Grole

- pentru sarcina de 120t la deschiderea minima de L=16m:

R120t.min 16 m⋅:=

v120t.min ω R120t.min⋅ 0.0579m

s=:=

ar16

v120t.min

trb

0.0116m

s2

=:=

Frb.16

QLb.40m Grole+ Gm+

gar16⋅ kN⋅=:=

Grolecu sarcina

Frb.16

Grole Gm+

gar16⋅ kN⋅=:=

Grolefara sarcina

11/23


12/23


MACARA PORTIC


R8t 55 m⋅:=

v8t ω R8t⋅ 0.199ms

=:=

ar55

v8t

trb

0.0398m

s2

=:=

Frb.50m

Grole Gm+

gar50⋅ kN⋅=:=

Grole

Frb.55m

QLb.55m

gar55⋅ 0.3185 kN⋅=:=

- forte provenite din rotirea bratului

Gbrat.varf 27092 g⋅ kg⋅ 26568.1762 daN⋅=:=greutatea bratului la varf

Gbrat.baza 19193.8 g⋅ kg⋅ 18822.6879 daN⋅=:=greutatea bratului la varf

cand bratul este la 50m:•

FrGB.varf.50

Gbrat.varf

g

ar50⋅ 0.9804 kN⋅=:=

FrGB.baza.50

Gbrat.baza

g 2⋅ar50⋅ 0.3473 kN⋅=:=


FrGB.varf.45

Gbrat.varf

gar45⋅ 0.8824 kN⋅=:=

FrGB.baza.45

Gbrat.baza

g 2⋅ ar45⋅ 0.3126 kN⋅=:=


FrGB.varf.40

Gbrat.varf

gar40⋅ 0.7843 kN⋅=:=

FrGB.baza.40

Gbrat.baza

g 2⋅ar40⋅ 0.2778 kN⋅=:=


12/23


13/23


MACARA PORTIC

FrGB.varf.16

Gbrat.varf

gar16⋅ 0.3137 kN⋅=:=

FrGB.baza.16

Gbrat.baza

g 2⋅ ar16⋅ 0.1111 kN⋅=:=


R8t 55 m⋅:=

v8t ω R8t⋅ 0.199m

s=:=

ar55

v8t

trb

0.0398m

s2

=:=

Frb.50m

Grole Gm+

gar50⋅ kN⋅=:=

Grole

Frb.55m

QLb.55m

gar55⋅ 0.3185 kN⋅=:=

- pentru contragreutate :

Gcg Rb32 8⋅ m⋅ 941438.4m daN⋅=:=

Rcg 14 m⋅:=

vcg ω Rcg⋅ 0.0507m

s=:=

arcg

vcg

trb

0.0101m

s2

=:=

Frb.cg

Gcg

garcg⋅ 9.7275 m kN⋅=:=

- pentru cabina mecanisme + platforma+mecanisme (basculare, ridicare, auxiliar) :

Gcab Rb30 15⋅ m⋅ 2⋅ 45000 kg⋅ g⋅+ Rb23 5⋅ m⋅+ Rb24 2⋅+ Rb22+ 97655.6014 daN⋅=:=

Rcab 7.25 m⋅:=

vcab ω Rcab⋅ 0.0262m

s=:=

arcab

vcab

trb

0.0052m

s2

=:=

Frb.cab

Gcab

garcab⋅ 0.5225 kN⋅=:=

3.2.8. FORTE PROVENITE DIN TRAGERE OBLICA, Hob


13/23


14/23


MACARA PORTIC

Hob.40m QLb.40m 0.1⋅ 117.6798 kN⋅=:=


Hob.45m

QLb.45m

0.1⋅ 98.0665 kN⋅=:=


Hob.50m QLb.50m 0.1⋅ 73.5499 kN⋅=:=

Forta de ghidare care apare este:

Fv ν f⋅ m⋅ g⋅:= ν

m g⋅ - este forta gravitationala datorata masei instalatiei de ridicat incarcate

f - este coeficientul de frictiune al rotii de rulare

f 0.3 1 e250− α⋅( )

−⋅:= α

α - este unghiul de oblicitate, in radiani

α αg αw+ αt+:= αg

αgparte a unghiului de oblicitate datorat slabirii ghidajului

αg

sg

wb

:=

sg

sg 16 mm⋅:= slabirea ghidajului

wb 22000 mm⋅:=

αg

sg

wb

rad⋅ 0.0007=:=

αw parte a unghiului de oblicitate datorat uzurii

αw 0.1bh

wb

⋅:=

bh

bh

latimea sinei de rulare

bh 104mm:=

αw 0.1bh

wb

⋅ 0.0005=:=

αtparte a unghiului de oblicitate datorat tolerantelor

αt 0.001:=

α αg αw+ αt+ 0.0022=:=

f 0.3 1 e 250− α⋅( )−⋅ 0.1269=:=

14/23


15/23


MACARA PORTIC

3.2.9. FORTE PROVENITE DIN VANT, Fw

3.2.9.1. VANT IN STARE DE FUNCTIONARE

3.2.9.1.1. Vant pe sarcina , fwQ

ρ 1.25kg

m3

⋅:=

z 100:= m

vref 20m

s⋅:=

frec 0.8155:=factor de recurenta conform SR EN 13001-2:2005

v3 20ms

⋅:=

qz 0.5 ρ⋅ v32

⋅ 250 Pa=:=

p qz 0.25 kPa⋅=:=presiunea vantului

Valoarea maxima a vantului asupra sarcinii se calculeaza cu relatia:

fwQ c1 p⋅ Ag⋅:= c1

unde:

f wQ- reprezinta forta exercitata de vant asupra sarcinii detasabile

c - coeficient aerodinamic

c1 2.4:=

A g- este proiectia sarcinii brute pe un plan normal pe directia vantului, in metri patrati

m - masa sarcinii de lucru detasabile, in tone

g - reprezinta acceleratia gravitationala

g 9.8066m

s2

=

pentru sarcina de 120t la deschiderea maxima de L=40m:•

m1 120000 kg⋅:=

Ag120 0.0005m

2

kg⋅ m1⋅ 60m

2=:=

fwQ120 c1 p⋅ Ag120⋅ 36 kN⋅=:=


m2 100000 kg⋅:=

Ag100 0.0005 m

2

kg⋅ m2⋅ 50m

2=:=

15/23


16/23


MACARA PORTIC

fwQ100 c1 p⋅ Ag100⋅ 30 kN⋅=:=


m3

75000 kg⋅:=

Ag75 0.0005m

2

kg⋅ m3⋅ 37.5m

2=:=

fwQ75 c1 p⋅ Ag75⋅ 22.5 kN⋅=:=

pentru sarcina auxiliara de 8t la deschiderea maxima de L=55m:•

m4 8000 kg⋅:=

Ag8 0.0005m

2

kg⋅ m4⋅ 4m

2=:=

fwQ8 c1 p⋅ Ag8⋅ 2.4 kN⋅=:=

3.2.9.1.2. Vant pe brat , fwQ

Conform SR ISO 4302 incarcarea determinata de actiunea vantului asupra unui element se calculeaza cu relatia:

FwQb A p⋅ C1⋅:= C1

A- reprezinta suprafata neta, in metri patrati, a elementului considerat

p - presiunea vantului, corespunzatoare conditiei de calcul impuse

Vant in serviciu:

p 0.25 kPa⋅=

C1 - reprezinta coeficientul de forma in directia vantului pt elementul considerat

vant pe teava de Φ323.9:•

- pentru suprafata direct batuta de vant:

D 323.9 60+( )mm 0.3839 m=:=

vs 20m

s

⋅:=

C1 1.2:= conf. SR EN 13001-2-Tabel A.2

Intrucat programul AXIS permite introducerea incarcarilor distribuite, vom calcula incarcarea astfel:

fwQb D p⋅ C1⋅ 11.517daN

m⋅=:=

- pentru suprafata ecranata de cea batuta de vant:

fwQbe μ D⋅ p⋅ C1⋅:= μ

inaltimea suprafetei batute de vant (in cazul

nostru este o inaltime medie)b

11 5⋅ 425 1.68+( )

2

⋅+

m

2⋅

53 m⋅ 3.6845m=:=

a 3 m⋅:= distanta dintre panoul batut de vant si urmatorul

16/23


17/23


MACARA PORTIC

caa

b0.8142=:= coeficient de amplasare

A1suprafata direct batuta de vant

C/


18/23


MACARA PORTIC

A0 11 5⋅ 425 1.68+( )

2

⋅+ 1.9 4.3⋅+

m

2⋅ 203.45m

2=:=

Csn

A1

A

0

0.3202=:= coeficient de suprafata neta

Din SR ISO 4302, tabel 3 rezulta coeficientul pt. efectul de ecran, µ in functie de coeficientii:

Csn 0.3202=

ca 0.8142=

rezulta:

μ 0.4611:=

fwQbe μ D⋅ p⋅ C1⋅ 5.3105daN

m⋅=:=

vant pe teava de Φ127:•

D 127 mm⋅:=

C1 1.2 D vs⋅ 6m

2

s⋅


19/23


MACARA PORTIC

hc 700 mm⋅:=inaltimea varfului ciocului pe directia direct batuta de vant

cc

Lc

hc

6.4286=:=

din tabelul 2 rezulta coeficientul de forma:

C1c 1.3143:=

fwQc hc p⋅ C1c⋅ 23.0003daN

m⋅=:=

fwQce μ hc⋅ p⋅ C1c⋅ 10.6054daN

m⋅=:= pe suprafata ecranata

vant pe furca brat•

Lc 6300 mm⋅:= lungimea furcii bratului

hc 450 mm⋅:= laltimea furcii bratului (medie) pe directia direct batuta de vant

cc

Lc

hc

14=:=


C1c 1.45:=

fwQf hc p⋅ C1c⋅ 16.3125daN

m⋅=:=

fwQfe μ hc⋅ p⋅ C1c⋅ 7.5217

daN


vant pe cheson furca brat (prima legatura la 6.5m)•

Lc 5000 mm⋅:= lungimea furcii bratului

hc 450 mm⋅:= laltimea furcii bratului (medie) pe directia direct batuta de vant

cc

Lc

hc

11.1111=:=


C1c 1.3778:=

fwQf hc p⋅ C1c⋅ 15.5002daN

m⋅=:=

fwQfe μ hc⋅ p⋅ C1c⋅ 7.1472daN


vant pe cabina mecanismelor si contragreutate•

Lc 8000 mm⋅:= lungimea cabinei

hc 4500 mm⋅:= inaltimea cabinei pe directia direct batuta de vant

cc

Lc

hc

1.7778=:=

19/23


20/23


MACARA PORTIC


p 250 Pa=

C1c 1.3:=

fwcab Lc hc⋅ p⋅ C1c⋅ 1170 daN⋅=:=

VANT PE CATARG


D 508 mm⋅:=

C1 1.2 D vs⋅ 6m

2

s

⋅


21/23


MACARA PORTIC

fwc D p⋅ C1⋅ 3.81daN

m⋅=:=


D 508 mm⋅:=

C1 1.2 D vs⋅ 6m

2

s⋅


22/23


MACARA PORTIC

- pentru suprafata ecranata pe directia batuta de vant:

fwc D p⋅ C1⋅ 28daN

m⋅=:=

Vant in repaus:

ρ 1.25kg

m3

⋅:=

z 40 m⋅:=

frec 1:=

vref 28m

s

⋅:=

v z( ) frecz m

1−⋅

10

0.14

0.4+

⋅ vref⋅:=

z

5 m⋅

40 m⋅

50 m⋅

:=

v z( )

36.6105

45.1975

46.2763

m

s=

0 10 20 30 400

10

20

30

40

50

z

v z( )

q z( ) 0.5 ρ⋅ v z( )2

⋅:= q z( )

0.8377

1.2768

1.3384

kN

m2

⋅=

22/23


23/23


MACARA PORTIC

3.2.10. CALCULUL COEFICIENTILOR DINAMICI

Coeficientii sunt calculati conform SR EN 13001-2:2005

Coeficientul dinamic al greutatii proprii al instalatiei de ridicat:1.

δ1 0.1:=

φ1 1 δ1+ 1.1=:=

Coeficienti totali de incarcare:

γA φ1 1.1=:= γA 0.9φ1 0.99=:=

γB φ1 1.1=:= γB 0.9φ1 0.99=:=

γC φ1 1.1=:= γC 0.9φ1 0.99=:=

2. Coeficientul dinamic al sarcinii la ridicare (pt clasa de ridicare HC3)

ϕ2 ϕ2.min β2 vh⋅+:= ϕ2.min

vh 0.5vrQpmin:=pt. combinatii de incarcari A si B, tipul mec. de rid icare HD4 (conf SR EN -13001-2, tabel 3

vh 0.0033m

s=

ϕ2.min 1.15:=

β2 0.51:=

ϕ2 ϕ2.min β2 vh⋅s

m⋅+ 1.1517=:=

Coeficienti γp de securitate:

γpA 1.34:=

γ

pB

1.22:=

γpC 1.1:=

Coeficienti totali de incarcare:

γA ϕ2 γpA⋅ 1.5433=:=

γB ϕ2 γpB⋅ 1.4051=:=

γC ϕ2 γpC⋅ 1.2669=:=

Incarcari-macara-portic

Documents

Transcript of Incarcari-macara-portic