IFAG (511)

8/12/2019 IFAG (511)

1/142

05.06.2013 www.ainostri.ro/?pagina=3&ccv=4

www.ainostri.ro/?pagina=3&ccv=4 1/3

1)Determinati diferenta de consum orar de combus tibil pentru o caldarina care produce 2 to/h abur saturat cu p=1,1MPa, este

alimentata cu combustibil cu Qi1=40MJ/Kg, randamentul de transfer 80 %, temperatura apei de a limentare t aa = 60 grade C, cand se

alimenteaza cu un tip de combustibil cu Qi2= 10 200 KcalKg...

dif ch = + 3 Kg/h;

dif ch = -15 Kg/h;

dif ch = -10,1Kg/h;

dif ch = 0 Kg/h;

Arata Raspunsul Corect

2)Determinati diferenta de consum orar de combus tibil pentru o caldarina care produce 2 to/h abur saturat cu p=16 bar, este alimentata

cu combus tibil cu Qi1=40MJ/Kg, randamentul de transfer 80 %, temperatura apei de alimentare t aa = 60 grade C, cand se al imenteaza

cu un tip de combustibil cu Qi2= 10 200 Kcal/Kg...

dif ch = + 3 Kg/h;

dif ch = -10,2 Kg/h;

dif ch =+ 14 Kg/h;

dif ch =+ 2 Kg/h;




alimenteaza cu un tip de combustibil cu Qi2= 38 500 KJlKg...

dif ch = + 6 Kg/h;

dif ch = -6 Kg/h;

dif ch = -10 Kg/h;

dif ch = +10 Kg/h;



alimentata cu combustibil cu Qi1=40MJ/Kg, randamentul de transfer 80 %, temperatura apei de a limentare t aa = 375 K, cand se

alimenteaza cu un tip de combustibil cu Qi2= 10 200 Kcal/Kg...

dif ch = -11,2 Kg/h;

dif ch = +11,2 Kg/h;

dif ch = +5 Kg/h;

dif ch =-3 Kg/h;




alimenteaza cu un tip de combustibil cu Qi2= 9800 Kcal/Kg...

dif ch = + 4 Kg/h;

dif ch = -4 Kg/h;

dif ch = -11Kg/h;

8/12/2019 IFAG (511)

2/142



dif ch =+10 Kg/h;




alimenteaza cu un tip de combustibil cu Qi2= 10 200 Kcal/Kg...

dif ch = -12 Kg/h;

dif ch =+5Kg/h;

dif ch = - 5Kg/h;

dif ch =22,3 Kg/h;


7)Determinati variatia de consum speci fic de combustibil pentru o caldare care are abur saturat cu p=16 bar, randamentul de transfer

=75%, alimentata initial cu condens la temperatura de 70 grade C cand se preincalzeste apa de alimentare cu 75 grade C. Puterea

calorifica inferioara a combustibilului este Qi=39 MJ/Kg....

dif cs = 0,011 Kg comb/Kg abur,





8)Determinati variatia de consum speci fic de combustibil pentru o caldare care are abur saturat cu p=30 bar, randamentul de transfer








9)Determinati variatia de consum speci fic de combustibil pentru o caldare care are abur saturat cu p=6 bar, randamentul de transfer=75%, alimentata initial cu condens la temperatura de 70 grade C cand se preincalzeste apa de alimentare cu 75 grade C. Puterea







10)Determinati variatia de consum specific de combustibil pentru o caldare care are abur saturat cu p=6 bar, randamentul de transfer




8/12/2019 IFAG (511)

3/142






8/12/2019 IFAG (511)

4/142



11)Recalculati randamentul unei caldari care produce izobar la p=40 bar abur supraincalzit la temperatura de 500 grade C alimentata

cu combustibil avand Qi=40 Mj/Kg cu un consum specific de combustibil cs =0,08 Kg comb/kgabur, iar temperatura apei de alimentare

este mai scazuta cu 150 grade C decat temperatura de vaporizare cand intra in functiune supraincalzitorul...

75 %;

0,55%;

0,82%;

94%.



cu combustibil avand Qi=40 Mj cu un consum specific de combustibil cs=0,12 Kg comb/kgabur, iar temperatura apei de alimentare este

mai scazuta cu 150 grade C decat temperatura de vaporizare cand intra in functiune supraincalzitorul...

0,9%;

64%;

85%;

75%.



cu combustibil avand Qi=40 Mj cu un consum specific de combustibil cs=0,1 Kg comb/kgabur, iar temperatura apei de alim entare este

mai mica cu 100 grade C decat temperatura de vaporizare cand intra in functiune supraincalzitorul...

0,7%;

82%;

0,56%;

0,9%.



cu combustibil avand Qi=40 Mj cu un consum specific de combustibil cs=0,08 Kg comb/kgabur, iar temperatura apei de alimentare este

mai mica cu 100 grade C decat temperatura de vaporizare cand intra in functiune supraincalzitorul...

80 %;

0,9%;

71%;

0,65%.



cu combustibil avand Qi=10.000 kcal/kg cu un consum specific de combustibil cs =0,08 Kg comb/kgabur, iar temperatura apei de

alimentare este mai m ica cu 100 grade C decat temperatura de vaporizare cand intra in functiune supraincalzitorul...

67 %;

0,75%;

84%;

8/12/2019 IFAG (511)

5/142



0,95%.


16)Calculati cantitatea de energie termica (in Giga calorii) pierduta orar in cazul scoaterii din circuit a supraincalzitorului izobar care

furniza 10 to/h abur cu temperatura de 400 grade C si presiunea de 2,5 MPa.

1,05Gcal;

1050 Gcal;

10,5 Gcal;

0,5 Gcal.



furniza 10 to/h abur cu temperatura de 400 grade C s i presiunea de 35 bar.

1002 Gcal;

100,2 Gcal;

1,002 Gcal;

0,61 Gcal.




160Gcal;

1,6 Gcal;

16 Gcal;

0,8 Gcal.




21 Gcal;

0,21 Gcal;

17 Gcal;

2,1 Gcal.


20)Determinati temperatura de preincalzire a condensului de 60 grade C necesara pentru a asigura o economie de combus tibil cu

Qi=40 MJ de 20 Kg/h la o caldarina care livreaza abur la presiunea p= 25 bar cu randamentul de vaporizare de 0,75 s i debitul de 2 to/h.

caldura specifica se cons idera 4,2 kj/kg K...

100 grade C

131 grade C;

150 grade C;

8/12/2019 IFAG (511)

6/142



70 grade C.

8/12/2019 IFAG (511)

7/142





caldura specifica se cons idera 4,2 KJ/kg K...

135 grade C

105 grade C;

115 grade C;

165 grade C.





110 grade C

125 grade C;

167 grade C;

205 grade C.





141 grade C

120 grade C;

105 grade C;

85 grade C.





128 grade C

108 grade C;

118 grade C;

138 grade C.



Qi=40 MJ de 20 Kg/h la o caldarina care livreaza abur la presiunea p=16 bar cu randamentul de vaporizare de 0,75 s i debitul de 2 to/h.


121 grade C

141 grade C;

151 grade C;

8/12/2019 IFAG (511)

8/142



131 grade C.


26)Determinati grosimea necesara colectorului unei caldari acvatubulare care functioneaza la presiunea nominala p n= 5 MPa, are

diametrul exterior al colectorului De= 0,9 m, adaosul de coroziune c=1mm, este construita din otel cu rezistenta admisib ila de 200

N/mm2, iar factorul de slabire este de 0,85...

5,0mm;

70 mm;

25 mm;

12,7 mm


27)Determinati grosimea necesara colectorului unei caldari acvatubulare care functioneaza la presiunea nominala p n= 20 bar, are



2 mm;

20 mm;

5,6 mm;

10 mm





10,1 mm;

15 mm;

5 mm;

30 mm


29)Determinati grosimea necesara colectorului unei caldari acvatubulare care functioneaza la presiunea nominala p n= 5 MPa, arediametrul exterior al colectorului De= 0,9 m, adaosul de coroziune c=1mm, este construita din otel cu rezistenta admisib ila de 200


25 mm;

16,6 mm;

2,5 mm;

17,5 mm





24 mm;

8/12/2019 IFAG (511)

9/142



14,2 mm;

30 mm;

5 mm

8/12/2019 IFAG (511)

10/142



31)Care este presiunea maxima adm isa intr-o caldare acvatubulara construita din otel cu rezistenta admis ibila de 175 N/mm2,

grosimea tamburului s=10 mm, diametrul tamburului D= 0,9 m, adausul de corosiune c= 3 mm, factorul de slabire de 0,8.

30 bar;

2,5 MPa;

35 bar;

20 MPa.




17,7 bar;

2,1 MPa;

35 bar;

40 MPa.




45 bar;

3,2 MPa;

25 bar;

15 MPa.




25 bar;

35 bar;

3,2 MPa;

40 bar.




30 bar;

2,5 MPa;

150 bar;

3,2 MPa.


8/12/2019 IFAG (511)

11/142



36)Determinati grosimea necesara pentru capacele de forma semiel iptica de la colectorul unei caldari acvatubulare pentru care avem

urmatoarele date: presiunea nominala pn= 50 bar, diametrul exterior al tamburului De= 0,85 m, rezistenta admisib ila de 150 N/mm2,

coeficientul de slabire de 0,9, adaosul de corosiune c=1 mm, inaltimea partii bombate h= 0,3m...

30,3 mm;

22,5 mm;

20 mm;

12,2 mm.





21,2 mm;

7,7 mm;

21,8 mm;

32,4 mm.




coeficientul de slabire de 0,9, adaosul de corosiune c=1 mm, inaltimea partii bombate h= 0,2mm...

11,2 mm;

10 mm;

17,9 mm;

25,2 mm.



urmatoarele date: presiunea nominala pn= 50 bar, diametrul exterior al tamburului De=0,75 m, rezistenta admisib ila de 150 N/mm2,


5,8 mm;

9,7 mm;

30 mm;

15,3 mm.





14,5 mm;

10,2 mm;

30,5 mm;

8/12/2019 IFAG (511)

12/142



12,5 mm.

8/12/2019 IFAG (511)

13/142



41)Calculati randamentul unei caldari cu supraincalzitor intermediar izobar pentru care se cunosc urmatoarele date: presiunea de

vaporizare p1=60 bar, presiunea intermediara p2=0,25 p1, temperaturile de s upraincalzire t si= 500 grade C, temperatura apei de

alimentare taa=tsat-100 grade C, debi tul nominal de abur D=20 to/h, randamentul vaporizatorului de 55%, puterea calorifica inferioara a

combus tibilului Qi=40MJ/kg.Destinderea in prima treapta a turbinei se considera adiabata...

0,75;

0,89;

60%;

80%.






0,65;

0,79;

89%;

0,9.






0,81;

0,75;

70%;

95%.




alimentare taa=tsat-100 grade C, debi tul nominal de abur D=20 to/h, randamentul vaporizatorului de 55%, puterea calorifica inferioara acombus tibilului Qi=10200kcal/kg.Destinderea in prima treapta a turbinei se cons idera adiabata...

70%;

80%;

0,78;

0,86.






70%;

8/12/2019 IFAG (511)

14/142



0,85;

0,78;

90%.


46)Determinati cantitatea de condens necesar pentru pulverizat in camera de ames tec a unei ins talatii de reglare a temperaturiiaburului supraincalzit izobar. Date cunoscute: presiunea nom inala a aburului p= 5 MPa, temperatura de supraincalzire reglata t si=500

grade C, presiunea de condensare P cd=20 K Pa, debitul de abur 10 to/h, cresterea de temperatura 50 grade C...

105 kg/h;

480 kg/h;

0,58 to/h;

1,2 to/h.


47)Determinati cantitatea de condens necesar pentru pulverizat in camera de ames tec a unei ins talatii de reglare a temperaturii

aburului supraincalzit izobar. Date cunoscute: presiunea nom inala a aburului p= 5 MPa, temperatura de supraincalzire reglata t si=500


1,5 to/h;

0,6 to/h;

815 kg/h;

720kg/h.




grade C, presiunea de condensare P cd=0,5 bar, debitul de abur 10 to/h, cresterea de temperatura 50 grade C...

496 kg/h;

0,65 to/h;

0,75 to/h;

910kg/h.





0,16 to/h;

1,6 to/h;

840 kg/h;

430 kg/h.


50 Determinati cantitatea de condens necesar entru ulverizare in camera de amestec a unei instalatii de re lare a tem eraturii

8/12/2019 IFAG (511)

15/142



aburului supraincalzit izobar. Date cunoscute: presiunea nom inala a aburului p= 60 bar, temperatura de supraincalzire reglata t si=500


310 kg/h;

480 kg/h;

1,7 to/h;

0,17 to/h.

8/12/2019 IFAG (511)

16/142



51)Determinati tirajul static pentru o caldare avand urmatoarele date cunoscute: inaltimea geodezica de evacuare H=20 m, presiunea

barica 750 torr, temperatura atmos ferica 0 grade C, dens itatea aerului 1,3 kg/m3, dens itatea gazelor 1,2 kg/m3, temperatura gazelor 150

grade C.

0,3 bar;

52 Pa;

92 mm col H2O;

0,8 kg/cm2



barica 760 torr, temperatura atmos ferica 0 grade C, dens itatea aerului 1,31 kg/m3, dens itatea gazelor 1,2 kg/m3, temperatura gazelor

150 grade C.

0,2 bar;

95mm col H2O;

1,01kgf/cm2;

40 Pa.



barica 750 torr, temperatura atmos ferica 0 grade C, dens itatea aerului 1,3 kg/m3, dens itatea gazelor 1,2 kg/m3, temperatura gazelor 150

grade C.

46 kgf/m2;

110 mm col H2O;

0,2 bar;

0,15 kgf/cm2




tg=200 grade C.

40 Pa;

128mm col H2O

0,1 bar;

0,7 kg/cm2




150 grade C.

48 Pa;

1,1 kPa

15 torr;

8/12/2019 IFAG (511)

17/142



70 mm col H2O;


56)Gradul de reactiune al unei turbine cu abur es te 0,4. Determinati parametrii aburului, pentru o destindere adiabata, dupa ajutaj s i la

evacuare. Date cunoscute: puterea specifica ps = 0,2 [KWh/kg]; presiunea initiala p1=3 [MPa]; temperatura initiala t1=400 [grade C]

p' 1=1,1bar; p2=5,0 bar;

p' 1=4 bar; p2=10 bar;

p' 1=0,2 bar;p2=12;

p' 1=0,5bar;p2=15 bar;


57)Gradul de reactiune al unei turbine cu abur este 0,4. Determinati pres iunea aburului, pentru o destindere adiabata, dupa ajutaj si la

evacuare. Date cunoscute: puterea specifica ps = 0,2 [KWh/kg]; presiunea initiala p1=40 [bar]; temperatura initiala t1=400 [grade C]

p' 1=2 bar; p 2=0,1 bar;

p' 1=10 bar; p 2=2,5 bar;

p' 1=6 bar; p2=1,2 bar;

p' 1=8bar; p 2=3 bar;




p2=1,5 bar; p' 1=3 bar;

p' 1=3,5 bar; p2=0,5 bar;

p2=1,5 bar; p1=4 bar;

p2=0,5 bar; p1=0,3 bar;




p2=0,8 bar; p' 1=3 bar;

p2=1,8 bar; p' 1=0,5 bar;

p2=1,5 bar; p' 1=3 bar;

p2=0,8 bar; p' 1=3 bar;




p2=0,3 bar; p' 1=4 bar;

p2=0,8 bar; p' 1=8 bar;

p2=0,5 bar; p' 1=0,4 bar;

= ' =

8/12/2019 IFAG (511)

18/142



, ,


8/12/2019 IFAG (511)

19/142



61)Determinati parametrii initiali ai aburului pentru o turbina cu actiune pentru care avem urmatoarele date cunoscute: viteza aburului la

iesirea din a jutaj w pol.= 1000[m/s]; titlul aburului x pol.= 0,965; temperatura aburului evacuat t2 =[ 60 grade C]; randamentul intern de

80%

t1=300 grade C;p1=15 bar; i=3000 kj/kg;






iesirea din a jutaj w= 1100[m/s]; titlul aburului x=0,965; temperatura aburului evacuat t2 =[ 60 grade C]; randamentul intern de 80%

p1=20 bar; t1=250 grade C i=3200 kj/kg;







t1=305 grade C;p1=6,5 bar; i=3070 kj/kg;









t1=320 grade C;p1=0,7 MPa; i=3090 kj/kg;




iesirea din a jutaj w= 1000[m/s]; titlul aburului x=0,965; temperatura aburului evacuat t2 =[ 60 grade C]; randamentul intern de 0,9


t1=250 grade C;p1=10bar; i=3400 kj/kg;




8/12/2019 IFAG (511)

20/142



66)Determinati parametrii initiali ai aburului de la o turbina cu urmatoarele date cunoscute:debitul specific (destindere politropica) d

pol= 5[kg/kwh]; presiunea de condensatie p2= 20[kPa]; titlul aburului (destindere izentropica) x= 0,85; randamentul intern 0,8.



t1=300 grade C;p1=2 MPa; i=3000 kj/kg;












p1=16bar; t1=300 grade C i=3000 kj/kg;







i=3050 kj/kg; p1=4,5 MPa; t1=340 grade C

i=2500 kj/kg; p1=7 bar; t1=160 grade C






i=3060 kj/kg; p1=20 bar; t1=590 K


i=2800 kj/kg; p1=5 bar; t1=500 K

i=3500 kj/kg; p1=25 bar; t1=600 K

8/12/2019 IFAG (511)

21/142

8/12/2019 IFAG (511)

22/142



76)Determinati puterile unei turbine cu o treapta de supraincalzire intermediara. Date cunoscute: debitul nominal de abur D=20 [t0/h];

presiunea initiala p1=60[bar]; raportul de reducere a presiunii 25%; temperaturile de supraincalzire 500 [grade C]; presiunea de

condensatie P cd =20[kPa]; debitul de extractie dupa prima treapta D ext= 5[t0/h]; randamentul intern=80%.

Pad= 7645 Kw; Ppol=6300 kw;






presiunea initiala p1=5[MPa]; raportul de reducere a presiunii 25%; temperaturile de supraincalzire 500 [grade C]; presiunea de










Pad=5940 Kw; Ppol=5500 kw;















condensatie P cd = 30[kPa]; debitul de extractie dupa prima treapta D ext=0[t0/h]; randamentul intern=80%.




8/12/2019 IFAG (511)

23/142




8/12/2019 IFAG (511)

24/142



81)Determinati pierderea de putere adiabatica in cazul defectarii supraincalzitorului intermediar pentru o turbina in doua trepte. Date

cunoscute: debitul de abur D=30[t0/h]; presiunea nominala p1=60[bar]; raportul de scadere a presiunii intre trepte 0,25; temperatura de

supraincalzire t si=500[grade C]; presiunea de condensatie P cd=0,25 [bar].

Dif. Pad=3010Kw;

Dif. Pad=2000Kw;

Dif. Pad=4110Kw;

Dif. Pad=2810Kw;





Dif. Pad=2800Kw;

Dif. Pad=2800 CP;

Dif. Pad=2385 CP;

Dif. Pad=1330 kw;



cunoscute: debitul de abur D=30[t0/h]; presiunea nominala p1=5[mPa]; raportul de scadere a presiunii intre trepte 0,25; temperatura de


Dif. Pad=3050CP;

Dif. Pad=2560 CP;

Dif. Pad=1810 CP;

Dif. Pad=3920 kw;





Dif. Pad=3220CP;

Dif. Pad=2420 Kw;

Dif. Pad=4215 Kw;

Dif. Pad=3520 kw;




supraincalzire t si=500[grade C]; presiunea de condens atie P cd=15[kPa].

Dif. Pad=2420Kw;

Dif. Pad=3600 CP;

Dif. Pad=4010 Kw;

8/12/2019 IFAG (511)

25/142



Dif. Pad=2525 kw;


86)Determinati pierderea de putere in cazul defectarii supraincalzitoarelor pentru o turbina in doua trepte cu supraincalzire

intermediara. Date cunoscute: debit nominal D=25[t0/h]; presiune nominala p1=5[MPa]; presiune de condensatie p cd=25[kPa]; raportul

de scadere a pres iunii 0,25; temperaturi de supraincalzire t si=550 [grade C].

Dif. Pad=4445Kw;

Dif. Pad=4000 CP;

Dif. Pad=4505 CP;

Dif. Pad=3250 Kw;



intermediara. Date cunoscute: debit nominal D=15[t0/h]; presiune nominala p1=5[MPa]; presiune de condensatie p cd=25[kPa]; raportul


Dif. Pad=2500 CP;

Dif. Pad=3626 CP;

Dif. Pad= 2733 Kw;

Dif. Pad=2835 CP;



intermediara. Date cunoscute: debit nominal D=25[t0/h]; presiune nominala p1=50[bar]; presiune de condensatie p cd=25[kPa]; raportul


Dif. Pad=3720 CP;

Dif. Pad=6045 CP;

Dif. Pad= 3720 Kw;

Dif. Pad=3350 Kw;


89)Determinati pierderea de putere in cazul defectarii supraincalzitoarelor pentru o turbina in doua trepte cu supraincalzireintermediara. Date cunoscute: debit nominal D=25[t0/h]; presiune nominala p1=5[MPa]; presiune de condensatie p cd=25[kPa]; raportul


Dif. Pad=3055 CP;

Dif. Pad=3835 Kw;

Dif. Pad= 3530 CP;

Dif. Pad=3200 Kw;



intermediara. Date cunoscute: debit nominal D=25[t0/h]; presiune nominala p1=5[mPa]; presiune de condensatie p cd=0,15[bar];

raportul de scadere a pres iunii 0,25; temperaturi de supraincalzire t si=550 [grade C].

Dif. Pad=4210 CP;

8/12/2019 IFAG (511)

26/142



Dif. Pad=3750 CP;

Dif. Pad= 3725 Kw;

Dif. Pad=3890 Kw;

8/12/2019 IFAG (511)

27/142

8/12/2019 IFAG (511)

28/142



0,051 Kw/kg.


96)Determinati randamentul intern al unei turbine. Date cunoscute: temperatura aburului evacuat T=343[K]; titlul aburului dupa

destindere pol itropica X pol=0,95; viteza aburului la ies irea din ajutaj(politropica) W pol=1000[m/s]; diferenta de titlu 0,1; apa de

alimentare se preincalzeste pana la valoarea taa=tsat-100 grade C.

rand.int=0,852;

rand.int=0,685;

rand.int=0,825;

rand.int=0,753.



destindere politropica X pol=0,95; viteza aburului la iesirea din a jutaj(politropica) W pol=800[m/s]; diferenta de titlu 0,1.

rand.int=0,4;

rand.int=0,8;

rand.int=0,58;

rand.int=0,75;



destindere politropica X pol=0,98; viteza aburului la iesirea din a jutaj(politropica) W pol=1000[m/s]; diferenta de titlu 0,1;

rand.int=0,8;

rand.int=0,5;

rand.int=0,75;

rand.int=0,69;



destindere politropica X pol=0,95; viteza aburului la iesirea din a jutaj(politropica) W pol=1000[m/s]; diferenta de titlu 0,15.

rand.int=0,61;

rand.int=0,8;

rand.int=0,7;

rand.int=0,8;


100)Determinati randamentele s i parametrii initiali ale unei turbine. Date cunoscute: temperatura aburului evacuat T=323[K]; titlulaburului dupa destindere politropica X pol=0,95; viteza aburului la ies irea din ajutaj(politropica) W pol=1000[m/s]; diferenta de titlu 0,1;

apa de alimentare se preincalzeste pana la valoarea taa=tsat-100 grade C.

rand.int=0,8;

rand.int=0,68;

8/12/2019 IFAG (511)

29/142



rand.int=0,9;

rand.int=0,75;


8/12/2019 IFAG (511)

30/142



101)Determinati puterea specifica si parametrii finali ai aburului pentru o turbina cu actiune. Date cunoscute: presiunea initiala

p1=10[bar]; temperatura initiala t1=tsat+100 grade C; viteza aburului dupa des tinderea izentropica W ad=1200[m/s]; viteza aburului dupa

destinderea politropica Wpol=1000[m/s]

p=0,5kw/kgh; p2=0,3bar; x=0,9; t2=70 gradeC

p= 0,2kw/kgh; p2=0,5bar;x=0,8;t2=80 gradeC

p=0,139kw/kgh;p2=0,155 bar;x=0,95; t2= 55 grade C;

p=0,2kw/kgh;p2=0,8 bar;x=0,95; t2= 55 grade C.





p=0,3kw/kgh; x=0,85;p2=2 bar; t2=90 grade C;

p=0,139 kw/kgh;x=0,96; p2=0,25 bar;t2=65 grade C;

p=0,2 kw/kgh; x=0,9; p2=0,4 bar; t2= 105 grade C

p =0,14kw/kgh; x= 0,8; p2 =0,6 bar; t2= 90 grade C.





p=0,2kw/kgh; x=0,95; p2=0,5 bar; t2= 85 gradeC;

p=0,139 kw/kgh;x=0,9; p2=0,2 bar;t2=60 grade C;

p=0,139kw/kgh; x=0,99; p2=0,2 bar; t2=60 grade C;

p=0,3kw/kgh;x=0,9; p2=0,4 bar; t2=75 grade C;





p=0,189 kw/kgh; x==0,9; p2=0,6 bar; t2= 90 grade C;

p=0,21kw/kgh;x=0,87 p2=0,06 bar; t2= 75 grade C;

p=0,139kw/kgh;x=0,97; p2=0,06 bar; t2=35 grade C;

p=0,139 kw/kgh; x=0,9; p2=0,2 bar; t2=60 grade C;





p=0,2;x=0,9; p2=2 bar; t2= 160 grade C;

p=0,11;x=0,99; p2=0,6 bar; t2= 115 grade C;

p=0,11; p2=0,15 bar; t2=60 grade C;

8/12/2019 IFAG (511)

31/142



p==0,31;x=0,95; p2=0,2 bar; t2=60 grade C;


106)Determinati parametrii finali ai aburului pentru o turbina cu reglare prin laminare pentru varianta de functionare de 75% din puterea

nominala Pn =5000[CP]. Date cunoscute: presiunea in itiala p1=40[bar]; temperatura initiala t1=tsat+150 grade C; randamentul intern

0,8; debitul de abur D=20[t0/h].

p2'=0,6 bar;t2'=110 gradeC

p2'=2 bar; t2'=75 gradeC

p2'=2,5 bar; t2'=85 gradeC



107)Determinati parametrii finali ai aburului pentru o turbina cu reglare prin laminare pentru variantele de functionare100% si 75% din

puterea nominala Pn =5000[CP]. Date cunoscute: presiunea ini tiala p1=5[mPa]; temperatura initiala t1=tsat+150 grade C; randamentul

intern 0,8; debitul de abur D=20[t0/h].

p2'=4 bar;t2'=130 gradeC





108)Determinati parametrii finali ai aburului pentru o turbina cu reglare prin laminare pentru varianta de functionare de 75% din puterea

nominala Pn =5000[CP]. Date cunoscute: presiunea in itiala p1=40[bar]; temperatura initiala t1=tsat+150 grade C; randamentul intern


p2'=1,3bar;t2'=60 gradeC





109)Determinati parametrii finali ai aburului pentru o turbina cu reglare prin laminare pentru varianta de functionare de 75% din putereanominala Pn =5000[CP]. Date cunoscute: presiunea in itiala p1=40[bar]; temperatura initiala t1=tsat+150 grade C; randamentul intern





p2'=0,6bar; t2'=80 gradeC


110)Determinati parametrii finali ai aburului pentru o turbina cu reglare prin laminare pentru variantele de functionare100% si 75% din

puterea nominala Pn =5000[CP]. Date cunoscute: presiunea ini tiala p1=40[bar]; temperatura initiala t1=tsat+200 grade C; randamentul

intern 0,8; debitul de abur D=20[t0/h].

p2'=1,1bar; t2'=170 gradeC

8/12/2019 IFAG (511)

32/142

8/12/2019 IFAG (511)

33/142



111)Determinati parametrii aburului la intrarea in ajutaj s i puterea adiabata aunei turbine care inregis treaza in ventilele de reglare o

pierdere de 50[Kj/kg]. Date cunoscute: presiunea aburului in caldare pk=35[bar]; temperatura aburului dupa supraincalzitor

tsi=350[grade C]; debitul de abur D=10[t0/h]; presiunea de condensatie p cd=25[kpa].

p1=150 bar; t1=710 grade C; Pad =21000 CP


p1=23 bar; t1=340 grade C; Pad =2330 Kw






p1=30 bar; t1=330 grade C; Pad =2385 Kw;








p1=100 bar; t1=250 grade C; Pad =8000 CP;


p1=2 MPa; t1=300 grade C; Pad =2500 Kw

p1=3MPa; t1=350 grade C; Pad =2000 CP















p1=18 bar; t1=215 grade C; Pad =351CP

8/12/2019 IFAG (511)

34/142





116)Determinati debitul de apa de mare necesar unui condens or care deserveste o turbina pentru care avem urmatoarele date:

puterea politropica Ppol =10000[CP]; debitul specific de abur d pol= 5[Kg/kwh]; presiunea initiala p1=45[bar]; temperatura initiala t1=400

[grade C]; randamentul 0,8. incalzirea izobara generata de pierderi 50 [kj/kg]; diferenta de temperatura a apei de mare 6 grade C; caldura

specifica a apei de mare C am=4,2[kj/kgK].

Mam =3205 t/h;

D=262 m cub/h;

Mam=612 to/h;

D=1500 m cub/h;



puterea politropica Ppol =10000[kW]; debitul specific de abur d pol= 5[Kg/kwh]; presiunea initiala p1=45[bar]; temperatura initiala t1=400

[grade C]; randamentul 0,8. incalzirea izobara generata de pierderi 50 [kj/kg]; diferenta de temperatura a apei de mare 6 grade C; calduraspecifica a apei de mare C am=4,2[kj/kgK].

Mam =4358,8 to/h;

D=1100 m cub/h;

D=200 m cub/h;

Mam =1200 to/h;






D=200 m cub/h;

Mam =3497,5 to/h;

Mam =2000 to/h;

D=500 m cub/h;






Mam =250 to/h;

D=2000 m cub/h;

Mam =2552,6 to/h;

D=1050 m cub/h;


8/12/2019 IFAG (511)

35/142



e erm na e u e apa e mare necesar unu con ensor care eserves e o ur na pen ru care avem urma oare e a e:




D=150 m cub/h;

Mam =600 to/h;

D=600 m cub/h;

Mam =3200 to/h;

8/12/2019 IFAG (511)

36/142



121)Determinati debitul specific de apa de mare pentru condensare de la instalatie de forta cu abur. Date cunoscute: presiunea initiala

p1=40[bar]; temperatura initiala t1=400 [ grade C]; debitul nominal Dn=15[t0/h]; randamentul intern 0,85; presiunea de condensare

Pcd=20[kPa]; incalzirea izobara generata de pierderi 50[kj/kg]; diferenta de temperatura pentru apa de mare 6[ grade C]; caldura

specifica a apei de mare cam=4,2[kj/kgK].

d am =3 m cub/h

d am =30 Kg/Kwh

d am =1000 Kg/Kwh

d am =88 Kg/Kwh






d am =45 m cub/Kwh

d am =16 Kg/h

d am =88 Kg/Kwh

d am =50 Kg/Kw






d am =110 Kg/Kwh

d am =91,5 Kg/Kwh

d am =50 Kg/CPwh

d am =25m cub/CPwh




Pcd=20[kPa]; incalzirea izobara generata de pierderi 50[kj/kg]; diferenta de temperatura pentru apa de mare 6[ grade C]; calduraspecifica a apei de mare cam=4,2[kj/kgK].

d am =91 Kg/Kwh

d am =61m cub/Kw

d am =10 Kg/CPwh

d am =20 Kg/Kwh






d am =150 Kg/Kwh

8/12/2019 IFAG (511)

37/142



d am =89 Kg/Kwh

d am =200 Kg/Kwh

d am =30 Kg/Kwh


126)Determinati consumul specific de combustibil pentru o instalatie de forta cu abur. Date cunoscute: randamentul politropic 0,25;randamentul mecanic al turbinei 0,95; randamentul mecanic al liniei axiale 0,95; randamentul caldarii 0,9; puterea calorifica inferioara a

combus tibilului Qi= 40[kj/kg].

Ce=0,200Kg/Kwh

Ce=0,043Kg/Kwh

Ce=0,150Kg/CPh

Ce=0,025Kg/CPh


127)Determinati consumul specific de combustibil pentru o instalatie de forta cu abur. Date cunoscute: randamentul politropic 0,3;

randamentul mecanic al turbinei 0,95; randamentul mecanic al liniei axiale 0,95; randamentul caldarii 0,9; puterea calorifica inferioara a


Ce=0,369Kg/Kwh

Ce=200g/CPh

Ce=1,2Kg/CPh

Ce=1,2Kg/Kwh





Ce=0,3kg/Kwh

Ce=0,22Kg/CPh

Ce=0,415Kg/Kwh

Ce=0,5Kg/CPh




combus tibilului Qi= 10000[kcal/kg].

Ce=140g/CPh

Ce=250g/CPh

Ce=250g/Kwh

Ce=0,423Kg/Kwh


130 Determinati consumul s ecific de combustibil entru o instalatie de forta cu abur. Date cunoscute: randamentul olitro ic 0 25

8/12/2019 IFAG (511)

38/142



. ,



Ce=0,2Kg/CPh

Ce=300g/KWh

Ce=0,468Kg/Kwh

Ce=0,120Kg/CPh


8/12/2019 IFAG (511)

39/142



131)Pentru o caldare de abur cu arzator avand presiunea de exploatare la 18 bar, temperatura de supraincalzire a aburului poate fi

125 grade C;

150 grade C;

250 grade C;

175 grade C.


132)Preincalzitorul de aer este montat in ultima parte a traseului de gaz. Care poate fi temperatura de incalzire a aerului s i temperatura

gazelor evacuate

t aer=125 grade C; tg=75 grade C;

t aer=125 grade C; tg=200 grade C;

t aer= 125 grade C; tg= 100 grade C;

t aer=125 grade C; tg=65 grade C


133)Pentru o caldare de abur recuperatoare avand pres iunea de exploatare 7 bar, temperatura de saturatie es te

165 grade C;

153 grade C;

143 grade C;

173 grade C.


134)Circulatia apei in instalatia de alimentare a unei caldari este.

preincalzitor de apa, s istem fierbator, economizor;

economizor, sis tem fierbator, preincalzitor de apa;

preincalzitor de apa, economizor, sistem fierbator;

sis tem fierbator, economizor, preincalzitor de apa.


135)Procesul de ardere al combustibilului lichid in focarul caldarii se face

izobar;

izentrop;

izentalp;

izocor.


136)Depresiunea din focar se obtine la caldarile cu tiraj fortat cu

8/12/2019 IFAG (511)

40/142



arzatorul de combus tibil cu doua diuze;

ventilatorul de extractie;

injectorul de combustibil cu abur.


137)Circulatia naturala a apei in caldare es te datorata

diferentei de temperatura dintre temperatura de vaporizare s i temperatura apei de alimentare;

impulsului de circulatie creat de diferenta de greutati specifice intre apa din tuburile dispuse la distanta mai mare de

focar si tuburile din vecinatatea focarului;

cantitatii de substante folosite la tratarea apei;

presiunii apei de alimentare.


138)Care este cea mai mare pres iune din caldarea cu arzator.

presiunea de deschidere a supapelor de siguranta

presiunea de alimentare cu apa;

presiunea de proba hidraulica;

presiunea aburului supraincalzit.


139)Ce unitati de masura s e utilizeaza uzual pentru presiunea din traseul de gaze al caldarii de abur cu arzator

bar;

MPa;

mmCHg;

mmCA.


140)Ce reprezinta duritatea temporara.

continutul total de bicarbonati de calciu si magneziu;

continutul total al s arurilor de calciu s i magneziu cu exceptia bicarbonatilor;

continutul total de ioni de calciu s i magneziu;

continutul total de saruri de calciu s i magneziu.

8/12/2019 IFAG (511)

41/142



141)Ce reprezinta duritatea permanenta.

continutul total de bicarbonati de calciu s i magneziu;

continutul total al sarurilor de calciu si magneziu cu exceptia bicarbonatilor;


continutul total de saruri de calciu s i magneziu.


142)Ce reprezinta duritatea totala.

continutul total de bicarbonati de calciu s i magneziu;

continutul total al s arurilor de calciu s i magneziu cu exceptia bicarbonatilor;


continutul total de saruri de calciu si magneziu.


143)Ce produce excesul de hidrazina.

cresterea continutului de oxigen;

alcalinizarea apei prin descompunerea hidrazinei cu formare de amoniac;

cresterea continutului de dioxid de carbon;

marirea aciditatii apei.


144)Pentru ce se foloseste hidrazina.

eliminarea oxigenului;

eliminarea directa a dioxidului de carbon;

eliminarea amoniacului;

eliminarea compusilor de calciu si magneziu.


145)Eliminarea dioxidului de carbon se realizeaza prin.

amoniacul gazos ce se formeaza prin descompunerea excesului de hidrazina;

utilizarea materialelor neferoase pentru tuburile condens atoarelor;

condensarea vaporilor de apa in vid;

utilizarea apei acide.


146)La s farsitul procesului de vaporizare titlul este.

x=0;

8/12/2019 IFAG (511)

42/142



x= .

x=0,85 - 0,9;

x=0,5;


147)La sfarsitul procesului de condensare titlul este.

x=0,85 - 0,9;

x=0;

x=0,5;

x=1.


148)Procesul de condens are poate fi.

izoterm si izocor;

izocor si izentrop;

izoterm si izobar;

izobar si izentrop


149)Procesul de vaporizare este

izoterm si izobar;

izocor si izentrop;

izobar si izentrop;

izoterm si izocor.


150)Reglarea automata a alimentarii cu apa trebuie sa asigure

mentinerea nivelului apei in caldare constant;

mentinerea nivelului apei la maxim;

mentinerea nivelului apei in caldare intre anumite limite independente de oscilatia sarcinii;

mentinerea nivelului la minim.

8/12/2019 IFAG (511)

43/142



151)Reglarea automata a arderii in caldare trebuie sa as igure:

mentinerea depresiunii in focarul caldarii intre anumite limite;

presiunea din focar egala cu presiunea mediului ambiant pentru a reduce infiltratiile de aer fals;

presiunea din focar mai mare ca presiunea mediului ambiant;

o diferenta de presiune intre focar si m ediu ambiant de 2 bar.


152)Reglarea automata a alimentarii cu aer a caldarii are ca obiect:

reglarea arderii cu coeficient de exces de aer mai mare de 2,5;

reglarea arderii prin mentinerea optima a raportului dintre cantitatea de aer si cea de combustibil;

reglarea arderii cu amestec bogat;

reglarea arderii care sa conduca la un procent de oxigen in gazele de ardere mai mare de 8 %.


153)Valvulele s i robinetele m ontate pe caldarea de abur trebuie sa fie prevazute cu

indicatoare de pozitie 'deschis' si 'inchis';

indicatoare de pozitie de montaj;

indicatoare de pozitie geometrica pentru determinarea N.P.S.Hd;.

indicatoare de pozitie cu sensul de deschidere.


154)Capul de alimentare este format din

valvula de retinere si valvula de control;

valvula de retinere s i valvula de purjare de fund;

valvula de retinere si valvula de inchidere;

valvula de inchidere s i valvula de golire.


155)Care dintre valvulele care compun capul de alimentare se va monta direct pe corpul caldarii

valvula de inchidere;

valvula de retinere, daca presiunea de alimentare es te de 4-8 bar;

valvula de inchidere daca este montata intre doua valvule de retinere;

valvula de retinere, daca presiunea de alimentare este mai mare de 8 bar.


156)O caldare de abur cu suprafata de vaporizare a apei libera trebuie sa fie prevazuta cu.

un indicator de nivel min im;

8/12/2019 IFAG (511)

44/142



un n ca or e n ve maxm;

cel putin doua indicatoare independente pentru nivelul apei cu scala transparenta;

cel putin doua indicatoare dependente.


157)O caldare de abur cu circulatie fortata are prevazute.

dispozitive de avertizare separate care semnalizeaza alimentarea insuficienta a caldarii cu apa;

doua indicatoare de nivel dependente de pres iunea de vaporizare;

un indicator de nivel min im;

un indicator de nivel maxim.


158)Sticlele indicatoarelor de nivel ale caldarilor de abur pot fi.

tuburi transparente;

plane si striate daca presiunea de lucru este sub 32 bar;

tuburi cu mercur;

tuburi cu alcool colorat.


159)Cu ce trebuie prevazute indicatoarele de nivel.

sita de azbest pentru izolare termica;

cu robineti de retinere pe partea de apa;

cu robineti de retinere pe partea de abur;

cu dispozitive de inchidere atat pe partea spatiului cu apa, cat si pe partea spatiului cu abur.


160)Ce trebuie sa permita dis pozitivele de inchidere ale indicatoarelor de nivel.

controlul calitatii apei ;

purjarea separata a spatiilor de apa si a spatiilor de abur;

controlul calitatii aburului ;

montarea unor sticle de nivel etalon pentru verificarea exacta a nivelului.

8/12/2019 IFAG (511)

45/142



161)Teleindicatoarele de nivel pentru apa din caldare nu trebuie

sa prezinte abateri care sa depaseasca + 20 mm sau - 20 mm fata de indicatiile sticlelor de nivel montate pe caldare ;

sa nu prezinte abateri fata de indicatoarele locale;

sa permita purjarea de la distanta pentru a mentine nivelul corect;

sa permita reglarea nivelului prin purjarea de fund.


162)La fiecare caldare cu suprafata libera a apei, nivelul minim inferior al apei in caldare trebuie.

sa fie cons emnat pentru fiecare cart;

sa fie marcat pe sticla de nivel;

sa fie consemnat pentru consumatorii principali de abur;

sa fie marcat pe indicatorul de nivel prin trasarea unui riz de control pe corpul indicatorului.


163)O caldare de abur va fi prevazuta cu

cel putin doua manometre racordate pe spatiul de abur;

un manom etru montat pe purja de suprafata;

cel putin doua manometre racordate pe spatiul de apa de alimentare si de gol ire;

un manom etru montat pe purja de fund.


164)Intre manometru si teava de racordare se monteaza.

robinet cu retinere;

robinet cu inchidere;

robinete sau valvule cu trei cai;

robinete de inchidere si retinere.


165)Economizorul este prevazut cu .

un manometru montat pe partea de iesire a apei;

un manovacuumetru montat pe partea de intrare a apei;

un vacuumetru pentru (-2. -0,5) bar;

un manom etru montat pe partea de intrare a apei.


166)Pe scala manometrului montat pe caldarea de abur se va marca cu linie rosie

presiunea de deschidere a supapei de siguranta;

8/12/2019 IFAG (511)

46/142



pres unea e ucru a a uruu n ca are;

presiunea de proba hidraulica;

presiunea de referinta


167)Supraincalzitorul de abur trebuie prevazut cu...

manometru local;

robinet de control pentru calitatea aburului;

termometru local si termometru de la distanta;

manometru de la distanta.


168)Fiecare caldare de abur trebuie sa fie prevazuta cu cel putin

o supapa de siguranta;

trei supape de siguranta inseriate;

doua supape de siguranta cu arc, de aceeasi constructie si aceeasi dimensiune montate pe tamburul caldarii si o supapa

de siguranta montata pe colectorul de iesire al supraincalzitorului;

doua supape de siguranta inseriate.


169)Cand trebuie sa deschida supapa de s iguranta montata pe supraincalzitor

inaintea supapelor de siguranta montate pe tambur;

odata cu supapa de siguranta montata pe tambur;

dupa supapa de siguranta montata pe tambur;

la atingerea presiuni i corespunzatoare nivelului maxim.


170)Presiunea maxima de deschidere a supapei de siguranta nu trebuie

sa fie mai mica ca presiunea de proba hidraulica;

reglata;

sa depaseasca cu mai mult de 0,7- 0,9 bar presiunea de lucru;

verificata in timpul functionarii caldarii.

8/12/2019 IFAG (511)

47/142



171)Valvulele de inchidere ale conductei principale de abur s i ale conductelor auxiliare de abur trebuie prevazute cu

mecanism local de inchidere, mecanism de actionare de la distanta dintr-un loc permanent accesibil, amplasat in afara

compartimentului caldari;

mecanism local de inchidere;

mecanism de inchidere de la distanta;

mecanism de inchidere de la distanta si mecanism local de inchidere, dar cu interblocare la comanda,


172)Diametrul interior al valvulelor si al tubulaturilor pentru purjare inferioara trebuie sa fie

1012 mm, daca debitul de abur este 500 kg/h;

40...60 mm, daca debitul de abur es te 500750 kg/h;

cuprins intre 20...40 mm

minim 20 mm.


173)Pe fiecare caldare se m onteaza

cel putin o valvula sau un robinet pentru luarea probelor de apa;

robinetul pentru luarea probelor de apa cuplat cu robinetul cu trei cai de la sticla de nivel

robinetul pentru luarea probelor de apa cuplat cu robinetul de purjare superioara

robinetul pentru luarea probelor de apa cuplat cu robinetul de purjare inferioara


174)Sistemul de protectie al ins talatiei de ardere trebuie sa declanseze la

cel mult o secunda flacara s-a stins in timpul functionarii;

la 5 secunde daca nivelul apei este maxim;

la 5 secunde de la oprirea exhaustorului;

la 25 secunde daca pres iunea aerului refulat in camera de ardere este insuficienta.


175)Semnalizarea la atingerea limitei superioare a nivelului apei se face.

numai prin semnale sonore;

prin semnale numai la pos turile de telecomanda;

prin semnale la toate posturile de comanda si supraveghere;

prin semnale numai la pos tul local de comanda si supraveghere.


176)In figura CAN 51 sunt schemele de principiu pentru caldari ignitubulare. Ce particularitati constructive le deos ebeste..

8/12/2019 IFAG (511)

48/142



circulatia apei- aburului;

presiunea aburului supraincalzit;

circulatia gazelor;

temperatura apei de alimentare.


177)In figura CAN 52 denum iti urmatoarele elemente componente.

1-pulverizator de combustibil, 2- tub de flacara, 8- antretoaze;

4-cutia de foc, 5- placi tubulare, 9- camera de aer;

12-tiranti pentru fixare pe postament, 11-domul culegator de vapori;

8- antretoaze; 7-perete, 4 -cutie de aer, 1- pulverizator de abur.


178)In figura CAN 53.b. ecranul este constituit din..

8/12/2019 IFAG (511)

49/142



perete de caramida si tevi prin care circula gaze;

perete de tevi sau bare de ridigizare prin care nu circula fluide;

perete de tevi la care schimbul de caldura permite incalzirea aerului;

perete din tevi prin c are circula apa-abur.


179)In figura CAN 53.a. descrieti circulatia fluidelor de lucru..

apa-aburul prin tevi, gazele peste tevi;

apa-abur in colectoare, prin tevi gazele rezultate in urma arderii;

aburul prin tuburi, gazele de ardere in colectoare;

apa pes te tuburi, gazele de ardere in colectoare.


180)In figura CAN 54.a. colectoarele pot fi..

in legatura cu tevile de fum;

cilindrice sau sferice;

tuburi care fac legatura numai cu tevile prin care circula apa;

tuburi care fac legatura numai cu tevile prin care circula aburul supraincalzit.

8/12/2019 IFAG (511)

50/142



8/12/2019 IFAG (511)

51/142



181)In figura CAN 54.b. schimbul de caldura prin ecran se face as tfel....

convectie, conductie, convectie;

numai prin radiatie;

prin radiatie la tevi, de la tevi la apa-abur prin convectie libera(circulatie naturala);

numai prin convectie fortata pentru ambele fluide.


182)In figura CAN 54 unde se plas eaza supraincalzitorul de abur...

intre fascicolele de tuburi neecranate;

pe peretele ecranat;

pe traseul de gaze dupa econom izor;

direct in focar, circulatia aburului fiind artificiala.


183)In figura CAN 55.a. fixarea tevilor direct pe tambur se face prin

8/12/2019 IFAG (511)

52/142



nituire;

nituire, lipire tare;

mandrinare sau sudare;

cu filet si nituire;


184)In figura CAN 55.e. tevile fierbatoarele sunt dispuse

in zigzag pe camerele sectionate dispuse orizontal;

in zigzag pe tamburul superior;

in zigzag pe tamburul inferior;

in zigzag pe camerele sectionate dispuse vertical.


185)In figura CAN 55 f. care este rolul capacului oval

8/12/2019 IFAG (511)

53/142



,

tehnologic pentru montarea sau schimbarea tevilor;

tehnologic pentru rigidizarea camerei sectionate;

tehnologic pentru etansare.


186)Cum s e realizeaza schimbul de energie termica in supraincalzitorul de abur din fig. CAN 56

radiatie si conductie;

convectie si radiatie;

izocor si izentrop;

convectie de la gaze la tuburi; conductie; convectie de la tuburi la abur.


187)Care sunt elementele componente din fig.CAN 56

8/12/2019 IFAG (511)

54/142



1-serpentine, 3-colectoare, 4-distantiere.

2-colectoare, 3-camere sectionate;

1-serpentine, 2-colectoare, 3-elemente de sustinere;

1-serpentine, 3-colectoare.


188)In figura CAN 57a. Sunt prezentate economizoare din tuburi de fonta. Care este rolu l functional al aripioarelor

permite cresterea temperaturii apei cu 10 grade c peste temperatura de vaporizare in s istemul fierbator;

creste suprafata de schimb de caldura;

ridigizeaza tuburile;

sunt dis tantiere intre tuburi.


189)In figura CAN 57b. Este reprezentat un econom izor din tevii de otel trase. Care din urmatoarele propozitii este adevarata

temperatura apei la intrare in economizor este 50 grade C, iar temperatura apei la iesire este cu 30 grade C pese

temperatura de vaporizare;

temperatura apei la intrare in economizor este 10 grade C;

tem eratura a ei la iesire din economizor este mai mare cu 10 rade C decat tem eratura de va orizare

8/12/2019 IFAG (511)

55/142



temperatura apei la iesire din economizor este mai mica cu 30 - 40 grade C fata de temperatura de vaporizare;


190)Amplasarea preincalzitorului de aer din figura CAN 58 pe traseul de gaze este inainte de evacuarea gazelor in mediu ambiant.

Care trebuie sa fie temperatura maxima de incalzire a aerului

300 grade C;

250 grade C;

cu 200 grade C peste temperatura mediului ambiant;

temperatura aerului este mai mica decat temperatura de saturatie a gazelor ( temperatura punctului de roua).

8/12/2019 IFAG (511)

56/142



191)Gazele evacuate din caldare sunt utilizate pentru obtinerea gazelor inerte. Ce im plicatii are daca preincalzitorul de aer din fig. CAN

58 este fisurat

scade presiuneaaerului din focar si creste infiltratia de aer fals;

scade puterea compresorului de aer, deoarece o parte din aer scapa in gazele de ardere;

creste continutul de oxigen in gazele inerte;

reduce temperatura gazelor si reduce poluarea cu oxizi de azot


192)Este caldare de abur cu circulatie naturala, conform figurii CAN 59, daca.

pompa de alimentare are presiunea de refulare pa >p vap.- presiunea de vaporizare

miscarea amestecului apa-abur in sistemul vaporizator este ascensionala si se bazeaza pe diferenta de densitate intre

apa de alimentare ce intra in vaporizator si amestecul apa abur ce iese din vaporizator;

capul de alimentatre este plas at in partea inferioara a caldarii;

prelungitorul tubului de alimentare este corect pozitionat.


193)Caldarea de abur cu volum mare de apa se caracterizeaza prin.

timpul de punere in functiune redus;

raportul dintre volumul de apa si suprafata de incalzire este mai mic ca 0,026 (m cub/m patrat);

circulatia apei este peste tevi;

8/12/2019 IFAG (511)

57/142



.


194)In figura CAN 60, elementele componente sunt

2- economizor , 3- preincalzitor;

1-pompa de circulatie, 6- pompa de alimentare;

4- colector superior, 5- supraincalzitor, 6- pompa de circulatie;

1- pompa de circulatie, 2- fierbator.


195)Cum este circulatia gazelor in figura CAN 60

naturala cu un drum de gaze;

artificiala cu doua drumuri;

artificiala cu trei drumuri;

naturala cu doua drumuri de gaze, primul drum fiind canalul de gaze unde este montat economizorul 2.


196)Viteza gazelor la tirajul natural este de

(3 - 5) m/s;

(5 - 10)m/s;

(0,1 - 0,50)m/s;

(0,01- 0,05)m/s.


8/12/2019 IFAG (511)

58/142



197)In figura CAN 61 elementele componente sunt

1-ventilator de introductie, 4- supraincalzitor;

3-colector superior;

sis tem fierbator; 5-economizor;

5-preincalzitor de aer, 4- s upraincalzitor.


198)In figura CAN 62, ce reprezinta variantele constructive de armaturi

a- robinet cu ventil, d- robinet cu cep;

b- clapeta de retinere cu ventil, c- clapa de retinere cu valva;

8/12/2019 IFAG (511)

59/142

8/12/2019 IFAG (511)

60/142



j- supapa de s iguranta cu contragreutate;

d- robinet cu pana,

c- clapeta de retinere cu valva;

l- oala de condensat cu plutitor, e- clapeta de retinere cu ventil.

8/12/2019 IFAG (511)

61/142



201)In figura CAN 62, ce reprezinta variantele constructive de armaturi

l- oala de condensat cu plutitor, j-supapa de siguranta cu contragreutate;

b- ventil de reglaj, g-ventil de regla j cu membrana;

k-clapeta de retinere, a- robinet cu ventil;

k-supapa de siguranta, d-robinet cu ventil.


202)Ce reprezinta elementele din figura CAN 64

2- ventil, 3-corpul armaturii;

1- corpul armaturii, 4-contragreutate;

3-tija, 2- element de reglare;

4-contragreutate, 1-organ de inchidere.


203)Ce reprezinta figura CAN 65

8/12/2019 IFAG (511)

62/142



robinet de purjare continua;

robinet de purjare intermitenta;

supapa dubla de siguranta;

cap de alimentare.


204)Pentru robinetul de purjare din figura CAN 66, ce reprezinta principalele elemente componente

2-ventil de inchidere in caz de reparatii;

1-ventil de siguranta;

4-parghie de actionare, 2- ventil de lucru;

2- ventil de inchidere in caz de reparatii, 1- ventil de s iguranta.


205)Pentru figura CAN 67, ce reprezinta elementele.

8/12/2019 IFAG (511)

63/142



c-indicator de nivel cu tub cilindric;

3-robinet de golire;

2- robinet de aerisi re si purjare;

d- tamburul caldarii pe care s-a montat indicatorul de nivel.


206)Care din rolul functional al placii calmante din figura CAN 68

asigura miscarea naturala a apei in colectorul superior;

regleaza debitul apei de alimentare;

reduce gradul de umiditate a aburului , determina o vaporizzare ordonata;

modifica presiunea de fierbere a apei.


207)Care este rolul functional al prelungitorului tubului de al imentare reprezentat in figura CAN 69

8/12/2019 IFAG (511)

64/142



regleaza debitul de apa;

regleaza presiunea de saturatie;

mareste viteza de vaporizare;

asigura alimentarea cu apa fara a perturba circulatia naturala a apei-aburului.


208)Care este rolul functional al paravanului s eparator din figura CAN 70

asigura separarea apei de alimentare de apa existenta in caldare;

asigura separarea vaporilor de apa dupa densi tate;

asigura separarea si evacuarea spumei;

asigura separarea si evacuarea namolului.


209)Pentru condensatorul de abur reprezentat in figura CAN 71

8/12/2019 IFAG (511)

65/142

06.06.2013 www.ainostri.ro/?pagina=3&cc

IFAG (511)

Documents

Transcript of IFAG (511)