1.Instalaia de santinaIn condiii normale de navigaie, la orice nava apar diferite acumulri de ape reziduale ce trebuie evacuate. Cauzele care conduc la apariia acestor acumulri de apa sunt: scurgeri prin neetaneitile instalaiilor cu tubulaturi; condensarea vaporilor de apa pe pereii metalici ca urmare a variaiei de temperatura de la zi la noapte; scurgeri din ploi i din splarea punilor; scurgeri din splarea magaziilor. Existena apei reziduale la bordul navei face ca prile metalice sa corodeze, izolaiile i vopseaua sa se deterioreze, sa se deprecieze marfa, nrutindu-se condiiile de exploatare a navei. In afara de rolul de a evacua aceasta apa reziduala peste bord, instalaia de santina mai ndeplinete urmtoarele funciuni: eliminarea apei care rmne n tancurile de balast i pe care pompele de balast nu o pot elimina; eliminarea apei din compartimentul de maini in caz de avarie; instalaie de rezerva pentru instalaia de balast; separarea hidrocarburilor din apa colectata n santina compartimentelor n care exista reziduuri petrolifere; sa realizeze drenarea tancurilor i coferdamurilor att pentru nava cu asieta dreapta, ct i pentru nclinri longitudinale da pn la 5 i transversale de pn la 15; n cazul submarinelor unde transferul balastului din tancuri i golirea tancurilor se face cu aer comprimat, instalaia de santina ajuta la eliminarea resturilor de apa din tancuri. Funcie de natura compartimentelor: -instalaia de santina a compartimentelor navei -instalaia de santina la comp n care apar reziduuri petrolifere La navele la care probabilitatea apariiei gurilor de apa este mare (sprgtoare, nave militare, etc.) instalaia de santina la compartimente va f i utilizata pentru golirea compartimentelor etane inundate, numindu-se si instalaie de salvare. Aceasta are pompe puternice, i o tubulatura de aspiraie cu ramificaii n toate comp n care pot apare guri de apa, periculoase pentru vitalitatea navei. La navele obinuite, instalaia de santina va fi utilizata, n special, pentru eliminarea apelor reziduale, Uneori, la compartimentele la care posibilitatea inundrii, este mare (CM), n afara sorbului instalaiei de santina se mai monteaz un sorb cuplat la pompa cu debitul cel mai mare, care ar reprezenta o instalaie de salvare individuala pentru C.M.

2.Elementele componente ale instalaiei de santinaInstalaiile de santina se compun din urmtoarele pri: pompe; tubulatura magistrala (principala); ramificaii;. armaturi;separatoare. Pompele instalaiei de santina sunt de tip centrifugal sau volumic. In cazul pompelor volumice sunt preferate variante de pompe cu piston verticale care au patru fee de lucru. Pompele centrifuge trebuie sa aib posibiliti de aspiraie foarte bune i, n plus, este necesar sa fie autoamorsabile. Tubulatura magistrala este tubulatura principala a instalaiei de santina , se executa din otel zincat Ramificaiile fac legtura ntre compartimentele navei i tubulatura magistrala Armaturile instalaiei de santina au rolul de a asigura funciile instalaiei. Ca armaturi se utilizeaz sorburi prevzute cu clapei de reinere, filtre, valvule, valvule acionate de la distana, casete de distribuie i de manevra, armaturi de reglaj

3. Scheme funcionale ale instalaiilor de santinaDe cele mai multe ori, amplasarea pompelor de santina se face n CM. Magaziile de marfa se dreneaz fie prin intermediul unor ramificaii de tubulatura proprii care fac legtura de la puul de santina la casetele de manevra, fie cu ajutorul unei tubulaturi magistrale, prevzuta cu ramificaii la nivelul fiecrei magazii. Tubulatura i sorburile de santina se dispun n aa fel nct sa se asigure drenarea tuturor compartimentelor etane cu oricare dintre dotrile instalaiei de santina, cu excepia picurilor drenate de pompe separate i a tancurilor permanente de combustibil i apa. Tubulatura de santina trebuie trasa, n general, n afara tancurilor din dublul fund. Sunt situaii cnd acest lucru nu este posibil (la mineraliere, petroliere, frigorifice, etc.) i n acest caz, tubulatura se instaleaz prin tancuri sau prin tunele realizate ntre fundul navei i puntea dublului fund. Tunelul liniei de arbori se dreneaz printr-o tubulatura ce se racordeaz la tubulatura principala de santina. Tubulatura de drenaj a tunelului are orificiul de aspiraie n pupa tunelului. Picurile pupa i prova se dreneaz de regula cu pompe cu acionare mecanica independente sau chiar cu pompele principale ale instalaiei de santina. La navele mici ale cror picuri au dimensiuni mici, drenarea se poate face chiar cu pompe manuale. Drenarea puului de lan i a altor compartimente situate n prova peretelui de coliziune sub puntea pereilor etani se poate face fie folosind pompe individuale cu acionare mecanica sau electrica, fie ejectoare. Pentru colectarea apei, instalaia de santina este prevzuta cu puuri de santina amplasate la puntea dublului fund in cele doua borduri ale seciunii transversale i la pupa compartimentului. Traseul tubulaturii de santina trebuie ales astfel nct sa aib o lungime minima cu un numr minim de coturi

pescajul necesar funcionarii propulsorului. La sprgtoarele gheata, instalaia de balast ndeplinete, n plus, un rol funcional determinat de generarea unor oscilaii transversale Elemente componente 1. Tancuri de balast 2. Pompe 3. Tubulatura instalaiei 4. Armaturi Tancuri de balast Tancurile de balast pot fi amplasate funcie de tipul i structura navei n dublu fund, n dublu bordaj sau sub punte. In acest sens, sunt de regula urmtoarele uzane: - la mineraliere sunt amplasate n dublu fund i n dublu bordaj iar n cazul navigaiei cu marfa sunt folosite tancurile de sub punte; - la cargouri balastul se amplaseaz n dublu fund i n picuri; 1- pompa de santini 7 - separator de santina - la petroliere se amplaseaz n tancurile de balast prevzute special n 2- pompa de balast 8 - caseta de distribuie Se poate calcula pierderea totala de sarcina pe aspiraie: corpul navei, iar cnd nava are dublu fund, n acesta. 3,4,5 - casete de valvule 9 - filtre ha = h113+h34 = (s113 + s34 ) Q2 = sa Q2 Aa cum s-a artat, instalaiile de balast sunt instalaii care regleaz cu reinere ale instalaiei 10 - puuri de santina Procedand identic, se calculeaz pierderile hidraulice de pe refularea asieta transversala, asieta longitudinala i pescajul mediu. Pentru de santina din afara C.M. 11 - sorburi pompei: reglarea asietei longitudinale se folosesc tancurile din picurile pupa i 2 6 - pompa de santina C.M. hr = h45 = S45 Q prova, pentru reglarea asietei transversale se folosesc tancuri amplasate Pompa de santina l poate aspira din orice compartiment i din orice Cunoscnd ha i hr , se calculeaz pierderea totala de sarcina: ct mai deprtate de planul diametral iar pentru reglarea pescajului se bord. Selecia aspiraiei se face cu ajutorul casetelor de valvule 3,4,5. ht = ha + hr = (sa +sr)Q2 = St Q2 folosesc toate tancurile. Acelai lucru poate fi realizat i de pompa de balast 2 care o dubleaz unde: Pompe pe cea de santina. Tot pompa de santina poate realiza drenarea CM St = Sa+Sr Instalaia de balast de pe fiecare nava trebuie s fie deservita de cel avnd aspiraia legata prin traseul de tubulatura LI la caseta de Pe baza relaiilor de mai sus se pot trasa caracteristicile pe aspiraie, pe puin o pompa proprie. Pot fi folosite ca pompe de balast i pompele de distribuie a C.M. refulare i totala ale instalaiei fr sa se in cont de componentele serviciu general cu debit suficient de mare, cum ar fi: pompa de Pompa de santina a C.M. 6 aspira prin caseta 8 din puurile de santina geodezice ale sarcinii. santina, pompa de incendiu sau pompa de rezerva a circuitului de ale compartimentului de maini i refuleaz peste bord dup o 3.4. Alegerea pompei rcire. Instalaia de balast folosete pompe de tip centrifugal care, n prealabila separare n separatoarele de santina 7. Separatoarele de Se construiesc caracteristicile tubulaturii (refulare i aspiraie) inndu- mod obligatoriu, trebuie sa fie autoamorsabile. Pompele de balast santina trebuie sa asigure obinerea unei concentraii de hidrocarburi in se cont si de componenta geodezica a sarcinii: lucreaz i pe aspiraie i pe refulare. apa mai mica de 15 p.p.m. (pri pe milion), concentraie considerata HI=gz+stQ2 Tubulatura instalaiei practic inofensiva pentru mediul marin. Precizarea limitelor i a unde: Tubulatura de balast este formata din ramificaii ce leag tancurile de restriciilor privind deversarea produselor petrolifere precum i a Z = Za+Zt balast de magistrala amplasata in compartimentul maini. dotrilor fiecrui tip de nava cu sisteme de reinere a produselor Tubulatura magistrala face legtura cu pompele i cu armaturile de petrolifere din apele deversate este fcuta strict de organisme bordaj. Tubulatura trebuie astfel dispusa nct umplerea i golirea internaionale (Convenia internaionala MARPOL 73/78). diverselor tancuri sa se realizeze independent, att atunci cnd nava Pentru deversrile n afara bordului, MARPOL 73/78 face urmtoarele este pe asieta dreapta ct i atunci cnd este pe asieta nclinat i sa nu precizri: fie expusa ngherii. Toate navele de tip petrolier aflate n staionare sau in mar in limita de Dispunerea sorburilor trebuie fcuta in locurile cele mai adnci ale 50 mile marine de la rm pot deversa numai balast curat avnd o tancurilor, astfel nct sa se poat asigura golirea tancurilor in orice concentraie maxima de hidrocarburi de 15 p.p.m. condiii. Cantitatea maxima de deversri pentru aceasta clasa de nave este de Tubulatura pentru aerisire se monteaz n prova tancului de balast iar maximum 60 de litri pe mila marina, dar mai puin de 1/30000 din tubulatura pentru msurarea nivelului se monteaz n pupa acestuia. ncrctura totala. In interiorul zonelor speciale, navele de tip petrolier pot deversa numai balast curat cu maximum 15 p.p.m. Prin zone speciale se nelege: Marea Neagra, Marea Mediterana, Marea Blatica, Golful Arabic, Coastele S.U.A. i se suprapun peste caracteristicile pompei. Din calcul, prin impunerea Toate tipurile de nave cu excepia petrolierelor, avnd un tonaj brut mai mare de 400 TRB, aflate n interiorul zonei de 12 Mm de rm, vor vitezei minime de circulaie a apei in tubulatura, s-a determinat un debit minim Qnin. fi obligatoriu echipate cu separator de santina i cu filtru i nu vor Se va alege o pompa a crei caracteristica sa fie ct mai apropiata de deversa n afara bordului dect ape cu o concentraie maxima de punctul l, dar n exteriorul lui. Mai departe se pune problema hidrocarburi de 15 p.p.m. Pentru navele din aceeai categorie, dar avnd un tonaj brut mai mare de 10000 TRB vor fi n plus prevzute i funcionarii pompei in instalaie. Aceasta se face comparnd sarcina vacuumetrica a pompei ( Hv ) cu sarcina pe aspiraia ( Ha ). Pentru ca Seciunea tubulaturii pentru aerisire trebuie sa fie mai mare dect instalaii de msurare automata, nregistrare i comanda a seciunea tubulaturii de introducere a apei n tanc pentru asigurarea pompa sa funcioneze bine pe aspiraie trebuie ca Ha < Hvac descrcrilor. unei bune aerisiri: In afara zonei de 12 Mm de la rm navele cu tonaj brut mai mare de Sa > 1,25 n cazul alimentarii cu pompa; 400 TRB trebuie dotate obligatoriu cu separator de santina, putnd sa Sa>Si in cazul alimentarii gravitaionale; deverseze ape cu o concentraie maxima de hidrocarburi de maximum Armaturile instalaiei de balast sunt din fonta, oel sau bronz. 100 p.p.m. Armaturile pot fi izolate sau n casete, manevra lor putnd fi fcuta In interiorul zonelor speciale toate navele, cu excepia petrolierelor manual sau de la distana prin comanda hidraulica, pneumatica sau avnd un tonaj brut mai mare de 400 TRB aflat, n staionare, vor fi mecanica Toate armaturile, precum i casetele de valvule se monteaz echipate cu separator de santina i filtru, putnd deversa apa cu de obicei n zona compartimentului unde se monteaz i pompele. maximum 15 p.p.m. iar n mar, aceleai tipuri de nave dotate numai Armaturile instalaiei de balast trebuie sa permit circulaia fluidului n cu separator pot deversa apa cu un coninut maxim de hidrocarburi de ambele sensuri. O construcie deosebita o au armaturile de ambarcare a 100 p.p.m. balastului, armaturi denumite valvule Kingston care se dispun cat mai Sunt scutite de la aceste obligaii navele care au un tonaj brut intre 400 jos posibil in zona fundului sau a gurnei pentru a evita posibila si 10000 TRB care transporta balast cu tancurile de combustibil daca ptrundere a aerului n pompa atunci cnd pescajul navei este acestea pstreaz balastul poluant la bord pentru a fi predat ulterior la minim. instalaiile de primire, precum si navele dotate cu tancuri de colectare pentru reinerea completa la bord a apei de santina cu coninut de hidrocarburi, pentru a fi ulterior predata instalaiilor de primire Se poate ntmpla, ns ca Hvac < Ha caz n care pompa nu poate funciona pe aspiraie. In acest caz, trebuie mrit diametrul tubulaturii 4. Calculul instalaiei de santina Calculul instalaiei de santina are drept scop determinarea parametrilor de aspiraie. Mrind diametrul aspiraiei la valoarea d01STAS se va reface calculul i, pompei, stabilirea dimensiunilor tubulaturii principale i a caracteristica pe aspiraie Ha se va deprta de axa verticala, deci ramificaiilor acesteia. punctul 2 se va deplasa ctre dreapta n 2'. Mrind diametrul pe 3.1 Stabilirea parametrilor principali ai pompei aspiraie, coboar i Hi, deci i punctul l se va deplasa la dreapta in l', Parametrii se dau indirect de normele R.N.R. conform regulilor, diametrul interior dl al tubulaturii principale de santina i al sorburilor ns deplasarea lui 2 ctre dreapta este mai rapida dect deplasarea lui l legate direct la pompa trebuie sa fie cel puin egal cu cel dat de relaia: n l'. In felul acesta punctul 2' va trece la dreapta punctului l1 i, deci, Amenajarea magistralei Kingston: Ha d1 este posibil ca viteza pe magistrala sa scada l v2 hr = [( + ) ]45 sub 2m/s noua viteza se calculeaza cu relaia: d 2 4Qmin m v1 = 2 Pierderea totala de sarcini rezulta din nsumarea pierderilor de sarcina (d1STAS ) 2 s pe aspiraie i refulare: 3.3Calculul sarcinii pompei Pentru calculul hidraulic se schematizeaz instalaia considerndu-se traseele caracteristice. Pe fiecare dintre aceste trasee se noteaz lungimea, diametrul si valoarea sumei pierderilor locale.

d12 vmin 4

O data stabilite vitezele de circulaie ale apei pe tubulatura, se pot calcula pierderile de sarcina: - pe aspiraie:v2

1 - corp; 2 - capac; 3 - roata manevra; 4 - tija acionare; 5 - flana de cuplare la filtrul Kingston; 6 - ventil; 7 - flana de cuplare cu nveliul navei Pentru evitarea ngherii seciunii de intrare sau nfundrii valvulei Kingston se prevede nclzirea chesonului prin suflare cu abur i suflarea de aer comprimat. Pentru navele fluviale care navigheaz In ape de adncimi limitate, chesoanele Kingston se dispun In borduri pentru a facilita aspiraia apei fr ml. Scheme funcionale

C) 1- trecere etana 2- sorb

d) 1- trecere etana 2- clapet cu reinere 3- sorb in fig c) este prezentata o varianta simpla numai cu sorb, iar in fig.d) n puul de santina se afla i clapetul de reinere Dup schematizarea instalaiei se procedeaz la definirea caracteristicii tubulaturii care se cupleaz la pompa. Pentru aceasta se va considera cel mai dezavantajos caz de funcionare pe aspiraie, caz ce consta n cuplarea pompei la tubulatura cea mai lunga. Calculul pompei se face in ipoteza ca toate ramificaiile care merg la magazia cea mai ndeprtata se cupleaz simultan. Se calculeaz pierderile de sarcina pe diferitele poriuni de tubulatura simple ncepnd cu babordul: h12 = s12 Q2 h23 = s23 Q2 Pe baza pierderilor determinate mai sus se calculeaz pierderea hidraulica pe poriunea de tubulatura 1-3 formata din tronsoanele 1-2

este prezentata o instalaie de balast la o nava de tonaj mic la care nu exista tunel central. La aceste tipuri de nave, picurile de balast se cupleaz prin intermediul ramificaiilor la casetele K. Mai departe, la aceste casete, se cupleaz instalaia de balast din C.M.

In figurile e, f, g sunt prezentate variante de tragere a tubulaturii instalaiei de santina. - tubulatura montata n afara dublului fund; - tubulatura montata n spaiul dintre gurna i marginile DF; - tubulatura trasa prin dublul fund.

In aceste condiii, la Omin vom avea: Ha = gza + ha Hi = gz + hi cu verificarea funcionarii pe aspiraie fr cavitaie: Ha < HV la Qmin

5.Instalatia de balastInstalaia de balast este destinata corectrii asietei. Instalaia de balast este folosita pentru a crea pescajul necesar navigaiei fr marfa n scopul respectrii stabilitii, precum i pentru a crea la pupa si

este prezentata schema unei instalaii de balast de pe o nava mare, prevzuta cu tunel central n dublu fund . Prin acest tunel central sunt trase cele doua magistrale A i B care se cupleaz la tancuri prin armaturi comandate de la distana. Instalaia poate efectua urmtoarele manevre: - umplere;

- golire; - transfer: Bb-Tb; Tb-Bb; Pp-Pv; Pv-Pp.AFTERPIC

Pentru umplere se deschid valvulele 3, 5, 6, 9, 10 precum i toate valvulele din casetele K sau valvulele comandate de la distana. Daca umplerea se face gravitaional, atunci se deschid valvulele: 3, 8, 11. La golire se deschid valvulele comandate de la distana valvulele 8, 11, 5, 6, 13. Pentru transvazare Bb-Tb se deschid valvulele: 8, 5, 6, 10, restul rmn nchise. Tb-Bb: Se deschid valvulele: 11, 5, 6, 9, celelalte rmn nchise. Pp-Pv: Se deschid valvulele: 2, 5, 6, 9, 10, celelalte rmn nchise. Pv-Pp: Se deschid valvulele: 8, 11, 5, 6, l, celelalte rmn nchise.

sarcinii centrului de greutate Gt. Centrul de greutate se poate aproxima la mijlocul nlimii volumului v .In aceste condiii se pot calcula si trasa caracteristicile Hi. Interseciile caracteristicilor Hj pentru instalaie cu caracteristica pompei dau debitele Qi (i=l...n) (fig.21). Avnd i volumele V1 rezultate din discretizarea volumului Val tancului se pot calcula timpii de umplere pentru volumele in aceste condiii, timpul total de umplere al tancului de balast se obine nsumnd timpii t Cuplarea mixta este o varianta care combina cele doua variante descrise anterior. Potrivit acestei scheme de cuplare se poate determina numai zona incendiului, nu i detectorul care a sesizat apariia incendiului. Instalaia de semnalizare a detectrii incendiului se cupleaz in postul central de incendiu care este dotat cu staii de Semnalizare ce conin i dispozitivele de declanare de la distana instalaiilor pentru stingerea incendiilor. Generaliznd pentru un numr n de pompe cuplate n paralel: Qt provine funcie de poziia unui container pentru corectarea asietei transversale. n care se afla rotit la un moment dat selectorul. Mai departe, Se traseaz caracteristicile instalaiei l i 2 considernd cele dou cote traductorul fotoelectric este legat la sistemul de semnalizare acustica i limita ale apei din tanc. vizuala. Cunoscnd n plus i sarcina pompei se obin punctele funcionale A Semnalizarea de avertizare pentru declanarea, se face pentru i B. La mijlocul arcului AB se afla punctul M corespunztor debitului ncperile n care, n condiii normale de exploatare, se gsesc oameni mediu O . Avnd debitul mediu se determina timpul de. permanent sau periodic, prin semnale optice i acustice, n scopul avertizrii cu 1-2 min naintea punerii n funciune a instalaiei de stingere volumetrica.

Relaia de definire a sarcinii este scrisa pn la flana de cuplare a furtunului. In condiiile de funcionare ale instalaiei, p1 reprezint presiunea atmosferica (P0), iar p2 reprezint presiunea la hidrant PH data de registru In aceste condiii: pH p0 = p Ap= condiia de cuplare din punct de vedere al presiunii. Instalaiile pentru stingerea incendiilor sunt nite instalaii foarte ramificate, n acest caz, pentru calculul sarcinii pompei va trebui sa se aleag unele trasee considerate mai dezavantajoase, care se presupun ca ar implica pierderile de sarcina cele mai mari. n calcule se considera numrul minim de jeturi care realizeaza debitul pompelor impus de registre i se alege traseul cu pierderile hidraulice cele mai mari, traseu care va defini sarcina pompei.

t=

V Qm

8 Instalaiile de stins incendii cu apa pulverizataLa bordul navei, n compartimentele locuite sau n magazii, acolo unde nu exista supraveghere permanenta, sunt prevzuse instalaii pentru stingere cu apa pulverizata. Aceste instalaii au dublu rol: unul de stingere i altul de prevenire Instalaiile de stins incendii cu apa pulverizata sunt de doua tipuri : - instalaii cu sprinklere; - instalaii cu drencere Instalaiile cu sprinklere sunt instalaii cu cuplare automata care includ i sisteme de semnalizare. Instalaiile cu drencere sunt Instalaii care funcioneaz pe baza aceluiai principiu, dar cuplarea este manuala.

Dup ce s-au stabilit valorile diametrelor tubulaturii, acestea standardizeaz la valoarea imediat superioara. Cu aceste din urma valori ale diametrelor se face calculul hidraulic al instalaiei. instalaia de balast lucreaz i pe aspiraie, i pe refulare Dup determinarea dimensiunilor tubulaturii precum i a debitului minim al pompei de balast, urmeaz sa se stabileasc traseele tubulaturilor avndu-se in vedere configuraia corpului. Funcie de configuraia i dimensiunile tubulaturii se calculeaz sarcina pompei H, pentru traseul cel mai dificil ca i la instalaia de santina. Se alege pompa care sa realizeze Qmin i H, dup care se face analiza funcionarii pompei.Pentru analiza funcionarii pompei in instalaie se presupune pompa aleasa cu caracteristicile funcionala i vacuumetrica cunoscute

7 Instalaii de stingere a incendiului cu apaFuncionarea acestei instalaii de stingere a incendiului se bazeaz pe principiul rcirii suprafeei obiectului aprins, cu un strat de apa aruncat compact sau pulverizat. Instalaiile se compun din: pompe autoamorsabile; tubulatura ; valvule de nchidere; hidrant; furtunuri; evi de refulare de mna Pompele instalaiei pentru stins incendiul cu apa se amplaseaz de obicei n CM. 6 Instalaii de stingere a incendiului In afara pompelor de incendiu, pe nava se mai prevede i o pompa de Cele mai periclitate nave din punct de vedere al posibilitilor de apariie a incendiile sunt,petrolierele, la care pot avea loc explozii ale incendiu de avarie acionat de o sursa independenta de energie Debitul pompei de avarie trebuie ea fie suficient pentru a asigura amestecurilor de vapori de combustibil i aer. funcionarea simultana a doua evi de refulare i trebuie sa fie egal cu Apariia unui incendiu la bordul navei este posibila n condiia existenei simultane a trei factori care formeaz aa numitul triunghi al cel puin 40% din debitul total necesar al pompelor de incendiu Toate pompele de incendiu, inclusiv cele de avarie, trebuie sa fie focului: amplasate n ncperi cu temperatura peste 0*C din considerentul evitrii ngherii apei. Hidranii sunt prevzui cu valvula de nchidere t racord standard cu cuplare rapida. Amplasarea hidranilor se face astfel nct sa se permit racordarea rapida i uoara a furtunurilor de incendiu. Furtunurile de incendiu i evile de refulare sunt realizate din cauciuc cu o protecie exterioara pnzata i se amplaseaz n locuri n care este posibila o deplasare rapida. evile de refulare trebuie sa fie combinate Daca una din cele trei componente ale triunghiului nu este prezenta, focul nu poate aprea. Combustibilul. Existena combustibilului la bordul navei nu poate fi evitata. Combustibilii cei mai des utilizai sunt cei lichizi In afara combustibililor propriu-zii, la bordul navei exista n permanena substane combustibile Temperatura Modificarea temperaturii de pstrare reprezint un mijloc de prevenire i de stingere a incendiilor foarte eficace. La navele ce transporta mrfuri uor inflamabile se iau masuri pentru rcirea locurilor n care sunt depozitate aceste mrfuri. Rcirea se realizeaz prin stropirea punilor i a pereilor sau chiar inundarea magaziilor,n cazuri extreme. Oxigenul Cantitatea de oxigen din ncperile care prezint pericole de incendiu poate fi redusa prin micorarea volumului de aer respectivele ncperi. Reducerea volumului de aer se realizeaz prin introducerea unor gaze inerte care prin reacii chimice realizata fie reducerea oxigenului, fie formarea unei paturi protectoare ntrerupe alimentarea cu oxigen a suprafeei incendiului. Instalaii de semnalizare a incendiului - semnalizeaz detectarea incendiului i asigura semnalizarea avertizrii. Mijloacele active de protecie contra incendiilor sunt destinate stingerii i limitrii propagrii incendiului pe nava, cuprinznd: a) Echipamentele i instalaiile pentru stingerea incendiului; b) Inventarul de incendiu. Semnalizarea detectrii incendiului se realizeaz prin: - Semnalizare automata n compartimente - Butoane de semnalizare cu ajutorul crora personalul semnalizeaz ( manual ) la constatarea apariiei incendiului i care se pot monta in coridoarele ncperilor de locuit i de serviciu. -detectoarele de fum montate in coridoare, scrile i cile de evacuare, etc -detectoarele de flcri se utilizeaz n ncperi1e de maini, sesiznd apariia pulsaiilor de temperatura. -detectoarele termice maximale pot fi: - cu bimetal; - fuzibile; - rezistiva; - cu semiconductor Astfel, se deosebesc: - sisteme cuplate n serie - sisteme cuplate n paralel - sisteme mixte (insulare) Legarea n serie prezint avantajul simplitii, dar i marele dezavantaj al localizrii greoaie a locului unde s-a produs avertizata. Se folosete ndeosebi la navele mici sau la nave mari pentru numite zone din nava. Legarea n paralel este mai complicata din punct de vedere al realizrii tehnologice, dar prezint avantajul unei localizri precise a ncperii unde are loc incendiul.

8.1 Instalaii cu sprinklereInstalaiile cu sprinklere reprezint sisteme de protecie cu funcie complexa de detectare, semnalizare i localizare sau stingere. In funcie de temperatura minima sau maxima posibila in spaiul in care sunt montate capetele sprinkler, instalaiile se pot proiecta in urmtoarele trei sisteme: - cu apa; - cu aer; - cu apa i aer. Tubulatura instalaiei aflata in compartimentele cu temperaturi negative se umple cu aer la presiuni in jurul valorii de 2 bar, iar restul instalaiei se umple cu apa,cele doua poriuni ale instalaiei fiind separate cu o valvula cu acionare de la distana. Cnd sprinklerele se deschid se evacueaz mai nti aerul din instalaie, apa ptrunznd in instalaie numai dup ce presiunea aerului scade la valoarea la care comanda deschiderea valvulei care separa circuitul umplut cu apa de cel umplut aer comprimat. Instalaiile de stins incendiu cu apa pulverizata cu sprinklere .se compun din:. - sprinklere; - tubulatura instalaiei; - hidrofor - pompa cu declanare automata; - compresor de aer cu butelie; - dispozitive de control i semnalizare. Capetele sprinkler Reprezint elementele principale ale instalaiei i ndeplinesc o dubla funciune: detector de incendiu;duza de stingere cu apa, normal nchisa.

Presupunem P reversibila Presupunem ca se alege manevra de umplere, pentru care se definete caracteristica instalaiei Hi = gz +sQi2 unde: s = constanta hidrodinamica totala a instalaiei ( R ) Pentru ca instalaia sa lucreze in regim stabil, trebuie ca puterea pompei sa fie egala cu puterea consumata in instalaie: P = Pi Q*H = Qi *Hi dar Q = Qi => H = Hi C1 + C2Q + C3Q2 = gz + sQ2 Din figura se observa ca: z=y-d C1 + C2Q + C3Q2 = g (y d) + sQ2 In practica, se folosesc metode mai rapide de lucru, metode simplificate care admit, insa. unele aproximri. Se mparte volumul tancului de balast n poriuni ale cror volume vj se pot calcula pe baza configuraiei formelor provei. Se stabilesc apoi sarcinile geodezice ale centrului de greutate ale fiecrui volum v. Se presupune, la fel ca la metoda exacta de calcul, caracteristica pompei data.

1,2 - pompe principale 3 - pompa de avarie 4 --magistrale inelare 5 - magistrala inelara 6 - hidrant 7 - armaturile puului de lan 8 - armaturi cu dimensiuni standardizate pe plan internaional la care se cupleaz furtunurile altor nave Pe refularea pompei de avarie este necesara montarea unei valvule de sens pentru ca pompa, avnd un debit mai mic dect debitul ce circula prin instalaie, poate ajunge sa funcioneze n regim de turbina, deci sa aspire din instalaie. Pompa de avarie se amplaseaz n afara C. M. -ului la pupa sau la prova navei. Pompa de avarie aspira prin prizele de fund i refuleaz n tubulatura principala de incendiu. Valoarea presiunii pe care trebuie sa o realizeze pompa de avarie este prescrisa de registru. Calculul instalaiei se face n doua scopuri: a) alegerea pompelor; b) dimensionarea conductelor. Alegerea pompelor Pentru a putea alege pompele trebuie determinate sarcina i debitul pompelor. Astfel n ceea ce privete debitul registrul prevede ca suma debitelor pompelor de incendiu staionare, fr pompa de avarie trebuie sa fie mai mare dect cel calculat cu formula: Q=km2

1 - corpul sprinklerului 2 - deflector 3 - dispozitiv de nchidere 4 - element de declanare Diapozitive de control i semnalizare Dispozitivele se monteaz pe tubulatura de alimentare a fiecrei secii i trebuie sa asigure: - alimentarea cu apa la declanarea oricrui sprinkler; - emiterea semnalului de alarma optic i acustic; - posibilitatea verificrii funcionarii instalaiei. Scheme funcionale

8 Calculul instalaiei pentru stingerea incendiilor cu apa

m = 1.68 L ( B + H ) + 25L, B, d - dimensiunile navei [ m ]; k - coeficient H = indicele de compartimentare necesar. Instalaii de stingere a incendiului cu apa pompe n paralel l - pompa principala 2 - magistrala instalaiei 3 - sprinklere 4 - tubulatura de cuplare a sprinklerelor 5 - hidrofor de apa dulce pentru alimentarea iniiala a instalaiei 6 - armatura ce face legtura cu pompele principale de incendiu 7- grup de valvule cu deschidere automata la declanarea sprinklerelor 8 - pompa auxiliara a hidroforului 9 - releu de pornire a pompei principale Numrul sprinklerelor dintr-un compartiment este funcie de aria compartimentului. Calculul instalaiei de stins incendii cu sprinklere

Pentru manevra de umplere considerata, se traseaz caracteristica pierderilor hidraulice: h=s*Q2 Daca se considera i condiiile de capt atunci expresia sarcinii devine: H = gz + sQ2 z variaz cu creterea nivelului balastului n tanc. Se presupune ca fiecare volum V1 (1=1... n) este umplut la o sarcina z corespunztoare

Calculul instalaiei se face in scopul determinrii debitului necesar i a sarcinii n vederea alegerii pompei. Pentru a se realiza o stingere eficienta, se pune condiia ca fiecare sprinkler sa realizeze un debit g pe unitatea de suprafaa Presupunem ca avem n compartimente, fiecare avnd suprafaa S, (1=1,..., n). Pentru fiecare dintre compartimente sunt necesare debitele: Qi = qSi (i = 1n) Debitul pompei va fi egal cu cel mai mare dintre cele n debite Qp = max Qi (i = 1n) Urmtoarea etapa este aceea a determinrii sarcinii instalaiei. Calculul numrului de sprinklere pe fiecare ramificaie Se impune valoarea presiunii minime la sprinkler Pmin= 1-5 bar i se determina debitul minim pentru un sprinkler Q1min Numarul de sprinklere va fi:

11 Calculul instalaiei de stins incendiu cu CO2Conform principiului stingerii volumice, daca ntr-un metru cub de aer procentul de oxigen coboar sub 15%, focul se stinge iar daca procentul coboar sub 9%, arderea nu mai are loc. Se pune problema determinrii cantitii x de C02 care trebuie introdusa Intr-un metru cub de aer pentru a-i cobor coninutul de oxigen de la 21% la 15%.

n2 =

Qi Q1 min

Calculul dimensiunilor tubulaturii se face plecndu-se de la ecuaia de continuitate, adoptndu-se o viteza de deplasare a apei pe instalaie cuprinsa ntre 2 i 3 m/s.

8.2 Instalaii de stingere a incendiilor cu drencereInstalaiile cu drencere sunt foarte asemntoare cu cele ca sprinklere, singura diferena fiind aceea ca punerea n funciune se face manual prin deschiderea valvulei de pe tubulatura de distribuie, n momentul semnalizrii apariiei incendiului n una din ncperile protejate. In raport cu instalaia cu sprinklere prezint unele dezavantaje : - consum mai mare de apa - stropirea ntregii zone protejate instalaiile de stins incendii cu apa pulverizata cu drencere se compun -drencere (pulverizatoare); -tubulatura instalaiei; -pompa automata. Drencerele Sunt dispozitive de dispersare a apei in picturi si au orificiul deschis permanent. Se compun din: - corpul drencerulul prevzut cu filet conic exterior pentru montarea in instalaie; -def lector cu rol de dispersare a jetului in picturi, sub forma de rozeta

Generaliznd, pentru un volum teoretic de calcul V al unui compartiment, este necesar un volum de gaz:

Vg = 0.3 VcExprimata n uniti masice, (15) devine: Gg = Vg = 0.3Vc unde p = densitatea bioxidului de carbon p = 1,79 kg/m2 Registrul da pentru calculul cantitii de gaz relaia: Gg = 1.79 Vc unde: V = volumul de calcul al celei mai mari ncperi protejate [m3] = coeficient dat funcie de gradul de umplere a compartimentului; Dimensionarea tubulaturii instalaiei La baza calculului seciunii tubulaturii de C02 stau criteriile: - evitarea blocrii seciunilor de trecere -pentru compartimentele protejate trebuie ca 85% din totalul cantitii aferente de gaz sa ajung din staia de CO Pe baza acestor criterii dimensionarea se face astfel: n

Instalaie pentru stingerea incendiului cu C02 de joasa presiune: 1. rezervor CO, de joasa presiune; 2. tubulatura de umplere; 3. traductor de nivel; 4. supape de sigurana legate cu atmosfera; 5. conducta de distribuie; 6. supapa presiune; 7. colector general; 8. compresoare cu acionari independente; 9. rcitor; 10. valvule de zona; 11. valvula de zona a compartimentului de maini.

Instalaia de stins incendii cu pulberi. 1. rezervorul de pulbere; 2. butelii cu agent purttor (gaz de antrenare), ^=100 bar; 3. dispozitiv de declanare a buteliilor; 4. reductor de presiune (100/15); 5. capete de afnare; 6. capul colector cuplat la magistrala; 7. valvula principala acionat pneumatic; 8. valvula de zona; 9. valvula cuplata la valvula de zona; 10. butelie de aer comprimat (20 bar); 11. circuit de comanda; 12. dispozitiv de mprtiere. Componentul de baza al majoritii pulberilor stingtoare este bicarbonatul de sodiu, n afara pulberii pe baza de bicarbonat de sodiu se mai produc pulberi i pe baza de bicarbonat de potasiu, sulfat de amoniu i carbonat de sodiu. Un kilogram de pulbere de bicarbonat de sodiu elibereaz 0,26 kg bioxid de carbon, consumndu-se i o cantitate de cldura necesara evaporrii a 300 cm3 de apa. Acestei cantiti de cldura i corespunde un efect de rcire de 95 kcal (reacia este endoterma) . Se poate concluziona, deci, ca stingerea cu pulberi este datorata unui complex de fenomene termice i chimice: - stingerea volumica datorata degajrii de C02 i a vaporilor de apa, producndu-se i o nbuire a flcrii prin acoperirea focarului cu praf i reziduuri de ardere (carbonatul de sodiu); - rcirea focarului datorata producerii reaciei chimice cu absorbie de cldura. Pulberile se pstreaz n rezervoare la presiune atmosferica fr probleme deosebite privind etanarea acestora. O problema deosebita apare datorita transportului pulberilor pe tubulatura de la rezervor la locul de stingere a incendiului i este rezolvata prin adoptarea unui gaz inert (C02 ,N) drept mediu de antrenare. Instalaiile de stins incendii cu pulberi pot fi portante sau fixe. La pozarea instalaiei trebuie ndeplinite o serie de cerine privind conductele prin care circula substana de stingere. Fiind vorba de o instalaie care funcioneaz cu pulberi, pentru evitarea 'blocrii tubulaturii trebuie ca razele de curbura sa aib valori mai mari dect cele obinuite

13 Instalaii de stins incendiu cu lichide volatile

Instalaiile cu hidrocarburi halogenate completeaz instalaiile de stins incendii cu bioxid de carbon prezentnd avantajul ca agenii de lucru se pstreaz la presiuni sczute, fr a fi necesara rcirea ca la instalaiile cu C02 la presiuni reduse. Hidrocarburile halogenate, denumite i halogeni, sunt derivaii halogenai ai hidrocarburilor saturate. Ei se caracterizeaz i prin proprieti frigorifice bune, folosindu-se la instalaiile frigorifice. In ultimul timp au aparat .restricii n utilizarea halogenilor, la stingerea incendiilor, deoarece acetia prin evaporare, distrug stratul de ozon al Terrei. Stingerea incendiilor cu haloni se poate face trimind sub forma unui jet compact, a unui jet pulverizat sau sub forma de aerosoli. Dimensiuni ie picaturilor trebuie alese astfel nct balonul sa se vaporizeze p ntregea traseu de micare de la duza de refulare pn la zona incendiului . Daca dimensiunile picaturilor sunt prea nici, la aciunea temperaturilor nalte ale flcrilor balonul se vaporizeaza imediat dup duza de refulare i astfel zona de ardere nu mal poate fi acoperita. Invers, daca picaturile sunt prea mari, iar temperaturile nu stmt suficient de ridicate, balonul trece prin zona de ardere fr a Presupunem ca avem n butelii cu diametrul capetelor de debitare dl sevaporiza total. Folosirea halonilor n instalaie prezint i un cuplate la o magistrala cu diametrul dm. La magistral sa presupunem dezavantaj generat de faptul ca aceste substane sunt foarte fluide i ca se cupleaz trei ramificaii, cu diametrele drl,d2,d3. Din pot scap prin cele mai mici neetanei ta i . In vederea eliminrii considerentul evitrii creterilor de seciune pe tubulatura, trebuie ca acestui neajuns, pe instalaie se prevd etanari aa zise perfecte, cu seciunea totala a celor n capete de debitare sa fie cel puin egala cu burdufuri sau cu membrane. seciunea conductei magistrale de unde se scoate diametrul magistralei:

Drencerele se amplaseaz mai frecvent: - sub plafoane; - In puurile ncperilor de maini; - deasupra utilajelor i mecanismelor care funcioneaz cu combustibil lichid sau cu alte substane inflamabile; - deasupra suprafeelor pe care pot exista scurgeri de combustibil lichid sau alte lichide inflamabile; - deasupra sacilor cu faina de pete Tubulatura instalaiei Tubulatura este mprita n secii. O secie nu trebuie sa deserveasc mai mult de doua punti. Tubulatura este plina cu apa pana la valvulele de nchidere de pe tubulatura de distribuie. In scopul prevenirii apariiei i extinderii incendiului la bordul navelor se prevd: a) Instalaii cu perdele de apa b) Instalaii de stropire cu apa

d m d1 nNotnd cu D duzele de distribuie ale gazului, trebuie de asemenea ca seciunile lor de trecere sa fie mai mici dect seciunea totala a ramificaiilor:2 d m d r1 + d r2 + d r3 2 2 2

14Calculul instalaiei de stingere a incendiului cu haloni 16 Instalaii pentru stins incendii cu spumaAceste instalaii sunt folosite n special la stingere_a .incendiilor de la petroliere, sau la navele de mrfuri generale n cazul incendiilor izbucnite n compartimentul de maini, pe puni, n ncaperile surselor de energie electrica de avarie i ale generatoarelor de gaz inert, n magaziile pentru pstrarea materialelor uor inflamabile, n magaziile cu ncrcarea pe orizontala nchise, tancuri cu decantare, ncperi pentru mrfuri uscate ce nu fac parte din rezervele navei, etc. Spumele folosite la stingerea incendiilor pot fi: -spume chimice; -spume aeromecanice. Spuma chimica, utilizata n special n instalaii portative, este un produs al reaciei dintre o soluie alcalina i o soluie acida, In prezena unui stabilizator. Spuma aeromecanica este un amestec ntre o substana generatoare de spuma, apa i aer. Instalaii de stingere a incendiului cu spuma Pentru obinerea spumei chimice se utilizeaz diverse reete: soda bicarbonica i sulfat de aluminiu; bicarbonat cu sulfai i bisulfai din sruri de amoniu. Spuma ca agent de stingere acioneaz asupra incendiului prin efecte de izolare rcire i nbuire. Efectul de izolare este generat de faptul ca spuma are o conductibilitate termica redusa mpiedicnd astfel reaprinderea materialelor combustibile precum i renclzirea substanelor combustibile sub influena corpurilor incandescente din apropiere. Efectul de rcire se datoreaz prelurii unei cantiti de cldura din focar, n vederea evaporrii apei care se produce prin absorbie de cldura. Efectul de nbuire generat de vaporii de apa ce apar n urma contactului picturilor de apa cu flacra. Folosirea spumei chimice prezint unele neajunsuri generate de faptul ca spuma dup un anumit timp i pierde calitile, degradndu-se. De asemenea, tubulatura instalaiei de spuma chimica trebuie sa aib lungimi cuprinse ntre 30 - 60 m. Daca lungimile sunt mai mari de 30 m amestecul nu este corespunztor iar daca sunt mai mari de 60 m, efectul spumei va trece. Componenta procentuala n volum a spumei mecanice este de 90% aer, (9,6 - 9,8); apa, (0,2 - 0,4); substana spumogena. Prezena aerului n spuma reduce din eficacitatea stingerii. Cu toate acestea, Registrul Naval Romn impune utilizarea pe nava numai a instalaiilor de stingere cu spuma aeromecanica. Caracterizarea calitii spumante a substanei spumogene se face pe baza coeficientului de spumare care reprezint raportul dintre volumul total de spuma i volumul amestecului spumogen (apa+spumogen): I=Vspuma/Vsubst.spumosa In instalaii se folosesc urmtoarele tipuri de spuma aeromecanica: cu coeficient de spumare mic, i = 12:1; cu coeficient de spumare mijlociu, 50:1 < i < 150:1; cu coeficient de spumare mare i = 1000:1. Instalaiile cu spuma aeromecanica pot fi realizate in doua variante constructive: instalaii cu formarea interioara a spumei; instalaii cu formarea spumei la evacuare. Instalatii cu formarea interioara a spumei Sunt instalaii folosite pentru stingerea incendiilor de proporii reduse. Utilizeaz spuma cu indice de spumare mic.

Se traseaz caracteristica traseului cel mai dificil, care alimenteaz compartimentul cel mai deprtat de staia de C02. I = sQ2 + Cc

1,2 = rezervoare pentru halon; 3 = reductor de presiune (20/8); 4 = butelii cu aer comprimat pentru lansare; 5 = valvule pentru racordare la compresor; 6 = sticla de nivel; 7 = valvule de zona; 9 Instalaii de stingerea incendiilor cu gaze inerte 8 = valvula de zona a compartimentului de maini. sunt instalaii volumice deoarece realizeaz ocuparea volumului Calculul instalaiei se face In vederea stabilirii necesarului de lichid, ncperii protejate cu gaze care nu ntrein arderea. considernd cel mai mare compartiment protejat. Conform Funcie de agentul utilizat n procesul de stingere, instalaiile volumice prescripiilor de registru, cantitatea de balon se determina cu relaia: sunt: G=Vg Deoarece presiunea din interiorul buteliei este n permanena - cu bioxid de carbon; In care: constanta, butelia poate fi considerata ca o pompa care are - cu lichide volatile sau hidrocarburi halogenate; V = volumul de calcul al celei mai mari ncperi protejate caracteristica orizontala. Debitul efectiv de CO, se obine la intersecia g = consumul specific al substanei de stins incendiul - cu pulberi (praf) care, prin nclzire, degaja gaze inerte; celor doua caracteristici. Cunoscnd debitul efectiv, pe baza timpului volumul rezervorului fiind: - instalaii cu abur; impus de registru se poate calcula cantitatea de gaz efectiv evacuata: - instalaii cu gaz inert; V Gg ef = r Gef Vrez = nec Cu Aceasta cantitate trebuie sa fie mai mare dect 85% din cantitatea de 10 Instalaia de stins incendiu cu bioxid de carbon gaz Gg prescrisa de registru i calculata cu relaia : Conform prescripiilor de registru, ntr-o staie trebuie prevzute cel Funcie de temperaturile de pstrare ale bioxidului de Gg ef 0.85 Gg puin doua recipiente cu halon. carbon.instalaiile de stins incendiu cu CO2 se clasifica n: Calculul numrului de duze , In cazul n care condiia nu este ndeplinita, atunci nseamn ca - instalaii de nalta presiune Conform prescripiilor RNR, cantitatea Vnec de halon, trebuie sa fie instalaia nu asigura un debit suficient pentru evacuarea gazului n - instalaii de joasa presiune distribuita n timpul T =20 s. compartiment. In acest caz, se impune reconsiderarea, proiectului Folosirea bioxidului de carbon ca agent da stingere prezint instalaiei n sensul micorrii constantei hidrodinamice a instalaiei S. urmtoarele avantaje Pentru realizarea acestui deziderat sunt: - nu distruge structura materialelor stinse; - micorarea pierderilor liniare pe conducte prin micorarea lungimii - nu sa deterioreaz in timp; tubulaturii, amplasnd staia de CO2 la mijlocul traseului: - este dielectric. - adoptarea unor duze corespunztoare, care sa permit evacuarea unei - este mai greu dect aerul putnd ptrunde in toate spatiile unde cantiti mai mari de gaz. s-a produs incendiul; - nu este sensibil la temperaturi sczute.

12 Instalaii de stins incendii cu bioxid de carbon de joasa presiuneInstalaiile sunt prevzute cu un rezervor pentru pstrarea bioxidului de carbon n stare lichefiata la o presiune de lucru p=20 bar i o temperatura de aproximativ -18C. Gradul de umplere al rezervorului este de maximum 0,9 kg/1. Soluia folosirii bioxidului de carbon la joasa presiune a aprut ca urmare a considerrii uneia dintre proprietile de baza ale gazului, i anume scderea aproape exponeniala a presiunii la temperaturi sczute. Avantajele folosirii acestor instalaii sunt, ndeosebi: pentru gradul de umplere prescris de registru, volumul ocupat de CO2 este mai mic dect volumul fracionat n butelii, obinndu-se astfel economii de spaiu la bord; - greutatea rezervorului este aproximativ de doua ori mai mica dect greutatea buteliilor unei instalaii echivalente de nalta presiune; - presiune constanta i condiii termice mai bune pentru stingerea Buteliile instalaiei au o construcie speciala care permite incendiilor. - meninerea gazului fr pierdere in timpul marului; Rezervorul i tubulaturile racordate la el, trebuie sa aib n permanena - evacuarea gazului printr-o manevra simpla -pentru declanare se folosete un sistem de prghii, prin acionare sau o izolaie termica eficienta care nu trebuie sa permit declanarea supapei de temperaturi sczute pentru C02 sigurana timp de 24 de ore de la distana; dup [dup Planck i Kuprinoff] ntreruperea alimentarii - evacuarea gazului prin sisteme de protecie cnd presiunea crete instalaiei, ca urmare a nclzirii bioxidului de calciu. accidental depind valoarea Daca, totui, supapa de sigurana se declaneaz mai devreme, Valvula buteliei este prevzuta cu o membrana de sigurana care la atingerea presiunii periculoase se sparge permind evacuarea gazului. cantitatea de C02 eliminat n atmosfera nu trebuie sa depeasc 2% rlin cantitatea totala din rezervor. Cele doua supape de sigurana 4 Buteliile l cu C02 sunt grupate n grupurile G1, G2, G3. Numrul de trebuie sa declaneze la (1,1 - l,2)p, iar la deschiderea lor completa butelii dintr-un grup este determinat de condiia ca stingerea unui anume compartiment sa se poat realiza cu gazul dintr-un singur grup presiunea nu trebuie sa depeasc 1,35 p. Supapa de sigurana 6 de butelii iar cantitatea totala de gaz din toate grupurile trebuie sa fie trebuie sa declaneze la o presiune de 1,55 p. suficienta pentru stingerea celui mai mare compartiment. Buteliile se amplaseaz n rnduri verticale, pe garnituri din lemn sau din cauciuc. Buteliile sunt legate de colectorul general 3 prin intermediul tubulaturii colectoare 2. Aceasta tubulatura este confecionat din cupru tras, fr custuri, avnd montata pe ea o valvula de sens. Pe colectorul general este montat un manometru al crei gradaie depete valoarea presiunii hidraulice de ncercare a buteliilor de C02 cu cel puin 10 bar. De la colectorul general gazul pleac prin intermediul valvulelor de zona 4, a ramificaiilor 8 i a duzelor 9 la compartiment. Tot la colector mai este cuplata o valvula 5, numita valvula de zona a C.M. Ea are restricii n ceea ce privete declanarea, n sensul ca aceasta nu este posibila dect dup ce s-a cuplat sistemul de avertizare a evacurii compartimentului de maini de ctre oameni. Declanarea buteliilor se face cu ajutorul declanatorului 6, comun pentru toate buteliile din grup.

n aceste condiii se poate scrie ca: G = n*Qd*x (33) unde: n = numr de duze Qd = debitul unei duze Debitul unei duze Qd se determina din caracteristica duzei, trasata pentru diverse diametre. Pentru scoaterea debitului duzei este necesara presiunea la duza, pd:

Pd = pb-punde: P, = presiunea din butelie, ; Ap = pierderile de presiune pe tubulatura. Din relaia se poate scoate numrul de butelii n; 1-tanc de amestec apa cu substana spumogena; 2-butelie aer comprimat; 3-reductor de presiune; 4-supapa de sigurana; 5-robinet golire; 6-ramificaii cu furtun flexibil. Pentru evacuarea amestecului de apa i substana spumogena din tanc i pentru formarea spumei, se trimite aer comprimat din butelia z racordata la magistrala de aer comprimat. Presiunea aerului comprimat necesar formarii i antrenrii spumei nu depete 10 bar, ea fiind determinata de configuraia instalaiei. Reductorul 3 coboar oresiunp.a de la valoarea avuta pe magistrala la valoarea necesar instalatiei. Procesul de formare a spumei ncepe n punctul P unde se realizeaza amestecul complet substana spumanta+apa+aer i se continua pana la ieirea amestecului n atmosfera. Instalaii cu formarea spumei la evacuare Sunt utilizate la stingerea incendiilor de proporii mari. Se compun in principal din trei elemente mai importante: rezervorul pentru pstrarea substanei spumogene; dispozitivul de dozare a amestecului substana spumogena+apadispozitivul de amestec pentru soluia spumogena cu aerul. ' Substana spumogena este pstrata n rezervorul 1. Prin intermediul dozatorului 2 se regleaz cantitatea de substana spumogena ce

G n= QdDup ce se alege numrul de duze i se definitiveaz instalaia, se procedeaz la verificarea timpului t impus conform normelor de registru (timpul de descrcare a substanei de tins incendiul, n faza lichida). Calculul de verificare se face dup acelai algoritm ca i cel de la instalaia pentru stins incendii cu C02.

15 Instalaia de stins incendii cu pulberiInstalaia se folosete pentru stingerea incendiilor care apar in: - ncperile surselor de energie electrica de avarie i pentru generatoarele de gaz inert; - magaziile pentru pstrarea materialelor i substanelor uor inflamabile - puntea compartimentelor de marfa, tubulatura i colectoarele de ncrcare la navele pentru transportul gazelor lichefiate.

urmeaz a fi trimisa n amestecatorul 3 unde se amesteca cu apa Emulsia apa si substana spumogena este dirijata ctre mestecatorul 4 care prin efect de ejecie antreneaz aerul necesar formarii. apa + substana spumogena

cu ajutorul unor filtre speciale confecionate din materiale ceramice cu porozitate mica. Filtrele au o membrana biologica, fiind impreg nate cu o substana bactericida care prin distrugerea bacteriilor patogene realizeaz dezinfectarea apei. c)tratarea cu lampi bactericide. Lmpile bactericide au o funcionare bazata pe aciunea bactericida antiseptica a radiai ilor cu lungimi de unda cuprinse ntre 100 i 300 mm. Apa este introdusa prin orificiul 4 n camera formata ntre cor, l l i tubul de cusr, fiind expusa radiaiei ultraviolete.Lmpile bactericide se pot dispune n instalaii ca uniti individuale sau n baterii, n acest caz, numrul de lmpi se calculeaz cu formula 1.

tehnica sunt instalaii independente. In aceste condiii toate eleiutn.^