E2, Pasarele pe grinzi

Se efectueaze verificdile privind stdfile limite ultime gi stdri/e de serviciu pentru opasare6 pietonald, cunoscend urmdtoarele date de calcul:

- deschiderea structurii: L = 24.0 m; lefmea uti6 2.70 - 3.00 m;- structura de reziatentd a tablierul este realiza6 din 2 ginzi pdncipale;- otelul pentru ginzile pincipale: S 355 J2.Pasarela este lncadrate in Clasa lll de trafic (pasarele pentru utilizare normaE,

ocazional traversate de grupuri mari de pietoni, dar nicioda6 incercate pe intreagasuprafate de circul are ).

Structura de rezistente se realizeazd in urmebarele variante constructive:- pe ginzi principale din profile laminate:- po ginzi principale din profile cu goluri in inime- pe grinzi principale cu inima din table cuhte.

Noti:in cazulgeneral, verificarile ULS 9i SLS vor cuprindo:- verificarib de rezistenG:

o verificarea efortudlor unitare normalo;o veaficarea efortuilor unitare tangentiale;o vermcarea efortuilor unitare ochivalente;o verificarea rigidizerii de reazem.

- verificeri de stabilitate:o veriflcarea la voalare a inimii;o verillcarea la stabilitate generalS a grinzilor principale;

- verjficari privind freor'enla proprie de vibraiie;- verilicarea deformatiilorelastice;

E2-1. Varianta 1- Grinzi principale din profile laminate lPE

in cazul pasarelei pe grinzi cu inim6 pline, schema de alcdtuire a tablierului esteprezentata in Figura E2-1.1.

+------l;;;----T Bc=2 70 m

I

E

B=300m

__ tA

Fig. E2-1.1

65

{. Evaluarea acfiunilor (?ncircirilor)normat6 sau caracteristice

A. incerced pemanente

lncircarea pe metru liniar de pasarela:- greutate proprie grinzi principale( 2 buc. - lPE 600...750+rigidizeri): 300 daN/m- antretoaze, parapet, contraventuiri, gusee, piese de imbinare: 50 daN/m- podin6 de lemn de 5 cm grosime, elemente de flxarej____________!!fu!aNltr

Toial: 91 500 daN/m

ObseMelte: lntro situalie reale de prciectare., dupe dimensionarca elerrentelor constitutive, se reovalueazeincerceib 9i, dacd este cazul, se rcfac anumite calcule.

lncdrcare permanente p1ntru o grinde:

g = 9112 = 50012 = 250 daN/m = 2.5 kN/m

B,incircare utili din circulalia pietonilor

pt =2.7 m x 5OO daN/m2 = 1 350 daN/m

Incdrcarea utild pentru o grindd:

p =prl2 =135012 = 675 daN/m = 6.75 kN/m

C. incircara din vehlculut accldental pe pasareld

Conform EN 1991 pasarelele pietonale se calculeaze 9i pentru intrarea accidenhlea unui vehicul pe pasarela, alcatuit din doue osii, cu sarcina de 80 kN ii 40 kN, la distantade 3.0 m, respectiv o distanla intre roli de 1.30 m, conform figurii de E2-'1.2.

+__ 300m

I Q*, t o",,,n ,n mf{l_._._._ _ _{- "'-'.t I I

r020m i: Qsvr=8OkN

l. . qIl/elr.cur .lS ewz=4okNI l: -"r il---I- ------- --r-i___ i

xFig, E2-1.2, Vehicul de serviciu

Cu ajutorul liniei de influente a momentului incovoietor pentru secliunea de lamijlocul grinzii gi a fortsi taieloare, pentru secliunea de reazem, Figura E2-1.3, se potdetermina momentul lncovoietor gi fo4a teietoare maxime:

bb

L = 24-00 m

Fig. E2-1.3

3.0 . 21.0 _]

Myt = Q5y1 q1 + Qsy2 n2 = 80 6 +40 4.5 = 660 kN m (pentru ambele grinzi)

Vu, =Q"r1 11 tQ"vz lz =80 'l+40 0.875=115kN (pentru ambele grinzi)

D. Acliunea vantutui

Evaluarea acliunii vantului se efectueaza in conformitate cu EC1-Part '1-4.

Pentru teren categoria ll, o altitudine de referinti z€ =10 m gi o viteza a vantuluivb=27 m/s (considerate ipoteze de lucru), se obline:

- c"=2.15

- o- =2.1s1'25 2iz2 -980N/m2 =0.98kN/m'?

Fo4a care aclioneazA asupra pasarelei, perpendicular pe axa longitudinala ginormal pe suprafala expusa acliunii vantului, se calculeaza cu relalia:

F*, =qo(2").C,".A-,unde: Crx - coeficient funclie de raportul intre inellimea expuse acliunii vantului Si lelmea

^ tablierului, Figura 8.3 din EC1-Pan'l-4.ln acest caz, Figura E2-1.4, pentru:b = 3.50 m; !,o1 = 2.50 m,Seobline: b/dt t :1.40 )Ctx =Ctu.o =2.1

Rezultd: F*., = 0.98. 2.1. A.r.x = w. A,.r., - 2 [kN/m2]. A,Br, ; P = 2 kry/El2

r $r I Fis. E2-1.4

* *t* ld-

]- b------+

bt

E. Convoaie de calcul statice pentru fo4e orizontale

La pasarele, se considere o fo(a orizontale longitudinal6 Qfli(, care aclioneazd de-alungul axei, la nivelul pa4ii carosabile.

Valoarea caracteristice a acestei forte orizontale se ia egale cu cea mai marevaloare dintre urmetoarele doue marimi:

- 10ok din incdrcarea totald oblinutd pe baza incercerii uniform distribuite ;- 60% din greutatea total1 a vehiculului de serviciu, dacd este cazul.Aceaste fo(e orizontalS se considerd cd actioneaza simultan cu incdrcdrile verticale

corespunzatoare, dar in nici un caz cu forta concentratd Qn.rir.

2. Solicitirile normate ale grinzilor principale

Din incercarea permanente:a.t2 2 \.2a2

M^ = S--a _ :::--:-: _ 180 kN.mc88,, s.L 2.5.24 ^- =oOkN2

Din incercarea util6 cu oameni:

M^ -P'L2 -6.75 '242

=486kN.mIJ88.. o L 6.75.24VD-!--: - - =81kN'22

Din vehiculul accidental pe pod:Mv =Mvi /2 = 660/2 = 330 kN m

w = wt /2 = 115/2 = 57.5 kN

Din actiunea ventului, Figura E2-1.5:

r

Actiunea directd a vantului este preluatd de contravantuirea principala de la nivelultelpii inferioare a grinzilor principale.

Momentul incovoietor produs de acliunea directd a ventufui, in plan orizontal,pentru deschiderea L a tablierului va fi:

lllllll

Fig. E2-1.5

ilil

68

I

M*h = P! L'? =(2'2.q)

242 =960kN.m,unde: pw = w.hw. (h, =dor)

Fo(a axialS produse de acliunea vantului, in secliunea tdlpii inferioare a grinziiprincipale qi a zonei de conlucrare, aceasta fijnd gi tialpa a contravantuirii principale clJdeschiderea L, va fi:

t,t...-=M*n=360B3 = 120 kN

Actiufiea indirectd a ventutui

P, = w'hw =

2.0'2.5:5 kN/m;

n .=p*-d* -s t.zo =2.0kN/mpwrnd _

B __

Momentul incovoietor produs de acliunea indirede a vantului va fi:

y...* =pn:,a.L2 -2.o.242 =i44 kN.m88Fort3 teietoare produsa de actiunea indirectd a vantului va fi:

17 - Pw'ina L -2'0-24 =z+ rN,*.na= 2 =_2

Fo4aaxia6 Q k:

q,", -hfn{o.r'2.2 24 (5kN/m'?)=32.00*"1 =rrx,'- d*.lo.6..t2o =72kN )

Penhu o ginde: Qrr.k = O-5. Qm = 36 kN

3. Solicitiirile de calcul ale grinzilor

Solicit6rile de calcul ale incarceriloI se determind tinand seama de coeficientiia4iunilor y gi de coeficienlii de grupare V.

Soliciterile pentru combinarea fundamentala se determine din grupul de incercari 1

gi 2, la care se adaugd solicitErile din actiunea vantului, redus6 cu coeficientul decombinare global Yo.* = 0.3.

Solicterib maxime se oblin din Grupa 1 de acliuni:

Momentul incovoietor

Momentul ln@voietor total pentru o grinda principalS va fi:Ms6 = M.nn + M"o.u + Yp.o . M66,n.1n6 = y6 . Mn +,yo,, . M, + Vo.wyw . M-,na

= 1.35.180 + 1.35.486 +0.3.1.5.144 = 964 kN.m

Fo\a tdietoare

Fo(a teietoare maxim6 la reazeme va fi:VEd = Vids + VEdp + Yo.w .VE4w1,ld = yn . Vn +yo1 .Vo +yo.rayw .Vw,no

= l.35.30+1.35.81+0.3.1.5.24 = 161 kN

69

Forla axiald

Fo(a axialS este preluata de hlpa inferioare a grinzii principale gi zona deconlucrare gi are valoarea:

N66 = N56., + Ns6.rr.1 = yqa .Qr' + y* .y..,, .Nn.r := 1.35.36 +1.5.0.3.120 :'103 kN

4. Verifi carea grinzllor principale

Caracteristicile grinzii sunt prezentate in Figura E2-1.6.

tPE 000

l, "r

= 92 080 cma

G = 122kglm

Wv.a =3070cm3

Wr.o1 = 3 512 cms

A ='156 cm2

-f W5 -1't2FE. E2.1.6

+\=,s

Veificarea la incwoiere cu forti axiald

se verifice relatia: tut.o *[ N.o ]'.1.9' MpLna ( Nprna,/

Pentru solicitarea de incovoiere, sectiune grinzii este in Clasa 1.

,r.*, = H:= 9a#q1o-4 = 1246.8 kN.m

r .- . - Ar'f,

- 55.2 35501o 2

= 1960 kN,relRd _ TMo

_ to

._ _ ."",....

unde:

Ar = Ar +(1/5).A, =22.'l,.9+1.2-11.2=55.2cm2- secliunea din grinda care preia

efortul axial produs de acliunea orizontala fansversda (vant) 9i fo4a longitudinala.',2M* * [ N.o )' - 9M +f 103

)'z = o_78 < 1.0Man6 [ Npr na,/ 1246'8 \1960J

70

I-

F b = 220-,1

rl

V e rif i ca re a I a fo rfecare

FortF teietoare de calcul trebuie sA satisface in fiecare secliune transversale relalia:

%o t't oV"

^ounde V" Rd este rezistenta de calcul la forfecare, care se considere astfel:

1 a (1 7. ir)., V.,on - ^vrrv/!Jr rezistenta de calculplastica la forfecare""na=l yMo

l-rezistenta de calcul elastica la forfecare (in calcul elastic)

Aria de forfecare: A" : h, .t* = 56.2 1.2 = 67 .44 cm2 .

\/ _ 67.44.(3550/5to , =tsazkNlvo,.nd = 1.0

Vuo = 161 = 0.12..1V.*n 1382

Deoarece Vuo <o.S.Vpr.na, fo(a teietoare nu reduce rezistenta Ia incovoiere a

grinzii.

Verificarea deformaliei elastice

Segeta verticala totale, evaluate cu incArcdrile normate este:

5 _ 5 q,oi .14 _ 5 (509_!95!){OOt 24000 = 20.66 "r.384 E.lv"r 384 2.1.10..2.52O8O

din care segeata din incdrcerile utile:

5 0..L4 5 (1350/100).24004 .- L" - 3ga E (2tv.,1 3a4 2.1.rc6.2.g2oaoDin conditia de limitare a sdge,tii din incercarea utila la valoarea L/500=8 cm, se

obtine momentul de ine4ie necesar pentru grinzile principale:

;uec. _ 5.p.La 599_s.zo.p Lt _g.26(1350/1oo)?4003 _ 2Bg 7j2 cma2.384.E L E 2.',t.'t1o

Pentru grinzile principale se pot alege profile laminate HE 800 A, avand

lr.r = 303 400 cma.

Comenlaii:

. Condilia de sdgeat5 admisibile este, in acest caz, condilia care impune alegerea profilului laminatpenvu realizarea grinzilor principale;

. Sdgeata limita prescrise de normele romane pentru trotuare este de U300 (norme anterioare apliceriieuronormelo0;

. Programele de calcul opereaze cu o sdgeate admisibil6 de L/500);

. Euronormele nu fac precizari referitoare la segeata limitd pentru pasarele 9j pentru poduri rutiere;

. Pentru atenuarea efectului segeli, grinzile principale sunt fabricate cu o conka$geat5, sau chiar cuo curburi negalivi importanta;

. Cerinlele privind caracteristicile de comporlare dinamice - frecvenle 9i acceleralie, sunt indeplinite.

71

E2-2. Varianta 2- Gtinzi principaledin profile cu goluri hexagonale

in cazul grinzilor principale cu goluri ln inima se alege ca sectiune transversalasolulia cale sus, iar antretoazele se dispun ln zona dina a secliunii grinzilor, Fig. E2-2-'l,ladistanle la=2.40 m.

Grinzile principale se realizeaze cu sectiune variabile, in zonele dinspre reazemefiind alcituite cu inime plind, Figuta E2-2.2.

Ep - o,t di s,l""lp.la

I L - l.dlton ( logd.,,

L cv- concvanun.OTEL: 5355 J2l

270m

fq.J kN/nitlV.hicul dointretinere:

80+40 kl'lro6lel

IEP:q

B=250m

Ftg. E2-2.1

l. Evaluarea acliunilor (incircirilor)normate sau caracteristice

A. lnc d rc drl perm anente

ldentic cu exemplul E2-1.

B, incdrcarc utitd din clrcutalta pletonilor

ldentic cu exemplul E2-'1.

72

,--

C. incdrcare din vehiculul accidental pe pasare6

ldentic cu exemplul E2-1.

D. Acliunea ventutui

in acest caz, Figura E2-2.3, pentru:b = 2.80 m; d61 . 2.90 m,

Se obline: b/d1o1 .1.0 1C1,=Coo=f.f,

Rezuta: F*, = 0.98.2.3. Arer.x = w. A,a., - 2.3 [kN /m'?]'A,er.x ; w = 2.3 kN/m2

cn.o2.4

20r0

15

Fig- E2-2.3

o 1234sa 74e10 11 12 b/db1

E, Convoaie de calcul statice pentru fort,e orizontale

ldentic cu exemplul E2-1.

2. Solicitarile normate grinzilor principale

Din inc5rcarea permanentS:

_ g.L2 _2.s.242 _1 80 kN.m88_ g.L _ 2.5.24 _ 30 kN

Din incercarea utile cu oameni:

M_ = EL'? - 6.75.24t _ 486 ktt.,P88

v _pL_6.7524_81kN'22

Din vehiculul accidental pe pod:

A."1*= d ,o,'L-t.- Jiht_ ffi _lL t!_n 1a,",

r----a Ir- b------+

M.

Mv = Mv.t /2 = 660/2 = 330 kN.mvv =vvIt2=115t2 = 57.5 kN

Din acliunea vantului, Figu'a E2-2.41

Acliunea direcfi a vantului este preluate decontravantuirea principald de la nivelul talpii superioare agrinzilor principale.

Momentul incovoietor produs de acliunea directd aventufui, in plan orizontal, pentru deschiderea L a tablieruluiva fi:

M... =p*'t2 -(23 29) 242 =4Bo.2kN.m88

unde: pw = w. hw: hw = dtot .

: ler lnfiI+

-----J

r i'1II

)t

r-- B,'t'

IlrD

Fis. E2-2.1

Fo4a axiale produsa de acliunea vantului, in secliunsa telpii superioare a grinziiprincipale gi a zonei de conlucrare, aceasta fiind qi talp6 a contravantuirii principale cudeschiderea L, va fi:

11.... = M*.n

= 4802=192g11

B 2.5

Acliunea indirectd a vantutui

P' =w'hw =2'3 2 9 =6 67 kN/m;

n -p* d* -667 07=1.87kN/mPwhd_ B

__25

Momentul incovoietor produs de actiunea indirecE a vantului va ri:

v1 . -Pn.na'L2 -1 87 '242

=135 kN.m*,".,, _ g __8 .-_ .... ...Fo4a tdietoare produsd de acliunea indirecte a ventului va fi:

Y -9*a L -187

'24 =22.4 kN"..m_

__T _ 2

Fola axiale Qtk:

ol:,_ = min.lo.1, 2.7. 24. (s kN/m2) = 32.oo rNI

= zz rr.r10.6.120 = 72 kN )

74

Pentru o grinda: Qr,k = 0.5.OPl = 36 kN

3. Soliciterile de calcul ale grinzilor

Soliciterile de calcul ale actiunilor se determind !nand seama de coeficienliiactiunilor y 9i de coeficien,tii de grupare V.

SolicitArile pentru combinarea fundamentala se determina din grupul de incdrcdri 1

9i 2, la care se adauge soliciterile din acliunea vantului, redusA cu coeficientul decombinare global Yo.* = 0.3.

Solicitdrile maxime se obtin din Grupul 1 de actiuni:

Momentul incovoietor

Momentul incovoietor total, la mijlocul deschiderii, pentru ogrinde principalS va fi:Mg6 = Mga. + Mg6. + Yo., .Mea.*.ina = yn .Mn + 1o., .M, + Vo.wT,, .Mw.ind

= 1.35.180 +1.35.486+0.3 1.5.135 = 960 kN.m

FoQa tdietoare

Fo4a tAietoare maxima la reazeme va fi:Vuo = V.o n + Vur o t Yo * . VEd., ind = yc Vn + yq1 Vo + yo.wlw . Vw.inu

= '1.35.30 +'1.35.8'l + 0.3 .1.5.22.4 = 160 kN

Fo4a axiald

Fo4a axialS este preluatd de talpa superioard a grinzii principale 9i are valoarea:N6o = Ns6, + N66*L = 1q7 .Qx* + y* .y..* .N*.r =

= 1.35 36 +1.5.0.3 192 = 135 kN

4. Verificarea grinzilor principale

Pentru verificarea grinzii cu goluri se va consulta luc/,area. Grinzi metaliceco nform ate stru ctu ral [1 7 ].

Caracteristicile grinzii cu goluri sunt prezentate in Figu.a E2-2.5.

Profil de bazetPE 600

Profil ajurat(zona pline)

Profil ajurat(zona gol)

c=122kglmlv = 92 080 cma

A = 156 cm2

G =122k91mtlli = 226 2s,

"-oA = '187 cm2

c =122kglml!ii, = zo+ oos cm4

A ='l'15 cm2

75

F-b'220---i

PROFIL OE BAZAlPE a00

PROFIL AIURAT(zon. Plln!)

Fb = 2i,0-i

PROFIL A'URAT(zom !ol)

Fb = 220-i ,

r<.-r-+'-

Jtr=19 +lr=rg

Flg, E2.2.5

Verificarca la lncovoierc cu forld axiald in zona golului

S€ e\ralueaze soficitirile M 9i V ln drept]l prlmului gol din inima, h distants d€ 2.6m de la Eazem€:

- dln a4iuni permanente giutilo (au acelagi coefcient y):

q = g +p = 2.5+ 6.75 = 9.25 kN/m

M-(x = 2.6 m) = qL x qx'?l

-g'25'24 2.6-g'25'2'a2 = 257 kNm2 2l,-r." 2 2

vo(x = 2.om)=$- w=e'22'2a -s.2s.2.6 = 87kN

- din acliune€ indircdi a vedului:

M*56(x = z.e 61=Puue 'L*-ry],-r.

-1'87-'24 2.6-1'87:2'62 =52kNm

V*hd(x = 2.6 m) = ryx! -r*.*., =Y-1.87.2.6 = 18 kN

Momsntul lncovoietor total, ln zona golulul:

M.o = lril6an +lr,!a, + Yo.w .Mea*.na = Io .M, +yq1.[4 +yq*7* .M*15

='1.35.257 + 0.3'1.5.52 = 370.4 kN.m

Fo4a tlietoare ln zona golului va fi:

tt=19

E

l5

rJ

v

Iqf

It-E

I

76

- Vg6 = Vg6, t Vg6, + Yo.* Vea.*.ino = yn .Vn t yo, .Vo + yo.w1w .Vw.ina

= 1.35.87 +0.3.1.5.18 = 126 kN

Fo4a axiala

Momentul inmvoietor produs de acliunea directd a ventufui, in plan orizontal, insecliunea x=2.6 m a tablieruluiva fi:

tr,r,n{x = z.o my =!r!, - p-{'| - 6 67'24 2.6 6 67=2'6'

= tos kN,2 2 I _- 2 2

unde: Pw =w hw.

Fo4a axialS produs5 de actiunea vantului, in sectiunea telpii superioare a grinziiprincipale 9i a zonei de conlucrare, aceasta fiind Si talpa a contravantuirii principale cudeschiderea L, va fi:

p -=M*n=185=74111B 25

Fo4a axiale totale preluatd de talpa superioare a grinzii principale, in se4iuneax=2.6 m, are valoarea:

Ns6 = N56., + Nsa*.6 = yol .Q7.1 +'yw .\ro.w-Nw.h =

= 1.35.36 +1.5.0.3.74 = 82 kN

in secliunea grinzii in care actioneaza momentul incovoietor MEd gi forla teietoareVEd, valorile eforturilor No ro gi M6.s6, la mllul golului, Figura E2-2.6, sunt date de relaliile:

N"., = Mto *N. M--,-E''.o.Ed - hn

, ,.Ed' 4

Eforturile unitare normale gi tangenliale, la collul golului sunt:

_ No..o,Mo..o-. _ (VEd/2).So"o.Ed fu ' lo .i, uo.Ed

-h

. t

N"., = Mto +N.. -370'4'104 +82.10'z - s2 29s daNho -" 84

M^.. = V.o a

- -126 10'z 35

= r10 250 daNcm44Clasa sectiunii inimii talpii comprimate:

'10."=8.'l< c =

ht-r =

131, 24 =e.g.t 4.e=14.o.81=11.34 =Ctasa3tw tw 12

Pentru secliuni Clasa 3 se verifice conditia:

77

oo.,- a9t<!Yiro liro

Rezuliil:

."^ -- = !9€c- * Mo.ro -52

295 +110 25o:2413 daN/cm2 . -!L = 3s5o d"N/"r'*o r'Ed Ao ' wo.,,rn 51.s2 73-3 ym

Y.qEdE-Noeo Nueo N Mo.ea

?rtVE

al2HNoea

Mo.Ed lll[h*vEd/2

Flg, E2.2.6, So cLdtl ln s@liun€€ golulut

Caracteristicila tllpii sunt Eezentaio ln Figura E2-2.7.

Ao = 57.52 cr.n2

lo.v.a = 88Ocma

lo..a = 1687'8 cma

Wo.,,in = 73'3 crn3

Flg, E2-27

Verifrcarea la forfecarc

Forta Uiieloaro de calcul trebuie sa satsface in fecare 8€cliune transversaE rela$a:

V* =

1.0V"o

Vetificarae la forfocare in zona reazemelor:

fuia de forfecare: Av =hw'tw = 60'1.0 =60 c,nz.

.D h2

+.,*t:Mo.ea

/t u*rr-

llv**t"H

Noearo

hoH

78

,---

\/ -. - \/.- - 60 (3550/r510-2 - 1230 rr.rvc Rd - vptRd -

-toSe obtine: -V.o = E9 = g.13 .. 1' V"^, 1230

Veificarea la fortecare in zona pimului gol:

Aria de forfecare: A, = h*no| .t,, =2.13.1.1.2=31|.44cm2.

1M (3550/JO1s 2 = 644 kNn.^o =VrLnu =:

1.0

se obtine: vEd - 126 = o.2o <<'l' %"0 644

Ve ifica re a d eform a,ti e i e I a stice

Sageata din incercarile utile:

^ 5 o,.La 5 (1350/100).24004 L- 384 E.(2.tl:li') 3a42.1.rc6.2.215 493 - '- " 375

unde: rT*r' -226293+204693 - 215 493 cma2

Comqrtadi:

. Sdgeata limite prescrise de normele rcmane pentru trotuare este de U300 (norme anterioare apliceriieuronormelor);

. Programele de calcul opereaze cu o segea6 admisibilS de U500);

. Euronormele nu fac precizari releritoare la sdgeata limitil pentru pasarele gi pentru poduri rutiere;. Dace se impune o sdget2i limite de U500 se va majora sectiunea grinzilor principale.

E2-3. Varianta 3- Grinzi principalecu inimi din tabli cutati

in cazul grinzilor principale cu inima din tabla cutata se alege ca secliunetransversald solutia cale sus, iar antretoazele impreune cu contrafigele asigure stabilitateastructurii in plan vertical transversal, Figura E2-3.1.

Grinzile principale se realizeaze cu secliune variabila, in zonele dinspre reazemefiind alcetuite cu inima plina, Figwa E2-3.2.

Soliciterile grinzii sunt cele din exemplul E2-2.

79

l-1.5 kNi,n,-ll-v"ht"rl d" II lntrelinere:I S0l.0 kNlosie I

b-tEr"$ssA

ELEVATIE?jo x2q l

r250 x 20

Ii6

I

@

LM----rl

80

Flg. E2-3-2

Momentul incovoietor

Momentul incovoietor total, la mijlocul deschiderii, pentru o grinde principala va fi:

Mra = 960 kN 'm

Fort,a tdietoare

Fo4a taietoare maxime la reazeme va fi:Veo = 160 kN

Fo4a axiaE

Fo4a axiala este preluate de hlpa superioare a grinzii principale 9i are valoarea:

NEa ='135 kN

Rezolvare

Pentru verilicarea grinzii cu inima din tablS cutata se va consultra gi luuarca: Gdnzimetalice confomate structunl [17].

Rezi ste nla I a incovoiere

Rezistenta grinzii la lncovoiere se evalueaza psntru zona csntrale a inimii;momentul lncovoietor sste maxim, iar influenla fo4ei teietoare se poate neglija.

fr1, =ts'h = 355'1.0 = 355 N/mm2

Clasa sectjun 6lpii comqdmate

1o€=10<;=+=ff =z.os.to "=8.1 =ralpa'clasa2

Momentului incovoietor caqabil

[b.t ff , rh + ti *t, ) _ 25.2.0.3s50 88.10-4 = 1 562 kNm

.. lv* (* 2 ) 1.0

'* =''n

1rr-l u (h-.+.)=1.04"*98s88.1o-a =1420 kNm

Prin urmare: Maa =1420 kNm .

Verificarea grinzii la incovoisre pul6:

Mro =i9[=0.68.1MRd 1420

Verificarea grinzii la incovoisre cu fo(e axiaE:

81

unde:

Rezistenla la forfecare simpld

Rezistenta grinzii la forfecare simpla este:

v,_ = A,(!/'5

- o.+.ao lsssorG).10, -7oskN> v:tr" " 130 kNvprRo - YMo 1.0

Rezistenla la voalare din foffecare

rvr." . i N.o l' . ,.0. .960 _ [ 13s ]' _ o.ua .lM",*o f Norru.] 1420 \ 1775 t

r,*=T=ajjq1o,=1775kN

i",

o.. = E ti .,9-rl-1. -2.1''toa '0.43 140 , 50

-.lo 727 duN",^ 121-v')a.,+a2 12(1 o.3'\ 14o | 7a

D. _ Et*a3 3ar -a2 _2.1.106.0,4.62 3.14q_Zq _ 660.5.104daNcm' 12 a,+ao 12 140 r50

'",, =ffi6,*t =##*tl"t t.,*** =14522daNtcm2

f !55q- = 0..

\14 522^13

Coeficientul de reducere, I":

[v- - 1lq - 115 -o.az.tll^" 0.9+)." 0.9 0.50 I - --, =minl - f "'> y -0t12^" | '1.5 1.5 I

[t* =o5l;;=os'038'' ]

Rezistenta capabilS la forfecare. VRd:

v* = 1" J\,n*t, = o.azl$leo. 0.4.1 o 2 = s26 kN >> vrnax c,,t6 - 130 kN

= + as. e [-!-J' = +.as. z.r. ro.[,,]o

1' - e zoo duN r"r'

82

i-