Captare i deviere ape pluviale n zona unei halde de lam

Captare i deviere ape pluviale n zona unei halde de lam2012

Cuprins

1.Descriere si concepte teoretice31.1.Viituri generalitati31.2.Cauzele inundatiilor61.2.1. Cauze naturale61.2.2. Cauze antropice81.3. HIDROGRAFUL DE VIITUR81.3.1. HIDROLOGIE I METEOROLOGIE91.3.2.Forma i componentele hidrografului101.3.3.Metode de separare a hidrografului de viitur131.4. Procesul Ploaie-Scurgere141.4.1. GENEZA VIITURILOR N BAZINE HIDROGRAFICE161.4.2.MODELAREA MATEMATIC A PROCESULUI PLOAIE-SCURGERE181.4.3. Modele de calcul ale procesului ploaie-scurgere201.5. MODELE MATEMATICE ALE MICRII CU SUPRAFA LIBER221.5.1. Modelarea matematic a curgerii221.6.Ecuaia de continuitate231.7.Saltul Hidraulic242.Descrierea lucrarilor252.1. Bazin de linistire252.1.1.Amplasament252.1.2. Descrierea lucrrilor252.1.2. Caracteristicile principalelor materiale282.2. Canal deviere si canal rapid292.2.1.Amplasament292.2.2. Descrierea lucrrilor292.2.3. Caracteristicile principalelor materiale312.3. Captare afluent dreapta322.3.1.Amplasament322.3.2. Descrierea lucrrilor322.3.3. Caracteristicile principalelor materiale332. 4. Captare afluent stanga352.4.1.Amplasament352.4.2. Descrierea lucrrilor352.4.3. Caracteristicile principalelor materiale383. Breviar de calcul413.1 Calcul hidraulic413.1.1 Chei limnimetrice si cheia vitezelor413.2. Studiu hidrologic483.3. Studiu hidrologic54

1.Descriere i concepte teoretice1.1.Viituri generalitiViiturile reprezint momente de vrf n evoluia scurgerii apei unui ru. Ele se caracterizeaz prin creteri spectaculoase extraordinare, deosebit de rapide (de ordinul orelor) ale nivelului apei i implicit a debitului, pn la atingerea unui maxim, dup care urmeaz scderea, de asemenea rapid, a apelor (dar ntr-un ritm ceva mai lent dect creterea) care revin la parametri normali de scurgere.Geneza viiturilor este legat, n primul rnd, de condiiile climatice. Ele se produc ca urmare a unor ploi toreniale cu intensiti i strate de ape mari (viituri pluviale), a topirii rapide a zpezii (viituri nivale) sau din cauze mixte (viituri pluvio-nivale). n funcie de distribuia n timp a precipitaiilor, viiturile sunt simple sau singulare (caracterizate printr-un singur vrf) i complexe sau compuse (cu mai multe vrfuri). n perioadele de nghe, scurgerile de sloiuri pot provoca baraje naturale (zpoare) care blocheaz scurgerea, genernd creteri de nivel n spatele acestora sau scurgeri puternice n momentul ruperii.Producerea viiturilor i caracteristicile lor mai sunt determinate, n afar de condiiile climatice, de ali factori, precum: permeabilitatea, gradul de umiditii temperatura solului, vegetaia, pantele albiilor i ale versanilor, forma i suprafaa bazinelor de recepie, caracteristicile albiilor. Prin defriarea pdurilor i lucrarea necorespunztoare a terenurilor n pant, omul contribuie indirect la favorizarea acestor fenomene hidrologice.Uneori, viituri puternice se produc ca urmare a distrugerii barajelor lacurilor de acumulare.Elementele caracteristice ale undelor de viitura. O viitur este definit de urmtorii parametri principali: debitul de ap, debitul maxim sau de vrf, durat (timpul) de cretere, durat (timpul) de descretere, volum , strat de ap scurs, coeficient de form. Aceste elemente se determina pe hidrografele viiturilor singulare.

Debitul de baz (Qb) este debitul rulat n condiii normale de scurgerea apelor, care se nregistreaz nainte i dup producerea viiturii. Valoric, el este,n general, dublu debitului mediu multianual. Debitul de vrf (Qmax) este debitul maxim pe care l ating apele n timpul viiturii. Timpul de cretere (Tc) reprezint durat (n ore) dintre momentul nceperii viiturii i cel al nregistrrii debitului de vrf. Timpul de descretere (Td) exprima durata de retragere a apelor, intre momentele producerii debitului maxim i cel al reveniriiladebitul de baz.El este, de regul, mai mare dect timpul de cretere. Timpul total al viiturii (T,) sau durata viiturii reprezint numrul de ore n care debitul de ap a fost mai mare dect debitul de baz. Se determina prinnsumarea timpilor pariali de cretere (Te) i de descretere (Td): T, - Tc + Td. Volumul viiturii (W) exprima cantitatea de ap rulat n timpul viiturii (n mc. El poate fi determinat pe baza hidrografului, nmulind suprafaa planimetrata a viiturii (cuprins ntre linia debitului de baz i curbele de cretere i descretere a viiturii) cu produsul scrilor de reprezentare. n situaia n care se cunosc debitul maxim i unele elemente ale undei medii de viituri, volumul se calculeaz cu ajutorul relaiei:

W = Qmax Tt y 3600

unde: W= volumul maxim al viiturii (n mc); Qmax= debitul de vrf (n mc/s) T = timpul total (n ore)Y=coeficientul de form a viituriiStratul de ap scurs (h) ilustreaz grosimea unui strat uniform de ap (n mm), obinut prin repartizarea volumului de ap al viiturii (W, n m3) pe suprafaa bazinului (F, n km2) n amonte de seciunea considerat:

h= W/1000.F

Coeficientul de form a viiturii () este definit ca raport ntre volumul viiturii i volumul echivalent suprafeei dreptunghiului circumscris viiturii (pe hidrograf) sau ca raport ntre suprafaa viiturii i cea a dreptunghiului circumscris ei =W/(Qmax-Qb)Tunde: W = volumul viiturii (n m3); Qmax = debitul de vrf (n m3/s); Qb = debitul de baz (n m3/s), T = timpul total al viiturii (n secunde).n analiza viiturilor, un element important l constituie frecvena de producere a acestora, exprimat, de regul, sub forma timpului de retur sau de revenire T (n ani). Acesta este definit ca inversul frecvenei de apariie a unui eveniment X (n cazul viiturilor, evenimentul este asimilat unui debit de vrf). Un debit cu un timp de retur T este, deci, un debit care va fi depit, n medie, la fiecare numr T de ani,Cunoaterea tuturor elementelor menionate, pe baza examinrii tuturor viiturilor produse n diferite seciuni ale rurilor, permite specialitilor elaborarea de prognoze hidrologice privind producerea viiturilor, dimensionarea corespunztoare a construciilor i amenajrilor hidrotehnice, evaluarea riscurilor hidrologice generate de viituri.Elementele caracteristice ale undelor de viitura sunt influenate de parametrii morfometrici ai bazinelor i reelei hidrografice (lungimile i pantele cursurilor de ap, suprafa, altitudine i panta medie a bazinelor hidrografice)Cunoaterea tuturor elementelor menionate permit specialitilor s elaboreze prognoze hidrologice privind producerea viiturilor, dimensionarea corespunztoare a construciilor i amenajrilor hidrotehnice, evaluarea riscurilor hidrologice generate de viituri. n acest scop este utilizat o metodologie complex i diversificata, aleasa n funcie de informaiile de care se dispune. n cazul n care acestea sunt relativ reduse, se utilizeaz metode aproximative analogice, regionale, empirice, pseudo-empirice. Atunci cnd se dispune de serii lungi de date asupra debitelor i precipitaiilor este recomandat utilizarea metodelor statistice: analiza frecveniala, metoda GRADEX-ului.n estimarea viiturilor mai pot fi utilizate metode deterministe, care au la baza cele trei funcii (etape) caracteristice procesului scurgerii: funcia de producie (echivalent ploii care genereaz scurgerea), funcia de transfer (de convertire a precipitaiilor n debit de ap) i funcia de transport (care descrie propagarea viiturilor). Aplicarea acestor metode (bazate fie pe analiza unor evenimente singulare, fie a mai multor evenimente deosebite) permite evaluarea hidrografului viiturii din care se pot desprinde caracteristici de care se ine seama n practic" (de exemplu, pentru dimensionarea construciilor hidrotehnice).Un aspect important n studierea viiturilor este acela al propagrii lor. ntre dou seciuni succesive ale aceluiai ru pot fi ntlnite trei situaii caracteristice.1. volumul viiturii de la staia din aval s fie superior celui din amonte, datorit aportului de debit ntre cele dou staii;a) volumele n ambele seciuni s fie aproximativ egale, cnd ntre ele nu exista aport de ap;b) volumul viiturii la staia din aval s fie diminuat fata de cea din amonte. Aceast situaie se produce cnd ntre cele dou seciuni rul i dezvolt o albie major extins i o cantitate important de ap se revars n interiorul ei. Fenomenul este cunoscut sub denumirea de atenuare (laminare) a viiturii. Acesta poate fi realizat artificial prin intermediul lacurilor de acumulare, care primesc un anumit volum de ap, dar elibereaz. n aval o cantitate mai mic, atenund astfel amploarea viiturii i reducnd timpul de propagare a acesteia.n studierea i estimarea propagrii viiturilor de-a lungul unui ru ntre dou sesiuni (una n amonte i alta n aval), cea mai utilizat metod este metoda Muskingum a crei expresie general este de form:

S=KQA + KX(OA-OB)

n care: S = stocul de ap din albie pe tronsonul de ru dintre cele dou seciuni; qa = debitul de ap ce ptrunde pe tronsonul considerat prin seciunea din amonte; QB = debitul de ap care iese din tronsonul considerat prin seciunea din aval; K = timpul de deplasare a undei prin albie ntre cele dou seciuni; X = factor de ponderaie intre debitul de intrare i cel de ieire din tronsonul considerat.Pe teritoriul Romniei viiturile au cea mai mare frecven primvara (3050%) i cele mai reduse toamna (10-20%) i iarna (5-30%). Majoritatea auproveniena pluviala.Printre cele mai grave inundaii produse n ultimii 50 de ani se nscriu cele din mai 1970, octombrie 1972, iulie 1975, decembrie 1995 ianuarie 1996, iulie 1999. Cu ocazia acestora s-au scurs debite extrem de mari (de zeci, chiar sute de ori superioare mediei multianuale). Astfel, n timpul inundaiilor din 1970, pe rurile Somes; i Mure, n unele seciuni, s-au nregistrat debite i volume cu frecvene istorice, de 0,5-0,2%. Inundaiile din 22 decembrie 1995 -5 ianuarie 1996 au avut origine mixt: ploi abundente i calde (provenite din zona central a bazinului Mrii Mediterane) suprapuse apelor provenite din topirea brusc a zpezii, la care s-a adugat producerea de baraje de ghea i zpoare. Debitele maxime atinse de ruri au avut asigurri mai mici de 10%: Ariesul la s.h. Cmpeni, 1-1,5%; Somesul la s.h. Nepos, Beclean, Salva, 2->%; Crisul Negru la s.h. Beiu, inea, Zerind, 3-6% (Inundaiile menionate au produs imense pagube materiale (distrugeri de trenuri, case, obiective industriale, ci ferate, osele) i chiar viei omeneti.Inundaia este acoperirea temporar cu ap a unei poriuni de teren ca urmare a creterii nivelului apei unui ru, lac, sau alt mas de ap. O inundaie este provocat de un surplus de ap care depete capacitatea de transport a albiei minore i ca urmare se revars n albia major acoperind suprafee de teren care de regul nu sunt afectate de creteri ale nivelurilor medii sau mici. Din punct de vedere hidrologic o inundaie poate fi orice cretere a nivelului apei ori a debitului peste un nivel care depete malurile albiei minore.Viiturile i inundaiile au probabiliti de apariie care variaz de la un loc la altul i intensiti diferite pentru acelai teritoriu.

1.2.Cauzele inundaiilor1.2.1. Cauze naturaleApariia inundaiilor se datoreaz n primul rnd unor factori naturali legai de condiiile climatice care genereaz cantiti mari de precipitaii, furtuni.Cauzele climatice presupun o cretere a nivelurilor sau a debitelor peste valorile normale i revrsarea apelor n arealele limitrofe ca urmare a unor fenomene climatice deosebite.Ploile i n special cele toreniale, constau n cderea unor cantiti mari de precipitaii ntr-un timp foarte scurt, astfel nct capacitatea de infiltrare a solului este repede depit i aproape ntreaga cantitate de ap czut se scurge spre reeaua de vi genernd viituri, depirea capacitii de transport a albiilor minore i deversarea apelor n albiile majore provocnd inundaii n cazul rurilor, viiturile cu amplitudini mari de nivel stau la baza producerii inundaiilor n albiile majore. Cea mai important caracteristic a unei viituri este nlimea apei n albie, pentru c nainte de toate, ea este generat de o cretere a nivelului apelor. Pentru a se produce o inundaie este ns necesar ca n lungul rului s existe o lunc inundabil. Excepie fac sectoarele de chei i defilee din lungul rurilor unde nu se produc inundaii chiar la creteri spectaculoase ale nivelurilor. Pentru a caracteriza o viitur sunt necesare o serie de valori cantitative asupra debitelor de ap scurse i a nivelurilor nregistrate. Orice viitur caracterizeaz printr-un timp de cretere, care este cu att mai mare cu ct suprafaa bazinului este mai mare, un vrf al viiturii i un timp de descretere, de regul mult mai mare ca cel de cretere. Dac o viitur are un singur vrf, ea este cunoscut sub denumirea de viitura simpl, dar dac are mai multe vrfuri este o viitur compus. Pe glob, viiturile i deci i inundaiile au o frecven mai mare n climatele n care precipitaiile cad preponderent sub form de ploi. n acest sens Guilcher distinge:- viituri mediteraneene - viituri oceanice mai ales n sezonul rece- viituri de var - viituri tropicale.Topirea zpezilor este un alt factor important al formrii viiturilor i al producerii inundaiilor mai ales n zonele climatelor temperat i rece. De regul, procesul de topire a zpezilor genereaz apele mari de primvara sau de var n zonele nalte. Acest proces poate fi ns accelerat de invaziile de mase de aer cald sau se poate asocia cu ploile czute n acest interval. Topirea zpezilor suprapusa cu cderea precipitaiilor conduce de multe ori la producerea inundaiilor. Zpoarele apar frecvent pe rurile din zona climatului temperat continental sau subpolar, dar cu precdere pe cele care curg de la sud spre nord n Rusia i n Canada. Excesul de umiditate poate genera inundaii periculoase.n Romnia, s-a caracterizat ca fiind cu exces de umiditate fata de media multianuala.Ca urmare n foarte multe areale depresionare sau pe interfluvii orizontale cu apele freatice la mic adncime s-au produs inundaii. n timpul viiturilor, interferenta celor dou mase de apa poate genera inundaii puternice n funcie i de volumul de ap adus de fluviu.1.2.2. Cauze antropiceDespduririle efectuate de om n decursul timpului n toate regiunile globului au modificat foarte mult o serie de verigi ale circuitului hidric i prin aceasta au favorizat o scurgere mai puternic a apelor pe versani. Ca urmare, amplitudinea viiturilor a crescut, de unde i niveluri mai mari i o sporire a pericolului de inundare a terenurilor joase din lungul rurilor.Construciile hidrotehnice efectuate fr a se cunoate suficient de bine probabilitatea de apariie a nivelurilor i a debitelor maxime pot pune n pericol comuniti umane i bunuri materiale. n cazul barajelor de exemplu, accidentele pot fi legate de o serie de calcule greite ale planului barajului, de defectele rezultate la incastrarea corpului barajului n roc de baz, de calcularea greit a rezistenei barajului, de deficiene de control a rezistenei barajului etc.Dintre toate accidentele produse pe plan mondial, 69% au aprut la barajele din pmnt i din anrocamente i n 31% la alte tipuri de baraje. Se pare c una din cauze consta n faptul c aceste baraje au o mare neomogenitate a materialelor de umplutur i pot aprea procese de sufoziune fizic, de eroziune regresiv, de tasri, sau de apariie a unor viituri excepional nainte de terminarea construcieiRuperea digurilor fluviale sau marine pe cale natural constituie un alt pericol mare de inundare a terenurilor protejate.

1.3. HIDROGRAFUL DE VIITURHidrograful debitelor, numit i hidrograful scurgerii sau al undei de viitur reprezint expresia integral a caracteristicilor fiziografice i climatice care guverneaz relaia dintre ploaie i scurgere ntr-un anumit bazin hidrografic.(Chow, 1959).Viitura reprezint o cretere a scurgerii prin albie, care atunci cnd depete malurile naturale sau artificiale ale rului, acoper zona inundabil a luncii(Musttea, 2005). Este necesar controlarea viiturilor pentru ca dauneleproduse s nu depeasc limitele acceptabile. C. Diaconu i S. Crciun(1973) au precizat rolul important al umiditii solului i intensitii ploii informarea unei viituri, cunoscut fiind faptul c cea mai mare parte a debitelormaxime provine din ploi.O avers care cade pe un bazin hidrografic de caracteristici cunoscute i condiii iniiale date determin la ieirea din bazin un hidrograf de debit.

Figura 1. Schema corespunztoare unui eveniment ploaie-scurgeren figur 1.sunt reprezentate caracteristicile principale referitoare la un eveniment ploaie-scurgere i anume

1.3.1. HIDROLOGIE I METEOROLOGIETimpul de rspuns tp al bazinului hidrografic intervalul de timp dintre momentul corespunztor centrului de greutate al ploii nete i momentul n care se produce vrful viiturii.Timpul de concentrare tc timpul necesar pentru o particul de ap aflat npunctul cel mai ndeprtat al bazinului s parcurg distana pn la ieirea din bazin; poate fi estimat c timpul scurs ntre sfritul ploii nete i sfritul scurgerii directe.n analiza hidrologic prezint important hidrograful anual i hidrografulundei de viitur.Figura 2.prezint schema unui hidrograf cuprinznd fazele de scurgere anuale caracteristice teritoriului Romniei.

Figura 2. Schema unui hidrograf anual caracteristic teritoriului Romniei

Pe baza analizei scurgerii maxime pe rurile Romniei s-au stabilit urmtoarele perioade caracteristice viituri de iarn;ape mari i viituri de primvar;viituri de var;viituri de toam

Vrfurile hidrografului anual reprezint hidrografe ale undei de viitur rezultate n urma ploilor toreniale sau a combinaiei ploaie-topirea zpezii.1.3.2.Forma i componentele hidrografuluiForma i componentele unui hidrograf sunt reprezentate n figur 3.Un hidrograf de debit are n general o form de clopot asimetric care poate fi mprit n trei prti:curba de cretere sau de concentrare (BC) a crei alur reflect caracteristicile topografice ale bazinului i caracteristicile aversei;curba de descretere (CDE) este funcie de caracteristicile fizice ale reelei hidrografice i practic independent de variaiile intensitii ploii i de infiltraie;vrful viiturii este curba cuprins ntre punctul de inflexiune al curbei de cretere i cel al curbei de descretere a hidrografului; momentul n care se produce debitul maxim servete la stabilirea timpilor de rspuns tp i de cretere tCR a viiturii;curba de secare este generat numai de scurgerea subteran n condiiile ncetrii complete a scurgerii de suprafa.Componentele hidrografului sunt urmtoarele:scurgerea rapid sau direct (SR) scurgerea care iroiete pe versani;scurgerea hipodermic (SH) scurgerea care se produce n primul strat de sol;scurgerea de baz sau subteran (SB) reprezint alimentarea rului de ctre acvifer i are dou componente: una provenit din precipitaiile anterioare i cealalt din precipitaia care a declanat unda de viitur.n perioadele secetoase scurgerea se diminueaz; astfel, n bazinele mici i relativ impermeabile, avnd pante abrupte scurgerea este format din scurgerea de baz susinut de scurgerea hipodermic, iar n bazinele mari,relativ plane i impermeabile exist doar scurgere de baz.

Figura 3Componentele ielementele caracteristice ale unui hidrograf de viiturScurgerea de baz dinaintea producerii aversei este reprezentat prin aria de sub curba AB, scurgerea rapid SR i hipodermic SH prin ariile delimitate de curbele nchise BCDB respectiv BDEB iar aria de sub curba EF reprezint scurgerea de baz care se produce dup ncetarea scurgerii de suprafa. Ariile delimitate de curbele mai sus amintite reprezint volumele scurse (m3).

Avnd n vedere ponderea relativ redus a SH (maxim 5% din volumul scurs) i posibilitatea transformrii acesteia n iroire la suprafaa solului, funcie de configuraia terenului, SR i SH se grupeaz sub denumirea de scurgere de suprafa (SS).Elementele caracteristice ale hidrografului sunt urmtoarele:debitul maxim (de vrf) al viiturii QM(segmentul CN);debitul maxim scurs, Q(segmentul CM);debitul de baz QB debitul de la i la care ncepe, respectiv se sfrete viitura;timpul de cretere a viiturii tCR(ore, zile) reprezint perioada de timp n care debitele cresc de la valoarea debitului de baz pn la atingerea debitului maxim QM al viiturii;timpul de descretere tSC (ore, zile) reprezint perioada de timp n care debitul scade de la valoarea maxim atins pn la valoarea debitului de baz; tSC>tCR;timpul de baz tb(ore, zile) reprezint durata scurgerii directe;timpul total tT(ore, zile) reprezint durata viiturii;volumul viiturii Ws(m3) reprezint volumul total de ap scursprintr-o seciune transversal a unui ru, pe durata viiturii; se determin prin relaia:

W=coeficientul de form a viiturii raportul dintre suprafaa hidrografului i suprafaa dreptunghiului cu baza tT i nlimea QM care l ncadreaz: =

Debitul maxim, timpul de cretere, timpul total i volumul viiturii suntprincipalele elemente definitorii ale hidrografului viiturii.1.3.3.Metode de separare a hidrografului de viiturPentru a simplifica analiza scurgerii totale se recurge la descompune reagrafic a hidrografului de debit n componentele scurgerii. Aceast descompunere se bazeaz pe ipoteza diferenei vitezelor i a timpilor de rspuns corespunztori fiecrei scurgeri n parte.Prin urmare hidrograful se separ ntr-o scurgere mai rapid (SS) i una mult mai lent (SB).Printre metodele de separare a hidrografului se menioneaz:a)Metoda curbei de descretereCurba CDE poate fi considerat de forma unei descreteri exponeniale:Q(t)=Q0(t)e-(t-t0)/kunde Q0 debitul la momentul t0 i k constanta descreterii exponeniale.

Figura 4Metoda curbeide descretere

Metoda de separare (determinarea punctelor D i E de pe ramura de descretere) const n liniarizarea ecuaiei i reprezentarea punctelorlog Q pe scar liniar .Asimilnd aceast ramur cu trei segmente de dreapt, la intersecia acestora se obin punctele DiEcorespunztoare punctelor D i E.b)metoda liniei dreptePresupune trasarea unei linii orizontale, respectiv nclinate din punctul n care ncepe scurgerea rapid pn intersecteaz curba de descretere a hidrografului de viitur, respectiv punctul n care rencepe scurgerea de baz.c)metoda timpului fixPresupune ncetarea scurgerii de suprafa dup un anumit timp tfmsurat din momentul atingerii debitului maxim. Linia reprezentnd debitul de baz dinaintea nceperii scurgerii de suprafaa se prelungete pn n momentul corespunztor debitului maxim; acest punct se unete cu punctul de pe curba de descretere corespunztor timpului tf.Metodele b) i c) sunt exemplificate n figur 5.

Figura 5.Metoda liniei drepteb; metoda timpului fixc.

1.4. Procesul Ploaie-ScurgereRolul i nsemntatea apelor Pmntului, n totalitatea lor i n particular ale cursurilor de ap, denumite generic ruri, sunt binecunoscute n lumea specialitilor i a utilizatorilor.i totui, apa n general i rurile n particular au pus i pun n faa oamenilor probleme deosebite. Poate nu att prin cantitatea de ap disponibil, ct mai ales prin variaia n timp ntre situaii extreme - cele cu debite n exces sau, dimpotriv, cu debite foarte reduse. De aici, posibilitatea producerii inundaiilor i, respectiv, neasigurarea folosinelor curente, n special la lucrrile de captare i, n general, afectarea major a mediului natural i construit.Promptitudinea n identificarea i semnalarea posibilelor evoluii negative din viaa rurilor, urmat de msuri practice raionale n sensul limitrii sau eliminrii efectelor nedorite, asigur evitarea pagubelor de orice natur sau a unor investiii nejustificate.Cunoaterea aprofundat a procesului de formare a curgerii pe ruri are o semnificaie deosebit, ntruct furnizeaz date cu privire la factorii determinani i condiionali ai debitelor de ap, la legtura acestora cu factorii climatici i meteorologici, la rolul calitativ i cantitativ al factorilor fizico-geografici caracteristici bazinelor hidrografice, precum i al activitilor umane.Scurgerea apei n exces este caracterizat de ape mari, cnd pot avea loc i viituri. Viiturile sunt o categorie de ape mari, caracterizat printr-o concentrare n timp a scurgerii, adic prin creteri rapide de debit, atingndu-se valori de vrf, urmate de scderi relativ rapide. De regul, viiturile mari i periculoase se produc n bazine sau sub-bazine cu suprafa limitat, ca urmare ploilor toreniale. n aceste condiii, apele depesc limitele albiei majore, provocnd inundaii n zonele riverane. Viituri catastrofale se pot produce i ca o consecin a suprapunerii ploilor de mare intensitate cu fenomenul de topire a zpezilor.Viiturile, prin consecinele lor negative, prezint pentru activitile umane, pentru mediul natural i construit, o importan deosebit. Prin caracterul lor definitoriu, de fenomene concentrate i intense, cu evoluie rapid, uneori de-a dreptul brutal i devastatoare, viiturile sunt evenimente care afecteaz toat albia major a rului i zonele limitrofe sensibile la inundaii, toate folosinele de ap, inclusiv barajele i lacurile de acumulare, lucrrile de art i cile de comunicaii din vecintatea lor etc.Inundaiile produse n ultimii ani n Romnia, dar i n alte ri ale lumii, au condus la diverse strategii de gestionare a situaiilor de criz provocate de acestea. S-a constatat c este foarte dificil de gsit o metodologie unic, o strategie general care s asambleze toate cunotinele i s le integreze ntr-o politic global de succes.n scopul realizrii unei politici de gospodrire durabil a apelor, Ministerul Mediului i Dezvoltrii Durabile a elaborat strategia i politica naional n domeniul gospodririi apelor. Gospodrirea durabil a apelor presupune asigurarea proteciei apelor, att din punct de vedere calitativ, ct i din punct de vedere cantitativ, valorificarea potenialului acestora, n acord cu cerinele de dezvoltare durabil a societii i cu directivele europene n domeniu, precum i aprarea mpotriva distrugerilor generate de inundaii.n ceea ce privete politica de protecie mpotriva inundaiilor, implementarea acesteia are la baz realizarea de Scheme directoare de amenajare i management a bazinului hidrografic, care reprezint instrumentul de planificare n domeniul apelor la nivel de bazin hidrografic. Aceste scheme sunt alctuite din dou pri: Planul de Amenajare a Bazinului Hidrografic (PABH) i Planul de Management al Bazinului Hidrografic (PMBH). Planul de Management al Bazinului Hidrografic reprezint principalul instrument de implementare a Directivei Cadru 2000/60/UE n domeniul apei, a crei int o reprezint atingerea strii bune" a apelor n anul 2015, ceea ce va asigura aceleai condiii de via din punctul de vedere al apelor, pentru toi cetenii.Directiva Cadru 2007/60/CE privind inundaiile, aprobat de Parlamentul European la 23 octombrie 2007, cere tuturor statelor membre s realizeze urmtoarele: o evaluare preliminar pn n 2011 , pentru a identifica cursurile de ap cu risc la inundaii; s ntocmeasc pn n 2013 hri de inundabilitate i ale bunurilor supuse riscului; s ia msuri adecvate i coordonate pn n 2015 pentru reducerea riscurilor la inundaii, prin planuri de management al riscului la inundaii concentrate asupra prevenirii, proteciei i pregtirii.n anul 2005, a fost elaborat Strategia Naional de Management al Riscului la Inundaii, pe termen scurt. Corelat cu planurile de amenajare a teritoriului (care au n vedere hidrologia modificat a rurilor), strategia creeaz n Romnia un cadru legal care va face posibil gestionarea eventualelor inundaii ntr-o manier integrat, prin coordonarea eforturilor tuturor prilor implicate. Strategia prevede atribuii i responsabiliti clare i detaliate pentru fiecare instituie a administraiei publice care particip la gestionarea situaiilor create de inundaii. Principalul scop al Strategiei este acela de diminuare a pagubelor i prevenirea pierderii de viei omeneti n situaia producerii inundaiilor, printr-o abordare comprehensiv a managementului unei astfel de situaii de urgen.n funcie de distribuia n timp a precipitaiilor, viiturile sunt simple sau singulare, caracterizate printr-un singur vrf, i viituri compuse, cu mai multe vrfuri. n perioadele de nghe, scurgerile de sloiuri pot provoca baraje naturale (zpoare), care blocheaz parial sau total scurgerea, genernd creteri importante de nivel n amonte i scurgeri puternice n aval dup momentul ruperii.1.4.1. GENEZA VIITURILOR N BAZINE HIDROGRAFICERolul determinant n formarea undelor de viitur revine factorilor climatici i meteorologici. Acetia fac parte din grupa factorilor dinamici, cauzali, constituind input-ul declanator al viiturii. ntr-o alt grup se ncadreaz factorii condiionali, n funcie de care intensitatea viiturilor difer de la un bazin la altul, n condiiile unui fenomen declanator asemntor. La rndul lor, factorii condiionali se mpart n factori cumulativi sau pregtitori (de exemplu, precipitaii lichide i solide czute n bazin anterior factorului declanator, umiditatea substratului, ngheul solului, nivelul apei n albia minor i n stratul freatic, rata evaporaiei etc.) i amplificatori (unele caracteristici morfometrice ale bazinului i reelei hidrografice, structura i textura substratului, gradul de mpdurire, activitatea i unele consecine ale activitii antropice).Apariia inundaiilor se datoreaz, n primul rnd, unor factori naturali legai de condiiile climatice care genereaz cantiti mari de precipitaii. Cauzele climatice presupun o cretere a nivelurilor sau a debitelor peste valorile normale i revrsarea apelor n arealele limitrofe ca urmare a unor fenomene meteo deosebite. Ploile, i n special cele toreniale, constau n cderea unor cantiti mari de precipitaii ntr-un timp foarte scurt, astfel nct capacitatea de infiltrare a apei n sol este repede depit i aproape ntreaga cantitate de ap se scurge spre reeaua de vi genernd viituri, depirea capacitii de transport a albiilor minore i deversarea apelor n albiile majore sau chiar dincolo de acestea, provocnd inundaii.Areale susceptibile de a fi inundate se ntlnesc n lungul multor ruri din Romnia, unde viiturile cu amplitudini mari de nivel stau la baza producerii inundaiilor de amploare. Cea mai important caracteristic a unei viituri este cota apei n albie, dar pentru a se produce o inundaie este ns necesar ca n lungul rului s existe o lunc inundabil. Excepie fac sectoarele de chei i defilee din lungul rurilor din zonele montane, unde nu se pot produce inundaii chiar la creteri spectaculoase ale nivelurilor.Topirea zpezilor este un alt factor important al formrii viiturilor i al producerii inundaiilor, mai ales n zonele climatelor temperat i rece. Acest proces poate fi ns accelerat de invaziile de mase de aer cald sau se poate asocia cu ploile czute n acest interval. n Romnia, topirea zpezilor ncepe n lunile februarie - martie, mai nti n Cmpia Tisei i apoi n sud-vestul i sudul rii.Despduririle efectuate de om n decursul timpului n toate regiunile globului au modificat mult o serie de verigi ale circuitului hidric i, prin aceasta, au favorizat o scurgere mai puternic a apelor pe versani. Ca urmare, amplitudinea viiturilor a crescut, de unde i niveluri mai mari i o sporire a pericolului de inundare a terenurilor joase din lungul rurilor. Construciile hidrotehnice realizate uneori fr a se cunoate suficient de bine probabilitatea de apariie a nivelurilor i a debitelor maxime pot pune n pericol comuniti umane i bunuri materiale. n cazul barajelor de exemplu, accidentele pot fi legate de studii de teren insuficiente, de posibile calcule greite ale proiectului barajului, de defectele rezultate la ncastrarea corpului barajului n roc de baz, de calcularea greit a rezistenei barajului, de deficiene de control al rezistenei barajului.n ultimul secol, comunitile umane stabile sau cu activiti n regiuni supuse inundaiilor au depus un efort conjugat, bazat pe experiena i informaiile acumulate, pentru a-i proteja bunurile i vieile omeneti contra efectelor acestor fenomene. Dintre acestea de cea mai mare importan sunt digurile i lacurile de acumulare. Digurile scot de sub influena inundaiilor suprafee apreciabile de teren arabil, apar localiti i alte bunuri materiale situate n arealele expuse, n timp ce lacurile de acumulare constituie un mijloc de atenuare a viiturilor.Noul concept de amenajare a rurilor are la baz principiile dezvoltrii durabile care pleac de la ideea c apa este o motenire care trebuie aprat, pstrat i tratat ca atare. Directiva Cadru pentru ap i Directiva privind evaluarea i managementul riscului la inundaii promoveaz un nou concept privind amenajarea rurilor, avnd ca obiective principale reducerea riscului la inundaii i conservarea biodiversitii mediului acvatic. Astfel, se creeaz spaii pentru atenuarea viiturilor prin realizarea unor zone umede, realocarea digurilor unor zone de retenie cu inundare controlat, a unor brae secundare etc., precum i noi spaii pentru natur reprezentate de lunca inundabil, unde se pot dezvolta ecosisteme care s ofere condiii pentru flor i faun.1.4.2.MODELAREA MATEMATIC A PROCESULUI PLOAIE-SCURGERE1.4.2.1. Metode de calcul ale ploii medii pe un bazin hidrograficPloaia medie pe un bazin hidrografic poate fi estimat plecnd de la datele punctuale obinute de la mai multe staii pluviometrice de la bazinul respectiv sau din apropierea acestuia. Se va calcula media aritmetic sau media ponderat, conform mai multor metode.1.4.2.2. Metoda mediei aritmeticeMetoda mediei aritmetice se aplic exclusiv dac staiile sunt uniform distribuite i dac relieful bazinului este omogen. Aceast metod const n efectuarea mediei matematice a valorilor precipitaiilor obinute la staiile studiate.1.4.2.3. Metoda poligoanelor ThiessenMetoda poligoanelor Thiessen permite calculul unei precipitaii medii ponderate pe bazin. Aceast metod atribuie fiecrui pluviometru o zon de influen din aria total, exprimat n procente, reprezentnd factorul de pondere al valorii nregistrate.Un exemplu se prezint n figur 1. la care s-a inut seama i de staiile adiacente bazinului.1.4.2.4 Metoda izohietelor

Fig. 1. - Izohiete medii multianuale - Criul RepedeIzohietele sunt liniile care unesc punctele cu aceeai cantitate de precipitaii medii czute ntr-o anumit perioad de timp (valori ale ploilor multianuale, anuale, lunare, zilnice etc).Trasarea izohietelor se face manual sau prin metode automate, cum ar fi metoda Kriging.n figur 1. se prezint izohietele pentru acelai bazin hidrografic al rului Criul Repede cu valorile precipitaiilor medii multianuale.

1.4.2.5. Metoda mixtAceast metod este o combinaie ntre metoda poligoanelor Thiessen i metoda izohietelor. Metoda mixt const n atribuirea unei precipitaii fiecrui poligon, precipitaie care s-a produs efectiv n centrul de greutate al poligonului determinat prin trasarea izohietelor.1.4.2.6. Metoda repartiiei altimetricePrecipitaiile atmosferice din regiunile montane nu sunt foarte bine cunoscute prin msurtori. Cu toate acestea, este cunoscut faptul c nivelul precipitaiilor crete cu altitudinea, astfel nct se poate obine o dreapt de corelaie ntre aceti parametri. n figur 3-10 se prezint corelaia pentru bazinul hidrografic al Criului Repede.1.4.2.7. Metoda celor dou axeAceast metod are la baz ipotez conform creia importana relativ a unei staii privind evaluarea precipitaiilor medii depinde de distana dintre staie i centrul geografic al bazinului.1.4.2.8. MetodadiscretizriiMetoda discretizrii este utilizat pentru evaluarea precipitaiilor medii regionale, innd cont de ponderea altitudinii staiilor pluviometrice prin introducerea unor staii virtuale. Aceast metod se bazeaz pe discretizarea unui mediu continuu n elemente finite, astfel nct bazinul hidrografic este divizat n patrulatere care cuprind staiile pluviometrice.1.4.2.9. Metoda de interpolare KrigingPrin metoda Kriging se calculeaz ploaia medie czut pe suprafaa bazinului hidrografic prin interpolarea datelor punctuale, rezultnd o medie ponderat ale msurtorilor disponibile. Metoda Kriging este bazat pe funcia de corelaie spaial nrudit cu cerelograma reprezentarea grafic a corelaiei dintre valorile variabile ale unui fenomen. Variograma este un alt instrument pentru analiza comportamentului spaial al unei variabile pe o suprafa definit, care stabilete influena datelor obinute de la staii situate la distane diferite fa de zona de interes.

Fig. 2. - Grid obinut cu metoda Kriging pentru Criul Repede1.4.3. Modele de calcul ale procesului ploaie-scurgereOrice model rezult n urma unei interaciuni complexe ntre realitate/fenomen fizic i cercettor. Un model reprezint o interpretare a realitii, mai riguroas ori mai aproximativ, n funcie de un anumit obiectiv. Se pornete de la percepia fenomenului fizic, se formalizeaz acesta n cadrul unui model conceptual, apoi se aplic un anumit limbaj matematic susinut de ipoteze de calcul, adesea prea simplificate.1.4.3.1. Modele empirice globaleModelele empirice caracterizeaz global relaiile ploaie - debite prin prelucrarea seriilor de timp, plecnd fie de la abordri deterministe, fie de la abordri stocastice. Aceste modele utilizeaz att variabile de intrare ct i de ieire, fr a interveni ns la datele privind natura fizic a bazinului hidrografic, acesta fiind considerat ca o caset neagr, blackbox.1.4.3.2.Modele conceptuale globaleCercetrile efectuate pe mai multe bazine hidrografice au condus la analogia acestor bazine cu un sistem complex, n care precipitaiile sunt mprite pe mai multe niveluri de depozitare temporal aflate n interaciune (vegetaia, solul, mediul subteran, cursurile de ap etc.), nainte de revenirea lor n atmosfer. Cunoscnd nivelul iniial al unui rezervor i precipitaiile, evapotranspiraia potenial i real la fiecare pas de timp, ca intrri/ieiri, este posibil simularea pas cu pas a evoluiei nivelului din rezervor i a debitelor de schimb ntre rezervoare, precum i a debitului ieit din bazinul hidrografic analizat.1.4.3.3. Modele conceptuale semi-spaialeModelele conceptuale semi-spaiale sau modelele conceptuale semi-distribuite reprezint un progres pentru modelele globale, deoarece acestea analizeaz i funcionarea intern a unui bazin hidrografic. Aceste modele utilizeaz o gril de discretizare a bazinului hidrografic n uniti spaiale considerate omogene, acestea deversnd una n alta, din amonte ctre aval. Fiecare unitate este reprezentat de un ansamblu de rezervoare interconectate.Modelul VIDRPentru calculul ploii nete, modelul VIDRA are ca ipotez de baz faptul c scurgerea ntr-un bazin hidrografic este asemntoare cu scurgerea printr-o serie de patru rezervoare interconectate: rezervorul de intercepie, rezervorul depresiunilor, rezervorul zonei nesaturate i rezervorul zonei sturate.Modelul N.A.M.Modelul N.A.M. (Nedbor-Afstramnings-Model = Precipitation-Runoff-Model) mparte componentele principale ale scurgerii, aceasta fiind asimilat cu o succesiune de rezervoare, pentru care fenomenele sunt cuantificate prin relaii empirice. Modelul N.A.M. este model cu parametri concentrai care simuleaz scurgerea de suprafa, scurgerea hipodermic i scurgerea de baz, n funcie de cantitatea de ap din patru zone de retenie (rezervoare). Modelul include un numr opional de extensii, cum ar fi un modul complex de topire a zpezii sau o descriere separat a hidrologiei unei suprafee irigate.Modelul HEC-HMSModelul HEC-HMS este proiectat pentru simularea proceselor ploaie - scurgere n sisteme dendritice. Acest model poate fi aplicat ntr-o gam larg de domenii, incluznd bazine hidrografice de diferite dimensiuni i spaii urbane. Hidrografele calculate de program pot fi folosite direct sau mpreun cu alte soft-uri care studiaz curgerea apei, drenajul urban, hidraulica aferent unor construcii hidrotehnice, msuri de limitare a efectelor negative ale inundaiilor etc.

1.4.3.4 Modele fizice spaialeModelele fizice spaiale se bazeaz pe variabilele de stare conectate ntre ele prin relaii de stare i de proces (transformare de stare), ecuaii de micare i ecuaii de conservare a masei (continuitate).1.4.3.5. Modele fizice conceptuale semi-spaialePentru a depi limitrile abordrilor precedente, s-a abordat un alt tip de modelare care s conin: o baz fizic generat n mod explicit pentru procesele elementare cu privire la alegerea variabilelor i a parametrilor relevani; spaializare bazat pe o divizare a spaiului n uniti omogene ale funcionrii hidrologice a acestuia.Modelul TOPMODELTOPMODEL este un model ploaie - scurgere, bazat pe previziuni distribuite pentru analiza topografiei bazinului hidrografic. Modelul anticipeaz excesul de saturaie i excesul de infiltraie, scurgerile de suprafa i micarea apei subterane Modelul MIKE SHEMIKE SHE este un soft de modelare a proceselor majore care intervin n componena terestr a ciclului hidrologic. Astfel, MIKE SHE modeleaz curgerea apei, calitatea apei i transportul de sedimente, fiind folosit cu succes n modelarea bazinelor mici. Acest software deriv din Systeme Hydrologique Europeen (SHE), dezvoltat n n 1977 de Institutul de Hidrologie al Marii Britanii, SOGREAH (Frana) i DHI (Danemarca). 1.5. MODELE MATEMATICE ALE MICRII CU SUPRAFA LIBERModelul matematic este o mulime de una sau mai multe relaii matematice ntre variabile i constante - care reprezint valori numerice - i una sau mai multe ipostaze admise privind desfurarea fenomenului fizic.1.5.1. Modelarea matematic a curgeriiModelarea unidimensional are la baz trei componente fundamentale: ecuaii difereniale; exprimarea acestor ecuaii n diferene finite sau elemente finite, rezultnd un sistem de ecuaii algebrice; schema numeric pentru rezolvarea acestor ecuaii [95].

1.5.1.1. Formularea matematic a hidrodinamicii cursurilor de apn cadrul modelului curentului de fluid unidimensional, pentru micarea nepermanent a fluidelor incompresibile, sistemul clasic de ecuaii cu derivate pariale Saint Venant este alctuit din ecuaia de continuitate i de micare

unde: Q - debitul volumic; A - aria seciunii transversale; q - aport lateral; x - spaiu; t - timp;h - adncimea apei; C - coeficientul Chezy; R - raza hidraulic; a - coeficientul Coriolis; g - acceleraia gravitaional; i - pant patului albiei.

Ecuaia de micare se transform ntr-o ecuaie cu diferene finite creia, i aplic schema numeric implicit n 6 puncte a lui Abbott-Ionescu conform figurii 3. Pentru calculul variabilelor debit-nivel se folosete un grid cu puncte de calcul alternative ale debitului i nivelului apei. Punctele de calcul al debitului sunt situate la mijlocul distanei dintre dou puncte succesive de calcul al nivelului apei i n dreptul eventualelor structuri hidrotehnice. Punctele de calcul al nivelului apei corespund profilelor transversale msurate sau unor profile interpolate ntre acestea, n cazul n care distana dintre dou profile transversale succesive este mai mare dect pasul de spaiu dx ales.

Fig. 3. - Schema implicit Abbott-Ionescu n 6 puncte

1.6.Ecuaia de continuitate

Legile generale ale micrii fluidelorLegile generale ale micrii n mecanica fluidelor sunt reflectate de legile de baza alea mecanicii: principiul conservrii masei i ale energiei, principiul variaiei cantitii de micare etc...Legile trebuie prezentate n aa maniera nct s reflecte n mod direct metodele practice pentru calculul hidraulic al instalaiilor. Micarea fluidelor prin instalaii se face de obicei n regim turbulent n cazuri speciale n regim laminar. n acelai timp pentru dimensionarea hidraulic a instalaiilor se considera cazul micrii permanente indiferent de tipul micrii, sub presiune sau cu nivel liber. Sunt recomandate metode de verificare pentru condiii de nepermanenta care pot aprea n exploatare , avarii, armaturi etc...ntruct n cadrul instalaiilor hidraulice predomina conductele sau canalele , se folosete n general modelul curentului de fluid unidimensional n scopul stabilirii unor relaii de calcul n form ct mai simpl. Legile generale ale micrii fluidelor vor fi studiate n conformitate cu acest model simplificat da calcul.Legea continuitiiLegea continuitii din hidraulica exprima principiul conservrii masei i arata ca de-a lungul unui curent de fluid, debitul masic este constant n orice seciune transversal, dac nu apar schimburi cu exteriorul i dac micarea este permanent. Pentru demonstrare se considera un tub de curent prin care se deplaseaz un fluid compresibil i dou seciuni transversale (a) i (b) cu debite masice (Qm)a i (Qm)b [FIG]. Conform legii continuitii aceste debite trebuie s fie egale. Demonstraia se face prin metoda reducerii la absurd, presupunnd c debitele nu sunt egale, (Qm)a(Qm)b . aceasta nseamn c dup un timp oarecare ar trebui intre seciunile (a) i (b) s se produc o aglomerare a masei cu consecina creterii densitii n timp, ceea ce nu este posibil n ipoteza unei micri permanente Deci: (Qm)a= (Qm)b sau (Qm)= constantRelaia (Qm)= constant reflecta legea continuitii aplicat unui curent de fluid compresibil aflat n micarea permanenta, preciznd c debitul masic este constant n orice seciune transversal.n cazul particular al unui fluid incompresibil, la care densitatea se menine aceeai n tot domeniul micrii, relaia (Qm)= constant devine: Q= constant adic debitul volumic rmne constant de-a lungul curentului de fluid.Uneori debitul se exprim n greutate, conform relaiei QG= Q = gQ i atunci legea continuitii ia form: QG = constantLa instalaiile hidraulice care prezint ramificaii, legea continuitii se exprim astfel: suma debitelor ce intra ntr-un nod este egal cu suma debitelor care prsesc nodul sau dac se face o convenie de semn suma algebric a debitelor n jurul unui nod este egal cu zero : Q1 + Q2 -Q3 Q4 -Q5 = 0 i n general Qi=0

1.7.Saltul HidraulicSaltul hidraulic este o form caracteristic de micare prin care se face trecerea de la micare n stare rapid la micare n stare lent. n saltul hidraulic micarea este neuniform, cu o cretere brusc a adncimilor i o micare semnificativ a distribuiei vitezelor.Saltul hidraulic are variate forme una din ele fiind redat n figur (9.19) unde se arata trecerea de la micare rapid general de curgere sub o stavil, la micare lent din canalul cu pant 1hcr.Saltul ncepe n seciunea 1 cu adncimea h, se desfoar pe lungimea lS i se termina n seciunea 2, cu adncimea h.Seciunea de intrare n salt 1 se observ i se definete suficient de clar. Seciunea de ieire 2 este mai puin clar observabila i mai greu de definit, datorat faptului c dup ieirea din salt se mai menine pe o oarecare distan caracterul neuniform al micrii. S-a convenit s se considere ieirea din salt la captul vrtejurilor care se formeaz pe suprafaa nclinat a saltului.Elementele principale ale saltului hidraulic sunt:h -adancimea de intrare n salth adncimea de ieire din salth-h nlimea saltului lS - lungimea saltuluihrs- pierderea de sarcina a saltuluiAceste elemente sunt artate n figur (9.19). Figura arat faptul c, ntr-un canal prismatic, trecerea de la regim rapid la regim lent nu se poate face continuu, ci numai prin salt, printr-o schimbare brusc a caracteristicilor curgerii.

2.Descrierea lucrrilor

2.1. Bazin de linitire2.1.1.AmplasamentLucrarea este amplasat pe loess, n nordul haldei, n zona din apropierea DN 22, n apropierea staiei de pompare SP2.

2.1.2. Descrierea lucrrilorLucrarea este compus din trei pri distincte : bazinul de linitire, aflat n prelungirea canalului rapid; acesta este compus din : un prim tronson de 4 m lungime, avnd aceleai dimensiuni ca cele ale canalului rapid : adncimea = 1,1 m, limea cunetei = 1,4 m, deschiderea la partea superioar = 5,8 m, panta taluzurilor = 1 : 2, panta canalului = 10 %; urmeaz un tronson unde seciunea trapezoidal a canalului trece la o seciune dreptunghiular, avnd 5,8 x 1,1 m; acesta are lungimea de 20 m i panta tot de 10%; urmeaz tronsonul de racordare cu bazinul de disipare a energiei apelor, care are limea =5,8 m , lungimea = 14 m i panta = 50% ; apoi vine bazinul de disipare, avnd lungimea = 35 m, limea = 5,8 m i adncimea = 6,5 m , i prevzut cu un rnd de dini de intrare [ 9 buc ], un rnd de dini de disipare [ 4 buc ], un prag aval i un deversor peste care apele se vor scurge n bazinul de distribuie . bazinul de distribuie a apelor ctre evile de evacuare, respectiv podeul oselei, prin intermediul crora acestea sunt deversate n lacul Somova; acesta prezint cteva schimbri de direcie n scopul adaptrii la geometria oselei; lungimea sa = circa 72 m, limea = 5,8 m, adncimea = 3 m; subtraversarea DN 22, astfel dimensionat nct s suporte debitul maxim de calcul , de 34 m3/s, este compus din : subtraversarea pe sub podeul existent ; subtraversarea prin intermediul a 7 buc evi din PE avnd 1000 x 24,5

n mod convenabil, nainte de nceperea lucrrilor sau n cursul acestora se vor marca axul lucrrii, pantele, gabaritele, poziiile pentru executarea lucrrilor din beton monolit, etc.n cursul lucrrilor se vor executa stropiri ori de cte ori este necesar, pentru a se mpiedica ridicarea prafului n atmosfer.Mai nti se vor executa spturile, urmate de compactarea suprafeelor.Se vor fasona taluzurile i fundul spturii. Taluzurile vor avea panta de 1 : 1.Apoi, pe fundul spturii se va aterne un strat de balast de circa 25 cm, care se va compact i netezi. Se vor executa i pantele prevzute n proiect.Apoi se va trece la executarea lucrrilor n beton armat, care se vor executa la faa locului, pe patul de balast fasonat i nivelat n prealabil, prin armare i turnare n cofraje. Att bazinul de linitire ct i cel de distribuie se vor executa din beton monolit, cu rosturi de dilataie - vezi desene. Dup executarea lucrrilor n beton armat, se vor executa umpluturile i bermele, care de asemenea se vor compact.Cele 7 evi din PE avnd 1000 se vor instala prin forare dirijat pe sub DN 22 [ prin forare orizontal cu greu se puteau instala evi avnd de max. 400, ceea ce ar fi dus la necesitatea instalrii unui mare numr de astfel de evi]. Traseul va putea prezenta una sau mai multe curburi n plan vertical i orizontal, dup necesiti. n acest fel, pe de-o parte se va asigura o capacitate suficient de trecere a apei i pe de alt parte, n cursul lucrrilor nu va fi nevoie de ntreruperea circulaiei pe osea. A se vedea desenele i prospectele ataate, ale firmelor care execut astfel de lucrri.Capetele evilor dinspre bazinul de distribuie se vor ncastra n podeaua acestuia. Curbura admisibil a evilor din PE va fi de minim 15 Dn.De regul, firma executant va dispune de o tehnologie proprie pentru executarea lucrrii.Datorit diametrului mare, evile se vor putea cura uor n caz de colmatare.Pe scurt, modul de montare al unei evi prin forare dirijat este urmtorul : cu ajutorul unui cap de foraj, se execut un foraj pilot folosind un noroi de foraj pe baz de bentonit, ce se trimite sub presiune ctre capul de foraj prin intermediul unui sistem de prjini i furtunuri ; n cursul lucrrii capul de foraj se dirjeaz de la suprafa, cu ajutorul unui aparat care transmite comenzile de rigoare ctre acesta, el fiind purtat pe traseu de ctre un operator; apoi se procedeaz la lrgirea forajului pn la diametrul adecvat, prin una sau mai multe treceri, cu ajutorul unor capete lrgitoare corespunztoare ; n final, cu ajutorul unui cap de tragere, se procedeaz la tragerea evii prin foraj.

Subtraversarea pe la podeul existent se va curi de pmnt, crengi, bolovani, etc. La fel, se va decolmata spargevalul dinspre Somova.

Betonul utilizat va fi dotat cu aditivi pentru impermeabilizare.

Se vor respecta i caietele de sarcini adecvate, coninnd instruciuni generale, date n PT 102450/7.

2.1.2. Caracteristicile principalelor materiale2.1.2.1 BalastulSe procur, fie de la o carier, fie de la FEROM [zgur].Sorul este 8 - 16 mm.Piatra folosit trebuie s provin din roci fr urm vizibil de degradare fizic, chimic sau mecanic, trebuie s fie omogen n ceea ce privete culoarea i compoziia mineralogic, s aib o structur compact.Ea trebuie s corespund urmtoarelor condiii : s nu prezinte urme de dezagregare fizic, chimic sau mecanic; s se ncadreze n limitele rezistenei mecanice i a coeficientului de gelivitate; s fie rezistent la nghe dezghe.Caracteristicile mecanice ale pietrei trebuie s corespund prevederilor din tabelul 1.CARACTERISTICICONDIII ADMISIBILE

Rezistena la compresiune pe epruvete n stare uscat, N/mm, min80

Rezistena la nghe-dezghe- coeficientul de gelivitate la 25 cicluri pe piatr scara % max.- coeficient de mnuiere pe epruvete , % max.

3

25

Pentru piatra livrat din carierele organizate se vor emite certificate de calitate la fiecare transport n parte, conform legilor n vigoare. 2.1.2.2 BetonulAcesta va fi de clasa C20 / 25 (Bc20), cu grad de impermeabilitate P .2.1.2.3 Armturile pentru betonSe vor folosi armturi din oel-beton PC52.

2.2. Canal deviere i canal rapid

2.2.1.AmplasamentLucrarea este amplasat pe loess, n vestul haldei, de-a lungul acesteia, n spatele digului mal stng supranlat. Ea se continu cu bazinul de linitire i subtraversarea oselei ctre lacul Somova - vezi DE 102450/8 - 1.

2.2.2. Descrierea lucrrilorLucrarea este compus din dou pri distincte : canalul de deviere, aflat n prelungirea canalului de colectare care vine, pe lam, de la afluentul dreapta [est]; acesta va prelua, att apa venit de la afluentul dreapta [est], ct i apa adus de afluentul stnga [vest]; pn la nlimea de 0,5 m canalul este compus din tronsoane [ploturi] din beton armat pozate pe balast compactat, pozat la rndul su pe loess; pn la nlimea de 2,1 m, respectiv pn la suprafaa terenului, taluzurile se vor compact i consolida prin cleionaje; cotele sale de referin sunt : lungimea = 1387 m; adncimea = 2,1 m, limea cunetei = 1,4 m, deschiderea la partea superioar = 9,8 m, panta taluzurilor = 1 : 2 respectiv 1 : 1,5, panta = 0,4 - 1,2 %. canalul rapid, aflat n continuarea canalului de deviere; spre deosebire de canalul de deviere, acesta se va executa din beton pe ntreaga s nlime; ca atare, malurile sale nu necesit cleionaje; cotele sale de referin sunt : lungime = 250 m, adncimea = 1,1 m, limea cunetei = 1,4 m, deschiderea la partea superioar = 5,8 m, panta taluzurilor = 1 : 2, respectiv 1 :1,5, panta canalului = 7 - 10 %.

n mod convenabil, nainte de nceperea lucrrilor sau n cursul acestora se vor marca poziia axului canalului, pantele acestuia, gabaritele, poziiile pentru executarea lucrrilor din beton monolit, etc.n cursul lucrrilor se vor executa stropiri ori de cte ori este necesar, pentru a se mpiedica ridicarea prafului n atmosfer.Mai nti se vor executa spturile, urmate de compactarea foarte bun a suprafeelor [100%]. Cu aceast ocazie, se vor fasona n mod corespunztor taluzurile i fundul canalului, precum i bermele avnd circa 1 m lime i malurile avnd panta de 1 : 2, i apoi de 1 : 1,5.Pentru a se obine forma corect a canalelor, acolo unde o cere terenul se vor executa i umpluturi, care de asemenea se vor compact foarte bine.Apoi, pe seciunea canalului care se va betona cuneta i taluzurile - se va aterne un strat de balast de circa 25 cm, care de asemenea se va compact i netezi. Se vor executa i pantele prevzute n proiect, att pentru canalul de deviere ct i pentru cel rapid.Apoi se va trece la executarea lucrrilor n beton armat, care se vor executa la faa locului, pe patul de balast fasonat n prealabil, prin armare i turnare n cofraje. n scopul unei bune stabilizri a traseului canalului, la fiecare schimbare de direcie a acestuia a fost prevzut o poriune din beton monolit - vezi desen. ntre canalul de deviere i cel rapid se va prevedea, de asemenea, o poriune ce se va executa din beton monolit - vezi desen.ntre poriunile avnd o form special, canalul se va realiza din tronsoane [ploturi] de beton monolit avnd lungimea nominal de 2 m. Acestea se vor executa conform desen i se vor adapta la situaia din teren. n zonele unde canalul prezint curburi, ploturile vor avea n plan o form trapezoidal, existnd mici diferene ntre latura dinspre centru i latura opus centrului curburii.Mai nti se vor executa, conform desene, poriunile speciale: zona de schimbare a pantei i poriunile unde se schimb direcia canalului. Apoi, traseul se va completa cu tronsoane. Toate componentele se vor rostui cu un mastic impermeabilizant.Canalul rapid va fi executat n totalitate din beton.Betonul va fi dotat cu aditivi pentru impermeabilizare.La canalul de deviere, taluzurile aflate deasupra lucrrilor din beton armat se vor executa prin consolidare cu cleionaje. Se va poza i salteaua drenant din pietri de ru, avnd 50 cm grosime, pe care se pozeaz supranlarea digului mal stng - vezi broura 4.Se vor respecta i caietele de sarcini adecvate, coninnd instruciuni generale, date n PT 102450/7.

2.2.3. Caracteristicile principalelor materiale2.2.3.1 BalastulSe procur, fie de la o carier, fie de la FEROM [zgur].Sorul este 8 - 16 mm.Piatra folosit trebuie s provin din roci fr urm vizibil de degradare fizic, chimic sau mecanic, trebuie s fie omogen n ceea ce privete culoarea i compoziia mineralogic, s aib o structur compact.Ea trebuie s corespund urmtoarelor condiii : s nu prezinte urme de dezagregare fizic, chimic sau mecanic; s se ncadreze n limitele rezistenei mecanice i a coeficientului de gelivitate; s fie rezistent la nghe dezghe.Caracteristicile mecanice ale pietrei trebuie s corespund prevederilor din tabelul de mai jos.CARACTERISTICICONDIII ADMISIBILE

Rezistena la compresiune pe epruvete n stare uscat, N/mm, min80

Rezistena la nghe-dezghe- coeficientul de gelivitate la 25 cicluri pe piatr scara % max.- coeficient de mnuiere pe epruvete , % max.

3

25

Pentru piatra livrat din carierele organizate se vor emite certificate de calitate la fiecare transport n parte, conform legilor n vigoare.

2.2.3.2 BetonulAcesta va fi de tipul C20 / 25, cu grad de impermeabilitate P .2. 2.3.3 Armturile pentru betonSe vor folosi plase sudate i armturi din STNB

2.3. Captare afluent dreapta2.3.1.AmplasamentLucrarea este amplasat n sudul haldei, parial n talvegul afluentului dreapta [est] , parial la baza dealului ce desparte afluentul dreapta de cel din stnga. Ea se continu cu lucrarea privind captarea afluentului stnga - vezi broura 6 (a).

2.3.2. Descrierea lucrrilorLucrarea se va face n solul lessoid din care este fcut talvegul afluentului est i dealul dintre cei doi aflueni.n cursul lucrrilor se vor executa stropiri ori de cte ori este necesar, pentru a se mpiedica ridicarea prafului n atmosfer.n mod convenabil, nainte de nceperea lucrrilor sau n cursul acestora se vor marca, poziia axului canalului, pantele acestuia, gabaritele, poziiile pentru executarea lucrrilor din beton monolit, etc. Se va marca poziia de nceput [PI - confuzorul], punctele de cotitur [PC] i punctul final [PF], aflat pe malul afluentului stnga [vest]. Lungimea nominal a acestei poriuni de canal este de 541 m, adncimea nominal este de 1,1 m, iar limea cunetei este de 1,4 m.Mai nti, se vor executa spturile cu excavatorul, iar lessul rezultat va fi utilizat la realizarea umpluturilor necesare pentru obinerea unei geometrii corecte a canalului, sau pentru acoperirea poriunii de hald nchise definitiv - vezi broura 1. Apoi, sptura se va fasona cu buldozerul sau manual, realizndu-se panta cunetei, forma i dimensiunile taluzurilor, etc. Se va face i o bun compactare a suprafeelor fasonate talveg i taluzuri.n continuare, numai pn la nlimea de 0,5m, sptura fasonat se va acoperi cu un strat de balast sort 8 - 16, avnd grosimea de 25 cm, care se va stropi i compact foarte bine cu ruloul compresor sau cu maiul mecanic [ n acest caz, compactarea prin vibraie este admisibil].Apoi se trece la executarea lucrrilor din beton armat. Acestea se vor executa numai pn la o nlime a taluzului de 0,5 m pentru preluarea debitului mediu multianual - , urmnd ca restul taluzurilor, cel puin pn la nlimea nominal de 1,1 m [de regul, ele vor fi mai lungi pn la suprafaa terenului ], s fie consolidat cu cleionaje.n scopul unei bune stabilizri a traseului canalului, la fiecare schimbare de direcie a acestuia a fost prevzut o poriune din beton monolit. Pentru captarea apelor afluentului dreapta [est] valea se nchide cu un confuzor din beton armat monolit, care va prelua i dirija ctre canal apele ce vin din amontele acestuia.ntre poriunile din beton monolit canalul se va realiza din ploturi de beton care se vor turna la faa locului. Acestea se vor executa conform desen.Ca atare, mai nti se vor executa, conform desene, zonele monolitizate - confuzorul i poriunile unde se schimb direcia canalului. Apoi, traseul se va completa cu poriunile cu ploturi. Toate componentele se vor rostui i cu un mastic impermeabilizant.La partea superioar a canalului din beton se vor asigura i berme avnd o lime de minimum 1 m.Apoi, poriunile din pmnt ale taluzurilor se vor consolida cu cleionaje.Betonul va fi dotat cu aditivi pentru impermeabilizare.

Se vor respecta i caietele de sarcini adecvate, coninnd instruciuni generale, date n PT 102450/7.

2.3.3. Caracteristicile principalelor materiale2.3.3.1 BalastulSe procur, fie de la o carier, fie de la FEROM [zgur].Sorul este 8 - 16 mm.Piatra folosit trebuie s provin din roci fr urm vizibil de degradare fizic, chimic sau mecanic, trebuie s fie omogen n ceea ce privete culoarea i compoziia mineralogic, s aib o structur compact.Ea trebuie s corespund urmtoarelor condiii : s nu prezinte urme de dezagregare fizic, chimic sau mecanic; s se ncadreze n limitele rezistenei mecanice i a coeficientului de gelivitate; s fie rezistent la nghe dezghe.Caracteristicile mecanice ale pietrei trebuie s corespund prevederilor din tabelul urmtor :

CARACTERISTICICONDIII ADMISIBILE

Rezistena la compresiune pe epruvete n stare uscat, N/mm, min80

Rezistena la nghe-dezghe- coeficientul de gelivitate la 25 cicluri pe piatr scara % max.- coeficient de mnuiere pe epruvete , % max.

3

25

Pentru piatra livrat din carierele organizate se vor emite certificate de calitate la fiecare transport n parte, conform legilor n vigoare. Se interzice introducerea n lucrare a pietrei brute cu amestec de pmnt i steril, a anrocamentelor ce depesc sortul prescris. Forma anrocamentelor din piatra brut este neregulat, apropiat de un trunchi de piramid sau pan.

2.3.3.2 BetonulAcesta va fi de tipul C 20/25, avnd un grad de impermeabilitate P

2. 4. Captare afluent stnga2.4.1.AmplasamentLucrarea este amplasat n albia afluentului stnga, ntre cele dou maluri ale acestuia, n sudul haldei. Ea continu lucrarea din broura 5 i este urmat de canalul de deviere - vezi broura 7, i de supranlarea digului mal stng - vezi broura 4.

2.4.2. Descrierea lucrrilorLucrarea este compus din trei pri distincte : poriunea de lam aflat ntre canal i malurile afluentului stnga, care se va excava pn la o adncime de minimum 3 m i transport n halda propriu-zis; poriunea din albie astfel golit se va reumple cu loess preluat de la construirea canalului de deviere ce se va executa n continuare; acest loess se va compact bine, pentru a asigura impermeabilizarea i a nu permite contactul dintre lamul rmas i apa care vine pe afluent, evitndu-se astfel impurificarea acesteia; suprafaa acesteia, inclusiv zona pe care se va construi canalul i digul, este de circa 23 630 m2 ; canalul de colectare, aflat n prelungirea canalului care vine de la afluentul dreapta [est], care va prelua, att apa venit de la afluentul dreapta [est], ct i apa adus de afluentul stnga [vest], care va ptrunde n canal prin deversare peste taluzul su amonte, pe toat lungimea canalului; el se va construi pe umplutur din loess; talvegul canalului se va executa din tronsoane din beton armat [identice cu cele prevzute n broura 5] pozate pe balast, numai pn la nlimea de 0,5 m, care vor prelua debitele medii multianuale; restul taluzurilor se vor realiza din balast compactat sort 8 16, care va prezenta la suprafa un strat de geocelule de 10 cm nlime, acestea urmnd a stabiliza taluzurile mpotriva antrenrii balastului de apele care vin de la dig, respectiv din amontele afluentului; lungimea sa [pe lam] este de 154 m, adncimea nominal este de 2,1 m, limea cunetei este de 1,4 m, iar pantele taluzurilor sunt de 1 : 2, respectiv 1 : 1,5 ; digul de separaie se va construi tot pe umplutur din loess, imediat n aval de canalul de colectare; el se va face din anrocamente; el servete la limitarea zonei de lam ngroat ce urmeaz a fi depus n hald n anii urmtori; el se continu cu digul mal stng - vezi broura 4a; dimensiuni nominale : lungimea sa pe lam = 146 m, coronamentul are limea de 2 m , nivelul final = 45 mdm [circa 1,7 m de la suprafaa medie a loessului], iar pantele taluzurilor sunt de 1 : 2.

n mod convenabil, nainte de nceperea lucrrilor sau n cursul acestora se vor marca, poziia axului digului i gabaritele componentelor sale, poziia axului canalului, pantele acestuia, gabaritele, poziiile pentru executarea lucrrilor din beton monolit, poziia zonei ce urmeaz a fi excavat, etc.n cursul lucrrilor se vor executa stropiri ori de cte ori este necesar, pentru a se mpiedica ridicarea prafului n atmosfer.Mai nti, se va face excavarea lamului din zona ce urmeaz a fi ecologizat. Ea se va face pn la o adncime de 4 m, sau pn unde se d de teren natural. Dac aici lamul este stabil i relativ uscat, nu se va spa mai departe. ns dac lamul este prea umed, se va continua cu excavarea, fie pn la un lam stabil, fie pn la teren natural. Operaia se va face cu excavatorul, pornind din amonte, de la linia de separare dintre lam i terenul natural. lamul se va transporta cu basculantele n halda propriu-zis. Excavarea se va face pn la circa 6 m aval de baza viitorului dig de separare. Apoi, se trece la reumplerea excavaiei cu loess, preluat din sptura canalului de deviere sau a canalului est. Acesta se va aterne n straturi de 30 -40 cm i se va compact cu atenie, efectund i stropirile de rigoare. n acest fel se va obine un strat impermeabil, care nu va permite contactul dintre apele afluentului vest i lamul aflat dedesubt. Se va prevedea o pant de 0,2%, dinspre amonte spre aval, de la cota 42,70 la cota 43,30.Se continu cu fasonarea geometriei canalului i a zonei de fundaie a digului, astfel nct s se poat aterne un strat de balast sort 8 -16, care, de asemenea, se va compact. Dimensiunile acestuia sunt date n desene. La aternerea acestuia se va ine seama, att de poriunile de taluz ce urmeaz a fi consolidate cu geocelule, ct i de bermele aflate deasupra zonei care se betoneaz.Zona umplut cu loess din amonte se va acoperi cu un strat de pietri de ru sort 16 32, avnd 20 cm grosime, care va proteja suprafaa acestuia contra dislocrii datorate apei ce curge dinspre amonte, fie n regim normal, fie la viitur. Acesta va urma panta umpluturii, de 0,2%.Pentru executarea digului, mai nti se va poza salteaua drenant din pietri de ru sort 16 32 , avnd 50 cm grosime. Apoi, parial pozat peste aceasta, se va executa digul propriuzis, din anrocamente refuz de ciur amestecate cu pmnt necoeziv, cu max 2% argil, n straturi de 50 60 cm, care se vor ud i compact. Acesta are lungimea de 146 m , limea la coronament de 2 m i pantele taluzurilor de 1 : 2. El se va ncastra n mlul dealului dintre cei doi aflueni vezi seciune.Executarea canalului colector se va face astfel : se execut lucrrile n beton armat, de 15 cm grosime, care se vor face la faa locului numai pn la nlimea de 0,5 m, pe patul de balast fasonat n prealabil, prin armare cu plase i turnare n cofraje ; n scopul unei bune stabilizri a traseului canalului, la fiecare schimbare de direcie a acestuia a fost prevzut o poriune din beton monolit ; n amontele canalului de colectare, acolo unde se face racordarea cu canalul de colectare care vine de la afluentul dreapta [est], exist o poriune cu rupere de pant, de 4 % - aceasta se va executa din beton monolit - vezi desen. pe restul taluzurilor, pn la suprafa, pe balast se va poza un strat de geocelule din PEHD, avnd nlimea de 10 cm, care se va umple cu pietri de ru sort 16 -32 mm ; n felul acesta, materialul taluzurilor nu va fi antrenat de ap care vine pe afluent, att n regim normal, ct i n regim de viitur; mai nti se vor executa poriunile speciale: zona de schimbare a pantei i poriunile unde se schimb direcia canalului. Apoi, traseul se va completa cu tronsoane normale, de 2 m. Toate componentele se vor rostui cu un mastic impermeabilizant; betonul va fi dotat cu aditivi pentru impermeabilizare.

Se vor respecta i caietele de sarcini adecvate, coninnd instruciuni generale, date n PT 102450/7.

2.4.3. Caracteristicile principalelor materiale2.4.3.1 BalastulSe procur, fie de la o carier, fie de la FEROM [zgur].Sorul este 8 - 16 mm.Piatra folosit trebuie s provin din roci fr urm vizibil de degradare fizic, chimic sau mecanic, trebuie s fie omogen n ceea ce privete culoarea i compoziia mineralogic, s aib o structur compact.Ea trebuie s corespund urmtoarelor condiii : s nu prezinte urme de dezagregare fizic, chimic sau mecanic; s se ncadreze n limitele rezistenei mecanice i a coeficientului de gelivitate; s fie rezistent la nghe dezghe.Caracteristicile mecanice ale pietrei trebuie s corespund prevederilor din tabelul 1

CARACTERISTICICONDIII ADMISIBILE

Rezistena la compresiune pe epruvete n stare uscat, N/mm, min80

Rezistena la nghe-dezghe- coeficientul de gelivitate la 25 cicluri pe piatr scara % max.- coeficient de mnuiere pe epruvete , % max.

3

25

Pentru piatra livrat din carierele organizate se vor emite certificate de calitate la fiecare transport n parte, conform legilor n vigoare.

2.4.3.2 BetonulAcesta va fi de tipul C20 / 25, cu grad de impermeabilitate P .

2.4.3.3 Armturile pentru betonSe vor folosi plase sudate i armturi din STNB

2.4.3.4 Geocelulele material : PEHD extrudat de 4 mm grosime ; mrime saltea : 5 x 10 m ; nlime saltea : 10 cm ; mrime celule : 20 cm ; tip : perforate.

2.4.3.5 AnrocamenteleEle se procur din cariera situat la cea mai mic distan de antier.Piatra folosit trebuie s provin din roci fr urm vizibil de degradare fizic, chimic sau mecanic, trebuie s fie omogen n ceea ce privete culoarea i compoziia mineralogic, s aib o structur compact.Piatra brut provine din roci magmatice, metamorfice sau roci sedimentare.Piatra brut trebuie s corespund urmtoarelor condiii s nu prezinte urme de dezagregare fizic, chimic sau mecanic; s se ncadreze n limitele rezistenei mecanice i a coeficientului de gelivitate; s fie rezistent la nghe dezghe.Caracteristicile mecanice ale pietrei trebuie s corespund prevederilor din tabelul urmtor:

CARACTERISTICICONDIII ADMISIBILE

Rezistena la compresiune pe epruvete n stare uscat, N/mm, min80

Rezistena la nghe-dezghe- coeficientul de gelivitate la 25 cicluri pe piatr scara % max.- coeficient de mnuiere pe epruvete , % max.

3

25

Pentru piatra brut ce este livrat din carierele organizate se vor emite certificate de calitate la fiecare transport n parte conform legilor n vigoare. Se interzice introducerea n lucrare a pietrei brute cu amestec de pmnt i steril, a anrocamentelor ce depesc sortul prescris. Forma anrocamentelor din piatra brut este neregulat, apropiat de un trunchi de piramid sau pan.2.4.3.6. Pietriul drenantSe va utiliza pietri de ru [pietrele vor fi rotunjite] i se va procura de la o balastier.Sorul este : 16 - 32 mm.

3. Breviar de calcul3.1 Calcul hidraulic3.1.1 Chei limnimetrice i cheia vitezelor3.1.1.1 Cheie limnimetric i cheia vitezelor Canal EST tronson 1 3.1.1.2 Cheie limnimetric i cheia vitezelor Canal EST tronson 23.1.1.3 Cheie limnimetric i cheia vitezelor Canal VEST

3.1.1.4 Cheie limnimetric i cheia vitezelor Canal DEVIERE3.1.1.5 Cheie limnimetric i cheia vitezelor Canal RAPID

3.1.1.6 Cheie limnimetric i cheia vitezelor Canal AVAL

3.2. Studiu hidrologic

3.3. Studiu hidrologic

BIBLIOGRAFIE

[1] - Radu Drobot, Petru erban - APLICAII DE HIDROLOGIE I GOSODARIREA APELOR, Editura HGA Bucureti, 1999

[2] - Gheorghe Lazr,Michael Ioan, Gheorghe Popa - CONSTRUCII HIDROTEHNICE ndrumtor de proiect pentru secia de Construcii Hidrotehnice, editura Traian Vuia-Timioara

[3] Adrian Popovici, Petre Suprovici - CONSTRUCII HIDROTEHNICE, Aplicaii vol. I, Institutul de Construcii Bucureti 1986

[4] C. Iamandi, V. Petrescu MECANICA FLUIDELOR editura DIDACTIC i PEDAGOGIC

[5] - D. Cioc. Hidraulica. Ediia a II-a Editura Didactic i Pedagogic Bucureti.

[6] - Radu Pricu - CONSTRUCII HIDROTEHNICE-VOL.I i VOL.I editura DIDAHTIC i PETAGOGIC BUCURETI 1974

Dinescu Andrei | 48