CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 1 1.1.Proiectarea procesului tehnologic de prelucrare

Analiza conditiilor tehnice specifice si stabilirea semifabricatului. -semifabricatul va fi forjat liber avand forma si dimensiunile prezentate in fig. 1.1. -semifabricatulobtinutprinforjareliberaseforjeazadinbara17MoCrNi14avand dimensiunea 90 x 70 1. -caracteristicile materialului 17MoCrNi14: rezistenta la rupere r= 120 daN/mm2 duritatea HB 225. Fig 1.1. -dupa forjare se executa un tratament termic, normalizare la duritate 220 HB CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 2 1.2.Stabilirea variatiei tehnologice optime avandu-se in vedere asigurarea flexibilitatii. Codificarea procedeelor de prelucrare. Fig 1.1. In figura 1.1 este prezentata codificarea suprafetelor. CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 3 In tabelul 1.1. sunt prezentate procedeele de prelucrare pentru fiecare suprafata si codificarea lor. Tab 1.1. Denumirea Supreafetei Cod suprafata Treap de pre. Rugozitate Procedeu deprelucrare Cod de prelucrare Felul prelucrarii Degrosare Finisare Rectificare Suprafata frotala 1 12,5 1,6 Strunjirex1x1` xx Frezarex2 xx Rectificarex3 x Suprafata cilindrica23,2Strunjirex4x4`xx Suprafata cilindrica interioara canelata 3 3,2 1,6 12,5 Gurirex5 x Strunjirex5 x Broare canelurx7 x Raionarex8 x Calibrare canelurx19x Suprafata frontala4 3,2 1,6 Strunjirex9x9`xx Frezarex10xx Rectificarex11 x Canal circular5 3,2 1,6 Strunjirex12x Rectificarex13 x Suprafata cilindrica63,2Strunjirex14x14`xx Suprafata inclinata712,5Strunjirex15 x Tesire 2 x 45o812,5Strunjirex16 x Tesire 2 x 45o 912,5Strunjirex17 x Tesire 2 x 45o 1012,5Strunjirex18 x Dantura m= 4,5mm11 1,6 12,5 Mortezarex19 x Sevuirex20 x Raionarex21 x Ajustarex22 x

CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 4 ntocmirea graficului tehnologic CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 5 Determinarea variantei tehnologice optime utiliznd altgoritmii necesari -se alege strungire frontala -la varianta tehnologica de prelucrare se va alege X1 strunjire frontal; X4 strunjire diametral; X5 gurire; X9 strunjire frontal; X14 strunjire diametral; X6 strunjire de finisri interioare; X7 broare caneluri interioare; X`1 strunjire de finisare frontal; X`9 strunjire de finisare frontal; X`4 strunjire de finisare diametral; X`14 strunjire de finisare diametral; X12 strunjire canaluri circulare; X13 rectificare canal circular. X15 strunjire suprafee nclinate; X16 teire 2x45o; X17 - teire 2x45o; X18 - teire 2x45o; X3 rectificarea suprafeei frontale; X19 calibrare caneluri; X20 mortezarea danturii; X22 raionare dantur; X8 raionare caneluri; X21 evuire dantur; X23 ajustare; Calculul ritmului tehnologic Re= P 60Pu Fr fondul real anual de timp; Pa planul anual de fabricatie; Re Ritmul Liniei tehnologice. Pa 8000 bucon] Fn= Ns nh 254Ns= 2 nr. de schimburi nh= 8h nr. orelor de lucru Fn= 2 8 254 = 4064 on] Fr= Fn k Fr= 4064 0,3= 1213,8Fr= 1213,8 on]Re= 9,1 minbuc] CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 6 1.3.Determinarea adaosurilor de prelucrare (metoda analitic) i a dimensiunilor intermediare -Adaosul de prelucrare se calculeaz cu urmtoarea formula Apimin= (Rzi-1+Si-1) + -12+ e2 -Rzi-1 nalimea neregularitailor profilului rezult la operaia precedent -Si-1 adncimea stratului superficial defect format la operaia precedent -i-1 abaterie spaiale ale suprafeei de prelucrat fa de bazele tehnologice ale piesei rmase dup efectuarea operaiei precedente -i eroarea de instalare a suprafeei de prelucrare la operaia sau faza considerat -calculul adaosurilor de prelucrare pentru rectificarea plan a suprafeelor frontale 1 i 4 la cota 390,1mm -operaia precedent strunjirii de finisare Apimin= Rzi-1 + Si-1 + i-1 + i Si-1=0 , i-1=0 Rzi-1= 25m f = 10mf eroare de fixare n direcie radial fa= 20m fa eroare de fixare n direcie axial i= 1u2 +2u2=22,36 Apimin =Rzi-1 + i Apimin = 25 + 22,36 = 62,36m -cmpul de toleran Ti-1= 87m Apinom = Apimin+ Ti-1 Apinom = 62,36 + 87 = 62,36m = 0,15mm CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 7 -dimensiunile intermediare li-1= limax + Apinom li-1nom= li-1maxlimax= 39,1 mm li-1min= li-1max Ti-1 li-1max= 39,1 + 0,14936= 39,2493mm li-1max= li-1nom= 39,25mm li-1min= 39,25 0,087= 39,163mm -lungimea la care se execut rectificarea suprafeei frontale 4 l= 39,25o - 0,087mm -adaosul de prelucrare la rectificare Ap= 0,15mm -adaosul de prelucrare la rectificarea suprafeei frontale 1 este acelai Ap= 0,15mm -lungimea la care se executa rectificarea suprafeei frontale se execut la cotal=39,40o-0,1 -calcululadaosuluideprelucrarepentrustrunjireadefinisarelaambelesuprafee frontale1i4.Adaosulesteacelasideoareceseexecutintr-osingurfazpeun strung semiautomat -operaia precedent: strunjire de degroare Apimin=Rzi-1+Si-1+ i -campul de toleran Ti-1= 680m Rzi-1 = 100m i=1Su2 +11u2= 170,2m Si-1 = 100mApimin = 100 + 100 + 170,2 = 370,2 i=]2+]u2 Apimin = 370,2m f = 130mfa = 110m CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 8 -dimensiunea intermediar li-1max = limax +2Apinom Apinom = 1,04mm li-1max = 39,4 + 2 1,04= 41,48 li-1nom = 41,5mm li-1min = 41,5 0,68 = 40,82mm Strunjirea de finisare se execut la cota l= 41, 5-,8umm -adaosul la strunjire de degroare -operatia precedenta este fojare liber (nainte de forjare este debitare cu ferestru) Rzi-1= 0,950mm Si-1= 0,370mm Ti-1= 1400m Apimin= Rzi-1 + Si-1 Apimin= 0,950 + 0,370= 1,020 Apimin= 1,020mm Apnom= Apimin + Ti-1 Apnom= 1,02 + 1,4= 2,42 Apnom= 2,42mm -adaosul de prelucrare la strunjire de degroare pe ambele suprafee frontale Ap= 2,42mm -dimensiunile semifabricatului forjat li-1= limax + 2Ap li-1= 41,5 +2 2,42= 46,34 li-1nam= 47mm li-1min= 47 1,4= 45,6 li-1min= 45,6mm CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 9 -strunjirea de degroare se face la cotal= 47o-1,4 mm -determinareaadaosurilordeprelucrarepentrucelelaltesuprafeeseutilizeaz normativele Adaosul de prelucrare pentru suprafaa circular interioar 3. -gurire 30 2Ap = 2D = 30mm 2Ap = 15mm -strunjire de finisare 2Ap = 2,2mm -broare caneluri 2Ap = 3,083mm -raionare Ap = 1mm Adaosul de prelucrare la rectificarea canelurilor 5 pe suprafee frontale Ap = 0,15mm pe fundul canelurilor Ap = 0.5mm Adaosul de prelucrare pe suprafaa nclinat 7 Ap = 4mm -adaosul de prelucrare pe suprafee teite suprafaa 8Ap= 1,5mm suprafaa 9Ap= 1,5mm suprafaa 10Ap= 1,5mm CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 10 Adaosul de prelucrare pe suprafaa danturat 11 -adaosul la mortezarea danturii 2Ap= 12,25mm -adaosul la evuirea danturii pe flancul dintelui Ap= 0,2mm -raionarea danturii Ap= 1,1mm Adaosul de prelucrare pe suprafaa cilindric exterioar 2 -strunjire de finisare 2Ap= 3,9mm Adaosul de prelucrare pe suprafaa cilindric exterioarm 6 -strunjire de finisare 2Ap= 3,9mm -adaosul de prelucrare pe suprafaa canal circular -strunjire2Ap= 6,7mm Adaosul de prelucrare pe suprafee circulare exterioare 2, 6 -strunjire de degroare 2Ap= 6,5mm CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 11 1.4.Determinarea regimurilor de achiere (prin metoda clasic i cu ajutorul normativelor) Determinarea regimului de achiere la broarea canelurii evolventrice -viteza de achiere v v= C1mSdV

-coeficientul Cv= 9,5 -exponentul m= 0,6 -exponentul yv= 0,75 -avansul pe dinte Sd= 0,04mm -durabilitatea economic T= 360min v= C1mSdV = 9,53600,60.040.1 = 3,1 se va alegev= 3mmin] -fora de broare F= 9044,03 daN -puterea necesar P= P v6120 = 9044,03 36120 P= 4,4 kW CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 12 Se va alege maina orizontal de broat interior tip 7A510 -puterea motoruluiPm= 14 kW -regimul de aschiere pentru prelucrarea suprafeei frontale 1, 4 Strunjirea de degroare -adncimea de achiere t Ap= 2,5mm t= A2= 2,52= 1,25 t= 1,25mm -alegerea sculei achietoare cuit de strung 25 x 25 P10 -durabilitate economicT= 90 min -uzurah= 1,2mm -se alege avansul S= 0,8 Sc= k Sk= 0,8 Sc= 0,8 0,8= 0,64 Sc= 0,406 mmrot] -din caracteristica MUSN 400 x 1500 Sr= 0,406 mmrot] -viteza de achiere v= 177 mmin]vc= kvv kv= 0,5 vc= 0,52 177= 92,04 mmin]CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 13 -turaia n n= 1000nD= 108 mm n= 1000n= 100092,04n108= 265,02 rotmin] -din caracteristica MU nr= 230 rotmin] turatia real -viteza real vr= nn1000vr= n1082301000 vr= 76,26 mmin]-regimul de achiere la gurire 30 -gurirea se realizeaz pe strung SN 400x1500 -adncimea de achieret=2t= 15mm -scula achietoare, burghiu 30 din Rp3 -avansul S= 0,18 mmrot]-turaia piesei n= 1000nv= 15 mmin] n= 100015n30= 159,15 rotmin]-din caracteristica MU nr= 120 rotmin] -viteza real vr= nn1000 vr= n301201000= 11,3 vr= 11,3 mmin]-strunjirea de finisare -adncimea de achiere 2Ap= 2,2mm CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 14 -scula achietoare cuit de strung 16 x 16 P10 T= 90mm h= 1,2mm -adncimea de achiere t t= 2Ap2 t= 1,1mm -avansul S= 0,3 mmrot] -din caracteristica MU SN 400 x 1500 avansul real Sr= 0,12 mmrot] -viteza de achiere v= 161 mmin]vc= kv vkv= 0,36 vc= 0,36 161= 48,5 mmin]vc= 48,5 mmin] -turaia n n= 1000n= 100048,5n30= 509,29 n= 509,29rotmin] -din caracteristica MU nr= 500 rotmin] -viteza de achiere vr= nn1000= n305001000= 50,5 vr= 50,5 mmin] CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 15 Regimult de achiere la strunjirea de degroare diametrala 101,5 -scula achietoare cutit de strung 25 x 25 P10 -durabilitate economicaTu= 90 minh= 1,2mm -adncimea de achiere t= 2Ap22Ap= 6,5 mm t= 6,52= 3,25 t= 3,25mm -avansul de achiere S= 0,4 mmrot]din caracteristica MU SN 400 x 1500 -avansul real Sr= 0,32 mmrot] -viteza de achierev= 157 rotmin]vc= kv vkv= 0,38 vc= 0,38 157= 66,93mmin] -turaia n n= 1000 n D= 101,5 n= 1000 66,3n101,5= 207,8 -turaia real nr= 185 rotmin]CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 16 -viteza real de achiere vr= n n1000= 185 n 101,51000= 58,99 vr= 58,99 mmin] Regimul de achierea la strunjirea suprafeelor teite i suprafaa nclinata -adncimea de achiere t= 3mm -alegerea sculei cutit de strung 25 x 25 P10 -avansul de achiereS= 0,2 -din caracteristica MUstrung paralel SN400 avansul de achiereSr= 0,16 mmrot] -viteza de achiere v= 236 mmin] vc= kv vkv= 0,38 vc= 0,38 236= 89,68 vc= 89,68 mmin] -turaia n n= 1000n D= 97,6 mm n= 100097,6n97,6 89,6897,6= 292,4 rotmin]din caracteristica MU nr turatia real nr= 230 rotmin] CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 17 -viteza real de achiere vr= n n1000= 230 n1000= 70,52 vr= 70,52 rotmin] Regimul de achiere la strunjirea de finisare -adncimea de achiere t= 0,75 mm -scula achietoare cuit strung25 x 25 P10 -durabilitatea economica Th= 90 min -uzura h= 1,2 mm -avansul de achiere S= 0,35 mmrot] -din caracteristica MU strung semiautomat IA 730 avansul real de achiere Sr= 0,313 mmrot] -turaia n= 1000nv= 250 mmin] viteza de achiere vc= k vkv= 0,43 vc= 0,43 250= 107,5 mmin]n= 1000107,5n100= 342,18 rotmin]din caracateristica MUnr= 224 rotmin]CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 18 -viteza de achiere vr= n n1000= 224 n1001000= 70,37 mmin] vr= 70,37 mmin] Regimul de achiere la rectificarea suprafeei frontale -adncimea de achiere t= 0,025 mmrot] -diametrul discului abraziv D= 600 mm -viteza de aschierev= 28 mscc -turaia disculuin= 60000 n n= 60000 28n= 891,26 rotmin] -din caracteristica MU W.M.W SA 200 x 800 nr= 1230 rotmin] -viteza real de achiere vr= n n6000= n60012301000= 38,64 vr= 38,64 mscc -viteza pieseivs= 16 mmin] CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 19 -turaianp= 1000 vsnd np= 100016n100 np= 50,9 din caracteristica MU npr= 50 rotmin] turaia piesei -viteza de rotaie a piesei vsr= ndnp1000= n100501000= 15,7 vsr= 15,7 mmin] Regimul de achiere la rectificarea suprafeei plane (frontale) -adncimea de achiere t= 0,003 mm -adaosul de prelucrare Ap= 0,15 -numrul de trecerii= Apt= 0,150,03= 5 i= 5 treceri -discul abrazivD= 300 mm B= 40 mm -avansul transversal St= 0,5 B= 0,5 40= 20 St= 20 mmcurs] CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 20 -viteza de aschiere v= 24 mscc -turaia n= 60000 n= 60000 24n300= 15278,8 n= 15279 rotmin] -din caracteristica MU SFSH 200 x 1000 nr= 1450 rotmin] -viteza de achierevr= n300145060000= 22,77 mscc -viteza de avans a mesei vs= 18 mmin] -viteza de patrundere Sp= 0,025 Regimul de achiere la rectificarea canelurii circulare -adaosul de prelucrareAp= 0,15 mm -discul abraziv D= 300 mm B= 5 mm -adancimea de aschiere t= 0,035 mmrot] CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 21 -viteza de aschiere v= 25 mscc -turatia discului abraziv n= 60000n= 6000025n300= 1591,5 n= 1591,5 rotmin] -din caracateristica MU WMW SA 200 x 800 nr= 1230 rotmin] -viteza ral de achiere vr= nn60000= n300123060000= 19,3 msccvr= 19,3 mscc -viteza piesei vs= 16 mmin] -turatia piesei np= 1000nd= 100016n79= 64,46 rotmin] np= 64,46 rotmin] -turatia reala npr= 65 rotmin]vsr= 16,13 mmin] Regimul de achiere la raionare -turaian= 1400 rotmin]-avanss= 0,02 mmJintc] -MU main de raionat dantura RRD 820 CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 22 Regimul de achiere la mortezarea danturii -avansul de rulare pentru o cursa dubla Sc= Csm0.SCs= 0,41 m= 4,5 Sc= 0,414,50.S= 0,193mmcJ] Sc= 0,193mmcJ] -durabilitatea economic a sculeiT= 400 min-viteza de achiere V= 4910,2 Sr0,Sm0,2= 494000,2 0,1930,S4,50,2= 25,1 V= 25,1 mmin]Vc= V k= 25,1 0,81= 20,424 mmin] Vc= 20,424 mmin]-avansul radial Srd= 0,04 mmcJ] -numarul de curs dubl n= 1000vc2L= 256,25 n= 256 -din caracteristica MU Y54n= 230 cJmin] -viteza de achierev= 2Ln1000= 2402301000= 18,4 v= 18,4 mmin] Regimul de achiere la evuire -avansul longitudinal al mesei la o rotaie a piesei Sa= 0,25 mmmin] CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 23 -avansul radial la o curs a mesei Sr= 0,024 mmmin] -viteza de achiere Va= mmin] -din caracteristica MU main de mortezat dantura Y54 Regimuri de achiere grupate pe operaii op. 20 Strunjire frontala de degroare MU SN 400 x 1500 -turaia n= 230 rotmin]-viteza de achiere v= 76,26 mmin]-avansul transversalS= 0,406 mmrot]-scula achietoare cuit 25 x 25 P10 -rcireemulsie gurire 30 -turaia n= 120 rotmin]-viteza de achiere v= 11,3 mmin]-avansul transversalS= 0,18 mmrot]-scula achietoare burghiu 30 Rp3 -rcireemulsie strunjire diametral la 101,5 pe o lungime l= 29mm -turaia n= 185 rotmin]-viteza de achiere v= 58,99 mmin]-avansul transversalS= 0,32 mmrot]-scula achietoare STAS 6381/80 cuit 25 x 25 P10 CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 24 op. 30Strunjire de degroare strunjire frontala a suprafeei 4 -turaia n= 230 rotmin]-viteza de achiere v= 76,26 mmin]-avansul transversalS= 0,406 mmrot]-scula achietoare cuit 25 x 25 P10 -rcireemulsie strunjire de finisare al alezajului 32,2 -turaia n= 500 rotmin]-viteza de achiere v= 50,5 mmin]-avansul transversalS= 0,12 mmrot]-scula achietoare cuit 16 x 16 P10 -rcireemulsie strunjire diametral 101,5 pe o lungime pan la suprafaa prelucrat -turaia n= 185 rotmin]-viteza de achiere v= 58,99 mmin]-avansul transversalS= 0,32 mmrot]-scula achietoare cuit 25 x 25 P10 -rcireemulsie op.40 Broarea canelurii evolventric interioar -viteza de achiere v= 3 mmin]-avans pe dinteSd= 0,04 mm -scula achietoare broa canelat Rp3 -MU maina de broat orizontal 7A510 -racireulei CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 25 op.50Strunjireadefinisarealsuprafeelorfrontale1i4,suprafeelor cilindrice 2 i 6 i al canelurii circulare 5. -turaia n= 224 rotmin]-viteza de achiere v= 70,37 mmin]-avansul transversalS= 0,313 mmrot]-scula achietoare pentru suprafee frontale cuit 25 x 16 P10 pentru suprafee cilindrice cuit 25 x 25 P10 pentru canal cuit 32 x 20 P10 -rcireemulsie -MUstrung semiautomat monoax IA 730 Op. 60 Strunjirea suprafeei nclinate-turaia n= 230 rotmin]-viteza de achiere v= 70,62 mmin]-avansul transversalS= 0,16 mmrot]-scula achietoare cuit 25 x 25 P10 -rcireemulsie -MUstrung paralel SN 400 Op. 70 Rectificarea suprafeei frontale 1 -turaia disculuinr= 1230 rotmin]-vitezav= 38,64 ms-avansul S= 0,025 mmrot]-scula disc abraziv 600 x 80 x 200 -rcireemulsie -MUW.M.W. SA 200 main de rectificat exterior CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 26 Op. 80 Rectificarea suprafeei plane (frontal) -turaia disculuinr= 1450 rotmin]-vitezav= 22,77ms-avansul S= 0,03 mmrot]-scula disc abraziv 300 x 40 x 120 -rcireemulsie -MUmain de rectificat plan SFSH 200 x 1000 Op. 90 Calibrare -viteza v= 3 msOp. 100 mortezare dantur -nr. curselor dublen= 230 cJmin]-viteza de achiere v= 18,4 mmin]-avansul radialSr= 0,04 mmmin]-sculacuit roata -racireulei -MUmain de mortezat dantur Z54 Op. 110 Raionare -turaia n= 1400rotmin]-avansul pe dinteS= 0,02 mmJintc] -racireulei -sculafreza de raionat z= 3 -MUraionat dantur RRD 820 Op. 130 evuire -viteza de achiere v= 20 mmin]-avansul radialSr= 0,024 mmrot]-avansul longitudinalSa= 0,025 mmrot]-scula achietoare ever CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 27 -rcireulei -MUde everuit dantur 5702 B Op. 150 Rectificare canal 5 -turaia n= 1230 rotmin]-viteza de achiere v= 19,3 ms-avansul transversalS= 0,035 mmrot]-rcireemulsie -MUmain de rectificat exterior W.M.W. SA 200 x 800 1.5.Calculul erorii totale de prelucrare Eroarea total se va calcula pentru operaia de strunjirea alezajului 30 t=sc2 +s|2+sm2+ sap2 +g+d+u+ts+tp+e+r t eroarea totala l eroarea la lungimea semifabricatului i eroarea de instalare m eroara de masurare a eroarea datorita tensinulor interne a semifabricatului g eroarea la grosimea semifabricatului d eroarea la diametrul semifabricatului u eroarea datorit uzurii sculei achietoare ts eroarea datorit termice a elementelor sistemului tehnologic tp eroarea datorit reglrii sculei e eroarea datorit deformaiei elastice a sistemului CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 28 -eroarea de masurare m= 50 -eroarea datorit uzurii sculei achietoare u= 2 (10-3 LS Nva n J2 S2 ui) L= 41,5 mm S= 0,12 mmrot]va= 3 mkm]d= 30 mm ui= 3m u= 14,27 m -eroarea datorit deformaiei termice al elementului sistemului ts= 2 C SA r (t s)0,75 I C= 4,5 A= 314,159 mm0,75 r= 110 JoNmm2]S= 0,12 mmrot]t= 1,1 mm L= 41,5 mm v= 50,5 mmin]ts= 131,5 m -eroarea datorit deformaiei elastice a sistemului tehnologic e= Py L33LI Fy componenta forei de achiere in direcia y Fy= 327,57 daN E= 2,1105 JoNmm2] Fy= C5 tx2 HBn2 SV2 C5= 0,027 x2= 0,9n2= 2 CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 29 t= 1,1 mmy2= 0,75 S= 0,12 mmrot] Fy= 327,57 daN I= 39760,78 mm2 e= 1,52 10-4 -eroarea de instalare i= 148,66 m -eroarea datorit deformaiei termice al piesei tp= 22,5 m -eroarea datorit reglrii sculei r= 242 m -eroarea la lungimea semifabricatului l= 18m -eroarea datorit tensiunilor interne a semifabricatuluia= 75 m -eroarea la grosimea semifabricatului g= 6 m -eroarea la diametrul semifabricatlui d= 60 m eroarea totalat= 651,2 m CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 30 1.6.Calculul normelor de timp pentru realizarea reperului dat Forma de calcul pentru calculul normei tehnice de timp Tn= Tb + Ta + Ton + Td + 1pn Tn timpul normat pe operaie Tb timpul de baz Ta timpul auxiliar (ajutator) Ton timp de odihna si de necesitile firesti Td timp de deservire tehnica si organizatoric Tp timp de pregatiri ncheiere n numr de lot -norme de timp pentru operatia op. 20 faze: strunjire frontala strunjire diametral la 101,5 gurire 30 pe o lungime l= 44mm Faza 1strunjire frontal -timp de baza Tb Tb= I+I1+I2Sn S= 0,406 mmrot]n= rotmin]l= 2= 1082= 54 mm l1= 2 mm l2= 1 mm Tb= 54+2+10,406230= 0,61 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 31 -timp de prindere desprindere a semifabricatului tpd tpd= 0,26 min -timp ajuttor ta1= 0,03 + 0,02 + 0,02= 0,07 mm ta2= 0,04 + 0,05 + 0,05 +0,03 + 0,05= 0,22 mm ta3= 0,18 -timp auxiliar Ta= t= 0,47Ta= 0,47 min -timpul de deservire tehnic tdt= 1b2100= 0,612100= 0,0122 -timpul de deservire organizatoric Td0= 1c+1b100= 0,0108 min -timp de odihna i necesitaile fireti Ton= (1c+1b)3,3100= 0,0356 min Faza 2 strunjire diametral la 101,5 Tb= I+I1+I2nSn= 185 rotmin]l= 29 mm S= 0,32 mmrot]l1= 1 mm Tb= 0,506 min -timp auxiliar ta1= 0,03 + 0,02 + 0,05 + 0,09= 0,19 min ta2= 0,04 + 0,05 + 0,07 + 0,05 + 0,05= 0,26 min ta3= 0,18 min Ta= ti= 0,63 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 32 tdt= 1b2100= 0,1012 min td0= 1c+1b100= 0,01136 min Ton= (1c+1b)3,4100= 0,038 min Faza 3 gaurire 30 Tb= I+I1+I2nSn= 120 rotmin]S= 0,18 mmrot] l= 44 mm l2= 1 mm l1= 8,7 mm Tb= 1,95 mm -timp ajuttor ta1= 0,25 ta2= 0,09 + 0,03 + 0,05= 0,17 ta3= 0,1Ta= ti= 0,52 min tdt= 1b2100= 0,039 min td0= 1c+1b100= 0,024 min Ton= (1c+1b)3,4100= 0,079 min -timpul normal pentru operaie Tn= Tb + Ta + tdt + td0 + ton + tpd + tn tp = 11 min n= 100 buc Tn= 5,73 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 33 Op. 30fazestrunjire frontal strunjirea alezajului 32,2 strunjire diametral 101,5 Faza 1 strunjire frontal Tb= I+I1+I2nSn= 230 rotmin]S= 0,406 mmrot] l= 54 mm l1= 2 mm l2= 1 mm Tb= 0,61 min Tp d= 0,20 min ta1= 0,05 min ta2= 0,22 min ta3= 0,18 minTa= ti= 0,46 min tdt= 1b2100= 0,0122 min td0= 1c+1b100= 0,01 min Ton= (1c+1b)3,4100= 0,033 min Faza 2strunjirea alezajului Tb= I+I1+I2nSn= 500 rotmin]S= 0,12 mmrot] l= 41,5 mm l1= 2 mm l2= 1,5 mm Tb= 0,75 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 34 Timp auxiliar ta1= 1,78 min ta2= 0,19 min ta3= 0,16 minTa= ti= 2,13 min tdt= 1b2100= 0,015 min td0= 0,28 min Ton= (1c+1b)3,5100= 0,1 min Faza 3 strunjire diametral 101,5 pe l= 10mm Tb= I+I1+I2nSn= 185 rotmin]S= 0,32 mmrot] l= 10 mm l1= 2 mm l2= 1,5 mm Tb= 0,2 min Timp auxiliar ta1= 1,19 min ta2= 0,26 min ta3= 0,18 minTa= ti= 0,63 min tdt= 1b2100= 0,004 min td0= 1c+1b100= 0,0038 min Ton= (1c+1b)3,4100= 0,011 min Timp alocat pe operaie tp= 10 min tpd= 0,2 Tn= 4,8 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 35 Op. 40 Broarea canelurii Tb= I+I1+I21000vp Vp= 3 mmin]l= 421,5 mm l1= 0 mm l2= 6 mm Tb= 0,16 min Timp auxiliar ta1= 0,029 min ta2= 0,035 min ta3= 0,07 minTa= ti= 0,134 min tdt= 1b2100= 0,0032 min Ton= (1c+1b)3,4100= 0,0134 min Tp= 40 min Timpul normal pe operaie Tn= 0,98 min Op. 50Strunjirea de finisare pe strunj semiautomat Faza 1. Strunjire frontal Tb= I+I1+I2nSn= 224 rotmin]S= 0,313 mmrot] l= 33,25 mm l1= 0,5 mm l2= 0,5 mm Tb= 0,48 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 36 Timp auxiliar ta1= 0,24 min ta2= 0,081 min ta3= 0,11 minTa= ti= 0,431 min Strunjire longitudinal Tb= I+I1+I2nSn= 224 rotmin]S= 0,313 mmrot] l= 29,15 mm l1= 0,8 mm l2= 0 mm Tb= 0,4 min Strunjirea canelurii tb=I+I1+I2ns l=9,8 mm l1=2 mm tb=1,08 mm ta=0,2 mm Strunjire frontal Tb=0,42 minTa=0,15 min Timpul normal pe operatie Tn=9,92 min Op.60 Strunjirea suprafetei inclinat Tb=I+I1+I2ns s=0,16 mmrot l=9,67 mmn=230 mmrot l1=1,1 mml2=0 Tb=10,772300,16=0,32mmtbd=0,25 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 37 Timp auxiliar ta1=0,13 min ta2=0,14 min ta3=0,18 Ta=tau=0,45 min tdt=Tb 2 1uu =0,0064 min tdo=(Tb+Ta)100=0,0077 min ton=(Tb+Ta) 2,S 1uu =0,01925 min Strunjire teire 2x4S0 Tb=0,027 min tdt=0,006 min Ta=0,8 min td0=0,0062 min Ton=0,017 min Strunjire teireTb=0,027 min tdt=0,0026 min Ta=0,5 min td0=0,003 min Ton=0,012 min Strunjire teireTb=0,027 min tdt=0,001 min Ta=0,7 min td0=0,007 m Ton=0,013 min tp1=12 min Timpul normal pe operatie Tn=2,55 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 38 Op. 70 Rectificarea suprafetei frontale Tbmn=0,78 min ta1= 0,45 min ta2= 0,04 min ta3= 0,03 minta4= 0,21 min ta5= 0,03 min Ta=ta=0,75 min tdt=0,052 minton=(Tb+Ta) S 1uu =0,025 min Tp=17 minTpd=0,63min Timpul normal pe operatie Tn=2,4 min Op. 80Rectificarea suprafeei frontale pe MU rectificat plan Se modific odat 8 piese Tb=I+I1+I21000s Bp+Bs+5BtBs 4SpkTb=9,4 min Ta=ta1+ta2+ta3+ta4+ta5+ta6 Ta=0,98 min Ton=(Ta+Tb) S 1uu =0,31 min Tp=13 min Td=Tdz+Td0=1,4 min Tpd=0,1 Timpul normal pe operatie Tn=12,32 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 39 Op. 90Calibrarea canelurii interioare Tb=0,10 min Ta=0,20 min tdt=0,002 min ton=0,0091min Tp=23min tpd=0,18 min Timpul normal pe operatie Tn= 0,721 min Op. 100Mortezarea danturii Tb=nmnz+hnsn=230 cJ min tb=29,3 min m=4,5 mm tpd=1,5 min Sr=0,04 mmcJ Ta=2,51 minh=6,1 mm Tdt=(Ta+Tb) 2 1uu =0,58 min td0=0,29 min ton=1,05 min tp=25 min td=0,81 min Norm tehnic de timp pe operaie Tn=36,2 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 40 Op. 110Raionare dantur Timpul operativ Top Top=6 min tpd=0,5 min Top=6,5 min Td+Ton=0,26 min Tp=13 min Timp normal pe operatie Tn=6,8 min Op. 120Raionare dantur interioar Timp operativ Topi=0,11 min z=26 tpd=0,8 min Top=260,11+0,8=3,66 Top=3,66 min Timpul normal pe operaie Tn=4,2 min Op. 130 everuire tb=2,5 min tpd=0,9 min Td=0,08 min ton=0,05 min Tp=16 min Timpul normal pe operaie Tn=3,69 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 41 Op. 140Ajustare manuala Tn = 8 mm Op. 150 Rectificarea canelurii tb=1,15 min tpd=0,16 min tp=8 min ta=0,9 min tdt=0,02 min ton=0,07 min Timpul norma pe operaie Tn=Tb+Ta+Tpd+Tdt+Ton+Tp/nn=100buc Tn=2,39 min CAPITOLULI.PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROAT DINAT 42 43