Calcul Necesar Apa

LOCUINŢÃ UNIFAMILIALÃ P+E

COM. VOLUNTARI, JUD. ILFOV

Beneficiar : Visan Ana - Maria

NOTE DE CALCULNecesarul de apă rece

Necesarul de apă de alimentare al obiectivului "Locuinţă unifamiliala”, situat în Sos. Pipera – Tunari, Nr. 41, Com. Voluntari, Jud. Ilfov, Beneficiar Visan Ana – Maria, având parter şi etaj, se c 848g64i alculează în conformitate cu STAS 1343/0, STAS 1343/2 şi STAS 1478.

Necesarul de apă se calculează pentru nevoi igienico - sanitare şi de băut. Acest debit necesar, precum şi coeficienţii de uniformitate a debitelor respective se stabilesc conform cu STAS 1343/0 şi STAS 1478.

Clădirea este formată din două nivele supraterane, parter şi etaj. La parter este prevăzuta o baie şi o bucătărie, iar la etaj trei băi.Baia de la parter este echipata cu lavoar, vas de closet si cada de dus.Bucătăria este echipată cu un spălător cu picurător şi racorduri pentru maşina de spălat vase. Băile de la etaj sunt echipate cu cadă de baie,cada de dus, lavoare, bideu şi vas de closet. În băi sunt prevăzute sifoane de pardoseală.

Apa caldă se va prepara in regim de acumulare, cu ajutorul unui boiler cu capacitatea de acumulare de 200 litri, montat în centrala termică, amplasată la parter.

Având în vedere destinaţia şi structura camerelor clădirii se estimează un grad de ocupare mediu de 3 persoane :

Necesarul total de apă rece este:

N= 3 x 170 = 510 l/zi

iar cel de apă caldă este:

N= 3 x 60 = 120 l/zi

Debitele necesare de apã, conform STAS 1343/90 vor fi:

- debitul mediu zilnic:

- debitul maxim zilnic:

unde Kzi - coeficientul de neuniformitate zilnic =1,15

- debitul orar maxim:

Având în vedere numărul de obiecte sanitare deservite, debitul de calcul pentru conducta de alimentare cu apă rece, conform STAS 1478, este:

Obiecte sanitare nr. e EWC 4 0,50 2,00Cadă de baie 6 1,00 6,00Lavoar 5 0,35 1,75Spălător 2 1,00 2,00Bideu 1 0.35 0.35Robinet simplu serviciu 2 0,85 1,70

E = E1+E2 = 14,10

- pentru baterii amestecătoare: E1 = 10,10

- pentru robinete de apă rece: E2 = 4,00

Debitul de apă rece de calcul este 0.61 l/s, iar debitul de apă caldă de calcul 0,36 l/s (considerând coeficientul adimensional în funcţie de destinaţia clădirii (a = 1), şi un regim de furnizare a apei reci de 24 ore/zi (c = 0,15)).

Debitul maxim zilnic de ape uzate menajere va fi:

Qszimax = 0,8 x 0,73 = 0,58 m3/zi

Debitul mediu zilnic de ape uzate menajere:

Qszimed = 0,8 x 0,.61 = 0,48 m3/zi

Debitul orar maxim de ape uzate menajere:

Qs orar max = 0,8 x 0,08 = 0,06 m3/h

Staţia de hidrofor

Volumul rezervorului tampon se determină cu relaţia de calcul:

în care:

- Vu,RT reprezintă volumul util al rezervorului tampon, în litri;

- Qp debitul pompelor în funcţiune, în l/s

- Volumul rezultat este conform din STAS 1478 – 90, pct. 4.3.1.1 pentru rezervor tampon.

Sarcina hidrodinamică necesară pompelor este dată de presiunea necesară calculată:

Hnecesar = Hg + Hu + Hr

unde:

- Hg – este cota geodezică a punctului de consum a apei din poziţia cea mai dezavantajată hidraulic Hg = 5,8 m H2O

- Hu – presiunea de utilizare necesară la consumatorul cel mai dezavantajat din punct de vedere hidraulic Hu = 3 m H2O

- hr – suma pierderilor totale (lineare şi locale)de sarcina din instalaţie hr = 3,50 m H2O

Hnecesar = 5,80 + 3,00 + 3,50 = 12,30 mH2O

Întocmit

ing. Florin Starpitu

BREVIAR DE CALCUL

Necesarul de apă potabilă pentru consum igienico - sanitar (cladire birouri si grupuri sanitare aferente fabricii cu instalaţii interioare de apă şi canalizare, cu prepararea centralizată a apei calde)

1. APA POTABILA

Debitul de apă potabilă aferent consumului menajer se va asigura de la conducta de branşament .

Necesarul de apă, calculat conform STAS 1478 – 90 are următoarele valori:

Număr consumatori (N) Debite specificePersonal birouri pe zi: N1 = 58 qs1 = 20 l/om ziPersonal productie pe zi: N2 = 109 qs2 = 60 l/om ziConsum tehnologic pe zi: N3 qs3 = 144000 l/ zi

Consum mediu zilnic

Qzi med =Σ (qs x N) / 1.000 (m3/zi)

Qzi med= (58 x 20+109 x 60+14400) / 1.000 = 151.73m3/zi

Consum maxim zilnic

Qzi max = Kzi x Qzi med = 1.2 * 151.73 = 182.07 m3/zi

Kzi = 1,2 (coeficient de 111g69b neuniformitate a debitului zilnic)

Consum orar maxim

Q orar maxim= (1/24)*Ko * Qzi max = (1/24) * 2.8 * 182.07 = 21.24 m3/h

Ko = 2,8 (coeficient de neuniformitate a debitului orar)

Cerinta de apa a sursei

Cerinta de apa pentru nevoi igienico – sanitare se stabileşte pe baza necesarului de apa pentru nevoi igienico – sanitare stabilit mai sus, tinând seama de pierderile pe circuitul apei de la sursa la utilizare.

Astfel cerinta de apa care trebuie asigurata de sursa este:

in care:

- KS = coeficient supraunitar care tine seama de nevoile tehnologice ale

instalatiilor de tratare si epurare ale sistemului de alimentare cu apa si canalizare, de necesitatea spalarii retelelor; KS

= 1,1

- KP = coeficient supraunitar care tine seama de pierderile de apa in aductiune si in reteaua de distributie; KP

= 1,08

- N = necesarul de apa, in metri cubi pe zi;

- D = durata de timp pentru care a fost calculat necesarul de apa.

Conducte de distributie a apei reci si calde

Dimensionarea conductelor de apa rece si apa calda pentru s-a făcut conform

STAS 1478-90, cu relatia ;

l/s pentru E 2.0

c = 1.6; a = 0.17 ; b = 1.0

E = E1 + E2

E1 = suma echivalenţilor bateriilor amestecătoare de apa rece cu apa calda;

E2 = suma echivalenţilor bateriilor de apa rece;

-presiunea necesara s-a determinat cu formula:

Hnec = Hg + Hu + Hlin + Hloc [ mH2O ];

Unde: Hg = 8.0 mH2O ;

Hu = 3,0 mH2O ;

Hlin = 5,0 mH2O ;

Hloc = 3,0 mH2O ;

Hnec =19.0mH2O

A fost prevăzut un grup de pompare complet echipat WILO CO-2, MVI 404/ CR-

EB avand doua pompe una activa si una de rezerva, cu aceste caracteristici Q=1.7 l/s si

H=25 mH2O

Detalii tehnice despre pompe alese se gasesc la capitolul ‚’Specificatii tehnice’’.

Conducta de distributie a apei pentru scopuri tehnologice

Debitul de calcul al conductei de distributie a apei in scopuri tehnologice este:

qct = 3.5 l/s

-presiunea necesara s-a determinat cu formula:

Hnec = Hg + Hu + Hlin + Hloc [ mH2O ];


Hu = 3,0 mH2O ;

Hlin = 5,0 mH2O ;

Hloc = 3,0 mH2O ;

Hnec =26.0mH2O .

A fost prevăzut un grup de pompare complet echipat WILO CO-3, MVI 405/ CR-

EB

avand doua pompe una activa si una de rezerva, cu aceste caracteristici Q=3.5 l/s si

H=30 mH2O


2. EVACUAREA APELOR

Debitele de ape uzate menajere care se evacuează in reţeaua de canalizare, Qu se calculează cu relaţia:

Qu = 0,8 x QS

In care QS - debitele de apa de alimentare caracteristice ( zilnic mediu, zilnic maxim si orar maxim )

Astfel :

Debitul zilnic mediu

Qu zi med = Qzi med x 0.8 = 12.12* 0.8 = 9.69 m3/zi

Debitul zilnic maxim

QU zi max = Qzi max x 0.8 = 14.54 * 0.8 = 11.63 m3/zi

Debitul orar maxim

QU orar maxim= Qorar max x 0.8 = 1.69 * 0.8 = 1.35 m3/h

Apele uzate menajere îndeplinesc condiţiile impuse de Normativ NTPA002.

Instalaţia de canalizare menajera

Debitele de ape uzate menajere care se evacuează in reţeaua de canalizare, Qc se determina cu relaţia :

unde :

; reprezintă debitul corespunzător sumei echivalenţilor de debit;

- E= 539.5 reprezintă suma echivalenţilor de scurgere ;

- Qs max= 1,15 l/s reprezintă debitul specific cu valoarea cea mai mare ;

- a= 0,33 coeficient adimensional in funcţie de regimul de furnizare a apei in reţeaua de distribuţie ( furnizare continua ).

- c= 0,70 coeficient adimensional in funcţie de destinaţia clădirii ;

3. INSTALATIA DE HIDRANTI INTERIORI SI EXTERIORI

Breviar de calcul

Determinarea debitelor de calcul si dimensionarea conductelor instalatiilor de alimentare cu apa potabila rece,apa calda de consum si hidranti, s-au făcut conf. STAS 1478-90 si a nomogramelor uzuale de calcul, după cum urmează:

Instalatia de hidranti interiori

Corpul principal al fabricii (Productie si Depozitare) se constituie intr-un singur compartiment de incendiu pentru calculul necesarului de apa necesar stingerii incendiilor:

- Suprafata construita: 10619 m2;

- Volumul: 74636 m3;

Corespunzător prevederilor STAS 1478 – 90, tabel 5, pct. 2, al. b), este obligatorie prevederea hidrantilor de incendiu interiori cu următoarele caracteristici:

- Debitul specific minim al unui jet: qih=2,50 l/sec;

- Numărul de jeturi in functiune simultana pe clădire: 2;

- Lungimea minima a jetului compact: lc=6,0 m;

- Debitul de calcul al instalatiei: Qih=5 l/sec.

Timpul teoretic de functionare a instalatiei este, in baza STAS 1478 – 90, al. 3.2.3.1., de 10 minute.

Se vor utiliza hidranti de 2”, STAS 2501, echipati cu teava de refulare cu diametrul orificiului final de 14 mm, care asigura:

- debitul specific = 2.5 l/s;

- presiunea necesara la ajutajul tevii de refulare = 14,55 mH2O;

- lungimea jetului compact: 10 m;

Volumul de apa pentru stingerea incendiilor va fi păstrat intr-un rezervor de acumulare amplasat in subsolul clădirii fiind calculat in conformitate cu cerintele STAS 1478 – 90 astfel:

Vhi = 5.0 l/sec x 10 min x 60 sec = 3 m3

Hnec = Hg + Hu + Hlfurtun + Hlin + Hloc mH2O ;


Hu = 15,0 mH2O ;

Hlfurtun = 2,0 mH2O ;

Hlin = 9,5 mH2O ;

Hloc =3,5 mH2O ;

Hnec = 45.0 mH2O ;

Instalatia de hidranti exteriori

- suprafata construita desfăşurata: 13 362 m2

tipul clădirii: clădire de productie, depozitare si birouri

Aria desfăşurată totala este de 13 362,00 mp.

Volumul compartimentului cel mai mare este de 79 327 mc.

gradul de rezistenta la foc al clădirii: „II”;

- categoria de pericol de incendiu pentru compartimentul avand volumul cel mai mare: categorie de pericol de incendiu D, E;

astfel conform NP 086 - 05:

- debitul de apa pentru stingerea din exterior a unui incendiu:

Qie = 10,0 l/s,

timp teoretic de functionare a hidrantilor exteriori, conform art. 6.34 din Normativ NP 086 – 05, este: Tie = 3 ore.

Conform prevederilor art. 6.1. din NP 086-05, constructia se echipeaza cu gospodarie proprie de apa si cu retea de hidranti exteriori, asigurandu-se un debit de calcul de 10l/sec (108 m3 rezerva de apa).

Hnec = Hg + Hu + Hlfurtun + Hlin + Hloc mH2O ;

Unde: Hg = 16 mH2O ;

Hu =15,0 mH2O ;

Hlfurtun = A * l * qih2 = 0.0015 * 120 * 52 = 4.5 mH2O ;

A = coeficient egal cu 0.0015 pentru furtun DN 75;

Hlin = 5,0 mH2O ;

Hloc = 2 mH2O ;

Hnec = 42.5 mH2O ;

A fost prevăzut un grup de pompare complet echipat WILO NP 32/200V-

11/2 ( pentru hidranti exteriori si interiori) avand doua pompe ( Q = 10,0 l / s;

H = 50 mH2O; ) una activa si una de rezerva, precum si o pompa pilot având

Q=2 l/s si H=55 mH2O


Rezerva de incendiu

Timpul teoretic de functionare a instalatiilor de stingere a incendiilor, stabilit corespunzător NP 086 – 05 art. 6.34 si art. 12.5, este de:

- 10 min. pentru hidranti interiori;

- 180 min. pentru hidranti exteriori.

Volumul de apa pentru stingerea incendiilor va fi păstrat intr-un rezervor de acumulare subteran adiacent statiei de pompe, fiind calculat in conformitate cu cerintele STAS 1478 - 90, pentru fiecare tip de instalatie, astfel:

- hidranti interiori:

V hi = 5,00 I / sec. x 10 min. x 60 sec. = 3.000 I = 3 m3;

- hidranti exteriori:

V he = 10,0 I / sec. x 180 min. x 60 sec. = 108.000 I = 108m3;

Volumul util al rezervorului de acumulare a apei pentru stingerea incendiilor, rezultat din calcul, va fi:

Vutil al rezervorului de acumulare = 3 m3 + 108 m3 = 111 m3.

Rezerva intangibila de apa pentru stingerea incendiilor va fi stocata intr-un rezervor, amplasat subteran.

Se va asigura posibilitatea alimentarii autopompelor formatiilor de pompieri din rezervorul de acumulare a apei pentru stingerea incendiilor, prin prevederea unui punct de alimentare cu doua racorduri exterioare tip "A".

Pentru supravegherea permanenta a alimentarii cu apa a rezervorului, se vor prevedea instalatii pentru semnalizarea optica si acustica a nivelelor rezervelor de incendiu, cu transmiterea semnalizării la dispeceratul de securitate si pompieri din parter, in concordanta cu prevederile art. 13.4 din NP 086 – 05.

Timpul de refacere a rezervei de incendiu

Durata pentru refacerea rezervei intangibile de incendiu, conform STAS 1478-90, tabel 15 pentru clădiri civile, este de 24 ore, rezultând un debit de calcul de pentru refacerea rezervei:

Qri = Vri / Tri = 111 m3/48ore = 2.31 m3/h = 0.64 l/s – debit asigurat de racordul la reteaua publica.

4. INSTALATIA DE CANALIZARE PLUVIALA

Calculul rezervorului de retentie ape pluviale

Conform art. 3.4 din STAS 1846 – 90 debitele de calcul pentru statiile de pompare si bazinele de retentie sunt, la intrare, cele stabilite pentru tronsoanele pe care acestea le deservesc, iar la ieşire cele aferente unei durate a ploii de calcul suplimentata cu timpul de trecere prin bazin.

Bazinele de retentie se dimensionează fie pentru volum, fie pentru capacitatea de descărcare a bazinului ( prin pompare in cazul nostru), alegându-se varianta optima din punct de vedere tehnico-economic.

Debitele pentru ape meteorice se calculează conform art. 2.1.6 din STAS 1846 – 90 astfel:

Debitul de calcul se stabileşte cu relatia:

QP = m • I • S • Sc [ l/s]

unde:

m = 0.9 - coeficient adimensional de reducere a debitelor de calcul, pentru o durata a timpului de calcul mai mare de 40 de minute m = 0.9;

Sc = [ ha ] - suprafata bazinului de canalizare aferent sectiunii de calcul

φ = 0,90 - coeficient de scurgere aferent suprafetei S de calcul, astfel pentru pavaje din asfalt si beton φ = 0,90

I = 200 [l/s ha] (pentru t=15 min) - intensitatea normata a ploii de calcul, in functie de durata ploii de calcul t conform STAS 9470-73.

Volumul bazinului de retentie:

VBR = QP • t [ l] = (QP • t)/1000 [ m3]

Calcul Necesar Apa

Documents

Transcript of Calcul Necesar Apa