_C 26-85

7/28/2019 _C 26-85

1/67

NORMATIV PENTRU NCERCAREA BETONULUI PRIN METODE NEDISTRUCTIVE

Indicativ: C 26-85

nlocuiete: C 26-72, C 30-67, C 12-71

Cuprins

I OBIECT I DOMENIU DE UTILIZARE

I.1. Prezentul normativ cuprinde totalitatea metodelor nedistructive, oficializate n R.S. Romnia, care permit estimarea rezisten elorbetonului din lucrare.

Ordinea de prezentare a metodelor este cea de la simplu la complex, de la metode mai aproximative, la metode mai exacte. Metodelenedistructive cuprinse n normativ sunt:

- Metoda de duritate superficial a sclerometrului Schmidt (partea I-a);

- Metoda ultrasonic de impuls (partea a II-a);

- Metoda nedistructiv combinat (partea a IlI-a).

I.2. Pentru fiecare metod sunt prezentate posibilitile de aplicare i precizia de estimare a rezistenei betonului n urmtoarelecazuri:

a) Cnd exist epruvete sau carote din betonul de ncercat i este cunoscut compoziia acestuia;

b) Cnd exist doar epruvete sau carote, iar compoziia betonului este necunoscut sau nu poate fi garantat;

c) Cnd exist doar date exacte i complete privind compoziia i maturitatea betonului de ncercat;

d) Cnd exist doar date sumare asupra compoziiei betonului (marca sau clasa de proiect, eventual dimensiunea maxim aagregatului, etc) i asupra maturitii (data aproximativ a turnrii).

Precizia fiecrei metode este descresctoare n ordinea de la a) la d).

I.3. n Anexa 3 de la sfritul normativului este reluat metodologia de calcul a rezistenei caracteristice pe baza creia se poate

verifica realizarea clasei de beton proiectate, cu ajutorul ncercrilor nedistructive pe betonul din lucrare. De asemenea n aceiaianex se gsete un tablou de echivalen ntre clasele i mrcile de betoane.

Se accentueaz importana alegerii metodei nedistructive celei mai adecvate, n funcie de condiiile de ncercare existente, pentru aobine n final rezistene estimate ct mai apropiate de cele reale. La fiecare metod prezentat snt' expuse n detaliu cazurile n carefolosirea metodei este indicat sau contraindicat.

[top]

I - NCERCAREA BETONULUI CU SCLEROMETRUL SCHMIDT

1. Prevederi generale

1.1. Prezentul normativ stabilete regulile de efectuare a msurtorilor i de interpretare a rezultatelor ncercrilor efectuate cusclerometrul Schmidt, pentru determinarea rezistenei betonului din lucrare, prin metode nedistructive.

1.2. Metoda se bazeaz pe msurarea reculului pe care un corp mobil l sufer, n urma impactului cu suprafaa betonului, dinelementul de ncercat; acest recul este un indicator al duritii superficiale a betonului i poate fi folosit pentru estimarea rezisteneibetonului, n limitele garantate de precizia metodei.

1.3. Domeniul de aplicare al metodei l constituie ndeosebi controlul pe faze (decofrare, transfer, livrare) n elemente de grosimirelativ mici i mijlocii, de vrste de regul sub 60 zile.

1.4. Informaiile obinute se refer n principal la calitatea betonului, n primii 2-3 cm, de la suprafaa betonului.

Page 1 of 67NORMATIV PENTRU PROIECTAREA, EXECUTAREA I EXPLOATAREA INSTAL...

25.03.10mk:@MSITStore:F:\verifcalitrec.chm::/C%2026-85.htm

7/28/2019 _C 26-85

2/67

1.5. Cazurile n care ncercarea betonului cu sclerometrul Schmidt este contraindicat sunt:

- elemente la care calitatea betonului din stratul de suprafa este diferit de cea din straturile profunde (supuse aciunilor agresivechimice sau fizice de suprafa, elemente multistrat etc);

- elemente ce conin defecte interne sau de suprafa n zonele respective;

- elemente la care vrsta betonului a depit 6 luni, la care exist o diferen sensibil ntre duritatea stratului de suprafa carbonatati cea a straturilor profunde;

- betoane confecionate cu dozaje sub 200 kg/m3;

- elemente subiri, de mare flexibilitate (b < 10 cm) la care o parte din energia inciden poate fi transferat elementului sub form deenergie de deformare la ncovoiere*

- elemente masive (b > 100 cm) la care este hazardat s se judece calitatea ntregului element dup calitatea unui strat superficial de2 cm grosime;

- elemente la care nu este asigurat accesul dect pe faa de tumare i la care nu exist posibilitatea nlturrii unui strat de cel puin10 mm cu obinerea unei suprafee fr rugoziti pentru ncercare;

- elemente care stau ntr-o atmosfer ce influeneaz asupra duritii lor superficiale (de ex. bogat n CO2);

- elemente realizate cu beton macroporos (cu structur a suprafeei deschis).

1.6. Elementele ce stau la baza preferrii metodelor de duritate superficial sunt: simplitatea ncercrii, costul redus al aparaturii,economia de energie, rapiditatea ncercrii.

1.7. Rezistenele betonului determinate n conformitate cu prevederile acestei norme sunt rezistene la compresiune cubicecorespunztoare cuburilor de 14,1 cm sau 20 cm latur.

2. Aparatura de ncercare

2.1. Aparatura de ncercare este reprezentat de unul din sclerometrele tip Schmidt cu recul liniar, sau unghiular. n Anexa 1 se d olist a sclerometrelor de acest tip cunoscute n R.S.R.

2.2. Relaiile i graficele cuprinse n prezenta norm se refer la sclerometrul Schmidt tip N - tipul curent al seriei. Folosirea lor la unsclerometru Schmidt de alt tip este posibil numai dup transformarea msurtorilor efective n msurtori echivalente, pentrusclerometrul Schmidt tip N.

2.3. Modul de funcionare al aparaturii este n principiu urmtorul: sub aciunea unui sistem de resoarte, un echipaj mobil lovete, prinintermediul unei tije de percuie, betonul. n urma impactului echipajul reculeaz antrennd un cursor ce indic mrimea reculului pe oscar gradat.

2.4. Este necesar o verificare periodic a aparaturii. n perioada iniial de utilizare a aparaturii ea poate fi fcut odat la 500 lovituridar dup depirea a 2 000 lovituri trebuie fcut la fiecare ncercare sau cel mult la 200 lovituri.

2.5. Verificarea aparaturii se face pe o nicoval etalon furnizat de productor. n timpul ncercrii, care are loc dup direcia de sus njos, nicovala trebuie s nu oscileze. Citirea de etalonare este cea indicat de proiectant: pentru tipul N-80 div. Se admit abateri de lavaloarea de referin pn la 5%. n cazul existenei unor astfel de abateri este necesar corectarea rezultatului msurtorii conformrelaiei (1.1).

(1.1)

n care: Ncor -este msurtoarea pe beton corectat;

Nef -msurtoarea efectiv pe beton;

Net msurtoarea de etalonare.

2.6. La fiecare 2 000 lovituri se recomand curirea i ntreinerea sclerometrului. n acest scop se demonteaz capacele anterioare,se cur sclerometrul la interior de praf i eventual se unge cu un film de ulei de mecanisme. O aten ie deosebit trebuie acordat



7/28/2019 _C 26-85

3/67

pstrrii aceluiai coeficient de frecare pe suprafaa cursor - tij de glisare a cursorului.

3. Tehnica de ncercare

3.1. Se stabilesc elementele de ncercat de beneficiarul ncercrii sau de organul care solicit controlul.

3.2. Alegerea zorielor de ncercare pe element se face respectnd urmtoarele recomandri:

a) evitarea fetei de turnare i dac este posibil i a feei opuse acesteia;

b) evitarea zonelor cu defecte de suprafa (zone macroporoase, fisuri, rosturi) conf. pct. 1.5;

c) evitarea zonelor ce corespund armturilor ndeosebi cnd acestea sunt apropiate de suprafaa betonului (d < 3 cm);

d) evitarea zonelor adiacente muchiilor pn la minimum 5 cm pe elemente;

e) evitarea suprafeelor pe care exist incluziuni de corpuri strine (achii de cofraj, pmnt, praf etc).

3.3. O zon de ncercare are o suprafa ntre 200-400 cm2 (ntre 14X14 cm i 20X20 cm). Pe ea se pot aplica cele 6-9 lovituri,necesare determinrii indicelui de recul mediu pe zon.

3.4. Pregtirea unei zone pentru ncercare const din:

- ndeprtarea pojghiei de lapte de ciment separat la compactare existent;

- ndeprtarea rugozitilor existente pe suprafaa betonului n vederea asigurrii gradului de netezire corespunztor;

- evidenierea porilor apareni sau existeni sub pojghia de lapte de ciment pentru evitarea lor;

- evidenierea eventualelor agregate mari detectate pe suprafa pentru evitarea lor.

3.5. Pregtirea suprafeei de ncercat se face prin frecare cu piatr de duritate mare (caeborundum). Grosimea stratului ndeprtat ebine s fie de minimum 1 mm.

3.6. Dup polizare suprafaa se cur de praful rezultat prin suflare.

3.7. Numrul loviturilor ntr-o zon poate varia ntre 69. Dup prelucrarea selectiv a rezultatelor trebuie s rmn cel puin 5

msurtori valabile.

3.8. Distana minim ntre punctele de ncercare ale aceleiai zone este de 3 cm (ntre centre).

3.9. Distana minim ntre punctele de ncercare i muchia elementului este de:

- 50 mm pentru elementele turnate n cofraj de lemn sau metalic;

- 30 mm pentru epruvete turnate n cofraj metalic.

3.10. Elementele la care condiiile de ntrire sunt diferite pe cele dou fee opuse se vor ncerca pe ambele fee.

3.11. Se recomand ca zonele de ncercare s fie alese pe suprafeele cofrate ale elementului.

3.12. ncercrile pe suprafee verticale nu au nevoie de corecii de unghi. ncercrile pe alte suprafee cu sclerometrul tip N secorecteaz n funcie de unghiul a conform tabelului 1.1.

Tabelul 1.1.

CORECIILE DE UNGHI N

N

De jos n sus De sus n jos

+90 +45 -45 -90



7/28/2019 _C 26-85

4/67

3.13. n timpul ncercrii sclerometrul trebuie meninut riguros perpendicular pe suprafaa de ncercare.

3.14. Armarea i declanarea sclerometrului trebuie fcut printr-o apsare lent, progresiv, fr zmucituri..

3.15. Citirea aparatului se face pe scala acestuia, n numere ntregi, fr zecimale, dup declanarea loviturii, dar nainte de a eliberade presiune tija sclerometrului.

4. Prelucrarea msurtorilor directe

4.1. Msurtorile efectuate ntr-o zon constituie o mulime creia i se calculeaz intervalul conform relaiei:

N = Nmax - Nmin (1.2)

4.2. Dac intervalul N satisface inegalitatea:

N 5div (1.3)

atunci toate ncercrile pot fi considerate valabile i pot fi introduse n calculul mediei pe zon.

4.3. Dac intervalul Nsatisface inegalitatea:

N > 5 div. (1.4)

o prelucrare selectiv a rezultatelor este necesar.

4.4. n cazul prelucrrii selective se urmrete eliminarea rezultatelor care nu aparin mulimii ce reprezint duritatea betonului. Ele potreprezenta, fie duritatea agregatului, fie reculul din dreptul unui por.

4.5. Prima etap a procesului este asigurarea c nici o ncercare nu a fost fcut n dreptul unui por. n acest scop se calculeazintervalul i se verific inegalitatea:

N3 N1 2 (1.5)

este aproape cert c valoarea minim (N1)reprezint ncercarea din dreptul unui por i ea trebuie eliminat.

n cele de mai sus s-a presupus c rezultatele ncercrilor au fost ordonate dup mrimea lor n irul N1

N2, N3.

4.6. Dac condiia (1.5) este ndepliniti N este mai mare de 5, este cert c valorile maxime trebuie eliminate pn se ajunge lancadrarea n intervalul

N t5 (1.7)

Numrul valorilor valabile rmase n calculul mediei trebuie s fie de cel puin 5.

4.7. Indicele de recul mediu pe zon se calculeaz cu rezultatele valabile, conform relaiei:

(1.8)

10 - - +2,7 +3,5

20 -5,4 -3,5 +2,5 +3,4

30 -4,7 -3,1 +2,3 +3,1

40 -3,9 -2,6 +2,0 +2,7

50 -3,1 -2,1 +1,6 +2,2

60 -2,3 -1,6 +1,3 +1,7



7/28/2019 _C 26-85

5/67

n care k" reprezint numrul ncercrilor valabile din zon. Valorile Nz

se rotunjesc la jumtatea de diviziune (de ex. 32 sau 32,5).

4.8. Dac ncercrile nu au fost fcute pe suprafee verticale valorii medii (1.8) i se aplic corecia N dat n tabelul 1.1.

5. Stabilirea relaiei de transformare indice de recul-rezisten a betonului la compresiune

5.1. Relaia de transformare indice de recul-rezisten a betonului la compresiune se stabilete n funcie de condiiile existente lalocul de aplicare astfel:

a) Cu ajutorul unui numr mare de epruvete (n 30), confecionate din betonul de ncercat, dar cu variaii ale raportului a/c, prin apade amestecare, ale granulozitii agregatului prin fraciunea de fin (0 -1 mm) din agregate i n anumite limite ale gradului decompactare (cu condiia obinerii unei suprafee nchise). n acest caz relaia de transformare indice de recul-rezisten lacompresiune se stabilete exclusiv pe baza datelor experimentale;

b) Cu ajutorul unui numr mic de epruvete sau carote (n 3) confecionate sau extrase din betonul de ncercat, de compoziieconstant. n acest caz curba de transformare se alege din familia curbelor de transformare indice de recul-rezisten la compresiuneteoretic posibile, pe baza rezultatelor experimentale;

c) Pe baza compoziiei i maturitii cunoscute a betonului de ncercat. n acest caz relaia de transformare indice de recul-rezistenla compresiune se stabilete pe cale semiteoretic, cu ajutorul coeficienilor de influen ai compoziiei i maturitii betonului;

d) Mixt cnd exist un numr mic de epruvete sau carote i date privind compoziia betonului de ncercat. n acest caz curba detransformare este o combinaie ponderat ntre curbele obinute conform metodologiilor enunate la punctele b) i c);

e) Cnd nu exist nici epruvete sau carote, nici date amnunite ale compoziiei betonului de ncercat, dar se pot colecta un numr deinformaii auxiliare cum ar fi marca de proiect, data turnrii, etc care pot orienta asupra alegerii parametrilor pentru calcululsemiteoretic prevzut la punctul c).

5.2. Stabilirea relaiei de transformare pe baza ncercrii unui numr mare de epruvete (n 30)

5.2.1. Epruvetele preferate pentru ncercare sunt cuburi de 20 sau 14,1 cm latur. n cazul folosirii unor epruvete cu suprafaa deimpact convex se vor folosi corecii dependente de curba suprafeei. Valoarea coreciilor variaz ntre 2 - 4 diviziuni n funcie deraza suprafeei.

n cazuri excepionale (agregat mai mic de 15 mm) se admite folosirea cuburilor cu latura de 10 cm.

5.2.2. naintea ncercrii nedistructive cubul se ncastreaz ntr-un dispozitiv rigid de mas mare n raport cu masa epruvetei pentru afacilita distribuia energiei incidente numai ntre energia de deformare local a epruvetei i energia de recul a ciocanului.

Cel mai utilizat sistem este blocarea epruvetei ntre platanele unei prese de compresiune i ncrcarea ei cu o for de aproximativ 40kN, dar care s nu depeasc 1/2 din fora de rupere a epruvetei.

5.2.3. Pe fiecare epruvet se aplic 6 - 9 lovituri necesare determinrii indicelui de recul mediu pe epruvet. Distanele ntre punctelede ncercare precum i dintre acestea i muchiile epruvetei trebuie s fie conform punctelor 3.8 i 3.9. Toate punctele de ncercaretrebuie s se afle pe feele cofrate ale epruvetei.

5.2.4. Dup ncheierea ncercrilor nedistructive la fora de 40 kN se continu ncercarea epruvetei pn la rupere. Viteza de ncercareva trebui astfel reglat nct ruperea epruvetei s se fac ntr-un timp mai mare de 1 minut (~2 daN/cm2/s).

5.2.5. Pe baza datelor experimentale se calculeaz indicele de recul mediu pe zon, conform prevederilor punctelor 4,14.7 irezistena la compresiune a epruvetei pe baza forei de rupere i a seciunii epruvetei:

5.2.6. Valorile indicelui de recul mediu i ale rezistenei la compresiune determin pentru fiecare epruvet ncercat un punct n planulN -Rc

(indice de recul-rezisten la compresiune).

5.2.7. Dup reprezentarea tuturor epruvetelor ncercate n planul N - Rc

se traseaz curba fa de care punctele experimentale

prezint abaterile minime prin metoda celor mai mici ptrate.

Experiena a artat c folosirea unei curbe polinomiale, ce depinde de dou constante, de tipul:

Rc = aNb (1.9)

conduce la rezultate satisfctoare i are avantajul de a fi relativ uor de stabilit.



7/28/2019 _C 26-85

6/67

5.2.8. Precizia determinrii rezistenei betonului pe baza curbelor de transformare determinate cu ajutorul unui numr mare deepruvete se estimeaz cu relaia:

(1.10)

n care: - este rezistena obinut prin ncercarea epruvtei i la pres

- rezistena obinut prin ncercarea nedistructiv cu sclerometrul a epruvetei i" folosind curba de transformare;

k -numrul epruvetelor ncercate folosite pentru trasarea curbei de transformare.

5.3. Stabilirea relaiei de transformare pe baza ncercrii unui numr mic de epruvete (n 3)

5.3.1. Epruvetele folosite pentru ncercri sunt cele turnate n mod curent pentru controlul distructiv al calitii betonului, cuburi de 20;14,1 i n mod excepional 10 cm latura.

5.3.2. Compoziia, umiditatea i maturitatea betonului din epruvete trebuie s fie aceleai cu cele ale betonului din elementul dencercat.

5.3.3. Epruvetele se ncearc nedistructiv i distructiv n aceleai condiii cu epruvetele din seriile mari adic conform prevederilorpunctelor 5.2.2. - 5.2.4.

5.3.4. Rezultatele ncercrilor se prelucreazi se reprezint grafic conform prevederilor punctelor 5.2.55.2.6.

5.3.5. Se determin centrul de greutate al figurii format de punctele reprezentative ale ncercrilor efectuate pe epruvete.

15.3.6. Se alege din familia curbelor polinomiale:

Rc = aN2,23 (1.11)

pe cea care trece prin centrul de greutate determinat (v. fig. 1.1)

5.3.7. n mod alternativ se poate calcula raportul:

(1.12)

care reprezint coeficientul total de influen pentru epruvet i" i se calculeaz mprind rezistena obinut prin ncercareadistructiv a epruvetei i" la rezistena corespunztoare mrimilor nedistructive msurate pentru betonul de referin .

Determinarea acestei ultime mrimi este explicitat n paragraful 5.4.

5.3.8. Se calculeaz coeficientul mediu de influen pentru toate epruvetele ncercate (Ci)conform relaiei:

(1.13)

5.3.9 Se calculeaz rezistenele betonului din lucrare folosind relaia:

(1.14)

n care: -reprezint rezistenele betonului de referin corespunztoare indicelor de recul msurai.

5.4. Stabilirea relaiei de transformare inand seama de compoziia betonului ncercat



7/28/2019 _C 26-85

7/67

5.4.1. Se introduce noiunea de beton de referin, beton caracterizat prin urmtorii factori de compoziie, umiditate i maturitate:

- tip ciment Pa 35;

- dozaj ciment 300 kg/m3;

- natur agregat: silico-calcar;

- maturitate: 900CXzile;

- umiditate: corespunztoare pstrrii STAS (7 zile ap + 21 zile aer).

5.4.2. Relaia de transformare indice de recul rezisten a betonului la compresiune pentru betonul de referin are forma:

- n sistem SI

Rc = 0,01N2,23 (MPa) (1.15)

- n sistem SI - adaptat

Rc = 0,1N2,23 (daN/cm2) (1.16)

Valorile rezistenei betonului de referin ce corespund diferiilor indici de recul pot fi regsite pentru betonul de referin n fig. 1.1 lacurba Ct= 1,00 sau n tabelul 1.2 sub coloana C

t= 1,00.

5.4.3. Dac compoziia betonului de ncercat nu corespunde betonului de referin se calculeaz un coeficient total de influen alcompoziiei betonului (C

t) conform relaiei:

(1.17)

n care: Cceste coeficientul de influen al tipului de ciment folosit, dat n tabelul 1.3;

Cd-coeficientul de influen al dozajului de ciment folosit, dat n tabelul 1.4;

Ca

- coeficientul de influen al naturii agregatului egal cu unitatea pentru o clas larg de agregate de duritate similar agregatelorsilico-calcare i n general supraunitar pentru agregate pu in dure i subunitar pentru agregatele dure, urmnd a fi determinatexperimental dac este necesar

Cu - coeficientul de influen al umiditii betonului dat n tabelul 1.5. Se atrage atenia c pentru betoanele foarte ude (pstrate subap) relaia de transformare de forma general 1.15 sau 1.16 nu mai este valabili ea trebuie redeterminat plecnd de la relaiageneral (1.18):

Rc = aNb (1.18)

cu ajutorul celor dou puncte caracteristice corespunztoare lui N = 20 div i N = 40 div, definite de tabelul 1.5;

Cm coeficientul de influen al maturitii betonului, aceasta din urm fiind definit conform relaiei clasice:

n care: i este temperatura mediului de pstrare n 0C

Ti numrul de zile de temperatur

k vrsta betonului la data ncercrii

Tabelul 1.2



7/28/2019 _C 26-85

8/67

REZISTENELE BETONULUI PENTRU DIFERII INDICI DE RECUL (MPa)

N

div

Ct

0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

14 2,2 2,5 2,9 3,2 3,6 4,0 4,3 4,7 5,0

15 2,5 2,9 3,4 3,8 4,2 4,6 5,0 5,5 5,9

16 2,9 3,4 3,8 4,3 4,8 5,3 5,8 6,2 6,7

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

17 3,3 3,9 4 4 5,0 5,5 6,1 6,6 7,2 7,7

18 3,8 4,4 5,0 5,7 6,3 6,9 7,6 8,2 8,8

19 4,3 5.0 5,7 6,-t 7,1 7,8 8,5 9,2 9,9

20 4,8 5,6 6,4 7,2 8,0 8,8 9,6 10,4 11,2

21 5,3 6,2 7,1 8,0 8.9 9,8 10,7 11,6 12,5

22 5,9 6,9 7,9 8.9 9,9 10,9 11,9 12,9 13,9

23 6,5 7,6 8,7 9.8 10,9 12,0 13,1 14,2 15,3

24 7,2 8,4 9.6 10,8 12,0 13,2 14,4 15,6 16,8

25 7,9 9,2 10,5 11,8 13,1 H.4 15,7 17,0 18,3

26 8,6 10,0 11,4 12,9 14,3 15,7 17,2 18,6 20,0

27 9,3 10,9 12,4 14.0 15,5 17,1 18,6 20,2 21,7

28 10,1 11,8 13,5 15,2 16,9 18,6 19,9 22,0 23,7

29 11,0 12,8 14,6 16.5 18,3 20,1 22,0 23,8 25,6

30 11,8 13,8 15,8 17.7 19,7 21,7 23,6 25,6 27,6

31 12,7 14,8 17,0 19,1 21,2 23,3 25,4 27,6 29,7

32 13,6 15,9 18,2 20,4 22,7 25,0 27,2 29,5 31,8

33 14,6 17,0 19,4 21,9 24,3 26,7 29 2 31,6 34,0

34 15,6 18,2 20,8 23,4 26,0 28,6 31,2 33,8 36,4

35 16,7 19,5 22,2 25,0 27,8 30,6 33,4 36,1 38,9

36 17,8 20,7 23,7 26,6 29,6 32,6 35,5 38,5 41,4

37 18,8 22,0 25,1 28,3 31,4 34,5 37,7 40,8 44,0

38 20,0 23,3 26,6 30,0 33,3 36,6 40,0 43,3 46,6

39 21,2 24,-7 28,2 31,8 35,3 38,8 42,4 45,9 49,4

40 22,4 26,2 21,9 33,7 37,4 41,1 44,9 48,6 52,4

41 23,7 27,7 31,6 35,6 39,5 43,5 47,4 51,4 55,3

42 25,0 29,2 33,4 37,5 41,7 45,9 50,0 54,2 5S,4

43 26,5 30,9 35,4 39,4 44,2 48,6 53,0 56,5 61.9



7/28/2019 _C 26-85

9/67

Tabelul 1.3

VALORI COEFICIENT Cc

*) Valoarea valabil la vrsta foarte mari (T 10 ani)

Tabelul 1.4

VALORI COEFICIENT Cd

44 28,1 32,8 37,5 42,2 46,9 51,6 56,3 61,0 65,7

45 29,5 34,4 39,3 44,2 49,1 54.0 58,9 63,8 68,7

46 30,8 36,0 41,1 46,3 51,4 56,5 61,7 66,8 72,0

47 32,2 37,6 43,0 48,3 53,7 59,1 64,4 69.8 75,2

48 33,7 44,9 50,5 56,1 61,7 67,3 72,9 78,5

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

49 35,2 41,0 46,9 52,7 58,6 64,5 70,3 76,2 82,0

50 36,8 42,9 49,0 55,2 61,3 67,4 73,6 79,7 85,8

Tip ciment Cc

Pa 35, SR 35

P 40

M 30

F 25

Aluminos

1,00

0,95

0,87

0,60*

Dozaje

Kg/m3 Cd

100

150

200

250

300

350

400

450

600

0,66

0,76

0,85

0,93

1,00

1,06

1,12

1,17

1,22

1,32



7/28/2019 _C 26-85

10/67

Tabelul 1.5

VALORI COEFICIENT Cu

Tabelul 1.6

VALORI COEFICIENT Cm

5.4.4. Rezistena betonului din lucrare (Ref

) se determin conform relaiei:

Ref = Rref. Ct

comp (1.20)

Acest calcul este uurat de Tabelul 1.2 care d direct rezistena betonului din lucrare (Ref

)pentru diferite valori ale coeficientului total

de influen sau de curbele corespunztoare din fig. 1.1.

5.4.5. Precizia determinrii rezistenei betonului din lucrare pe baza compoziiei sale este n general mai slab dect preciziadeterminrii rezistenei cu ajutorul unui numr mare sau chiar mic de epruvete de etalonare din betonul de ncercat.

5.5. Stabilirea relaiei de transformare cnd se dispune de un numr mic de epruvete i de compoziia betonului

5.5.1. Se determin coeficientul total de influen experimental (Ctexp) prin ncercarea epruvetelor, de care se dispune, nedistructiv i

distructiv i prin aplicarea prevederilor punctelor 5.3.75.3.8.

5.5.2. Se determin coeficientul total de influen al compoziiei betonului (Ctcomp) conform prevederilor ptc. 5.4.3.

5.5.3. Se compar cei doi coeficieni de influen astfel determinai i dac diferena lor respect condiia:

(1.21)

se calculeaz media ponderat a celor doi coeficieni conform relaiei:

(1.22)

valoarea astfel obinut pentru coeficientul total de influen fiind considerat drept valoare finali folosit n calculul rezistenelorefective ale betonului din lucrare conform relaiei:

UmiditatebetonCu

N = 20 N = 40

Saturat (sub ap) 1,52 1,12STAS la 28 zile (7 zile ap +21 zile aer liber) 1,00 1,00

Aer cu umiditate 60% 0,95 0,95

Maturitate beton 0Cxzile Cm

210 1,07

900 1,00

5400 0,92

10800 0,88

Page 10 of 67NORMATIV PENTRU PROIECTAREA, EXECUTAREA I EXPLOATAREA INST...


7/28/2019 _C 26-85

11/67

Ref = Rref. Ct (1.23)

Acest calcul este i el facilitat de folosirea Tabelului 1.2 sau a graficului din fig. 1.1.

5.5.4. Dac diferenele dintre cei doi coeficieni de influen, experimental i calculat pe baza compoziiei betonului sunt mai mari de25% trebuie efectuat o analiz critic comparativ pentru a elimina valoarea eronat. De regul aceast analiz conduce laelimmarea valorii C

tcompdar existi cazuri cnd vicii de identificare sau confecionare a probelor au determinat eliminarea valorii

Ctexp.

5.5.5. Precizia metodei nedistructive de determinare a rezistenei betonului este n acest caz superioar celei corespunztoarecazurilor cnd exist numai corpuri de prob sau numai compoziia betonului e cunoscut.

6. Prelucrarea statistic a rezultatelor ncercrilor cu sclerometrul Schmidt .

6.1. Se poate face numai n cazurile n care exist corpuri de prob din betonul de ncercat.

6.2. Se calculeaz rezistenele betonului din lucrare corespunztoare fiecrei zone ncercate conform prevederilor cap.5.

6.3. Se calculeaz rezistena medie a tuturor zonelor (i)n care au fost fcute ncercri nedistructive conform relaiei:

(1.24)

n care: "k" reprezint numrul zonelor ncercate.

6.4. Se calaileaz abaterea medie patratic a rezistenelor determinate n lucrare prin metode nedistructive conform relaiei:

(1.25)

6.5. Se calculeaz rezistena caracteristic a betonului din lucrare (Rcar

)cu relaia:

(1.26)

n care: t este coeficientul ce depinde de numrul zonelor ncercate i de nivelul de ncredere acceptat pentru calculul rezisteneicaracteristice egal n general cu 90%. n cazul unui numr suficient de mare de zone (k15) se poate accepta drept valoare a lui t":

t = 1,66 (1.27)

- un.coeficient ce reflect corelaia dintre cmpul de distribuie al rezistenelor determinate prin metode nedistructive i cel alrezistenelor determinate prin metode distructive. El trebuie determinat pentru fiecare caz n parte cu ajutorul ncercrilor paralelenedistructive i distructive pe corpuri de probi rezult ca valoare a raportului:

(1.28)

n care: SDP este abaterea medie ptratic a rezistenelor determinate prin ncercri distructive pe corpuri de prob

SNP abaterea medie ptratic a rezistenelor determinate prin ncercri nedistructive pe aceleai corpuri de prob

7. Indicaii speciale

7.1. n cazul msurtorii duritii superficiale cu alte aparate dect sclerometrul Schmidt tip N se recomand stabilirea unei relaii detransformare a citirilor efectuate n citiri echivalente pentru sclerometrul Schmidt tip N. n acest scop este necesar efectuarea unormsurtori paralele cu cele dou sclerometre pe minimum 10 corpuri de prob distribuite n intervalul 0,70 M - 1,20 M n care K estemarca de proiect a betonului.



7/28/2019 _C 26-85

12/67

Cu titlul orientativ se dau urmtoarele relaii stabilite pentru diferite Sclerometre de tip Schmidt:

- Tipul L

NN = NL + 5,5 (1.29)

- Tipul M

NN

= 1,15NM

(1.30)

- Tipul P(v)

NN = 0,61NPv (1.31)

7.2 Echipa de ncercare este format din 2 persoane:

- un operator;

- un nregistrator.

Este recomandabil ca unul din aceste cadre, de preferin operatorul s fie un cadru cu pregtire superioar cu antrenament iatestare n domeniul folosirii ncercrilor nedistructive la determinarea rezistenei betonului.

7.3. Rezultatele ncercrilor se nscriu ntr-un buletin de ncercare care va trebui s conin:

- data efecturii ncercrii i temperatura aerului la locul ncercrii;

- obiectivul i elementele ncercate;

- toate rezultatele ncercrilor individuale directe din fiecare zon, rezultatele eliminate;

- citirea de etalonare a aparatului i seria lui;

- coreciile de etalonare i unghi;

- mediile pe zon;

- compoziia i maturitatea betonului inclusiv marca de proiect;

- valorile coeficienilor de influen pariali i totali utilizai n calcul;

- rezistenele medii pe zon;

- rezistenele medii pe element;

- observaiile i concluziile conductorului ncercrii.

7.4.. La efectuarea ncercrilor de duritate superficial pe antier se vor respecta msurile generale de protecia muncii pe antier in plus se.va interzice nchiderea sclerometrului prin declanarea n mn, Sclerometrul va fi oprit n poziia cu arcul de recul destins(lovitura declanat).

[top]

II - NCERCAREA BETONULUI PRIN METODE ULTRASONICE DE IMPULS

1. Prevederi generale

1.1. Prezentul normativ stabilete regulile de efectuare a msurtorilor i de interpretare a rezultatelor ncercrilor efectuate prinmetoda ultrasonic de impuls pe epruvete, elemente i structuri din beton, beton armat i beton precomprimat n scopul determinrii:

a) Proprietilor elasto-dinamice ale betonului;



7/28/2019 _C 26-85

13/67

b) Defectelor din elemente sau structuri;

c) Rezistenelor mecanice ale betonului ndeosebi rezistena la compresiune n lucrare;

d) Modificarea structurii betonului n timpul ntririi sub aciunea agenilor chimici sau fizici agresivi, sau sub aciunea solicitrilormecanice;

e) Omogenitatea betonului n lucrare.

1.2. Metoda se bazeaz pe msurarea timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice n beton, ntre emi tor i receptor, printransmisie. Din aceast msurtoare se deduce de regul n prima etap, citeza de propagare longitudinal a ultrasunetelor n betoni ulterior, dac aplicaia o cere, rezistena betonului, innd seam de compoziia sa.

1.3. Folosirea metodei ultrasonice de impuls este indicat n urmtoarele cazuri:

a) La controlul calitii betonului ndeosebi cnd acesta este turnat n elemente masive sau prezint defecte aparente sau ascunse;

b) La urmrirea ntririi betonului ndeosebi n fazele iniiale ale acestui proces, cnd au loc modificri importante ale vitezei depropagare;

c) La determinarea degradrilor structurale ale betonului n timpul solicitrilor sau aciunilor fizice sau chimice agresive;

d) La determinarea gradului de compactare al betonului n lucrare;

e) La elemente la care exist posibilitatea existenei unei diferene sistematice ntre calitatea betonului n stratul de suprafai nprofunzime.

1.4. Folosirea metodei ultrasonice de impuls este contraindicat n urmtoarele cazuri:

a) n zonele cu mari aglomerri de armtur mai ales cnd aceasta este orientat paralel cu direcia de propagare emitor-receptor;

b) La determinarea rezistenei betonului n zone care acesta prezint degradri structurale;

c) La betoane de compoziie complet necunoscut;

d) La betoane confecionate cu dozaje ridicate (D 400 kg/m3).

2. Principiul metodei

2.1. Un emitor de ultrasunete alimentat corespunztor produce impulsuri ultrasonice care se propag prin beton. Un receptor deultrasunete capteaz aceste impulsuri i le transform ntr-un semnal electric.

Un bloc electronic permite msurarea timpului de propagare scurs ntre momentul emisiei i momentul recepiei impulsului.

2.2. n funcie de modul de amplasare a palpatorilor emitor i receptor pe suprafaa betonului se disting urmtoarele tehnici dencercare:

a) Prin transmisie direct, cnd emitorul i receptorul sunt situai coaxial pe dou fee opuse ale elementului (fig. 2.1 a);

b) Prin transmisie diagonal, cnd emitorul i receptorul sunt situai pe fee diferite ale betonului, dar necoaxial (fig. 2.1. b i c);

c) Prin transmisie la suprafa, cnd emitorul i receptorul sunt situai pe aceiai fa a elementului (fig. 2.1. d).

2.3. Viteza de propagare longitudinal (VL)se calculeaz cu relaia:

VL = L/T (km/s) (2.1)

n care: L este distana emitor-receptor n linie dreapt, n mm

T-timpul de propagare al impulsurilor n beton, n s.

n cele ce urmeaz pentru uurina exprimrii i notrii, vom folosi de regul termenul vitez de propagare i notaia (V) pentrutermenul riguros vitez de propagare longitudinali notaia (V

L).



7/28/2019 _C 26-85

14/67

2.4. Pentru ca viteza msurat s fie riguros o vitez de propagare longitudinal n mediu infinit, trebuie ca toate dimensiunile corpului(a, b, c) s satisfac relaia:

a, b, c 2 (2.2)

n care: - este lungimea de und a ultrasunetului folosit egal cum se tie cu:

= VL / n (2.3)

n care: n -este frecvena oscilaiilor utilizate.

Eroarea care se face n definirea vitezei longitudinale; n cazul nerespectrii riguroase a condiiei (2.2) poate fi neglijat pn la limit:

a, b, c 1,2 (2.4)

Dup care coreciile ce se aplic devin prea importante pentru a fi neglijate.

n cazul n care una din dimensiunile elementului, transversal pe direcia de propagare, verific relaia:

b sau c (2.5)

viteza care se msoar este o vitez longitudinal n plci (VP

), legat la beton, de viteza longitudinal n medii infinite (VL

) prinrelaia:

VP 0,96 VL (2.6)

n cazul n care ambele dimensiuni transversale ale elementului verific relaia:

b i c 0,2 X (2.7)

Viteza care se msoar este o vitez a undelor de dilatare (VD), legat la beton de viteza longitudinal n medii infinite (V

A) prin

relaia:

VD 0,9 VL. (2.8) .

n domeniul situat ntre cel definit de relaiile (2.4) i (2.7) exist un regim tranzitoriu n care viteza de propagare msurat depinde deraportul dintre dimensiunile transversale a corpului i lungimea de und a ultrasunetului.

Viteza de propagare msurat n tehnica de suprafa pe faa de turnare a betonului este mai mic de regul cu 4 - 6% dect vitezade propagare msurat prin transmisie direct, pe fee cofrate, din cauza proprietilor particulare ale stratului din vecintateasuprafeei de turnare.

3. Alegerea i pregtirea locurilor de ncercare

3.1. Alegerea elementelor de ncercat se face de beneficiarul ncercrii, de proiectant, de expert sau de o comisie de expertizare.

3.2. Numrul seciunilor examinate pe fiecare element depinde de obiectul examenului nedistructiv.

- Pentru controlul omogenitii se apreciaz ca suficient o reea de puncte cu distana ntre seciuni de 50 cm;

- Pentru examenul defectoscopic se apreciaz ca necesar o reea principal, cu distana ntre seciuni de 30 cm, posibiliti dendesire suplimentar, prin reele secundare;

- Pentru controlul prin sondaj a calitii betonului n elemente se apreciaz ca necesare minimum 3 seciuni, situate n zonele desolicitare maxime ale elementului i pe ct posibil distribuite n lungul acestuia.

3.3. Numrul punctelor de ncercare ntr-o seciune depinde de latura seciunii i de numrul de fee accesibile pentru ncercare.

n general el variaz, pentru examenele prin sondaj a rezistenei betonului, ntre 3 - 6.

3.4. Numrul punctelor de ncercare pe epruvete este de minimum 3, pentru cuburile de 20 cm latura i cilindrii de 15X30 cm.



7/28/2019 _C 26-85

15/67

3.5. Se va evita alegerea punctelor de ncercare pe fa a de turnare i chiar pe cea opus acesteia. Se vor prefera ncercrile pe feelelaterale, cofrate ale elementului.

3.6. Se va evita alegerea direciei de ncercare paralel cu direcia armturilor principale de rezisten, ca i amplasarea punctelor dencercare n zone cu mari concentrri, indiferent de orientarea acestora.

3.7. Distana minim a punctelor de ncercare fa de muchiile elementului este de 10 - 12 cm pentru elemente. ncercrile peepruvete vor avea punctele de ncercare prevzute n ax (egal deprtate fa de muchii).

3.8. Suprafaa de beton pe care urmeaz a fi aplicat traductorul trebuie s fie perfect plan, lipsit de rugoziti i de incluziuni decorpuri strine, inclusiv de praf. n acest scop se recomand prelucrarea suprafeelor de beton prin frecare cu o piatr de carborund isuflarea suprafeei, dup ncheierea prelucrrii, pentru nlturarea prafului.

Suprafaa prelucrat trebuie s depeasc suprafaa palpatorului. '

3.9. Distana minim ntre punctele de emisie i recepie ale unei msurtori, utilizate la determinarea rezistenei betonului, trebuie sndeplineasc urmtoarele condiii:

a) L 2 (2.9)

n care: - este lungimea de und a ultrasunetelor utilizate. Pentru betonoscoape cu transductori de 50 kHz la betoane obinuiterelaia (2.9) presupune un spaiu de cea 16 cm.

b) L 6max(2.10)

n care: max -este diametrul maxim al agregatului utilizat la prepararea betonului.

3.10. Dimensiunea minim a elementului normal pe direcia de ncercare trebuie s ndeplineasc condiia:

a 2 (2.11)

pentru ca viteza de propagare msurat s corespund vitezei longitudinale. Pentru betonoscoape cu transductori de 50 kHz, labetoane obinuite, relaia (2.11) presupune o dimensiune de cca 16 cm.

Dac una din dimensiunile transversale ale elementului ndeplinete condiia (2.11), iar cealalt dimensiune condiia:

b (pentru 50 kHz cea 8 cm) (2.12)

se poate admite nc, fr a comite o eroare mai mare de 1,5 - 2%, c viteza msurat este cea corespunztoare undelorlongitudinale.

Dac ambele dimensiuni transversale ndeplinesc condiia (2.12) dar nu ndeplinesc condiia (2.11) se poate admite nc, cu o eroaremai mic de 3%, c viteza msurat este cea corespunztoare undelor longitudinale.

3.11. La examinarea stlpilor monolii este util ca ncercrile s se fac pe ambele direcii ale stlpului din seciunea transversal.

3.12. Evitarea ncercrilor n dreptul etrierilor este necesar.

n acest scop se poate folosi fie metoda pachometrului pentru localizarea etrierilor, fie o identificare vizual, combinat cu o dat deproiect (distana dintre etriei), fie exclusiv datele de proiect, din examinarea crora se poate alege o distan ntre seciuni hs",multiplu fracionar al distanei din proiect ntre etrieri.

hs = (5/4)he (2.13)

care asigur ca cel puin 3 din 4 seciuni s se situeze n afara etrierilor.

ncercrile n dreptul etrierilor sunt falsificate ndeosebi la punctele marginale ale seciunii.

3.13. Trasarea i marcarea locurilor de ncercare se face cu instrumente adecvate pentru a se obine o precizie a trasrii de 1 cm.Sunt suficiente de regul n acest scop urmtoarele instrumente: lati nivel (poloboc) sau furtun cu ap, (fir cu plumb) echer imetru, iar pentru marcaj cret forestier sau creion dulgheresc.

La trasarea elementelor de mare serie, cum snt cele ce reprezint producia fabricilor de prefabricate, se pot folosi cu un spor al



7/28/2019 _C 26-85

16/67

productivitii muncii, abloanele.

4. Aparatura i tehnica de msurare

4.1. Aparatele cu ultrasunete folosite la determinarea nedistructiv a rezistenei betoanelor se recomand s aib transductori defrecven proprie cuprins ntre 40 - 100 kHz.

n afara acestor limite, contribuia dispersiei fizice i geometrice, la rezultatul msurtorii, poate ajunge important.

4.2. n cazul alimentrii la reea, aparatele trebuie s fie capabile s suporte variaii de tensiune de cel puin + 10% i -15%. n cazulalimentrii la baterie, bateria s asigure o autonomie de funcionare de cel puin 4 ore.

4.3. Aparatul de msurare a timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice n beton trebuie s fie capabil s asigure o precizie demsurare a timpului de cel puin 1%. n intervalul 20 s 1000 s.

4.4. Instrumentele de msurare a spaiului trebuie s asigure o precizie de msurare a acestuia dup cum urmeaz:

a) 0,5% n condiii de laborator pe epruvete;

b) 1% n condiii de antier pe elemente.

4.5. Aparatul trebuie s dispun de un mijloc de verificare a msurtorii de tirnp de propagare efectuate. Sistemul cel mai uzitat nacest scop este unul extrem, ce folosete o bar de calibrare sau de etalonare.

4.6. Eliminarea timpului de propagare corespunztor propagrii n transductori se face printr-o msurtoare cap la cap (n contactdirect emitor-receptor). Unele aparate au posibilitatea eliminrii acestui timp de la nceput, n timp ce altele presupun extragerea luidin fiecare msurtoare.

4.7. ntreaga aparatur de ncercare trebuie s-i menin performanele n urmtoarele condiii:

- temperatur ntre -10C i +45oC;

- umiditate pn la 90%.

4.8. Tehnica de ncercare presupune aplicarea unui strat de mediu cuplant pe suprafa a transductorilor. Stratul cuplant trebuie aplicatn grosimea minim necesar expulzrii complete a aerului dintre transductor i beton, sau poate fi aplicat n exces, dar n acest caztrebuie s fie suficient de fluid pentru a putea expulza excesul, prin presarea transductorului pe beton.

Mediile cuplante recomandate pentru beton n funcie de rugozitatea suprafeei sunt: vaselina tehnic, vaselina siliconic, plastilin.

4.9. naintea nceperii msurtorilor, inclusiv a reglajului de zero, aparatul trebuie lsat n funcie un timp pentru a intra n regim termicde echilibru. Acest timp este de 1 - 2 minute la aparatele cu tranzistori i de 10 - 15 minute la aparatele cu tuburi electronice.

4.10. Reglajul de zero trebuie fcut la o amplitudine a semnalului comparabil cu cea care va fi utilizat ulterior la ncercrile pebeton. El se face prin meninerea n contact direct a celor doi transductori emitor i receptor.

4.11. Msurtoarea timpului de propagare a impulsului n beton presupune urmtoarele etape:

- aplicarea transductorilor, prevzui cu mediu cuplant, pe suprafaa betonului n zonele marcate, nivelate i curate, i meninerea lorn contract ferm cu betonul, sub o tensiune minim de ordinul a 10 kgf;

- amplificarea semnalului recepionat pn la o amplitudine care permite identificarea clar a momentului sosirii semnalului, de ordinul

2,5 - 3 cm ;- msurarea timpului de propagare scurs ntre momentul emisiei i momentul recepiei semnalului acustic prin aducerea ncoinciden a unui semnal de referin, cu momentul sosirii semnalului acustic (fig. 2.2).

Unele msurtori ca cele referitoare la determinarea constantelor elasto-dinamice ale materialului reclam o amplificare suplimentara semnalului recepionat, pn la amplitudinea maxim permis de aparat, fr apariia zgomotului de fond, care s perturbemsurtoare (fig. 2.3). Asemenea msurtori conduc la valori n medie cu 1 3% mai mici ale timpului de propagare m surat. Ele nusunt recomandate n schimb n msurtorile legate de determinarea rezistenei betonului, ntruct rezultatul unei astfel de msurtoridepinde de lungimea traiectoriei impulsului n beton.

5. Influene ale condiiilor de ncercare



7/28/2019 _C 26-85

17/67

5.1. Rezultatele msurtorii timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice n beton pot fi influenate de unele condiii de ncercareca: starea suprafeei betonului, temperatura betonului n timpul ncercrii, frecvena undelor longitudinale transmise, dimensiunileprobelor i armtura existent n elemente.

5. Influene ale condiiilor de ncercare

5.1. Rezultatele msurtorii timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice n beton pot fi influenate de unele condiii de ncercareca: starea suprafeei betonului, temperatura betonului n timpul ncercrii, frecvena undelor longitudinale transmise, dimensiunileprobelor i armtura existent n elemente.

5.2. Influena suprafeei se manifest prin introducerea unui strat cuplant de grosime variabil, n funcie de rugozitatea suprafeei,ntre transductor i beton. Influena sa asupra rezultatului msurtorii este cu att mai mare cu ct rugozitatea suprafeei este maimare, viteza n stratul cuplant mai mic, viteza n beton mai mare i distana emitor-receptor mai mic.

Pentru reducerea influenei sale se recomand o bun prelucrare a suprafeei, distane emitor-receptor relativ mari (peste 30 cm), onsemnati uniform distribuit presiune pe transductor n timpul msurtorii, medii cuplante caracterizate prin viteze de propagare,sau impedane acustice mari.

5.3. Un alt aspect al influenei suprafeei betonului l constituie alegerea ntre suprafeele laterale cofrate, suprafee de fund cotratesau suprafee de turnare ale elementului. Aceste suprafee determin viteze de propagare diferite la msurtori .

Suprafeele laterale snt cele mai omogene i mai reprezentative pentru calitatea betonului din masiv. Suprafaa de turnare estecaracterizat printr-o vitez de propagare mai sczut, ca urmare a efectului separrii la suprafa a unui strat bogat n fraciuni finede agregat i lapte de ciment, sub aciunea fenomenului de segregare. Ea va fi evitata pe ct posibil, n ncercrile cu ultrasunete. n

cazul n care acest lucru nu este posibil se va asigura, n tehnica prin transmisie direct sau diagonal o grosime de beton deminimum 15 cm, iar n tehnica de suprafa o lungime de ncercare de minimum 40 cm.

Suprafeele de fund ocup o poziie intermediar ntre suprafeele laterale i cele de turnare.

5.4. Msurtorile de vitez de propagare efectuate ntre + 5C i + 30C pot f i considerate independente de tempera tur. n afaraacestui interval influena temperaturii asupra msurtorii numai poate fi neglijati n funcie de umiditatea betonului se recomandaplicarea coreciilor din tabelul 2.1.

Tabelul 2.1

CORECIILE DE TEMPERATUR ALE VITEZEI DE PROPAGARE VL

Se remarc faptul c pe msur ce temperatura crete, viteza de propagare scade, iar pe msur ce temperatura scade, viteza depropagare crete, coreciile urmrind s anuleze aceste variaii.

5.5. Lungimea traiectoriei, influeneaz rezultatele msurtorilor pe distane mici, cnd se creaz o preferin pentru propagarearapid n lungul agregatelor mari, ce sunt caracterizate prin viteze de propagare mari.

Aceast influen se poate evita prin depirea considerabil a limitei prezentate n relaia (2.10) de la pct. 3.9.

De asemenea, pe distane mici trebuie evitate msurtorile n camp apropiat conform relaiei (2.9) pct. 3.9.

O alt influen a lungimii traiectoriei se manifest n domeniul distanelor mari, atunci cnd este folosit tehnica de msurare laamplitudinea maxim. n acest caz pe msur ce distana emitor-receptor, crete scade amplitudinea semnalului recepionat i decisosirea lui este apreciat mai trziu.

Temperatur0

C Corecia %

Beton uscat n aer Beton saturat n ap

+60

+40

+20

0

< -4

+5

+2

0

-0,5

-1.5

+4

+1,7

0

-1

-7,5



7/28/2019 _C 26-85

18/67

n vederea evitrii acestui neajuns se recomand msurtorile la amplitudinea constant (standard).

Influena dimensiunilor transversale a" i b" ale epruvetei rmne destul de mic nc pn la limita

a i b (pentru 50 khz de cca 8 cm) (2.14)

astfel, nct, dac se admit erori de vitez pn la 3% coreciile pot fi neglijate. Se atrage atenia c asemenea erori antreneaz totuierori de estimare a rezistenei, datorate numai acestui factor, pn la 12%.

Dac se coboar sub limitele relaiei (2.14) se intr ntr-un domeniu de tranziie ntre condiiile de propagare n mediu infinit i cele nplci sau bare.

ntruct atingerea condiiilor ideale de propagare n bare sau plci presupune:

a i b 0,2 (pentru 50 khz de cca 8 cm) (2.15)ea nu se realizeaz practic niciodat, n cazul betonului. Singura soluie ce se impuneeste evitarea domeniului mrginit superior de relaia (2.14).

5.6. Frecvena proprie a transductorilor exercit dou tipuri de influene. Una indirect prin modificarea limitei rezultate din relaia(2.14) n cadrul dispersiei geometrice i a condiiilor de cmp ndeprtat, i alta direct datorit dispersiei fizice.

n scopul limitrii influenei dispersiei fizice se recomand pentru betoane utilizarea domeniului de frecven al transductoarelor ntre40 -100 kHz.

5.7. Viteza de propagare msurat n beton, n vecintatea barelor de armtur, poate fi influenat de existena acestora, ca urmarea propagrii pariale a impulsului prin armtur. Aceast preferin i are originea n viteza de propagare superioar n armtur fade cea din beton (n mod obinuit de 1,2 - 1,8 mai mare).

5.8. Armturile transversale pe direcia de msurare reprezint cazurile cele mai frecvente ntlnite, n ncercrile pe stlpi i grinzi.

n cazul unei msurtori axate fa de planul barelor de armtur ca n fig. 2.4, viteza de propagare adevrat n beton (VB) rezult n

funcie de viteza aparent msurat, neinnd seama de existena armturilor (V), din relaia (2.16).

(2.16)

relaie n care:

Va este viteza de propagare n armtur;

La =ireprezint lungimea traseului impulsului parcurs prin armtur;

L- distana emitor-receptor.

5.9. ncercrile au artat c formula (2.15) dei teoretic corect nu se verific integral n practic ntre cauzele acestor neconcordaneputnd fi citate: stratul de beton ce nconjoar armtura nglobat, alinierea barelor, efectul dispersiei fizice, etc. Pe baza ncercrilorefectuate, valorile factorilorde corecie kT,din relaia (2.17):

VB = kTV(2.17)

n care: VB - este adevrata vitez de propagare n beton;

V - viteza de propagare msurat.

sunt date n tabelele 2.2 - 2.4 pentru betoane caracterizate prin diferite viteze de propagare.

Pentru betoane ce au viteze de propagare intermediare se va interpola liniar.

Se remarc c aceste valori sunt totdeauna mai apropiate de unitate, dect cele prevzute de relaia teoretic (2.16), iar corecii



7/28/2019 _C 26-85

19/67

semnificative nu apar dect de la bare cu diametrul mai mare de 20 mm i pentru trasee cumulate n armturi mai mari de 1/4 dinparcursul total al impulsului.

5.10. Armtura paralel cu direcia de propagare a impulsului are o influen asupra rezultatului msurtorii numai dac distana a"ntre dreapta emitor-receptor i axa armturii (fig. 2.5 a) ndeplinete-condiia (2.18):

(2.18)

inegalitate n care:

L este distana emitor-receptor;

Va viteza de propagare n armtur;

VB viteza de propagare n beton.

Dac armtura are o influen asupra rezultatului msurtorii, adevrata vitez de propagare n beton VBse calculeaz cu relaia(2.19):

VB = kL V (2.19)

n care: kL este coeficientul de corecie datorat influenei armturilor longitudinale;

V viteza de propagare a impulsurilor ultrasonice msurat.

Tabelul 2.2

VALORI kT VB = 3500 m/s

Tabelul 2.3

La / L mm

6 10 16 20 25 300 1 1 1 1 1 1

0,10 1 1 1 0,99 0,98 0,97

0,25 1 1 1 0,97 0,96 0,95

0,50 0,97 0,96 0,95 0,94 0,93 0,92



7/28/2019 _C 26-85

20/67


Tabelul 2.4


Valorile coeficientului de corecie kL pentru betoane caracterizate prin diferite viteze de propagare snt date n tabelele 2.5 - 2.7.

Pentru betoane caracterizate prin viteze intermediare se va interpola liniar.

Coreciile sunt neglijabile de la distana a" n general mai mari de 0,2 L.

5.11. La elemente armate pe dou sau trei direcii, dac ncercrile se fac cu una din direc iile de armtur, influena la 45fa decele dou direcii de armare rectangulare. n acest caz pentru betoane caracterizate prin viteze de propagare longitudinale superioarevalorii de 3700 m/s, armtura nu influeneaz rezultatul msurtorii.

Tabelul 2.5

VALORI kL VB = 3500 m/s

Tabelul 2.6


La / L mm

6 10 16 20 25 30

0 1 1 1 1 1 1

0,10 1 1 1 1 0,99 0,980,25 1 1 1 1 0,98 0,96

0,50 0,99 0,98 0,97 0,96 0,95 0,94

La / L mm

6 10 16 20 25 30

0 1 1 1 1 1 1

0,10 1 1 1 1 0,99

0,25 1 1 1 1 1 0,98

0,50 1 0,99 0,98 0,97 0,96 0,95

La / L mm

6 10 16 20 25 30

0 0,69 0,68 0,66 0,64 0,63 0,61

0,05 0,76 0,75 0,73 0,72 0,70 0,69

0,10 0,83 0,82 0,80 0,79 0,78 0,77

0,15 0,91 0,90 0,88 0,87 0,86 0,85

0,20 0,98 0,97 0,95 0,94 0,93 0,93

0,25 1 1 1 1 1 1



7/28/2019 _C 26-85

21/67

Tabelul 2.7


6. Determinarea proprietilor elasto-dinamice ale betonului

6.1. Proprietile betonului ce pot fi msurate cu ajutorul metodei ultrasonice de impuls, n exclusivitate sau n combinaie cu alte

metode nedistructive, sunt: modulul de elasticitate dinamic (Ed) i coeficientul Poisson dinamic (d).

6.2. Msurtoarea timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice prin beton, pentru aceste aplicaii, trebuie fcut prin folosireaamplificrii semnalului recepionat la amplitudinea maximi estimarea pe ecranul tubului catodic a momentului sosirii primului frontde unde (punctual de tangen al semnalului cu linia orientat de referin).

6.3. Dimensiunile probelor pe care se fac ncercrile este recomandabil s ndeplineasc s toate direciile condiia:

a, b sau c 2 (2.20)

Nu se admit pentru ncercare probe ce nu ndeplinesc condiia:

a, b sau c (2.21)

6.4. Modulul de elasticitate dynamic se calculeaz cu formula:

(2.22)

n care:d este coeficientul Poisson dinamic

- greutatea specific aparent

g acceleraia gravitii

La / L mm

6 10 16 20 25 30

0 0,80 0,77 0,75 0,73 0,71 0,69

0,05 0,86 0,84 0,82 0,80 0,78 0,76

0,10 0,92 0,91 0,89 0,87 0,85 0,83

0,15 0,98 0,97 0,96 0,95 0,93 0,91

0,20 1 1 1 1 0,99 0,98

La / L mm

6 10 16 20 25 30

0 0,89 0,87 0,84 0,82 0,80 0,780,05 0,93 0,92 0,90 0,88 0,86 0,84

0,10 0,98 0,97 0,96 0,94 0,92 0,90

0,15 1 1 1 0,99 0,98 0,97

0,20 1 1 1 1 1 1

0,25 1 1 1 1 1 1



7/28/2019 _C 26-85

22/67

VL viteza de propagare longitudinal msurat la amplitudinea maxim

6.5. Dac nu exist valori experimentale pentru coeficientul Poisson dinamic la betoane ntrite (t >14 zile) se pot adopta urmtoarelevalori orientative:

betoane pstrate n aer:d0,25

betoane pstrate n aer:d 0,28

n aceste condiii valorile factorului ce depinde ded din relaia (2.22):

(2.23)

devin pentru:

- betoane pstrate n aer: f(d) = 0,83

- betoane pstrate n ap f(d) = 0,78

Variaia factorului f(d) n funcie ded este dat n fig.(2.6).

6.6 Betoanele tinere de vrst sub 7 zile sunt caracterizate prin valori mai mari ale coeficientului Poisson dinamic dect cele indicatela punctul 6.5, valori ce pot ajunge pn la 0,30 - 0,35.

6.7. Modulul de elasticitate dinamic este echivalent modulului de elasticitate static al corpurilor ideal elastice. n cazul betonului, eleste echivalent modulului de elasticitate static, dedus prin ncrcri foarte mici, aplicate un timp foarte scurt, ncercri ce suprimdeformaiile plastice i vscoase ale betonului.

ntre modulul de elasticitate static Est dedus n condiiile standard de ncercare (la 0,3 Rpr) i modulul de elasticitate dinamic Ed exist

o relaie de forma:

(2.24)

n care coeficientul de echivalare are valori cuprinse ntre 0,85 - 0,95, n funcie de compoziia betonului ncercat.

6.8. Determinarea, modulului de elasticitate dinamic prin metode ultrasonice de impuls prezint avantajul principal de a pune neviden proprietile betonului din lucrare, fiind singura metod capabil s fac acest lucru.

6.9. Coeficientul Poisson dinamic poate fi calculat cu ajutorul unor msurtori combinate de vitez longitudinal de propagare (VL) i

frecven proprie de vibrare longitudinal (fL). Dac frecvena proprie longitudinal, msurat cu ajutorul unei metode de rezonan,

este frecvena fundamental a epruvetei, factorul f(vd) definit prin relaia (2.23) poate fi calculat cu ajutorul relaiei:

(2.25)

n care : L este lungimea epruvetei ncercate ce trebuie s ndeplineasc condiia :

(2.26)

a fiind latura seciunii transversale.

Dac valoarea lui f(vd) este cunoscut, deducerea lui v

dse reduce la rezolvarea unei ecuaii de gradul 2. Aceast rezolvare poate fi

simplificat de graficul din fig. 2.6 sau de Tabelul 2.8.



7/28/2019 _C 26-85

23/67

Tabelul 2.8

RELAIA NTRE f(vd) I v

d

6.10. ntre coeficientul Poisson dinamic i coeficientul Poisson static exist o relaie de forma general:

(2.27 )

unde coeficientul de corelaie depinde de efortul la care se determin coeficientul Poisson static. Pentru Rpr n cazulbetonului, valoarea Iui este cuprins ntre 0,75 i 0,85.

7. Omogenitatea betonului din lucrare

7.1. Informaiile furnizate de metodele ultrasonice sunt reprezentative ndeosebi pentru variaiile de omogenitate, datorate compactriibetonului, raportul a/c, prin variaiile apei de amestecare i granulozitii agregatului. Ele nu sunt suficient de sensibile la variaiile decalitate datorate dozajului i calitii cimentului i sunt prea sensibile pentru variaiile de umiditate ale betonului de la zon la zon.

7.2. Elementul mulimii, supus prelucrrii statistice, n vederea aprecierii omogenitii betonului din lucrare, este rezultatul individual almsurtorilor de vitez de propagare.

Acest rezultat reprezint media proprietilor elasto-dinamice ale betonului, n lungul traiectoriei impulsului.

7.3. Prelucrarea statistic a rezultatelor msurtorilor vitezei de propagare, presupune gruparea preliminar a tuturor msurtorilor,efectuate pe aceeai baz de msur (cu variaii admise de 5 cm).

7.4. Rezultatele msurtorilor pe aceeai baz de msur se prelucreaz statistic conform metodologiei clasice :

vd f(vd)

0

0,05

0,10

0,15

0,18

0,20

0,22

0,25

0,27

0,30

0,32

0,35

0,37

0,40

0,45

0,50

1

0,995

0,975

0,950

0,922

0,900

0,877

0,833

0,800

0,742

0,698

0,625

0,566

0,467

0,264

0



7/28/2019 _C 26-85

24/67

- Calculul vitezei medii de propagare conform relaiei :

(2.28)

unde k" - reprezint numrul msurtorilor efectuate, iar Viviteza de propagare msurat ntre perechea de puncte i".

- Calculul abaterii relative a fiecrei msurtori conform relaiei:

(2.29)

- Calculul abaterii medii ptratice Sv

a tuturor msurtorilor efectuate pe aceeai baz conform relaiei:

(2.30)

- Calculul coeficientului de variaie Cv al msurtorilor, efectuate pe aceeai baz, conform relaiei:

(2.31)

7.5. Rezultatele msurtorilor efectuate pe diferite baze se nsumeaz pentru a da omogenitatea total a betonului din lucrareconform regulei:

(2.32)

n care p" reprezint numrul bazelor de dimensiuni diferite, pe care s-a fcut msurtoarea, iar m" sunt coeficieni de echivalarepentru baza comun.

7.6. Dac se adopt ca referin baza de 20 cm atunci msurtori fcute pe alte baze trebuie multiplicate cu urmtorii coeficieni m.

Tabelul 2.9

7.7. Aprecierea direct, pe baza msurtorilor vitezei de propagare, a omogenitii betonului din lucrare (din punct de vedere alcompactrii, constanei raportului a/c i a granulozitii agregatului) se poate face conform urmtoarei clasificri:

Clasa I: omogenitatea foarte bun:

Clasa II: Omogenitatea corespunztoare

Clasa III: omogenitate slab:

Baza (cm) Factor m

10

20

30

40

0,7

1,0

1,3

1,5



7/28/2019 _C 26-85

25/67

7.8. Pentru obinerea unei echivalene ntre coeficienii de variaie ai rezistenelor i cei ai vitezelor de propagare , se poate

folosi relaia:

(2.33)

n care coeficientul ia valoarea:

(2.34)

Echivalarea permite mai degrab definirea unui interval n care, n mod probabil, se afl valoarea coeficientului de variaie alrezistenelor. Mrimea acestui interval crete pe msur ce coeficientul de variaie al vitezelor crete.

7.9. Omogenitatea betonului n lucrare poate fi calculat, n funcie de necesitate pe element, pe ansamblul elementelor de acelai tip,sau pe un ntreg obiectiv.

8. Determinarea defectelor ascunse ale betonului

Defectele ascunse ale betonului, ce pot fi identificate cu ajutorul ultrasunetelor, sunt:

a) goluri;

b) fisuri sau rosturi de turnare;

c) adncimea stratului de beton degradat prin incendiu nghesau aciuni agresive;

d) cuiburi de segregare sau betoane poroase.

8.1. Goluri

Existena golurilor mari (peste 10 cm diametru) este pus n eviden, n msurtorile cu ultrasunete, printr-o variaie brusc a timpuluide propagare citit la aparat, fr ca aceasta s fie justificat de obicei, de aspectul exterior al suprafeei. Aceast variaie esteurmarea faptului c impulsul ntlnim un gol l ocolete, pe drum fizic minim.

Dimensiunea minim a golului m", n sens transversal pe direcia de ncercare (diametrul), conform schemei din fig. 2.7 se poatedetermina n mod orientativ cu formula (2.35):

(2.35)

n care : l este distana ntre punctele de aplicare a transductorilor pe beton, msurat n linie dreapti exprimat n cm;

t1 - timpul citit la aparat pentru seciunea din dreptul golului, n s;

t0 - timpul mediu al citirilor la aparat ntre punctele situate la aceeai distan ntre ele, pentru seciunile fr goluri ale elementului, n

s

n vederea precizrii formei i mrimii golului se recomand s se foloseasc ncercrile pe mai multe direcii, ca i suprapunereapeste reeaua primar a unei reele secundare, mai amnunite.

8.2. Fisuri sau rosturi de turnare

Determinarea fisurilor, a poziiei i adncimii lor, ca i a rosturilor de turnare se face admind, ca i n cazul golurilor, c impulsulocolete fisura sau rostul,pe drumul fizic cel mai scurt.

ncercrile trebuie orientate perpendicular pe planul de fisurare. Se recomand ca emitorul i receptorul s fie aplicate la distanerelativ mici ntre ele (20-30 cm) pentru a mri precizia determinrii. Adncimea rostului sau fisurii h" (fig. 2.8) se determin cu formula(2.36):



7/28/2019 _C 26-85

26/67

(2.36)

n care hf rezult n cm, dac l este exprimat tot n cm, iar notaiile din formul l, t1, t0 au aceeai semnificaie ca n relaia (2.35).

n cazul n care planul fisurii este paralel cu feele opuse accesibile ale elementului ncercat (fig. 2.9) se poate face determinareaadncimii fisurii, efectund o serie succesiv de msurtori ntr-un plan perpendicular pe planul fisurii (fig. 2.9) pornind de la faa

fisurat spre cea opus (de la punctele 1 la 4).

Adncimea fisurii este egal, n acest caz, cu distana de la faa fisurat, la punctele n care, prezena fisurii nu se mai face simit npropagarea impulsului ultrasonic. Aceast metod va fi preferat celei descrise n fig. 2.8 ori de cte ori exist condiii pentruaplicarea ei.

8.3. Adncimea stratului de beton degradat.

Adncimile a" ale straturilor de beton degradat de foc, nghe, sau aciuni agresive (fig. 2.10) se determin orientativ cu forrnula(2.37).

,n cm (2.37)

n care: v1 - este viteza de propagare n betonul degradat, n m/s;

v2 - viteza de propagare n betonul nedegradat, n m/s;

l0 - distana emitor-recepior, la care propagarea indirect a impulsului ntre emitor i receptor prin betonul degradat i nedegradatncepe s fie mai rapida, dect propagarea pe drumul direct de la suprafaa betonului numai prin beton degradat (fig.2.11). n cm.

Determinarea mrimilor l0, v1, v2 se face cu ajutorul unui grafic (fig.2.12), n care sunt nscrii timpii de propagare msurai la diferite

distane emitor-receptor. Graficul este format dintr-o linie frnt al crei punct de frngere determin pe abscis distana l", iarnclinarea fa de axa ordonatelor determin vitezele v

1 i v2.

(2.38)

Determinarea adncimii straturilor degradate de o aciune superficial, n grinzi i mai ales n stlpi, se poate face i prin folosireaunei metode mixte, compus din elemente distructive i nedistructive. Se execut pe suprafaa elementului, la o distan suficient demare de muchii, pe dou fee opuse, o serie de goluri, de adncimi variabile, din 2 n 2 cm i avnd un diametru suficient de marepentru a introduce cu uurin vrful emitorului electromagnetic sau al receptorului magnetostrictiv pn Ia fundul gurii. Seefectueaz apoi msurtori succesive ale timpului de propagare ntre perechile de guri, de adncime cresctoare din 2 n 2 cm(fig.2.12). n momentul n care timpul de propagare msurat corespunde betonului nedegradat, adncimea stratului degradat a"rezult din formula:

a = (b-l)/2, [cm] (2.39)

n care: b - este dimensiunea elementului ncercat n lungul direciei de propagare, n cm ;l - distana ntre emitor i receptor la care viteza este corespunztoare betonului nedegradat, n cm.

Formula 2.39 presupune o degradare a betonului prin ngheegal pe ambele fee pe care se fac msurtorile (fig.2.12). Dac numaio fa este degradat, gurile se execut numai la acea fai adncimea stratului degradat este dat n relaia:

a = b-l (2.40)

n cazul betonului degradat prin nghe, toate metodele pentru determinarea adncimii stratului degradat se vor aplica numai dupdezghearea betonului.

8.4. Cuiburi de segregare



7/28/2019 _C 26-85

27/67

Cuiburile de segregare sunt regiunile n care betonul prezint un aspect evident macroporos, ca rezultat, fie al unei slabe compactri,fie al separrii fraciunilor de agregate ce intr n compoziia betonului, fie al aciunii simultane a ambilor factori.

Adncimea a a stratului de beton segregat se determin cu formula :

, n m (2.41)

n care : t este timpul de propagare msurat n dreptul zonei segregate, n secunde,

v1 viteza de propagare n betonul segregat, determinat printr-o msurtoare de suprafa cu o distan ntre emitor i receptorsuficient de mic pentru ca propagarea s se fac direct, n m/s,

v2 viteza de propagare n betonul nesegregat, determinat n zonele n care betonul nu prezint fenomene de segregare, n m/s,

b distana emitor-receptor, n m.

Formula presupune o vitez n betonul nedegradat v1, net diferit de viteza n betonul degradat v2 .

9. Determinarea degradrilor structurale, produse de solicitrile seismice, n elementele construciilor de beton armat

9.1. Seismele produc n elementele structurilor de beton armat ncovoieri pe dou direcii, torsiune, for tietoare, fore axiale decipractic toate tipurile de solicitri. Toate aceste solicitri pot produce degradri structurale ale betonului.

9.2. Determinarea zonelor degradate structural presupune:

- determinarea extinderii acestor zone;

- determinarea intensitii degradrilor structurale;

- determinarea orientrii degradrilor.

9.3. Prin zone degradate structural se neleg acele zone ale elementelor de beton armat n care, ca urmare a solicitrilor seismice, s-au produs deformaii ireversibile de tipul microfisurilor sau fisurilor, deforma ii ce influeneaz capacitatea portant ulterioar aelementului. Aceste zone se ntlnesc la elementele n care solicitrile de compresiune au atins un nivel att de ridicat nct seproduce o microfisurare urmat de o fisurare n mas a zonei respective. Unii cercettori consider aceste zone ca fiind n domeniul

post-elastic al betonului.9.4. Elementele n care apar zone degradate structural i pentru care este important localizarea acestor zone, Ia solicitri seismice,sunt n ordinea frecvenei:

a) grinzi,

b) diafragme:

c) grinzi.

9.5. Din punct de vedere al orientriii fisurilor i microfisurilor n zonele degradate, exist dou situaii:

a) cu orientare haotic (dup toate direciile);

b) cu orientare ordonat preferenial (dup o direcie).

9.6. Identificarea zonelor degradate n elementele de beton se face cu metoda ultrasonic de impuls.

9.7. Principiul determinrii, const n msurarea timpului de propagare ntre emitor i receptor folosind tehnica transmisiei directesau diagonale n zone presupuse degradate i nedegradate ale unui element de beton armat investigat.

9.8. Cu ajutorul timpului de propagare msurat i a distanei emitor-receptor (L) se calculeaz o vitez de propagare longitudinal(V

L).

9.9. n cazul zonelor degradate, viteza calculat are un caracter convenional ntruct n realitate timpul de propagare crescut,



7/28/2019 _C 26-85

28/67

msurat n aceste zone, rezult din creterea drumului parcurs de impuls prin ocolirea fisurilor i microfisurilor (fig. 2.13).

9.10. Ori de cte ori este posibil se recomand alegerea punctelor de ncercare pe dou direcii rectangulare, n seciuneatransversal a elementului. Acest lucru este de regula posibil pentru stlpi ( fig. 2.14 a) i practic imposibil pentru diafragme (fig.2.14b).

Grinzile se ncearc i ele, de regul, pe o direcie din cauza prezenei plcilor, dar ncercarea poate avea loc prin transmisiediagonal dac planul degradrilor o cere (fig. 2.14 c).

ncercarea pe dou direcii are avantajul determinrii zonei degradate, indiferent de orientarea fisurilor i microfisurilor i permiteprecizarea direciei prefereniale de microfisurare i fisurare n element.

9.11.Numrul punctelor de ncercare pentru determinarea zonelor degradate ntr-un element este n general peste 20. El poate filimitat, ntr-o anumit msur, de examinarea vizual a elementului, dac aceast examinare ofer indicii privind existena unei zonedegradate structural. n acest caz examinarea va fi concentrat n zona cu degradri vizibile precum i n zonele adiacente.

9.12. Punctele pentru stabilirea extinderii zonei degradate ntr-o seciune se aleg cu o echidistan de 10...15 cm, pe ambele direciide ncercare din seciune, cu grija necesara pentru evitarea influenei armturilor i a efectului de perete.

9.13. Distanele ntre seciuni pe lungimea (nlimea) elementului pot fi variabile, fiind mai mici n zona presupus a degradrilorstructurale i mrindu-se pe msura ndeprtrii de aceste zone. Distanele minime ntre seciuni sunt de ordinul 1520 cm.

9.14. Palpatorii se amplaseaz astfel nct traiectoria impulsului s fie perpendicular pe direcia preferenial de microfisurare.

9.15. Precizia msurtorii timpului de propagare, ce trebuie asigurat, este de minimum 1% .

Precizia msurtorii distanei n linie dreapt ntre emitor i receptor este de minimum 1%.

9.16. Mediul cuplant folosit la msurtori va fi adecvat strii, n particular rugozitii, suprafeei fiind preferat vasilina sau, pesuprafee rugoase, plastilina.

9.17. Suprafeele de ncercare vor fi prelucrate prin frecare cu piatr de polizor pentru asigurarea unui bun contract acustic ntrepalpator i beton.

9.18. Punctele de ncercare vor fi alese n afara zonei de influen a armturilor, care este mai extins n zonele cu beton degradatdect n zonele cu beton nedegradat.

9.19. Exist posibiliti de determinare a zonelor degradate structural i folosind tehnici de suprafa dar acestea cer o experien multmai ndelungat din parte a operatorului, pentru a interpreta corect rezultatele msurtorilor dect tehnicile bazate pe transmisie

direct, ca cele prevzute mai sus.

9.20. Pentru zonele puternic degradate, cu planuri prefereniale de fisurare, exist posibilitatea folosirii i altor tehnici nedistructivecum ar fi metodele radiografice.

9.21. Mrimile ce se compar n vederea stabilirii extinderii n suprafai adncime a zonelor degradate sunt vitezele de propagarelongitudinale ale impulsurilor ultrasonice.

9.22. Msurtorile pe o direcie, permit aprecierea cu suficient precizie a extinderii degradrilor, ntr-un plan normal pe direcia depropagare a ultrasunetelor (direcia emitor-receptor). Aceste msurtori mai permit o apreciere orientativ a dezvoltrii degradrilorstructurale n profunzime (paralel cu direcia emitor-receptor) prin amplitudinea saltului pe care l realizeaz viteza de propagare, nzona respectiv.

9.23. Msurtorile pe dou direcii, permit aprecierea zonelor cu degradri structurale, n ambele planuri perendiculare pe direcia depropagare deci pe ambele direcii ale seciunii, att extinderea ct i profunzimea acestor zone.

9.24. Criteriul fundamental de delimitare a zonelor ce includ degradri structurale este bazat pe compararea vitezelor de propagaremsurate nuntru i n afara zonelor degradate.

Premizele unei interpretri corecte a rezultatelor ncercrilor presupun:

a) eliminarea msurtorilor n zone influenate de defecte de turnare;

b) eliminarea msurtorilor influenate de prezena armturii.

9.25. Eliminarea msurtorilor n zone influenate de defectele de turnare se face prin examinarea vizual a elementului ncercat, petoate feele accesibile i marcarea defectelor identificate pe schia elementului.



7/28/2019 _C 26-85

29/67

9.26. Eliminarea msurtorilor influenate de armturi se face prin evitarea zonelor cu mare concentraie de armturi, evitareancercrilor paralele cu direcia de armare i examinarea critic a rezultatelor ncercrii, n vederea eliminrii valorilor neobinuit deridicate.

9.27. Prima etap a procesului presupune calculul unei medii a celor mai mari 6 valori ale vitezei de propagare msurare conformrelaiei:

, [m/s] (2.42)

9.28. A doua etap a procesului presupune delimitarea zonelor n care vitezele de propagare msurate ndeplinesc condiia:

, [m/s] (2.43)

Rezult astfel o prim aproximare a zonelor n care ar putea fi prezentate degradri structurale n urma solicitrii seismice.

9.29. A treia etap presupune o recalculare a valorii vitezei medii de propagare, ce caracterizeaz elementul n zonele nedegradate,pe baza rezultatelor etapei preliminare adic lund n considerare toate msurtorile efectuate n afara zonei degradate structural,conform relaiei:

, [m/s] (2.44)

n care: N - numrul punctelor situate pe ntreg elementul n afara zonelor degradate i care ndeplinete condiia:

N 6 (2.45)

n cazul cnd pe un anumit element nu se gsesc cele 6 puncte n zone nedegradate se admite completarea cu puncte pe elementedin acelai lot de turnare.

9.30. A patra etapa presupune o reverificare a extinderii zonelor degradate structural, definite de data aceasta de mul imea punctelorde msurare care ndeplinesc condiia:

, [m/s] (2.46)

9.31. Procesul ar putea continua n aproximaia a doua ce implic o recalculare a valorii medii 2.44 pe baza noilor zone i o redefinirea zonei degradate structural conform relaiei (2.46) dar rareori acest lucru se dovedete necesar.

9.32. Rezultatele se prezint sub forma unor zone haurate sau poate pe suprafaa desfurat a elementului sau n seciunea satransversal (fig. 2.15). Extinderea lor mpreun cu saltul vitezei ofer o imagine a efectului solicitrii asupra soluiei de remediere cetrebuie adoptat.

9.33. n vederea determinrii zonelor degradate structural se poate folosi n cazul fisurilor cu orientare preferen ial i metodaradiografic, alegnd direcia de iradiere paralel cu planul fisurilor. Aceast soluie nu este ns competitiv nici tehnic, nicieconomic.

10. Determinarea rezistenei mecanice a betonului

10.1. Determinarea rezistenei la compresiune a betonului, prin metode ultrasonice de impuls, este indicat n cazurile n carevariaiile de rezisten sunt provocate de o compactare neuniform sau insuficient a betonului, de nerespectarea raportului A/C prinvariaia apei de amestecare, de condiii neobinuite de ntrire (temperaturi sczute beton ngheat sau tratamente termice) i n bunamsur de granulozitatea agregatului i calitatea cimentului.

10.2. Determinarea rezistenei la compresiune a betonului prin metoda ultrasonic are la baz msurarea vitezei longitudinale depropagare a ultrasunetelor. n acest scop este necesar ca dimensiunile piesei, ntr-o seciune perpendicular pe direcia de ncercare,s fie cele descrise la pct. 3.10.

10.3. Msurile prin care se asigur o precizie mai mare a determinrii rezistenei betonului prin metode nedistructive de impuls sunt:

a) cunoaterea datelor tehnologice reale cerute de metod privind compoziia (dozaj, granulozitate, adaosuri etc) i pstrarea(umiditate, vrst) betonului ncercat, precum i cunoaterea cauzelor care au condus la nerealizarea mrcii de proiect; n cazul cnd



7/28/2019 _C 26-85

30/67

exist dubii privind corectitudinea acestor date, se va apela Ia metodele descrise la pct. c - extrageri de carote;

b) existena unor epruvete turnate o dat cu betonul din lucrare i pstrate n aceleai condiiuni, pe care s fie fcute ncercriledistructive i nedistructive pentru verificarea i corectarea poziiei curbei de transformare vitez-rezisten" ;

c) folosirea metodelor de ncercare nedistructiv combinate ntre ele, sau combinate cu metode distructive prin extrageri de carote, alcror diametru ndeplinete condiiile punctului 9.2, pe care s fie fcute ncercrile de etalonare a curbei de transformare vitez rezisten".

10.4. ncercrile pentru determinarea rezistenei betonului cu ajutorul ultrasunetelor nu vor fi fcute pe:

- elemente comprimate, n care eforturile unitare ( ) au depit limita de 0,65 Rc;

- elemente ntinse, n lungul direciei eforturilor de tensiune, dac eforturile unitare n beton ( ) au depit limita Rt, chiar dup

suprimarea cauzei care a provocat solicitrile.

Restriciile de mai sus sunt necesare pentru ca rezultatele msurtorilor s nu fie influenate de microfisurile sau fisurile aprute nbeton.

10.5. La ncercarea elementelor de beton armat pe antiere, se vor avea n vedere recomandrile cuprinse n capitolul 5 Influene alecondiiilor de ncercare" din prezentul normativ.

10.6. Determinarea rezistenei betonului cu ajutorul metodei ultrasonice de impuls se bazeaz pe faptul c, dependena ntre vitezade propagare longitudinal a ultrasunetelor v" i rezistenta la compresiune a betonului Rc ", se poate aproxima cu o relaie de tip

exponenial de forma:

(2.47)

n care a" exprimat n daN/cm2 i b" n s/km, sunt factor ce urmeaz a fi determinai, innd seama de faptul c relaia vitez-rezisten" nu este n general univoc (unei aceeai rezistene pot s-i corespund viteze de propagare diferite, dac anumii factoridin compoziia betonului ce se ncearc sunt diferii).

10.7. Curba caracteristic (2.47), necesar pentru transformarea vitezei longitudinale de propagare msurate n rezisten lacompresiune, depinde de o serie de date ce privesc compoziia, sau pstrarea betonului ncercat. Ea se determin cu ajutorulurmtoarelor mijloace:

- prin datele cuprinse n registrul de turnri al lucrrii;- prin informaii, scrise sau verbale, furnizate de executant sau dirigintele lucrrii;

- prin examinarea betonului ca aspect exterior i n sprturi.

10.8. Pentru determinarea curbei de transformare vitez-rezisten" a unui beton dat, se consider un anumit beton standard dereferin definit prin urmtoarele elemente:

- dozajul de ciment 300 kg/m3;

- tipul cimentului Pa 35; SR 35;

- natura agregatelor silico-calcare de ru;

- granulozitatea agregatelor tip C (fig. 2.16);

- umiditatea betonului: corespunztoare pstrrii conform STAS 1275-70 la 28 zile (7 zile sub ap + 21 zile n aer),

- maturitatea betonului 900oC x zile

- adaosuri fr

Corectarea curbei de transformare, necesar pentru mbuntirea preciziei, se face cu ajutorul:

- ncercrilor de etalonare nedistructive i distructive, pe corpuri de prob (cuburi de prob de 20 cm latura) turnate i pstrate n



7/28/2019 _C 26-85

31/67

aceleai condiii cu betonul din lucrare.

- Extragerilor de carote i ncercrilor lor prin metode nedistructive i distructive. Carotele trebuie s respecte condiia (2.14). Dacaaceast condiie nu e respectat se va ncerca betonul din lucrare, n locul n care urmeaz a fi extras carota.

Dac pe antier exist posibilitatea ca n paralel cu desfurarea lucrrilor s se toarne un numr mare de cuburi (peste 20)confecionate cu diferite rapoarte A/C sau diferit compactate, atunci curba de transformare vitez -rezisten se obine n conformitatecu prevederile capitolului 11.

10.9. Ecuaia de transformare (2.47) a betonului standard este perfect determinat prin poziia a dou puncte caracteristice,corespunztoare la dou viteze de propagare, una mai mic, de 3200 m/s i una mai mare de 4200 m/s, plasate n planul decoordonate R

c- V i caracterizate prin urmtoarele valori:

V1 = 3200 m/s VL = 4200 m/s

daN/cm2 daN/cm2 (2.48)

Relaia de transformare a betonului standard este dat prin valorile rezistenelor corespunztoare diferitelor viteze de propagare ntabelul 2.10, pe coloana 6, avnd indicativul C

t = 1,00.

Tabelul 2.10

TRANSFORMAREA VITEZEI DE PROPAGARE N REZISTEN LA COMPRESIUNE

Viteza depropagareV [m/s]

Rezistena la compresiune Rc n daN/cm2

Pentru valorile coeficientului de influen Cttotal

0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50

3000

3050

3100

3150

3200

3250

3300

3350

3400

3450

3500

3550

3600

3650

3700

3750

38

40

42

44

47

49

52

55

58

61

65

68

72

76

81

85

45

47

49

52

55

57

61

64

68

71

76

80

84

89

95

99

51

54

56

59

62

68

70

74

78

82

86

91

96

102

108

114

58

60

63

67

70

74

78

83

87

92

97

103

108

114

122

128

64

76

70

74

78

82

87

92

97

102

108

114

120

127

135

142

70

74

77

81

86

90

96

101

107

112

118

125

132

140

149

156

77

80

84

89

94

98

104

110

116

122

130

137

144

152

162

170

83

87

91

96

101

107

113

120

126

122

140

148

156

165

176

185

90

94

98

104

109

115

128

139

136

143

151

160

168

178

189

199

96

101

105

111

117

123

131

138

146

153

162

171

180

191

203

213



7/28/2019 _C 26-85

32/67

10.10. Pentru toate betoanele confecionate cu agregate silico-calcare de ru, se admite coeficientul b" al rela iei (2,47) constant i

egal, cu 1,06 s/km.

n acest fel, pentru definitivarea curbei de transformare vitez-rezisten" a acestor betoane, este suficient un punct al curbei.

10.11. Pentru betoanele cu elemente caracteristice diferite de cele ale betonului standard relaia de transformare se calculeaz astfel:

- se determin valoarea coeficientului de influen Ct, total cu formula:

, (2.49)

unde:

3800

3850

3900

3950

4000

4050

4100

4150

4200

4250

4300

4350

4400

4450

4500

4550

4600

4650

4700

4750

90

95

100

106

113

119

126

133

140

148

155

162

169

178

187

196

206

217

229

241

105

111

117

124

132

139

147

155

164

172

181

189

197

207

218

229

241

253

267

281

120

126

134

142

150

159

168

178

187

197

206

216

226

237

245

262

275

290

305

322

135

142

150

159

169

179

189

200

211

221

232

243

254

266

280

294

310

326

343

362

150

158

167

177

188

199

210

222

234

246

258

270

282

296

311

327

344

263

381

402

165

174

183

195

207

219

231

244

257

271

284

297

310

326

342

360

378

398

419

442

180

190

200

212

226

230

252

266

281

295

310

324

338

355

373

392

413

434

457

482

195

205

217

230

244

259

273

289

304

320

335

351

367

385

404

425

447

471

495

523

210

221

234

248

263

279

294

311

328

344

361

378

395

414

435

458

481

507

533

563

225

237

251

266

282

299

315

333

_C 26-85

Documents

Transcript of _C 26-85