BULLETIN INCERCOMincercom.md/Buletin Informativ nr8.pdf · similitudinii. Concomitent putem apela...

MINISTERUL DEZVOLTĂRII REGIONALE ŞI

CONSTRUCŢIILOR AL REPUBLICII

MOLDOVA INSTITUTUL DE CERCETĂRI ŞTIINŢIFICE ÎN

CONSTRUCŢII “INCERCOM” ÎS

BULETINUL

INCERCOM INSTITUTUL DE CERCETĂRI

ŞTIINŢIFICE ÎN CONSTRUCŢII

BULLETIN

INCERCOM SCIENTIFIC RESEARCH INSTITUTE

OF CONSTRUCTION

ISSN 1857-3762

2016 Nr. 8

ISSN 1857-3762

BULETINUL

INCERCOM INSTITUTUL DE CERCETĂRI ŞTIINŢIFICE

ÎN CONSTRUCŢII

BULLETIN

INCERCOM SCIENTIFIC RESEARCH INSTITUTE OF

CONSTRUCTION INCERCOM

2016 Nr. 8

Colegiul editorial

Colegiul științific redacțional al revistei “BULETINUL INCERCOM”

1. Lvovschi Eugen, redactor-şef, dr. habil. şt. tehnice, membru-

corespondent AȘM, ICŞC “INCERCOM” ÎS, RM.

2. Zolotcov Anatolie, dr. habil. şt. tehnice, Ministerul Dezvoltării

Regionale şi Construcţiilor, RM.

3. Izbînda Anatolie, dr. şt. tehnice, ICŞC “INCERCOM” ÎS, RM.

4. Nistor Grozavu, dr. habil. şt. tehnice, viceprimar, mun. Chişinău, RM.

5. Meiță Vasile, dr. habil.arh., INCD URBAN-INCERC, România.

6. Petrişor Alexandru-Ionuţ, dr. ecol., dr. geogr., habil. urb., INCD

URBAN-INCERC, România.

7. Șamis Evsei, dr. şt. tehnice, UTM, RM.

8. Achimov Anatolie, dr. habil. şt. tehnice, ICŞC “INCERCOM” ÎS, RM.

9. Сroitoru Gheorghe, secretar responsabil, dr. ing., Ministerul

Dezvoltării Regionale şi Construcţiilor, RM.

Redactor-coordonator: L. Cartofeanu

Membrii Colegiului editorial: O. Tulgara

G. Curilina

C. Bortici Toate articolele ştiinţifice sînt recenzate.

Toate drepturile sunt rezervate redacţiei şi autorilor.

Adresa redacţiei: str. Independenţei 6/1, MD-2043, Chişinău, Republica

Moldova.

Buletinul este dedicat ştiinţelor terestre şi conţine diferite articole tematice

ştiinţifice fundamentale precum şi aplicative.

Web: http://incercom.md/?id=6

Tirajul – 100 exemplare.

Editura „INCERCOM”, Chişinău 2016.

© INCERCOM Institutul de Cercetări Știinţifice în Construcţii, 2016.

SUMAR

1. Albu Svetlana Rețele de gaze – estimarea valorii în

condițiile Republicii Moldova (studiu

de caz)………………………………… 1

2. Croitoru Gheorghe Международные типовые контракты

FIDIC и их применение в условиях

Республики Молдова………………... 27

3. Присяжнюк

Мария И.

Активированная формовочная

гипсовая смесь………………………. 47

4. Шамис Евсей Е. Возможности возрождения

индустриального домостроения в

Молдове……………………………… 66

5. Лупашку

Валерий

Градостроительное значение

развития железнодорожного

транспорта для Кишинёва…………... 75

6. Fagurel Romeo Metode neconvenționale de învățământ

pentru o educație durabilă: platformă

seismică în miniatură pentru concursuri

studențești…………………………….. 101

7. Pleșca Vladimir Aplicarea sistemului dual pentru

structurile din zona de seismicitate

Vrancea……………………………….. 123

8. Vataman Dumitrița Eficiența energetică a clădirilor în

contextul încălzirii globale…………… 153

Buletinul Institutului de Cercetări Științifice în Construcții, Nr. 8

1

REȚELE DE GAZE – ESTIMAREA VALORII ÎN

CONDIȚIILE REPUBLICII MOLDOVA

(STUDIU DE CAZ)

ALBU Svetlana, doctor habilitat, profesor universitar, UTM, RM,

[email protected]

Rezumat

Necesitatea evaluării rețelelor de gaze apare în

R.Moldova ca urmare a demonopolizării ramurii, apariția pe

piață a mai multor operatori de rețea și furnizori. În procesul

activității economice proprietarii rețelelor de gaze se

confruntă cu necesitatea estimării valorii acestora fie în

scopuri financiar-contabile (reevaluare, preluare la bilanț), fie

în scopuri comerciale (vânzare, cumpărare, arendă). Rețelele

de gaze, din punct de vedere al evaluării, sunt obiecte

specializate, evaluarea cărora presupune cunoașterea

aspectelor specifice domeniului. În prezentul articol autorul

examinează posibilitatea evaluării conductelor de gaze date în

exploatare la finele anilor 90 în lipsa informației complete

privind rezultatele economice ale operatorului de rețea.

Cuvinte cheie: conductă de gaze, operator de rețea,

abordări și metode în evaluare, metoda indicilor, metoda

actualizării fluxului de numerar.

Abstract

Necessity of evaluating the gas networks appears in

Moldova as a result of the sector demonopolization, the

appearance of several network operators and suppliers on


2

market. In the process of economical activity the gas networks

are faced with the need to estimate their value for financial

accounting (revaluation, takeover balance sheet), for

commercial aim (sale, purchase, lease). Gas networks in terms

of evaluation, are specialized items, which requires knowledge

of specific aspects of the assessment area. In this article the

author examines the possibility of evaluating gas pipelines

given in exploitation in late 90 in the absence of complete

information of concerning of the network operator.

Keywords: pipeline gas network operator, network

operator, valuation approaches and methods, method of

indices, discounted cash flow method.

INTRODUCERE

Necesitatea evaluării rețelelor de gaze apare în

R.Moldova ca urmare a demonopolizării ramurii, apariția pe

piață a mai multor operatori de rețea și furnizori. Conform

Regulamentului pentru furnizarea şi utilizarea gazelor

naturale, aprobat prin Hotărîrea Consiliului de administrație al

ANRE nr. 415 din 25 mai 2011 [1], operatorul de rețea,

furnizorul sunt responsabili de furnizarea fiabilă şi continuă a

gazelor naturale consumatorilor finali. În acest scop operatorul

de rețea este obligat să întrețină rețelele de gaze naturale ce-i

aparțin în stare bună de funcționare, să efectueze exploatarea şi

reparația lor în corespundere cu cerințele legislației în domeniu

și să asigure securitatea funcționării lor.


3

Furnizorul este titularul de licență pentru furnizarea

gazelor naturale, care asigură alimentarea cu gaze naturale la

tarife reglementate a unui sau mai multor consumatori finali pe

baza contractului de furnizare.

Operator de rețea este operator al rețelei de transport

şi/sau operator al rețelei de distribuție. Operatorul rețelei de

distribuție primește gazele naturale de la operatorul de rețea

prin intermediul stațiilor de predare şi punctelor de măsurare

comercială, volumele de gaze naturale fiind măsurate prin

intermediul echipamentului de măsurare instalat la aceste stații

şi puncte. Volumul gazelor naturale livrate se readuce la starea

standard.

În procesul activității economice proprietarii rețelelor de

gaze se confruntă cu necesitatea estimării valorii acestora fie în

scopuri financiar-contabile (reevaluare, preluare la bilanț), fie

în scopuri comerciale (vânzare, cumpărare, arendă).

Rețelele de gaze din punctul de vedere al evaluării sunt

incluse în categoria bunurilor mobile cu toate că conductele pot

fi înglobate în imobil (rețele subterane) și nu pot fi îndepărtate

fără deteriorarea substanțială a întregii rețele. Rețeaua de gaze

naturale cuprinde conducta propriu–zisă (țeava) și echipamente

necesare. Conductele de gaze pot fi confecționate din metal

(oțel) sau masă plastică (polietilenă). Țevile din oțel pot fi


4

utilizate atât subteran cât și suprateran, pe când cele din

polietilenă se utilizează doar subteran. Conform NCM

G.05.01-2006 [2] conductele de gaze se clasifică în funcție de

presiunea de lucru a gazului transportat:

Presiune înaltă de categoria I – peste 0.6 MPa până la

1.2 MPa inclusiv (gaze naturale) și peste 0.6 MPa până la 1.6

inclusiv (gaze HGL);

Presiune înaltă de categoria II – peste 0.3 MPa până la

0.6 MPa inclusiv (gaze naturale și HGL);

Presiune medie de categoria III - peste 0.005 MPa până

la 0.3 MPa inclusiv (gaze naturale și HGL);

Presiune joasă de categoria IV - până la 0.005 MPa

inclusiv (gaze naturale și HGL).

Echipamentele și utilajele necesare unei rețele de gaze

sunt diverse, de la simple robinete de închidere, până la diverse

echipamente de reglare, măsurare și distribuție.

PARTICULARITĂȚILE EVALUĂRII REȚELEI

DE GAZE

În conformitate cu standardele de evaluare [3] activul

supus evaluării urmează a fi identificat, inclusiv precizate

limitările fizice și juridice existente. Astfel, se vor deosebi

rețeaua de transport și rețeaua de distribuție, vor fi identificate


5

punctele inițial și terminus a obiectului evaluării, va fi descrisă

amplasarea conductei (numerele cadastrale traversate), vor fi

descrise porțiunile de conductă în funcție de tip (subteran sau

suprateran), material (oțel, polietilenă), presiune, precum și

identificate toate echipamentele și utilajele aferente rețelei

supuse evaluării.

Pentru evaluarea bunurilor mobile (mașini, echipamente,

instalații) pot fi aplicate metode din cadrul tuturor trei abordări

în evaluare: prin piață, prin venit și prin cost. Specific rețelelor

este faptul posibilității aplicării metodelor abordării prin piață

doar pentru evaluarea echipamentelor și utilajelor aferente

rețelei. În cazul unor utilaje specifice, moderne în cazul lipsei

informației privind obiecte analogice poate fi aplicată

abordarea prin cost. Pentru evaluarea conductei (țevilor)

abordare prin piață nu poate fi aplicată în vederea multitudinii

elementelor de diferențiere între rețele amplasate în diferite

localități. Practica R.Moldova ne demonstrează lipsa

similitudinii. Concomitent putem apela la metodele abordării

prin venit și abordării prin cost.

În cadrul abordării prin cost se estimează costul de

înlocuire net folosindu-se următoarele metode: metoda de

calcul în baza prețului obiectului analogic; metoda calculului

pe elemente; metoda indicilor.


6

Metoda evaluării în baza prețului obiectului analog se

bazează pe teoria formării prețurilor. Algoritmul de calcul

cuprinde:

1) determinarea costului obiectului analog prin

excluderea din prețul acestuia a TVA, impozitul pe venit și a

rentabilității;

2) determinarea costului obiectului evaluării prin

corectarea costului obiectului analog cu diferențele parametrice

(greutate, volum, lungime etc.);

3) determinarea valorii de înlocuire a obiectului evaluării

prin adăugarea la cost a rentabilității, impozitului pe venit și,

după caz, a TVA.

Algoritmul metodei calculelor pe elemente cuprinde:

1) întocmirea listei echipamentelor, instalațiilor,

nodurilor ce completează obiectul evaluat;

2) acumularea informației cu privire la preturile

fiecărui element;

3) determinarea costul total al obiectului evaluării ca

suma prețurilor fiecărui element plus cheltuielile

producătorului pentru asamblare;

4) determinarea valorii de reconstituire a obiectului

evaluării prin adăugarea la cost a rentabilității, impozitului pe

venit și, după caz, a TVA.


7

Metoda indicilor presupune evaluarea prin actualizarea

prețului inițial al obiectului evaluării cu ajutorul unui sau mai

multor indici de modificare a prețurilor pentru grupa

corespunzătoare de mașini și utilaje în perioada respectivă.

Pentru a determina valoarea de piață la data evaluării, din

valoarea de înlocuire (reconstituire) se exclude deprecierea

acumulată calculată ca sumă a uzurii fizice, deprecierii

funcționale și economică.

Practica a demonstrat utilitatea aplicării concomitente a

metodelor din cadrul diferitor abordări pentru evaluarea

rețelelor de gaze. Adesea sunt combinate metoda indicilor

(pentru evaluarea conductei) cu comparația directă (pentru

echipamente și instalații).

În cadrul abordării prin venit pot fi utilizate metodele:

actualizarea fluxului de numerar, capitalizarea profitului,

analogul funcțional echieficient. Pentru evaluarea rețelelor de

gaze este indicată prima metodă.

EVALUAREA CONDUCTEI DE GAZE - STUDIU

DE CAZ

Conform schițelor anexate la Procesul–verbal de recepție

finală din 29.06.1998 conducta (obiectul evaluării) este con-

fecționată parțial din țeavă din oțel și țeavă din polietilenă cu


8

diametrul 110 și 160mm (Tabelul 1). Conducta subterană este

din țevi de oțel cu diametrul de 159x4.5 mm. Conținutul chimic

al oțelului corespunde ГОСТ 380-88. Țevile au fost confe-

cționate de uzina metalurgică din Dnepropetrovsc. La instalare

țevile din oțel au fost izolate cu peliculă specială pentru

izolarea conductelor petroliere din polilen-0. Conform datelor

din procesul de recepție finală a lucrărilor de construcție a

conductei de gaz (parte componentă, a căreia este și obiectul

evaluării), costul tronsonului de 19 310 m constituie 3 108 099

lei.

Tabelul 1. Descrierea obiectului evaluării.

Numărul obiectului nr. 97-017

Traseul obiectului De la nodul de distribuție s. ABC spre

s. CDE

Tipul presiunii înaltă înaltă înaltă

Anul dării în

exploatare 1998 1998 1998

Tipul conductei Metal Polietilen Polietilen

Diametrul

conductei, mm 159 110 160

Grosimea peretelui,

mm 4.5 10 14.6

Lungimea sectorului

de conductă, m 10 000 3 890 5 420

Obiectul evaluării,

m 181 2730 4231


9

ABORDAREA PRIN COST: METODA INDICILOR PE

ELEMENTE

Estimarea valorii de reconstituire. În urma analizei

informației economico-contabile a firmei care a construit

tronsonul rețelei de gaze, a cărei parte este obiectul evaluării,

s-au identificat politica de formare a prețului și structura

costurilor directe. Prin urmare, din preț au fost extrase costurile

directe (Tabelul 2).

Tabelul 2. Calculul costurilor directe.

Criteriu Valoare 1 2

Prețul conform actelor de

recepție lucrărilor, lei 3 108 099

Lungimea conductei, km 19.31

Inclusiv din: Oțel 10.0

Polietilen, d.160mm 5.42

Polietilen, d. 110mm 3.890

Valoarea la 29.06.1998,

lei/km

160.96 (3 108 099/19.31)

Structura prețului în 1998 (Actul de control din 28.06.1998)

cheltuieli de regie, % 18.5

acumulări planificate, % 8.0

rentabilitatea planificată, % 25.0

dezvoltarea bazei materiale,

%

10.0

Costuri directe în medie,

lei/km

91 468

(160.96/1.185/1.08/1.25/1.1)


10

Având în vedere structura costurilor directe: materiale

60%, salariu 30%, exploatarea mașinilor și mecanismelor 10%,

divizăm costurile în exprimare valorică lei la un kilometru

lungime (Tabelul 3).

În urma analizei pieței au fost determinate prețurile

curente în funcție de producător, materialul, diametrul și

presiunea țevii. Astfel, prețul țevii din polietilenă

(160x14.6mm) constituie 930 ruble/m.l., prețul țevii din po-

lietilenă (110x10mm) constituie 440 rub/m.l., prețul țevii din

oțel (159x4.5mm) constituie 482 rub/m.l., prețul peliculei de

protecție constituie 849 rub/m.l. țeavă.


11

Tabelul 3. Divizarea costurilor directe (CD).

L, m

Pon-

derea

în

lungi

-me

Cota

mate

riale

preț

față de

țeava

din

oțel

Mate

riale, lei/km

Cota

sala-

riu

Salariu,

lei/km

cota

EM

M

EMM,

lei/km

CD 1998,

lei/km

Țeavă oțel 10.000 0.52 0.6 x

70

309.5

6

0.30

27

440.3

1

0.1 9146.77 106896.64

Țeavă

polietilenă,

160mm 5.420 0.28 0.6 0.6987

49

12

2.3

3

0.30

27

44

0.3

1

0.1 9146.77 85709.41

Țeavă

polietilenă,

110mm

3.890 0.20 0.6 0.3305

23

24

0.6

7

0.30

27

44

0.3

1

0.1 9146.77 59827.75

CD, la

1998,

lei/km

91.468 1

54880.6

2

- - 27440.3

1

-

9146.7

7

- 91467.70


12

Prețurile producătorilor au permis calcului raportului

între prețul țevii din polietilenă cea din oțel (inclusiv pelicula

de protecție). Prin urmare, calculăm costul materialelor

porțiunii de conductă din oțel (Eq.1), proporțional calculăm

costul materialelor porțiunilor din polietilenă, continuînd cu

salariul și exploatarea mașinilor și mecanismelor (EMM) în

prețurile anului 1998.

Costul materialelor =0.52*x+0.28*0.6987*x

+ 0.2*0.3305*x (1)

unde: x – prețul țevii din oțel.

Valorile anului 1998 urmează a fi indexate până la data

evaluării. Indicele prețurilor pentru materiale va fi calculat prin

raportarea prețului curent la prețurile de procurare din 1998.

Indicele salariului va fi calculat prin raportarea salariului mediu

în construcții la data evaluării 2015 (4 762.1 lei/lună) la salariul

în perioada de referință 1998 (326.5 lei/lună). Indicele costului

pentru exploatarea mașinilor și mecanismelor în construcții va

fi extras din datele Biroului Național de Statistică (BNS) [4].

După care determinăm valoarea de reconstituire la data

evaluării prin procedeul direct de formare a prețurilor în

construcții (Tabelul 4).


13

Tabelul 4. Calculul valorii de reconstituire actualizate.

Tipul țevii Materiale,

lei/km

Salariu,

lei/km

EMM,

lei/km

CD,

lei/km

CR,

%

AP,

%

Renta

bilitate

a, %

Dezv.

bazei

mat.,

%

VR 2015,

lei/km

K indexare 6.20 14.59 9.58

Țeavă oțel 436205.67 400225.1 87623.82 924054.6 18.5 8 25 10 1626082

Țeavă

polietilenă,

d.160mm 304758.55 400225.1 87623.82 792607.5 18.5 8 25 10 1394771

Țeavă

polietilenă,

d.110mm 144186.84 400225.1 87623.82 632035.8 18.5 8 25 10 1112209

Estimarea deprecierii acumulate. Uzura fizică reprezintă o reducere a valorii utilajelor care

se datorează deteriorării sub influența factorului timpului şi altor factori externi (factorii fizici,

chimici, exploatarea incorecta, întreținerea nesatisfăcătoare etc.). Deoarece obiectul evaluării nu

poate fi inspectat (fiind subteran), aplicăm metoda vârstei efective. Durata de exploatare garantată

de producător a conductei de gaz din oțel constituie 40 ani, perioada de garanție a celor din po-

lietilenă constituie 50 ani.


14

Deprecierea funcțională este considerată nulă. Ca regulă

ia este determinată în baza costurilor excesive (Eq.2) sau în

baza productivității reduse (Eq.3).

Df = 1- [Ca / Ce]n

(2)

Df = 1- [Pa / Pe]n

(3)

unde:

n = 0.6-0.8 (coeficientul de „frânare” a prețului);

Ca (e) – costul obiectului analog (evaluării);

Pa (e) – productivitatea obiectului analog (evaluării).

Deprecierea economică este determinată în funcție de

gradul de utilizare. Ca regulă în baza capitalizării pierderilor de

venit sau compararea vânzărilor utilajului analogic „cu” și

„fără” prezența factorilor externi (Eq.4).

De = 1 – [V de facto / V nominal] (4)

Pentru conductele de gaze putem considera depreciere

economică în funcție de gradul de utilizare a capacităților

existente, adică reducerea traficului în rețea. În urma analizei

comparative a „Rezultatelor monitorizării pieței de gaze

naturale” în anii 2000 și 2015 nu a fost observată reducerea


15

traficului de gaze, prin urmare, deprecierea economică este

nulă.

Calculăm valoarea conductei de gaze prin diminuarea va-

lorii de reconstituire cu uzura fizică (Tabelul 5).

Tabelul 5. Estimarea valorii finale.

Tipul țevii VR 2015,

lei/km

Uzura

fizică,

%

VR,

lei/km

Lun-

gimea,

km

Valoarea,

lei

Oțel,

d.159mm 1626082 43 934997 0.181 169234

Polietilenă,

d.160mm 1394771 34 920549 4.231 3894843

Polietilenă,

d.110mm 1112209 34 734058 2.73 2003978

Total

6068056

Concluzie: valoarea conductei estimată prin metoda

indicilor pe elemente de cost la data evaluării constituie 6.07

mln lei.

ABORDAREA PRIN COST: METODA INDICILOR

COMASAȚI AI VALORII DE RECONSTITUIRE (ICVR)

Metoda ICVR presupune indexarea valorii de recon-

stituire a obiectului analog obiectului evaluării. Valoarea

obiectului analog este extrasă din culegerea corespunzătoare

domeniului [5]. Valoarea de reconstituire exprimată în mii


16

ruble pentru un kilometru de conductă urmează a fi

transformată în lei la data evaluării prin intermediul indicilor

prețurilor calculați de BNS, apoi corectată cu cheltuieli

indirecte și beneficiul investitorului. După care valoarea de

reconstituire actualizată va fi diminuată cu mărimea uzurii

fizice. Calculele sunt propuse în tabelul 6.

Tabelul 6. Estimarea valorii prin metoda ICVR.

Tipul conductei Oțel, d.159mm Piloetilen,

d.160mm

Polietilen,

d.110mm

Lungimea

conductei, km 0.181 4.231 2.730

ICVR Nr. 29/II, comp.1, tab.34

Valoarea de

reconstituire, mii

rub/km 14.3 14.3 13.1

K 1969-1984 1.19 1.19 1.19

K 1984-1991 1.52 1.52 1.52

K 1991-2015 tr.II 31.982 31.982 31.982

Cheltuieli

indirecte și

beneficiul

investitorului, %

51.25 (10%

dezv. baz.mat.,

10%, 25%) 51.25 51.25

Valoarea de

reconstituire, mii

lei/km 1 251 1 251 1 146

Valoarea de

reconstituire, mii

lei 226 5 294 3 129

Uzura fizică, % 43 34 34

Valoarea, mii lei 130 3 494 2 065

Valoarea, mii lei 5 689


17


indicilor comasați ai valorii de reconstituire la data evaluării

constituie 5.7 mln lei.

ABORDAREA PRIN VENIT: METODA

ACTUALIZĂRII FLUXULUI DE NUMERAR (DCF)

Metoda DCF presupune estimarea valorii prin

procedeul de actualizare a veniturilor operaționale nete pe

durata efectivă de exploatare a rețelei de gaze. Algoritmul de

calcul cuprinde:

1) determinarea venitului brut potențial (VBP);

2) calculul pierderilor în rețea;

3) calculul venitului brut efectiv (VBE);

4) determinarea cheltuielilor operaționale;

5) calculul venitului operațional net (VON).

VBP poate fi determinat fie în baza datelor contabile ale

operatorului de rețea, fie în baza tarifelor la gaze naturale

pentru conducta de presiune înaltă (conform [6]). Calculul se

va realiza după următoarele formule:

VBP = VBP lei / 1000 m3 x Q potențial (5)


18

Deducere = VBP lei / 1000 m3 x (1- Q efectiv furnizat la con-

sumatorul final) (6)

VBE = VBP – Deducere (7)

CO = CM + CIE + CRM + CC + CGA + CAj (8)

VON = VBE – CO (9)

unde:

Q – capacitatea de transportare a rețelei;

CM - consumuri de materiale;

CIE - cheltuieli de întreținere și exploatare a rețelelor de

gaze naturale și altor mijloace fixe de producție;

CRM - cheltuieli privind retribuirea muncii personalului

încadrat în activitatea de transport, distribuție și furnizare a

gazelor;

CC - cheltuieli comerciale;

CGA - cheltuieli generale și administrative;

AC - alte cheltuieli.

𝑉 = ∑ 𝑉𝑂𝑁𝑖1

(1+𝑎)𝑖𝑛𝑖=1 (10)

unde: i = {1, … n }; n – durata efectivă de exploatare a rețelei

Metoda dată poate fi utilizată doar în cazul, în care

evaluatorul posedă informația privind volumul efectiv de gaze


19

transportat, veniturile și cheltuielile, consumurile efective ale

operatorului de rețea, precum și rentabilitatea efectivă a

activității. Deoarece pentru obiectul evaluării informația

respectivă lipsește metoda în varianta sa clasică nu poate fi

aplicată.

ABORDAREA PRIN VENIT II. METODA AFN ÎN BAZA

DATELOR NORMATIVE

Calculele au fost axate pe prevederile Metodologiei de

calculare, aprobare și aplicare a tarifelor la gaze naturale [7],

care prevede că rentabilitatea activelor existente până în 2003 =

5%, rata de actualizare se determină prin metoda WACC

(media ponderată a costului capitalului), iar valoarea reprezintă

valoarea prezentă a veniturilor viitoare pe perioada de garanție.

Rata de actualizare sau rata de rentabilitate exprimată

prin metoda WACC (Weighted Average Cost of Capital) va fi

determinată prin formula 11.

𝑅𝑟𝑛𝑗 = 𝑊𝐴𝐶𝐶 =𝑅𝑒

(1−𝑡)×

𝐸

(𝐸+𝐷)+ 𝑅𝑑 ×

𝐷

(𝐸+𝐷) (11)

unde:

Re – costul capitalului propriu, %;

Rd – costul capitalului împrumutat, %;


20

t – rata impozitului pe venit aplicat întreprinderilor de

gaze naturale, conform legii;

D – capitalul îndatorat; E – capitalul propriu.

Costul capitalului propriu se determină în baza

modelului CAMP (Capital Assets Pricing Model) conform

formulei:

𝑅𝑒 = 𝑟𝑓 + 𝑟𝑡 + 𝛽𝑑 × (𝑟𝑚 − 𝑟𝑓) (12)

unde:

rf – rata de rentabilitate lipsită de risc, %. Această rată se

determină anual în baza ratelor lipsite de risc a bonurilor de

tezaur din SUA cu o maturitate de peste 10 ani conform datelor

statistice publicate de BLOOMBERG în luna ianuarie al anului

“j” [8];

rt – rata de risc caracteristică R.Moldova. Prezenta

Metodologie prevede că rata de risc pentru R.Moldova va fi

aplicată la nivel de 6.75%. În anul în care, conform

publicaţiilor statistice ale DAMODARAN [9-12], rata de risc

pentru R.Moldova va fi mai mică decât cea indicată mai sus, se

va aplica rata publicată;

βd – coeficientul beta ajustat la gradul de îndatorare, care

se determină conform formulei:

𝛽𝑑 = 𝛽 +𝐷

𝐸× 𝛽(1 − 𝑡) (13)


21

unde:

β – coeficientul beta, lipsit de îndatorare. Acest coeficient

se determină anual reieșind din datele publicate în raportul

statistic al DAMODARAN, în compartimentul “Betas by

Industry”, întreprinderile de gaze naturale a ţărilor în curs de

dezvoltare;

D/E – raportul capitalului îndatorat către capitalul

propriu. Acest raport este stabilit la nivel de 0.54, determinat

reieșind din structura de efectuare a investițiilor la nivel de

35% din împrumuturi şi 65% din capitalul propriu al între-

prinderilor (acționarilor);

t – rata impozitului pe venit aplicat întreprinderilor de

gaze naturale, conform legii;

(rm-rf) – riscul pieței. Această variabilă este determinată

la nivel de 5.26%;

Rd – costul capitalului împrumutat, %. Acest cost se va

aplica la nivelul de 9.13% anual.

Prin urmare, rata de actualizare conform prevederilor

legislative constituie 14.9246% la data evaluării (Tabelul 7).

Tabelul 7. Determinarea ratei de actualizare.

Rrn 14.9246 Rata de rentabilitate a activelor noi în

2015

Rd 9.13 costul capitalului împrumutat

E 65% capitalul propriu


22

D 35% capitalul împrumutat

t 12% impozitul pe venit

Re 15.87947 costul capitalului propriu

rf 2.85 profitabilitatea fără risc

BLOOMBERG

rt 6.75 rata de risc caracteristică R.Moldova

rm - rf 5.26 riscul pieței

0.81 conform DAMODARAN la

05.01.2015

Determinăm venitul reglementat în baza prevederilor

normative (Tabelul 8), rentabilitatea 5% pentru activele date în

exploatare înainte de 2003. După care, considerând veniturile

drept anuități pe perioada garantată de activitate rămasă,

calculăm valoarea prezentă a fiecărei porțiuni de conductă

(Tabelul 9). Prin intermediul calcului invers determinăm

volumul reglementat de gaze pe parcursul unui an calendaristic

(Tabelul 10). Comparând cu volumul de gaze efectiv

transportat, corectăm venitul reglementat și estimăm valoarea

obiectului evaluării.

Tabelul 8. Venitul reglementat.

Țeava Valoarea activelor

exclusiv uzura, lei

Renta-

bilitatea, %

VON reglementat,

lei/an

Oțel 169234 5 8461.72

Polietilenă,

d.160mm

3894843 5 194742.14

Polietilenă,

d.110mm

2003978 5 100198.92

TOTAL 6068056 303403


23

Tabelul 9. Estimarea valorii prezente.

Țeava

VON

reglementat,

lei/an

Rata de

actualizare

a = WACC

T rămas,

ani

Coeficientul de

actualizare Ka Valoarea, lei

oțel 8461.72 14.92465 13 5.602015 47402.71

polietilenă, d.160mm 194742.14 14.92465 33 6.632331 1291594

polietilenă, d.110mm 100198.92 14.92465 33 6.632331 664552.4

TOTAL 303403 2003549

Tabelul 10. Calculul volumului reglementat.

Țeava

VON

normativ,

lei/an

Tarif

furnizor

final, lei/

1000 m3

Tarif la

întreprinderi

le de

distribuție,

lei / 1000 m3

(presiune

înaltă)

VV, lei/

1000 m3

CO

(pentru

obiectul

evaluării),

lei

VON,

lei/1000

m3

Q traficul

(rentabilitate

normativă),

mii m3/an

oțel 8461.724 6221 5154 1067 0 1067 7.93 polietilenă,

d.160mm

194742.1 6221 5154 1067 0 1067 182.51

polietilenă,

d.110mm

100198.9 6221 5154 1067 0 1067 93.91

TOTAL

Maxim Q

303 403

x x182.51


24

Coeficientul de corecție a venitului reglementat K=Q

efectiv/Q normativ. Considerând Q efectiv = 230 mii m3, K=

230/182.51 = 1.26. Respectiv VON efectiv = 303 403 x 1.26 =

382 342 lei/an. Având în vedere coeficientul de actualizare a

anuităților Ka = 6.632331, determinăm Valoarea = 382 342 x

6.632331 = 2 535 818 lei


actualizării fluxurilor de numerar în baza datelor normative la

data evaluării constituie 2.5 mln lei.

CONCLUZII

1. Aplicarea metodei indicilor pe elemente de cost pentru

evaluarea conductei de gaze în condițiile R.Moldova este

posibilă.

2. Metoda indicilor pe elemente de cost are un grad de

precizie mai înalt față de metoda ICVR, deoarece se bazează pe

prețurile istorice efective a obiectului evaluării și nu pe prețul

estimativ al obiectului analog. În cazul existenței informației

necesare evaluatorul va acorda preferință metodei indicilor pe

elemente de cost.

3. Avându-se în vedere reglementarea tarifelor pentru

gaze naturale, valoarea conductei estimată prin abordarea


25

costurilor este mult mai mare față de suma estimată prin

abordarea veniturilor. Prin urmare, aplicarea procedeului de

reconciliere a valorilor (obligatoriu în R.Moldova) va conduce

la formularea unor concluzii eronate sau preferențiale

beneficiarului evaluării. Recomandăm formularea concluziilor

în baza metodei adecvate scopului evaluării și destinației

raportului de evaluare.

4. Abordarea prin venit în procesul evaluării conductelor

de gaze poate fi aplicată și în cazul lipsei informației depline

privind costurile și veniturile operatorului de rețea.

5. Metoda de evaluare în baza datelor normative,

propusă în prezentul articol, poate fi utilizată în scopul preluării

la bilanț a rețelelor de gaze sau pentru o eventuală estimare

preventivă la etapa inițială de examinare a unei tranzacții

potențiale.

6. Nu se recomandă aplicarea metodei date în scopul

cumpărării rețelei, deoarece valoarea estimată nu va reflecta

potențialul investițional al afacerii.

Bibliografie

1. Regulamentului pentru furnizarea şi utilizarea gazelor naturale,

aprobat prin Hotărârea Consiliului de administrație al ANRE nr. 415 din 25

mai 2011.


26

2. NCM G. 05.01- 2014 Sisteme de distribuție a gazelor. Ministerul

dezvoltării regionale și construcțiilor. Chișinău 2014.

3. Standard de evaluare SEV 220 Mașini, echipamente și instalații (IVS

220). Standarde de evaluare ANEVAR. București 2014.

4. http://statbank.statistica.md/pxweb/pxweb/ro/40%20Statistica%20ec

onomica/40%20Statistica%20economica__17%20ICF/ICF011000.px/?rxid

=b2ff27d7-0b96-43c9-934b-42e1a2a9a774

5. Сборник № 29. Здания и сооружения газовой промышленности,

магистральных газопроводов и городского газового хозяйства.

http://upvs.kwinto.ru/interpr.php?link=_11157500.htm

6. Tarife la gaze naturale. Anexă la Hotărârea Consiliului de

administrație al ANRE nr. 425 din 29 septembrie 2011 Monitorul Oficial nr.

160-63/1459 din 30.09.2011. Rectif.: Monitorul Oficial nr. 164-165 din

04.10.2011.

7. METODOLOGIA de calculare, aprobare şi aplicare a tarifelor la

gazele naturale. Aprobată: prin Hotărîrea Consiliului de administraţie al

ANRE nr. 352 din 1 octombrie 2009.

8. www.bloomberg.com/markets/rates-bonds/government-bonds/us

9. http://www.damodaran.com

10. http://www.stern.nyu.edu/~adamodar/New_Home_Page/data.html

11. http://www.stern.nyu.edu/~adamodar/pc/datasets/indname.xls

12. http://www.stern.nyu.edu/~adamodar/New_Home_Page/datafile/vari

able.htm


27

МЕЖДУНАРОДНЫЕ ТИПОВЫЕ КОНТРАКТЫ

FIDIC И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ В УСЛОВИЯХ

РЕСПУБЛИКИ МОЛДОВА

КРОИТОРУ Георгий, доктор инженер, начальник управления технико-экономической регламентации в

строительстве, Министерство Регионального Развития и Строительства Республики Молдова,

e-mail: [email protected]

Rezumat

În articol sunt prezentate problemele de armonizare a

contractelor de antrepriză cu principalele prevederi ale

contractelor standard ale asociației internaționale inginerilor-

consultanți (FIDIC). Pe baza experienței de lucru cu proiectele

investiționale, realizate în Republica Moldova cu aplicarea

contractelor FIDIC, se prezintă diferențele esențiale ale

condițiilor contractelor FIDIC în raport cu condițiile

contractelor de antrepriză, utilizate în construcția drumurilor

din Moldova. Se prezintă propuneri de armonizare a

prevederilor contractuale de antrepriză cu condițiile generale

ale contractelor standard FIDIC.

Cuvinte cheie: contract, condiții generale, inginer-

consultant, supraveghere tehnică, EBRD, IBRD, IFO.

Abstract

The issues on the harmonization of provisions of

contracts for construction works and general conditions of

standard contracts of the International Federation of

Consulting Engineers (FIDIC) are considered. The critical


28

distinctions among FIDIC contract conditions and contract

conditions applied in Moldova road sector based on the

experience in working on investment projects realized in the

Moldova using FIDIC contracts are described. The suggestions

concerning the harmonization of contract provisions and

general conditions of FIDIC standard contracts are made.

Keywords: contract, contract general conditions,

engineer-consultant, technical supervision, EBRD, IBRD, IFO.

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О КОНТРАКТАХ FIDIC

На сегодняшний день FIDIC представляет собой

крупнейшую международную организацию в области

строительного консультирования, которая объединяет 94

национальные ассоциации инженеров консультантов по

всему миру. В 2013 году FIDIC в торжественной

обстановке отметил свой столетний юбилей в рамках

международной ассамблеи в Барселоне.

Условия контракта на проектирование, строительство

и сдачу объектов «под ключ» были разработаны

Международной федерацией инженеров-консультантов

(FIDIC) и рекомендуются для всеобщего применения в

целях проектирования и строительства объектов в случае

проведения международных торгов. Для успешного

выполнения проектов требуется выработка единой

концепции и общих правил проведения конкурсных


29

торгов, а также разработка типовых форм контрактной

документации.

Данную миссию взяла на себя федерация инженеров-

консультантов (FIDIC), которая финансировалась

Всемирным банком. В результате этой работы был

разработан и затем опубликован первый международный

типовой строительный контракт «Условия контракта на

сооружение объектов гражданского строительства» или

так называемая Красная книга FIDIC. Этот тип контракта

был рекомендован для всеобщего применения и до сих пор

успешно используется при строительстве объектов, подряд

по которым присуждается на основе проведения

международных конкурсов.

Типовые условия контракта, изложенные в «Красной

книге», непрерывно совершенствовались и к настоящему

времени изложены в четырех изданиях. После появления

«Красной книги» последовал выпуск других стандартных

контрактов FIDIC, и в настоящее время используются 9

стандартных контрактов (включая 4 новых, изданных в

1999 г.), охватывающих весь спектр контрактных отноше-

ний в строительстве [1-3].

Перечень стандартных контрактов, опубликованных

FIDIC по состоянию на 2013 г., приведен в таблице 1.


30

Таблица 1. Перечень стандартных контрактов, опубликованных FIDIC

№ Название стандартных контрактов FIDIC

1 «Условия контракта на сооружение объектов

гражданского строительства» 4-е издание 1987 г.,

исправленное и дополненное в 1988 и 1992 гг.

(«Красная» книга).

Conditions of Contract for Works of Civil Engineering

Construction, Fourth Edition 1987, reprinted with

editorial amendments in 1988, reprinted with further

amendments in 1992 (Red Book).

2 «Условия контракта на электромонтажные работы и

работы по монтажу механического оборудования», 3-

е издание 1987 г. («Желтая» книга).

Conditions of Contract for Electrical and Mechanical

Works, Third Edition 1987 (Yellow Book).

3 «Условия субдоговора на сооружение объектов

гражданского строительства», 1-е издание 1994 г.

Conditions of Subcontract for Civil Engineering

Construction, First Edition 1994.

4 «Типовой договор между заказчиком и

консультантом на оказание услуг», 3-е издание 1998

г. («Белая» книга).

Client/Consultant Model Services Agreement, Third

Edition 1998 (White Book).

5 «Условия контракта на проектирование,

строительство и сдачу объектов «под ключ»», 1-е

издание 1995 г. («Оранжевая» книга).

Conditions of Contract for Design-Build and Turnkey,


31

First Edition 1995 (Orange Book).

6 «Условия контракта на строительство», 1-е издание

1999 г. (новая «Красная» книга).

Conditions of Contract for Construction, First Edition

1999 (New Red Book).

7 «Условия контракта на поставку оборудования,

проектирование и строительство», 1-е издание 1999 г.

(новая «Желтая» книга).

Conditions of Contract for Plant and Design and Build,

First Edition 1999 (New Yellow Book).

8 «Условия контракта для проектов типа «ИПС»

(«инжиниринг - проведение торгов - строительство»)

и проектов, выполняемых «под ключ», 1-е издание,

1999 г. («Серебряная» книга).

Conditions of Contract for EPC Turnkey, First Edition

1999 (Silver Book).

9 «Краткая форма контракта», 1-е издание 1999 г.

(«Зеленая» книга).

Short Form of Contract, First Edition 1999 (Green

Book).

FIDIC также издает подробные комментарии и

рекомендации по применению каждого из перечисленных

типовых контрактов, а также другие документы, регла-

ментирующие отношения между участниками инвес-

тиционно-строительной деятельности.


32

Подходы FIDIC к работе проектировщика частично

отличаются от того, как эта деятельность регулируется в

Республике Молдова. В Молдове основной блок

ответственности инженера сводится, по существу, к

изысканиям и проектированию, что отражено в проекте

Кодекса Республики Молдова о Градостроительстве и

Строительстве, а также в других нормативно-правовых

актах.

Ключевой фигурой в области строительства FIDIC

считает независимого Инженера-консультанта (или

Инженера), который выступает в роли эксперта по

широкому кругу строительных, экономических,

имущественных, правовых и иных вопросов реализации

проекта. Инженер-консультант по поручению Заказчика

управляет проектом и осуществляет технический надзор во

время строительства [4].

Согласно положениям, FIDIC роль Инженера-

консультанта особенно велика в крупных инвестиционных

проектах, в которых Инженер выбирается (назначается)

заказчиком для осуществления следующих задач:

• проектирование объекта строительства или управ-

ление проектными работами, включая выбор проекти-

ровщика;


33

• организация и проведение торгов на подрядные ра-

боты;

• управление строительством;

• технический и авторский надзор;

• выполнение функций независимого арбитра при

разрешении споров между сторонами контракта.

При выполнении строительных проектов с

использованием контрактов по «Оранжевой» и «Сере-

бряной» книгам FIDIC присутствие Инженера-консуль-

танта не предусматривается. В этих случаях управле-

нческие и контрольные функции возлагаются на пред-

ставителя заказчика или профессионального упра-

вляющего.

В настоящее время при выполнении международных

строительных проектов заказчики активно используют как

контракты, выпущенные до 1999 г, так и новые контракты.

ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ УСЛОВИЙ

КОНТРАКТОВ FIDIC И ПРАВИЛ ЗАКУПОК НЕ

ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ПРИ ПОДГОТОВКЕ И

РЕАЛИЗАЦИИ ДОГОВОРОВ ПОДРЯДА

Базирующийся на мировом опыте взаимодействия

участников инвестиционно-строительных процессов и


34

постоянно корректируемый механизм контрактных

отношений, изложенный в документах FIDIC, позволяет, с

одной стороны, максимально обеспечить интересы

заказчика, а, с другой стороны, - сориентировать и защи-

тить интересы подрядчика.

Положения, которые не используются в практике

закупок работ по строительству:

- роль Инженера как представителя Заказчика во

взаимоотношениях с Подрядчиком. Вся переписка между

Заказчиком и Подрядчиком ведется только через

Инженера. Взаимоотношения напрямую между Заказчиком

и Подрядчиком не допускаются;

- соблюдение приоритетности документов кон-

тракта:

1. Договор подряда.

2. Уведомление об акцепте.

3. Оферта.

4. Особые условия контракта.

5. Общие условия контракта.

6. Спецификации.

7. Чертежи.

8. Ведомости объемов работ и другие документы,

включенные в контракт.


35

- наличие в спецификациях положений об измерении

оплачиваемых объемов работ;

- фиксированная (паушальная) цена контракта

должна устанавливаться только в случае использования

условий, при которых поставка оборудования,

проектирование и монтаж осуществляется Подрядчиком.

Фиксированная цена также должна устанавливаться для

подрядных строительных контрактов продолжительностью

не более 18 месяцев. Измерения объемов для оплаты не

производятся;

- возможно внесение изменения в контракт как по

срокам, так и по стоимости работ при возникновении

условий по ходу выполнения работ и приведенных в

Общих условиях контрактов FIDIC. Изменения контрактов

оформляются Дополнениями к контракту, в которых

приводятся обоснования вносимых изменений, а также их

эффективности для целей проекта;

- взаимодействия сторон контракта осуществляются

только в форме переписки. Формы переписки

оговариваются заранее и согласовываются;

- при расхождениях в законодательстве Сторон

контракта, Заказчик вносит изменения в Особые условия

контракта;


36

- язык контракта совпадает с языком повседневного

общения. Это положение требует соответствующей

квалификации персонала Подрядчика;

- заказчик несет ответственность за предоставление

исходных данных по проекту, готовности строительной

площадки к началу выполнения работ, в случае ошибок и

срыва сроков по обязательствам Подрядчик имеет

возможность предъявлять претензии к Заказчику (ущерб от

потерянной выгоды);

- установлен срок, в течение которого Подрядчик

имеет право представлять претензию Заказчику. По

истечении этого установленного срока, Подрядчик не

может рассчитывать на продление срока выполнения работ

и на увеличение цены контракта;

- предусмотрены в условиях контрактов гарантийные

удержания, 50% которых выплачиваются после под-

писания акта сдачи-приемки выполненных объемов работ

(а не ввода в эксплуатацию Объекта). Оставшиеся 50%

гарантийных сумм выплачиваются по завершении гаран-

тийного срока ответственности за дефекты;

- допускается применение новых единичных расце-

нок. Эти расценки обосновываются Подрядчиком,

проверяются Инженером и утверждаются Заказчиком.


37

Инженер может иметь возможность вносить новые

расценки;

- подрядчик имеет возможность внести изменения в

контракт, при которых цена контракта уменьшается. В

этом случае Подрядчик имеет право на получение возна-

граждения в размере 50% от полученного снижения цены

контракта;

- до проведения торгов Заказчик готовит

Инженерную оценку возможной стоимости работ на

основе анализа единичных расценок рынка аналогичных

услуг. Инженерная оценка является эталоном при анализе

предложений участников торгов подрядчиков;

- установлены санкции к Заказчику в случае

необоснованной задержки платежей;

- прописаны условия, при которых Подрядчик имеет

право приостановить работы и после возобновления работ

представить претензию на продление срока завершения

работ и возмещение ущерба от приостановки работ не по

собственной воле;

- контракты предусматривают присутствие Совета по

урегулированию споров (Третейский судья), который раз-

решает споры до арбитражного суда;


38

- условия контрактов устанавливают отношения

Сторон как равноправные, а не зависимые от Заказчика.

ПРИМЕНЕНИЕ ТИПОВЫХ КОНТРАКТОВ FIDIC В

УСЛОВИЯХ РЕСПУБЛИКИ МОЛДОВА

Республика Молдова начала подготовку к

вступлению в Всемирную торговую организацию (ВТО)

еще в 1993 году. В то время законодательная база и

экономические условия не позволяли стране вступить в эту

организацию, поэтому на протяжении 7 лет были подго-

товлены и осуществлены все необходимые изменения в

законодательной базе.

8 мая 2001 года в Женеве во время заседания

Главного Совета ВТО состоялось подписание Протокола о

вступлении Республики Молдова в ВТО со всеми

предлагающимися документами. Приняв Закон № 218-XV

от 1 июня 2001 года, Парламент Республики Молдова

утвердил вступление Республики Молдова в ВТО и

ратифицировал Протокол о вступлении в ВТО. 26 июня

2001 года Министерство иностранных дел направило

ратификационную грамоту Секретариату ВТО, который, в

свою очередь, объявил, что Республика Молдова стала 142

членом ВТО.


39

Вступление Республики Молдова в ВТО, повлияло на

внедрение общих условий стандартных контрактов FIDIC

в национальную практику.

Международные финансовые институты, задейство-

ванные в управлении международной торговлей (МВФ,

МБРР, ЕБРР) были инициаторами обновления суще-

ствующих и разработки новых типов контрактов, а

финансирование и кредитование инвестиционных про-

ектов с их стороны всегда сопровождается требованием

применения контрактных форм FIDIC.

На протяжении последних десяти лет пра-

вительствами республики был предпринят целый ряд мер

для привлечения прямых иностранных инвестиций в

экономику республики. Благодаря этому, в последнее деся-

тилетие прямые иностранные инвестиции в экономику

Молдовы зарегистрировали определенный рост как в

абсолютном объеме, так и в удельном весе во внутреннем

валовом продукте. В 2009 году прямые иностранные

инвестиции составили около 1.6% от ВВП Молдовы.

Если рассматривать структуру прямых иностранных

инвестиций по стране происхождения, то финансовые

ресурсы в Молдову направляются в основном из:


40

Нидерландов, Кипра, других стран Евросоюза, США,

стран СНГ.

На начало 2010 года в Молдове было зареги-

стрировано более 7 тыс. компаний с иностранным

капиталом. Наиболее привлекательные отрасли для

иностранных инвесторов в Молдове: перерабатывающая

деятельность, финансовый сектор, торговля, а также

строительный сектор.

В Республике Молдова применение контрактов

FIDIC на сегодняшний день недостаточно популярно.

Причины тому - специфика отечественного законодатель-

ства, а также стремление молдавского подрядчика

(заказчика) работать по установленной схеме – т.е. по уже

разработанным договорам подряда на строительство.

Однако приход в Республику Молдова иностранных

инвесторов, подрядчиков диктует свои правила, и

большинство из них предпочитает работать с учетом

международных норм и механизмов, широко применяемых

на международном строительном рынке.

В последнее время международные финансовые

организации все чаще инвестируют в реконструкцию

коммунальных сооружений очистки воды нашей

республики. Победителями тендеров в большинстве


41

случаев становятся зарубежные компании, имеющие опыт

выполнения требований FIDIC.

За счет средств кредита Европейского банка

реконструкции и развития (ЕБРР) была произведена

комплексная реконструкция коммунальных очистных

сооружений г. Кишинева. Кредит был предназначен для

восстановления трубопроводов, закупки насосного

оборудования, аэраторов, водомеров, диагностического

оборудования.

В результате переговоров с ЕБРР и проведения

международного тендера по субпроекту «Аэротенки»

победителем стала чешская фирма. Однако после

заключения договора о выполнении работ «под ключ»

контракт был аннулирован по вине чешской фирмы (в

связи с тем, что не был принят во внимание фактор

квалификационного опыта претендента). Вторично

контракт был заключен с консорциумом компаний

«Skanska East Europe Oy» (Финляндия) и Группы компаний

«Экополимер» (Россия).

В результате проведенных работ очистные

сооружения канализации г. Кишинева были восстановлены

и пущены в эксплуатацию в ноябре 2003 г, а руководство


42

Водоканала и представители банка дали высокую оценку

качеству и темпам выполнения этого проекта.

Другой проект — это реабилитация централизова-

нных систем ирригаций в центральной зоне республики,

которая предусматривала управление строительством,

технический и авторский надзор с применением

положений контракта FIDIC (новая «Желтая» книга).

Работы, стоимостью в 80 миллионов долларов, были

выполнены при финансировании правительством США

Фонда Провокации тысячелетия Молдова.

Самые большие иностранные инвестиции, в нашей

республике, идут на реконструкцию и строительство

дорог. Большинство работ выигрывают зарубежные

компании заключая стандартные контракты FIDIC.

Автомобильная трасса Сэрэтены-Сороки (93 км),

была восстановленная на деньги американских фондов в

рамках того же Фонда. Работы по реконструкции обош-

лись в 100 миллионов долларов и были завершены летом

этого года.

Из-за кризиса, в последние 2 года, уровень прямых

иностранных инвестиций в Молдове остается крайне

низким, особенно в реальном секторе экономики, что и

ограничивает применение контрактов FIDIC.


43

Специфика молдавского строительного законода-

тельства, безусловно, требует внесения порой значи-

тельных изменений в контракты FIDIC для их адаптации и

возможности использования в республике. Не стоит

забывать также и о том, что проформы контрактов FIDIC

являются объектом авторского права и все права на их

перевод и продажу принадлежат Международной

федерацией инженеров-консультантов.

Исходя из опыта использования правил и принципов

Международных финансовых организаций (МФО) в

реализации инвестиционных проектов в Республике

Молдова можно рекомендовать следующие направления

гармонизации законодательства:

- исходная проектная документации Заказчика

должна соответствовать современным техническим

требованиям, не содержать устаревших решений и быть

полной для возможности на ее основе подготовить

качественную техническую часть тендерной

документации;

- заказчик должен в полной мере подготовить

строительные площадки и получить все необходимые по

национальным стандартам разрешения и согласования для

возможности Подрядчику начать работы без задержек;


44

- функции Заказчика должны быть четко

регламентированы в соответствии с условиями контрактов

FIDIC. Заказчик не должен иметь права самостоятельно

принимать волевые решения по ходу выполнения работ в

разрез с принятой и согласованной Инженером

технологией строительства, влиять на утвержденный

график работ без предварительного анализа Инженером.

Заказчик не должен иметь права самостоятельно требовать

от Подрядчика выполнения работ без наличия на объекте

согласованной Инженером рабочей документации;

- при проведении торгов подрядчиков и консуль-

тантов (Консультанта – Инженера, Консультанта –

Проектировщика, Консультанта по техническому

содействию и управлению проектом) проводить предква-

лификацию с целью отсева компаний до проведения

торгов, не отвечающих принятым квалификационным

требованиям Заказчика для выполнения конкретного

проекта;

- до проведения торгов подрядчиков Заказчик должен

иметь Инженерную оценку стоимости работ, полученную

на основе установившихся рыночных цен конкретного

региона, где производится строительство;


45

- определение функции Инженера как независимого

эксперта по оказанию технического содействия Заказчику

в управлении проектом и техническому надзору за

строительством;

- контракты с Подрядчиком и Консультантом (в том

числе с Инженером) должны иметь возможность

продления с увеличением стоимости услуг, приняв за

основу для Консультантов повременную оплату;

- подрядчик должен иметь возможность получить

премию за снижение стоимости строительства и сроков

завершения работ;

- техническая часть тендерной документации не

должна являться рабочим проектом. Допускаются

изменения стоимости работ из-за уточнения видов и

объемов работ на стадии разработки рабочей

документации;

- при оценке объемов работ Подрядчика следует

использовать не только Ведомость объемов работ, но и

Спецификации, которые более точно отражают

содержание работы Подрядчика;

- условия предъявления претензий должны быть

отрегулированы как со стороны Заказчика, так и

Подрядчика, как это предусмотрено в контрактах FIDIC;


46

- гарантийные сроки выполненных работ должны

быть едиными для всего сооружения, а не поэлементными;

- в контрактах должны быть предусмотрены Общие

условия, которые не подлежат ревизии и Особые условия,

уточняющие Общие условия и не противоречащие им;

- должна быть принята система штрафных санкций,

используемая в контрактах FIDIC, при которой размер

штрафа ограничен и выставляется по окончании срока

завершения работ по контракту.

Также представляется целесообразным разработка и

утверждение Министерством Регионального Развития и

Строительства типовых проформ указанных договоров по

аналогии с проформами контрактов FIDIC.

Библиография

[1]. Попов В.И. Менеджмент работ по строительству комплекса

защитных сооружений от наводнений Санкт-Петербурга / В.И. Попов

// Вестник высшей школы – 2008. – Вып.1 (12). – С. 49-57.

[2]. Попов В.И. Менеджмент ремонта и строительства

транспортных сооружений: учебное пособие / В.И. Попов. – МАДИ

(ГТУ), М., 2005. – 145 с.

[3]. Попов В.И. Стандартные контракты ФИДИК в строительстве: в

кн. «Исследование автодорожных и городских мостов и тоннелей» /

В.И. Попов. – М.: МАДИ (ГТУ), 2008. – С. 45-52.

[4]. Закон Nr. 721 от 02.02.1996 о качестве в строительстве

(Опубликован: 25.04.1996 в Monitorul Oficial Nr. 25, статья №: 259.

Дата вступления в силу: 25.07.1996).


47

АКТИВИРОВАННАЯ ФОРМОВОЧНАЯ

ГИПСОВАЯ СМЕСЬ

ПРИСЯЖНЮК М.И., канд. тех. наук, др. философии, доцент Одесской Государственной Академии

Строительства и Архитектуры, Украина, е-mail: [email protected]

Резюме

В статье приведены результаты исследований

модифицирования гипсовых вяжущих веществ

формовочных смесей с использованием активации воды

затворения. Рассмотрено влияние обычной и морской

воды затворения на физико-технические характеристики

искусственного конгломерата на основе совместного

применения гипсовых и алюмосиликатных композиций с

активацией морской воды.

Ключевые слова: строительство, обработка воды,

активация, модификация, гипс, морская вода, алюмо-

силикатные микросферы.

Rezumat Articolul prezintă rezultatele cercetării modificării

amestecului pentru mulaje compus din lianți de gips, folosind

activarea unui amestec de apă. S-a luat în considerare

influenţa apei şi amestecului de apă de mare asupra

caracteristicilor fizice și tehnice ale conglomeratului artificial,

pe baza aplicării comune a compozițiilor de gips și silice-

alumină cu activarea apei de mare.


48

Cuvinte cheie: construcții, tratarea apei, activare,

modificare, gips, apă de mare, microsfere alumino-silicate.

Abstract The article presents the research results of modification

of forming mixes composed of gypsum binders using the water

activation. It was examined the influence of conventional and

sea water mixing on physical and technical characteristics of

the artificial conglomerate, based on combined application of

gypsum and silica-alumina compositions with the activation of

the sea water.

Keywords: construction, water treatment, activation,

modification, gypsum, salt water, alum-inosilicate micro-

spheres.

Вода является наиболее важным фактором, опреде-

ляющим как технологические свойства формовочной сме-

си, так и одним из обязательных её компонентов. Поэтому

вполне объяснимо стремление модифицировать многие хи-

мические процессы, происходящие в присутствии воды, в

том числе и образование цементного и гипсового камня,

изменяя некоторые её свойства.

Структурированная вода - это вода с определённой

структурой. Кратко и доступно о структурированной воде

можно сказать следующее. Обычная вода из любых исто-

чников содержит 5% молекул, находящихся в связи с водо-

родом. Оставшиеся же 95% молекул, находятся не связа-


49

нными с водородом и называются свободными молеку-

лами. Основная подавляющая часть 95% молекул воды вы-

полняет определённую функцию, находясь в общей массе.

Молекулы выполняют функцию – сохранение информа-

ции, возможность вступать в дополнительные связи с мо-

лекулами водорода. Вода структурированная (вода с до-

полнительными водородными связями) и не струк-

турированная имеет совершенно различные результаты

взаимодействия.

Молекула воды содержит в себе разнозарядные части

– плюсы и минусы, которые формируют молекулярные

связи. Плюсы притягиваются к минусам составных частей

молекул, формируя, так называемые, кластеры. Н2О это

одна молекула воды. Идеальный кластер состоит минимум

из 912 молекул Н2О, соединённых между собой как пазлы

по зарядам в шестигранник формируя водородные связи

(Рисунок 1).


50

Рисунок 1. Кластерные образования в водных композициях

Вода, организованная таким образом (с малым коли-

чеством свободных, не присоединённых молекул) является

структурированной.

Энергия, сообщаемая жидкости за счет схлопывания

кавитационных пузырьков, прямо пропорциональна их

количеству. Степень развитости кавитации определяет ин-

декс кавитации, показывающий отношение объема кавита-

ционного облака к общему объему жидкости в активной

рабочей зоне [1]. При развитой кавитации значение ин-

декса кавитации стремится к единице.

Механизм получения тепловой энергии за счет кави-

тации основан на её вторичных нелинейных эффектах в

жидкости. Акустическая кавитация представляет собой


51

эффективное средство концентрации энергии звуковой

волны низкой плотности в высокую плотность энергии,

связанную с пульсациями и захлопыванием кавита-

ционных пузырьков. В момент схлопывания кавитаци-

онного пузырька, давление и температура газа достигают

значительных величин. Новое поколение тепловых машин,

преобразующих механическое и акустическое воздействия

на жидкость в тепло. Нагрев теплоносителя осуществля-

ется при преобразовании кинетической энергии жидкости

в тепловую энергию за счет трибоэффекта; преобразовании

гидроакустической энергии в тепловую энергию за счет

кавитационных и вихревых эффектов. Кавитационные

теплогенераторы могут также использоваться для процесса

очистки от накипеоборазования, различных отложений и

загрязнений на внутренних поверхностях и в трудно-

доступных местах технологического оборудования и

трубопроводов. Кавитационная обработка воды изменяет

ее физико-химические свойства, увеличивает рН воды,

способствует ее активации.

Последствия кавитации. Химическая агрессивность

газов в пузырьках, имеющих к тому же высокую

температуру, вызывает эрозию материалов, с которыми

соприкасается жидкость, в которой развивается кавитация.


52

Эта эрозия и составляет один из факторов вредного

воздействия кавитации. Второй фактор обусловлен

большими забросами давления, возникающими при

схлопывании пузырьков и воздействующими на поверх-

ности указанных материалов. Квитационная эрозия

металлов вызывает разрушение гребных винтов судов,

рабочих органов насосов, гидротурбин и т.п., кавитация

также является причиной шума, вибрации и снижения

эффективности работы гидроагрегатов.

Схлопывание кавитационных пузырей приводит к

тому, что энергия окружающей жидкости сосредота-

чивается в очень небольших объемах. Тем самым, обра-

зуются места повышенной температуры и возникают

ударные волны, которые являются источниками шума и

приводят к эрозии металла. Шум, создаваемый кавитацией,

является особой проблемой на подводных лодках, так как

снижает их скрытность. Эксперименты показали, что вред-

ному, разрушительному воздействию кавитации под-

вергаются даже химически инертные к кислороду

вещества (золото, стекло и др.), хотя и намного более

медленному. Это доказывает, что помимо фактора

химической агрессивности газов, находящихся в пу-

зырьках, важным является также фактор забросов


53

давления, возникающих при схлопывании пузырьков.

Кавитация ведёт к большому износу рабочих органов и

может значительно сократить срок службы винта и насоса.

Скорость потока жидкости в канале статора является

переменной величиной. При распространении в канале

статора импульса избыточного давления, вслед за ним

возникает кратковременный импульс пониженного

(«отрицательного») давления, так как совмещение каналов

ротора и статора завершилось, и подача жидкости в канал

статора происходит только за счет «транзитного» течения

из радиального зазора между ротором и статором. Объем

жидкости, вошедший в канал статора, стремится к выходу

из канала, и инерционные силы создают растягивающие

напряжения в жидкости, что вызывает кавитацию.

Кавитационные пузырьки растут при понижении давления

до давления насыщенных паров обрабатываемой жидкости

при данной температуре, и схлопываются или пульсируют

при увеличении давления в канале статора. Часть кави-

тационных пузырьков выносится в рабочую камеру.

Акустическая кавитация представляет собой эффективное

средство концентрации энергии звуковой волны низкой

плотности в высокую плотность энергии, связанную с

пульсациями и захлопыванием кавитационных пузырьков.


54

В фазе разрежения акустической волны в жидкости обра-

зуется разрыв в виде полости, которая заполняется

насыщенным паром данной жидкости. В фазе сжатия под

действием повышенного давления и сил поверхностного

натяжения полость захлопывается, а пар конденсируется

на границе раздела фаз. Через стены полости в нее

диффундирует растворенный в жидкости газ, который

затем подвергается сильному адиабатическому сжатию. В

момент схлопывания, давление и температура газа

достигают значительных величин (по расчетным данным

до 100 МПа и 1000°С). После схлопывания полости в

окружающей жидкости распространяется сферическая

ударная волна, быстро затухающая в пространстве. В связи

с тем, что скорость потока жидкости в канале статора

велика и имеет флуктуации, поток имеет развитую турбу-

лентность. При вращении ротора в зазоре между ротором и

статором возникают большие сдвиговые напряжения.

Рабочие поверхности ротора и статора воздействуют на

жидкую гетерогенную среду за счет механического кон-

такта, создавая большие срезывающие и сдвиговые усилия.

В результате кавитационного воздействия вода

временно становится активным растворителем трудно-

растворимых веществ без введения химических реагентов.


55

Для получения железобетона с высокими эксплуата-

ционными свойствами для строительных, морских и

других сооружений проводят химизацию бетона компле-

ксными добавками. В качестве комплексных добавок

смесей из гидрофобизирующих поверхностно-активных

веществ, применяют коллоидную парафиновую пасту. Она

представляет собой комплексное соединение двух

различных по своей химической природе веществ – воды

(полярного растворителя) с парафином (неполярным гид-

рофобным веществом).

Для создания устойчивой системы «парафин - вода»

необходима интенсивная обработка, которая достигается

при импульсных воздействиях в блендере. После обра-

ботки парафиновую пасту вводят в бетономешалку вместе

с другими компонентами. При температуре около 60°С

частицы парафина переходят в вязко-текучее состояние,

заполняя капилляры и поры бетона. При остывании бетона

парафин возвращается в первоначальное состояние,

придавая бетону водостойкость. Объемная гидро-

фобизация бетона частицами парафина снижает водо-

поглощение на 40–50%, повышает его коррозионную

стойкость и долговечность в условиях воздействия жидких

агрессивных сред.


56

Для опытно-промышленного и серийного произ-

водства изделий из акформикса разработаны специали-

зированные смесительные устройства, которые были изго-

товлены и испытаны, работая в различных техноло-

гических режимах. Результаты позволяют спроектировать

модельный ряд принципиально новых смесительных ус-

тройств. Такая машина получила наименование блендер

(blender).

Анализ исследований показывает, что что в боль-

шинстве публикаций представлены результаты модифици-

рования гипсовых композиций ультра- и нано добавками и

их влияние на механические свойства.

Следует отметить работу А.Ф. Бурьянова [3] по мо-

дификации гипсовых материалов. По мнению автора, в

системе при оптимальной концентрации наполнителей,

появляется дополнительная активная поверхность раздела

фаз и избыточная энергия, что влияет на размер и

морфологию кристаллических новообразований, плотность

и дефектность структур. Анализ и проведённые иссле-

дования показывают, что эффективность применения нано

систем возрастает при использовании ультрадисперсных

наполнителей.


57

При модификации гипсовых композиций наблюда-

лось изменение прочностных показателей при сжатии:

гипс строительный Г-5 на морской не активированной воде

3.93МПа; при активации морской воды в течении 24 часов

–5.62 МПа. При совместной модификации алюмоси-

ликатными микросферами и активированной морской

воде, прочность при сжатии достигла 9.14 Мпа.

В основу проведённых исследований была

поставлена цель разработки формовочных смесей с ис-

пользованием активированной морской воды путём

введения для прочностных показателей гипсового вя-

жущего алюмосиликатных микросфер.

Выбранные компоненты введены с целью повышения

физико-технических характеристик, а именно микросферы

уменьшение объёмного веса изделия и обеспечения

прочностных характеристик, а морская вода для

замедления реакции твердения гипсового камня и

эффективной кристаллизации гипсовой смеси.

Для определения характеристик выше указанных

композиций были изготовлены образцы-балочки 40х40х

160мм.

Эксперимент проводился по 9 точечному двух фак-

торному плану и обрабатывался в программе COM-PEX.


58

10

8

6

4

2

0

2

10-12

8-10

6-8

4-6

2-4

0-2

Факторы -1 0 +1

Х1 - вода затво-

рения, с учётом

реологических ха-

рактеристик.

обычная морская активированная

морская

Х2 - количество

алюмосиликатного

наполнителя, % от

объёма.

4 8 12

Рисунок 2. Прочностные показатели гипсовой композиции,

Мпа.


59

Оптимизация может быть достигнута после длитель-

ного наблюдения за результатами воздействия блендера в

зависимости от установленного уровня или же измерением

параметров воды до и после обработки для различной

установки уровня (например, электро-проводности, рН и

т.д.).

Предложены технологии производства активи-

рованных мелкозернистых бетонных смесей. Они осно-

ваны на принципиально новом способе изготовления и

активации их компонентов с использованием в производ-

ственном процессе регулируемой гидродинамической

кавитации и концентрируемого воздействия микролеп-

тонных излучений [1, 6]. Известны и другие эффективные

методы активации [7], дающие неоспоримые положи-

тельные конечные результаты.

Рассматривая формовочные смеси и их технологии с

системно-аналитических позиций [5], был сделан вывод о

возможности не только резко повысить прочностные

характеристики конечного продукта, но и снизить его

плотность. Эти положения автором защищены серти-

фикатами авторского права и других смежных прав на

научные разработки [8], действующими в 197 странах

мира, включая Украину, Молдову, Россию, США и т.д.


60

Роторно-импульсный аппарат – блендер, изменяет

пространственные структуры цепочек молекул воды

(разрывает их), изменяет pH в сторону увеличения (более

щелочная), увеличивает активность воды и т.д.

Многократное прохождение воды через блендер

(циклически) приводит к её нагреву. Наиболее эффекти-

вный нагрев происходит до температуры 76…79°C.

Данный эффект использован в комплексе по опресенению

воды.

В результате образуется новый продукт – активиро-

ванная формовочная смесь акформикс (acformix), отли-

чающаяся широким диапазоном возможностей, в том

числе полноценным использованием вяжущего, кон-

струкцией структуры, экологичностью, высокой про-

чностью, обусловленной проработкой компонентов на

атомарном уровне, экономичностью и т.д.

Дополнительным аргументом в пользу естественного

происхождения выцветов на поверхности образца в

режиме SEI (сканирующий электронные микроскоп

CamScan 4D с энергодисперсионным спектрометром Link

ISIS. U=20 kV, I = 4 nA, хорошо видны кристаллы гипса:

PH является очень важным показателем. PH определен как

отрицательный десятичный логарифм активности ионов


61

водорода (H+) в уравнении: pH = - log 10 ( aH+ ) = log10

(1/aH+). Один перепад уровня по шкале pH указывает на

10-ти кратное увеличение плотности ионов водорода.

Важно отметить факт завершенности топохими-

ческой реакции свидетельствует о времени, в течение

которого существовали условия, благоприятствующие ее

протеканию 12-24 часа. Концентрации обоих видов ионов

в воде равны [H+]=[OH-], то раствор имеет нейтральную

реакцию. То есть pH = 7. Если концентрация водородных

ионов [H+] увеличивается, то значение pH уменьшается и

становится меньше семи, а кислотность раствора увеличи-

вается и щелочность соответственно уменьшается. Если же

увеличивается концентрация гидроксид ионов [OH-], то

значение pH увеличивается (становится больше 7), щелоч-

ность раствора увеличивается, а кислотность снижается.

Кислотная вода имеет уровень рН меньше 7 (при темпе-

ратуре 25°C (77°F)), в связи с этим вода содержит более

высокую концентрацию ионов Н+. Щелочная вода, имеет

уровень pH больше чем 7 (при температуре 25°C), в связи с

этим вода содержит более высокую концентрацию ОН- чем

Н +.

В то же время хорошо известна качественная реакция

на ион Ca+2, под микроскопом рассмотрены образование


62

20,0KV 1000X ˜20µm

кристаллов гипса в виде четырехугольников, ромбов (при

быстрой кристаллизации) рисунок 3 (а) и игольчатых крис-

таллов (при медленной кристаллизации) рисунок 3 (б).

Как видно из рисунка 3, кристаллизация протекала в

условиях большого пересыщения (о чем свидетельствует

очень маленький размер и многочисленность кристаллов

гипса – масштабная линейка в левом верхнем углу фото-

графии соответствует 20 мкм). Это однозначно свидетель-

ствует о наличии локальных источников поступления в

зону реакции избытка сульфат-ионов.

(а)


63

20,0KV 1000X ˜20µm

(б)

Рисунок 3. Электронно-микроскопическая фотография

кристаллов гипса в выцвете.

На фотографиях видны и мелкие ромбические

кристаллы, образовавшиеся в первые моменты после

начала кристаллизации, и более крупные пластинчатые,

выросшие в дальнейшем.

Возникновение пересыщения можно объяснить тем,

что энергия активации зародышеобразования сульфата

кальция достаточно велика.

Поэтому на первой стадии процесса кристаллизации

возникает большое пересыщение, приводящее к образо-

ванию большого числа мелких ромбических кристаллов, а

затем начинается гораздо более медленная стадия их роста

из растворов равновесной концентрации.


64

Активация с помощью акформикс-технологии про-

исходит в блендере, эффективном для гетерогенных про-

цессов с твердой фазой и вязкими жидкостями, в

маловязких системах жидкость – жидкость. Согласно ис-

следованиям, проведённым о турбулентности воды

известны следующие данные. Вода, проходя через насос,

изменяет свою структуру – происходит изменение водоро-

дных соединений воды. В частности, происходит

изменение угла между молекулами водорода и

кислородом. Этот угол должен быть равен 104.7 градуса.

Изменение угла в водородных связях и частоты колебаний

молекул воды приводит к нестабильности водородных

связей.

Исследования различных материалов по акформикс-

технологии на гипсоцементно-пуццолановом вяжущем с

использованием активированной морской воды показали

резкий рост прочности на 13-15%, а конечного продукта на

сжатие и на изгиб с применением равномерно

диспергированных микросфер по всему объёму,

обеспечивает химическое взаимодействие и прирост ма-

рочной прочности на 21-27%, причём показатели пре-

восходили исходную марочную прочность самого

вяжущего в пределах 6-9 МПа и водостойкостью 0.89-0.9.


65

Образование мелкокристаллической игольчатой структуры

повышенной плотности приводит к повышению прочности

гипсовых композиций на активированной морской воде с

алюмосиликатным мелкодисперсным наполнителем.


1. Гусев, Б.В. Механизм кавитационной активации цемента/Б.В.

Гусев, В.Ф. Юдаев//Строительные матери-алы, оборудование,

технологии XXI века. - 2003, № 6. - С. 24-25.

2. Мандельброт Б. Фрактальная геометрия природы. – М.: Ин-т

Компьютерных исследований, 2002. – 656 с.

3. Бурьянов, А.В. Эффективные гипсовые материалы и изделия с

использованием ультрадисперсных алюмосиликатных добавок и

углеродных модификаторов. Текст: автореферат дис. док. тех. наук:

05.23.03 /Бурьянов Александр Фёдорович; Московский

государственный строительный университет. – Москва, 2012. - 30с.

4. Волженский А.В. Гипсоцементно-пуццолановые вя-жущие,

бетоны и изделия/А.В. Волженский, В.И. Стамбулко, А.В. Ферронская.

- М.: Стройиздат, 1971. – 318 с.

5. Соломатов, В.И., Кластерообразование композиционных

строительных материалов / В.И. Соломатов, В.Н. Выровой

//Технологическая механика бетонов. Рига: Рижский политехнический

инт, 1985. – С. 521.

6. Akimov A.E. Torsion fields and their experimental manifestations /

A.E. Akimov, G.I. Shipov // consciousness and physical reality. V.1. No. 3.

1996. - p. 28-43.

7. Выровой, В.Н., Механоактивация в техноло-гиибетона// В.Н.

Выровой, И.В.,Барабаш, А.В. Дорофеев, И.Н. Бабий и др. Одесса:

ОГАСА, 2014. - 148с.

8. OŞ №974/3034. Технологическая совмести-мость контактных

материалов (общие представления и структура системы исследования)

/ М.И. Холдаева. - AGEPI RM, 21.04.2011.


66

ВОЗМОЖНОСТИ ВОЗРОЖДЕНИЯ

ИНДУСТРИАЛЬНОГО ДОМОСТРОЕНИЯ В

МОЛДОВЕ

ШАМИС Е. Е. академик МАНЭБ, ассоциированный с ООН, д. т. н., проф.

Технический Университет Молдовы; ПРИСЯЖНЮК М. И. к. т. н., др. философии,

доцент, Одесская Государственная Академия Строительства и Архитектуры,

е-mail: [email protected]; ИВАНОВ В. Д. академик МАНЭБ,

ассоциированной с ООН, д. хаб. т. н., EPVS

Резюме

В разработке приведена информация о возможно-

стях создания в Республике Молдова производства и

строительства доступного жилья из объёмных блоков.

Работа проводилась в течение многих лет, производство

и изделия прошли соответствующие испытания, а их

актуальность в настоящее время становится очевидной.

Ключевые слова: домостроения, объёмные блоки,

строительства.

Rezumat

În lucrare sunt oferite informaţii cu privire la posi-

bilităţile de implementare în Republica Moldova a producerii

şi construcţiei locuinţelor accesibile din blocuri tri-

dimensionale. Lucrarea a fost realizată de-a lungul mai multor

ani, procesul tehnologic și produsul a trecut încercările

corespunzătoare, iar actualitatea lor devine evidentă.


67

Cuvinte cheie: locuinţe, blocuri tridimensionale, cons-

trucţie.

Abstract

The project provides information about the possibilities

of production and construction of affordable housing of three-

dimensional blocks, in Moldova. The work was done over the

years, the production and the product have been tested and

their relevance is now becoming apparent.

Keywords: housing, three-dimensional blocks, con-

struction.

Вряд ли читатели представляют себе столицу

Молдовы в 1944-ом году к моменту завершения Ясско -

Кишинёвской операции Великой Отечественной войны.

Однако, уже тогда в Оргееве начал функционировать

проектный институт Молдгипрострой.

Городские строения методично взрывали нацистские

сапёры, после чего оставались только большие развалины.

Учитывая, что за предыдущие более чем два десятилетия

ничего нового в республике не было построено, не создано

ни одного высшего учебного заведения, разрушения были

катастрофическими.

Опираясь на опыт многих европейских стран, в

частности, Франции, строители взяли за основу именно

принцип индустриализации строительства, а не просто


68

восстановление разрушенных городских построек. Это

означает в первую очередь укрупнение и соответственно

монтаж крупных элементов. А для этого были нужны

заводские мощности.

Пионером индустриализации стал Кишинёвский

завод железобетонных изделий № 1. Трудно даже просто

перечислить индустриальные новинки, создаваемые на

Кишинёвском заводе ЖБИ 1. Здесь изготовлялись не

только крупные элементы на высоту этажа, но и впервые в

мировой практике была разработана и реализована

технология объёмных блоков санузлов и инженерных

коммуникаций из быстротвердеющих гипсосодержащих

материалов, которая и сегодня используется в стро-

ительной отрасли экономики, но…за рубежами Рес-

публики Молдовы.

Если всмотреться в состояние дел в строительной

отрасли, то необходимо задуматься о доступности жилья

для большинства граждан республики.

Такое решение было разработано в Молдове - это

объёмные блоки размерами на одну - две комнаты из

гипсосодержащих материалов, разработанных А.В.

Волженским. Речь идёт о гипсоцементно-пуццолановых

вяжущих (ГЦПВ). Это не гипс, у которого своя область


69

применения, а совершенно новый материал со своей

сферой рационального использования. Такой концеп-

туальный подход позволяет достаточно точно установить

границы между гипсом, ГПЦВ, портландцементным

бетоном.

Конструктивно объёмные блоки представляют собой

композит из армированной цементнобетонной плиты и

закреплённых на ней несущих стоек и пространственного

элемента из ГЦПВ (его прочностные показатели невели-

ки). Вначале идея была апробирована на сантехкабинах, но

уже в самом начале разработки нами было предложено

развить её до уровня объёмных блоков на комнату.

В развитие предложения в 70-х годах XX века в НИИ

стройконструкций в Киеве была изготовлена и испытана

партия объёмных блоков на комнату. Специальное обо-

рудование было спроектировано в Кишинёве в кон-

структорском бюро завода ЖБИ-1.

Объёмные блок-комнаты размерами в плане 3х6м

выдержали под специальным прессом давление 100 т по

контуру, успешно прошли испытания на

транспортирование и пожаростойкость. Всё это дало мате-

риал для дальнейших исследований, а они проводились по

всем необходимым направлениям. Разработчики учиты-


70

вали, что потенциальные прочностные показатели ГЦПВ

используются не в полной мере, возможность коррозии

металла, ползучесть и т.д.

Для включения в работу всех положительных свойств

вяжущих материалов были применены два основных

метода: управляемая кавитация и активация (структури-

зация) воды затворения.

В нашей разработке использовалась гидроди-

намическая кавитация, не требующая для её создания до-

полнительных затрат энергии. В общем плане кавитацией

(холодным кипением жидкости) называется возникновение

в её потоке разрывов (каверн), которые заполняются

парами жидкости.

Появление каверн - микропузырьков в потоке прово-

цируется большой скоростью потока, а также и тем, что

пузырьки воздуха или мелкие частицы вяжущего стано-

вятся ядрами кавитации. Микропузырьки схлопываются, а

при этом возникают местные гидравлические удары, разда-

вливающие частицы вяжущего, причём при этом возникает

мощное давление и повышается температура. Из вяжущего

буквально выжимаются все возможности, прочностные

характеристики материала значительно повышаются. Для

уточнения параметров образования кавитации исполь-


71

зуется уравнение Бернулли для несжимаемой жидкости

(мы не приводим в небольшой статье данное уравнение, а

сообщим читателю результаты, полученные в серийном

производстве).

В 1997-1998 годах в Москве нами было организовано

серийное производство стеновых строительных изделий из

ГЦПВ марки 100, изготовляемого гипсовым заводом в г.

Видное Московской области. Испытания материала про-

водились в МГСУ (Московском государственном

строительном университете).

Прочность на сжатие, к примеру, составили 17.2

МПа, то есть более чем на 70% превысила прочность вя-

жущего. Кавитация сработала!

Второй метод - активация воды затворения при

воздействии на неё излучений физического поля через

специально разработанный гибкий концетратор. Мы и

здесь не останавливаемся на предложенной нами методике

расчёта, а приведём только факты.

В 2010 году с нашим участием была сконструирована

специальная установка для опытно-промышленного

эксперимента с формовочными смесями на портланд-

цементе. В производстве использовались кавитация и

активирование воды. Испытания проводились в Молдове и


72

лаборатории «Terracon» в США. К примеру, бетонная

формовочная смесь на цементе марки 400 Резинского

цементного завода показала в итоге на сжатие 50.7 МПа

при массе 1459 кг/м³. Напомним, что Молдова и Одесская

область Украины являются сейсмоопасной зоной и

снижение массы конструкций на 700…800 кг/м³ только в

плюс.

В конце восьмидесятых годов прошлого века руко-

водство Республики Молдова решило начать научно-

инженерные разработки по реализации объёмно-блочного

домостроения по предложенному нами направлению.

Однако политико-экономические потрясения того времени

привели лишь к развалу страны.

Сейчас мы имеем всё необходимое для создания

производства объёмных блоков по возведению домов раз-

личной этажности от одноэтажных до многоэтажных. При

этом можно принять в качестве базовых данных сле-

дующее:

объёмный блок должен включать в себя платформу

из формовочных смесей на портландцементе, на которой

монтируется вся инфраструктура блока;

пространственный элемент со вспарушенным по-

толком монтируется на подготовленную платформу;


73

стальную арматуру можно заменить базаль-

товолокнистой, а плиты из базальтоволокнита могут быть

неснимаемой опалубкой для пространственного элемента;

несущие стойки блока, образующие каркас блоков и

всего здания, можно изготовлять из металла или желе-

зобетона;

сырьё для базальтоволокнита есть в Молдове и

Украине, ибо, де-факто, мы откатились на послевоенные

позиции в области массового жилищно - гражданского

строительства, доступного для большинства граждан

республики.


1. Ахвердов М.Н. Основы физики бетона/И.Н. Ахвердов.-

М.:Строй. Издат.1981.-464 с.

2. Волженский А.В. Гипсоцементно-пуццолановые вяжущие,

бетоны и изделия /Волженский А.В, Ферронская А, В, Стамбулко

В.И.-М.: Стройиздат,1960.-168 с.

3. Волженский А.В. Гипсовые вяжущие и изделия (технологии,

свойства, применение/ Волженский А.В, Ферронская А.В.-М.:

Стройиздат,1974.-328 с.

4. Рыбьев И.А. Строительное материаловедение. Учеб. пособие

/И.А. Рыбьев.- М.: Высшая школа, 2004.-701 с.

5. Шамис Е.Е. Объёмно-блочное домостроение с применением

быстротвердеющих материалов / Е.Е. Шамис.- Кишинёв: Картэ

Молдовеняскэ, 1971.-107 с.

6. Шамис Е.Е. Строительство XXI-инновационные идеи

совершенствования индустриальных методов/ Е.Е. Шамис.- Кишинёв:

«Tehnica-info», 2010, 262 с.


74

7. MD №3703 G2.2008.09.30. Procedeu de preparare a amesticului de

constructie pe baza de liant mineral. Патент на изобретение/ Е.Е. Шамис,

Т.Г. Лупашку, Я.А. Зубрилина.- Депозит 2005.11.24.

8. Шамис Е.Е. Научно-инженерные физические методы

конструирования и изготовления формовочных смесей. Акформикс -

технологии / Шамис Е.Е., Иванов В.Д., Присяжнюк М.И. – Кишинёв:

INCERCOM, 2015, 172 с.


75

ГРАДОСТРОИТЕЛЬНОЕ ЗНАЧЕНИЕ

РАЗВИТИЯ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО

ТРАНСПОРТА ДЛЯ КИШИНЁВА

ЛУПАШКУ Валерий, доктор архитектуры, постдокторант,

Университета АН РМ, e-mail: [email protected]

Резюме

В данной статье говорится о влиянии железнодо-

рожной сети на развитие городской инфраструктуры г.

Кишинева. Железнодорожный транспорт подразделяется

на внешний и внутренний (конка, трамвай). Описаны

исторические этапы становления и развития данного

транспорта, даны предложения по развитию железно-

дорожной сети мун. Кишинэу, а также всей РМ.

Ключевые слова: железнодорожная сеть, городская

инфраструктура, развития транспорта.

Rezumat

Acest articol se referă la impactul rețelei de căi ferate

privind dezvoltarea infrastructurii urbane a orașului Chișinău.

Rețeaua feroviară este împărțită în doua căi externe și interne

(tramvai). S-au descris etape istorice în dezvoltarea acestor

transporturi, s-au prezеntat propuneri pentru dezvoltarea

rețelelor feroviare în mun. Chișinău, precum și pe întreg

teritoriul Republicii Moldova.

Cuvinte cheie: rețea feroviară, infrastructură urbană,

dezvoltarea transportului.


76

Abstract

This article refers to the impact of the railway network

on the development of urban infrastructure of Kishinev.

Railway is divided into external and internal (tram).

Description historical stages in the development of this

transport, present and the proposal for the development of the

railway network of the municipality of Chisinau, as well as

throughout of Republic of Moldova.

Keywords: railway system, urban infrastructure, tran-

sport development.

Развитие инфраструктуры города положительно

влияет на его градостроительный рост, на уровень

благоустройства и общей жизнедеятельности города.

Одним из важнейших видов транспортной ин-

фраструктуры является железнодорожный транспорт,

который получил развитие в нашем крае в ХIX веке.

Железнодорожная сеть начала бурно развиваться. Для

Кишинёва, также этот вид транспорта в XIX веке стал

важнейшим, так как именно он связал Кишинев с другими

городами и странами.

Только к 1869 году у Кишинёва появляется статус

города с железнодорожным сообщением. Именно в этом

году Кишинёв стал конечной станцией железнодорожной

ветки Раздельная – Бендеры – Кишинёв [1]. Эта ветвь

позволила сообщению со многими городами (Рисунок 1).


77

Рисунок 1. Железнодорожная карта г. Кишинева XIX в.

Но главный фактор произошёл в 1875 году, когда

ветка была продолжена в направлении Унгены - Яссы,

затем в сторону Новоселицы (Украина). Таким образом

Кишинёв получил сообщение с зарубежными странами.

Следует обратить внимание на то, что железно-

дорожная ветка шла по касательной к самому городу,

находясь в периферийной зоне города. Хотя уже ко второй

половине XIX века Кишинёв значительно разросся. Его

территория состояла из центральной части, включавшей

«старый», или «нижний» город и «новый» или «верхний»


78

город, и предместий: Буюканы, Большая Малина и Малая

Малина, Кривая Долина, Скиноса, Табэкэрия, Рышкановка

[2].

Развитие железной дороги получило и в самом

городе. Так в 1888 году Кишинёвская городская дума

приняла решение о строительстве трамвая (конно-

железной дороги) и эксплуатации т.н. «конки» [3].

Именно первым трамваем вообще и

непосредственным предшественником электрического

трамвая в частности была конка: городская железная

дорога, вагоны которой приводились в движение тяговыми

животными, чаще всего одной или двумя лошадьми

(Рисунок 2, 3).

Рисунок 2. Кишиневская «конка» на Александровской улице XIX в.


79

Рисунок 3. Кишиневский трамвай - «конка».

Первые в мире конки появились в США, в Нью-

Йорке в 1835 году [4]. Однако по-настоящему успешными

конные железные дороги стали только после того, как в

1852 году Альфонс Луба (Alphonse Loubat) [5] изобрёл

рельсы с жёлобом для реборди колеса, которые устана-

вливались в полотно дороги.

Можно сделать вывод о том, что передовые мировые

технологии достаточно быстро вводились в хозяйственный

и технический оборот в Кишинёве. В течении года на

Александровской (ныне Штефан чел Маре) и частично


80

других центральных улицах была построена трамвайная

линия протяжённостью в 6 вёрст [6], (Рисунок 4, 5).

Рисунок 4. Трамвайная линия в центре города-начало XX в.

Рисунок 5. Трамвайная линия на Пушкинской улице 30-годы XX в.


81

Рельсы завозились с Брянского железнодорожного

завода, пять открытых вагонов были закуплены в Варшаве

и семь закрытых в Одессе [3].

В 1897 году городская дума утвердила проект-

строительства второй очереди конно-железной дороги,

соединявшей центр города с железнодорожным вокзалом

(Рисунок 6, 7, 8).

Рисунок 6. Привокзальная площадь. Здесь разворачивался трамвай.

По диагонали площади протекала речка. (7)


82

Рисунок 7. Привокзальная площадь. Конечная трамвайной линии.


83

Рисунок 8. Кишиневский ж/д вокзал. Вид со стороны ж/д путей 30-е

годы XX в.

К 1910 году протяжённость трамвайных линий сос-

тавляла 12.5 км. В это время трамвайные вагоны всё ещё

приводились в движение конной тягой [8], (Рисунок 9).


84

Рисунок 9. Трамвай на конной тяге существовал до 1910 г.

В 1910 году городская дума приняла постановление о

переводе трамвая на электрическую тягу. В следующем

году Бельгийской компанией был подписан кон-

цессионный договор и в 1913 году кишинёвский трамвай

был переведён на электрическую тягу (Рисунок 10, 11, 12).

Одновременно была построена новая трамвайная линия от

улицы Пушкинской до Скулянской рогатки, а на Алексан-

дровской улице была уложена вторая колея [9].


85

Рисунок 10. Открытие второй колее кишиневского трамвая на

Александровской улице.

Рисунок 11. Трамвай на электрической тяге.


86

Рисунок 12. Открытые вагоны трамвая на электрической тяге.

Кроме этого, следует отметить, что к 1910 году были

заложены брусчаткой около трети улиц Кишинёва [10], что

также давало повод для развития железнодорожного трам-

вайного движения.

В Кишинёве создавалась, вплоть до 60-х годов XX

века новая трамвайная система: трамвай фактически стал

главным видом городского транспорта (Рисунок 11, 13, 14,

15).


87

Рисунок 13. Новые вагоны Кишиневского трамвая 60-е годы XX в.

Рисунок 14. Трамвай на Пушкинской улице. 50-60-е годы XX в.


88

Рисунок 15. Кишиневский трамвай в 50-е годы XX в.

В некоторых местах Кишинёва использовалась

трамвайная сеть, напрямую соединённая с железнодо-

рожной. К сожалению, фрагменты сети не сохранились,

как, впрочем, и сама городская сеть трамвайных путей.

Хотя в Кишиневе сохранилась открытая конка, и самое

главное есть музей трамвая (Рисунок 16, 17), но к сожале-

нию, самого трамвая нет. Поэтому предлагается, исходя из

того, что Кишинев в свое время закупил семь трамваев в

Одессе, продолжить эту практику и выкупить один из

старых трамваев в Одесском муниципалитете, с даль-

нейшим размещением его в музее Трамвая Кишинева. Это


89

поможет стать одной из важнейших исторических досто-

примечательностей города.

Рисунок 16, 17. Трамвайная конка, фрагмент фасада музея трамвая

по ул. Колумна.


90

Затем его заменил троллейбус, но в конце 80 – годов

в Генеральном плане развития города снова появилась

дефиниция – трамвай, но уже – скоростной. Он должен

был связать три резиденционные зоны Рышкановка – Но-

вые Чеканы и Ботанику. К сожалению, этому новому виду

железнодорожного транспорта не суждено было быть

осуществлённым. Но развитие железнодорожного движе-

ния требует новых линий, новых структур, технологий и

пр, т.к. мировая практика показывает рентабельность и

эффективность этого вида транспорта.

Кроме того, требуется добавить, что к существующей

колее (т.н. Русская колея - 1520 мм), которая используется

у нас в Молдове для новых дорог предлагается использо-

вать европейский стандарт (т.н. Европейская колея - 1435

мм). Этот путь развития железнодорожного транспорта

реально покажет действия по синхронизации железно-

дорожного движения как с Западной, так и с Восточной

частью Европы. Это может стать наиважнейшим элемен-

том в превращении страны в крупный железнодорожный

перевалочный регион Европы. А Кишинёву - стать одним

из важнейших железнодорожных узлов Восточной Евро-

пы. Исходя из этого, нами были поставлены задачи


91

проанализировать существующую ситуацию железнодо-

рожной сети Кишинева.

В данный момент в Кишинёве находится главный

сортировочный узел железных дорог страны, хотя он

должен быть, на наш взгляд в более развитом состоянии.

Пересечение Кишинёва осуществляется как пассажиро -

перевозками, так и промышленными грузами. Всё это осу-

ществляется через центр города.

В условиях непрерывного развития взаимосвязей

между городом и другими населёнными пунктами и

регионами страны повышаются требования, предъявля-

емые к транспортной инфраструктуре, к взаимодействию

её элементов в транспортных узлах.

Существующие в данный момент железнодорожные

пути Молдовы имеют не самый высокий коэффициент

эффективности как для связующих путей по территории

Молдовы, так и для транзита (Рисунок 18).

Так, еще в 1987 г. автором отмечалась необходимость

дальнейшего развития железнодорожного транспорта в

Республике Молдова [11].

Важнейшими элементами транспортной системы

города являются вокзалы, и в первую очередь железно-

дорожные. От рационального размещения вокзалов в


92

структуре города во многом зависят эффективность

использования различных видов транспорта, уровень тран-

спортного обслуживания населения. В условиях развития

города в диагональном направлении северо-запада, а также

предполагаемых других направлений отсутствуют вокзалы

на перспективных пересечениях.

Рисунок 18. Существующая схема железной дороги Молдовы.


93

В связи с тем, что продольной осью, вместе с

железнодорожной линией играет и река Бык, то она

должна рассматриваться как параллельная линия железной

дороги, а вместе с этим и транспортным дублёром. Река

Бык и прилегающая к ней территории имеют огромный

потенциал использования, но находятся в сильном

запущении, поросшем и болотистом состоянии, требуется

мощнейшая и эффективная работа по очистке и облаго-

раживанию близлежащих территорий, прежде всего углу-

блению русла реки. Это дало бы возможность исполь-

зовать естественную водную артерию не только как

экологическую нишу городского пространства, но и как

транспортную ось, пропустив по ней водный транспорт

(водный трамвай) (Рисунок 19).

Рисунок 19. Водный трамвай.


94

Предлагается создание не только автомобильной, но

и железнодорожной кольцевой на юго-востоке мун.

Кишинэу для пассажирных и промышленных грузопе-

ревозок исключающий проезд через центр Кишинёва.

Протяжённость пути будет составлять 41 км, вместо 29 км

в черте города. Также кольцевая позволит создание новых

станций, что благоприятно скажется для дальнейшего

развития всей инфраструктуры в целом.

Предлагается создать транспортный узел на северо-

западе мун. Кишинэу вблизи с Гидигичским водохрани-

лищем, а также Сынжере, что позволит:

- во-первых наиболее рационально организовать со-

членение сети железнодорожных дорог, кольцевой и созда-

ние оптимального дорожно-транспортного узлов.

- во-вторых построение данных узлов позволит уско-

рить включение Гидигичского водохранилища в черту му-

ниципия, что в свою очередь будет способствовать раз-

витию рекреационной зоны и более ускоренному развитию

инфраструктуры в общем.

Город непрерывно развивается и растет, а данный

участок располагается на расстоянии 2.54 км от границ

муниципии. Развитие Сынжеры как вокзального узла

позволит напрямую использовать железнодорожную сеть,


95

а в дальнейшем связать с Вадул-луй-Водэ, затем с центром

и севером страны (Рисунок 20).

Рисунок 20. Предлагаемая ж/д схема Кишинева.

Следует принять во внимание, что Сынжера в прош-

лом уже действовала как железнодорожная станция, связы-

вающая существующую ветку с южным направлением. Ре-

конструкция путей позволит создать в перспективе линию:

юг-центр-север.


96

Что касается создания транспортного узла в районе

Гидигического водохранилища (Страшенский р-он), пред-

лагается создать такой вокзал, который будет является

частью вокзального комплекса (железнодорожной па-

ссажирской станции, автовокзала и пассажирской водной

станции). Со всеми функционально и композиционно

взаимосвязанными зданиями в предлагаемом транспор-

тном узле (Рисунок 21, 22, 23).

Рисунок 21. Генплан единого транспортного узла.


97

Рисунок 22. Фасад предлагаемого единого транспортного узла.

Рисунок 23. Перспективный вид вокзала (Дипломная работа,

выполненная под руководством В. Лупашку).


98

Предлагается создать железнодоржный путь в г.

Орхей и дальнейшими направлениями: Орхей-Мэркуле-

шты: - что позволит повысить коэффициент эффекти-

вности пути так как расстояние сокращается почти в три

раза, создание новых станций и направлений, а также

связать путь с существующим проектом железно-дорож-

ных путей Мэркулешть - Сороки. Орхей - Варэнкэу, что

будет способствовать созданию более выгодных транзит-

ных путей для соседних государств через территорию

Молдовы, а само главное, обеспечить удобную взаимо-

связь всех населённых пунктов Республики между собой,

что в конечном итоге приведёт к улучшению обслужи-

вания граждан Республики Молдова (Рисунок 24).

Развитие железных дорог по-прежнему является при-

оритетом во всём мире (США, Китай, Франция и др.), по

сему, считаем, что в Молдове также следует избрать этот

вид транспорта главным, т.к. необходимо увеличить плот-

ность покрытия железнодорожной сети республики. Это

позволит и Кишинёву обеспечить себе большую зна-

чимость в организационной системе транспортного

движения, что в конечном итоге скажется на градо-

строительном развитии города.


99

Рисунок 24. Предлагаемая схема железной дороги Республики

Молдова.


100


1. История Кишинёва, «Картя Молдовеняскэ», Кишинёв 1966,

стр. 108.

2. Idem, стр. 101.

3. Г. Прокопцев. История трамвая.

4. ЦГИА СССР, ф. 1287, он. 41, 1889г., д.72, л.2.

5. Lex Veidhoen en Jan van der Enbe: Technishe mislukkingen Een

uitgave van Uitgeversmaatschappiij Ad Donker bv, Rotterdam

ISBN.90-6100-548-5.

6. «Московские ведомости», 31 июля 1888 г.

7. Князь С. Д. Урусов «Заметки Губернатора», стр.27.

8. ЦГИА СССР, ф. 1287, ол. 44, д.55, л.2 гр. 1290, оп. 5, д.214,

л.6.

9. ЦГИА СССР, ф. 1287, оп. 44, д. 55 л.2, ф. 1290, оп.5, д.224,

л.6.

10. «Городской отчёт города Кишинёва (1909-1912)», стр. 64.

11. Lupascu V. «Deficitul feroviar»-«Сельское хозяйство

Молдовы»; №12, 1990.


101

METODE NECONVENȚIONALE

DE ÎNVĂȚĂMÂNT PENTRU O EDUCAȚIE

DURABILĂ: PLATFORMĂ SEISMICĂ

ÎN MINIATURĂ PENTRU CONCURSURI

STUDENȚEȘTI

FAGUREL Romeo, inginer proiectant, Rezistență & Fizica Clădirilor, SMART CONSTRUCT SRL, RM,

e-mail: [email protected]; PLEȘCA Vladimir, co-autor, inginer proiectant, Rezistență

& Fizica Clădirilor, SMART CONSTRUCT SRL, RM,

e-mail: [email protected]; VATAMAN Dumitrița, co-autor, masterand, UT,

Facultatea de Construcții și Instalații “Gh. Asachi” din Iași, România,


Rezumat

Prezenta lucrare va descrie o metodă neconvențională de

învățământ, care poate fi implementată în instituțiile edu-

caționale din țară (colegii, universități, licee, etc), precum și

proiectarea celor mai eficiente soluții (din punctul de vedere al

costului realizării și operabilității) a tehnologiei folosite în

această metodă, platformă seismică în miniatură pentru simu-

larea de cutremure. Această metodă va putea fi folosită nu

doar pentru fortificarea cunoștințelor studenților din domeniul

construcțiilor în aria comportamentului seismic al clădirilor și

proiectării anti-seismice, dar și în atragerea tinerilor în ca-

riere inginerești și tehnologice încă de pe băncile liceelor.


102

Cuvinte cheie: Educație în domeniul ingineriei civile,

metode de învățământ neconvenționale, proiectare anti-

seismică.

Abstract

This paper describes a method of unconventional

education, which can be implemented in educational

institutions in the country (colleges, universities, high schools,

etc.) and designing the most effective solutions (in terms of cost

of implementation and operability) for the technology used in

this method, the miniature seismic platform for simulating

earthquakes. This method can be used not only to strengthen

students' knowledge of construction in the area of seismic

behavior of buildings and anti-seismic design, but also in

attracting young people in following careers in STEM (Science

Technology Engineering Mathematics) since high school.

Keywords: Civil Engineering education, unconventional

education method, structural design.

1. DESCRIEREA METODEI

Activitatea seismică reprezintă unul din parametrii

importanți, de care se ține cont la proiectarea structurală a

clădirilor în zonele cu seismică înaltă. Pentru a explica mai

bine fenomenul de cutremur, efectele și impactul său asupra

clădirilor s-a propus construirea unei mase vibrante și

efectuarea de simulări pe sisteme structurale ale clădirilor,

construite la scară redusă (1:100 sau 1:200).


103

Întreg procesul educațional al metodei propuse va fi

prezentat ca un concurs studențesc, în care participanții trec

prin următoarele etape:

Scurt curs de proiectare structurală.

La această etapă studenții și elevii implicați parcurg un

scurt curs de proiectare structurală și anti-seismică, organizate

de specialiști din domeniu. În cadrul acestui curs vor fi

explicate conceptele de bază ale proiectării unei structuri,

comportamentul în domeniul elastic și plastic al elementelor

structurale și structurii per ansamblu. La fel, va fi explicat și

comportamentul structurii în timpul unui cutremur, distribuția

forței seismice de bază, etc. La finalul cursului, participanții

vor susține un test de capacitate. În funcție de rezultatele

testului, se vor forma grupuri a câte trei persoane pentru

următoarele etape.

Proiectarea structurală a clădirii la scară.

Fiecare grup prestabilit în etapa anterioară va fi asistat de

către cadre didactice sau specialiști din domeniu pentru a

proiecta o structură tip cadre la scară redusă (1:100...200).

Principiul de bază al acestei etape va fi ”rezistență maximă cu

materiale minime”, astfel, încât scopul participanților va fi de a

proiecta o structură cât mai înaltă, dar cât mai ușoară și

rezistentă în același timp. Materialul, din care urmează a fi


104

proiectate structurile, va fi lemnul de balsa, întrucât acesta este

un material ușor, rezistent și care se produce în profile cu

secțiuni mici.

Testarea structurilor pe platforma seismică

pentru compararea rezultatelor teoretice cu cele experimentale.

La această etapă structurile proiectate vor fi construite de

către grupurile de participanți. După execuția acestora

structurile vor fi testate pe platforma seismică, aplicându-si-le

încărcări fiecărui nivel. Platforma seismică va induce structurii

oscilații asemănătoare celor seismice prin efectuarea

deplasărilor pe o singură direcție după o anumită funcție a

frecvenței (sau a perioadei proprii de vibrație), figura 1.


105

Figura 1. Structura de rezistență, supusă încărcărilor la fiecare nivel,

atașată de partea superioară a platformei seismice.

2. ALCĂTUIREA PLATFORMEI SEISMICE

2.1 Mecanismul de mișcare

Platforma superioară (de care e atașată structura) se va

mișca în raport cu baza imobilă într-o singură direcție pe

orizontală (Figura 2).


106

Figura 2. Direcția de deplasare a platformei mobile (superioară).

Deplasările orizontale ale platformei vor fi generate de

un motor electric, iar mecanismul de deplasare a platformei va

transforma mișcările oscilatorii cilindrice ale motorului electric

în deplasări orizontale. Acest lucru se va realiza prin aplicarea

unui sistem tip bielă-manivel (Figura 3).

Figura 3. Principiul de funcționare al sistemului bielă-manivelă.


107

Mișcarea platformei mobile față de baza imobilă va fi

asigurată prin alunecarea platformei (cu structura care va fi

testată, atașată de ia) cu ajutorul unor rulmenți pe un profil

creat prin sudarea unor fâșii de tablă. Pentru a limita

deplasările pe verticală a platformei s-a adoptat soluția ins-

talării celui de-al doilea rând de rulmenți pe carcasa mobilă,

care se va roti în același sens cu primul, însă se vor opune

mișcării pe verticală (Figurile 4, 5).

Figura 4. Dispunerea celor 2 rânduri de rulmenți.


108

Figura 5. Dispunerea celor 2 rânduri de rulmenți.

Profilul, pe care se vor deplasa rulmenții, este compus

prin sudarea a mai multor fâșii de tablă metalică cu grosimea

de 4 mm (Figura 6), întrucât s-a urmărit prețul minim de

execuție al platformei, iar fâșiile de tablă pot fi procurate ca și

resturi obținute în urma tăierii din dimensiunile inițiale.

Talpa superioară va fi alcătuită din două fâșii de tablă,

sudate în adâncime între ele.

Inima profilului va fi alcătuită din două fâșii de tablă

sudate în adâncime între ele.


109

Figura 6. Alcătuirea profilului pe care se vor deplasa rulmenții.

Carcasa, pe care va fi fixată platforma mobilă și rulmenții

va fi alcătuită din profile metalice circulare (sau inelare) sudate

între ele (Figura 7).


110

Figura 7. Alcătuirea carcasei de susținere a platformei.

Motorul electric va fi fixat pe baza imobilă a platformei

prin intermediul unor piese de susținere realizate din fâșii de

tablă. Aceste piese de fixare se vor asambla de baza fixă a

platformei cu ajutorul a patru șuruburi.

Figura 8. Motorul electric, atașat de partea imobilă a platformei.


111

2.2 Materiale necesare

Pentru partea mecanică s-au ales cele mai ieftine soluții de materiale. Spre exemplu, în favoarea unei fâșii de tablă

metalică sau profilelor metalice, pentru confecționarea profilelor pentru susținerea rulmenților, s-a optat pentru varianta optimă

de confecționare a acestor profile din fâșii de tablă de dimensiunile 50 mm lățimea, 4 mm grosime și 6 m lungime. Aceste fâșii

se vând la preț redus, întrucât reprezintă niște rămășițe în urma decupării unor folii de tablă de dimensiuni mai mari. Costurile

execuției platformei sunt reprezentate în tabelul 1.

Tabelul 1. Costurile realizării platformei seismice, materiale necesare.

Denumire Dimensiuni Buc. Preț Total (lei)

PARTEA MECANICĂ:

RULMENȚI 6005/ 6005 ZZ

/6005 2RS

Diametrul exterior 47mm (25mm- Diametrul

interior) x Lățimea 12mm 13

84 1.092.00

lei/buc

FÂȘIE TABLĂ METALICĂ Lățimea 50mm x Grosimea 4 mm x Lungimea

6m 2 26.26 lei/m

315

ȚEAVĂ ROTUNDĂ Diametrul 25 mm x Grosimea 2.8 mm 8 m 31.65 lei/m 253

ȘURUB PENTRU ÎMBINĂRI

METALICE Diametrul 5mm x Lungimea 16 mm 20 1 lei/buc

20

PIULIȚE Diametrul exterior 10 mm x Diametrul

interior 6 mm x 40 1.5 lei/buc

60

PLACĂ OSB Lățimea 1250 mm x Lungimea 2500 mm x

Grosimea 15 mm 1 260 lei/buc

260

TOTAL 1.970


112

PARTEA ELECTRICĂ, VARIANTA 1:

MOTOR ELECTRIC,

PUTEREA 0.55 KW

1 1521 lei/buc 1521

REDUCTOR 1 1995 lei/buc 1995

FLANȘĂ DE CONECTARE

MOTOR-INVERTOR

1 163 lei/buc 163

INVERTOR DE FRECVENȚĂ 1 4545 lei/buc 4545

TOTAL 8224

TOTAL MECANICĂ + ELECTRICĂ VARIANTA 1(+20% - cheltuieli neprevăzute) 12.232 lei

2718.2 RON

PARTEA ELECTRICĂ, VARIANTA 2:

MOTOR ELECTRIC,

PUTEREA 0.7 KW

1 2054 lei/buc 2054

INVERTOR DE FRECVENȚĂ 1 2563 lei/buc 4563

TOTAL 7617

TOTAL MECANICĂ + ELECTRICĂ VARIANTA 2(+20% - cheltuieli neprevăzute, sudură, mecanic, etc) 11.504 lei

2556.44 RON

.


113

3. SIMULAREA FORȚELOR SEISMICE:

GRAFICE, FUNCȚII

3.3 Introducere

Soluția constructivă a masei vibrante nu respectă în

totalitate condițiile și parametrii seismici, întrucât masa

vibrantă nu va fi folosită la experimente științifice, ci va fi

folosită doar cu un caracter demonstrativ, urmărindu-se

simularea aproximativă a forțelor seismice, fără de a respecta

în totalitate condițiile și parametrii, după care aceste forțe sunt

induse suprastructurii clădirilor.

Condițiile tehnologice de alcătuire a masei vibrante

determină graficul deplasărilor, care va fi unul cosinusoidal.

Graficul vitezei și a accelerației va fi, respectiv, sinusoidal și

cosinusoidal. Parametrul, care determină accelerația maximă a

masei vibrante este amplitudinea.

3.4 Funcția accelerației

3.4.1 Funcția deplasării

Figura 9. Graficul deplasării funcției de variabila ”x”.


114

Deplasarea, pe care o va efectua masa vibrantă este una

orizontală, și, anume, componenta funcției, pe care o descrie

mișcarea de rotație a unui punct pe circum-ferința unui cerc:

𝑑(𝑥) = 𝑅 ∗ cos(𝑥(𝑡)) [ cm ];

d(x) – deplasarea platformei superioare, de care este

atașată structura;

R – raza sau amplitudinea este distanța dintre centrul

cercului și punctul ce se află în mișcare;

x (t) – coordonatul polar unghiular, funcție de timp și

frecvență.

Pentru a determina valoarea lui ”x(t)” la un moment de

timp ”t” se va ține cont de frecvența, cu care va oscila motorul

electric:

𝑥(𝑡) = 2 ∗ 𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑡 [ rad ], unde:

2 ∗ 𝜋 – numărul de radiani efectuați în urma unei rotații

complete a motorului;

ν – frecvența, cu care oscilează motorul, exprimată în

Hz sau s-1;

t – timpul, exprimat în secunde.

Funcția deplasării devine:

𝑑(𝑡) = 𝑅 ∗ cos(2 ∗ 𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑡 ) [ cm ].


115

Amplitudinea funcției d(t) va fi ” 𝐴1 = 𝑅 ”.

Figura 10. Graficul funcției d(t), pentru R=0.22 cm și T=0.7 s, în cm.

3.4.2 Funcția vitezei

Funcția vitezei o obținem în urma derivării funcției

deplasării în raport cu variabila timp:

𝑣(𝑡) =𝛿𝑑(𝑡)

𝛿𝑡 [

cm

s];

𝑣(𝑡) =𝛿[𝑅∗cos(2∗𝜋∗𝜈∗𝑡 )]

𝛿𝑡= −2 ∗ 𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑅 ∗ sin (2 ∗ 𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑡 )

[cm

s];

𝑣(𝑡) = −2 ∗ 𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑅 ∗ sin (2 ∗ 𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑡 ) [cm

s].

Amplitudinea funcției v(t) va fi ” 𝐴2 = 2 ∗ 𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑅 ”.


116

Figura 11. Graficul variației vitezei funcție de timp, pentru R=0.22 cm și

T=0.7 s, în cm/s.

3.4.3 Funcția accelerației

Funcția accelerației o obținem în urma derivării funcției

vitezei în raport cu variabila timp:

𝑎(𝑡) =𝛿𝑣(𝑡)

𝛿𝑡 [

cm

s];

𝑎(𝑡) =𝛿[−2∗𝜋∗𝜈∗𝑅∗sin(2∗𝜋∗𝜈∗𝑡 )]

𝛿𝑡= −4 ∗ 𝜋2 ∗ 𝜈2 ∗ 𝑅 ∗ cos (2 ∗

𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑡 ) [cm

s2];

𝑎(𝑡) = −4 ∗ 𝜋2 ∗ 𝜈2 ∗ 𝑅 ∗ cos (2 ∗ 𝜋 ∗ 𝜈 ∗ 𝑡 ) [cm

s2].

Amplitudinea graficului a(t) va fi ” 𝐴3 = 4 ∗ 𝜋2 ∗ 𝜈2 ∗ 𝑅 ”.


117

Figura 12. Graficul accelerației funcție de timp a platformei seismice în

miniatură, pentru R=0.22 cm și T=0.7 s, în cm/s2.

Figura 13. Accelerograma înregistrată în timpul cutremurului din 1999,

Taipei, Taiwan.


118

Figura 14. Accelerograma înregistrată în timpul cutremurului din

1940, El-Centro, Mexico.

În comparație cu accelerogramele înregistrate în timpul

cutremurelor reale (Figurile 13, 14), accelerograma

cutremurelor simulate pe platforma seismică la scară redusă

(Figura 12) este descrisă de o funcție constantă, fără schimbări

a amplitudinei maxime și minime a accelerației. Deși, din

punct de vedere fizic cutremurul nu este redat în totalitate

corect, pentru scopurile propuse este suficientă doar atingerea

valorii maxime și/sau celor intermediare ale accelerației

terenului de proiectare.

Întrucât funcția accelerației este direct proporțională cu

valoarea pătratică a frecvenței ”𝜈2”, creșterea acesteia va duce

la creșterea amplitudinei maxime a funcției ”A3”, și viceversa,

diminuarea ei va duce la diminuarea valorii amplitudinii

funcției ”A3”.


119

3.5 Determinarea valorilor razelor pentru

amplitudinea maximă a accelerației

Conform P100-2013, avem:

Tabelul 2. Accelerațiile terenului de proiectare și perioadele

de colț funcție de amplasament.

Orașul ag Tc

Focșani 0.40 1.0

Bacău 0.35 0.7

Vaslui 0.3 0.7

Iași 0.25 0.7

Ploiești 0.35 1.6

Amplitudinea maximă a accelerației este A3:

𝐴3 = 4 ∗ 𝜋2 ∗ 𝜈2 ∗ 𝑅

Din această relație, extragem valoarea razei, funcție de

accelerația terenului de proiectare și perioada de colț:

𝑅 =𝐴3

4 ∗ 𝜋2 ∗ 𝜈2;

𝜈 =1

𝑇𝑐;

𝑅 =𝑎𝑔∗𝑇𝑐

2

4∗𝜋2 .


120

Tabelul 3. Razele (distanțele dintre rulmentul de fixare a bielei și axul

motorului) calculate funcție de amplasamentul și caracteristicele seismice

ale amplasamentului.

Orașul ag (g) Tc (s) R (cm), scara

1:100

R (cm), scara

1:200

Focșani 0.4 1 1.01 0.5

Bacău 0.35 0.7 0.44 0.22

Vaslui 0.3 0.7 0.38 0.19

Iași 0.25 0.7 0.31 0.15

Ploiești 0.35 1.6 2.27 1.13

Figura 15. Manivela atașată motorului electric.


121

Figura 16. Raza, ca și distanță dintre centrul axului de rotație al

motorului (sau al manivelei) și centrul axului de montare a bielei.

CONCLUZII

O educație durabilă este fundația unui viitor durabil al

unei întregi națiuni. O educație durabilă poate fi obținută prin

implicarea tinerilor în astfel de concursuri și metode

neconvenționale de învățământ, obținând rezultate mult mai

valoroase decât doar prin metode tradiționale. Trebuie să

urmărim implimentarea unei educații bazate atât pe aspectele

noționale, cât și pe cele practice, în care imaginația și

cunoștințele tehnice vor permite înțelegerea mai profundă a

teoriei, anume prin punerea ei în funcțiune.


122

Bibliografie

1. Prof. Univ. Dr. Ing. Iohan NEUNER, Șef. Lucr. Dr. Ing. Viorel Popa

– Cod de proiectare Seismică P100-2013, București, România, Mai 2013.

2. Committee on the Science of Earthquakes, Board on Earth Sciences

and Resources, Division on Earth and Life Studies, National Research

Council – Living on an Active Earth: Perspectives on Earthquake Science,

2003.

3. T. Furuma, B.L.N. Kennett – Subduction zone guided waves and the

heterogeneity structure of the subducted plate: Intensity anomalies in

northern Japan, 2005.


123

APLICAREA SISTEMULUI DUAL PENTRU

STRUCTURILE DIN ZONA DE SEISMICITATE

VRANCEA

PLEȘCA VLADIMIR, inginer, SC SMART CONSTRUCT SRL, RM,

e-mail: [email protected]; FAGUREL Romeo, inginer,

SC SMART CONSTRUCT SRL, RM, e-mail: [email protected]

Rezumat

Începând cu harta macroseismică a cutremurului din

1940 (G. Demetrescu, Gh. Petrescu) și „Instrucțiunile pentru

prevenirea deteriorării construcțiilor din cauza cutremurelor și

pentru refacerea celor degradate” aprobate de MLPC la 30

decembrie 1941, continuând cu P13-63 și ajungându-se în

prezent la P100-2013 și СНиП II-7-81*, s-a dorit elaborarea

unui spectru de proiectare cât mai exact, mai ales în contextul

cutremurului din 1940, când doar la București s-a estimat un

număr de circa 300 de morți, iar la Chișinău numărul acestora

a constituit 78 de persoane și 2 795 de clădiri afectate.

Prezentul articol va prezenta mai multe tipuri de abordare a

structurilor ca și răspuns al acestora la acțiunile seismice, în

mare parte se va pune accentul pe structurile duale, fie ele

concepute inițial sub această formă sau ca și măsură de

intervenție în cazul unor eventuale degradări.

Cuvinte cheie: epicentrul Vrancea, structuri duale,

spectre de proiectare, inerția construcției.


124

Abstract

Considering the 1940 first seismic map elaborated by G.

Demetrescu and Gh. Petrescu and ”Instructions for preventing

damage to buildings due to earthquakes and restoration of

degraded one”approved by the Ministry of Public Works and

Construction in 1941, normative frameworks as P13-63 and

actual P100-2013 and СНиП II-7-81*, there was always a

tendence for elaborating a more precise response spectre

designing frame, especially after the 1940 Vrancea epicentre

earthquake that caused about 300 deaths in Bucharest and

about 78 deaths and 2795 damaged buildings in Chisinau. The

present paper will present an analysis of different types of

structures in terms of designing concepts and response to

seismic action, epecially of the dual-system structures, whether

the buldings were designed since the beginning or due to an

intervention that occurred along the time.

Keywords: Vrancea epicentre, dual system, designing

concepts, structure intertia.

INTRODUCERE, DEFINIȚII, ANALIZĂ

Lucrarea prezintă studii referitoare la conformarea

seismică a sistemului structural dual, analizată comparativ cu

sistemul clasic utilizat pentru o structură cu un regim de înăl-

țime limitat.

Astfel, se consideră o clădire cu regim de înălțime P+6E,

situată în Iași, modelată în programul de calcul automat AXIS

VM, program, care are la bază metoda elementului finit. Ca și

destinație clădirea este un bloc de locuit, hetaj= 2.80 m, parterul


125

utilizat drept parcare, 5 etaje pentru apartamente unifamiliale,

iar etajul 6 – apartament de tip ”penthouse”, inclusiv terasă cir-

culabilă. Spectrul de proiectare la seism a fost definit prin

următoarele caracteristici:

I= 1, coeficient de importanță al clădirii la seism,

(Clasa III – Clădire de importanță normală);

λ= factor de corecţie ce ține cont de contribuția

modului propriu fundamental de vibrație; λ= 0.85 dacă T1>TC

şi clădirea nu are mai mult de două niveluri sau, λ= 1.0 pentru

celelalte situaţii;

ag= 0.25g, ag= acceleraţia de bază a terenului pentru un

interval de referinţă IMR= 225 ani;

Tc= 0.7 pentru localitatea Iași;

q= factor de reducere a intensităţii seismice datorită

rezervelor structurale neluate în calcul, definit în tabelul 1.

Tabelul 1. Definirea factorului de reducere a intensității seismice conform

P100-2013.

Tip structural q

Ductilitate înaltă H Ductilitate medie M

Cadre, sisteme duale 5αu/α1 3.5 αu/α1

Pereţi 4 αu/α1 3.0

Nucleu central 3.0 2.0

Pendul inversat 3.0 2.0


126

Figura 1. Reprezentare randată a suprastructurii în varianta cadre spațiale

din beton armat (Vedere 3D).

Structura inițială a fost analizată în varianta cadre

spațiale din beton armat. Pentru realizarea analizei modale au

fost necesare opt moduri de vibrație, astfel, încât contribuția

maselor să fie de circa 95%.


127

Figura 2. Caracteristile dinamice rezultate în urma analizei modale

(modul 1 de vibrație).


128




129




130

În conformitate cu prevederile Anexei E din P100-1-

2013, verificarea deplasărilor relative de nivel, s-a făcut la 2

stări limită, respectiv starea limită de serviciu (SLS) şi starea

limită ultimă (SLU).

Verificarea la starea limită de serviciu

Verificarea la starea limită de serviciu are drept scop

menţinerea funcţiunii principale a clădirii în urma unor

cutremure, ce pot apărea de mai multe ori în viaţa construcţiei

prin limitarea degradării elementelor nestructurale şi a com-

ponentelor instalaţiilor construcţiei. Prin satisfacerea acestei

condiţii se limitează implicit şi costurile şi durata reparaţiilor

necesare pentru aducerea construcţiei în situaţia premergătoare

seismului.

Verificarea la deplasare se face pe baza expresiei:

𝑑𝑟𝑆𝐿𝑆 = 𝑣𝑞𝑑𝑟𝑒 ≤ 𝑑𝑟,𝑎

𝑆𝐿𝑆;

unde:

𝑑𝑟𝑆𝐿𝑆- deplasarea relativă de nivel sub acţiunea seismică

asociată SLS;

𝑑𝑟𝑒 - deplasarea relativă de nivel, determinată prin calcul

static elastic sub încărcări seismice de proiectare. Pentru

elementele structurale de beton armat rigiditatea la încovoiere


131

utilizată pentru calculul valorii dre se va determina conform

tabelului E.1

𝑣- factorul de reducere, care ţine seama de intervalul de

recurenţă mai redus al acţiunii seismice asociat verificărilor

pentru SLS;

𝑣= 0.5 → pentru clădirile încadrate în clasele III și IV de

importanţă;

𝑞- factor de comportare specific tipului de structură;

q= 6.75 → clasa de ductilitate H;

𝑑𝑟,𝑎𝑆𝐿𝑆 - valoarea admisibilă a deplasării relative de nivel.

Valorile deplasărilor dr se calculează folosind ipoteze de

calcul a rigidităţii elementelor structurale conforme cu starea

efectivă de fisurare a acestora, funcţie de gradul de interacţiune

între elementele structurale şi cele nestructurale.

La acţiunea unui cutremur moderat ca intensitate este de

presupus, că legăturile între elementele de închidere şi com-

partimentare, şi stâlpi şi grinzi, să nu fie compromise, iar

degradările elementelor nestructurale în discuţie să fie ne-

semnificative, ca urmare a condiţiilor de limitare a deplasărilor

laterale. În aceste condiţii este justificată considerarea aportului

elementelor nestructurale la rigiditatea globală a structurii.

Întrucît nu se pot construi modele riguroase, dar suficient de


132

simple ale conlucrării structură – elemente de com-

partimentare pentru practica proiectării, se permite în mod

simplificat evaluarea globală a rigidităţii structurii prin

considerarea proprietăţilor de deformaţie a secţiunilor nefisu-

rate a elementelor structurale şi neglijarea în compensaţie a

aportului elementelor nestructurale. În cazul, în care elementele

nestructurale nu se deformează solidar cu structura, rigiditatea

structurii se evaluează considerând proprietăţile de deformaţie

a elementelor structurale în stadiul fisurat.

Aşadar, în cazul de faţă, valorile dre se estimează în ipo-

teza rigidităţii secţionale a elementelor structurale în stadiul

nefisurat:

conv C C(EI) E I ;

unde:

EC - modulul de elasticitate al betonului ;

IC - momentul de inerţie al secţiunii brute de beton.

Perioadele corespunzătoare modurilor fundamentale pe

cele două direcţii principale sunt:

T= 0.543.

Valorile admisibile ale deplasării relative de nivel pentru

cazul, în care elementele nestructurale sunt ataşate structurii:


133

𝑑𝑟,𝑎𝑆𝐿𝑆 = 0.005 ∙ 𝐻𝑠;

𝑑𝑟,𝑎𝑆𝐿𝑆 = 0.005 ∙ 𝐻𝑠 = 0.005 ∙ 2800 = 14 𝑚𝑚;

unde:

Hs → înălţimea etajului;

𝑑𝑟𝑆𝐿𝑆 = 12,225 < 𝑑𝑟,𝑎

𝑆𝐿𝑆 = 14 𝑚𝑚.

După cum se poate observa, structura cu dimensiunile

elementelor obţinute din predimensionare respectă verificarea

la deplasare laterală corespunzătoare SLS.

Verificarea la starea limită ultimă

Verificarea deformaţiilor laterale la starea limită ultimă

are drept scop evitarea pierderilor de vieţi omeneşti la atacul

unui cutremur major prin prevenirea prăbuşirii elementelor

nestructurale. Aceasta verificare este necesară în cazul con-

strucțiilor de beton cu excepția celor cu sistem structural tip

pereți sau sistem structural dual cu pereţi preponderenţi în

cazul construcţiilor de oțel sau al constructiilor compozite.

Verificarea la deplasare se face pe baza expresiei:

𝑑𝑟𝑈𝐿𝑆 = 𝑐𝑞𝑑𝑟𝑒 ≤ 𝑑𝑟,𝑎

𝑈𝐿𝑆;

unde:


134

𝑑𝑟𝑆𝐿𝑆- deplasarea relativă de nivel sub acţiunea seismică

asociată SLU;

𝑞- factor de comportare specific tipului de structură;

q= 6.75 – clasa de ductilitate H;

𝑑𝑟𝑒- deplasarea relativă a aceluiaşi nivel determinată prin

calcul static elastic sub încărcările seismice de proiectare;

𝑑𝑟,𝑎𝑈𝐿𝑆- valoare admisibilă a deplasării relative de nivel. În

lipsa unor valori specific componentelor nestructurale și

modului de prindere pe structură utilizat, determinate

experimental, se recomandă utilizarea valorii de 0.025 h (unde

h este înălţimea de nivel);

𝑐- factor de amplificare a deplasărilor, care ţine seama că

pentru T<Tc, deplasările seismice calculate în domeniul

inelastic, sunt mai mari decât cele corespunzătoare răspunsului

seismic elastic.

Pentru structuri de beton armat și structuri compozite de

beton armat cu armatură rigidă:

1 < 𝑐 = 3 − 2.3 ∙𝑇1

𝑇𝑐<

√𝑇𝑐∙𝑞

1.7;

unde:

T1- este perioada proprie fundamentală de vibraţie a

clădirii;

Tc- este perioada de control a spectrului de răspuns;


135

q- este factorul de comportare al structurii utilizat la

determinarea forței seismice de proiectare

𝑐 = 3 − 2.3 ∙𝑇1

𝑇𝑐= 3 − 2.3 ∙

0.543

0.7= 1.216;

1.216 <√𝑇𝑐 ∙ 𝑞

1.7=

√0.7 ∙ 6.75

1.7= 1.278.

În cazul acţiunii unui cutremur puternic, rar, ce va pro-

duce degradări semnificative ale elementelor de compa-

rtimentare şi închidere, este de presupus, că legăturile dintre

acestea şi elementele structurii vor fi puternic afectate.

Prin urmare, aportul elementelor nestructurale la

rigiditatea globală a structurii poate fi neglijată, iar valorile

dr vor trebui calculate în ipoteza rigidităţii corespunzătoare

stadiului fisurat a elementelor structurale. Se admite a se evalua

rigiditatea structurii considerând jumătate din valorile

modulelor de deformaţie a elementelor structurale în stadiul

nefisurat. Această abordare are avantajul simplităţii, prin

evitarea unui calcul suplimentar, relaţiile de echivalenţă fiind

următoarele:

dr (în ipoteza 0.5ECIC) = 2dr (în ipoteza ECIC);

T (în ipoteza 0.5ECIC) = 2 T (în ipoteza ECIC).


136

În aceste condiţii perioadele corespunzătoare modurilor

fundamentale pe cele sunt:

𝑇 = √2 𝑇 = 0,767;

𝑐 = 3 − 2.3 ∙𝑇1

𝑇𝑐= 3 − 2.3 ∙

0.767

0.7= 0,479;

𝑑𝑟,𝑎𝑈𝐿𝑆 = 0.025 ∙ 𝐻𝑠;

𝑑𝑟,𝑎𝑈𝐿𝑆 = 0.025 ∙ 𝐻𝑠 = 0.025 ∙ 2800 = 70 𝑚𝑚;

unde:

Hs- înălţimea etajului

𝑑𝑟𝑈𝐿𝑆 = 24,451 < 𝑑𝑟,𝑎

𝑈𝐿𝑆 = 70 𝑚𝑚.


137

Tabelul 2. Analiza deplasărilor relative de nivel SLU-SLS

Nivele X/Y Z

[m]

h

[m]

max Ptot

[kN]

Vtot

[kN]

Vtot/Pt

ot

drmax

[mm]

S

[m]

Gm

[m]

Nivelul

6. (SLS) X

16.80

0 2.800 0.006 2760.011 402.094 15% 2.643 20.091 19.652

(ULS) 0.013 5.285

(SLS) Y 0.015 397.943 14% 6.254 16.965 16.993

(ULS) 0.031 12.509

Nivelul

5. (SLS) X

14.00

0 2.800 0.011 6379.056 842.844 13% 3.927 23.181 23.458

(ULS) 0.021 7.854

(SLS) Y 0.009 802.652 13% 3.267 16.595 16.226

(ULS) 0.019 6.535


138

Nivele X/Y Z

[m]

h

[m]

max Ptot

[kN]

Vtot

[kN]

Vtot/Pt

ot

drmax

[mm]

S

[m]

Gm

[m]

Nivelul

4. (SLS) X

11.20

0 2.800 0.016 9745.154 1199.533 12% 5.528 23.181 22.756

(ULS) 0.032 11.056

(SLS) Y 0.017 1133.794 12% 5.518 16.595 16.435

(ULS) 0.034 11035

Nivelul

3. (SLS) X 8.400 2.800 0.021

13118.45

0 1500.996 11% 6.840 23.181 22.782

(ULS) 0.043 13.680

(SLS) Y 0.022 1413.610 11% 6.690 16.595 16.442

(ULS) 0.044 13.379


139

Nivele X/Y Z

[m]

h

[m]

max Ptot

[kN]

Vtot

[kN]

Vtot/Pt

ot

drmax

[mm]

S

[m]

Gm

[m]

Nivelul

2. (SLS) X 5.600 2.800 0.026

16451.03

0 1726.880 10% 7.741 23.181 22.636

(ULS) 0.053 15.481

(SLS) Y 0.028 1623.627 10% 7.700 16.595 16.524

(ULS) 0.056 15.400

Nivelul

1. (SLS) X 2.800 2.800 0.046

19824.33

0 1880.636 9% 12.225 23.181 22.782

(ULS) 0.092 24.451

(SLS) Y 0.048 1765.971 9% 12.017 16.595 16.442

(ULS) 0.096 24.034


140

Nivele X/Y Z

[m]

h

[m]

max Ptot

[kN]

Vtot

[kN]

Vtot/Pt

ot

drmax

[mm]

S

[m]

Gm

[m]

Parter (SLS)

X 0 2.800 — — — — — — 22.816

(ULS) — — — — —

(SLS) Y — — — — — — 16.447

(ULS) — — — — —

În etapa a doua s-a făcut analiza în variant de sistem structural dual, sistem structural, în

care încărcările verticale sunt preluate în principal de cadre spațiale, în timp ce încărcările

laterale sunt preluate parțial de sistemul în cadre și parțial de pereți structurali (diafragme),

individuali sau cuplați.


141

Structurile duale se împart în două categorii:

a) sistem dual cu pereți predominanți: sistem dual, în

care contribuția pereților la preluarea forței tăietoare la baza

construcției depășește 50% din forța tăietoare de bază. Grinzile

și stâlpii acestor structuri nu trebuie să îndeplinească condițiile

impuse structurilor în cadre ductile în zone seismice, cum sunt

cele referitoare la evitarea mecanismului de plastificare de etaj,

la limitarea forței axiale normalizate în secțiune, etc;

b) sistem dual cu cadre predominante: sistem dual, în

care contribuția cadrelor la preluarea forței tăietoare la baza

construcției depășește 50% din forța tăietoare de bază. La

aceste sisteme grinzile și stâlpii trebuie să îndeplinească

condițiile impuse sistemelor de tip cadru ductil de beton armat.


142

Figura 5. Reprezentare randată a suprastructurii în varianta sistemului

structural dual.

Principiile fundamentale de proiectare care au stat la baza

remodelării au fost:

• Secţiunea regulată în plan.

Cele mai avantajoase sunt secţiunile pătrate şi dreptun-

ghiulare în plan, cele neregulate vor fi evitate sau vor fi îm-

părţite prin rosturi în părţi dreptunghiulare.


143

• Simetria.

Clădirile vor fi, pe cât posibil, alcătuite simetric în plan.

La clădirile asimetrice pot apărea, din cauza cutremurelor,

eforturi de torsiune relativ greu de determinat, care vor trebui

preluate tot de sistemul structural.

• Fundaţia unitară.

Fundaţia trebuie să fie unitară pentru un tronson de clă-

dire şi să se sprijine pe un teren cu o capacitate de rezistenţă

suficientă şi omogenă.

• Rapoarte constante de rigiditate.

Vor fi prevăzute, pe cât posibil, rapoarte cât mai con-

stante între rigidităţile elementelor pe toată înălţimea clădirii.

Modificări mici, de până la 30%, ale rigidităţii unor elemente

izolate pot conduce la redistribuirea eforturilor secţionale cu

condiţia unei alcătuiri constructive corespunzătoare fără a

afecta mărimea capacităţii de rezistenţă a sistemului, dacă nu se

depăşesc limitele capacităţii de deformare.

Chiar dacă nu s-au putut respecta în totalitate aceste

aspecte, s-a încercat poziționarea diafragmelor astfel, încât să

se evite torsiunea generală a structurii. De asemenea, s-a

încercat poziționarea centrului de masă la o excentricitate cât

mai mică față de centrul de rigiditate. Rezultatele obținute în

urma analizei modale a structurilor sunt reprezentate în


144

Tabelele 1, 2, 3 (vor fi exemplificate doar caracteristicile

dinamice în primele 3 moduri de vibrație).

Tabelul 3. Analiza comparativă a caracteristicilor dinamice în variantele

cadre b.a./sistem dual (modul 1 de vibrație).

Modul 1 de vibrație

Cadre B.A. Sistem dual

Frecvența, n [Hz] 1.84 2.37

Perioada, T [s] 0.543 0.421

Pulsația, w [rad/s] 11.57 14.91






Perioada, T [s] 0.529 0.404







Perioada, T [s] 0.439 0.305



145

S-au verificat, de asemenea, și deplasările maxime de nivel (exprimate în mm). Comparativ

cu cele prezentate în tabelul 2 se observă o micșorare a acestora, fapt datorat majorării întregii ri-

gidități a structurii analizate.

Tabelul 6. Analiza comparative a deplasărilor relative de nivel SLU-SLS.

Nivele X/Y Z[m] h[m] max

Ptot

[kN]

Vtot

[kN]

Vtot/Pt

ot

drmax

DUA

L

drmax

CADR

E

Gm

[m]

Nivelul 6.

(SLS) X 16.800 0 0.007 2677.768 493.979 18% 3.520 2.643 19.399

(ULS) 0.014 7.040 5.285

(SLS) Y 0.009 474.733 18% 4.267 6.254 17.161

(ULS) 0.017 8535 12.509


146


Ptot

[kN]

Vtot

[kN]

Vtot/Pt

ot

drmax

DUA

L

drmax

CADR

E

Gm

[m]

Nivelul 5.

(SLS) X 14.000 2.800 0.009 6302.946 922.698 15% 3.559 3.927 23.282

(ULS) 0.017 7.119 7.854

(SLS) Y 0.009 900.919 14% 3.475 3.267 16.241

(ULS) 0.017 6.950 6.535

Nivelul 4.

(SLS) X 11.200 2.800 0.011 9790.616 1217.067 12% 3.686 5.528 22.730

(ULS) 0.021 7.371 11.056

(SLS) Y 0.011 1200.970 12% 3.673 5.518 16.291

(ULS) 0.021 7.346 11.035


147


Ptot

[kN]

Vtot

[kN]

Vtot/Pt

ot

drmax

DUA

L

drmax

CADR

E

Gm

[m]

Nivelul 3.

(SLS) X 8.400 2.800 0.011 13314.890 1461.624 11% 3.533 6.840 22.750

(ULS) 0.023 7.066 13.680

(SLS) Y 0.012 1448.375 11% 3.595 6.690 16.309

(ULS) 0.024 7.191 13.379

Nivelul 2.

(SLS) X 5.600 2.800 0.012 16774.250 1648.055 10% 3.177 7.741 22.391

(ULS) 0.023 6.354 15.481

(SLS) Y 0.012 1629.427 10% 3.346 7.700 16.403

(ULS) 0.025 6.692 15.400


148


Ptot

[kN]

Vtot

[kN]

Vtot/Pt

ot

drmax

DUA

L

drmax

CADR

E

Gm

[m]

Nivelul 1.

(SLS) X 2.800 2.800 0.017 20294.810 1798.904 9% 4.191 12.225 22.551

(ULS) 0.034 8.382 24.451

(SLS) Y 0.019 1768.434 9% 4.562 12.017 16.439

(ULS) 0.037 9.123 24.034

Parter (SLS) X 0 2.800 — — — — — — 22.571

(ULS) — — — — — —

(SLS) Y — — — — — — 16.324

(ULS) — — — — — —


149

În urma analizei efectuate se observă că sistemul structural în cadre este flexibil, încărcarea

seismică fiind disipată prin vibrații ale elementelor structurale, deplasările pe ambele direcții fiind

mai mari față de sistemul dual. Însă, într-o zonă afectată de cutremure mari ca cele din 1940, 1977

sau 1986 limitarea deplasărilor ar fi unul din principalele criterii, de care ar trebui să se țină cont în

faza de proiectare – obținându-se structuri cât mai rigide, cu perioada proprie de vibrație cât mai

mică posibilă, decât cea a terenului de proiectare pentru a evita fenomenul de rezonanță, ce ar duce

la un colaps total al structurii.


150

Figura 6. Zonarea seismică a teritoriului României și Republicii Moldova (PC:brikston.ro).


151

De menționat, de asemenea este, că sistemul structural

dual poate fi conceput nu doar pentru construcțiile noi, dar și

prin modificarea sistemului structural ințial. Asemenea

exemple în spațiul afectat de epicentrul Vrancea pot servi

Liceul Nichita Stănescu din Ploiești sau clădirea corpului E din

ansamblul de clădiri ai Gării de Nord din București.

OBSERVAȚII ȘI CONCLUZII

În cazul structurilor nou proiectate, dar și degradării

structurilor existente, datorită amplasării într-o zonă cu risc

seismic ridicat, a configurației geometrice, a încărcării cu mase

însemnate asimetrice şi a problemei de torsiune generală, etc,

conformarea structurii dictată de parametrii enumerați conduce

la un sistem de tip dual.

Alegerea sistemului structural dual reprezintă o soluţie

pentru îmbunătăţirea conformării la seism ale construcțiilor,

asigurând siguranța locatarilor și degradările minime ale stru-

cturii.

Performanţele proiectării seismice sunt direct legate de

nivelul codurilor de proiectare, şi la rândul lor influenţează

evoluţia în timp a acestora.


152

Bibliografie

1. P100-1-2013 – COD DE PROIECTARE SEISMICĂ.

2. СНиП II-7-81 - СТРОИТЕЛЬСТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙ-

ОНАХ.

3. Georgescu E.S., dr.ing, Dragomir C.S., dr.ing., Borcia I.S. dr.mat. -

Zonarea seismica a Romaniei in contextul cerintelor standardelor europene,

Revista Constructiilor nr. 56 – februarie 2010, pag. 68.

4. Petrovici R., dr. ing. - Evolutia prevederilor de proiectare seismica

pentru structurile si elementele nestructurale din zidarie in perioada 1963 –

2013, Revista Constructiilor nr. 110 – decembrie 2014, pag. 50.

5. Rus A., dr.ing., Ardelea A., dr.ing., Bucur C., prof. univ. dr. ing. -

CONFORMAREA STRUCTURILOR DUALE SUPUSE ACŢIUNILOR

SEISMICE, Sinteze de Mecanica Teoretica si Aplicata, Volumul 4 (2013),

Numarul 1.

6. Dubina D., Lungu D. – „Construcţii amplasate în zone cu mişcări

seismice puternice” - Editura Orizonturi Universitatea Timişoara 2003.


153

EFICIENȚA ENERGETICĂ A CLĂDIRILOR

ÎN CONTEXTUL ÎNCĂLZIRII GLOBALE

VATAMAN Dumitrița, consultant principal, Ministerul Dezvoltării Regionale și Construcțiilor,

e-mail: [email protected]; FAGUREL Romeo, co-autor, inginer proiectant,

Rezistență & Fizica Clădirilor, SMART CONSTRUCT SRL, RM,


Rezumat

Încălzirea globală este o problemă reală și foarte

actuală, cu care se confruntă societatea. În cazul, în care nu

intervenim cu măsuri riguroase, efectele acestor schimbări

climatice pot fi devastatoare. Domeniul construcțiilor este

responsabil pentru degajarea unor cantități semnificative de

gaze cu efect de seră, iar sporirea performanței energetice a

clădirilor și diminuarea emisiilor de gaze cu efect de seră

reprezintă soluția cheie necesară a fi aplicată domeniului

construcțiilor pentru limitarea schimbărilor climatice. Prin

urmare, acest articol reflectă analiza efectelelor încălzirii

globale, politicile întreprinse în scopul diminuării acestor

emisii, situația la nivel european din sectorul clădirilor precum

și soluții de îmbunătățire a performanțelor energetice ale

acestora.

Cuvinte cheie: încălzirea globală, performanța energe-

tică a clădirilor.


154

Abstract

Global warming is a real and very current problem that

society is facing. If we do not intervene with rigorous

measures, the effects of climate change can be devastating.

Construction field is responsible for the release of significant

amounts of greenhouse gases while the increase of energy

performance of buildings and decrease of greenhouse gas

emissions are the key solution needed to be applied to the

construction sector for mitigating climate change. Therefore,

this article reflects analysis of the effects of global warming,

policies undertaken in order to reduce these emissions, the

situation in the buildings sector at European level and

solutions to improve their energy performance.

Keywords: global warming, energy performance of buil-

dings.

INTRODUCERE

Clima suferă modificări. Temperatura medie globală este

în creștere ca urmare a creșterii cantităților de gaze cu efect de

seră produse în urma activităților umane. Aceste gaze permit

pătrunderea energiei solare în același timp împiedicând elibera-

rea căldurii din atmosferă.


155

Figura 1. Emisii de gaze în sectorul industrial.

Schimbările climatice reprezintă una din cele mai actuale

probleme în creștere, care poate conduce la un viitor instabil la

capitolul siguranță, sănătate, producția alimentelor, protecția

animalelor și a mediului înconjurător. În prezent vedem tot mai

des cataclisme naturale cum ar fi: incendii forestiere, inundații,

tornade etc, care afectează în mod direct securitatea vieții și a

mediului înconjurător.

Câteva consecințe ale schimbărilor climatice:

- creșterea nivelului mării amenință statele insulare cu

altitudini joase și comunitățile de coastă;

- fenomenele meteorologice extreme pun în pericol pro-

ducția de alimente, în special, în țările în curs de dezvoltare

cele mai sărace;


156

- valurile de căldură din ultimul deceniu au provocat zeci

de mii de decese premature în Europa;

- insuficiența apei și a produselor alimentare ar putea

declanșa conflicte regionale, foamete și fluxuri de refugiați;

- unele specii de plante și animale vor fi și mai amenin-

țate cu dispariția;

- conform estimărilor, până în 2020, costul neadaptării la

schimbările climatice va atinge cel puțin 100 de miliarde EUR

pe an pentru întreaga Uniune Europeană.

Figura 2. Efecte ale încălzirii globale: topirea ghețarilor, creșterea

nivelului mărilor și oceanelor, riscul dipariției unor specii de animale.


157

De-a lungul timpului cercetătorii au depistat care sunt

cauzele încălzirii globale, care pot fi efectele acestor încălziri,

precum și măsuri de diminuare a impactului modificării climei

asupra globului pământesc și au contribuit la sensibilizarea fac-

torilor de decizie.

Există însă voci, care neagă faptul că încălzirea globală

are loc și care insistă, că nu este necesară modificarea

politicilor și a comportamentului pentru a reduce emisiile de

gaze cu efect de seră. Aceaste argumente ignoră însă concluzia,

la care a ajuns marea majoritate a climatologilor la nivel

mondial: 97% sunt de acord, că au loc schimbări climatice și,

că acestea sunt cauzate de oameni prin activități, care emit gaze

cu efect de seră, cum ar fi arderea combustibililor fosili –

cărbune, petrol și gaze naturale – și defrișările.

SCURT ISTORIC

Înființat în 1988 de Programul Organizației Națiunilor

Unite pentru Mediu și Organizația Mondială pentru Meteoro-

logie, IPCC (Intergovernmental Panel on Climate Change) este

principalul organism internațional de evaluare a schimbărilor

climatice și a potențialelor impacturi socio-economice și de

mediu ale acestora. IPCC își bazează evaluările pe zeci de mii


158

de studii științifice realizate și verificate de oameni de știință

din toată lumea.

Convenția-cadru a Națiunilor Unite asupra schimbărilor

climatice (CCONUSC), încheiată în 1992, a fost primul acord

internațional major, care a abordat combaterea schimbărilor

climatice. Ratificată de 196 de țări, inclusiv toate statele

membre ale UE la momentul respectiv și UE în calitate de en-

titate separată, convenția a stabilit un cadru pentru colaborarea

între țări cu scopul de a preveni intervențiile periculoase ale

omului asupra sistemului climatic global. Convenţia-cadru a

fost ratificată de Comunitatea Europeană prin Decizia

94/69/CE din 15 decembrie 1993. Aceasta a intrat în vigoare la

21 martie 1994.

Convenţia-cadru a reprezentat o contribuţie importantă la

stabilirea unor principii-cheie în lupta mondială împotriva

schimbărilor climatice. Aceasta defineşte, în special, principiul

„responsabilităţilor comune, dar diferenţiate”. De asemenea,

convenţia-cadru a contribuit la o mai mare sensibilizare a

publicului mondial cu privire la aspectele legate de schimbările

climatice. Totuşi, convenţia nu conţine angajamente în cifre şi

detaliate pentru fiecare ţară în materie de reducere a emisiilor

de gaze cu efect de seră.

http://eur-lex.europa.eu/legal-content/RO/AUTO/?uri=celex:31994D0069


159

Statele-parte la convenţie au decis astfel cu ocazia primei

conferinţe a părţilor, care a avut loc la Berlin în martie 1995, să

negocieze un protocol conţinând măsuri de reducere a emisiilor

de gaze cu efect de seră pentru perioada după 2000 în ţările

industrializate. După îndelungate lucrări la 11 decembrie 1997

a fost adoptat la Kyoto Protocolul de la Kyoto.

Acesta reprezintă un important pas înainte în lupta îm-

potriva încălzirii globale, conţinând obiective obligatorii şi

cuantificate pentru limitarea şi reducerea gazelor cu efect de se-

ră.

Per ansamblu, părţile la anexa I la convenţia-cadru (şi

anume ţările industrializate) se angajează colectiv să reducă

emisiile lor de gaze cu efect de seră pentru a realiza o reducere

a emisiilor totale ale ţărilor dezvoltate cu cel puţin 5% în raport

cu nivelurile din 1990 în perioada 2008-2012.

Statele, care erau membre ale UE înainte de 2004, trebuie

să îşi reducă colectiv emisiile de gaze cu efect de seră cu 8%

între 2008 şi 2012. Statele membre, care au aderat la UE după

această dată, se angajează să îşi reducă emisiile cu 8%, cu

excepţia Poloniei şi a Ungariei (6%), precum şi a Maltei şi a

Ciprului, care nu figurează în anexa I la convenţia-cadru.

În vederea atingerii acestor obiective protocolul propune

diverse mijloace:


160

de consolidare sau de punere în aplicare a unor politici

naţionale de reducere a emisiilor (creşterea eficienţei energe-

tice, promovarea unor forme durabile de agricultură, dezvolta-

rea surselor regenerabile de energie etc.);

cooperarea cu celelalte părţi contractante (schimb de ex-

perienţă sau de informaţii, coordonarea politicilor naţionale

prin intermediul autorizaţiilor privind emisiile, punerea în apli-

care comună şi un mecanism de dezvoltare nepoluantă).

La 31 mai 2002 Uniunea Europeană a ratificat protocolul

de la Kyoto. Acesta a intrat în vigoare la 16 februarie 2005,

după ratificarea sa de către Rusia. Mai multe ţări industrializate

au refuzat să ratifice Protocolul, printre acestea şi Statele Unite

ale Americii şi Australia.

În figura 3 – este redată harta emisiilor de GHG pe cap

de locuitor.


161

Figura 3. Emisiile de GHG pe cap de locuitor, 2012.

Conform Emissions Database for Global Atmospheric

Research, putem observa emisiile de CO2 provenite de la arde-

rea combustibililor fosili și producerea cimentului, în gaficul

din figura 4.


162

Figura 4. Emisiile globale de CO2 provenite de la arderea

combustibililor fosili și producerea cimentului în top 5 țări și EU.

Protocolul de la Kyoto limitează în prezent emisiile ță-

rilor dezvoltate pentru următoarele șapte gaze cu efect de seră:

- dioxidul de carbon (CO2): emis prin arderea combusti-

bililor fosili, a lemnului sau a altor materii pe bază de carbon,

dar absorbit parțial de plante și arbori;

- metanul (CH4): emisiile provin dintr-o varietate de sur-

se naturale și activități umane, inclusiv producerea de com-

bustibili fosili, creșterea animalelor, cultivarea orezului și ges-

tionarea deșeurilor;

- protoxidul de azot (N2O): sursele de emisie sunt îngră-

șămintele, arderea combustibililor fosili și producția industrială

de substanțe chimice care utilizează azot;


163

- patru tipuri de gaze fluorurate concepute special pentru

uz industrial: hidrofluorocarburi;

- (HFC), perfluorocarburi (PFC), hexafluorura de sulf

(SF6) și trifluorura de azot.

Conform datelor IPCC, în figura 5 sunt reprezentate re-

partizarea emisiilor globale de gaze cu efect de seră.

Figura 5. Emisiile globale de gaze cu efect de seră, pe fiecare gaz în parte

(2010).

Gazele cu efect de seră sunt denumite astfel, deoarece

acumulează căldura soarelui în atmosferă în același mod, în

care o seră acumulează căldura prin folosirea sticlei. În prezent,

concentrația atmosferică de dioxid de carbon (CO2), cel mai


164

important gaz cu efect de seră, conform broșurei publicate de

Comisia Europeană „Combaterea schimbărilor climatice”, înre-

gistrează cel mai ridicat nivel din ultimii 800 000 de ani.

În figura 6 sunt reprezentate emisiile totale de gaze cu

efect de seră pe sectoare, în cele 28 de țări membre ale UE în

2012.

Figura 6. Emisiile totale de gaze cu efect de seră pe sectoare, în cele 28 de

țări membre ale UE în 2012.

EXEMPLU PRIVIND EVOLUȚIA EMISIILOR

DE GHG ÎN ROMÂNIA

Conform studiului „Evaluarea impactului reducerii emi-

siilor de gaze cu efect de seră asupra economiei româneşti prin


165

utilizarea relaţiilor tehnologice şi de interdependenţă dintre

ramuri” în anul 1989, în România, în urma activităţilor

economice şi sociale desfăşurate, s-a emis o cantitate de GHG

echivalentă cu cca. 286 milioane tone CO2 (exclusiv LULU-

CF). Un an mai târziu, emisiile de GHG totalizau cca. 254

milioane tone echivalent CO2 (–8.9%). Această cantitate s-a

diminuat pe parcursul perioadei 1990-2010, astfel încât, la

sfârşitul acesteia, emisiile totalizau 121.6 milioane tone

echivalent CO2, în scădere cu 52% comparativ cu anul 1990.

Cea mai puternică scădere a emisiilor de GHG s-a

înregistrat în perioada 1989-1994 (–39.4%) ca urmare a decli-

nului activităţilor economice, în special al industriei. O altă

diminuare (–15.8% comparativ cu anul anterior) a emisiilor s-a

produs în anul 2009 ca urmare a efectelor crizei economico-

financiare care a afectat şi economia românească. În general,

putem spune, că evoluţia emisiilor în toată această perioadă

reflectă schimbările caracteristice tranziţiei către o economie de

piaţă.


166

Figura 7. Evoluția emisiilor de CO2 în România (LULUCF - Land use,

Land Use Change and Forestry).

SITUAȚIA ACTUALĂ LA NIVEL MONDIAL

Conform publicației comisiei europene

http://ec.europa.eu/clima/policies, în decembrie 2015, la Paris,

a avut loc conferința climatică (COP21), unde 195 de țări au

adoptat primul acord universal cu caracter obligatoriu din punct

de vedere legal.

Evaluarea globală a Acordului de la Paris:

- acordul de la Paris este un succes major pentru Orga-

nizația Națiunilor Unite și cooperarea interguvernamentală, și

este prima afacere multilaterală majoră a secolului al XXI-lea;


167

- ca un acord universal și din punct de vedere legal,

acesta trimite un semnal clar tuturor părților interesate: inves-

titorilor, întreprinderilor, societății civile și factorilor de decizie

și anume, că tranziția la nivel global spre energie curată este

inevitabilă și susținută și faptul, că trebuie să aibă loc trecerea

de la combustibili fosili. Acest Acord stabilește un plan de

acțiuni la nivel mondial, care are drept scop stabilirea căilor

optime în scopul evitării schimbărilor climatice periculoase

prin limitarea încălzirii globale sub 2°C și continuarea efor-

turilor pentru a limita creșterea temperaturii până la 1.5°C;

- acordul de la Paris conține toate ingredientele indispen-

sabile ale unui regim, care oferă o acțiune climatică reală și efi-

cientă - inclusiv un obiectiv pe termen lung, un ciclu ambițios

de 5 ani și un sistem transparent și responsabil.

Acordul și deciziile de la Paris confirmă, de asemenea,

faptul, că țările dezvoltate vor continua să preia conducerea în

mobilizarea resurselor financiare climatice pentru a sprijini cele

mai sărace și mai vulnerabile țări. Acest sprijin va ajuta țările

mai sărace și vulnerabile să reducă emisiile, să se pregătească

pentru impactul schimbărilor climatice, precum și la con-

struirea capacităților pentru a participa mai eficient în cadrul

creșterii transparenței Acordului.


168

Observăm în figura 8 și în figura 9, că în cazul respectării

Acordului de la Paris, emisiile de GHG vor scădea, pentru

aceasta, însă, trebuie luate măsuri destul de aspre privind pro-

tecția mediului și diminuarea emisilor gazelor cu efect de seră

în toate ramurile economiei de către toate țările lumii, în spe-

cial, de către cele cu cele mai mari emisii (China, Australia,

U.S., etc.).

Figura 8. Nivelurile de emisie conform obiectivului de 2°C.


169

Figura 9. Istoric privind emisiile cu efect de seră (GHG)

precum și proiecții estimate până în anul 2050.

CAIT - Climate Data Explorer;

PRIMAP - Potsdam Real-time Integrated Model for probabilistic Assessment of emissions Paths;

EDGAR - Emissions Database for Global Atmospheric Research.


170

EFICIENȚA ENERGETICĂ A CLĂDIRILOR

Fondul de clădiri contribuie în mare măsură la emisiile de

gaze cu efect de seră din Europa. Prin schimbări aduse în cad-

rul acestui sector se pot obţine reduceri semnificative ale aces-

tor emisii, iar sectorul clădirilor are un rol crucial pentru atin-

gerea acestor obiective.

Clădirile suferă un impact direct din cauza încălzirii glo-

bale, vânturi mai puternice și mai fregvente, creșterea pre-

cipitațiilor, creșterea temperaturii (în special se resimte în orașe

– efectul insulă urbană de căldură), furtuni severe, incendiile

forestiere sunt, de asemenea, un mare pericol atât pentru

clădiri, cât și pentru mediul înconjurător.

Sectorul construcțiilor se confruntă cu efecte directe.

Precipitații extreme ar putea crește întârzierile de construcție și,

astfel, costurile. Schimbările climatice riscă, de asemenea,

schimbarea duratei anotimpurilor de construcție. Schimbarea

modelelor fenomenelor meteorologice extreme implică mai

multe lucrări de reconstrucții și reparații a clădirilor. Creșterea

incidenței și severității valurilor de căldură are un impact

semnificativ asupra proiectării construcțiilor, aceaste creșteri

pot duce la necesitatea de a ne îndepărta de la proiectele arhi-

tecturale curente, ducând la abordări diferite pentru construc-


171

țiile noi. Temperaturile mai ridicate vor conduce la schimbarea

cererii de energie.

În țările cu venituri mici, odată cu temperaturile mai

mari, creșterea veniturilor va duce la creșterea consumurilor de

energie, în primul rând, pentru condiționare și transport. Fără

alte politici de atenuare a consumurilor, cererea globală pentru

energie pentru condiționarea aerului se prevede, că va crește de

la 300 TWh în 2000 până la 4000 TWh în 2050.

În figura 10 sunt redate emisiile de CO2 în sectorul re-

zidențial pe cap de locuitor. Din cele reprezentate putem obser-

va după cum am spus mai sus, că în țările slab dezvoltate

consumurile sunt mai mici, de asemenea, care sunt rezultatele

obținute printre țările bine dezvoltate în ceea ce ține reducerea

emisiilor de-a lungul anilor.

Există o lipsă de investiții private în adaptarea „celor mai

bune practici” la proiectarea și construcția clădirilor existente,

punând aceste structuri în prima linie a creșterilor prognozate

ale riscului daunelor climatice. Protejarea clădirilor noi de

același impact al schimbărilor climatice ar însemna includerea

răspunsurilor de adaptare în proiectarea și construcția lor.

Factorii, care influențează capacitatea oricărei locații pentru

adaptare, includ calitatea administrației locale și a infrastru-

cturii de reducere a riscurilor și a serviciilor. Gradul de locuințe


172

construite pentru securitatea sănătății și la standarde de

siguranță adecvate, precum și nivelurile locale de risc de la

efectele schimbărilor climatice sunt, de asemenea, semni-

ficative.


173


174

Figura 10. Emisiile de CO2 în sectorul rezidențial pe gospodărie.


175

Datorită acțiunilor de diminuare a emisiilor întreprinse în întreaga lume

din graficul de mai sus se observă o descreștere a acestor emisii de-a lungul

anilor.

Cererea de energie pentru încălzirea pe timp de iarnă este, de asemenea,

predispusă să crească. Cererea de energie pentru încălzire în țările dezvoltate

este văzută drept stabilă până la 2030, pe când în țările în curs de dezvoltare

vor fi consumuri mult mai mari. Figura 11 redă consumul mediu la nivel

mondial pe gospodării electrificate și putem constată, că aceste consumuri

sunt în creștere.

Figura 11. Consumul mediu de energie electrică pe gospodării electrificate.

Hazardele datorate climei afectează în mod direct oamenii săraci prin

impacte, cum ar fi distrugerea în totalitate a caselor acestora, care tind să fie

relativ vulnerabile.

Guvernele sunt esențiale în conducerea și coordonarea răspunsurilor

din sectorul construțiior și pot identifica și încuraja sinergiile între adaptarea

clădirilor la schimbările climatice și atenuarea emisiilor de GHG, potențialul

de recunoaștere pentru mai multe beneficii. Guvernele s-ar putea, de

exemplu, să încurajeze grădinile sau materiale reflectorizante, care urmează


176

să fie instalate pe acoperișuri pentru a reduce acumularea de căldură solară și

răcire a aerul din jur. Combinând mai multe măsuri am putea reduce

consumurile de energie la minim posibil, ceea, ce ar însemna zero consumuri.

Mai mult de jumătate din zonele urbane proiectate pentru țările în curs

de dezvoltare până în 2030 nu s-au construit încă, ceea, ce oferă un mare

potențial pentru planificarea și adaptarea integrată a ultimelor soluții

inovative eficiente, care duc la o performanță energetică importantă. Un prim

pas spre adaptare ar fi de a reduce vulnerabilitatea la riscurile climatice

existente.

Strategiile primare de intervenție se referă la eficiența carbonului, teh-

nologii eficiente energetic, eficiența energetică a sistemelor și a

infrastructurii, reducerea pierderilor de energie din servicii prin optimizări și

schimbarea modului de viață.

TEHNOLOGII EFICIENTE ENERGETIC

Printre opțiunile de reducere a consumurilor de energie aplicabile în

mod specific clădirilor, se numără:

- performanțe ridicate a anvelopelor clădirilor, în general, putem obține

o performanță ridicată a anvelopei, selectând corect materialele de

construcții, tâmplăria, izolația termică a clădirii, evitând punțile termice,

menținând o etanșeitate corespunzătoare la aer - utilizând în același timp

ventilarea mecanică cu sau fără recuperare a căldurii pentru menținerea

calității aerului ridicată în interiorul clădirilor;

- instalații de iluminat, de încălzire, de ventilare și condiționare a

aerului eficiente din punct de vedere energetic, (HVAC);

- sisteme de alimentare cu energie solară pentru răcire, dezumidificare

și aer condiționat;

- sisteme de automatizare și control (optimizare) a clădirilor;


177

- „Lumina zilei” - proiectarea clădirilor, ținând cont de orientare și, care

controlează accesul luminii naturale, reglabile pe timp de zi, folosind diverse

dispozitive (soluții) de umbrire;

- utilizarea contoarelor și rețelelor inteligente și rețele pentru modularea

aprovizionării în timp real.

EFICIENȚA SISTEMULUI INFRASTRUCTURII

- Know-how-ul privind eficientizarea clădirilor există, precum și cum

să construim clădiri cu un consum foarte scăzut și clădiri cu un consum egal

cu zero, de multe ori la costuri mici de investiții inițiale sau a perioadelor de

amortizare controlabile;

- proiectarea caselor pasive care minimizează sau elimină necesitatea

încălzirii mecanice sau condiționarea și ventilarea;

- o reabilitare (eficientizare) maximă a clădirilor existente poate aduce

salvarea a 50-90% din energie;

- procese integrate de proiectare acordă prioritate factorilor de per-

formanță energetică prin proiectarea clădirilor, construirea și întreținerea;

- în prezent electricitatea este energia primară utilizată pentru con-

diționare și pentru diferite alte aplicări în clădiri. Schimbarea combustibilului

și infrastructurii de alimentare cu energie a clădirilor va fi necesară pentru a

livra către utilizatorii finali și de a reduce semnificativ emisiile, chiar dacă

cererile consumul final va scădea.

EFICINȚA CO2

- În prezent electricitatea este energia primară utilizată pentru condi-

ționare și pentru diferite alte aplicări în clădiri în timp, ce cele mai multe țări


178

utilizează combustibili fosili pentru încălzire. Ambele tipuri de energie ca-

uzează emisii de carbon semnificative.

- în prezent mai mult de 2 bilioane de oameni nu au acces la electri-

citate sau energie „curată” (verde) pentru condiționare.

REDUCEREA CERERII PENTRU SERVICII

Creșterea utilizării energiei preconizată pentru clădiri conduce, în

special, la o cerere mai mare pentru servicii energetice, cauzate de către

persoanele, care „se mută” din sărăcie și își modifică regimurile de consum.

Potențialul semnifică taxarea corespunzătoare emisiilor de CO2 a clădirilor,

aplicarea progresivă a standardelor și a documentelor normative în construcții

cu limite absolute de consumuri.

Consumul total de energie pe ciclu de viață a clădirilor cu consum

redus de energie este mai mic decât pentru clădirile convenționale. Desigur,

cantități mai mari de energie pot fi salvate datorită utilizării inițiale a

materialelor și soluțiilor eficiente din punct de vedere energetic. Acest lucru

poate fi compensat, însă, prin economiile de energie în timpul utilizării

clădirii.

Cercetătorii suedezi au estimat, că o casă cu consum redus de energie ar

avea nevoie cu 40% mai puțină energie totală pe o perioadă de 50 de ani.

Există mai multe bariere, ce impiedică dezvoltarea unor astfel de

tehnologii, cum ar fi: structuri fragmentate de piață și instituționale, lipsa

feedback-ului din partea utilizatorilor, costurile de tranzacție și problemele

principale ale agenților (atunci când construiesc, proprietarii sau operatorii nu

obțin nici un beneficiu direct din îmbunătățiri). Politicile-cheie pentru a

reduce aceste bariere includ achizițiile publice, aplicarea eficientă a stan-

dardelor actuale, ce țin de eficiența energetică, scutiri de taxe, credite

preferențiale etc.


179

De-a lungul timpului au apărut mult mai multe soluții inginerești atât

pentru clădirile noi construite, cât și pentru cele existente pentru diminuarea

consumurilor de energie și a efectului de seră în orașe, printre care:

„fațade și terase verzi” - înverzirile fațadelor și teraselor clădirilor este

una din soluțiile cu o serie de efecte pozitive: reducerea efectului de seră,

îmbunătățirea calității aerului în zonele urbane, reducerea temperaturii

exterioare de pe suprafața pereților, crearea locurilor noi de muncă, sporirea

eficienței energetice a clădirilor, protecția structurală a clădirilor, sporirea

calității aerului din interior, reducerea zgomotului urban etc.;

„pavaje reci” - se referă la o serie de materiale stabilite și în curs de

dezvoltare. Aceste tehnologii de pavaj tind să stocheze mai puțină căldură și

pot avea temperaturi de suprafață mai mici în comparație cu produsele

convenționale. Acestea pot contribui la soluționarea unei părți a marei

probleme - insula de căldură prin diminuarea temperaturilor suprafețelor pa-

vate în zonele urbane și în suburbii;

construcțiile ecologice și cu o performanță energetică ridicată;

fațadele bioclimatice inteligente - reducerea pierderilor de căldură,

stocarea căldurii prin efect de seră în interiorul fațadei duble, evitarea

supraîncălzirii în timpul verii prin limitarea acțiunii directe a luminii solare,

eliminarea efectulului de perete rece în timpul iernii, izolare fonică,

economisirea energiei prin limitarea folosirii aerului condiționat și a încăl-

zirii; utilizarea iluminatului natural etc.

DIRECTIVA PRIVIND PERFORMANŢA ENERGETICĂ A

CLĂDIRILOR (EPBD)

Acțiunile Concertate EPBD (CA EPBD) abordează Directiva privind

Performanța Energetică a clădirilor (EPBD). Scopul acesteia este de a con-

tribui la reducerea consumului de energie în clădirile europene prin schimbul


180

de cunoștințe și de bune practici în domeniul eficienței energetice și econo-

miile de energie între toate cele 28 de state membre ale UE, plus Norvegia.

EPBD este o piatră de temelie în legislația UE și a fost dezvoltată

pentru realizarea potențialului de economisire a energiei în clădiri, deoarece

consumurile în sectorul clădirilor reprezintă aproape 40 % din consumul de

energie în UE. Transpunerea integrală și eficientă a acestei directive este,

prin urmare, esențială în atingerea obiectivelor de economisire a energiei și a

emisiilor de carbon ale UE. EPBD este considerată ca o componentă

legislativă semnificativă în politica de eficiență energetică a UE și a fost

adoptată pentru a contribui la angajamentul de la Kyoto, asigurarea aprovi-

zionării cu energie și competitivitate.

Având în vedere faptul, că mai bine de un sfert din fondul de clădiri la

nivelul anului 2050 urmează a fi construit, o mare parte din aceste emisii nu

sunt luate în considerare în prezent. Pentru a se putea atinge aceste obiective

ambiţioase ale UE consumul de energie şi emisiile aferente de CO2 ale

cladirilor, care urmează a fi construite, vor trebui să se apropie de zero. Acest

fapt necesită stabilirea unei definiţii sau a unor ghiduri de transpunere în

practică a „clădirilor cu consum de energie aproape zero” (nZEB).

Revizuirea Directivei privind Performanţa Energetică a Clădirilor

(EPBD) a introdus la Articolul 9, „Clădirile cu consum de energie aproape

zero” (nZEB), ca viitoare cerinţă, care trebuie să fie pusă în aplicare începând

cu 2019 pentru clădirile publice şi din 2021 pentru toate clădirile nou

construite. Directiva defineşte Clădirile cu consum de energie aproape zero

după cum urmează: „O clădire cu consum de energie aproape zero este o [...]

clădire cu o performanţă energetică ridicată […], iar acest necesar de energie

redus sau aproape egal cu zero ar trebui să fie acoperit în mare măsură din

surse regenerabile, inclusiv, energie produsă la faţa locului sau în apropiere”.


181

Recunoscând diversitatea tradiţiilor şi practicilor curente în domeniul

construcţiilor, a condiţiilor climatice şi a metodologiilor diferite de abordare

de pe teritoriul UE, EPBD nu stabileşte o metodologie uniformă pentru

implementarea Clădirilor cu consum de energie aproape zero (nZEB), de-

terminând fiecare stat membru al UE să îşi elaboreze propria definiţie pentru

nZEB.

Totodată, statelor membre ale UE li se cere să elaboreze planuri

naţionale specifice pentru implementarea nZEB, planuri, care trebuie să ţină

seama de condiţiile naţionale, regionale sau locale. Prin aceste planuri se

prevede transpunerea conceptului de nZEB în măsuri şi definiţii practice şi

aplicabile în vederea creşterii numărului de clădiri cu consum de energie

aproape zero.

Criteriile nZEB, aşa cum au fost definite în directivă, sunt în mare parte

de natură calitativă, lăsând mult loc de interpretare şi aplicare. Există prea

puţină îndrumare pentru statele membre în ceea, ce priveşte implementarea

efectivă a directivei şi definirea şi realizarea clădirilor cu consum de energie

aproape zero. Prin urmare, este necesară formularea clară a unei definiţii,

care să poată fi luată în considerare de către statele membre la realizarea de

clădiri cu consum de energie aproape zero eficiente, practice şi concepute

corect.

În figura 12 putem observa conform datelor statistice din 2014, pon-

derea noilor locuințe construite conform definiției nZEB naționale sau mai

bine decât nZEB (http://www.zebra-monitoring.enerdata.eu).


182


183

Figura 12. Ponderea noilor locuințe construite conform definiției nZEB naționale sau mai bine decât nZEB.


184

Un studiu al BPIE a identificat 10 provocări principale, care trebuie să

fie luate în considerare în momentul elaborării definiţiei nZEB la nivel

naţional (Figura 13), fiecare dintre acestea având implicaţii importante în

ceea, ce priveşte eficienţa energetică, furnizarea de energie din surse

regenerabile şi emisiile de dioxid de carbon asociate ale clădirii. Principiile

nZEB propuse în studiul BPIE oferă indicaţii generale pentru definirea

limitelor bilanţului energetic în exploatarea clădirii şi pentru stabilirea

limitelor pentru cererea/necesarul de energie, contribuţia energiei din surse

regenerabile şi emisiile de dioxid de carbon asociate ale clădirilor, diferite

opţiuni şi oferă recomandări pentru planul de implementare.


185

Figura 13. Provocări ce trebuie abordate pentru implementarea unei definiţii nZEB viabile.


186

Figura 14. Principii pentru clădirile cu consum de energie aproape de zero.


187

Conform proiectului „Politici pentru consolidarea

tranziției spre clădiri cu consum de energie aproape de zero în

UE-28, www.entranze.eu (ENTRANZE este un proiect Energie

Inteligentă Europa), principalele concluzii și recomandări

privind EPBD sunt:

- sunt necesare ținte clare în materie de performanță

energetică a fondului de clădiri până în 2050, pentru a se

elabora pachete de politici orientate spre atingerea țintelor.

Totuși, până acum, numai câteva țări au adoptat astfel de ținte;

- este necesar un set de instrumente pentru o abordare

adecvată a grupurilor-țintă eterogene și a barierelor tehnologice

specifice. Focalizarea pe un singur instrument nu este

suficientă;

- deși o consolidare a măsurilor de reglementare este

esențială, în același timp este nevoie de o focalizare mult mai

accentuată pe conformitate. Există o lipsă acută de date privind

activitățile de renovare și performanța energetică a clădirilor.

Este nevoie de un observator de date pentru clădiri, îndeosebi

pentru monitorizarea impactului politicilor;

- directiva EPBD (reformată) 2 a fost prima tentativă de a

crea un cadru com-parabil pentru statele membre ale UE, dar

totuși, este necesară îmbunătățirea în continuare a legislației;


188

- în special, un cadru îmbunătățit al EPBD ar trebui să

clarifice, că opti-malitatea costurilor trebuie să reprezinte

cerința minimă absolută pentru reglementările existente

prevăzute de codurile clădirilor. Deși nivelurile de per-

formanță energetică ale nZEB ar trebui să fie rentabile, acestea

trebuie să fie, totuși, mai ambițioase decât nivelurile de

performanță energetică optime din punct de vedere al

costurilor. Astfel, o EPBD îmbunătățită trebuie să fie foarte

precisă în a cere statelor membre să prezinte planuri pentru

remedierea decalajului dintre nivelurile-țintă ale nZEB în 2020

și nivelurile optime din punct de vedere al costurilor revăzute

de actualele coduri ale clădirilor;

- EPBD ar trebui să sporească treptat caracterul

obligatoriu al cerințelor nZEB și pentru clădirile existente.

Astfel, este necesară o definire clară a nZEB sau a renovării

profunde;

- ar trebui să se îmbunătățească în continuare

consecvența terminologică și sincronizarea între directive și

procedurile de standardizare CEN.


189

CONCLUZII

Populația globului a început să conștientizeze gravitatea

problemei încălzirii globale. Doar implicându-ne vom diminua

emisiile de gaze cu efect de seră în scopul asigurării unui viitor

prosper atât omenirii, cât și mediului înconjurător. Politicile

actuale sunt orientate în mod evident spre reducerea emisiilor

de gaze cu efect de seră din toate sferele economiei mondiale.

Clădirile reprezintă o sferă critică într-un viitor global cu

emisii reduse de carbon. Totuși, în multe țări în curs de

dezvoltare există o necesitate substanțială de adăpost și servicii

de bază. Astfel, politicile eficiente în aceste țări pot duce la

clădiri și așezări mai ample, care sunt rezistente la schimbările

climatice și, care utilizează energia în mod eficient, reducând

astfel creșterea emisiilor GHG (gazelor cu efect de seră).

Descoperirile recente în tehnologii, know-how-urile și

politicile, oferă oportunități pentru a stabiliza sau a reduce

consumul de energie la nivel mondial în sectorul clădirilor

până în 2050.

Renovarea fondului imobiliar existent, în vederea

aducerii acestuia la standarde înalte de performanţă energetică,

reprezintă una dintre cele mai semnificative şi strategice

investiţii, pe care le poate face o ţară, după cum a spus fostul

preşedintele Consiliului European Herman Van Rompuy:


190

„Eficienţa energetică este măsura cu cel mai mare

impact pe care o pot lua guvernele pentru a economisi

energie”;

„Clădirile reprezintă sectorul cu cel mai mare potenţial

pentru economiile de energie în UE”;

„Eficienţa energetică a clădirilor nu reprezintă un cost,

ci o investiţie cu un randament ridicat”.

Republica Moldova este o țară în curs de dezvoltare și în

proces de implementare a EPBD și are avantajul de a învăța

cele mai bune practici din experiența mondială cât și

posibilitatea de aplicare a ultimelor soluții inovative în scopul

diminuării consumurilor de energie din sectorul clădirilor și

luarea deciziilor cât mai aprige din punct de vedere legislativ

pentru limitarea emisiilor de gaze cu efect de seră cu impact

devastator asupra omenirii și a mediului înconjurător.

Bibliografie

1. Sursa: http://www.oecd.org/g20/data.htm

2. Sursa: http://edgar.jrc.ec.europa.eu/

3. BPIE (2011). Principii pentru Clădirile cu consum de energie

aproape zero – catre o implementare eficientă a cerinţelor politicilor pentru

cladiri, www.bpie.eu

4. www.epa3.gov

5. „The Emissions Gap Report 2014”, UNEP


191

6. „The Emissions Gap Report 2015”, United Nations Environment

Programme (UNEP)

7. IPCC (2014); graficul este bazat pe emisiile din 2010

8. Dr. IONUȚ PURICA, Dr. CARMEN UZLĂU, Dr. SORIN DINU,

Studiu „Evaluarea impactului reducerii emisiilor de gaze cu efect de seră

asupra economiei româneşti prin utilizarea relaţiilor tehnologice şi de

interdependenţă dintre ramuri”, http://www.cnp.ro/inovatie/docs/seminar-

studii-25-

062012/Rezumat%20studiu%20Emisii%20gaze%20cu%20efect%20de%20

sera.pdf)

9. Comisia Europeană „Combaterea schimbărilor climatice”,

http://europa.eu

10. http://www.unep.org/climatechange/Introduction.aspx

11. http://www.zebra-monitoring.enerdata.eu

12. Protocolul de la Kyoto privind schimbările climatice

13. http://eurlex.europa.eu/legalcontent/RO/TXT/HTML/?uri=URISER

V:l28060&frm=RO

14. http://edgar.jrc.ec.europa.eu/

15. Raport „Implementarea clădirilor cu consum de energie aproape zero

(nZEB) în România” BPIE

16. Politici pentru consolidarea tranziției spre clădiri cu consum de

energie aproape zero în UE-28, www.entranze.eu

17. Institutul European pentru Performanţa Clădirilor (BPIE)

„Implementarea clădirilor cu consum de energie aproape zero (nZEB) în

România”

18. University of Cambridge, BPIE, GBPN, wbcsd „Climate Change:

Implications for Buildings”, Key Findings from the Intergovernmental

Panel on Climate Change Fifth Assessment Report

19. http://www.worldenergy.org/data/efficiency-indicators/

BULLETIN INCERCOMincercom.md/Buletin Informativ nr8.pdf · similitudinii. Concomitent putem apela...

Documents

Transcript of BULLETIN INCERCOMincercom.md/Buletin Informativ nr8.pdf · similitudinii. Concomitent putem apela...