B. Pag. 160-247
Transcript of B. Pag. 160-247
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
1/88
Fundatii speciale M IG
160
Partea III.
PROIECTAREA GEOTEHNICA A FUNDATIILOR DE ADANCIME PE PILOTI,COLOANE, BARETE
Notiuni generale
Pilotii, coloanele si baretele sunt elementele structurale care alcatuiesc fundatiile de adancime.
Dupa modul de transmitere a incarcarilor la terenul de fundare, fundatiile pe piloti, coloane si baretesunt fundatii INDIRECTE.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
2/88
Fundatii speciale M IG
161
PILOTI COLOANE BARETE
Sectiune:
Patrata saucirculara,B
Sectiune:
Circulara,B
Sectiune:
Alungita,b si l
L /B 15 L /B 10 L /b 8
In general, in calcul, pilotii, coloanele si baretele se denumesc generic piloti.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
3/88
Fundatii speciale M IG
162
Exemple de utilizare a fundatiilor pe pilotiFundatii pentru constructii pe pamant
2. Piloti de diametru mic; 3. Radier;4. Pamant compresibil
1. Pilot de diametru mare; 3. Radier; 4.Pamant compresibil; 5. Pamant practic
incompresibil
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
4/88
Fundatii speciale M IG
163
Fundatii pentru constructii pe apa
Fundatia pentru o pila de pod Fundatia pentru o platforma fixa de forajmarin
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
5/88
Fundatii speciale M IG
164
Fundatii pentru lucrari de sustinere
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
6/88
Fundatii speciale M IG
165
Clasificarea pilotilor
1.Dupa modul de transmitere a incarcarii axialePilotiFLOTANTI:
P = Pl + PvPilotiPURTATORI PE VARF (BAZA):
P = Pv
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
7/88
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
8/88
Fundatii speciale M IG
167
3.Dupa efectul asupra terenului de fundarePiloti de INDESARE Piloti de DISLOCUIRE
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
9/88
Fundatii speciale M IG
168
4.Dupa materialLemn;
Beton simplu;
Beton armat monolit;
Beton armat prefabricat;
Otel.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
10/88
Fundatii speciale M IG
169
Clasificarea fundatiilor pe piloti
1.Pozitia radierului fata de nivelul terenului
Fundatii cu RADIER JOS (ingropat)
2.Piloti; 3. Radier 1.Piloti; 2. Radier
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
11/88
Fundatii speciale M IG
170
Fundatii cu RADIER INALT
1.Piloti; 2. Radier Structura metalica jacket
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
12/88
Fundatii speciale M IG
171
2.Actiuni predominante
DIRECTE (Piloti activi) INDIRECTE (Piloti pasivi)
Actiunile indirecte provin dinmicrile pmntului adiacent:
frecarea negativ
umflarea (ridicarea) terenului
deplasarea lateral a terenului,inclusiv aciunea de originecinematic ce rezult din deformareaterenului datorit propagrii undelorseismice.
Dup direcia solicitrii directe fa de axa longitudinal,piloii pot fi supui la: solicitri axiale de compresiune sau de smulgere; solicitri transversale; solicitri axiale i transversale aplicate simultan.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
13/88
Fundatii speciale M IG
172
Etapele elaborarii proiectului
I.Date privitoare la condiiile amplasamentului
Pentru ntocmirea proiectului fundaiei pe piloi trebuie precizate urmtoarele date referitoare lacondiiile amplasamentului:
stratificaia terenului de fundare cu parametrii geotehnici respectivi; gradul de seismicitate stabilit conform normativ P 100-1:2013; nivelul stabil al apei de suprafa, cu asigurrile impuse de lucrrile specifice;
nivelul normal al apei subterane, precum i modificrile eventual previzibile ale acestuiapentru viitor;
agresivitatea apelor subterane i de suprafa (la fundaiile cu radier nalt); prezena organismelor care atac lemnul, n cazul fundaiilor de lemn;
adncimea probabil de afuiere (cnd este cazul).
n cazul n care piloii se execut n incinta unei construcii existente, poziia acestora sedefinitiveaz de comun acord cu beneficiarul.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
14/88
Fundatii speciale M IG
173
II.Alegerea tipului de pilot
Alegerea tipului de pilot, inclusiv calitatea materialului pilotului i metoda de punere n opertrebuie sin seama de urmtoarele aspecte:
ncrcarea ce trebuie preluat de piloi; posibilitatea conservrii i verificrii integritii piloilor care sunt pui n oper;
tipul, alctuirea i deformaiile admisibile ale construciei proiectate;poziia radierului fa de suprafaa terenului; condiiile specifice amplasamentului: vecinti, instalaii subterane etc.; lungimea necesar a piloilor;
nivelul apelor subterane i variaia acestuia;
execuia n ap; utilaje de execuie avute la dispoziie; viteza de execuie; experiena local n privina comportrii construciilor similare fundate pe piloi de un
anumit tip.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
15/88
Fundatii speciale M IG
174
CRITERII SPECIALE
Fundarea piloilor purttori pe vrf se adopt n cazul n care terenul de fundare cuprindestraturi practic incompresibile la o adncime accesibil tipului de pilot utilizat.
Utilizarea piloilor forai de diametru mare sau baretelor:
fundaia transmite terenului ncrcri transversale mari; baza piloilor sau baretelor ptrunde ntr-un strat practic incompresibil.
Nu se recomand utilizarea piloilor de ndesare (piloi prefabricai, piloi executai pe locprin batere, vibrare, vibropresare etc.) n cazul prezenei unor straturi argiloase saturate de
consisten ridicat, n care pot apare fenomene de ridicare a terenului la execuia piloilor, sau nzonele urbane unde vibraiile pot afecta construciile nvecinate.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
16/88
Fundatii speciale M IG
175
III.Predimensionarea fundatiei pe piloti
III.1 Verificarea capacitatilor portante prinrealizarea incercarilor pe piloti
III.2 Determinarea prin calcul a capacitatilor portante ale pilotului izolat:
- capacitatea portanta axiala la compresiune- capacitatea portanta axiala la tractiune (smulgere)- capacitatea portanta transversala
IV.Alcatuirea fundatiei pe piloti
Determinarea numarului necesar de piloti
Dispunerea (pozitionarea) pilotilor in fundatie
Dimensionarea radierului pe pilotiV.Definitivarea proiectului calculul la stari limita
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
17/88
Fundatii speciale M IG
176
III.Predimensionarea fundatiei pe piloti
III.1Realizarea incercarilor pe piloti
ncercrile pe piloi se realizeaz n vederea stabilirii capacitiilor portante ale piloilor,pentru toate categoriile de construcii.
Piloii de prob supui ncercrilor n teren trebuie executai cu aceeai tehnologie i cu aceleaiutilaje avute n vedere n proiectul de execuie al fundaiilor pe piloi.
ncrcrile statice de prob se efectueaz n concordan cu NP 045:2000 Normativ privind
ncercarea n teren a piloilor de probi a piloilor din fundaii:
ncercarea piloilor de prob trebuie s se fac nainte de nceperea execuiei piloilordefinitivi din lucrare.
Numrul piloilor de proba este precizat in NP123: 2011.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
18/88
Fundatii speciale M IG
177
Numrul total minim al piloilor de diametru mic, d < 600mm, ncercai la compresiuneeste:
Numrul piloilor conform proiectului 100 101500 5011000 10012000Numrul piloilor de prob ncercai 2 3 5 6
n cazul piloilor de diametru mare, d 600mm, numrul minim al piloilor de prob, nfuncie de numrul total al piloilor i de modul de solicitare n exploatare, este:
Numrul de
piloidin lucrare
Numr minim al piloilor de prob n funcie de modul de solicitare
Solicitare axial SolicitaretransversalCompresiune Smulgere
40 1 1 141100 2 2 2101200 3 2 2
201 3+ cte un pilot pentru fiecare sut de piloi nplus peste 2002 2
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
19/88
Fundatii speciale M IG
178
Incercari pe piloti NEINSTRUMENTATI
Incercare axiala de compresiune cu platforma ancorata
1. Pilot de proba
2. Piloti de ancoraj (4 piloti)
3. Platforma din grinzi metalice asezate in cruce
4. Tarusi pentru sustinerea cadrelor de referinta
5. Cadre de referinta
6. Presa hidraulica
7. Placa de repartitie a fortei
8. Microcomparatoare
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
20/88
Fundatii speciale M IG
179
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
21/88
Fundatii speciale M IG
180
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
22/88
Fundatii speciale M IG
181
Incercare axiala de compresiune cu platforma lestata
1. Pilot de proba
6. Presa hidraulica
9. Platforma lestata
10. Reazeme ale platormei
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
23/88
Fundatii speciale M IG
182
Incercare transversala cu 2 piloti solicitati simultan
1. Microcomparartoare
2. Presa hidraulica
3. Pilotii de proba
4. Cadre de referinta
5. Prelungitor
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
24/88
Fundatii speciale M IG
183
Modul de desfasurare a incercarii
- incarcarea se aplica in trepte de cca 1/15 1/10 din valoarea stabilita prin calcul- incarcarea se mentine constanta si se masoara deplasarea pilotului- se considera ca deplasarea s-a stabilizat atunci cand diferenta de deplasare pe durata a 45 de
minute
(4 citiri la fiecare15 minute) este mai mica de 0,01mm- se trece la treapta superioara de incarcare
Incercarea se opreste atunci cand:
- dupa 24 ore deplasarea nu se stabilizeaza
- deplasarea verticala totala devine mai mare decat 0,1B (soliciatare axiala)- deplasarea laterala totala devine egala cu 25mm (solicitare transversala)
Se defineste ca incarcare masurata, Rc,m, forta totala anterioara fortei la care incercarea s-a oprit.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
25/88
Fundatii speciale M IG
184
Reprezentarea rezultatelor obtinute - Incercare axiala de compresiune
Tasarea, s, in functie de timp, t;
Incarcarea, P, in functie de timp,t;Tasarea, s, in functie de incarcarea, P.
Incercarile pe piloti NEINSTRUMENTATI permit doar determinarea deplasarilor la parteasuperioara (capul) pilotului.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
26/88
Fundatii speciale M IG
185
Incercari pe piloti INSTRUMENTATI
In functie de tipul de incercare, axiala sau transversala, pilotii de proba se instrumenteaza, petoata lungimea, cu reperi mecanici de tasare, inclinometre, marci electrorezistive, celule depresiune etc.
Incercarile pe piloti INSTRUMENTATI permit determinarea deplasarilor / deformatiilor petoata lungimea pilotului.
Prin prelucrarea masuratorilor efectuate in timpul incercarii, se obtin curbele de transfer aleincarcarii la teren care permit calculul pilotilor in interactiune cu terenul prin metode exacte.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
27/88
Fundatii speciale M IG
186
Exemplu de incercare efectuata pe o bareta instrumentata cu reperi mecanicide tasare
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
28/88
Fundatii speciale M IG
187
Procesul de transmitere prin frecare a ncrcrii axiale de la baret la teren poart numele detransfer de ncrcare.
n vederea determinrii transferului de ncrcare este necesar cunoaterea distribuieideformaiei n adncime n corpul baretei. n acest scop bareta se instrumenteaz cu reperi
mecanici plasai la diferite cote de observaie.Un reper mecanic este alctuit dintr-o tij metalic sudat de o plac de baz. Tija este protejatfa de betonul din corpul baretei printr-o eav rezemat pe placa de baz prin intermediul uneigarnituri de cauciuc. Pentru a evita frecarea ntre tija-reper i eava de protecie, se prevd din
loc n loc distaniere inelare din cauciuc.Reperii mecanici se solidarizeaz de carcasa de armtur a baretei, la interiorul acesteia i suntcobori odat cu carcasa n traneea forat, nainte de betonare. Prin betonare, plcile de bazse nglobeaz n corpul baretei reprezentnd reperi ai tasrii baretei la cota la care au fostintroduse.La fiecare tija-reper se monteaz un microcomparator pentru nregistrarea deplasrii relativentre cota z i cota capului baretei.
F d ii i l M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
29/88
Fundatii speciale M IG
188
Prelucrarea rezultatelor
Deformaiile absolute (tasarile) sn lungul corpului baretei
Pentru o anumit treapt de ncrcare, deformaia si a corpului baretei la adncimea zi la careeste cobort reperul mecanic i se determin cu relaia:
ii css += 0 unde:so tasarea capului baretei sub o treapt de ncrcareci citirea pe microcomparatorul ataat reperului i la aceeai treapt de ncrcare
Deformaiile si, nregistrate la diferite adncimi pentru una i aceeai treapt de ncrcare, sereprezint la scar, raportndu-se fa de axul vertical al baretei.
Se construiete grafic curba de variaie cu adncimea a tasarilor n lungul baretei.
F d tii i l M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
30/88
Fundatii speciale M IG
189
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
31/88
Fundatii speciale M IG
190
Deformaiile specifice n lungul corpului baretei
Deformaia specifici la cota zi se calculeaz cu relaia:
11
11
+
+
= ii
ii
i zz
ss
unde:si-1 deformaia corpului baretei la adncimea zi-1si+1 deformaia corpului baretei la adncimea zi+1z
i+1-
z
i-1distana dintre reperii cobori la adncimile z
i-1i z
i+1:
Pe baza valorilor i, calculate, se construiete curba de variaie cu adncimeaa deformaiei specifice.
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
32/88
Fundatii speciale M IG
191
Fora axial Pin lungul corpului baretei
Fora axial Pi la adncimea zi se calculeaz cu expresia:
ibi AEP = unde:
E modulul de deformaie al betonului din corpul bareteiAb aria seciunii transversale a bareteii deformaia specific la cota zi:
Pe baza valorilor Pi calculate se construiete curba de variaie cu adncimea a forei axiale P.
ObservaieEste indicat ca cel mai scurt reper s fie plasat suficient de aproape de suprafaa terenului astfels se poat practica, nainte de nceperea ncrcrii, un an de jur mprejurul baretei pn laadncimea acestui reper. n acest fel, pe zona cuprins ntre capul baretei i cota primului reper,
frecarea pe suprafaa lateral lipsete, iar ncrcarea axial se transmite integral prin baret.
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
33/88
Fundatii speciale M IG
192
Valoarea modulului de elasticitate, E, a betonului din corpul baretei
bAss
zPE
=
)( 10
10
unde:Po ncrcarea axial aplicat pe capul baretei
z1 adncimea primului repers0 tasarea capului bareteis1 deformaia baretei la adncimea z1
n lipsa valorilor E determinate experimental, modulul de deformaie se calcula:
)1(b
ab
E
EEE +=
unde:
Eb modulul de deformaie al betonuluiEa modulul de deformaie al armturii procentul de armare
Eb, Ea se obin din prescripiile n vigoare pentru calculul elementelor de beton i beton armat n
funcie de marca betonului i tipul armturii.
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
34/88
Fundatii speciale M IG
193
Efortul tangenial mobilizat pe suprafaa lateral
Efortul tangenial i mobilizat pe suprafaa lateral a baretei la adncimea zi se calculeaz cuexpresia:
Uzz
PP
ii
iii
=
+
+
)( 1
1
unde:Pi, Pi+1 forele axiale la adncimile zi, respectiv zi+1zi+1 - zi distana dintre reperii de la adncimile zii zi+1U perimetrul baretei
Pe baza valorilor i calculate se construiete graficul de variaie cu adncimea a efortuluitangenial mobilizat pe suprafaa lateral.
Calculele prezentate se repet n succesiunea artat pentru fiecare treapt de ncrcare,
obinndu-se astfel elementele pentru interpretrile datelor experimentale.
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
35/88
Fundatii speciale M IG
194
Determinarea curbei de transfer
La adncimea zi, se reprezint valoriletasarilor, si, si valorile efortului tangenial,i, pentru diferite valori ale ncrcrii P0.
Se obine astfel curba de transfer.
Comparndu-se valoarea maxim, max,cu valoarea rezistenei la forfecare apmntului la aceeai adncime, f,zi,
obinut prin ncercri de laborator saupe teren,se obine valoarea coeficientului dereducere, zi:
zif,
max
=zi
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
36/88
p
195
Determinarea diagramelor de variaie a forei axiale transmis prin suprafaa bazei, Pv
i forei axiale transmis prin frecare pe suprafaa lateral, Plat
Fora Pv la baza baretei corespunztoare diferitelor trepte de ncrcare P0 se calculeaz:
Pv = E Abv
Scznd Pv din P0 se obine Plat care reprezint cota-parte din fora total P0 preluat prin frecarepe suprafaa lateral.
n sistemul de coordonate (s, P) se construiesc curbele (s, P0), (s, Pv) i (s, Plat).
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
37/88
p
196
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
38/88
197
500
1500
2500
3500
4500
5500
6500
7500
8500
9500
10500
11500
10 15 20 25 30 35 40 45
Tasare, s (mm)
P,
Plat,
Pv(kN)
Pv - s
Plat - s
P -s
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
39/88
198
III.2Determinarea prin calcul a capacitatilor portante ale pilotului izolat
Capacitatea portant axiala la compresiune
Valoarea de calcul a capacitatii portante la compresiune,Rc;d,
se determina in functie de valoarea caracteristic a capacitii portante ultime la compresiune,Rc;k.
Valoarea caracteristica se obtine:
- pe baza rezultatelor incercarilor pe pilotii de proba
- prin metode de calcul prescriptive
- prin metode de calcul exacte
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
40/88
199
Capacitatea portant stabilit pe baza rezultatelor incercarilor pe pilotii de proba
Valoarea caracteristic
Rc;k = Min {(Rc;m)med/1 ;(Rc;m)min/2 }
Rc;k valoarea caracteristic a capacitii portante ultime la compresiune,Rc
Rc;m valoarea msurat a luiRc n una sau mai multe ncrcri de prob pe piloi
(Rc;m)med valoarea medie a luiRc,m
(Rc;m)min valoarea minim a luiRc,m
1, 2 coeficienti de corelare in functie de numarul pilotilor de proba
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
41/88
200
Valoarea de calcul
Rc;d = (Rc;k)/ t
Rc;d valoarea de calcul a luiRct coeficient parial pentru rezistena total a unui pilot de proba
sau
Rc;d = (Rb;k)/ b + (Rs;k)/ s
Rc;d valoarea de calcul a luiRcRb;k valoarea caracteristic a rezistenei pe baz a pilotuluiRs;k valoarea caracteristic a rezistenei de frecare pe suprafaa lateral a unui pilot
b coeficient parial pentru rezistena pe baz a unui pilot
s coeficient parial pentru rezistena prin frecare pe suprafaa lateral a unui pilot
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
42/88
201
Capacitatea portant stabilit prin calcul (metode prescriptive)
1. Piloi purttori pe vrf
Valoarea caracteristic
Rb;k =Ab qb;k
Rb;k valoarea caracteristic a rezistenei pe baz a pilotuluiAb suprafaa bazei pilotului:qb;k valoarea caracteristic a presiunii pe baz:
- pentru piloii de ndesare care reazem cu vrful pe roc stncoas sau semistncoas,sau pe straturi necoezive macrogranulare (blocuri, bolovni): qb;k = 20 000 kPa;- pentru piloii de ndesare care reazem cu vrful ntr-un strat de pietri, conform tabel;- pentru piloii de dislocuire care reazem cu baza n straturi necoezivemacrogranulare (blocuri, bolovni, pietri) conform calculului pentru pilotii flotanti
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
43/88
202
Valoarea de calcul
Rc;d = Rb;d = Rb;k/ b
Rc;d valoarea de calcul a luiRcRb;d valoarea de calcul a rezistenei pe baz a pilotului
b coeficient parial pentru rezistena pe baz a pilotului: b = 1,42.Piloi flotani
Valoarea caracteristic a rezistenei pe baz
Rb;k =Ab qb;k
Rb;k valoarea caracteristic a rezistenei pe baz a pilotuluiAb suprafaa bazei pilotuluiqb;k valoarea caracteristic a presiunii pe baz
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
44/88
203
Valoarea caracteristic a rezistenei de frecare pe suprafaa lateral
Rs;k =As;i qs;i;k = Uqs;i;k li
Rs;k valoarea caracteristic a rezistenei de frecare pe suprafaa lateral a unui pilotAs;i suprafaa lateral a pilotului n stratul iU perimetrul seciunii transversale a pilotuluili lungimea pilotului n contact cu stratul iqs;i;k valoarea caracteristic a rezistenei de frecare lateral n stratul i
Valoarea de calcul
Relatia generala:
Rc;d = Rb;d +Rs;d = Rb;k/ b +Rs;k/ s
Rc;d valoarea de calcul a luiRcRb;d valoarea de calcul a rezistenei pe baz a pilotului
b coeficient parial pentru rezistena pe baz a pilotuluiRs;d valoarea de calcul a rezistenei de frecare pe suprafaa lateral a pilotului
s coeficient parial pentru rezistena prin frecare pe suprafaa lateral a pilotului
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
45/88
204
Piloi prefabricai
Rc,d = Rb,d + Rs,d=Rb,k/ b;1 +Rs,k/ s;1
b;1, s;1 coeficienti pariali de rezisten (n tabele)qb;k valoarea caracteristic a presiunii pe baz (n tabele)
qs;i;k valoarea caracteristic a rezistenei de frecare lateral n stratul i (n tabele)Modul de introducere a pilotului prefabricat n teren
b1 s1 Piloi introdui prin batere 1,0 1,0Piloi introdui prin batere cu subsplare n pmnturi nisipoase, cu condiia baterii
pe ultimul metru fr subsplare
1,0 1,6
Piloi introdui prin vibrare n pmnturi:
nisipoase saturate de ndesare mediemijlocii si mari 0,8 1,0fine 0,9 1,0prfoase 1,0 1,0
argiloase cu indicele de consisten 0,5 1 1,0 1,0
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
46/88
205
Adncimea
denfigere
Pmnturi necoezive Pmnturi coezive
Pietri
NisipuriNisipprfos
Ic
mari medii fine 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4
(m) qb;k (kPa)3 7500 6500 2900 1800 1200 7000 4000 3000 2000 1200 1000 600
4 8300 6600 3000 1900 1250 8300 5100 3800 2500 1600 1200 700......30 14200 9400 5500 3700 1900 14200 9400 7400 5500 3700 1900 1300
35 15000 10000 6000 4000 2000 15000 10000 8000 6000 4000 2000 1400
Adncimea
mediea
stratului Pmnturi necoezive
Pmnturi coeziveIc
marisi
mediifine prfoase 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3
(m) qs;k (kPa)1 35 23 15 35 23 15 12 5 2...30 93 66 47 93 66 47 34 20 -
35100 70 50 100 71 50 36 22 -
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
47/88
206
Piloi executai pe loc
Relatia generala:
Rc,d= Rb,d+ Rs,d= Rb,k/ b;2 +Rs,k/ s;2
b;2
,s;2
coeficienti pariali de siguran (n tabele pentru piloti executati pe loc)
Piloi executai pe loc prin batere (de indesare)
qs;i;k valoarea caracteristic a rezistenei de frecare lateral n stratul i(n tabelele pentru pilotii prefabricati)
qb;k valoarea caracteristic a presiunii pe baz(n tabelele pentru pilotii prefabricati)
Piloi executai pe loc prin forare (de dislocuire)
qs;i;k valoarea caracteristic a rezistenei de frecare lateral n stratul i(n tabelele pentru pilotii prefabricati)
qb;k valoarea caracteristic a presiunii pe baz se determina prin calcul
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
48/88
207
Tehnologiade betonarea pilotului
Tipul pmntului dela baza pilotului
Modul de execuie apilotului
Tipul pmntuluidin jurul pilotului
coeziv necoeziv coeziv necoeziv
b2 s2
Betonare n uscat, inclusivpentru pilot forat cu burghiucontinuu (CFA)
1,20 1,20
Cu tubaj introdus prinbatere i beton
compactat prin batere
1,20 1,20
Cu tubaj introdus prinvibrare i betoncompactat prin vibrare
1,70 1,20
Betonare sub ap Forat n uscat i
netubat, cu tubajrecuperabil i cuburghiu continuu(CFA)
1,90 1,70- cu injecie la baz 1,30 1,20- fr injecie la baz 1,45 1,30
Betonare sub noroi Forat cu tubaj
nerecuperabil
1,90 1,50
- cu injecie la baz 1,45 1,30 Forat sub noroi 2,40 1,90- fr injecie la baz 1,90 1,50
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
49/88
208
Calculul valorii caracteristice a presiunii pe baz, qb;k, pentru pilotii de dislocuire
Piloicu baza pe pmnturi coezive
qb k, = Nc cu;d +d;1 D
Nc factor de capacitate portant,Nc = 9cu;d valoarea de calcul a coeziunii nedrenated;1 media ponderat, prin grosimile straturilor, a valorilor de calcul ale
greutilor volumice ale straturilor strbtute de pilotD fia real a pilotului (adncimea la care se gsete baza pilotului, msurat
de la nivelul terenului natural)
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
50/88
209
Piloi cu baza pe pmnturi necoezive
qb k, = ( ddbN + d;1DcNq )
coeficient determinat n funcie de gradul de ndesareID al pmntului de la baza pilotului (ntabele)
d valoarea de calcul a greutii volumice a pmntului de sub baza pilotuluid;1 media ponderat a valorilor de calcul ale greutilor volumice ale straturilor strbtute de pilot
db diametrul pilotului la nivelul bazei (db = B pentru piloti fara evazare la baza)N,Nq factori de capacitate portant determinai n funcie de valoarea de calcul a unghiului de
frecare interioar, d, al stratului de la baza pilotului (n tabele)
Dc fia de calcul a pilotului:
Dc =db dacDdbsauDc =D dacD
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
51/88
210
Efectul de grup
Efectul de grup apare in cazul pilotilor care alcatuiesc fundatia de adancime si se manifesta prinreducerea capacitatii portante axiale la compresiune.Reducerea capacitatii portante este cu atat mai mare cu cat distanta dintre piloti este mai mica.Efectul de grup nu se manifesta in cazul pilotilor purttori pe vrfi piloii flotani de ndesareavnd fia integral cuprins n pmnturi necoezive.
1. Pilot; 2. Radier; 3. Stratcompresibil; 4. Stratincompresibil; 5. Zona deinfluenta
Piloti flotanti Zona de influenta Concentrareaeforturilor in planul
bazei pilotilor
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
52/88
211
Rc; = muRc;d
Rc;d valoarea de calcul corespunzatoarepilotului izolatmu coeficient de utilizare in grup
mu = 1 pentru piloii purttori pe vrf i piloii flotani de ndesare avnd fiaintegral cuprins n pmnturi necoezive
mu = f (r/r0 )
r/r0 2 1,8 1,6 1,4 1,2 1,0 0,8mu 1,00 0,95 0,90 0,85 0,80 0,70 0,60
r distana minim (lumina) ntre 2 piloi vecinir0 raza de influen a pilotului izolat n planul bazei:r0 = li tgi
li grosimea stratului i prin care trece pilotuli = (d/4)
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
53/88
212
Capacitatea portant axiala la traciune (Rezistenta la tractiune)
Valoarea de calcul a capacitatii portante la compresiune,Rt;d,se determina in functie de valoarea caracteristic a capacitii portante ultime la compresiune,Rt;k.
Valoarea caracteristica se obtine:
- pe baza rezultatelor incercarilor pe pilotii de proba
- prin metode de calcul prescriptive
- prin metode de calcul exacte
Fundatii speciale M IG
R i l i bili b l l i il il ii d b
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
54/88
213
Rezistena la traciune stabilit pe baza rezultatelor incercarilor pe pilotii de proba
Valoarea caracteristic
Rt;k = Min {(Rt;m)med/1 ;(Rt;m)min/2 }
Rt;k valoarea caracteristic a luiRt
Rt;m valoarea msurat a luiRt n una sau mai multe ncrcri de prob pe piloi
(Rt;m)med valoarea medie a luiRt,m
(Rt;m)min valoarea minim a luiRt,m
1,2 coeficienti de corelare in functie de numarul pilotilor de proba
Valoarea de calcul
Rt;d =Rt;k/ s;t
Rt;d valoarea de calcul a luiRts;t coeficient parial pentru rezistenta totala a unui pilot de proba
Fundatii speciale M IG
R i t l t i t bilit i l l ( t d i ti )
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
55/88
214
Rezistena la traciune stabilit prin calcul (metode prescriptive)
Piloi prefabricai
RU q l
t d
s k i
m s
i
,
,=
1
s;1 coeficient partial de siguranta (in tabele)
m coeficient parial unic: m = 2,4
Piloi executai pe loc
RU q l
t d
s k i
m s
i
,
,=
2
s;2 coeficient partial de siguranta (in tabele)m coeficient parial unic: m = 2,4
Fundatii speciale M IG
C it t t t t l (R i t t t l)
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
56/88
215
Capacitatea portant transversala (Rezistenta transversal)
Valoarea de calcul a capacitatii portante la compresiune,Rtr;d,
se determina in functie de valoarea caracteristic a capacitii portante ultime la compresiune,Rtr;k.
Valoarea caracteristica se obtine:
- pe baza rezultatelor incercarilor pe pilotii de proba
- prin metode de calcul prescriptive
- prin metode de calcul exacte
Fundatii speciale M IG
Rezistena la ncrcare transversal stabilit pe baza rezultatelor incercarilor pe pilotii de
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
57/88
216
Rezistena la ncrcare transversalstabilit pe baza rezultatelor incercarilor pe pilotii deproba
RR
tr d
tr k
tr
,
,=
Rtr,k valoarea caracteristic a ncrcrii transversale, stabilit cu luarea n considerare afactorului de corelare dat in tabel n funcie de numrul ncrcrilor de prob
tr coeficient parial unic: tr = 2
Fundatii speciale M IG
Rezistena la ncrcare transversal stabilit prin calcul (metoda prescriptiva)
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
58/88
217
Rezistena la ncrcare transversal stabilit prin calcul (metoda prescriptiva)
Valoarea caracteristic
Ipoteze de calcul
- Pilotul se asimileaza cu o consola
incastrata in pamant, avand o lungimeconventionala, l0
- Lungimea conventionala deincastrare, l0, corespunde adancimii
pentru care momentul incovoietor arevaloarea maxima- Incarcarea transversala ultima (de
cedare) se defineste ca fiind fortapentru care momentul incovoietor
devine egal cu momentul capabil alsectiunii de beton armat al pilotului
Fundatii speciale M IG
2M
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
59/88
218
Rtr,k =2
0
M
l
cap
n cazul pilotului considerat ncastrat n radier
sau
Rtr,k =M
l
cap
0 n cazul pilotului considerat articulat n radier
l0 lungimea convenional de ncastrare; valorile l0sunt date n tabelMcap momentul ncovoietor capabil al seciunii pilotului, determinat conform
reglementrilor tehnice specifice privind calculul elementelor de beton armat
Fundatii speciale M IG
Barete n funcie de direcia forei
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
60/88
219
Tipul pmntului Piloi
Barete, n funcie de direcia foreiorizontale
Paralelcu latura mare, l
Paralelcu latura mic, b
l0Nisipuri cu ID 0,35 ipmnturi coezive cu I
C 0,5
4d 2,50l 4b
Nisipuri cu ID = 0,36 0,65 i pmnturicoezive cu IC = 0,51 0,75
3d 1,75l 3b
Nisipuri, nisipuri cu pietri cu ID 0.66 ipmnturi coezive cu IC = 0,76 1,00
2d 1,25l 2b
Pmnturi coezive cu IC>1,00 1,5d 1,00l 1,5b
Valoarea de calcul
Rtr,d=
Rtr k
tr
,
tr coeficient parial unic: tr = 2
Fundatii speciale M IG
Rezistena la ncrcare transversal stabilit prin calcul pe baza rezultatelor ncercrilor
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
61/88
220
Rezistena la ncrcare transversal stabilit prin calcul pe baza rezultatelor ncercrilor
asupra terenului i a parametrilor de rezisten ai pilotului
Calculul rezistenei la ncrcare transversal a unui pilot lung, svelt poate fi efectuat folosindteoria unei grinzi ncrcat la o extremitate i rezemat pe un mediu deformabil, caracterizatprintr-un modul al reaciunii laterale (TEORIA GRINZILOR PE MEDIU WINKLER).
Pentru calculul deformaiilor i eforturilor n lungul unui pilot izolat, definit ntr-un sistemde axe (a) supus la ncrcri transversale (for tietoare, moment ncovoietor)terenul de fundare se asimileaz cu un mediu discret (de tip Winkler) alctuit dinresoarte independente (b).
Caracteristica de deformabilitate a resoartelor supuse la presiuni orizontale poart denumirea decoeficient al reaciunii laterale Es .Datorit variaiei importante pe vertical a naturii i striiterenului, se recomand s se considere coeficientul Es variabil cu adncimea: Es=Es(z).
Un pilot acionat transversal sufer deformaia y=y(z), n urma creia se mobilizeaz din partea
terenului presiunea reactiv )z(pp rr = .
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
62/88
221
Fundatii speciale M IG
Se exprima conditia de echilibru:
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
63/88
222
p
0pdz
yd)EI( r44
p =+
unde:
rp presiunea reactiv
yEp sr = (EI) rigiditatea la ncovoiere a seciunii pilotului.
Pentru rezolvarea ecuaiei pot fi adoptate urmatoarele ipoteze de calcul:
1) Ipoteza mediului linear-elastic si coeficient al reaciunii laterale variabil linear cuadncimea: Es=Es(z)
(kPa)zKbE cs =
unde:K coeficient de proporionalitate, K, care se determin pentru straturile de pmnt
aflate pn la o adncime lk :lk = 3l0 Dunde:
Fundatii speciale M IG
l0 lungimea activa
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
64/88
223
gD fia pilotului sau baretei, n metri
bc limea de calcul, n metri, se determin astfel:1. Pentru piloibc = d(1+tgfmed)2. Pentru barete, cnd ncrcarea lateral se aplic perpendicular pe latura mare aseciunii transversale, lbc = l+2b tgfmedunde: b- latura mic a seciunii transversale a bareteifmed unghiul de frecare intern n termeni de eforturi efective; valoarea fmed se
calculeaz ca medie ponderat (prin tgf) pentru straturile de pmnt aflate
pn la adncimea lk3. Pentru barete, cnd ncrcarea lateral se aplic perpendicular pe latura mic aseciunii transversale, b, valoarea bc se determin grafic.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
65/88
Fundatii speciale M IG
Se verific condiia:
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
66/88
225
1. bc dt(piloi, cazul 1)
2. bc l t(barete, cazul 2)3. bc b t(barete, cazul 3)unde:t distana liber minim (lumina) dintre 2 elemente (piloi sau barete)
vecine, corespunzatoare direciei pe care s-a calculat bc, n metri
OBSERVATIEDac n limitele grosimii lk se ntlnesc mai multe straturi caracterizate prin coeficieni deproporionalitate Ki diferii (cu peste 50%) fa de media ponderat linear cu grosimile, iargrosimea fiecrui strat hi este cel puin egal cu limea de calcul a pilotului bc , se evalueaz
un coeficient echivalent, K, cu relaia:
21 1
)2(
k
n
i
n
ij
jiii
l
hhhK
K
= +=
+
=
Fundatii speciale M IG
Coeficientul de proporionalitate K4
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
67/88
226
Tipul pmntului kN/m4
piloi prefabricai piloi executai pe locArgile i argile prfoase avnd Ic0.25 6502500 5002000Argile i argile prfoase avnd 0.25
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
68/88
227
Calculul deformaiilor i eforturilor n ipoteza terenului linear elastic se face cu relaiile:
)D/z(B)EI(
M)D/z(A
)EI(
P)z(y y
p
2
yp
3 +
=
)D/z(B)EI(
M)D/z(A
)EI(
P)z(
pp
2
+
=
)D/z(MB)D/z(AP)z( mm +=
)D/z(BM
)D/z(PA)z(T tt
+=
unde:y(z) deplasarea n seciunea pilotului de la adncimea z(z) rotirea n seciunea pilotului de la adncimea zM(z) momentul ncovoietor n seciunea pilotului de la adncimea zT(z) fora tietoare n seciunea pilotului de la adncimea zAy(z/D), By(z/D), A(z/D)Bt(z/D) sunt coeficieni de influen funcie de adncimea
relativ z/D si fia redus = /Dzmax
5
h
p
m
)EI(=
unde: mh = Es / z
Fundatii speciale M IG
2)Ipoteza terenului nelinear, cu coeficient al reaciunii laterale dependent de niveluld li it i di t ib i d i E E ( )
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
69/88
228
de solicitare i cu o distribuie oarecare pe adncime Es=Es(z,y).
Metoda curbelor p-yCurba p-y, la o cot curent z, se compune, de regul, din urmtoarele poriuni:
Fundatii speciale M IG
Poriunea OA, hiperbol, se determin cu relaia:1
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
70/88
229
d0 p
y
K
1
p
y
+=
valabil pentru p pdi y dunde:
pd presiunea ultim de calcul coeficient de siguran, determinat cu relaia:
)dzK/(p1
1
id =
coeficient ce depinde de tipul pmntului i al ncrcriiK0 panta iniial care se ia astfel:
zd
bKK c0 = la pmnturi necoezive
25.0c
d0 )(d
pK = la pmnturi coezive
Fundatii speciale M IG
coeficient ce depinde de tipul pmntului i al ncrcrii
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
71/88
230
coeficient ce depinde de tipul pmntului i al ncrcrii
c deformaia axial determinat prin ncercarea la compresiune triaxial,corespunztoare la 50 % din deviatorul de rupere; n lipsa datelorexperimentale se pot adopta valori date in tabele
Poriunea AB, liniar, caracteristic pmnturilor ce pot suferi degradri structurale la
diferite tipuri de solicitri (argile supraconsolidate, nisipuri afnate saturate solicitate ciclicetc.).
Poriunea liniar orizontal, dup caz, AD sau BC.
Fundatii speciale M IG
Presiunea pd(pd) reprezint rezistena reziduali se determin prin ncercri de laborator.
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
72/88
231
Calculul presiunii ultime pentru pmnturi coezive
n mod aproximativ, pentru argile se poate aprecia deplasarea necesar mobilizrii rezisteneireziduale cu relaia:
y = d
coeficient ce depinde de tipul pmntului i al ncrcrii
Parametrul Tipul ncrcrii
Tipul pmntului coeziv
Normal consolidat Supraconsolidat
Static
1020c80c
305c8c
Ciclic10
7.5c20c
302.5c5c
Fundatii speciale M IG
upd cNp =
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
73/88
232
unde:cu coeziunea nedrenat de calcul;
Np coeficient care variaz linear cu adncimea; se determin astfel:
- n cazul solicitrilor statice:
crp z
z71N +=
- n cazul solicitrilor ciclice:
crp z
z8N =
zcr=10d
la pmnturi normal consolidate sau uor supraconsolidate
zcr=5d la pmnturi supraconsolidate
Fundatii speciale M IG
Calculul presiunii ultime pentru pmnturi necoezive
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
74/88
233
Cazul aciunii statice'0'
'
ds psin1
sin14p
+=
unde: unghiul de frecare interioar efectivp0 presiunea vertical efectiv la cota z
Cazul actiunii ciclice
'
0'
'
dc
psin1
sin13p
+=
pentru adncimi z 2d
'0
'
'
ds psin1
sin1
d2
z3p
+=
pentru adncimi z > 2d.
Fundatii speciale M IG
Metoda iterativa pentrucalculul deformaiilor i eforturilor n ipoteza terenului neliniar
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
75/88
234
a) Se determin curbele p-y la diferite adncimi, acordnd prioritate zonei superioare astratificaiei pe o adncime de aprox. 5d, n care d este diametrul pilotului sau laturaseciunii transversale perpendicular pe direcia planului de aciune a ncrcriitransversale;se estimeaz o prim valoare pentru modulul mh;
b) Cu valoarea estimat se calculeaz translaiile y(z);c) Pe baza datelor din curbele p-y i cu valorile translaiilor y(z) se determin coeficienii
reaciunii laterale secani Es(z);d) Se reprezint valorile Es funcie de adncimea z i se construiete dreapta medie prin
aceste puncte, trecnd prin origine;
e) Panta acestei drepte reprezint noua valoare a coeficientului m*h.f) Se compar:
tolerantamm h*h
- dac comparaia este pozitiv, calculul se oprete, ultimele rezultate fiind admise ca
valabile;- dac comparaia este negativ, se reia calculul de la pct. c cu o alt valoare pentru mh;- tolerana se accept n limitele 0.02 mh0.05 mh.
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
76/88
235
a) b)
Fundatii speciale M IG
IV. Alcatuirea fundatiei pe piloti
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
77/88
236
Determinarea numarului necesar de piloti
Cazul incarcarii axiale de calcul, N, aplicata centric pe fundatie
np = (N /Rc;d) + 1...2
Cazul incarcarii axiale de calcul, N, aplicata excentric pe fundatie
np = (1,3N /Rc;d ) + 1...2
Dispunerea (pozitionarea) pilotilor in fundatie
Distana minim ntre axele piloilor, msurat n teren, este de:
s 3B n cazul piloilor de ndesare
s 2B +0,03L n cazul piloilor de dislocuire (valoare minim recomandat)
B diametrul sau latura mic a seciunii pilotuluiL fia real a pilotului
Fundatii speciale M IG
Repartizarea piloilor sub radierul fundaiei se face, dupa caz, n rnduri paralele, radial, nah sau n funcie de modul de conformare a structurii de rezisten a construciei, pe baza
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
78/88
237
p
valorilor solicitrilor preluate de piloi.Fundatii izolate sub stalpi
Fundatii continue sub pereti portanti Fundatii generale
Fundatii speciale M IG
Dimensionarea radierului pe piloti
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
79/88
238
Din punct de vedere constructiv, radierul pe piloti se alcatuieste in mod asemanator cu fundatiade suprafata careia i se substituie (fundatie izolata, continua sau radier general).
Adncimea de fundare a radierului se stabilete n raport cu :
existena subsolurilor i instalaiilor subterane; condiiile geologice i hidrogeologice ale amplasamentului (nivelul apelor subterane ivariaia acestuia n timpul construciei i al exploatrii acesteia etc.); posibilitatea de umflare prin nghe a pmnturilor etc.
Inaltimea radierului se determina din calcul.
De regula, inaltimea radierului trebuie sa fie cel putin egala cu latura sau diametrul pilotilor, B.Calculul eforturilor sectionale (M, T) se face tinand cont de ncrcrile de la suprastructurireaciunile din piloi (axiale si transversale), corespunzatoare gruparilor de actiuni cele maidefavorabile.
Armarea radierului se face cu respectarea normelor specifice elementelor de beton armat.Clasa betonului trebuie s fie minim C12/15 si va fi corelat cu clasa de beton din piloi.
Distana ntre faa exterioar a piloilor marginali i extremitatea radierului trebuie s fie de celpuin 25 cm.
Fundatii speciale M IG
Lungimea prii piloilor cuprins n radierul de beton armat se determin n funcie de tipul desolicitare i de tipul i diametrul armturii longitudinale din corpul pilotului (nu se include n
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
80/88
239
grosimea radierului stratul de beton de egalizare).n cazul fundaiilor pe piloi supui lasolicitri axiale de compresiune i la foreorizontale care pot fi preluate de piloiiconsiderai articulai n radier, piloii trebuies ptrund n radier cu capetele intacte pe olungime de 5 cm, iar armturilelongitudinale ale piloilor s se nglobeze nradier pe minimum 25 cm.n cazul fundaiilor pe piloi supui lasolicitri axiale de smulgere sau la foreorizontale mari, care impun preluareaacestora prin piloi considerai ncastrai nradier, piloii trebuie s ptrund n radier cucapetele intacte pe o lungime de cel puin 10cm, iar armturile longitudinale ale piloilortrebuie s se nglobeze n radier pe olungime determinat prin calculul.
Articulaie1. Pilot; 2. Armatura;3. Radier; 4. Betonde
egalizare
Incastrarea 10cm;b lungimea armturile
longitudinale ale piloilor
Fundatii speciale M IG
V. Calculul fundatiei pe piloti la stari limita
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
81/88
240
Calculul reaciunilor in piloi - Metode simplificate de calcul
Nu se tine cont de interactiunea (conlucrarea) dintre radier piloti teren de fundare
Ipotezele de calcul
- radierul este infinit rigid- pilotii sunt bare rigide- incarcarile transmise de radier la piloti sunt preluate integral de piloti (se neglijeaza
transmiterea incarcarilor la teren prin baza radierului)- calculul solicitarilor se face independent pentru incarcarile axiale, respectiv transversale (seadmite suprapunerea de efecte)
Fundatii speciale M IG
Calculul reactiunilor axiale
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
82/88
241
Cazul incarcarii verticale de calcul,N, aplicata centric pe fundatie
Smed =N/ np
Toti pilotii se incarca cu o forta axiala de
compresiune egala cu Smed.
Fundatii speciale M IG
Cazul incarcarii verticale de calcul,N, aplicata excentric pe fundatie
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
83/88
242
Excentricitatile fortei N sunt ex si ey fata de centrul degreutate al radierului.
Prin reducerea fortei Nin centrul de greutate al radierului seobtin incarcarile transmise la baza radierului:
N;Mx = N ey;My = N ex
Reactiunile axiale in piloti, Si, (compresiune sau tractiune)depind de pozitia pilotului, i, in fundatie.
2 2
y ix ii
i i
M xM yN
A n A y A x =
2 2
2 2
x ox i i
y oy i i
I n I A y A y
I n I A x A x
= +
= +
2 2
y ix ii i
i i
M xM yNS A
n y x
= =
Fundatii speciale M IG
Calculul reactiunilor transversale
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
84/88
243
Str=H/ np
Toti pilotii se incarca cu o forta transversalaegala cu Str.
Fundatii speciale M IG
Verificarile la starea limita ultima - SLU
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
85/88
244
Relaia general de verificare este:
Si;dRd
Si;d valoarea de calcul a reactiunii n pilotul i corespunztoare strii limit ultimeRd valoarea de calcul a capacitatii portante corespunzatoare
Solicitarea axiala Solicitarea
transversalaCompresiune: Sc;i;d 0 Tractiune: St;i;d< 0Sc;i;dRc;d
sau
Sc;i;dRc;g
St;i;dRt;d Str;d Rtr;d
Fundatii speciale M IG
Verificarea la starea limita de exploatare SLE (pentru structura suportat de piloi)
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
86/88
245
Trebuie evaluat deplasarea vertical (tasarea) fundaiei pe piloii flotanti pentru condiiilestrilor limit ale exploatrii normale i comparat cu valoarea tasrii acceptabile:
ssacc
s deplasarea vertical (tasarea) fundaiei pe piloi estimat/ calculatsacc deplasarea vertical (tasarea) acceptabil pentru structura suportat de piloi
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
87/88
246
n cazul fundaiei cu piloi verticali, fundaiaconvenional se consider c are talpa orizontal lanivelul bazei piloilor i dimensiunile n plan egale cu:
n cazul fundaiei cu piloinclinai fundaia convenionalare dimensiunile n plan Li B
egale cu lungimea, respectivlimea conturuluiexterior algrupului de piloi, msurate nplanul bazei piloilor.
0'
0'
r2BBr2LL
+=+=
r0 raza de influen a pilotului
Fundatii speciale M IG
-
7/28/2019 B. Pag. 160-247
88/88
247
Limita zonei active se consider la nivelul stratului elementar la care ncepe s se
ndeplineasc condiia: gzizi 1.0