ARTIFEX EN( - cjsibiu.ro · NP 071-2002 Normativ privind proiectarea construcţiilor si...

ARTI

FEX

EN(

EXPERTIZĂ TEHNICĂprivind

REABILITAREA TERMICĂ A UNOR CLĂDIRI DIN CADRUL SPITALULUI DE PNEUMOFTIZIOLOGIE SIBIU

- DISPENSAR TBC -

BENEFICIAR: SPITALUL DE PNEUMOFTIZIOLOGIE SIBIU

EXPERTIZA NR: 690

- Iulie 2015 -

ARTIFEX ENGINEERING SRL - servicii de proiectare, expertizare, audit,consultanţă ş i încercări in construcţii

Str. Prof. Ciortca, nr. 7/114, 400317 Cluj-Napoca

Tel. +40.(0)728.955595, Fax. +40.(0)364.816864 ARTIPEX EN^HEERING

Activităţi certificate: ISO 9001:2008 ISO 14001:2005 OHSAS 18001

Oor.es 7:1 U Ouj-tepoc* Te! *-¡0 (0i?25 3555*5 Fs, *S0i0)l64 $16S6*

ARTIFEX ENGINEERING SRL CLUJ NAPOCA

A R Ît f tX ENGtNÉSRiNG SRL

IS0 9Q01:200S + ISO 14001:2005 +OHSAS 1S001* i r r

RAPORT DE EXPERTIZĂ TEHNICĂprivind


- DISPENSAR TBC -

1. OBIECTUL Şl SCOPUL EXPERTIZEI

Prezenta expertiză tehnică s-a efectuat în baza contractului nr. 3615 din 29.03.2016 încheiat de contractorul general MEGAVOX PROIECT SRL cu judeţul Sibiu şi are ca scop expertizarea clădirii Dispensarului TBC din cadrul Spitalului de Pneumofitziologie Sibiu, amplasat pe str. Filozofilor nr. 3-5 din municipiul Sibiu, în vederea reabilitării termice şi eventual a mansardării, cu respectarea cerinţei de rezistenţă şi stabilitate a clădirii conform prevederilor Legii nr. 10/1995 privind calitatea în construcţii.

Elaborarea prezentei expertize tehnice este fundamentată de următorul cadru

■ Legea nr. 10 din 1995 privind calitatea în construcţii;■ HG nr. 925/1995 privind regulamentului de verificare şi expertizare tehnică de calitate

a proiectelor, a execuţiei lucrărilor şi a construcţiilor;■ P100-I/2013 Cod de proiectare seismica - Partea I - Prevederi de proiectare pentru

clădiri;5 P i00-3/2008 Cod de proiectare seismica - Partea ÎIÎ Prevederi pentru evaluarea

seismică a clădirilor existente;■ CR 1-1-3/2012 Cod de proiectare. Evaluarea acţiunii zăpezii asupra construcţiilor;■ CR 0/2005 Cod de proiectare. Bazele proiectării structurilor în construcţii;■ CR 1-1-4/2012 Cod de proiectare. Bazele proiectării şi acţiunii asupra construcţiilor.

Acţiunea vântului;■ CR 06/2012 Cod de proiectare pentru structure din zidărie;■ P 118-1999 Normativ de siguranţă la foc a construcţiilor;■ NP 071-2002 Normativ privind proiectarea construcţiilor si instalaţiilor speciale

privind prevenirea si stingerea incendiilor;■ NP 112-2012 Normativ pentru proiectarea structurilor de fundare directă;■ P 130-1999 Normativ privind comportarea în timp a construcţiilor;■ SR EN 1990:2004 Eurocod: Bazele proiectării structurilor;■ SR EN 1990:2004/A1:2006 Eurocod: Bazele proiectării structurilor;■ SR EN 1996-1-1:2006 Eurocod 6: Proiectarea structurilor de zidărie. Partea 1-1:

2. REGLEMENTĂRI LEGISLATIVE Şl TEHNICE

legislativ:

RE 1/10

ARTIFEX ENGINEERING SRL CLUJ-NAPOCA - EXPERTIZĂ TEHNICĂ

Reguli generale pentru construcţii de zidărie armată şi nearmată;■ SR EN 1998-1 Eurocod 8: Proiectarea structurilor pentru rezistenţa la cutremur. Partea

1: Reguli generale, acţiuni seismice şi reguli pentru clădiri.

3. CONDIŢIILE DE HAZARD ALE AMPLASAMENTULUI

Hazardul seismic în zona Sibiu se datorează în principal cutremurelor istorice de suprafaţă şi cutremurelor vrâncene cu focare de adâncimi medii (vezi Tabelul 1). Seismicitatea recentă este corelată cu seismicitatea istorică (I<8 °MSK, cum se prezintă în Figurile 1 şi 2).

O T 21 «E 22*6 23«e 2S»E 2ß*£ Z7«t 2 9 * 30*E

Fig. 1 Riscul seismic în România pe scara MSK pentru o perioadă de recurenţă de 465 ani

Fig. 2 Riscul seismic în România pe scara MSK pentru o perioadă de recurenţă de 95 ani

RE 2/10


Tab. 1 Caracteristici ale cutremurelor vrâncene

D atac u tre m u ru lu i

A d â n c im e fo c a r [km ] M s

Io[ M S K ]

26. IO. 1802 130-150 7.5 910.11.1940 133 7.4 904.03.1977 109 7.2 8-930.08.1986 133 7.0 830.05.1990 89-91 6.7 8

Potrivit normativului P 100-1/2006 Cod de proiectare seismică, part. I: Prevederi de proiectare pentru clădiri clădirea este amplasată într-o zonă seismică cu acceleraţia de proiectare ag=0.16g şi o perioadă de colţ a terenului Tc=0.7 s. Alţi factori de hazard sunt acţiunile climatice, care reglementează amplasamentul clădirii potrivit Cod de proiectare. Evaluarea acţiunii zăpezii asupra construcţiilor, indicativ CR 1-1-3/2012, într-o zonă cu valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe sol de 1.50 kN/m”, şi într-o zonă cu valoarea caracteristică a presiunii de referinţă a vântului de 0.60 kPa în raport cu Cod de proiectare. Evaluarea acţiunii vântului asupra construcţiilor, indicativ CR 1-1-4/2012. Conform studiului geotehnic întocmit de SC Geofor SRL din Cluj-Napoca, terenul de fundare este un pietriş şi nisip. Presiunea convenţională de bază are valoarea de 231 kPa.

4. DATE REFERITOARE LA OBIECTUL DE CONSTRUCŢIE EXPERTIZAT

4.1 încadrarea clădiriiPotrivit normativului CR0-2012, clădirea (vezi Figurile 3 şi 4) se încadrează în

categoria de importanţă/expunere II - construcţii care pot provoca, în caz de avariere, un pericol major pentru viaţa oamenilor, iar conform P 100-1/2013 clădirea se încadrează în aceeaşi clasă II -clădiri a căror rezistenţă seismică este importantă sub aspectul consecinţelor asociate cu prăbuşirea sau avarierea gravă:

4.2 Descrierea clădirii■ anul construirii: 1951;■ regimul de înălţime: S+P+1E.■ infrastructura:

- fundaţii continue rigide cu lăţimea de 65-70 cm şi cota de fundare de -1.70 m în raport cu CTS, conform releveuiui fundaţiilor;- placa demisolului reazămă direct pe fundaţii;- pereţii demisolului sunt din zidărie simplă, cu cărămidă plină, având lăţimea de 60 cm;- înălţimea utilă a demisolului este de 2.55m;- cota ±0.00 este cota superioară a finisajelor plăcii peste demisol şi se află la 1.45m

deasupra CTS ;- placa peste demisol este din beton armat;- suprafaţa subsolului este de 190 mp;- destinaţia demisolului: arhivă medicală, centrală termică;

■ suprastructura (structură din zidărie simplă):- pereţii structurali interiori au grosimea de 50-60 cm şi reazemă pe fundaţii continue, preluând încărcări gravitaţionale de la planşee;- pentru zidărie s-au folosit blocuri ceramice pline cu dimenisunile 12x24x7 cm.

RE 3/10


Fig. 3 Faţada principală clădire Dispensar TBC din cadrul Spitalului de Pneumoftiziologie - Sibiu

Fig. 4 Faţada posterioară clădire Dispensar FBC din cadrul Spitalului de Pneumoftiziologie - Sibiu

- planşeul de peste parter şi cel de peste etaj este format din grinzi de lemn, scânduri, alicărie şi cărămizi;- planseele au grosimea de 30cm ;- suprafaţa parterului este de 214mp ;- suprafaţa etajului este de 176mp ;- scările sunt monolite cu podeşte intermediare;- acoperişul constă într-o şarpantă din lemn cu învelitoare din ţiglă ;- destinaţia parterului| : laborator radiologie, ambulatoriu copii, statistică medicală;- destinaţia etajului : cabinete medicale, birou internări ;Clădirea are o conformare adecvată în plan orizontal - formă arpoximativ dublu

simetrică şi regularitate pe verticală (vezi releveul), s-a comportat corespunzător la cutremurele prezentate la punctul 3 datorită hazardului seismic redus al zonei.

RE 4/10


5. METODOLOGIA DE INVESTIGARE Şl OBIECTIVE DE PERFORMANŢĂ

Considerând elementele prezentate la punctul 3 de mai sus, conform P 100-3/2008 cap. 6.6 şi anexa D, metodologia de investigare stabilită este metodologia de nivel 2:■ evaluarea calitativă detaliată;■ evaluarea prin calcul cu metode liniar elastice pentru efectele acţiunii seismice în

planul pereţilor;■ evaluare prin calcul pentru acţiunea seismică perpendiculară pe planul pereţilor.

Conform P 100-3/2008 cap. 4.3, nivelul de cunoaştere considerat este KL1 (cunoaştere limitată) => CF=1.35 (facorul de încredere). Conform P 100-3/2008 cap. 8.4, se urmăreşte satisfacerea cerinţele asociate obiectivului de performanţă siguranţa vieţii pentru cutremure cu intervalul mediu de recurenţă IMR=40 ani şi încadrarea în clasa minim III de risc seismic.

6. PROPRIETĂŢILE MECANICE ALE ZIDĂRIEI

■ rezistenţa la compresiune (conform P 100-3/2008 D.3.4.1.3.1):- conform CR 6-2006 Tab. 4.2.a, fk=1.35 MPa fm=1.76 MPa

■ rezistenţa la lunecare în rost orizontal (conform P 100-3/2008 D.3.4.1.3.1):- fvko-0.045 MPa

■ rezistenţele la întindere din încovoiere perpendiculară pe planul zidăriei:- conform CR 6-2006 Tab. 4.5, fxkl=0.18 MPa, fxk2=0.36 MPa

■ modulul de elasticitate (conform CR 6-2006 Tab. 4.8): Ez=1350 MPa;■ coeficientul parţial de siguranţă (conform P 100-3/2008 D.3.4.1.3.1): ym=3.0.

7. EVALUAREA CALITATIVĂ DETALIATĂ (VEZI FIGURILE 5-7)

în urma inspecţiei pe teren a obiectivului expertizat, s-au constatat următoarele:■ sistemul de fundare: adâncimea de fundare respectă adâncimea de îngheţ, s-au

identificat stări de fisurare datorită tasărilor inegale ale terenului de fundare ( axele 1, 2, axul A) (Fig. 5);

■ în celelalte elemente structurale: nu s-au observat fisuri sau crăpături din cauza depăşirii capacităţii portante;probleme la invehtoare şi infiltraţii dc apa ¡n streaşină (Fig. 6);

■ tencuieli deteriorate pe faţadele clădirii (Fig. 7);■ socluri: sunt într-o stare de degradare datorită umezelii, a infiltraţiilor de apă şi lipsei

unei protecţii hidrofuge (Fig. 8);■ tâmplaria exterioară din lemn este învechită, cu capacitate mică de izolare termică si

etanşare;■ degradări ale finisajelor scărilor de acces (Fig. 9).

Sinteza constatărilor:7.1 Criteriul calitatea sistemului structural: conformare structurală seismicănecorespunzătoare (tară conlucrare spaţială), densitate bună pereţi structurali pe direcţiile principale, ţesere corespunzătoare a zidăriei, punctaj 9\7.2 Criteriul calitatea zidărie: ţesere omogenă, rosturi regulate, grad de umplere cu mortar corespunzător, mortar friabil la subsol, afectată de umiditate la subsol, punctaj 8\7.3 Criteriul tipul planşeelor: planşee de lemn tară efect de şaibă şi prindere directă de pereţi, punctaj 3\

RE 5/10

ARTIFEX ENGINEERING SRL CLUJ-NAPOCA - EXPERTIZĂ TEHNICĂA<*Ttf exeMOtteMMa am.

.¿4:Fig. 5 Fisuri in zidărie datorita tasarilor fundaţiei

Fig. 6 Infiltraţii de apă în streaşină

RE 6/10

ARTIFEX ENGINEERING SRL CLUJ-NAPOCA - EXPERTIZĂ TEHNICĂex f.HONCmwo s<n.

Fig. 7 Tencuială degradată

Fig.S.Socluri decojite

Fig.9 Degradări ale finisajelor şi pardoselilor

RE 7/10


7.4 Criteriul configuraţia în plan: configuraţie regulată, compactă, punctaj 9;7.5 Criteriul configuraţia în elevaţie: uniformitate peverticală, punctaj 97.6 Criteriul distanţe între pereţi: (lumina maximă)/grosime perete < 24, sistem celular, punctaj 7;7.7 Criteriul elemente care dau împingeri laterale: nu există astfel de elemente, punctaj 10;7.8 Criteriul tipul terenului de fundare şi al fundaţiilor, fundaţii continue de zidărie, teren slab de fundare punctaj 4\7.9 Criteriul interacţiuni posibile cu clădirile adiacente: nu este cazul, punctaj 10;7.10 Elemente nestructurale: calcane, pardoseală grea în pod, punctaj 8.■ coeficientul de alcătuire => Ri=77■ coeficientul nivelului de avariere (conform P 100-3/2008 Tab. D.3)

=> R2=60+20=80

8. EVALUAREA PRIN CALCUL

Evaluarea prin calcul (vezi breviarul de calcul) s-a efectuat prin calcule numerice prin metoda spectrelor de răspuns efectuate cu Metoda Elementului Finit efectuate cu programul de calcul automat RISA 3D v7.1.1 (ID: 30-499326403), combinarea modurilor de vibraţie fiind efectuată cu metoda combinării quadratice complete (CQC).

Rezultatele analizelor la SLU situaţii accidentale (acţiunea seismică) indicăR3=88;

9. STABILIREA CLASEI DE RISC SEISMIC

Pentru cei 3 indicatori, conform P 100-3/2008 cap. 8.2, pentru situaţia existentă rezultă încadrările:■ pentru indicatorul R i =77 => clasa de risc seismic Rs III;■ pentru indicatorul R2=80 clasa de risc seismic Rs III;■ pentru indicatorul R3 =88 => clasa de risc seismic Rs III.

Conform P 100-3/2008 cap. 8.2, încadrarea clădirii se face în Clasa Rs III, în care se încadrează construcţiile care sub efectul cutremurului de proiectare pot prezenta degradări structurale care nu afectează semnificativ siguranţa structurală, dar la care degradările nestructurale pot fi importante.

10. SOLUŢII Şl INTERVENŢII STRUCTURALE NECESARE. RECOMANDĂRI

10.1 Varianta minimalăIn această abordare pentru a menţine încadrarea clădirii în clasa de risc seismic Rs

III sunt necesare următoarele lucrări:■ crearea unei zone perimetrale pasive pentru terenul de fundare, prin etanşeizarea

conturului clădirii, refacerea soclului clădirii şi a trotuarului de gardă;■ refacerea integrităţii pereţilor de închidere din axele l, 2 şi A prin injectarea fisurilor

cu pastă de ciment şi ţeserea traseului lor cu agrafe/elemente metalice;■ repararearea planşeului peste etaj şarpantei şi a învelitorii (schimbarea elementelor

afectate de putregai, atac fungicid etc.);■ refacerea sistemului de colectare şi evacuare a apelor .

RE 8/10


10.2 Varianta maximalăIn această abordare pentru a menţine încadrarea clădirii în clasa de risc seismic Rs

III sunt necesare următoarele lucrări:■ refacerea integrităţii şi întărirea pereţilor de închidere din axele l, 2 şi A prin

injectarea fisurilor cu pastă de ciment şi cămăşuire la exterior cu plasă de sârmă STNB 04/100x04/100;

■ repararea planşeului peste etaj, a şarpantei şi a învelitorii (schimbarea elementelor afectate de putregai, atac fungicid etc.);

■ refacerea sistemului de colectare şi evacuare a apelor .

11. CONCLUZII

Pentru clădirea investigată s-a stabilit clasa de risc seismic Rs III, care rămâne practic neafectată în cazul implementării oricărei variante. Execuţia lucrărilor specifice de reabilitare termică (indiferent de implementarea variantei minimale sau maximale) nu este de natură a modifica performanţa clădirii în raport cu exigenţa de rezistenţă şi stabilitate, inclusiv interacţiunea cu tronsonul învecinat.

Lucrările se vor realiza în baza unor proiecte întocmite şi verificate dc specialişti atestaţi, vizate şi de expertul tehnic. Proiectele se vor realiza având ca referinţă încărcările prevăzute în Breviarul de Calcul. Pentru aceste lucrări este necesară obţinerea unei autorizaţii dc construire, conform legislaţiei în vigoare. Se atrage atenţia asupra faptului că pentru asigurarea unui răspuns seismic conform celui proiectat este necesară respectarea încărcărilor maximale prezentate în Breviarul de Calcul:

în final se atrage atenţia asupra necesităţii întocmirii şi efectuării unui program de urmărire în timp (monitorizare) a comportării construcţiei, precum şi înregistrarea datelor relevante în Jurnalul Evenimentelor.

10. RECOMANDĂRI FINALE

Lucrările trebuie executate de echipe de muncitori calificaţi sub îndrumarea unui cadru tehnic şi sub supravegherea dirigintelui de şantier atestat.

Pentru toate lucrările executate se vor întocmi procese verbale de lucrări ascunse. Execuţia lucrărilor va fi condusă, de cadre tehnice cu experienţa, care răspund direct de instruirea personalului care execută operaţiile şi de respectarea fişelor tehnologica privind execuţia lucrărilor la înălţime.

Zona periculoasă din imediata apropiere a obiectului care se reabilitează va fi marcată cu indicatoare de avertizare şi va fi supravegheată de personal instruit.

La începerea execuţiei va fi afişat în loc vizibil, pe toata durata lucrărilor, un panou pentru identificarea investiţiei, conform Ordinului MLPAT nr. 63/N din 11.08.1998.

Cu 10 zile înaintea începerii lucrărilor va fi anunţat Inspectoratul Teritorial în Construcţii, pentru luarea în evidenţă şi aprobarea programului de faze determinante.

Toate spargerile care sunt necesare se vor face manual, pentru a nu da naştere la vibraţii suplimentare, deranjante pentru structură.

Constructorul va lua măsuri pentru înlăturarea imediată a molozului rezultat din desfaceri de tencuieli, straturi de terasă, etc. curăţând în fiecare zi spaţiile de folosinţă.

Executantul va întocmi un proiect de organizare de şantier, verificat cuprinzând şi sistemul de ancorare a schelei de faţadă.

RE 9/10


Constructorul este obligat se ia toate măsurile de protecţie a vecinătăţilor (transmisia de vibraţii puternice sau şocuri, împroşcări de materiale, degajare puternică de praf, să asigure accesele necesare, etc.)

Pentru eliminarea oricăror accidente de muncă şi consecinţele dăunătoare igienei şi sănătăţii oamenilor, se vor lua toate măsurile cunoaşterii, însuşirii şi respectării obligaţiilor din următoarele acte normative:■ Norme generale de protecţia muncii elaborate de ministerul Muncii şi Protecţiei

Sociale şi de Ministerul Sănătăţii;■ Legea protecţiei muncii nr. 319-2006;■ HG nr. 300/2006 - Cerinţe minime de securitate şi sănătate pentru şantierele

temporare sau mobile;■ HG nr. 1048-2006 - Cerinţe minime de securitate şi sănătate pentru utilizarea de către

lucrători a echipamentelor individuale de protecţie la locul de muncă;■ HG nr. 1051-2006 - Cerinţe minime de securitate şi sănătate pentru manipularea

manuală a maselor care prezintă riscuri pentru lucrători;■ HG nr. 1091-2006 - Cerinţe minime de securitate şi sănătate pentru locul de muncă;■ IM 006-1996 - Norme specifice de protecţie a muncii pentru lucrări de zidărie şi

finisaje (BC 10-1996);■ Ordinul MLPAT nr. 9/N/l5.03.1993 - Regulament privind protecţia muncii în

construcţii (Buletinul Construcţiilor nr. 5, 6, 7-1993).

Cluj-Napoca, iulie 2016

RESPONSABIL CONTRACT prof. univ. dr. ing. Mircea Călin

EXPERT TEHNIC MLPAT, ing. Maniu Horea

RE 10/10

ART1PEX EHGIHEER1NG SRL CLUJ NAPOCA

ARTtf£X ENGtNECftiMG SRL

Oc-?î " t u dif-r&flCC* Tal -*0 --0>?25 953385 Fa* -40 C0Q6J ăl6$£i

:e".x î : Si «**eiuSa?ş<j ptvoc!<zv. ispfrnssx sud;:; : itxtrcâr: .n ccfcinta::

£§?«y>«irf ISO 9001:2008 + ISO 14001:2005 +OHSAS 1S0O1

BREVIAR DE CALCUL EXPERTIZĂ TEHNICĂprivind


- DISPENSAR TBC -

1.1 încărcări gravitaţionale la nivelul planşeului peste parter

încărcări perm anente

- umplutură nisip şi alicărie 20 cm

gk = 18 kN/ m3 x 0.20 m = 3.6 kN/ m2 gd =3.6 kN/m2x 1.35 = 4.86 kN/m2

- podină lemn 2.4 cm

gk = 6.0 kN/m 3 x 0.024 m = 0.14 kN/m2 gd = 0.14 kN /nr x 1.35 = 0.19 kN/m2

- grindă de planşeu din lemn

gk = 0.2 m x 0.25 m x 6.0 kN/m3/0.8 m = 0.38 kN/m2

gd = 0.38 kN/m 2 x 1.35 = 0.51 kN/m2

- tăvănuire scândură 2.4 cm

gk = 6 .0 kN/m ' x0.024m = 0.14kN/mz gd = 0 .14kN /nr x 1.35 = 0.19kN/m2

- tencuială pe bază de var 2 cm

gk =19kN /m 3x0.02m = 0.38kN/m2 gd = 0.38 kN/m2 x 1.35 = 0.51 kN/m2

- zidărie

gk =1.5 kN/m2 gd =1.5 kN/m2 x 1.35 = 2.03kN/m2

- pardoseli

gk = 1.5 kN/m 2 gd = 1.5 kN/m 2 x 1.35 = 2.03 kN/m 2

- instalaţii


gk = 0.25 kN/m2 gd =0.25 kN /nr x 1.35 = 0.34kN /nr

sarcină utilă cf. SR EN 1991-1-1, cat. A - plansee

pk =1.5 kN/nr plt = 1.5 kN/nr x0.4 = 0.60 kN/nr pd = 1.5 kN/nr x 1.5 = 2.25 kN/m2

pk =1.5 kN/m2 plt = 1.5 kN/m2 x 0.4 = 0.60 kN/m2 pd = 1.5 kN/m2 x 1.5 = 2.25 kN/m2

1.2 încărcări gravitaţionale la nivelul planşeului peste etaj

încărcări permanente

- umplutură nisip şi alicărie 20 cm

gk = 18 kN/m3 x 0.20 m = 3.6 kN/m2 gd = 3.6 kN /nr x l .35 = 4.86 kN/m2

- podină lemn 2.4 cm

gk = 6.0 kN/m3 x 0.024 m = 0.14 kN/m2 gd = 0.14 kN /nr x 1.35 = 0.19 kN/m2

- grindă de planşeu din lemn

gk = 0.2 mx0.25 m x6.0 kN/m3/0.8 m = 0.38 kN/m2

gd = 0.38 kN/m 2 x 1.35 = 0.51 kN/m 2

- tăvănuire scândură 2.4 cm

gk = 6.0 kN/m3 x 0.024 m = 0.14kN/m2 gd = 0.14 kN/m2 xl .35 = 0.19 kN /nr

- tencuială pe bază de var 2 cm

gk = 19kN/nr x0.02m = 0.38 kN/m2 gd = 0.38kN/m 2 x 1.35 = 0.51 kN /nr

- zidărie

gk = 1.5 kN/m2 gd = 1.5 kN/m2 x 1.35 = 2.03 kN /nr

- şarpanta lemn cu ţigla din argila

gk =1.1 kN/m2 gd =1.1 kN /nr x 1.35 = 1.49kN/m2

sarcină utilă cf. SR EN 1991-1-1, cat. A - plansee

pk = 1.5 kN/m2 plt = 1.5 kN/m2 x 0.4 = 0.60 kN/m2 pd = 1.5 kN/m2 x 1.5 = 2.25 kN/m2

1.3 Acţiuni asupra şarpantei

încărcări permanente

- elemente şarpantă

gk = l.OOkN/m2 gd = 1.00kN /nr xl.35 = 1.35kN/m2

x yArtifex Engineering SRL

BC -2


- învelitoare ţiglă ceramică (inclusiv şipci)

gk = 0.70 k N /n rx 1.2 = 0.84 kN/m 2 g(1 = 0.84 kN /nr x 1.35 = 1.14kN /nr

zăpada

sk = /ixc,xcfx iw

su = 0.66 x 1 x 1 x 1.5 kN/m2 = 0.99kN/m 2

sd, = 0.99 kN/m2 x 1.5 = 1.49kN/m2

slu = 0.99 kN/m2 x 0.4 = 0.40kN/m2

vântul

= 7̂re/ x ce(Z) XCP Presiune

wk = 0.6 kN/m2 x 1.6x 0.7 = 0.67 kN/m2

wk = qref x c/z) x sucţiune

wk = 0.6 kN/m2 x 1.6x (-1.35) = -1.3 kN/nr

1.4 Acţiunea seismică

Spectre normalizate şi factori de comportare

Artifex Engineering SRLBC- 3

ARTIFEX ENGINEERING SRL CLUJ-NAPOCA - EXPERTIZĂ TEHNICĂAÜT8 ÉX IfcûJNtUiîKC *rt

- rezistenţe de proiectare

yM = 3.0, CF = 1.35

la compresiune

fk = 1.35 N/mm2 (M l, finedc =5.0 N/mm2), fm = 1.3x1.35 N/mm2 = 1.76 N/mm2,

fd =1.76 N/mm2

1.35= 1.30 N/mm'

la lunecare în rost orizontal

fvkn =0.045 N/mm2, fvk = fvk0 + 0.4a, = (0.075 -s- 0.249)N/mm2,

fvin =1.3fvk =(0.098 ̂ 0.323) N/mm2; fvd = - ^ - = (0.026 ̂ 0.087) N/mm2YmCF

la eforturi unitare principale de întindere

0.04x1.76 2ft, = ------------- = 0.017 N/mmtd 3.0x1.35

Greutati de nivel

- greutate planseu peste parter: Gp = 3478 kN

- greutate planseu peste etaj: Ge = 2737 kN

- greutate totala: G, = 6215 kN

Forţa tăietoare la bază pe direcţiile orizontale

Fh = y,Sd(T,)nd Fb = 1.0 x 0.16 x 2.75 x 6215 x 1.0 = 2734.6 kN

Forţe axiale - SLU (situaţie accidentală - acţiune seismică)


Exemple - SLU (situaţie accidentală - acţiune seismică)

frTm isfc-LCO. ulji

Forţe tăietoare - seism preponderent pe x

■ gradul nominal de asigurare seismică —» R3=88

RESPONSABIL CONTRACT prof. univ. dr. ing. Mircea Călin

EXPERT TEHNIC MLPAT, ing. Maniu Horea

Artifex Engineering SRLBC -5

ARTIFEX EN( - cjsibiu.ro · NP 071-2002 Normativ privind proiectarea construcţiilor si...

Documents

Transcript of ARTIFEX EN( - cjsibiu.ro · NP 071-2002 Normativ privind proiectarea construcţiilor si...