TRANSPORTUL SI DEPOZITAREA HIDROCARBURILOR VASILE CRISTIAN5PROIECTI TEMA:PROIECTAREA UNUI SISTEM DE TRANSPORT FLUIDE DE LA SONDA LA RAFINARIEII CONTINUT:Introducere3Capitolul 1. Calculul hidraulic al conductei de alimentare cu apa; alegerea pompelor10Capitolul 2. Calculul hydraulic al conductelor de evacuare a gazelor.............................12Capitolul 3. Calculul hidraulic al conductei de amestec (sonda parc)..........................15Capitolul 4. Determinarea programului optim de evacuare a titeiului de la parcurile de separare (pe considerente energetice)........................17Capitolul 5. Bilantul termic al depozitului central...........................................................56Capitolul 6. Proiectarea conductei de transport de la depozitul central la rafinarie........61 6.1. Calculul hidraulic 6.2. Calculul termic 6.3. Calulul mecanicConcluzii.......................................................................................................................69Bibliografie...................................................................................................................71 INTRODUCERE Colectarea, transportul i depozitarea petrolului brut, a produselor petroliere i a gazelor, constituie o activitate de mare importanta prin care se asigura alimentarea cu materie prima a rafinariilor sau a combinatelor petrochimice precum i distribuirea produselor finite ale acestora catre beneficiari.Activitatea de colectare are drept scop economic acumularea produselor de titei brut a mai multor sonde. Din punct de vedere tehnic, acesta se realizeaza prin intermediul conductelor de legatura dintre sondele productive i parcul de separatoare i rezervoare.Activitatea de depozitare raspude cerintelor tehnico economice de acumulare i pastrare a produselor petroliere n spatii special amenajate n vederea transportului sau distribuirii catre beneficiar. Din punct de vedere tehnic aceasta se realizeaza prin intermediul rezervoarelor de acumulare de diferite capacitati.Transportul produselor petroliere reprezinta activitatea economica cu ponderea cea mai mare in cadrul general amintit, avnd drept scop economic deplasarea produselor petroliere i a gazelor asigurnd legatura dintre producatori i consumatori. Alegerea modalitatilor de efectuare a transportului se face pe baza unui studiu tehnico economic care are n vedere n primul rnd costul total al transportului precum i volumul total de transport.Transportul prin conducta reprezinta o serie de avantaje: continuitate i regularitate n transport, capacitate mare de transport, posibilitate mare de automatizare, fiabilitate n exploatare, cost redus la capacitati mari de transport n raport cu alte mijloace. Totui, transportul prin conducte necesita un efort financiar mare din punct de vedere al investitiilor care trebuiesc justificate economic.Obiectul disciplinei consta n studiul legilor care guverneaza produsele de transport i depozitare a hidrocarburilor fluide sau n drumul lor ntre producator i consumator, n vederea cunoaterii metodologiei de proiectare i exploatare n conditii optime a instalatiilor de transport.Datorita necesarului tot mai ridicat de combustibil n viata economica i industriala a ntregii omeniri, transportul hidrocarburilor are pentru viata economica aceeai importanta pe care o are sistemul circulator pentru organismul uman.1. TEMA PROIECTULUIn cadrul unei brigazi de productie petroliera pe un cmp petrolier se extind x sonde care se racordeaza la un parc de separatoare nou. Productia acestui parc este transportata la depozitul central (DC) mpreuna cu productia a nca patru parcuri conform schemei:RP2P4P5P3SADCP1Q2, z2x2Q4, z4 x1xnL2 L4zDCLaL1ALCD LDEB D EA LAB LBC Cza,qa Q1, z1 L3 L5 LtLgQ5, z5pi Q3, z3pmpjunde notatiile au urmatoarea semnificatie:P1,......,P5-parcuri de sonde;La-lungimea conductei de apa;qa-debitul sursei de apa;za-cota topografica a sursei de apa;Lij-lungimea conductei pe portiunea ij;Lt-lungimea conductei de transport titei ntre depozitul central i rafinarie;DC-depozit central;R-rafinarie;zi-cote topografice ale parcurilor i, i=1...5;SA-sursa de apa;Qi-debitul de titei de la parcurile Pi Date prin tema de proiect : Cotele nodurilor parcurilor: Lungimile conductelor sunt:kmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkmkm Numrul de sonde racordate la parcul 1:Debitul unei sonde: Densitatea relativ a gazelor in raport cu aerul:Temperatura de congelare a titeiului :Temperatura de siguranta pentru transportCCRatia de solutie Impuritati Densitatea lichidului: Densitatea apeiDensitatea petrolului la 20CTemperatura de la sonda (42C ):Temperatura de la parc ( 18C):Temperatura medie:Densitatea titeiuluiVascozitatea titeiului la temperatura medie-avem sistemul cu necunoscutele A si B :Se cunosc: Determinare vascozitatii dinamice a apei de zacamant-s este salinitatea s=20kg NaCl/vagon, deci g NaCl/l- reprezint vscozitatea apeiInlocuind in relatia urmatoare se obtine:Determinarea Vascozitati cinematice a apei sarate Viscozitatea lichidului: Capitolul ICALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE ALIMENTARE CU APDeterminarea diametrului orintativunde =1..3 Se alege :Alegerea diametrului real din STAS 715/2-88 Determinarea vitezei reale de curgereDeterminarea numrului ReynoldsDeterminarea coeficientului hidraulicpentru regim turbulent (Re>2300)Determinarea cderii de presiuneDeterminarea presiuni de pompare a apei :unde: presiunea la hidrantInaltimea de pomparePentru =72 se alege pompa Lotru 100-80-200 cu inaltimea de pompare H=54m Numrul de pompe: Alegem 6 pompe Lotru 100-80-200.Determinarea puterii pompelor:Determinarea energiei consumate:-unde t este timpul de functionare al pompei:Date 2.Calculul hidraulic al conductelor de gaze2.1. Conducta de presiune inalta barPa ata Pa Debitul pe fiecare treaptaModulul de debitEvaluare coeficientului de abatere de la lege gazelor perfecte Determinarea diametrului orientativ doSe alege diametrul real din STAS 715/2-88-diametrul interior d=26.6-diametrul exterior D=33.4-grosimea peretelui e=3.42.2.Conducta de presiune medieata ata Modulul de debit Determinarea diametrului orientativ Se alege diametrul real din STAS 715/2-88-diametrul interior d=38.1-diametrul exterior D=48.3-grosimea peretelui e=5.12.3.Conducta de joasa presiune ata ata Modulul de debit Determinarea diametrului orientativ Se alege diametrul real din STAS 715/2-88-diametrul interior d=50.7-diametrul exterior D=60.3-grosimea peretelui e=4.83.Calculul hidraulic al conductei de amestec sonda-parc de separareCalculul fractiei de lichide din amestecDensitatea amesteculuiVascozitatea cinematica Diametrul orientativ Viteza medie a amesteculuiDiametrul real se alege din STAS 715/2-88Viteza reala a amesteculuiNumarul ReynoldsCoeficientul de rezistenta hidraulicaCaderea de presiune de-a lungul conductei de amestecCotele parcurilor nodurilor km km km km km km km km km km km km kmCAPITOLUL IV DETERMINAREA PROGRAMULUI OPTIM DE EVACUARE A TITEIULUI DIN PARCURILE DE SEPARARE4.1. Prima variant de pompareVor pompa parcurile n grupe de pompare alese astfel: Grupa 1: Parcul 2 Grupa 2: Parcul 1+Parcul 5Grupa 3: Parcul 3+Parcul 4 Debitul pentru grupa 1: /ziDebitul pentru grupa 2:/ziDebitul pentru gerupa 3:/ziNumrul de grupe de pompare:Timpul de pompare zilnic:Numrul de pompe necesar la fiecare parc:Am ales: 2PN 400unde : - volumul pe cursa dubl: - numrul de curse duble:-randamentul pompei:Numrul de pompe necesar pentru fiecare parc:Timpi de evacuare pentru fiecare parc:Debitele evacuate pentru fiecare parc:Dimensionarea conductelor de legatur:Se alege viteza economic: Din STAS 715/8-88 :Din STAS 715/8-88 :( 8 in )Din STAS 715/8-88 :( 8 in )Din STAS 715/8-88 :( 8 in )Din STAS 715/8-88 :( 6 in )Dimensionarea tronsoanelor colectorului principalDin STAS 715/8-88:( 8 in ) Din STAS 715/8-88 :( 8 in) Din STAS 715/8-88 :( 10 in) Din STAS715/8-88 :( 10 in) Intervalul de ore : 8 - 12 Pompeaz parcul 2: Calculul vitezei pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare:Calculul vitezelor pe diversele portiuni ale conductei colectoare:Calculul numrului Reynolds pe conductele de legatur de la parcuri la conducta colectoare:Se cunoaste viscozitatea amestecului >2300Calculul numarului Reynolds pe diverse portiuni ale conductei colectoare >2300 >2300 >2300 >2300Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe diverse portiuni ale conductei colectoareCalculul presiuni sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul presiunilor sub forma de termeni de inaltime pe portiuni ale conductei colectoarePresiunea la depozitul central :=872.312 H=10 m Presiunea la parcul P2:Intervalul de ore : 22 - 01-Pompeaza parcurile 1 si 5Calculul vitezei pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare Calculul vitezelor pe diversele portiuni ale conductei colectoare:Calculul numrului Reynolds pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare: >2300 >2300Calculul numarului Reynolds pe diverse portiuni ale conductei colectoare >2300 >2300 >2300 >2300Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe diverse conducte de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul presiunilor de sub forma de termeni de inaltime pe portiuni ale conductei colectoarePresiunea la parcul P1:Presiunea la parcul P5:Intervalul de ore : 16 - 20Pompeaza parcurile 3 si 4 Calculul vitezelor pe conductele de legatur de la parcuri la conducta colectoare:Calculul vitezelor pe diverse portiuni ale conductei de colectare Calculul numarului Reynolds pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare >2300 >2300Calculul numarului Reynolds pe diversele portiuni ale conductei colectoare >2300 >2300 >2300Calculul coeficientilor de rezistenta hidraulica pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoareCalculul coeficientilor de rezistenta hidraulica pentru diverse tronsoane ale conductei de colectare Calculul presiunilor sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul presiunilor sub forma de termen de inaltime pe diferite portiuni ale conductei colectoarePresiunea la parcul P3:Presiunea la parcul P4:Se calculeaz puterea necesar la fiecare parc, pe fiecare interval de timp:Pe intervalul 8 - 11La parcul 2:Pe intervalul 22-0La parcul 1:La parcul 5:Pe intervalul 16 - 19La parcul 3:La parcul 4:Se calculeaz energia consumat la fiecare parc, pe fiecare interval de timp:Pe intervalul 8 - 11Pentru parcul 2:Pe intervalul 22 - 0Pentru parcul 1:Pentru parcul 5:Pe intervalul 16 - 19Pentru parcul 3:Pentru parcul 4:Energia total consumat pentru aceast variant de pompare:Cotele parcurilor nodurilor km km km km km km km km km km km km km4.2. A doua variant de pompareVor pompa parcurile n grupe de pompare alese astfel: Grupa 1: Parcul 1 + Parcul 3+ Parcul 5 Grupa 2: Parcul 2+ Parcul 4Debitul pentru grupa 1: /ziDebitul pentru grupa 2:/ziNumarul de grupe de pompare:Timpul de pompare zilnic:Numrul de pompe necesar la fiecare parc:Am ales: 2PN 400unde : - volumul pe cursa dubl - numarul de curse duble-randamentul pompei:Numrul de pompe necesar pentru fiecare parc:Timpi de evacuare pentru fiecare parc:Debitele evacuate pentru fiecare parc:Dimensionarea conductelor de legatur:Se alege viteza economic: Din STAS 715/8-88 :( 8 in ):( 8 in )Din STAS 715/8-88 :Din STAS 715/8-88 :( 8 in )Din STAS 715/8-88 :( 8 in )Din STAS 715/8-88 :( 6 in )Dimensionarea tronsoanelor colectorului principalDin STAS 715/8-88:( 8 in ) Din STAS 715/8-88 :( 10 in) Din STAS 715/8-88 :( 10 in) Din STAS715/8-88 :(12 in) Intervalul de ore : 1 - 4 Pompeaza parcurile 1, 3 si 5Calculul vitezelor pe diversele portiuni ale conductei colectoare:Calculul numrului Reynolds pe conductele de legatur de la parcuri la conducta colectoareSe cunoaste viscozitatea amestecului >2300 >2300 >2300Calculul numarului Reynolds pe diversele portiuni ale conductei colectoare >2300 >2300 >2300 >2300Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe diverse portiuni ale conductei colectoareCalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul presiunilor sub forma de termeni de inaltime pe portiuni ale conductei colectorePresiunea la depozitul central :Presiunea la parcul P1:Presiunea la parcul P3:Presiunea la parcul P5:Intervalul de ore : 8 - 11Pompeaza parcurile 2 si 4 Calculul vitezei pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare:Calculul vitezelor pe conducta colectoare:Calculul numerelor Reynolds pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare: >2300 >2300Calculul numrului Reynolds pe conducta colectoare >2300 >2300 >2300 >2300Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta colectoareCalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul presiuni sub forma de termen de inaltime pe conducta colectoarePresiunea la parcul P2:Presiunea la parcul P4:Se calculeaz puterea necesar la fiecare parc, pe fiecare interval de timp:Pe intervalul 1 - 4:La parcul 1:La parcul 3:La parcul 5:Pe intervalul 8 - 11La parcul 2:La parcul 4:Se calculeaz energia consumat la fiecare parc, pe fiecare interval de timp:Pe intervalul 1 - 4Pentru parcul 1:Pentru parcul 3:Pentru parcul 5:Pe intervalul 8 - 11Pentru parcul 2:Pentru parcul 4:Energia totala consumata pentru aceasta varianta de pompare:Cotele parcurilor nodurilor km km km km km km km km km km km km km4.3. A treia variant de pompareVor pompa parcurile n grupe de pompare alese astfel: Grupa 1: Parcul 1 +Parcul 5 Grupa 2: Parcul 2 Grupa 3: Parcul 3 Grupa 4: Parcul 4Debitul pentru grupa 1: /ziDebitul pentru grupa 2:/ziDebitul pentru grupa 3:/ziDebitul pentru grupa 4:/zNumrul de grupe de pompare:Timpul de pompare zilnic:Numrul de pompe necesar la fiecare parc:Am ales: 2PN 400unde : - volumul pe cursa dubl - numrul de curse duble-randamentul pompei:Numrul de pompe necesar pentru fiecare parc:Timpi de evacuare pentru fiecare parc:Debitele evacuate pentru fiecare parc:Dimensionarea conductelor de legatur:Se alege viteza economic: Din STAS 715/8-88 :( 8 in )Din STAS 715/8-88 ::( 8 in )Din STAS 715/8-88 :( 8 in )Din STAS 715/8-88 :( 8 in )Din STAS 715/8-88 :( 8 in ) Dimensionarea tronsoanelor colectorului principalDin STAS 715/8-88:( 8 in ) Din STAS 715/8-88 :( 8 in) Din STAS 715/8-88 :( 8 in) Din STAS715/8-88 :Intervalul de ore : 0 - 4 Pompeaz parcul 2:Calculul vitezei pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare:Calculul vitezelor pe diversele portiuni ale conductei colectoare:Calculul numrului Reynolds pe conductele de legatur de la parcuri la conducta colectoareSe cunoaste viscozitatea amestecului >2300Calculul numarului Reynolds pe diversele portiuni ale conductei colectoare >2300 >2300 >2300 >2300Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colectoareCalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul presiunilor sub forma de termeni de inaltime pe diversele portiuni ale conductei colectoarePresiunea la depozitul central :unde : - densitatea amestecului - naltimea H=10 m Presiunea la parcul P2:Intervalul de ore : 8 - 10Pompeaza parcurile 1 si 5Calculul vitezei pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare:Calculul vitezelor pe diversele portiuni ale conductei colectoare:Calculul numrului Reynolds pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare: >2300 >2300Calculul numarului Reynolds pe diversele portiuni ale conductei colectoare >2300 >2300 >2300 >2300Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe diversele portiuni ale conductei de colectare Calculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conductele de legatura de parcuri la conducta colectoareCalculul presiunilor sub forma de termeni de inaltime pe diversele portiuni ale conductei colectoarePresiunea la parcul P1:Presiunea la parcul 5:Intervalul de ore : 10 - 14Pompeaz parcul 3: Calculul vitezei pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare:Calculul vitezei pe conducta colectoare:Calculul numrului Reynolds pe conducta de legatur de la parc la conducta colectoare: >2300Calculul numarului Reynolds pe conductele colectoare >2300 >2300 >2300Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta colectoareCalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare Calculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe diversele tronsoane ale conductei colectoarePresiunea la parcul P3:Intervalul de ore : 16 - 20Pompeaza parcul 4 Calculul vitezelor pe conductele de legatur de la parcuri la conducta colectoare:Calculul vitezelor pe diversele portiuni ale conductei colectoareCalculul numarului Reynolds pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare >2300Calculul numarului Reynolds pe diversele portiuni ale conductri colectoare >2300 >2300Calculul coeficientilor de rezistenta hidraulica pe conductele de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul coeficientilor de rezistenta hidraulica pentru diversele conducte de legatura de la parc la conducta colectoareCalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoreCalculul presiunilor sub forma de termeni de inaltime pe diversele portiuni ale conductei colectoarePresiunea la parcul P4:Se calculeaz puterea necesar la fiecare parc, pe fiecare interval de timp:Pe intervalul 0 - 3:La parcul 2:Pe intervalul 8 -9La parcul 1:La parcul 5:Pe intervalul 10 - 13La parcul 3:Pe intervalul 16 - 19La parcul 4:Se calculeaz energia consumat la fiecare parc, pe fiecare interval de timp:Pe intervalul 0 - 3Pentru parcul 2:Pe intervalul 8 - 9Pentru parcul 1:Pentru parcul 5:Pe intervalul 10 - 13Pentru parcul 3:Pe intervalul 16 - 19Pentru parcul 4:Energia total consumat pentru aceast variant de pompare:Varianta de pompare cu consum energetic minim: Varianta 2, Wt=342.4 kWhCAPITOLUL VBilantul termic al depozitului central In depozitul central, titeiul curat este depozitat in rezervoare metalice cilindrice verticale cu capacitati corespunzatoare conform STAS 6579-77. Pentru depasirea temperaturii de congelare si asigurarea transportului titeiului spre rafinarie acesta se incalzeste cu ajutorul serpentinelor la o temperatura ti =60 grade C. Aburul de incalzire va fi de tip saturat produs in agregate tip ABA conform STAS. Debitul de titei curat:Volumul unui rezervor:Numarul de rezervoare: Alegem 1 rezervor montat tabla cu tabla cu urmatoarele caracteristici conform STAS 6579-77: Capacitatea nominala: 1000 m3 Capacitatea efectiva: 1062 m3 Diametrul interior al primei virole(nominal) : 12370 mm Inaltimea partii cilindrice(nominal) :8840 mm Numarul virolelor: 6 Grosimea tablelor: -capac: 5 mm -fund: 5 mm -manta: 5 mm Inclinarea capacului : 1/20.5.1.Calculul cantitatii totale de caldura-cantitatea de caldura necesara ridicarii temperaturii titeiului de la temperatura de siguranta la temperatura de incalzire.grade Cgrade C-cantitatea totala de caldura necesara topirii parafinei cristalizatecontinutul in parafina =(4...8)%caldura latenta de vaporizare-cantitatea de caldura necesara anihilarii pierderilor de calduraCaldura totala:5.2.Numarul de agregate necesare incalzirii titeiuluiDebitul de abur necesar(kg abur/ora) entalpia aburuluiCantitatea de apa necesara producerii aburului, pentru raport de conversie de 1/1Debitul de gaze necesar producerii aburului:5.3.Lungimea serpentinelor de incalziretemperatura de incalzire a aburuluitemperatura finala a condensului5.4.Timpul de racire al titeiului din rezervor Capitolul VI 6.Calculul conductei de la depozitul central la rafinrie6.1. Dimensionarea conductei Transporul titeiului curat de la depozitul central la rafinarie se face folosind pompe 2PN-400 echipate cu camasa de 7 1/4'' care au un volum pe cursa dubla de 30.6 l/cd un numar decurse duble pe minut egal cu 70 cd/min si Pmax=10 bar.cd/hDebitul de titei curat :Determinarea diametrului orientativ al conductei de titei curat:Se alege conform STAS 715/2-88 diametrul efectiv al conductei de titei curat :Determinarea temperaturii medii intre temperatura de la depozitul central si temperatura de la rafinarie :CCC=> CDeterminarea vascozitatii cinematice a titeiului la temperatura medie :Determinarea presiunii de pompare de la depozitul central :Calculul vitezei reale de curgere:Calculul numarului Reynolds:>2300 Calculul coeficientului hidrauluic:Calculul pantei hidraulice:Calculul presiunii la rafinarie :Calculul presiunii de pompare :Numarul de pompe :Numarul de statii de pompare :Determinarea puterii necesare pompelor:randamentul motoruluirandamentul transmisieicoeficientul de suprasarcinaCalculul energiei consumate6.2 Calculul mecanic al conductei Grosimea de perete:unde i - coeficient ce tine seama de imbinari i =0.7 .... 0.9 a - pentru otel unde c -tensiunea de curgere C - coeficient de siguranta - adaos pentru neuniformitatea grosimii peretelui =(0.125...0.15) mm- adaos pentru coroziune=(0.5...1) mmComparam e1cu eSTAS =>=>Conducta a fost bine dimensionata.6.3.Caculul hidraulic al conductei de transport ( DC-R)Trasarea variatiei temperaturii de-a lungul conductei.CCCCCalculul hidraulic al conductelor considerand proprietatile fluidelor ca fiind zonal constante. Calculul temperaturii medii pe tronsoane.CCCValorile proprietatilor titeiului:Viteza medie pe fiecare tronson:Numarul Reynolds:Rezistenta hidraulica:Panta hidraulica:Pierderea de sarcina:Pierderea totala de sarcina:Presiunea de pompare:Lungimea de congelare:Numarul statiilor de incalzire:statii de incalzire6.4. Calculul mecanic (verificare) Grosimea de perete:unde i - coeficient ce tine seama de imbinari i =0.7 .... 0.9 a - pentru otel unde c -tensiunea de curgere C - coeficient de siguranta (traseu de gradul 1) - adaos pentru neuniformitatea grosimii peretelui =(0.125...0.15) mm- adaos pentru coroziune=(0.5...1) mmComparam e1cu eSTAS =>=>Conducta a fost bine dimensionata.