Post on 11-Oct-2015
description
CALCULULCONTRAVANTUIRILORORIZONTALETRANSVERSALE
VEDEREGENERALA
Schematizare pentru calcul aansamblului decontravantuiri deacoperis
1. Panedeacoperis2. Contravantuiri orizontale longitudinale (C.O.L.)3. Talpa superioara ferma4. Contravantuiri orizontale transversale (C.O.T.)5. Talpa contravantuirii orizontale transversale6. Portaldevant (portalsuperior)i lungimea deflambaj atalpii superioare afermei inabsenta structurii stabilizatoareii lungimea deflambaj atalpii superioare afermei
SCHEMASTATICA
T intindereintalpaCOTC compresiuneintalpaCOTD i i di l l COT
2/max
max tMT =
D compresiuneindiagonaleleCOT
2/t
2/max
max tMC =V
cosmax
maxVD =
EVALUAREAINCARCARILOR1. Forte de stabilizare a talpii comprimate a fermei 21.Fortedestabilizareatalpiicomprimateafermei
8
21
.max0DpMeNcap==
p1=incarcareaechivalentapierderiit bilit tii i t l i i t d
20
...
1
8D
eNp
STcap =
stabilitatiiuneitalpicomprimatedeferma
Ncap.T.S.=fortaaxialacapabilaatalpiisuperioareaG.Z.
1
....
M
ySTSTcap
fAN =
e0=excentricitatea generala data
De =
e0=excentricitateageneraladatadeimperfectiunigeometrice,tensiuniremanente,etc.
5000e =
p10=incarcareaechivalentapierderiistabilitatiitalpilorcomprimateacelor10ferme
50110 pknp fs = 10=sn 112,0
5.0
+=s
f nk
31010
.p
nppCOT
stab ==
2.Presiunea/suctiuneavantuluipefronton
( )2max
.
z
zzwnp pipresv =
( )2max
.zzwnp sisuctv =
cp,p = 0.8 (presiune)cp,s = 0.5 (suctiune)
qref = 0.5 kN/m2ni=1.5
3.Frecarea(antrenarea)vantuluiinlungulacoperisului
.max. )]([ acopfrerefiacopfr AczcqnF = Ffr.acop=fortadefrecaredinvantinsumatapeintreagasuprafataaacoperisului
)0.39()5.1( mtmDAacop ++4.0=frcCfr.=coeficientdefrecare
COT
acopfrIIv nmD
Fp 1
)5.1(.. +=
4.CalcululforteiH
H p )( IIp pppq ++ aqH p =aqH s =
)( .... vpresvstabp pppq ++=
)( ....IIvsuctvstab
s pppq ++=
EdM NA 1DIMENSIONAREAsiVERIFICAREABARELORCONTRAVANTUIRILORORIZONTALE
0.11 =M 235 Nf =ypropus
EdMaprox f
A = 1
.0.11M
5.0=propus
2235mmf y
sealegeosectiunedeteavarotunda
Secalculeazasausescotdintabelecaracteristicilegeometricealesectiuniibarei(arie,razadeinertie)
Secalculeazazvelteteabareiil f=
d 250
yE f
E= adm
( )[ ]21Severificazvelteteabarei undeadm=250
SecalculeazazveltetearelativaE =_
( )[ ]22,015,0 ++=221 +=,
yRdb
fAN
=
Secalculeazacoeficientuldeflambaj
Secalculeazacapacitateabareilacompresiune1M
1,
Rdb
Ed
NN
Severificabaracomprimata:
Calcululprinderilorlanoduriabarelor
Prinderea barelor la noduri se va calcula la un efort egal cu
);3.1min( ,RdtEdimb NNN =Guseul va avea latimea minima de bg = + 2(15...20)mm
Grosimea minim constructiva a guseului este de tg =10mm.
yg
imbg f
b
Nt
Din conditii de rezistenta 1M
g
Se propune grosimea cordonului de sudura a min (0,7tg ; t)
Guseul va fi sudat pe teava cu 4 cordoane de sudura.
p p g ( g )
1. imbN imbcs Nl .Se calculeaza lungimea cordonului de sudura ls ( multiplu de 10mm)
ns numarul cordoanelor de sudura, cssRdW lnF sRdWs nF ,RdWF ,
2, 3 Mw
uRdW
faF =lsc = lungimea unui cordon de sudura
= forta capabila a sudurii, pe unitatea de lungime;
ll c fu=360 N/mm2 , w=0,8 , M2=1,25Din conditii constructive ls , unde este diametrul tevii
all css += 2
Numarul minim de suruburi intr-o prindere este 4. Se vor folosi suruburi normale, partial filetate,
Dimensionarea prinderii elementelor COT la noduri, cu suruburi
Af
Se vor folosi suruburi normale, partial filetate, grupele de caracteristici mecanice 4.6., 5.6., 6.8. Diametrele folosite sunt: M16, M20, M24, M27.Capacitatea unui surub este data de relatiile:
2,
M
ubvRdv
AfF =
1 ub tdfak , unde v=0.6
2
min,
MRdbF =
Se propune de la inceput ca geometria imbinarii sa fie cea mai convenabila, astfel incat capacitatea la presiune pe peretii gaurii sa p p p p gfie maxima, adica k1=2.5, ab=0,5
Grosimea guseului si grosimea tablei de fixare a contravantuirilor la noduri au grosimea de minim 10mm.g
F sRd = min (Fv,Rd ; Fb,Rd)
Forta preluata de un singur surub din imbinare este: F sEd = Nimb / nsn = numarul de suruburi din imbinarens= numarul de suruburi din imbinare
sFRelatia de verificare:
1Rd
sEd
s
FF