ORGANE DE MAINI PENTRU PROFIL ENERGETIC - APLICAII
- 56 -
PROBLEMA 6
Transmisia mecanic din figur este format din motorul electric ME,transmisia prin curea lat TCL, cuplajul elastic cu boluri CEB, reductorul de turaiecilindric orizontal RTH i cuplajul rigid cu gheare CG.
1. S se calculeze momentele de torsiune pe arborii transmisiei, cunoscnd: puterea la maina de lucru PV = 17 kW; turaia la maina de lucru nV = 190 rot/min; diametrele primitive ale roilor de curea Dp1 = 140 mm i Dp2 = 224 mm; coeficientul alunecrii elastice pentru transmisia prin curele = 0; numerele de dini ale roilor dinate z1 = 19 i z2 = 61; randamentul unei perechi de rulmeni pr = 0,99; randamentul transmisiei prin curea lat TCL = 0,95; randamentul angrenajului a = 0,97.
2. S se calculeze elementele geometrice ale transmisiei prin curea lat TCL,cunoscnd: distana dintre axe A = 500 mm;
3. S se calculeze forele din transmisia prin curea lat TCL, dac se cunosc: coeficientul de dinamicitate kd = 1,5; coeficientul de frecare de alunecare dintre curea i roi = 0,3.
4. S se verifice cuplajul rigid cu gheare, dac se cunosc: coeficientul de suprasarcin Cs = 1,5; numrul ghearelor ng = 3; diametrul exterior De = 80 mm i respectiv interior al ghearelor Di = 60 mm; lungimea de contact a ghearelor a = 10 mm; jocul axial dintre semicuple a = 2 mm; tensiunea superficial de contact admisibil sa = 20 MPa;
ORGANE DE MAINI PENTRU PROFIL ENERGETIC - APLICAII
- 57 -
tensiunea de ncovoiere admisibil ia = 30 MPa.
5. S se verifice pana paralel de tip C de la asamblarea roii de curea Dp1 pearborele I. Se cunosc: diametrul asamblrii d = 48 mm; dimensiunile penei b h = 14 9 50 mm; tensiunea superficial de contact admisibil sa = 90 MPa; tensiunea de forfecare admisibil fa = 60 MPa.
6. S se calculeze fora necesar pentru depresarea rulmenilor de pe arboreleIII. Se cunosc: diametrul fusului d = 45 mm; abaterile alezajului rulmentului As = 0 mm; Ai = -0,012 mm; abaterile fusului as = +0,013 mm; ai = +0,002 mm; coeficientul de frecare de alunecare = 0,1; limea rulmentului B = 16 mm; constantele din relaia strngerii teoretice Ka = 0,7; Kb = 5,35; modulele de elasticitate longitudinale pentru materialele arborelui i butucului
Ea = Eb = 2,1 . 105 MPa.
7. S se verifice la solicitare compus static arborele tubular II, cunoscnd: diametrele exterior i interior d = 40 mm; di = 20 mm; tensiunile admisibile la ncovoiere pentru ciclurile de solicitare static, pulsator
i alternant simetric ia I = 230 MPa; ia II = 110 MPa; ia III = 65 MPa.
8. S se verifice deformaiile la ncovoiere ale arborelui II. Se cunosc: diametrele exterior i interior d = 40 mm; di = 20 mm; distana dintre reazeme = 80 mm; modulul de elasticitate longitudinal E = 2,1 . 105 MPa; deformaia liniar admisibil fa = 5 m; deformaia unghiular admisibil a fibrei medii a = 0,001 rad.
REZOLVARE
1. innd cont de randamentele cuplelor de frecare, puterile transmise de arborisunt:
kW17,17PPpr
VIV == ; kW88,17PP
pra
IVIII == ; kW1,18PP
pr
IIIII == i
kW19PPTCL
III == .
Rapoartele de transmitere sunt:
ORGANE DE MAINI PENTRU PROFIL ENERGETIC - APLICAII
- 58 -
( ) 6,11DD
ipI
2pTCL == i 2,3z
zi1
212 == .
Rezult astfel turaiile pe arborii transmisiei:nIV = nV=190 rot/min; nIII = nIV . i12=610 rot/min.
nII = nIII=610 rot/min i nI = nII . iTCL= 976 rot/min.Cu puterile i turaiile astfel calculate, momentele de torsiune au valorile:
I
I7
tI nP103M
= = 186.024 Nmm; II
II7
tII nP103M
= = 282.757 Nmm;
III
III7
tIII nP103M
= = 279.929 Nmm; IV
IV7
tIV nP103M
= = 863.041Nmm;
V
V7
tV nP103M
= = 854.410 Nmm.
2. Valorile unghiurilor dintre ramurile curelei i respectiv de nfurare acurelei peste cele dou roi sunt:
=prel
1p2p
A2DD
arcsin2 = 9,630;
= 1801 1 = 170,370; += 1802 = 189,630.Lungimea primitiv a curelei este:
2cosA2
2D
2D
L prel22p
11p
p
++= = 1.575 mm.
3. Fora util transmis de curea se calculez n funcie de momentul detorsiune i diametrul primitiv al roii conductoare:
1p
dtIu D
kM2F = = 3.986 N.
Forele din ramurile curelei sunt:
1eeFF
1p
1p
u1
=
= 6.749 N;
1e1FF1pu2
= = 2.762 N.
Fora din ramurile curelei la pretensionare este:
2FFF 210
+= = 4.756 N.
iar fora de ntindere din curea:
2cosF2F 0c
= = 9.479 N.
4. Calculul se efectueaz la diametrul mediu al cuplajului,
2DD
D iem+
= = 70 mm.
ORGANE DE MAINI PENTRU PROFIL ENERGETIC - APLICAII
- 59 -
iar fora pe ghear are expresia:
gm
tIVsg1 nD
MC2F
= = 12.329 N.
Elementele geometrice de calcul ale ghearei sunt:
2DD
b ie
= = 10 mm;g
m
n2Dh
= = 36 mm.
Verificarea la solicitarea de contact:i respectiv de ncovoiere.
baF g1
s
= = 123 MPa > as = 20 MPa.
Verificarea la ncovoiere.
6hb
a2aF
2
g1
i
+= = 38 MPa > ai = 30 MPa.
Se constat c valorile admisibile sunt depite, impunndu-se redimensionareacuplajului.
5. Calculul const n determinarea tensiunilor de contact i respectiv deforfecare:
=
2b
2h
dM2 tI
s
= 40,1 MPa < as = 90 MPa;
8b
2bb
dM2
2
tI
f
+
=
= 11,4 MPa < af = 60 MPa.
6. Strngerea maxim corespunztoare ajustajului este:isSTASmax AaS = = 0,025 mm.
Tensiunea superficial de contact maxim este:
+
=
b
b
a
a
STASmaxmaxs
EK
EK
d
S= 19,28 MPa.
Rezult valoarea forei axiale necesare pentru depresare:BdQ maxs = = 4.362 N.
ORGANE DE MAINI PENTRU PROFIL ENERGETIC - APLICAII
- 60 -
7. Seciunea unde solicitarea atinge valoarea maxim este n dreptul roii decurea care este amplasat simetric ntre lagre. Reaciunea din reazem i momentul dencovoiere au valorile:
2FF crA = = 4.740 N; 2
80FM rAi = = 189.580 Nmm.
Momentul de ncovoiere echivalent, care nglobeaz i efectul momentului detorsiune al arborelui, se determin innd cont i de modul de variaie n timp altensiunilor de ncovoiere (ciclu alternant simetric) i respectiv de rsucire (ciclupulsator):
IIia
IIIia
= = 0,59; ( )2tII2iiech MMM += = 252.701 Nmm.
Verificarea tensiunii de ncovoiere echivalente:
ddd
32
M4i
4iech
iech
= = 42,9 MPa < ai III = 65 MPa.
8. Momentul de inerie axial pentru seciune inelar este:
( )4i4a dd64I
= = 117.809 mm4.
Deformaia liniar este maxim la mijlocul distanei dintre reazeme:
a
3c
max IE4880Ff
= = 4,087 . 103 mm = 4,087 m < fa = 5 m.
Deformaia unghiular este maxim n dreptul reazemelor:
a
2c
max IE1680F
= = 1,533 . 104 rad < a = 0,001 rad.
PROBLEMA 6REZOLVARE
Top Related