5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
1/65
Radu-Mircea CARP-CIOCRDIASergiu IVANCENCO
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
2/65
Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie Mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie
Titular curs:Conf.dr.ing. F. ILIE
ndrumtor proiect:Conf.dr.ing. F. ILIE
Student:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
3/65
Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie Mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie
Titular curs:Conf.dr.ing. R.-M. CARP-CIOCRDIA
ndrumtor proiect:As.ing. Alina CHESNOIU
Student:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
4/65
Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie Mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie
Titular curs:Conf.dr.ing. F. ILIE
ndrumtor proiect:As.ing. Alina CHESNOIU
Student:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
5/65
Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie Mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie
Titular curs:Conf.dr.ing. R.-M. CARP-CIOCRDIA
ndrumtor proiect:As.ing. F. PRVU
Student:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
6/65
Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie Mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie
Titular curs:Conf.dr.ing. F. ILIE
ndrumtor proiect:As.ing. F. PRVU
Student:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
7/65
CUPRINS
Fia de lucru ............................................................................................................................... 2
Tema de proiect .......................................................................................................................... 3
Memoriul tehnic justificativ ...................................................................................................... 5
1. Calculul energetic i cinematic al transmisiei mecanice ................................................... 6
1.1. Calculul puterilor .................................................................................................... 6
1.2 Calculul turaiilor .................................................................................................... 7
1.3. Calculul momentelor de rsucire ............................................................................ 72. Calculul transmisiei prin curele trapezoidale nguste ....................................................... 8
2.1. Alegerea tipului curelelor ....................................................................................... 8
2.2. Alegerea diametrului roii conductoare ................................................................. 8
2.3. Calculul elementelor geometrice ale transmisiei .................................................... 8
2.4. Calculul numrului de curele .................................................................................. 9
2.5. Calculele de verificare a funcionrii curelelor ....................................................... 10
2.6. Calculul forei utile i a forei de pretensionare ...................................................... 103. Dimensionarea arborelui I al motorului electric ............................................................... 11
3.1. Alegerea materialului arborelui i a caracteristicilor mecanice de rezisten
corespunztoare ...................................................................................................... 11
3.2. Calculul reaciunilor radiale din reazeme ............................................................... 11
3.3. Trasarea diagramelor de momente .......................................................................... 12
3.4. Dimensionarea arborelui la solicitare compusstaticn apte seciuni ................ 13
3.5. Stabilirea dimensiunilor finale ale diferitelor tronsoane ale arborelui ................... 14
4. Alegerea i verificarea rulmenilor ................................................................................... 16
4.1. Calculul rulmenilor radiali cu bile pe un rnd ....................................................... 16
a) Montajul n sistem flotant ................................................................................ 16
b) Montajul cu rulment conductor i rulment liber n carcas............................ 17
4.2. Calculul rulmenilor radial-axiali cu role conice .................................................... 18
5. Alegerea i verificarea penelor paralele ............................................................................ 20
a) Calculul asamblrii dintre arborele I i roata de curea conductoare ........................ 20
b) Calculul asamblrii dintre arborele I i rotor ............................................................. 20
6. Verificarea arborelui I al motorului electric ..................................................................... 22
6.1. Verificarea la oboseal(solicitri variabile) ........................................................... 22
a) Verificarea n dreptul seciunii 3 de la mijlocul rotorului ................................ 22
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
8/65
Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie
FIA DE LUCRU
Nr.crt. Data De realizat Realizat
Semnturandrumtorului
1Primirea temei de proiectBilanul energetic i cinematic al transmisiei
2
Calculul transmisiei prin curele trapezoidaleAlegerea materialului arborelui i a caracteristici-
lor corespunztoare
Calculul reaciunilor radiale din reazeme3
Trasarea diagramelor de momente
Dimensionarea arborelui n apte seciuniSchia arborelui de egalrezistenStabilirea diametrelor finale ale arborelui
4Alegerea i verificarea rulmenilorStabilirea cotelor axiale definitive ale arborelui
5
Alegerea i verificarea penelor paraleleVerificarea arborelui la obosealDesenul de subansamblu al arborelui (preliminar)
6
Desenul de subansamblu al arborelui (definitiv)Verificarea arborelui la deformaii i respectiv
vibraii flexionale
7Predarea proiectuluiExaminarea finaln vederea stabilirii notei finale
Data:
Student:
ndrumtor proiect:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
9/65
Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie
TEMA DE PROIECT
TCT
R1T
ML
C1
C2
I
II III
IV V
ME
Subansamblul arborelui motorului electric
Figura TP.1
Se considertransmisia mecanicdin figura 1, compusdin:
motorul electric (maina motoare) de antrenare a transmisiei, ME; transmisia reductoare prin curele trapezoidale nguste, TCT;
cuplajele C1i C2; reductorul de turaie ntr-o treapt(cu un angrenaj cilindric), R1T; maina de lucru (antrenatde transmisie), ML.
Arborii transmisiei sunt notai cu cifre romane de la I la V. Arborele II, pe care este
montatroata de curea condus, este rezemat de o pereche de lagre cu alunecare. Arborii III i IV,
pe care sunt montate roile dinate cilindrice ale reductorului, sunt rezemai pe cte o pereche de
lagre cu rostogolire (rulmeni).
1
3
5 7
QFa
l
= =
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
10/65
numrul de ordine din apelul grupei, k = ;coeficientul de suprasarcin(de serviciu), CS= ;puterea arborelui mainii de lucru, PML= PV= kW; turaia arborelui mainii de lucru, nML= nV= rot/min; raportul de transmitere pentru curelele trapezoidale, iTCT= ; raportul de transmitere pentru reductor, iR= ; lungimea rotorului, l = = = mm;greutatea rotorului, G = = = N; fora electromagnetic, de interaciune dintre rotor i stator, Fm= G = = N; fora maximpe rotor, F = G + Fm= + = N;distana dintre reazemele 1 i 5, a + b = 2l = 2 = mm;poziia rotorului (seciunea 3) fa de reazemul 1, a = (0,5 0,6)(a + b) = (0,5 0,6) =
= mm mm; deci b = (a + b) a = - = mm;distana de la reazemul 5 la punctul de aplicaie al forei Q de pretensionare a transmisiei prin
curele (seciunea 7), c = (0,2 0,3)(a + b) = (0,2 0,3) = mm mm.
Fora Q de tensionare a transmisiei prin curele trapezoidale nguste se determinn finalul
calculului acestei transmisii. Se va considera ca n figura 2 situaia cea mai dezavantajoaspentru
solicitarea arborelui i anume aceea n care forele Q i F sunt coplanare dar au sensuri opuse. Dei
transmisia prin curele nu introduce pe arbore i for axial, cu scop didactic, pentru calculul
rulmenilor se va considera conform figurii 2 i Fa= (0,1 0,2)Q.
Proiectul va cuprinde:cuprinsul;fia de lucru;tema de proiect;memoriul tehnic justificativ, care va conine:
bilanul energetic i cinematic al transmisiei mecanice; calculul transmisiei prin curele trapezoidale nguste; dimensionarea arborelui I al motorului electric:
alegerea materialului arborelui i a caracteristicilor corespunztoare; calculul reaciunilor radiale din reazeme; trasarea diagramelor de momente (de ncovoiere, de torsiune, respectiv de
ncovoiere echivalent);
dimensionarea arborelui la solicitare compusstaticn apte seciuni; stabilirea diametrelor finale ale diferitelor tronsoane ale arborelui.
alegerea i verificarea rulmenilor; alegerea i verificarea penelor paralele; verificarea arborelui la oboseal(solicitri variabile) n douseciuni, la deformaii irespectiv vibraii flexionale (de ncovoiere);
bibliografie;anexe;partea grafic, formatdin:
o schila scara 1:1 a arborelui de egalrezisten(obinutpe baza dimensionrii lali it t ti l t i i) " b t" d t l
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
11/65
MEMORIUL
TEHNICJUSTIFICATIV
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
12/65
1. CALCUL ENERGETIC I CINEMATICAL TRANSMISIEI MECANICE
Calculul energetic const n determinarea puterilor tuturor arborilor transmisiei pe baza
randamentelor cuplelor de frecare componente.
Prin calculul cinematic se stabilesc turaiile tuturor arborilor transmisiei pe baza rapoartelor
de transmitere caracteristice diferitelor mecanisme componente.
Bilanul energetic i cinematic al transmisiei permite:
stabilirea caracteristicilor funcionale ale motorului electric necesar pentru acionare(puterea maximce poate fi debitati respectiv turaia de mers n gol);
calculul momentelor de torsiune ale tuturor arborilor transmisiei.1.1. Calculul puterilor
Randamentele cuplelor de frecare utilizate n transmisia mecanicdatprin tem n figura
TP.1 pot fi estimate din anexa 1, tabelul A1.1. Astfel:
pentru transmisia prin curele, TCT0,94 ...0,97 0,955; pentru o pereche de rulmeni, pr0,99 ...0,995 0,9925; pentru o pereche de lagre cu alunecare, pLA0,98 ...0,99 0,985; pentru angrenajul cilindric, a0,97 ...0,99 0,98.
Cu aceste valori estimate, randamentul total al transmisiei este:
===== 98,09925,0985,0955,0P
P 2a
2
prpLATCT
I
Vtot 0,908 (1.1)
Rezultputerea pe care trebuie so aibn funcionare arborele I al motorului electric:
=== totVI
PP 222 ,4 kW (1.2)
Puterea de calcul a arborelui I al motorului electric depinde de coeficientul de suprasarcin
al transmisiei (impus prin tema de proiect), care ine cont de caracteristica de funcionare a mainii
motoare i a mainii de lucru:
=== SIIC CPP kW (1.3)
Puterea maximpe care o poate debita motorul electric trebuie sfie mai mare sau egalcu
puterea de calcul i se alege din anexa 2, tabelul A2.1:
= ICME PP kW 22221kW (1.4)innd cont i de schema cinematica transmisiei rezulturmtoarele puteri ale arborilor:
pentru arborele I:=IP 22222kW (1.5)
pentru arborele II:98509550PP 22222 kW (1 6)
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
13/65
1.2. Calculul turaiilor
Valorile rapoartelor de transmitere ale mecanismelor componente (transmisia prin curele
trapezoidale nguste, respectiv reductorul de turaie) ale transmisiei mecanice din figura TP.1 suntdate prin tema de proiect. Cu aceste valori, raportul de transmitere total al transmisiei este:
===== RTCTV
Itot iii
n
ni 0,908 (1.10)
Turaia n sarcin(cnd se debiteazputerea PI) a arborelui motorului electric este:
=== totVI inn 908 rot/min (1.11)
Turaia de mers n gol (cnd se debiteaz putere 0) trebuie s fie mai mare sau egal cu
turaia nIi se alege din anexa 2, tabelul A2.2:= IME nn rot/min 22221rot/min (1.12)
Deoarece diferena este mic, n continuare, n calculele legate de turaia arborelui motoruluielectric (la transmisia prin curele, la rulmeni etc.) se va considera:
= MEI nn rot/min (1.13)
innd cont de rapoartele de transmitere impuse prin tem i de schema cinematic atransmisiei rezulturmtoarele turaii ale arborilor:
pentru arborele II:===
TCT
III
inn rot/min (1.14)
pentru arborele III (cuplajul C1nu modificturaia):== IIIII nn rot/min (1.15)
pentru arborele IV:===
R
IIIIV
i
nn rot/min (1.16)
pentru arborele V (cuplajul C2nu modificturaia):== IVV nn rot/min (1.17)
1.3. Calculul momentelor de rsucire
Momentele de torsiune nominale (n Nmm), pentru fiecare arbore x (x = I V) secalculeazn funcie de Px(n kW) i de nx(n rot/min), cu relaia:
x
x6
tx n
P
10
30
M = (1.18)
i sunt date n Tab.1.1.
Tabelul 1.1
Arborele I II III IV V
M [N mm]
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
14/65
2. CALCUL TRANSMISIEI PRIN CURELE TRAPEZOIDALE NGUSTE(STAS 1163-71)
2.1. Alegerea tipului curelelor
Tipul de curele trapezoidale nguste se stabilete n funcie de turaia roii conductoare ide puterea de calcul corespunztoare. Pe baza bilanului cinematic s-a stabilit c turaia roiiconductoare este nInME= rot/min. Adoptnd pentru coeficientul de funcionare cfvaloarea
coeficientului de serviciu CSdatprin tem(cf= CS= ), puterea de calcul este:=== fIIC cPP kW (2.1)
Conform tabelului A3.1 din anexa 3 rezultctrebuie utilizate curele de tip .
Dp1 Dp21 2
A
Lp
Figura 2.1
2.2. Alegerea diametrului roii conductoare
Conform tabelului A3. din anexa 3, diametrul primitiv al roii conductoare trebuie s
aibo valoare standardizatdin irul: 63, 71, 80, 90, 100, 112 , 125. 140, 160, 180 [mm]. SeadoptDp1= mm.
2.3. Calculul elementelor geometrice ale transmisiei
Raportul de transmitere standardizat impus prin tem este iTCT = Neglijnd
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
15/65
Unghiurile caracteristice transmisiei sunt: unghiul dintre ramurile curelelor:
0
prel
1p2p
2
arcsin2
A2
DDarcsin2 =
=
= (2.3)
unghiul de nfurare pentru roata conductoare:0000
1 180180 === (2.4) unghiul de nfurare pentru roata condus:
00002 180180 =+=+= (2.5)
Lungimea primitivnecesarpentru curele este:
mm180218022
cos2
1802
D
1802
D
2cosA2L
00
00
0
02
2p
01
1p
prelp
=
+
+
=
=
+
+
= (2.6)
Din tabelul A3.2 al anexei 3, se adopt valoarea cea mai apropiat a lungimii primitivestandardizate, Lp = 125 0 mm. Distana dintre axe definitiv, corespunztoare lungimii primitivestandardizate, este:
mmqppA 22 =+=+= (2.7)unde:
( ) mm039325,0DD393,0L25,0p 2p1pp =+=+= (2.8)
( ) ( ) 2221p2p mm125,0DD125,0q === (2.9)Unghiurile caracteristice transmisiei, corespunztoare distanei dintre axe definitive, sunt:
unghiul dintre ramurile curelelor:01p2p
2
arcsin2
A2
DDarcsin2 =
=
= (2.10)
unghiul de nfurare pentru roata conductoare:0000
1 180180 === (2.11) unghiul de nfurare pentru roata condus:
00002 180180 =+=+= (2.12)
2.4. Calcul numrului de cureleNumrul de curele necesar se stabilete n funcie de puterea P0pe care o poate transmite o
singurcurea. Aceasta depinde tipul curelelor ( ), de turaia roii conductoare ( rot/min),de diametrul primitiv al roii conductoare ( mm) i de raportul de transmitere ( ). Dintabelul A3. al anexei 3 rezultP0= kW.
Numrul de curele necesar depinde mai depinde de nc doi coeficieni:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
16/65
Conform tabelului A3.4 din anexa 3, pentru numrul preliminar de curele stabilit,
coeficientul numrului de curele este cz= . Numrul final de curele, care nu trebuie sfie maimare ca 8, este:
===z
0
czz (2.15)
Se adoptz = zmax= 8. Deci, numrul de curele este/nu este corespunztor.
2.5. Calcule de verificare a funcionrii curelelor
Viteza periferica roii conductoare nu trebuie sdepeasco valoare admisibil:
s/m50vs/m6000060000
nDv aI1p ==== (2.16)
Pentru o transmisie prin curele cu x = 2 roi, frecvena ncovoierilor, care nu trebuie sdepeasco valoare admisibil, este:
Hz80fHz10
2
L
xvf a3
p
==
=
=
(2.17)
Deci, transmisia prin curele proiectatfuncioneaz/nu funcioneazcorect.
2.6. Calculul forei utile i a forei de pretensionare
Fora utileste:
N10
v
PcF
3If
u =
=
= (2.18)
Fora de pretensionare, care solicitcaptul arborelui I n seciunea 7, este:( ) ( ) === 25,1F25,1Q u N (2.19)
n continuare, n calcule se va folosi o valoare "rotund" (multiplu de 10, eventual de 5)apropiatde cea maxim(acoperitoare) a forei de pretensionare, Q= N.
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
17/65
3. DIMENSIONAREA ARBORELUI I AL MOTORULUI ELECTRIC
3.1. Alegerea materialului arborelui i a caracteristicilormecanice de rezistencorespunztoare
Arborii unei transmisii sunt solicitai compus, la ncovoiere i torsiune, ambele tensiunifiind variabile n timp. De aceea, materialele cele mai recomandate pentru confecionarea arborilor
sunt oelurile: carbon de uz general, pentru arborii de mic importan, care funcioneaz la
solicitri i turaii reduse; carbon de calitate, pentru arborii de largutilizare; aliate, pentru arborii de mare importan, care funcioneaz la solicitri i turaii
ridicate.Cteva dintre mrcile de oeluri cele mai utilizate pentru construcia arborilor i
principalele lor caracteristici mecanice de rezistensunt date n tabelul A4.1 din anexa 4.Se alege oelul STAS 500/2-80 , cu tratament de mbuntire , avndurmtoarele caracteristici mecanice de rezisten: tensiunea limitde rupere la ntindere, r = MPa; tensiunea limitde curgere la ntindere, c = MPa; tensiunea limitla obosealde ncovoiere pentru ciclu alternant simetric, -1 = MPa; tensiunea limitla obosealde torsiune pentru ciclu alternant simetric, -1 = MPa; tensiunea limitla curgere la torsiune, c = MPa; tensiunea admisibilla ncovoiere pentru solicitare static, iaI = MPa; tensiunea admisibilla ncovoiere pentru solicitare pulsatoare, iaII = MPa; tensiunea admisibilla ncovoiere pentru solicitare alternant simetric, iaIII = MPa.
3.2. Calculul reaciunilor radiale din reazeme
Reaciunile radiale corespunztoare arborelui I al motorului electric se determinpe baza
schiei din figura 3.1, n funcie de fora maximpe rotor (F), de fora de pretensionare a transmisieiprin curele (Q) i de cotele axiale (a, b, c).
3
Q
Fa
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
18/65
Din ecuaia forelor transversale:0QFFF 5r1r =++ (3.3)
rezultreaciunea radialdin reazemul 5:
=== 1r5r FQFF N (3.4)
3.3. Trasarea diagramelor de momente
Momentul de ncovoiere, dat de forele transversale Fr1, F, Fr5 i Q, variaz liniar petronsoanele de lungimi a, b i c, adicntre seciunile 1 i 7. Evident:
0MM 7i1i == Nmm (3.5)
n seciunea 3, momentul ncovoietor este:=== aFM 1r3i Nmm (3.6)
iar n seciunea 5:=== cQM 5i Nmm (3.7)
Pentru realizarea schiei arborelui de egalrezistendimensionarea arborelui trebuie ssefac n ct mai multe seciuni. De aceea, conform figurii 3.2, se vor efectua calcule i pentruseciunile 2, 4 i 6 situate n dreptul mijloacelor cotelor a, b i c. innd cont de variaia liniarpe
tronsoanele de lungimi a, b i c, se obin urmtoarele momente de ncovoiere: n seciunea 2:
===22
MM 3i2i Nmm (3.8)
n seciunea 4:=
+=
+=
22
MMM 5i3i4i Nmm (3.9)
n seciunea 6:===
22
MM 5i6i Nmm (3.10)
Variaia momentului ncovoietor ntre seciunile 1 i 7 este trasatn figura 3.2.Momentul de torsiune este generat n dreptul rotorului i se transmite prin roata de curea
conductoare ctre maina de lucru care trebuie antrenat. n calcule se consider momentul detorsiune maxim cu o variaie uniformntre seciunile 3 i 7:
== max,tIt MM Nmm (3.11)Variaia momentului de torsiune ntre seciunile 1 i 7 este trasatn figura 3.2.Momentul de ncovoiere echivalent ntr-o seciune oarecare x a arborelui depinde de
momentele de ncovoiere i torsiune din seciunea respectivi se determincu relaia:
( )22ihi MMM += (3 12)
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
19/65
== 3is,3,ech,i MM Nmm (3.14)
din dreapta:( ) ( )
=+=+=222
t
2
3id,3,ech,i MMM N
mm (3.15)ntre seciunile 3 i 7, momentul de ncovoiere echivalent are o variaie continu, darneliniar. Totui, n figura 3.2, se vor trasa dependene liniare pe poriunile dintre valoriledeterminate (3,d - 4; 4 - 5; 5 - 6; 6 - 7).
Tabelul 3.1
Seciune 1 2 3,s 3,d
Mi,ech[Nmm]
0
Seciune 4 5 6 7
Mi,ech[Nmm]
F = G + Fm
1 3
5 7
Q
Fa
a b c
Fr1 Fr5= =
2 4
= =
= =6
Mi
Mt
Mi,ech
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
20/65
Aplicnd relaia (3.16) pentru cele apte seciuni (la seciunea 3 se va utiliza momentul mai
mare Mi,ech,3,d), se obin valorile din tabelul 3.2, pe baza se poate schi a (liniar pe poriuni), la scara1:1, arborele de egalrezisten. Calitativ, aceastschiare aspectul din figura 3.3.
Tabelul 3.2
Seciune 1 2 3 4 5 6 7
dx,min[mm] 0
1 3
5
7
a b c
2 46
d2 d3 d4
d5
d1= 0
d6
d7
roatde curea
etanarerulmentumrrotorperiirulmentetanare
ventilator
arbore de egalrezisten
Figura 3.3
3.5. Stabilirea dimensiunilor finale ale diferitelor tronsoane ale arborelui
Arborele este format din mai multe tronsoane (unele standardizate, altele nu), carendeplinesc diferite roluri funcionale. La stabilirea dimensiunilor finale ale tronsoanelor se au nvedere i cteva recomandri de ordin general:
conturul arborelui de rezistense mbrac (fra intra n interiorul su) ca nexemplul din figura 3.3, n forme constructive uor de realizat tehnologic cum suntcele cilindrice i eventual tronconice;
diametrele tronsoanelor cilindrice nestandardizate se rotunjesc la valori ntregi (nmilimetri);
salturile de diametre dintre tronsoane nu trebuie sdepeasc10 20%, pentru caefectul concentratorilor de tensiune corespunztori sfie ct mai redus;
n special din considerente tehnologice legate de asigurarea posibilitii de prelucraresimultan a alezajelor corespunztoare inelelor exterioare ale rulmenilor (ceea ce
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
21/65
Urmeaztronsonul de etanare cu diametrul detpe care freacn timpul funcionrii buza
de etanare a manetei. Pentru ca la montaj buza s nu se deterioreze (zgrie), se recomand
practicarea unui tronson tronconic. Deci, respectnd recomandrile de mai sus, diametrul det sedetermindin tabelul A6.1 al anexei 6 astfel nct d1,et> dca. n principiu, lungimea tronsonului deetanare se ia cam 60% din det. Pentru tronsonul de etanare din stnga seciunii 1 se consideraceleai cote. Rezultcpentru tronsonul nestandardizat pe care se monteazventilatorul se poateadopta un diametru egal cu dcai o lungime de circa 60% din dca.
Diametrele tronsoanelor pe care se monteaz diametrele interioare al rulmenilor, sestabilesc innd cont de recomandrile anterioare, din tabelele A7.1 sau A8.1 ale anexelor 7 sau 8,astfel nct drdet(toleranele diferite permit i situaia ca tronsoanele de etanare i de rulmeni s
aibaceleai dimensiuni nominale). Lungimea acestor tronsoane se poate definitiva dupstabilirearulmenilor care vor fi utilizai, dar n principiu se iau cam 60% din dr.
Urmeaz tronsonul pentru perii al crui diametru trebuie s coincid cu diametrul derezemare axiala inelelor interioare ale rulmenilor utilizai (d1,rdin tabelul A7.1 al anexei 7 pentrurulmeni radiali cu bile sau d2,rdin tabelul A8.1 al anexei 8 pentru rulmeni radial-axiali cu roleconice). Deci, valoarea final a diametrului se stabilete dup calculul rulmenilor. Lungimeatronsonului rezultdupdesenarea rulmentului din reazemul 1 i a rotorului.
Diametrele tronsoanelor rotorului i umrului nu sunt standardizate i se stabilesc pe bazarecomandrilor anterioare (dupstabilirea diametrului pentru perii, deci dupcalculul rulmenilor).Lungimea umrului rezultdupdesenarea rulmentului din reazemul 5 i a rotorului.
Principalele dimensiuni ale arborelui motorului electric sunt centralizate n tabelul 3.3
Tabelul 3.3
Dimensiune dca= dventilator lca det dr dperii drotor dumrmm
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
22/65
4. ALEGEREA I VERIFICAREA RULMENILOR
Rulmenii se aleg n funcie de diametrul lor interior (coincide cu diametrul fusuluiarborelui) i li se verific durabilitatea, care nu trebuie s aib o valoare mai mic dect ceaadmisibil, Lha= 20000 ... 30000 ore (pentru motoarele electrice funcionnd 8 ore pe zi, utilizate
pentru utilaje diverse de uz general).Pentru rezemarea arborelui I al motorului electric se pot utiliza fie rulmeni radiali cu bile
pe un rnd fie rulmeni radial-axiali cu role conice. Caracteristicile acestor doutipuri de rulmenisunt date n anexele 7 i respectiv 8. Pe baza calculelor, n final, se stabilete varianta optimdelgruire (durabilitate mai apropiatde cea admisibil, gabarit radial i/sau axial mai mic etc.).
Datele de proiectare pentru rulmenii care asigurlgruirea sunt: diametrul fusului, stabilit constructiv n capitolul anterior, dr= mm; turaia fusului, nI= rot/min; reaciunea radialdin reazemul 1, Fr1= N; reaciunea radialdin reazemul 5, Fr5= N; fora axial, care se determin, conform temei de proiect, n funcie de fora Q de
pretensionare a transmisiei prin curele trapezoidale cu relaia:( ) ( ) N2,01,0Q2,01,0Fa === (1 5) (4.1)
4.1. Calculul rulmenilor radiali cu bile pe un rnd
Efectuarea calculelor necesit cunoaterea att a reaciunilor radiale (Fr1 i Fr5), ct i acelor axiale (Fa1 i Fa5). Stabilirea acestora din urm n funcie de fora axial Fa reprezint o
problem static nedeterminat care se rezolv printr-una dintre cele dou variante de montajposibile.
a) Montajul n sistem flotant
La montajul flotant (care se utilizeaz de obicei atunci cnd reaciunile radiale au valorirelativ apropiate), se consider n mod convenional c rulmentul , mai ncrcat radial, preia ifora axial, calculul durabilitii fcndu-se numai pentru el. Utiliznd datele din tabelele A7.1 iA7.2 ale anexei 7 se determin:
coeficientul e n funcie de raportul Fa /C0; coeficienii X i Y , prin compararea raportului Fa /Fr cu coeficientul e, astfel:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
23/65
Tabelul 4.1
dr D B C C0 Fa /C0 eSimbolmm kN - -
Tabelul 4.1 (continuare)Fa /Fr X Y Fe L LhSimbol
- - - N mil.rot. ore
b) Montajul cu rulment conductor i rulment liber n carcas
La acest montaj (care se utilizeaz de obicei atunci cnd reaciunile radiale au valori netdiferite), se urmrete echilibrarea ncrcrii celor doi rulmeni. Astfel, rulmentul ,cu ncrcarearadial mai mare, are inelul exterior liber n carcas, ceea ce nseamn c nu preia fora axial.Rezultcsarcina sa dinamicechivalentcoincide cu ncrcarea sa radial:
== re FF N (4.5)
Rulmentul , mai descrcat radial, are (prin montaj) inelul exterior fixat axial n carcas,
astfel nct preia i fora axialFa. Sarcina sa dinamicechivalentse determin, utiliznd dateledin tabelele A7.1 i A7.2 ale anexei 7, ca n paragraful precedent: coeficientul e n funcie de raportul Fa /C0; coeficienii X i Y , prin compararea raportului Fa /Fr cu coeficientul e, astfel:
o dacFa /Fr e atunci X = 1 i Y = 0;o dacFa /Fr > e atunci X = 0,56 i Y 0 n funcie de e;
sarcina dinamicechivalent:are FYFXF += (4.6)
n final se determindurabilitatea rulmentului mai solicitat: durabilitatea, n milioane de rotaii:
( )
3
5e1e F,Fmax
CL
= (4.7)
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
24/65
Tabelul 4.2 (continuare)Fa /Fr X Y Fe L LhSimbol
- - - N mil.rot. ore
4.2. Calculul rulmenilor radial-axiali cu role conice
La rulmenii radial-axiali coeficienii e i Y sunt dai pentru fiecare rulment n parte ntabelul A8.1 al anexei 8. n plus, apar i forele axiale suplimentare:
( )( )
Y2
FF 51r51as
= (4.9)
care mpreuncu fora axialFatrebuie repartizate celor doureazeme (pentru stabilirea reciuniloraxiale Fl i Fa5), ceea ce constituie o problem static nedeterminat, care se rezolv prinurmtoarele douconvenii:
fiecare rulment este ncrcat de fora axialsuplimentarproprie, respectiv rulmentul1 cu Fas1(1 5), iar rulmentul 5 cu Fas5(1 5);
rulmentul "ncrcat" de rezultanta celor trei fore axiale care acioneaz asupraarborelui, a5as1asax FFFR
rrrr
++= , o preia i pe aceasta.
Rulmenii radial-axiali pot fi montai n "X" sau n "O". Pentru arborele I al motoruluielectric, relativ lung i ncrcat n special ntre reazeme, se recomandutilizarea montajului n "X".
n figura 4.1 sunt schiate cu linie continu forele cu care rulmenii i fora axialFa acioneazasupra arborelui, iar cu linie ntreruptforele cu care arborele ncarcrulmenii.
1 5
Fa
Fr1 Fr5
Fas1 Fas5
Fr1 Fr5
Fas1 Fas5
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
25/65
se stabilesc coeficienii X1(5) i Y1(5), prin compararea raportului Fa1(5)/Fr1(5) cucoeficientul e, astfel:o dacFa1(5) /Fr1(5) e atunci X1(5)= 1 i Y1(5)= 0;o dacFa1(5) /Fr1(5) > e atunci X1(5)= 0,4 i Y1(5)0; se calculeazsarcinile dinamice echivalente:
( ) ( ) ( ) ( ) ( )51a5151r5151e FYFXF += (4.12)
Apoi, se determindurabilitatea rulmentului mai ncrcat, mai nti n milioane de rotaii:
( )
3
10
5ee1 F,Fmax
CL
= (4.13)
iar n final, n ore de funcionare, tot cu relaia (4.8).
Tabelul 4.3
dr D T B Cr ar C C0 e YSimbolmm kN - -
Tabelul 4.3 (continuare)
Fas1(15)
Fas5(15)
Rax(1 5)
Fa1 Fa5 Fa1/Fr1 X1 Y1 Fe1Simbol
N - - - N
Tabelul 4.3 (continuare)
Fa5/Fr5 X5 Y5 Fe5 L Lh
Simbol - - - N mil.rot. ore
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
26/65
5. ALEGEREA I VERIFICAREA PENELOR PARALELE
Cele mai utilizate elemente de asamblare arbore-butuc, n transmisiile mecanice, suntpenele paralele. n tabelul A9.1 al anexei 9, este dat un extras din STAS 1004-81, specificndgeometria penelor paralele i a canalelor executate n arbore.
Se vor utiliza pene de tip B(cu capete drepte).
Penele paralele se verific la solicitarea de contact i respectiv la forfecare, tensiunileadmisibile fiind:
la solicitarea de contact, sa= 120 MPa; la solicitarea de forfecare, fa= 80 MPa.a) Calculul asamblrii dintre arborele I i roata de curea conductoare
Pe captul de arbore, de lungime mm este montatprin intermediul unei pene paraleleroata de curea conductoare la diametrul dca= mm. Conform tabelul A9.1 al anexei 9, n seciunetransversalpana are cotele:
limea, bp= mm; nlimea, hp= mm.
innd cont de lungimea captului de arbore lca= mm, se adoptlungimea standardizata penei lp= mm (astfel nct lp< lca).
Fora tangenialcare solicitpana este:N
2
d
M2F
ca
max,tIt =
=
= (5.1)
Tensiunea de contact este:
MPa120MPa
2l
2
hF
sa
pp
ts ==
=
= (5.2)
Tensiunea de forfecare este:
MPa80MPalb
Ffa
pp
tf ==
=
= (5.3)
Deci, pana B STAS 1004-81, utilizatpentru asamblarea roii de curea pe
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
27/65
Fora tangenialcare solicitpana este:
N2
d
M2F
rotor
max,tIt =
=
= (5.4)
Tensiunea de contact este:
MPa120MPa
2l
2
hF
sa
pp
ts ==
=
= (5.5)
Tensiunea de forfecare este:
MPa80MPa
lb
Ffa
pp
tf ==
=
= (5.6)
Deci, pana B STAS 1004-81, utilizatpentru asamblarea rotorului pearbore, verific/nu verific.
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
28/65
6. VERIFICAREA ARBORELUI I AL MOTORULUI ELECTRIC
6.1. Verificarea la oboseal(solicitri variabile)
Calculul la oboseal const n determinarea coeficientului de siguran la solicitrivariabile pentru seciunile arborilor care prezintconcentratori de tensiune (canal de pan, salt dediametru etc.) i compararea acestuia cu valoarea admisibilca= 1,3 ... 1,5.
n timp, tensiunea de ncovoiere variazdupun ciclu alternant simetric. Pentru torsiune seva considera cazul cel mai frecvent ntlnit n care tensiunea variazdupun ciclu pulsator.
Caracteristicile mecanice de rezisten ale arborelui au fost extrase din tabelul A4.1 alanexei 4 i sunt date n paragraful 3.1.
Diagramele momentelor de ncovoiere i respectiv torsiune au fost trasate n paragraful 3.3.
a) Verificarea n dreptul seciunii 3 de la mijlocul rotorului
n seciunea 3, cu diametrul drotor= mm, concentratorul de tensiuni este canalul de pan.Tensiunea de ncovoiere maximeste:
MPa32dM32 33rotor
3i3max,,i == = (6.1)
Amplitudinea tensiunii de ncovoiere este ct cea maxim(tensiunea medie este nul):MPa3max,,i3,iv == (6.2)
Tensiunea de torsiune maximeste:
MPa16
d
M1633
rotor
t3max,,t =
=
= (6.3)
Amplitudinea i respectiv tensiunea medie de torsiune sunt egale ntre ele:
MPa2
1
2
13max,,t3,tm3,tv ==== (6.4)
Conform tabelului A10.1 al anexei 10, pentru un oel cu limita de rupere r= MPa,coeficienii concentratorului de tensiune sunt:
pentru ncovoiere, k,3= ; pentru torsiune, k,3= .
Conform tabelului A10.3 al anexei 10, pentru diametrul seciunii drotor = mm i oelcarbon cu concentratori moderai de tensiuni, coeficienii dimensionali sunt:
pentru ncovoiere, 3= ; pentru torsiune, 3= .
Conform tabelului A10 4 al anexei 10 pentru o suprafa obinut prin rectificare sau
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
29/65
Coeficientul de siguranglobal este:
5,1...3,1c
cc
ccc a
222323
333 ==
+
=
+
=
(6.7)
Deci, n seciunea 3 arborele rezist/ nu rezistla oboseal.
b) Verificarea n dreptul seciunii 8 din stnga rulmentului 5
b/2
x
84 5
Mi
Mt
Mi8
Figura 6.1
Conform figurii 6.1, seciunea 8 este plasatla distana x n stnga seciunii 5 (care este centrul
de presiune pentru rulmentul 5, adicpunctul n caresunt plasate reaciunile radiali respectiv axialalerulmentului).
n seciunea 8 este plasat saltul de diametru(care este concentratorul de tensiuni) pentru fixareaaxiala inelului interior al rulmentului.
Practic, saltul se face de la diametrul fusuluiarborelui, dr = mm, la diametrul umrului
necesar pentru rezemarea axial, d1,rsau d2,r. Pentrurulmenii radiali cu bile, d1,reste dat n tabelul A7.1al anexei 7, iar pentru radial-axiali cu role conice,d2,reste dat n tabelul A8.1 al anexei 8.
Saltul de diametru mai este caracterizat de raza de racordare r1, care este datn aceleaitabele A7.1 i respectiv A8.1.
Cota x depinde de cotele axiale ale rulmenilor care se utilizeaz:
(6.8)
=
conicerolecuaxialiradialrulmentiipentruaTbilecuradialirulmentiipentru2/Bx
r
Rezultx = = mm, astfel nct momentul de ncovoiere n seciunea 8 este:
( ) ( ) mmN2
MMb
x2MM 5i4i5i8i =
+=
+= (6.9)
Tensiunea de ncovoiere maximcorespunztoare este:
MPa32
d
M3233
r
8i8max,,i =
=
= (6.10)
Amplitudinea tensiunii de ncovoiere este ct cea maxim(tensiunea medie este nul):MPa8max,,i8,iv == (6.11)
Tensiunea de torsiune maximeste:
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
30/65
pentru ncovoiere, 8= ; pentru torsiune, 8= .
Conform tabelului A10.4 al anexei 10, pentru o suprafa obinut prin rectificare saustrunjire de finisare, la un oel cu limita de rupere r= MPa, coeficientul de calitate a suprafeeieste 8= .
Coeficienii de siguran(dupmetoda Soderberg) sunt: pentru ncovoiere:
=
=
=
11c
1
8,iv
88
8,k8 (6.14)
pentru torsiune:=
+
=
+
=
11c
c
8,tm
1
8,tv
88
8,k8 (6.15)
Coeficientul de siguranglobal este:
5,1...3,1ccc
cc
c a2228
28
888 ==+
=+
=
(6.16)
Deci, n seciunea 8 arborele rezist/ nu rezistla oboseal.
6.2. Verificarea la deformaii de ncovoiere
Deformarea arborelui la ncovoiere sub aciunea forelor F = G + Fm= N irespectiv Q = N, are ca efect apariia unei excentriciti ntre rotor i stator, piese care ntimpul funcionrii se afl n micare relativ. Micorarea ntrefierului nu trebuie s depeascvaloarea admisibil:
mm6000200060002000
bafa =
=+
= (6.17)
De asemenea, deformaiile unghiulare din dreptul reazemelor 1 i 5, care sunt lagre curostogolire (rulmeni) nu trebuie sdepeascvaloarea admisibil:
rad001,0a = (6.18)
31 5F
9fF,max
F,1 F,5
1 510fQ,max
7Q,1
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
31/65
( )mm
ba
ld
d 44 i
i4i
F,p =
+
=
+
=
(6.19)
Rezult:
444
F,pF mm6464
dI =
=
= (6.20)
Fora F produce deformaia liniarmaxim:
( )
( )( )
( )mm
39
2
101,2
ba39
b2aab
IE
Ff
33
5
33
F
max,F
=+
+
=
=
+
+
=
(6.21)
n seciunea 9, plasatfade seciunea 1 la distana:
( ) ( )mm
3
2
3
b2aax9 =
+=
+= (6.22)
n dreptul reazemelor 1 i 5, fora F produce deformaiile unghiulare:( )( )
( )( )
( )( )
( )( )
rad6
2
101,2ba6
ba2ba
IE
F
rad6
2
101,2ba6
b2aba
IE
F
5F
5,F
5F
1,F
=+
+
=
++
=
=+
+
=
++
=(6.23)
Conform figurii 6.2.b, fora Q produce deformaii liniare i unghiulare ntre seciunile 1 i7. Pentru aceastporiune, de lungime a + b + c, momentul de inerie IQse calculeazinnd cont de
diametrele i lungimile fiecrui tronson component, prin intermediul unui diametru ponderat:( )
mmcba
ld
d 44 j
j4j
Q,p =+=
++
=
(6.24)
Rezult:
444
Q,pQ mm
6464
dI =
=
= (6.25)
Fora Q produce deformaia liniarmaxim:
( )
( )
39
bac
IE
Qf
2
2
Qmax,Q =
+
=
(6.26)
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
32/65
Seciunile 9 i 10 nu coincid, dar sunt destul de apropiate, astfel nct prin "suprapunereaefectelor" se poate face un calcul "acoperitor" al deformaiei liniare maxime cu relaia:
mmfmmfff amax,Qmax,Fmax ==+=+ (6.29)
Deci, arborele rezist/nu rezistla deformaiile liniare.Tot prin "suprapunerea efectelor" se poate face i calcul deformaiilor unghiulare dindreptul reazemelor:
radrad
radrad
a5,Q5,F5max,
a1,Q1,F1max,
==+=+=
==+=+= (6.30)
Deci, arborele rezist/ nu rezistla deformaiile unghiulare.
6.3. Verificarea la vibraii de ncovoiere
Verificarea la vibraiile de ncovoiere ale arborelui const n compararea turaiei defuncionare nInME= rot/min cu turaia critic, care depinde de acceleraia gravitaionalgi de deformaia liniarstatic:
stcr f
g30n
= (6.31)
Existtrei posibiliti:dacnI0,8ncr, arborele se numete "rigid" i funcionarea sa nu prezintprobleme;dacnI1,2ncr, arborele se numete "elastic" i funcionarea sa nu prezintprobleme
dacpornirile i opririle sale se fac foarte rapid;dac nI [0,8ncr; 1,2ncr], arborele funcioneaz n domeniul de rezonan, care
trebuie evitat pentru cexistpericolul ruperii sale.Acceleraia gravitaionalare valoarea g = 9,81 m/s2, iar deformaia statica arborelui se
calculeaz n seciunea 9 (vezi figura 6.2.a) pentru ncrcarea dat numai de ctre greutatearotorului, G = N. Fora G produce deformaii numai ntre seciunile reazemelor 1 i 5, astfelnct pentru aceastporiune, de lungime a + b, momentul de inerie IG= IF= mm
4. Practic,deformaia staticse determincu o relaie similarcu (6.21):
( )
( )
( )( )
mm39
2101,2
ba39
b2aab
IE
Gf
33
5
33
Gst
=+
+
=
=+
+
=
(6.32)
Rezult:
min/rot81,930
f
g30n
3cr === (6.33)
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
33/65
BIBLIOGRAFIE
1. Carp-Ciocrdia, R.M., Predescu, A. i Dumitru, D. Organe de maini pentru profil energetic.Aplicaii.Bucureti, Editura PRINTECH, 2000, ISBN 973-652-107-9.
2. Carp-Ciocrdia, R.M., Predescu, A., Cnnu, S. i Dumitru, D. Organe de maini pentru profilenergetic. Teorie.Bucureti, Editura AKTIS, 2002, ISBN 973-98065-5-5.
3. Drghici, I. .a. Organe de maini. Probleme.Bucureti, Editura Didactici Pedagocic, 1880.4. Drghici, I. .a. ndrumar de proiectare n construcia de maini. Bucureti, Editura Tehnic,
Vol. II, 1982.
5. Filipoiu, I. D. i Tudor, A.Proiectarea transmisiilor mecanice. Bucureti, Editura BREN, 2003,ISBN 973-8143-26-8.
6. Gafianu, M. .a.Rulmeni. Bucureti, Editura Tehnic, Vol. II, 1985.7. Ivancenco, S., Carp-Ciocrdia, R.M., Ivancenco, L. Proiectarea componentelor mecanice ale
mainilor electrice.Bucureti, Editura BREN, 2001, ISBN 973-8141-00-4.
8. Rabinovici, I. .a.Rulmeni.Bucureti, Editura Tehnic, 1977.9. * * * Construcii de Maini. Organe de maini. (Colecie STAS). Bucureti, Editura Tehnic,
Vol. Ia ... III, 1983 ... 1986.
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
34/65
PARTEAGRAFIC
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
35/65
ANEXEUTILE
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
36/65
ANEXA 1
Valori estimative ale randamentelor cuplelor de frecare
Tabelul A1.1
Cupla funcioneazCupla de frecare
nchis deschis
o pereche de rulmeni 0,990,995
o pereche de lagre cu alunecare 0,98 0,99
angrenaj cilindric 0,970,99 0,930,95
angrenaj conic 0,960,98 0,920,94
angrenaj melcat 0,700,92 0,500,70
transmisie prin curele - 0,94
0,97transmisie prin roi cu friciune 0,900,96 0,700,88
transmisie cu lan 0,950,97 0,900,93
ANEXA 2
Caracteristici funcionale ale motoarelor electrice
Tabelul A2.1
PME
irul
kW
1 8 10 12,5 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200
2 5,5 7,5 11 15 18,5 22 30 37 45 55 75 110 150 185 220
Tabel l A2 2
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
37/65
ANEXA 3
Elemente pentru calculul transmisiilor prin curele trapezoidale nguste
(STAS 1163-71)
Tabelul A3.1
Tipul curelei
SPZ SPA SPB 1615 SPCnME P1C
rot/min kW
750 0 7 722 22 45 45100 100300
1000 010 1029 29 55 55120 120300
1500 015 1540 40 80 80190 -
3000 026 2675 75130 - -
Tabelul A3.2
Coeficientul de lungime, cL
Lp Tipul curelei Lp Tipul curelei
mm SPZ SPA SPB 1615 SPC mm SPZ SPA SPB 1615 SPC630 0,82 - - - - 2500 1,07 1,00 0,94 0,93 0,86
710 0,84 - - - - 2800 1,09 1,02 0,96 0,94 0,88
800 0,86 0,81 - - - 3150 1,11 1,04 0,98 0,96 0,90
900 0,88 0,83 - - - 3550 1,13 1,06 1,00 0,97 0,92
1000 0,90 0,83 - - - 3750 - 1,07 1,01 0,98 0,93
1120 0,93 0,87 - - - 4000 - 1,08 1,02 0,99 0,94
1250 0,94 0,89 0,82 - - 4500 - 1,09 1,04 1,00 0,96
1400 0,96 0,91 0,84 - - 5000 - - 1,06 1,03 0,981600 1,00 0,93 0,86 0,85 - 5600 - - 1,08 1,05 1,00
1700 1,01 0,94 0,87 0,86 - 6300 - - 1,10 1,07 1,02
1800 1,01 0,95 0,88 0,87 - 7100 - - 1,12 1,09 1,04
2000 1,02 0,96 0,90 0,89 - 8000 - - 1,14 1,10 1,06
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
38/65
Tabelul A3.5
Puterea P0transmisde o curea tip SPZ
kW
Dp1 iTCT nME Dp1 iTCT nMErot/min rot/min
mm -750 1000 1500 3000
mm -750 1000 1500 3000
1,0 0,54 0,68 0,93 1,45 1,0 1,51 1,97 2,80 4,63
1,5 0,65 0,83 1,15 1,88 1,5 1,62 2,12 3,02 5,0763
3,0 0,68 0,87 1,23 2,02
112
3,0 1,66 2,16 3,10 5,24
1,0 0,70 0,89 1,25 2,00 1,0 1,77 2,30 3,27 5,40
1,5 0,81 1,04 1,47 2,43 1,5 1,87 2,45 3,50 5,8371
3,0 0,84 1,09 1,54 2,57
125
3,0 1,91 2,49 3,57 5,97
1,0 0,88 1,14 1,60 2,60 1,0 2,06 2,68 3,81 6,19
1,5 0,99 1,29 1,82 3,04 1,5 2,16 2,82 4,04 6,6780
3,0 1,03 1,33 1,90 3,18
140
3,0 2,20 2,87 4,11 6,81
1,0 1,08 1,40 1,98 3,27 1,0 2,43 3,17 4,51 7,27
1,5 1,19 1,54 2,20 3,69 1,5 2,54 3,32 4,74 7,73903,0 1,23 1,60 2,28 3,84
1603,0 2,57 3,36 4,81 7,87
1,0 1,28 1,66 2,35 3,90 1,0 2,80 3,65 5,19 8,17
1,5 1,38 1,81 2,58 4,33 1,5 2,91 3,79 5,41 8,51100
3,0 1,43 1,85 2,65 4,47
180
3,0 2,95 3,85 5,48 8,76
Tabelul A3.6
Puterea P0transmisde o curea tip SPA
kW
Dp1 iTCT nME Dp1 iTCT nMErot/min rot/min
mm -750 1000 1500 3000
mm -750 1000 1500 3000
1,0 1,18 1,48 2,02 2,95 1,0 3,30 4,27 6,00 9,27
1,5 1,41 1,81 2,52 3,97 1,5 3,55 4,60 6,51 10,2390
3,0 1,49 1,92 2,69 4,29
160
3,0 3,63 4,71 6,67 10,52
1,0 1,48 1,89 2,61 3,99 1,0 3,89 5,03 7,06 10,67
1,5 1,73 2,22 3,11 4,96 1,5 4,14 5,36 7,58 11,63100
3 0 1 81 2 33 3 28 5 28
180
3 0 4 22 5 47 7 73 11 99
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
39/65
Tabelul A3.7
Puterea P0transmisde o curea tip SPB
kW
Dp1 iTCT nME Dp1 iTCT nMErot/min rot/min
mm -750 1000 1500 3000
mm -750 1000 1500 3000
1,0 3,08 3,82 5,19 7,15 1,0 7,87 10,01 13,69 16,49
1,5 3,53 4,53 6,26 9,17 1,5 8,32 10,74 14,72 18,47140
3,0 3,70 4,75 6,61 9,86
250
3,0 8,54 10,97 15,09 19,21
1,0 3,92 5,00 6,86 9,49 1,0 9,13 11,63 15,68 16,41
1,5 4,44 5,70 7,95 11,55 1,5 9,57 12,28 16,71 19,21160
3,0 4,61 5,93 8,24 12,28
280
3,0 9,79 12,58 17,10 19,87
1,0 4,81 6,16 8,46 11,63 1,0 10,52 13,39 17,81 -
1,5 5,33 6,86 9,49 13,69 1,5 11,04 14,13 18,84 -180
3,0 5,50 7,07 9,86 14,35
315
3,0 11,18 14,35 19,21 -
1,0 5,70 7,30 10,01 13,39 1,0 12,07 15,30 19,94 -
1,5 6,20 8,02 11,11 15,46 1,5 12,58 16,04 21,05 -2003,0 6,37 8,24 11,41 16,12
3553,0 12,81 16,26 21,34 -
1,0 6,73 8,51 11,85 15,16 1,0 13,84 17,37 22,00 -
1,5 7,24 9,35 12,88 17,22 1,5 14,35 18,10 23,11 -224
3,0 7,43 9,57 13,25 17,88
400
3,0 14,50 18,33 23,40 -
Tabelul A3.8
Puterea P0transmisde o curea tip 1615kW
Dp1 iTCT nME Dp1 iTCT nMErot/min rot/min
mm -750 1000 1500 3000
mm -750 1000 1500 3000
1,0 5,14 6,52 8,76 10,89 1,0 12,28 15,53 20,39 -1,5 5,91 7,58 10,38 13,91 1,5 13,03 16,56 21,93 -180
3,0 6,16 7,87 10,89 14,94
315
3,0 13,32 16,93 22,45 -
1,0 6,24 7,95 10,67 13,03 1,0 14,28 17,96 23,04 -
1,5 7,00 8,94 12,28 16,12 1,5 15,01 18,99 24,56 -200
3 0 7 25 9 35 12 81 17 15
355
3 0 15 23 19 36 25 17
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
40/65
Tabelul A3.9
Puterea P0transmisde o curea tip SPCkW
Dp1 iTCT nME Dp1 iTCT nMErot/min rot/min
mm -750 1000 1500 3000
mm -750 1000 1500 3000
1,0 8,10 10,16 13,25 11,92 1,0 19,80 24,51 29,44 -
1,5 9,42 11,92 15,82 16,93 1,5 21,05 26,20 32,09 -224
3,0 9,79 12,44 16,71 18,62
400
3,0 21,49 26,79 32,97 -
1,0 9,94 12,51 16,19 13,62 1,0 22,82 27,95 32,09 -
1,5 11,18 14,20 18,84 18,65 1,5 24,07 29,66 34,66 -250
3,0 11,63 14,79 19,72 20,31
450
3,0 24,51 30,21 35,55 -
1,0 12,00 15,10 19,43 11,13 1,0 25,69 31,06 33,56 -
1,5 13,25 16,78 22,08 19,14 1,5 26,94 32,75 36,21 -280
3,0 13,69 17,37 22,89 20,83
500
3,0 27,38 33,84 37,02 -
1,0 14,35 18,03 22,89 - 1,0 28,92 34,30 33,86 -
1,5 15,60 19,72 25,46 - 1,5 30,18 35,99 36,43 -3153,0 16,04 20,31 26,35 -
5603,0 30,62 36,58 37,31 -
1,0 17,00 21,20 26,27 - 1,0 32,38 37,39 - -
1,5 18,25 22,89 28,92 - 1,5 33,63 39,08 - -355
3,0 18,62 23,48 29,81 -
630
3,0 34,08 39,67 - -
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
41/65
ANEXA 4
Caracteristici ale oelurilor recomandate pentru confecionarea arborilor
Tabelul A4.1
Tensiuni
limit admisibile
r c -1 -1 c iaI iaII iaIIIMaterial Simbol STAS
Tratament
MPa
OL 42 - 420 230 200 115 140 140 70 40
OL 50 - 500 270 240 140 165 170 75 45
Oel
carbon
de uz
general OL 60 500/2-8
0
- 600 310 280 160 190 200 95 55
N 390 230 170 100 140 130 60 35
OLC 15 C 500 300 220 125 180 170 75 45
N 530 310 230 130 185 175 85 50OLC 35 I 640 420 280 150 255 210 100 60
N 610 360 260 155 220 200 95 55
Oel
carbonde
calitate
OLC 45
STAS880-80
I 700 480 300 170 290 230 110 65
18MoC
r10
C 790 540 340 190 325 260 120 70
18M
oCrNi20
C 830 590 440 240 355 275 130 75
10
Oel
aliatS
TAS791-80
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
42/65
ANEXA 5
Caracteristici ale capetelor de arbore cilindrice(STAS 8724/2-71)
dca
lca lca
dca
degajare pentru inel elastic
Tabelul A5.1
lca lcadcaserie
dcaserie
nominal abateri toleran scurt lung nominal abateri toleran scurt lung
mm - mm mm - mm6
+0,006
-0,002 48
716
50
+0,018
+0,002 k6
8 55
9
-
2056
82 110
10
+0,007
-0,002
60
1120 23
63
12 65
1425 30
70
16 71
18
+0,008-0,003
75
105 140
19
28 40
80
+0,030+0,011
20 85
22 90
24
36 50
95
130 170
+0,009
-0,004
j6
+0,035
m6
ANEXA 6
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
43/65
ANEXA 6
Caracteristici ale manetelor de rotaie cu buzde etanare(STAS 7950/2-83, STAS 7950/3-83)
armtur
buzde
etanare
arc
het
Det
det
armtur
buzde
etanare
arc
het
Det
det
buz
auxiliar
Forma A Forma B
det
d1,e
t
300max.
Tabelul A6.1
det detnominal abateri toleran
Det het d1,etnominal abateri toleran
Det het d1,et
mm - mm mm - mm
60,13
-0,07522 7 4,5 21 40 10 18,5
7 22 7 5,5 40 10
22 7 42 108
24 76,5
22
47 10
19,5
22 7 23 40 7 20,5
26 7 40 109
30 10
7,524
47 1021,5
24 7 40 7
26 7 42 1010
0,13
-0,090
30 10
8,5
47 10
26 7 50 1011 30 10 9 52 10
28 7
25
62 10
22,5
30 10 40 712
32 10
10
45 10
13 28 7 11
26
47 10
23,5
28 7 47 10
30 7 50 10
32 10
28
52 10
25,514
35 10
12
47 1030 7 50 10
32 10 52 10
35 10 55 1015
40 10
1330
0,131-0,130
62 10
27,5
30 7 45 7
0,13
-0,110
h11 h11
Tabelul A6 1 (continuare)
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
44/65
Tabelul A6.1 (continuare)
det det
nominal abateri toleranDet het d1,et
nominal abateri toleranDet het d1,et
mm - mm mm - mm
55 7 100 10
60 1072
110 1267,5
62 10 95 10
65 10 100 10
72 10 105 10
40
80 10
37
75
110 12
70,5
62 10 100 10
65 1078
110 1273,5
42
72 10
38,5
100 1060 8 105 10
62 10 110 10
65 10
80
0,132-0,190
115 12
75,5
68 10 105 12
72 10 110 12
45
80 10
41,5
85
120 15
80,5
62 8 110 12
65 10 115 12
70 10 120 1272 10
90125 15
85,548
80 10
44,5
120 12
65 895
125 1290,5
68 10 120 12
70 10 125 12
72 10 130 12
75 10
100
140 15
94,550
0,132-0,160
80 10
46,5
125 12
68 8 130 12
72 10
105
140 15
99,5
75 10 130 1252
80 10
48
135 12
70 8 140 12
72 10
110
150 15
104,5
75 10 140 12
80 10115
150 12109,5
85 10 140 12
55
90 10
51
150 12
80 10
120
0,132-0,220
160 15
114,5
5890 10
54150 12
75 8 155 12
80 10
125
160 15
119,5
60 560 13
h11 h11
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
45/65
ANEXA 7
Elemente pentru proiectarea rulmenilor radiali cu bile pe un rnd(STAS 3041-80, STAS 6003-75, STAS 7160-82, STAS 6671-77)
B
= =
A
=
=2A/3
600
r
D
dr
B
r
D
dr
r1
dr
d1,r
Tabelul A7.1
drnominal abateri toleran
D B r C C0 d1,r r1Simbol
mm - mm kN mm
607 19 6 2,20 1,18 9,2
6277
22 7 2,60 1,38 10,0
608 8 22 7 2,60 1,38 10,2
609 24 7
0,5
2,85 1,56 11,2
0,3
629 26 8 3,57 2,00 14,0 0,6
639
9
30 101,0
4,57 2,70 14,0
6000 26 8 0,5 3,60 2,00 12,2 0,36200 30 9 4,75 2,70 15,0
6300
10
+0,004-0,002
35 111,0
6,35 3,80 15,00,6
6001 28 8 0,5 4,00 2,27 14,2 0,3
6201 32 10 1,0 5,40 3,00 17,0 0,6
6301
12
37 12 1,5 7,60 4,73 18,0 1,0
6002 32 9 0,5 4,40 2,55 20,2 0,3
6202 35 11 1,0 6,10 3,60 20,0 0,66302
1542 13 1,5 8,90 5,50 21,0 1,0
6003 35 10 0,5 4,70 2,80 19,2 0,3
6203 40 12 1,0 7,50 4,60 22,0 0,6
6303 47 14 1,5 10,60 6,70 23,017
+0,005-0,003
j5
1 0
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
46/65
Tabelul A7.1 (continuare)
drnominal abateri toleran
D B r C C0 d1,r r1Simbol
mm - mm kN mm6007 62 14 1,5 12,5 8,7 40
6207 72 17 2,0 20,0 14,0 431,0
6307 80 21 26,0 18,3 45
6407
35
100 252,5
43,6 31,9 471,5
6008 68 15 1,5 13,2 9,5 45
6208 80 18 2,0 25,6 18,2 481,0
6308 90 23 2,5 32,0 22,8 50 1,56408
40
110 27 3,0 50,0 37,5 53 2,0
6009 75 16 1,5 16,5 12,4 50
6209 85 19 2,0 25,6 18,2 531,0
6309 100 25 2,5 41,5 30,5 55 1,2
6409
45
120 29 3,0 60,4 46,4 59 2,0
6010 80 16 1,5 17,0 13,3 55
6210 90 20 2,0 27,5 20,2 58
1,0
6310 110 27 3,0 48,0 36,5 62
6410
50
+0,013+0,002
130 31 3,5 72,1 56,4 652,0
6011 90 18 2,0 22,4 17,3 62 1,0
6211 100 21 2,5 34,0 25,5 65 1,5
6311 120 29 3,0 56,0 42,6 67
6411
55
140 33 3,5 78,0 63,7 702,0
6012 95 18 2,0 23,2 18,6 67 1,0
6212 110 22 2,5 41,1 31,5 70 1,5
6312 130 31 64,1 49,4 73
6412
60
150 353,5
85,6 71,4 752,0
6013 100 18 2,0 24,0 20,0 72 1,0
6213 120 23 2,5 45,0 35,0 75 1,5
6313 140 33 72,6 56,7 78
6413
65
160 373,5
92,6 79,6 802,0
6014 110 20 2,0 29,9 24,8 77 1,06214 125 24 2,5 48,8 38,2 80 1,5
6314 150 35 3,5 81,8 64,5 83 2,0
6414
70
180 42 4,0 113,0 107,0 87 2,5
6015 115 20 2,0 31,0 26,6 82 1,0
+0,015
+0,002
k5
Tabelul A7.1 (continuare)
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
47/65
drnominal abateri toleran
D B r C C0 d1,r r1Simbol
mm - mm kN mm
6018 140 24 2,5 45,6 40,0 98 1,56218 160 30 3,0 75,0 62,0 102 2,0
6318 190 43 4,0 112,0 101,0 105 2,5
6418
90
225 54 5,0 150,0 160,0 110 3,0
6019 145 24 2,5 47,5 42,5 103 1,5
6219 170 32 3,5 85,0 71,0 108 2,0
6319
95
200 45 4,0 120,0 111,0 110 2,5
6020 150 24 2,5 47,5 42,5 108 1,56220 180 34 3,5 95,8 80,6 113 2,0
6320
100
+0,018
+0,003k5
215 47 4,0 136,0 134,0 115 2,5
6021 160 26 3,0 57,0 52,0 115
6221 190 36 3,5 104,0 91,5 1182,0
6321
105
225 49 4,0 144,0 145,0 120 2,5
6022 170 28 3,0 64,0 58,0 120
6222 200 38 3,5 113,0 102,0 123
2,0
6322 110 240 50 4,0 161,0 170,0 125 2,5
6024 180 28 3,0 66,5 62,5 130
6224 215 40 3,5 119,0 114,0 1332,0
6324
120
+0,028
+0,013
260 55 4,0 170,0 183,0 135 2,5
6026 200 33 3,0 83,0 80,0 140 2,0
6226 230 40 4,0 122,0 114,0 145 2,5
6326
130
280 58 5,0 180,0 198,0 147 3,0
6028 210 33 3,0 86,5 85,0 150 2,0
6228 250 42 4,0 129,0 127,0 155 2,5
6328
140
+0,033
+0,015
m5
300 62 5,0 205,0 238,0 157 3,0
6030 225 35 3,5 98,4 98,8 161 2,0
6230 270 45 4,0 150,0 153,0 165 2,5
6330
150
320 65 5,0 216,0 255,0 167 3,0
6032 240 38 3,5 107,0 106,0 171 2,0
6232 290 48 4,0 159,0 167,0 175 2,56332
160340 68 5,0 216,0 255,0 177 3,0
6034 260 42 3,5 132,0 136,0 181 2,0
6234 310 52 5,0 180,0 200,0 187
6334
170
360 72 5,0 255,0 320,0 1873,0
+0,040+0,015
m6
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
48/65
ANEXA 8
Elemente pentru proiectarea rulmenilor radial-axiali cu role conice pe un rnd(STAS 3920-80, STAS 6003-75, STAS 6671-77)
150
2T/3
arB
CrT
=
=
=
=
E
A/4
=
=
A
dr
D
r150
arB
CrT
dr
D
r r1
dr
d2,r
-L5
0-
Tabelul A8.1
dr
nominal abateri toleranD T B Cr ar r C C0 e Y d2,r r1
Simbol
mm - mm kN - mm
30302 15 42 14,25 13 11 9 1,5 19,0 13,0 0,28 2,1 21 1,0
30203 13,25 12 11 10 1,5 16,3 11,0
3220340
17,25 17 15 12 1,0 18,0 12,00,34 1,8 23 1,0
30303 15,25 14 12 10 1,5 23,0 16,5
32303
17
+0,012
+0,00147
20,25 19 16 11 1,5 30,5 21,60,28 2,1 23 1,0
30204 15,25 14 12 11 1,5 18,3 16,0
3220447
19,25 18 16 13 1,5 25,0 17,00,34 1,6 26 1,0
30304 16,25 15 13 11 2,0 28,0 20,5
32304
20+0,015
+0,002
k6
5222,25 21 18 13 2,0 37,5 30,5
0,30 1,2 27 1,0
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
49/65
Tabelul A8.1 (continuare)
dr
nominal abateri toleranD T B Cr ar r C C0 e Y d2,r r1
Simbol
mm - mm kN - mm
30205 52 16,25 15 13 12 1,5 20,4 18,6 0,37 1,6 31 1,0
30305 18,25 17 15 13 2,0 39,0 29,0
32305
2562
25,25 24 20 15 2,0 51,9 42,20,30 2,0 32 1,0
30206 17,25 16 14 14 1,5 27,0 25,0
3220662
21,25 20 17 15 1,5 44,0 28,50,37 1,6 36 1,0
30306 20,75 19 16 15 2,0 47,0 35,0
32306
30
+0,015
+0,002
72 28,75 27 23 17 2,0 67,0 57,0 0,31 1,9 37 1,030207 18,25 17 15 15 2,0 33,5 32,5
3220772
24,25 23 19 18 2,0 57,0 50,00,37 1,6 42 1,0
30307 22,75 21 18 16 2,5 61,0 48,0
32307
35
8032,75 31 25 20 2,5 83,0 71,0
0,31 1,9 44 1,5
30208 19,75 18 16 16 2,0 40,0 40,5
3220880
24,75 23 19 19 2,0 65,5 55,00,37 1,6 47 1,0
30308 25,25 23 20 19 2,5 75,5 63,532308
40
+0,018
+0,002
k6
9032,25 33 27 23 2,5 95,0 84,0
0,34 1,8 49 1,5
30209 20,75 19 16 18 2,0 44,0 45,0
3220985
24,75 23 19 20 2,0 68,0 58,00,40 1,5 52 1,0
30309 27,25 25 20 21 2,5 93,0 78,0
32309
45
10038,25 36 30 25 2,5 110,0 105,0
0,34 1,8 54 1,5
30210 21,75 20 17 19 2,0 46,0 49,0
3221090
24,75 23 19 21 2,0 71,0 61,50,42 1,4 57 1,0
30310 29,75 27 23 23 3,0 108,0 91,0
32310
50
+0,025
+0,009
11042,25 40 33 28 3,0 140,0 130,0
0,34 1,8 60 2,0
30211 22,75 21 18 20 2,5 61,0 65,5
32211100
26,75 25 21 22 2,5 85,0 76,00,40 1,5 64 1,5
30311 31,50 2429 3,025 126,0 110,5
32311
55+0,030
+0,011
m6
12045,50 43 35 29 3,0 160,0 148,5
0,34 1,8 65 2,0
-L
51
-
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
50/65
Tabelul A8.1 (continuare)
dr
nominal abateri toleranD T B Cr ar r C C0 e Y d2,r r1
Simbol
mm - mm kN - mm
30212 23,75 22 19 22 2,5 62,0 68,0
32212110
29,75 28 24 24 2,5 107,0 96,00,40 1,5 69 1,5
30312 33,50 2631 3,526 140,0 122,0
32312
60
13048,50 46 37 31 3,5 190,0 180,0
0,34 1,8 72 2,0
30213 24,75 23 20 23 2,5 63,0 69,5
32213120
32,75 31 27 26 2,5 128,0 120,00,40 1,5 74 1,5
30313 36,00 2833 3,528 164,0 143,032313
65
14051,00 48 39 38 3,5 220,0 208,0
0,34 1,8 77 2,0
30214 26,25 24 21 25 2,5 76,5 85,0
32214125
33,25 31 27 28 2,5 134,0 127,50,42 1,4 79 1,5
30314 38,00 2935 3,530 185,0 163,0
32314
70
15054,00 51 42 36 3,5 255,0 245,0
0,34 1,8 82 2,0
30215 27,25 25 22 27 2,5 80,0 90,0
32215
130
33,25 31 27 29 2,5 148,0 148,0
0,43 1,4 84 1,5
30315 40,00 3137 3,531 204,0 180,0
32315
75160
58,00 55 45 38 3,5 285,0 270,00,34 1,8 87 2,0
30216 28,25 2826 3,022 104,0 118,0
32216140
35,25 33 28 30 3,0 168,0 150,00,42 1,4 90 2,0
30316 42,50 3339 3,533 230,5 205,0
32316
80
+0,030
+0,011
17061,50 58 48 40 3,5 314,0 300,0
0,34 1,8 92 2,0
30217 30,50 3028 3,024 106,0 122,0
32217 150 38,50 36 30 33 3,0 179,0 167,0 0,42 1,4 95 2,0
30317 44,50 3541 4,034 258,0 228,0
32317
85
18063,50 60 49 44 4,0 340,0 330,0
0,34 1,8 99 2,5
30218 32,50 3130 3,026 127,0 150,0
32218160
42,50 40 34 36 3,0 212,0 210,00,43 1,4 100 2,0
30318 46,50 3643 4,036 285,0 258,0
32318
90
+0,035+0,013
m6
19067,50 64 53 44 4,0 370,0 360,0
0,34 1,8 104 2,5
-L
52
-
A8 1 ( i )
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
51/65
Tabelul A8.1 (continuare)
dr
nominal abateri toleranD T B Cr ar r C C0 e Y d2,r r1
Simbol
mm - mm kN - mm
30219 34,50 3332 3,527 127 150
32219170
45,50 43 37 38 3,5 250 2530,43 1,4 107 2,0
30319 49,50 3945 4,038 305 275
32319
95
20071,50 67 55 47 4,0 390 355
0,35 1,7 109 2,5
30220 37,00 3534 3,529 129 153
32220180
49,00 46 39 41 3,5 270 2650,43 1,4 112 2,0
30320 51,50 4047 4,039 324 29032320
100
21577,50 73 60 51 4,0 460 450
0,35 1,7 114 2,5
30221 39,00 3736 3,530 153 183
32221190
53,00 50 43 44 3,5 340 3350,42 1,4 118 2,0
30321 53,50 4149 4,041 390 350
32321
105
22581,50 77 63 54 4,0 490 465
0,35 1,7 120 2,5
30222 41,00 3938 3,532 176 212
32222
200
56,00 53 46 46 3,5 350 350
0,43 1,4 122 2,0
30322 54,50 4350 4,042 392 371
32322
110240
84,50 80 65 56 4,0 570 6000,35 1,7 124 2,5
30224 43,50 4340 3,534 183 228
32224215
61,50 58 50 52 3,5 395 3800,43 1,4 132 2,0
30324 59,50 4755 4,046 440 360
32324
120
+0,035
+0,013
26090,50 86 69 60 4,0 620 680
0,35 1,7 134 2,5
30226 43,75 4540 4,034 285 245
32226 230 67,75 64 54 56 4,0 453 487 0,43 1,4 144 2,5
30326 63,75 5158 5,049 540 480
32326
130
28098,75 93 78 66 5,0 790 840
0,35 1,7 147 2,5
30228 45,75 4742 4,036 365 335
32228250
71,75 68 58 60 4,0 508 5480,43 1,4 154 2,5
30328
140
+0,040
+0,015
m6
300 67,75 62 53 49 5,0 640 560 0,35 1,7 157 3,0
-L
53
-
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
52/65
Tabelul A8.1 (continuare)
dr
nominal abateri toleran D T B Cr ar r C C0 e Y d2,r r1Simbolmm - mm kN - mm
30230 49,00 45 38 51,0 4,0 383 371
32230270
77,00 73 58 64,0 4,0 575 6240,43 1,4 164 2,5
30330
150
320 72,00 65 55 53,0 5,0 810 750 0,35 1,7 167 3,0
30232 52,00 48 40 54,0 4,0 436 427
32232290
84,00 80 67 70,0 4,0 750 7800,43 1,4 174 2,5
30332 75,00 68 58 57,0 5,0 850 82032332
160
340121,00 114 95 91,0 5,0 920 910
0,35 1,7 177 3,0
30234 310 57,00 52 43 58,0 5,0 520 490 0,43 1,4 184 3,0
32334170
360 127,00 120 100 95,0 5,0 920 910 0,35 1,7 187 3,0
30236 52,00 52 43 61,0 5,0 500 465
32236180
+0,052
+0,027 n6
32091,00 86 71 76,5 5,0 782 872
0,46 1,3 194 3,0
-L
54
-
Exemplu de notare: Rulment 30208 STAS 3920-80.
ANEXA 9
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
53/65
ANEXA 9
Elemente pentru proiectarea penelor paralele
(STAS 1004-81)
bp/2b
p/2 b
p
lp
Forma A
hp
X
X
lp
bp
Forma B
hp
X
X
bp/2
lp
bp
Forma C
hp
X
X X - X
cp450
r
d
t1
bp
Tabelul A9.1
Arbore Pan
bp t1 r cpdnominal abateri toleran nominal abateri min max
bp hp lpmin max
mm - mm
6 8 2 1,2 2 6 202
> 8 10 3
-0,004
-0,029 1,8 3 6 363
>10 12 4 2,5
0,08 0,16
4 4 8 45
0,16 0,25
>12 17 5 3,0 5 10 565
>17 22 6
0000
-0,030
3,5
+0,1
0
6 6 14 70>22 30 8 4,0
0,16 0,258 7 18 90
0,25 0,40
>30 38 10
0000
-0,036 5,0 10 22 1108
>38 44 12 5,0 12 28 1408
>44 50 14 5,5 14 36 1609
>50 58 16 6,0 16 45 18010
>58 65 18
0000
-0,043
N9
7,0
+0,2
0 0,25 0,40
18 11 50 200
0,40 0,60
-L
55
-
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
54/65
Tabelul A9.1 (continuare)
Arbore Pan
bp t1 r cpd
nominal abateri toleran nominal abateri min maxbp hp lp
min max
mm - mm
>65 75 20 7,5 20 12 56 220
>75 85 22 9,0 22 14 63 250
>85 95 25 9,0 25 14 70 280
>95 110 28
0000
-0,052
10,0 28 80 32016
>110 130 32 11,0
+0,2
00,40 0,60
32 18 90 360
0,60 0,80
>130 150 36 12,0 36 100 40020
>150 170 40 13,0 40 100 40022
>170 200 45 15,0 45 110 45025
>200 230 50
0000
-0,062
N9
17,0
+0,3
00,70 1,00
50 28 125 500
1,00 1,20
lp{6; 8; 10; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 32; 36; 40; 45; 50; 56; 63; 70; 80; 90; 100; 110; 125; 140;
160; 180; 200; 220; 250; 280; 320; 360; 400; 450; 500}-L56
-
Notareapenelor paralele se face indicnd: denumirea (cuvntul pan); forma (A, B sau C); dimensiunile (bphplp); numrul standardului.
Exemplu de notare a unei pene cu forma B i dimensiunile bp= 20 mm, hp= 12 mm, lp= 125 mm: PanB 20 12 125 STAS 1004-81.
Materialulpenelor paralele este un oel cu limita de rupere r de cel puin 590 MPa, de obicei OL 60 STAS 500/2-80.
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
55/65
ANEXA 10
Elemente pentru calculul la obosealal arborilor
Tabelul A10.1
Factorul concentratorului de tensiuni pentru canal de pan
r k kMPa -
600 1,46 1,54
800 1,62 1,881000 1,77 2,22
r
d
t1
bp
1200 1,92 2,39
Tabelul A10.2
Factorul concentratorului de tensiuni pentru salt de diametru
d1(2),r- dr= 2r1 d1(2),r- dr= 4r1r r1/drMPa 0,01 0,02 0,03 0,05 0,10 0,01 0,02 0,03 0,05
500 1,36 1,44 1,63 1,59 1,44 1,54 1,81 1,82 1,78
700 1,40 1,49 1,71 1,69 1,55 1,59 1,91 1,94 1,88
900 1,43 1,54 1,80 1,78 1,66 1,64 2,01 2,05 2,01
1200
k1,49 1,62 1,92 1,93 1,83 1,72 2,16 2,33 2,19
500 1,28 1,35 1,40 1,43 1,38 1,39 1,55 1,54 1,53
700 1,29 1,37 1,44 1,46 1,42 1,42 1,59 1,59 1,59900 1,30 1,38 1,47 1,50 1,45 1,44 1,62 1,64 1,65
r1
dr
d1,r
sau
d2,r
1200
k1,32 1,42 1,52 1,54 1,50 1,47 1,68 1,71 1,74
Tabelul A10.3
Factorul dimensional
d mm 15 20 30 40 50 70 100 120
(oel carbon) 0,95 0,92 0,88 0,85 0,81 0,76 0,70 0,61(oel aliat)
(oel carbon sau aliat)-
0,87 0,83 0,77 0,73 0,70 0,65 0,59 0,52
Tabelul A10 4
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
56/65
ANEXA 11
Recomandri pentru realizarea desenului de subansamblu
Desenul de subansamblu al arborelui I al motorului electric se execut la scara 1:1, pe unformat standardizat propriu-zis (A3, A2 etc.) aezat cu latura mai lung pe orizontal, sauderivat (la care laturile sunt multiplii de 297 mm i respectiv 210 mm). Probabil formatul vaavea nlimea de 420mm (sau 297 mm), iar limea multiplu de 297 mm (sau de 210 mm).
Un exemplu de desen de subansamblu este dat n figura A11.1. Arborele se deseneazcu axa orizontal. Centrele de presiune ale rulmenilor sunt n dreptul seciunilor 1 i 5. Lungimea l a rotorului este centratfade seciunea 3. Lungimea lcaa captului de arbore este centratfade seciunea 7. Celelalte cote axiale se determin"constructiv". Utilizndu-le n relaiile (6.19) i (6.24) se pot
determina diametrele ponderate dp,F i respectiv dp,Q. Astfel, se pot finaliza calculele deverificare ale arborelui la deformaii i respectiv vibraii de ncovoiere.
Desenul de subansamblu este format numai din cinci repere: arborele, rotorul, perechea derulmeni i cele doupene paralele.
Desenul trebuie cotat. n general, pe un desen de ansamblu sau de subansamblu se dau patrufeluri de cote:
de gabaritL; de legturdca(cu cmpul de tolerani precizia corespunztoare), lca; funcionale a, b, c, l, det (cu cmpul de toleran i precizia corespunztoare),
dventilator, dperii, dumr;
ajustaje dr(P0/k5; P0/k6; P0/m5; P0/m6; P0/n5; P0/n6), drotor(H6/r5; H6/r6; H6/k5;H6/k6;H6/m5; H6/m6), bp(N9/h9). ntr-un desen de ansamblu sau de subansamblu se dau i caracteristici tehnice. Desenul trebuie s aib indicator i tabel de componen. Exemple ale acestor elemente ale
desenului sunt date n figurile A11.2 i respectiv A11.3. n cele cinci "csue" necompletate aleindicatorului se trec:
(1) rugozitatea generali alte rugoziti (nu este cazul la un desen de subansamblu);(2) toleranele generale STAS 2300-88 (nu este cazul la un desen de subansamblu);(3) mrimea formatului (este cazul);(4) materialul i standardul su (nu este cazul la un desen de subansamblu);(5) data primei ediii (este cazul).
ntr-un desen de ansamblu sau de subansamblu se dau i caracteristici tehnice.
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
57/65
Tabel de componen
a b c
Caracteristici tehnice:
- puterea maxim, PME= kW
- turaia de mers n gol, nME= rot/min
- puterea nominal, PI= kW
- turaia nominal, nME= rot/min
l
= =
= =
lca
L
dcad
r
drotor
dr
dventilator
det
detd
perii
dumr
321 4 5
bpb
p
Indicator
-L59
-
Figura A11.1
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
58/65
Proiectat(2) (3)
Desenat
Verificat
Contr.STAS
1:1
(1)
(4) (5)Aprobat
SUBANSAMBLU ARBORE DE MOTOR
ELECTRIC
Universitatea POLITEHNICA
din
Bucureti
Catedra Organe de maini i
Tribologie ME-01-01/1
Ediia 1
50
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
==
185
= =
25 20253040
-L60
-
Figura A11.2
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
59/65
5 PanB bphplp STAS 1004-81 1 OL 60
4 Rotor ME-01-4 1 -
3 PanB bphplp STAS 1004-81 1 OL 60
2 Rulment ............. STAS .............. 2 -
1Arbore ME-01-1 1 ............
Poz. DenumireNr. desen sau
STAS Buc. Material ObservaiiMasa
net
7s
au1
0
10
185
2510 30455010
-L61
-
Figura A11.3
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
60/65
Figura A11.4
-L62
-
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
61/65
Figura A11.5
-L63
-
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
62/65
Figura A11.6
-L64
-
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
63/65
Figura A11.7
-L65
-
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
64/65
Figura A11.8
-L66
-
5/24/2018 Organe de Masini-Proiect
65/65
Figura A11.9
-L67
-
Top Related