TEMA PROIECTULUIPROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE EXECUIE A UNUI BATIU DE MAIN-UNEALT TIP CONSTRUCIE SUDAT FOLOSIND 3 PROCEDEE DE SUDARE:SE-sudare electric manual cu electrozi nvelii;SF-sudare sub strat de flux;S MAG sudare n mediu de gaz protector CO2

-4-

OpisAceast lucrare cuprinde:- 16 figuri i 31 tabele intercalate cu partea scris;- numr de pagini: 80;- 8 Fie Tehnologice anexate;- 1 desen de ansamblu,- 8 desene de executie repere n formate diferite.5CUPRINSOpis Introducere..8CAP. I. MEMORIU DE PREZENTARE................................................................... 10I. 1. Descrierea structurii i prezentarea mbinrilor sudate............................10I.1.1. Descrierea structurii...................................................................... 10I.1.2. Prezentarea mbinrilor sudate......................................................10I. 2. Prezentarea metalelor de baz..................................................................13I.2.1. Criterii de alegere a oelurilor pentru structuri sudate..................13I.2.2. Alegerea clasei de calitate pentru construcii i suduri sudate...... 15I.2.3. Stabilirea materialelor de baz, utilizate la execuia batiului....... 17I.3. Alegerea procedeelor de sudare................................................................ 19I.3.1. Sudarea cu eletrozi nvelii........................................................... 19I.3.2. Sudarea sub flux........................................................................... 21I.3.3. Sudarea n mediu de gaz protector(MAG).................................... 23CAP. II. PREGTIREA PENTRU SUDARE............................................................ 25II.1. Alegerea materialului de adaos............................................................... 25II.1.1. Criterii de alegere a materialelor de adaos(MA)......................... 25II.1.2. Alegerea electrozilor nvelii....................................................... 26II.1.3. Alegerea materialului de adaos la sudarea sub flux.................... 28II.1.4. Alegerea materialului de adaos la sudarea MAG........................ 30II.2. Elaborarea rosturilor de sudare................................................................ 31II.3. Poziionarea i fixarea componentelor n vederea sudrii....................... 33II.4. Tratamente termice nainte, n timpul i dup sudare.............................. 34CAP. III. CALCULUL PARAMETRILOR TEHNOLOGICI DE SUDARE............ 37III.1. Calculul tehnologiei pentru fiecare mbinare sudat.............................. 37III.2. Calculul funciilor obiectiv pentru optimizarea tehnologiilor de sudare.................................................................................................. 49III.3. Stabilirea ordinii de sudare.................................................................... 52CAP. IV. PLANUL DE CONTROL TEHNOLOGIC I DE CALITATE................ 54IV.1. Prezentarea metodelor de control........................................................... 54IV.1.1. Controlul cu radiaii penetrante.............................................. 55IV.1.2. Controlul cu lichide penetrante............................................... 57IV.1.3. Controlul cu ultrasunete.......................................................... 58IV.2. Elaborarea parametrilor de control pentru fiecare metod.................... 606IV.3. Criterii de calitate i admisibilitate pentru mbinrile sudate................ 62IV.3.1. La controlul cu lichide penetrante........................................... 62IV.3.2. Defecte i gradul de admitere dup controlul radiografic....... 63CAP. V. INDICATORI TEHNOLOGICI I ECONOMICI...................................... 65V.1. Calculul costurilor sudurii....................................................................... 65V.1.1. Calculul masei materialului depus unitar................................. 65V.1.2. Calculul masei materialului de adaos necesar depunerii (Am )65V.1.3. Calculul materialelor nemetalice necesare depunerii Dm- Nm...........................................................................................66V.1.4. Calculul costului materialului de adaos unitar AMC................67V.2. Calculul costului unitar al manoperei..................................................... 68V.3. Calculul costului unitar al energiei electrice WC....................................69V.4. Calculul regiei eRC unitare.....................................................................69V.5. Costul mbinrilor sudate SC..................................................................70Capitolul VI. .................................................................................................. 71BIBLIOGRAFIE............................................................................................. 80Introduceren prezenta lucrare se prezint tehnologia de execuie a batiurilor de maini-unelte tip construcie sudat.Batiul este un component nelipsit din alctuirea oricrei maini i de asemenea de o importan deosebit, deoarece are rolul de a susine i lega rigid toate mecanismele i prile componente ale acesteia.O condiieimportantpe care batiul trebuie s o indeplineasc pentru buna funcionare a mainii este aceea c suprafeele de baz pe care se monteaz 7subansamblurile fixesaumobile, trebuie s rmn neschimbate unele n raport cu celelalte, ntimpi latoateregimuriledefuncionarealemainii, adicsnuse defecteze sau s vibreze i s reziste timp ndelungat tuturor solicitrilor care tind s-l uzeze.Astfel, la realizarea acestui batiu vom ine cont de foarte muli factori care s contribuie pozitiv i s aib ca efect caliti fantastice pentru structur i s ndeplineasc condiiile i regimul funcionrii mainii.n capitolulItrecemnrevist mbinrile sudate care se vor executa pentru construcia batiului, metodele care stau la baza realizrii unui batiu, stabilirea materialelordebazutilizateibineneles alegereaprocedeelor de sudarecare vor avealocde-alungul procesului deconstrucie i caresunt: sudareacuelectrozi nvelii, sudarea sub flux i sudarea n mediu de gaz protector (MAG).ncapitolulIIsepuneaccent pealegereamaterialelor deadaos, criteriile alegerii acestora n funcie de metoda ralizrii sudurii, innd cont ca aceasta s aib unraort calitate pre direct proporional. Tot nacest capitol se descriu cteva procedee de poziionare i fixare a componentelor n vederea sudrii, forma rosturilor de sudare i tratamentele termice care se efectueaz nainte, n timpul i dup operaia de sudare.Capitolul III ne expune cea mai important etap n relizarea acestui proiect i anume calculul parametrilor tehnologici pentru fiecare mbinare sudat. Exist dousprezece mbinri, din care prima se efectueaz sub flux, a V-a, a VI-a i a VII-a se realizeaz MAG, iar restul SE. Capitolul III, un capitol foarte vast unde gsim n detaliu toate datele fiecrei mbinri. Tot n acest capitol se stabilete i ordinea de sudareacomponentelor batiului naafel nct snurmnzonenchiseunde accesul la suduri s fie imposibil.nurmtorulcapitol (capitolulIV) se dezvolt planul de control i calitate prin prezentareaunor metode de control care se vor utiliza la mbinrile executate. Desigur pentrufiecaremetodaleassevaefectuaoelaborareaparametrilor de control (de admisibilitate).ncapitolulV, sedescopervaloarearealizrii fiecrei mbinri npartei preul total al lucrrii, aici descriindu-se indicatorii economici dar i cteva calcule ale indicatorilor tehnologici care includ: calculul masei materialului depus unitar; 8 calculul masei materialului de adaos necesar depunerii; calculul materialelor nemetalice necesare depunerii.Sunt prezentate elemente privind protectia muncii la lucrarile de sudura.Proiectul se incheie cu bibliografie.Proiectul cuprinde opt fie tehnologice pentru sudare, cu desen de ansamblu, desene ale prilor componente ale batiului.CapitolulIMEMORIU DE PREZENTAREI.1. Descrierea structurii i prezentarea mbinrilor sudateI.1.1. Descrierea structuriiStructurile sudate care fac obiectul acestui proiect sunt batiurile mainilor de frezat universale.9Dincauzadiversitiipe care piaa le prezint n ziua de astzi,am ales ca exemplupecarenevomaxanmoddeosebit, modelul batiului mainii defrezat universale FU 250.Batiuleste un componentprincipal, nelipsit din alctuirea oricrei maini i care are rolul de a susine i lega rigid toate mecanismele i prile mainii. Aceste tipuri de structuri se realizeaz din tabl i uneori din profile laminate.Principala condiie pe care trebuie s o ndeplineasc un batiu este ca suprafeele de baz, pe care se monteaz subansamblurile fixe sau mobile ale mainii, s rmn neschimbate unele n raport cu celelalte n timp i la toate regimurile de achiere.Pentru ndeplinirea acestei condiii, batiul trebuie s aib o construcie special, astfel nct s nu se deformeze sau s vibreze n timpul lucrului i s reziste timp ndelungat solicitrilor care tind s-l uzeze. Pentru asigurarea rigiditii necesare, batiul se alctuiete din piese masive, nervurate, obinute prin turnare sau sudare.Se pot folosi mai multe sisteme de alctuire a batiurilor, i anume:- batiuri din plci groase;- batiuri sistem lamelar (alctuite din mai multe table suprapuse);- batiuri din elemente cu inim plin (profil I sau profil cheson);- batiuri sistem celular.n cadrul acestui proiect batiul este alctuit din sistem lamelar, se folosete n componena mainii de frezat universale FU 250 i se realizeaz n construcie sudat.I.1.2.Prezentarea mbinrilor sudaten tabelul 1.1 sunt prezentate mbinrile sudate care se execut pentru acest batiu.1011Nr.crt.Nr.sudurReperele ntre care se realizeaz mbinarea sudatTipulmbinriiSudate Lungi-meacusturii[mm]Nr. de mbinriidenticeLungimea total a custurii[mm]Poziia de sudareAccesulla sudur0 1 2 3 4 5 6 7 811S Sudur de col ntre placa de baz i perete lateral stnga-de col-complet ptruns866 4 3464 orizontal n jgheab1 parte22S Resudare la rdcina 1S-de col-completare la rdcin866 4 3464 orizontal1 parte33S Sudur de col ntre capacul lateral superior i peretele despritor longitudinal dreapta-de col-neptruns493 2 1386 orizontal1 parte44S Sudur de col ntre peretele lateral dreapta i capac lateral superior-de col-neptruns866 1 866 orizontal 1 parte55S Sudur de col ntre peretele lateral dreapta i cadrul 15-de col pe contur5490 1 5490 orizontal i vertical1 parte66S Sudur de col ntre peretele spate i cadrul 14-de col pe contur2530 1 2530 orizontal i vertical1 parte77S Sudur de col ntre peretele fa -de col pe contur2300 1 2300 orizontal i vertical1 parteI.2. Prezentarea metodelor de bazI.2.1. Criterii de alegere a oelurilor pentru structuri sudateProblema fundamental n proiectarea unei construcii sau structuri sudate este alegerea materialului de baz. Materialele folosite la sudare trebuie s ndeplineasc urmtoarele cerine:- s se sudeze uor folosind surse i materiale de adaos ct mai obinuite;- saibproprieti fizicei mecanicecorespunztoaremodului, mediului, gradului de solicitare n exploatare;- s asigure eficien tehnico-economic fa de construciile similare realizate prin alte procedee tehnologice.Oelurile reprezint principalele materiale folosite n construcii sudate. Oelurilepentruconstruciiistructuri sudate cu destinaie general se grupeaz n clase de calitate stabilite pe criteriul garaniilor de compoziie chimic i tenacitate. n funcie de condiiile deexploatare astructurilor sudate i decriteriile precizate, alegerea raional a mrcii de oel se face conform indicaiilor din tabelul urmtor:Tabelul 1.2Cls de calitateModul de utilizareCondiii de tenacitateMod de elaborareConinutul de carbon pe produs, max %Marcamm a 16 mm a 16 >1 2 3 4 5 6 71 Structuri cu geometrie simpl supuse la solicitri moderate- Necalmat(% 07 , 0 Si) Calmat(% 50 , 0 Si)OL37 OLT35A0,250,180,220,250,180,222 Structuri supuse la solicitri medii la care ruperea fragil are o posibilitate mic de a se produceLa , 20 C+ J kV 27 precum i 22 / 30069 cm J kCU pentru OL37 (mm a 16 ) i 22 / 30059 cm J kCU pentru OL37 (mm a 16 >) Necalmat pentru OL37 (mm a 16 )Calmat pentru OL37 mm a 16 > OL44; BOLT45; X42; X46; X52; OL52; OLT65OL37BOL44OLT45X42X46X52OL52OLT650,220,270,220,260,320,340,340,220,520,250,270,240,26---0,24-12OL44 i OL523 Structuri sudate la care ruperea fragil se poate produce ca urmare a complexitii constructive sau condiiilor de exploatare severLaC0 , J kV 27 Calmat sau calmat i cu adaos de Al( ) % 02 , 0 %, 50 , 0 Al SiCalmat i cu o granulaie fin( ) % 02 , 0 , %, 05 , 0 Nb Al V( ) % 05 , 0 TiOL37OL44OL52X56X60OCS55OCS580,160,220,220,260,260,220,210,190,220,240,260,260,220,214 Utilizare asemntoare cls. 3, dar cu condiii de tenacitate mai severeLaC20 ,J kV 27 Calmat i cu adaos de AlCalmat i cu granulaie finOL37OL44OL52OCS55OCS580,190,220,200,220,210,190,220,200,220,215 Structuri din componente de grosime mare, cu soluii constructive complexe sau supuse unor condiii de exploatare grele. n asemenea condiii o avarie ar avea consecine catastrofale.LaC30 ,J kV 27 Calmat i cu granulaie finOCS44OCS52OCS55OCS580,220,200,220,210,220,200,220,216 LaC40 ,J kV 27 Calmat i cu granulaie finOCS44OCS520,220,200,220,207 LaC50 ,J kV 27 Calmat i cu granulaie finOCS52 0,20 0,2213I.2.2. Alegerea clasei de calitate pentru construcii i structuri sudateConceptul modern privind prevenirea amorsrii sau propagrii ruperii fragile ntr-o construcie sudat, nglobeaz un ansamblu de msuri de natur constructiv, tehnologici deexploatare, ntrecarealegereacalitii oelului areoimportan distinct.Pentru construciile sudate cu destinaie general, alegerea clasei de calitate a oelurilor se poate face prin metoda coeficientului de periculozitate conform STAS R 8542-79 i prin metoda francez IRSID recomandat de norma francez NFA 36-010.Metoda coeficientului de periculozitate, recomandat de standardul romnesc, are n vedere urmtorii factori de influen:- natura i severitatea condiiilor de exploatare (solicitare), precumi importana elementului de construcie apreciate prin coeficientul de periculozitate;- temperatura de exploatare;- grosimea produsului.Valoarea coeficientului de periculozitate se calculeaz cu relaia:B S K G , n care: Sestefactor de importan; K - factor constructiv;B - factor de solicitare.Valorile acestor coeficieni se stabilesc conform tabelului ce urmeaz:Tabelul 1.3Denumirea factoruluiSimbolTipul construciei sau a elementului Valoarea factorului1 2 3 4Factor constructivK Construcii nituite, elemente fr asamblri prin sudare 0,5Stlpi, grinzi cu zbrele, reazeme 1,0Grinzi cu inim plin, elemente cu rigidizri i variaii mari de seciune1,4Structuri, elemente care au plci cu rigidizri sau care lucreaz la solicitri biaxiale (rezervoare, buncre)214Factor de importanS Elemente de construcie care nu sunt prinse n sistemul de rezisten al unei structuri, a cror avarie nu afecteaz funcionalitatea structurii.0,5Elemente de construcie care nu sunt prinse n sistemul de rezisten al unei structuri, a cror avarie afecteaz funcionalitatea structurii.0,8Elemente de construcie cuprinse n sistemul de rezisten al structurii.1,0Factor de solicitareB Elemente de rigidizare . Elemente de construcii solicitate la compresiune. Elemente de construcii supuse la solicitri sczute.0,50,50,5Elemente de rezisten nedetensionale, supuse la solicitri statice (viteza de solicitare s mm N >2500 ) care sunt date n exploatare la temperaturiC0 > . Elemente de rezisten detensionate.1,0Elemente de rezisten nedetensionale, supuse la solicitri dinamice (viteza de solicitare s mm N >2500 )1,5Clasa de calitate are rolul de a face difereniere ntre structurile sudate care se utilizeaz n diferite medii de funcionalitate i este recomandat a fi aleas n funcie devaloareacoeficientului depericulozitate, temperaturadeexploatarei grosimea produsului, ce rezult din urmtoarea diagram (tabelul 1.4).Tabelul 1.4Temperatura minim de exploatare[ ] CGrosimea maxim a laminatelor [mm]B S k G 0 -10 -20 -30 -40 -50 510 152025303540- 3,0 7k- 3,0 2,5 6k- 3,0 2,5 2,0 5k- 3,0 2,5 2,0 1,5 4k3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 3k3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 ClasaClasa 2152n k2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 - Clasa 1nClasa 1k2,0 1,5 1,0 0,5Pentru cazul batiului considerm:K = 2,0 (structura complex solicitat);S = 1,0 (importan mare);B = 1,0 (solicitare static).Avnd valorile tuturor coeficienilor, se nlocuiesc n relaia coeficientului de periculozitate i rezult:2 1 1 2 B S K GTemperatura minim:C T10 ;Grosimea maxim: mm 20max .n funcie de datele obinute, dac verificm diagrama de mai sus vom obine o clas de calitate 2K, iar de aici rezult utilizarea unui oel OL 52 2K.I.2.3. Stabilirea materialelor de baz utilizate la execuia batiuluiinnd cont de cele enunate la subcapitolele anterioare, am ales ca metal de baz pentru execuia batiului, oelul OL 52.Acestaesteun oelcarbon care se poate suda prin toate procedeele aplicate industrial frsnecesiteprecauii deosebiteprivindregimul tehnicdesudaresau alegerea materialelor de adaos.ConformSTAS 500/1,2-80, compoziia chimic, formele de livrare i domeniul de utilizare sunt prezentate n tabelul urmtor:Tabelul 1.5Marc oelClas de calitateGrad de dezoxidareCompoziia chimic(%) Domeniide utilizareC Mn Si Pmax.Smax.Almin.Forme de livrareOL 522 k max.0,20max.max. 1,60max.0,500,05 0,05 - Produse plate laminate la cald; Elemente portante pentru construcii 3 kkf0,0450,0450,0204 Kf 0,04 0,04 0,02160,18 profile laminate la cald; semifabricate pentru forjare; profile la rece, srme, produse tubularemetalice sudate, puternic solicitate.Caracteristicile mecanice la traciune static ale oelului OL 52 sunt prezentate n tabelul ce urmeaz.Tabelul 1.6Marca de oelClasa de calitateLimita de curgere[ ]2mm N(valori minime)Rezistena la ruperemR,[ ]2mm NAlungirea la rupereSA, (val min.) [%]Grosimea produsului [mm]16 17...4041...100100 100 OL 52 234350 340 330 510...630212222Caracteristicile de tenacitate ale (unor) oelului ales sunt prezentate n continuare.Tabelul 1.7Marca de oelClasa de calitateDiametrul sau grosimea produsului [mm]16 a 16 > a-16 a 16 > aReziliena2 300kCU[ ]2cm J(valori minime)Energia de rupere [J](valori minime)Diametrul dornuluide ndoire la rece la180OL 522359-59-+2002727 2,5a 3,0174 - - -20 27I.3. Alegerea procedeelor de sudareProcedeele de sudare se aleg in funcie de urmtorii factori:- metalul de baz;- grosimea componentelor;- poziia de sudare;- accesul n regiunea sudrii;- lungimea i geometria custurii;- rezistena cerut mbinrii sudate;- factorul ecomic: productivitate, pre de cost.inndcont deaceti factori, pentruexecuiaacestui subansambluadica batiului, am ales urmtoarele procedee de sudare:- sudare cu electrozi nvelii SE- sudare sub strat de flux SF- sudare n mediu de gaz protector MAG.n continuare voi prezenta caracteristicile celor trei procedee alese, avantajele i dezavantajele fiecrui procedeu, ct i sursele i instalaiile folosite.I.3.1. Sudarea cu electrozi nveliiEste un procedeu de sudare cu domeniu larg de aplicare. Se caracterizeaz prin universalitate mare n gama metalelor i aliajelor metalice care se sudeaz cu acest procedeu. Procedeul necesitunechipament simplu, ieftin, sepoatesudanorice poziie i dac se execut corect se pot obine suduri de calitate.Este un procedeu manual, sudorul executnd toate operaiile necesare, mnuind electrodul nvelit cu ajutorul portelectrodului.Se poate suda electric cu electrozi nvelii att n curent alternativ folosind ca surse de curent: transformatoare, maini rotative i convertizoare de frecven medie, ct i ncurent continuu, folosindagregate desudare, grupuri convertizoare sau redresoare.Se pot suda toate metalele de baz cu excepia celor refractare i active. Pn la grosimi de 3 mm se pot face suduri cu rost I dintr-o singur trecere. Tot dintr-o singur trecere se pot suda grosimi de pn la 7 mm cu rost n V.Parametrii regimului de sudare sunt, n general, cuprini ntre limitele:18- curentul de sudare A Is500 215 ;- tensiunea arcului V Ua35 15 ;- viteza de sudare min / 15 10 cm Vs .Pentru mrirea randamentului procedeului se introduc pulberi de Fe n nveliul electrozilor n procent de 15 80%. Va rezulta o cantitate de metal depus 3 6 kg/or, fa de 0,57 4,4 kg/or n cazul electrozilor obinuii.Ca dezavantaje ale procedeului amintim productivitatea redus, exprimat prin cantitate mic de metal depus, datorit deselor ntreruperi cauzate de lungimea limitatametalului deadaos respectiv a electrodului nvelit. Aceste ntreruperi pot genera i defecte n custura sudat, dac, la schimbarea electrodului i reamorsarea arcului electric nu se respect etapele urmtoare:- curarea craterului final rezultat la oprirea sudrii;- curarea custurii realizate pe o lungime de 20 30 mm;- aprinderea arcului ntr-un punct situat la 10 15 mm de craterul final;- aducerea arcului deasupracraterului final, completarea lui i sudarean continuare.Materialele de adaos n cazul sudrii SE sunt electrozii nvelii. Acetia sunt srme nvelite pe toat lungimea lor de un nveli compus din diferite materii minerale, feroaliaje i materii organice.Diametrul srmei electrod poate fi de 0,8 1,2 1,6 2 2,5 3,25 4 5 68mm, i sealegenfunciedegrosimeacomponentelor i tipul sudurii (la rdcin sau de umplere). nveliul electrodului asigur:- topirea uniform a srmei electrod;- amorsarea uoar i meninerea stabil a arcului;- protecia arcului de atmosfera nconjurtoare;- alierea metalului depus pentru obinerea de proprieti corespunztoare;- sudur cu compoziie chimic corespunztoare;-zgur uor de ndeprtat i care s dea o sudur cu aspect frumos.Acest procedeu de sudare este unul dintre cele mai utilizate, corespunznd, n general, criteriilor amintite anterior i obinndu-se bune rezultate.I.3.2. Sudarea sub flux19Este un procedeu de sudare de mare productivitate i economicitate, semiautomatizat sauautomatizat, lacarearcul seformeazntrepiesadesudat i srma electrod, sub un strat de flux care confer sudurii anumite proprieti.n figura 1.1 este prezentat bilanul termic la sudarea manual cu arc electric cuelectrozi nvelii (a)i subflux(b), rezultndnmodevident, randamentul net superior al sudrii sub flux.Mai trebuie puse n eviden i alte avantaje fa de sudarea manual cu arc electric:- protecie bun contra ptrunderii aerului n zona arcului electric;-ptrundereadnc, datoritdezvoltrii subefect Jouleacldurii nspaiu restrns i densitii mari de curent;- productivitate mai ridicat de 5 20 ori;- probabilitate mai mic de formare a defectelor;- reducerea preului de cost ca urmare a micorrii consumului de material i de energie electric cu 30 40%;- eliminarea factorilor legai de ndemnarea sudorilor i uurarea muncii lor.Dezavantajele procedeului de sudare sub flux constau n:- necesitatea unei prelucrri precise a rostului;- imposibilitatea supravegherii arcului electric n procesul de ardere;- costul ridicat al instalaiilor de sudare;- pretenii mrite privind curarea suprafeelor metalului de sudat.Figura 1.1n funcie de dimensiunile rostului i a componentelor ce se sudeaz, se poate modifica ptrundereaprinpoziionarea srmei de sudare. n urmtoarea figur (fig. 1.2) se prezint trei tipuri de custuri dup cum urmeaz:- custur cu ptrundere normal;20- custur cu ptrundere micorat(lat, plat);- custur cu ptrundere mare(bombat, subire).Figura 1.2Materialele de adaos la procedeul de sudare sub flux sunt srma electrod i fluxul.Srmele folosite la sudare trebuie s aib o elaborare ngrijit, att din punct de vedere al dimensiunilor ct i al compoziiei chimice. Suprafaa srmelor trebuie s fiecurat, neted, frruginpetedeulei sauvopsea, frdenivelri, i uneori, preferabil s fie cuprate. Se livreaz bobinate pe role, avnd diametre ntre 1 mm i 10 12 mm.Fluxurilesuntmaterialesub form de pulbere sau granule care se depun n lungul sudurii i sub care arde i se menine arcul electric. Au rol de protecie (a bii metalice i a custurii),de eliminare a metalelor duntoare i a gazelor formate la sudare, de aliere a metalului custurii.I.3.3. Sudarea n mediu de gaz protector MAGAcest procedeu poate nlocui sudarea cu electrozi nvelii n cazul sudrii oelurilor cu un coninut sczut de carbon (% 2 , 0 < C), sau a oelurilor aliate cu un procent al elementelor de aliere sub 3%.Laacest procedeusemimecanizat arcul seformeazntrepiesadesudat i srma material de adaos, peste care se insufl dioxid de carbon, sau dioxid de carbon n amestec cu alte gaze (argon, oxigen), ca gaz protector al arcului electric. Srma de adaos este mpins n zona arcului, pe msura topirii ei, cu mecanismul aparatului de sudare. Pemsura formrii custurii, capul desudare sedeplaseaz de-alungul rostului, fie manual, fie automat.Dintre avantajele procedeului amintim:- productivitate mare comparativ cu sudarea manual;21- cantitate mare de metal depus (3 4 kg/h) ca urmare a lucrului cu densiti mari de curent (2/ 300 200 mm A );- sensibilitate mic fa de rugin;- economicitate (nu necesit fluxuri i nici electrozi speciali).Ca dezavantaje, amintim:- nu se aplic n cazul sudurilor de rezisten;- aspectul sudurii nu este ntotdeauna plcut;- diuzadeieireagazului trebuie curit din timp n timp de picturile de metal depuse pe ea;- arderea elementelor de aliere din srm i coeficient de stropire relativ ridicat (7 8% - se poate poate diminua, adugnd argon n gazul protector).Plaja valorilor parametrilor tehnologici de sudare este influenat de compoziia gazului protector pentru exemplificare n tabelul urmtor:Tabelul 1.8Parametru Gaz protector2CO2CO+ArCurent de sudareSI [A]400 900 400 500 Tensiunea arculuiaU [V]16 3516 35Viteza de sudaresV [cm/min]30 100 30 100Debitul gazuluiG [l/min]20 20Srmele folosite ca material de adaos conin cantiti sporite de Mn, Si pentru combaterea piederilor prin arderea elementelor n timpul sudrii i dezoxidrii puternice a bii metalice. Diametrele srmelor n prezent utilizate sunt de: 0,5 0,8 1 1,2 1,6 2 mm cu abatere admisibil de 7% pentru diametrele de 0,5 0,8 mm i 612%pentrurestul diametrelor. Suprafaaexterioarasrmei trebuiesfie curat, fr rugin, ulei, etc. i de obicei, se cupreaz.Gazele protectoare care se utilizeaz trebuie s indeplineasc unele condiii ca:- puritate mare (peste 99%);- umiditatesub70mg/1000l2CO . Umiditatemai mareestepericuloas deoarece apar pori n custur i se produc mprocrii n timpul procesului de sudare.22Se pot folosi ca gaze protectoare amestecuri, cum ar fi: 25% Ar + 75% 2CO- asigur stabilitatea arcului i protecia sa, sau 82% Ar+ 18% CO2- permite sudarea cu srme groase (inclusiv tubulare) rezultnd o ptrundere bun i fluiditate ridicat a materialului.Capitolul IIPREGTIREA PENTRU SUDAREII.1. Alegerea materialelor de adaosII.1.1. Criterii de alegere a materialelor de adaos (MA)Problemaalegerii materialelor eadaos estengeneral complexi aren vedere asigurarea n sudur a unor caracteristici de rezisten cel puin egale cu cele alemetalului debazi oomogenitate chimic acceptabildinpunct devedere funcional i economic.Criteriile generale care stau la baza alegerii i utilizrii corecte a materialelor de adaos sunt prevzute n tabelul 2.1.Tabelul 2.1EtapaCerina Definirea i diferenierea criteriilor de alegereExemplificri1. 2. 3. 4.I Pentru ce? Domeniul de utilizare Construcii normale,23Tipul sau grupa metelului de baz recipieni, etc.OL, OCS, X, etc. II Pe ce? Marca i caracteristicile MBOL 37, OCS 55, R44 etc.III Ce fel de mbinri?Particularitile specifice ale mbinriiConducte cu perei sub 5mm, structuri din table cu grosimi> 25mmIV Ce se impune?Condiii impuse n exploatarea structurilor sudateRecipientele exploatate la C T30 < , presiunea 100atm (ISCIR), eforturi de oboseal ciclic alternativ, etc.V Unde? Condiii n care se execut lucrareaSe sudeaz iarna la temperaturi joase, n poziii, n condiii de antier, etc.VI Cum?Cu cine?Nivelul de calificare al sudorilor i dotarea cu echipament de sudare.Sudarea manual cu transformatoare Sudarea automat cu generatoare de sudurSudarea cu dispozitive de poziionareSudori cu calificare redus (70%), neautorizai, etc.VII Cu ct? Randamentul de depunere i preul de vnzare.Electrozi de mare randament (depunere peste 5 kg/h)II.1.2. Alegerea electrozilor nveliiSubstanele care intr n compoziia nveliului electrozilor se pot grupa astfel:1.Substane ionizante asigur o aprindere uoar a arcului electric i meninerea acestuia n condiii de stabilitate ridicat. Astfel de substane sunt: carbonatul de calciu, dioxidul de titan, carbonatul de potasiu i altele.2.Substane zgurifianteca: minereuri de titan, mangan, fier, silicai i carbonai naturali. Asigur o zgur abundent care protejeaz baia i o rcire nceat a custurii.3.Substane dezoxidante intr uor n combinaie cu2O , rezultnd combinaii care nu afecteaz calitatea; aceste proprieti le au feroaliajele (feromangan, ferosiliciu, ferotitan, etc.).244.Substanefluidizantei fondanteseparzguradeimpuriti. Celemai ntrebuinate sunt carbonatul de sodiu, boraxul, calcarul, dolomitul.5.Substane gazefianteproduc gaze cu o suprapresiune n spaiul arcului, mpiedicndptrundereaaerului nzonametalului topit. Astfel sunt carbonaii de calciu, magneziu bariu.6.Liani asigur rezistena, elasticitatea i meninerea nveliului pe srm. Sunt: silicaii de sodiu i potasiu, dextrina.7.Plastifianisubstanecareplastificnveliul, mrindu-i compactitatea, impermeabilitatea, ca: betonita, dixtrina, amidonul, cimentul.8. Substane de aliere i adaos prin topire n arc intr n metalul topit, dnd oel aliat.Componentele principale i sistemul de zgurifiere constituie criteriul principal de clasificare al electrozilor nvelii. Conform ISO 2560-73 adoptat i n ara noastr avem urmtoarele tipuri de nveliuri:- nveliul oxidant (O) puin utilizat, are ca principal component oxidul de fier (30 60%) cu sau fr dezoxidani. Folosit doar la sudarea orizontal, ptrunderea este mic, proprietile metalice ale metalului depus sunt slabe.-nveliul acid(A)coninemai mult dezoxidant, alturi deminereuri de mangan, carbonai, plastifiani, etc. Nusefolosetelasudareanpoziie, metalul depus are sensibilitate mrit la fisurare, ptrunderea este bun, aspectul custurii este estetic.-nveliul titanic-rutilic(T-AT)oxizii defiersenlocuiesccu2TiO sub form entil sau ilmenit. Zgura este vscoas, se desprinde uor. Ptrunderea este bun, aspect estetic al custurii. Se preteaz la sudarea n poziie. Metalul depus are proprieti mecanice bune.-nveliul celulozic(C)coninepeste12%celuloz. Zgurasedesprinde uor, ptrunderea este mic, custura inestetic, stropire abundent, proprieti sczute ale metalului depus.- nveliul bazic (B) are ca i componente principale 3CaCO i 2CaF . Ptrundereaestesczut, custurainestetic, stropireridicat, deteabilitate bun a zgurii. Se preteaz la sudarea n toate poziiile, dau caracteristicile mecanice cele mai bune ale metalului depus, au aplicabilitate n special la sudarea seciunilor groase, structuri rigide.25innd cont de aceste recomandri am ales pentru sudarea batiului un electrod nvelit tip UNIBAZ, avnd, confomSTAS 1125/2,3 urmtoarea simbolizare: E51.3.B.2.3.H, respectiv:E 51. 3. B. 2. 3. Hconinut sczut de hidrogense sudeaz cu polaritate invers( + la electrod)se sudeaz n toate poziiile, mai puin verticat descendentelectrod cu nveli bazicenergia de rupere kV este cel puin 28J laC20 limita de curgere aparent minim 251minmm daN ReAlte caracteristici ale acestui electrod se pot lua din tabelul ce urmeaz (tabelul 2.2).Tabelul 2.2MarcaCompoziia chimic a metalului depus [%]Caracteristicile mecanice ale metalului depusC Mn Si 2 , 0 pR2mm NmR2mm NminA%minkVJUNIBAZ(E51.3.B.2.3.H)C20 + C0 C20 0,05-0,10,5-1,10,25-0,8-410-470 510-560 24 118 60 47Esteunelectrodbaziccunveli dublu, destinat pentrustructuri puternic solicitate, pn laC20 , din oeluri carbon i slab aliate, printre care i OL 52.2.II.1.3. Alegerea materialelor de adaos la sudarea sub fluxII.1.3.1. Alegerea srmei pentru sudarea sub fluxSrma utilizat la sudarea sub flux trebuie s aib o elaborare ngrijit att n ceea ce privete dimensiunile ct i compoziia chimic.Diametrele srmelor standardizate sunt: 1,2 1,6 2 2,5 3,25 4 5 6 10 mm.Coninutul n S i Ptrebuie redus la minim.Suprafaa srmei trebuie s fie curat, fr rugin, oxizi, grsimi. Unele srme sunt acoperite la exterior de un strat de cupru pentru a preveni oxidarea i a asigura un contact electric mai bun.26innd cont de tipul materialului de baz (OL52.2) i condiiile de exploatare a batiului, am ales srma cu urmtorul simbol: S10Mn1Ni1, respectiv:S10 Mn1 Ni1coninut de Ni 1%coninut de Mn 1%coninut de C 0,1%Alte caracteristici ale srmei alese, conform STAS sunt prezentate n tabelul 2.3.Tabelul 2.3II.1.3.2. Alegerea fluxului pentru sudareasub fluxPentru a-i ndeplini rolurile n procesul de sudare, fluxurile trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii:- zgur compact i suficient de fluid;- densitate mai mic dect materialul custurii, pentru a rmne deasupra ei;- temperatura de topire i solidificare aceeai cu a materialului care se sudeaz;- s nu oxideze materialul de baz i cel de adaos;- interval de solidificare ct mai scurt;- s nu dezvolte gaze nocive la topire.Dup modul de preparare fluxurile sunt:Fluxuri topite pot fi sticloase sau spongioase corespunztor temperaturii de fabricaie i a modului de granulare. Sunt mai puin active n procesul de sudare, au o rezisten mecanic bun. Se recomand pentru sudarea cu h m Vs/ 60 .27Simbol Srm Compoziia chimic [%] Diametru srm , [mm]Curent de sudare [A]Flux reco-mandatC Mn Si Cr Ni MomaxPmaxSS10Mn1Ni1 max.0,10,80 1,20max.0,15max.0,200,90 1,20- 0,03 0,02 3,2; 4; 5(100 200) FB10FB20FC403FCC4Fluxuri ceramicesauaglomeratesunt active nprocesul desudare, se caracterizeaz prin bazicitate i higrosopicitate ridicat, rezisten mecanic sczut i pre de cost ridicat.Fluxuri sintetizate sunt mai puin active, au rezisten mecanic mai bun i higrosopicitate mai sczut.Fluxuri amestecate sunt amestecuri de fluxuri topite i ceramice, astfel nct s mbine avantajele pariale ale fiecrora.inndcont deceledemai sus, amalesunfluxbazicFB20. Compoziia chimic se prezint n tabelul de mai jos (tabelul 2.4).Tabelul 2.4Flux2SiO %MnO%CaO%MgO%O Al2%2TiO%2CaF%FeO max.S max.Pmax.FB20 23 - 26 18 - 22 12 -14 3 - 5 20 233 - 6 10 - 142 0,08 0,10Compoziia chimic i caracteristicile mecanice ale metalului depus cu acest cuplu flux srm (FB20- S10Mn1N1) sunt prezentate n tabelul 2.5.Tabelul 2.5Compoziia chimic % Caracteristici mecaniceC Mn XimaxSmaxPAlte elemente2 , 0pR min [ ]2mm NmR min[ ]2mm NSA min%minkV JC20 + C0 C20 0,080,90 1,300,180,020,03Ni=0,9 1,20360 500 24 49- 30II.1.4. Alegerea materialului de adaos la sudarea MAGLa sudarea MAG, srma se alege innd cont de activitatea mediului de protecie, oxidantsaureductor. Pentruapreveniaciuneadeoxidareseutilizeaz srmecuelementecuafinitatemarefadeoxigen, cumarfi:manganul, siliciul, titanul, aluminiul, zirconiul. Adaosuriledetitans-audovedit utilepentrucreterea rezistenei metalului depus.28inndcont decerineleanterioare, amalesosrmcuurmtorul simbol: S12Mn1,4Si, ale crei principale caracteristici sunt prezentate n tabelul 2.6.Tabelul 2.6SimbolSrmCompoziia chimic [%] Curentde sudare [A]Diametru srmei[mm]Gaze de protecieC Mn Si Cr NimaxPmaxSS12Mn1,4Simax.0,121,20-1,600,65-0,90max.0,20max0,30 0,030,03100-150160-2100,9 1,21,4 1,62COAceastsrm serecomand pentrusudarea nmediudegazprotector a oelurilor carbon i slab aliate i asigur rezistena pn laC10 .II.2. Elaborarea rosturilor de sudarembinareasudataunui ansambluesteparteaformatdinsudurizonele nvecinate acesteia. Indiferent de procedeul de sudare aplicat, sudura trebuie s asigure rezistena necesar construciei respective, precum i continuitatea de material. Laprocedeeledesudareprintopire, suduradembinareseformeaz, n general din metalul de adaos depus n rostul custurii.Formelei dimensiunilerosturilor sunt foarteimportantepentrurealizarea mbinrilor sudate de calitate; de aceea pentru cele mai folosite procedee industriale rosturilesunt standardizate. ngeneral, mbinareasudatprimetedenumireadup aceea a rostului, care imprim forma sudurii.La stabilirea formei rostului se ine cont de grosimea i calitatea materialului tablelor, precumi deenergiacaloricdesudareintrodusnunitateadetimpla aplicarea procedeului de sudare respectiv.La procedeele mecanizate sau automate, sudura este format n cea mai mare partedinmetalul debaz. nacestcazavemosudurmai omogen, consummai redus de material de adaos, cost mai mic al nbinrii.Formele rosturilor sunt nfuncie degrosimea rosturilor desudat saude poziialordup alturareaacestora. n general este economic ca rosturile s nu fie prelucrate, adic marginile pieselor s fie plane.29Tablele subiri se sudeaz cu rost n I, ceea ce se obine prin simpla alturare a materialelor neprelucrate.Ombinare des ntlnit este cea de col, care rezult dupsudare, prin alturarea pieselor neprelucrate cu laturile marginilor perpendiculare ntre ele.Pentrutableleipieselede grosimimari,n funcie de procedeul de sudare aplicat, marginile se prelucreaz prin teirea muchiilor n diferite forme, obinndu-se diferite rosturi cum ar fi: rosturi n V, Y, U, K, 1/2V, U/V, 2Y, etc.Formele i dimensiunile rosturilor diferitelor mbinri se consider cele care rezult dup executarea sudurilor de prindere n vederea asamblrii sau dup poziionarea i fixarea pieselor de sudat n dispozitivele de manipulare sau de asamblare nainte de sudare. Toate aceste forme de rosturi amintite mai sus pot s apar la sudarea cu arc electric (SE).Spredeosebirederosturileutilizatelasudareamanualcuarcelectric, la sudarea sub flux pot fi folosite, datorit ptrunderii mai mari care se obine, rosturi n Ipn lagrosimi de10mm(la SE doar srm la grosime de s < 4 mm),dac se sudeaz dintr-o singur parte, sau pn la grosime de 50 mm dac se sudeaz bilateral (din ambele pri), rostul fiind denumit n 2I.Sudurileexecutatenmediudegazprotector pentruoeluri carboni slab aliate au rosturi asemntoare celor amintite. Datorit ptrunderii mai mari, rosturile se execut cu deschideri mai mici, asemntor celor pentru sudarea sub flux.Elementele geometrice ale rosturilor sunt prezentate n figura 1, unde: = unghiul rostului, faciliteaz accesul arcului electric;b = deschiderea rostului permite penetrarea pe toat grosimea de sudat;c=deschiderearostului previneardereametalului debazlaexecutareaprimei treceri;2 1, s s= grosimile de calcul ale celor dou piese care se sudeaz.Suprafeele i muchiile care vor fi sudate trebuie s fie netede, uniforme, fr defecte, deosebit de curate (fr oxizi, vopsea, etc.) pe o poriune de cel puin 15 mm de la marginea rostului.30Figura 2.1Pelngprocedeul desudare, metalul debazi grosimeasalaalegerea rosturilor se va ine seama i de felul solicitrii static sau dinamic recomandndu-se pentru solicitri dinamice rosturi care s asigure o mbinare complet ptruns. Aceeai observaie i atunci cnd temperatura de exploatare este negativ.Alte observaii privind alegerea rosturilor sunt:- rosturile simetrice sau deformaii mai mici exemplu: rosturile n U dau deformaii mai mari dect cele n Y dar sunt mai scumpe;- rosturile cu seciune redus sau deformaii mai mici;-rosturilesimetriceauariatransversalmai micdect ceadelarosturile asimetrice pentru aceeai grosime a componentelor;- cel mai ieftin rost este cel n I;- rostul n X, asimetric crete productivitatea muncii, meninnd deformaiile n limite acceptabile;- mbinrile pe suport din oel se recomand cnd exist acces la sudur numai dintr-o singur parte i se cere o rdcin de calitate a mbinrii sau exist pericolul scurgerii de metal la rdcina mbinrii (evi, rezervoare, grinzi cheson, etc.);- mbinrile cu resudare la rdcin se aplic n cazul mbinrilor de rezisten din clasa I de execuie (nu se admite nici un fel de defect);- rosturile cu margini rsfrnte, reduc pericolul de strpungere al componentelor.II.3. Poziionarea i fixarea componentelor n vederea sudriiRealizarea construciilor sudate necesit un numr important de operaii, trasate de proiectant prin procesul tehnologic. Un rol important revine operaiilor de pregtire a sudrii, operaii de fixare, strngere, asamblare, manipulare. Pentru aceasta sefolosescdispozitiveadecvatepieselorcaretrebuiesudate.Acesteapot fisimple 31pentru produse de dimensiuni mici sau complicate, construite anume pentru un anumit tip de produs ce se execut n cantiti mari.Aceste dispozitive au urmtoarele avantaje:- ridicproductivitatea muncii prinsimplificarea operaiilor desudarei manevrare a pieselor ce urmeaz a fi sudate;- scurteaz timpul de lucru, eliminnd operaiile secundare;- uureaz munca sudorului;- ridic precizia lucrrilor printr-o asmblare corect;- mbuntete calitatea produciei;- asigur o anumit ordine la asmblarea produselor;- asigur forma precis a mbinrilor i produselor sudate, micornd deformaiile.Fixarea componentelor nainte de sudare se poate realiza astfel:Se fac suduri scurte, din loc n loc, de-a lungul rostului. Aceste suduri provizorii au20 50mmlungime,situate la300500mmunele dealtele i se execut folosind materiale de adaos i tehnologii ca i pentru mbinrile propriu-zise. Aceste custuri se cur la luciu metalic nainte de sudare, altfel pot aprea defecte.Aceastmetod defixare acomponentelor ofolosimpentrutoate mbinrile sudate ale batiului, mai puin mbinrile de realizare a cadrelor (cele sudate MAG).Se folosesc dispozitive pentru fixare i poziionare a componentelor n vederea sudrii acestea trebuie s fie simple i uor de manevrat. Fixarea i desprinderea lor depepiese, trebuiessefaccuefort mici ntimpct mai scurt. Eletrebuie dimensionate pentru a putea transmite cldura dezvoltat la operaia de sudare.n cadrul mbinrilor sudate ale batiului se folosete un dispozitiv de rsturnare ca n figura 2.2 pentru sudarea n mediu de gaz protector (MAG) a cadrelor 13, 14, 15.32Figura 2.2: 1, 2, 3 roi de lan; 4 lanAcest dispozitivsecompune dintr-un sistem de roi de lan antrenate de un motor sauacionatemanual. Prinrotirearoilor motoareserealizeazrsturnarea pieselor i poziionarea lor n vederea sudrii.II.4. Tratamente termice nainte, n timpul i dup operaia de sudareTratamente termice anterioare sudrii au ca scop pregtirea structurii materialului caresesudeaz, pentruareacionacorespunztor laaciuneaocului termic.n funcie de natura materialului de baz, de forma i dimensiunile componentelor de sudat, se pot aplica urmtoarele tratamente termice:- recoacere pentru regenerare;- recoacere pentru recristalizare;- recoacere pentru detensionare;- recoacere pentru nmuiere;-recoacere pentru normalizare.n cazul nostru, metalul de baz fiind oelul carbon OL 52, nu sunt necesare astfel de tratamente termice.Concomitent cuoperaia de sudare seexecut tratamente de prenclzire, postnclzire i prenclzire combinat cu postnclzire. Oportunitatea acestor tratamente se stabilete n funcie de:- compoziia chimic a metalului de baz;- forma i dimensiunile componentelor de sudat.n cazul nostru, oelul ales, OL 52, care are un coninut de carbon de maxim 0,2%, nu necesit tratament de prenclzire.Tratamentele termice aplicate mbinrilor sudate vizeaz urmtoarele scopuri:- eliminarea sau reducerea tensiunilor interne aprute la sudare.- refacerea sau mbuntirea strii structurale i a proprietilor materialului n ZIT, asupra cruia nclzirea cusursa termic de sudare a exercitat oinfluen nefavorabil.-recristalizareaimbuntirea calitiimbinriica rezultat al desfurrii proceselor de difuzie la sudarea prin presiune.innd contde oelul ales pentru executarea batiului este un oel nealiat cu coninut sczut de carbon (sub 0,2%) se impune efectuarea, pentru mbinrile sudate 33derezistan1S i2S , aunui tratament termicpentrudetensionare(recoacerede detensionare sau revenire nalt).Vom aplica deci, o revenire nalt, dup ciclul din figura 1 care const ntr-o nclzire de pn la C650 630 , o meninere la aceast temperatur timp de aproximativ 1,5 h i rcire n aer, rezultnd o duritate de 2/ 180 mm daN .Figura 2.3n multe cazuri, aplicarea unui tratament termic asigur mbinare prin sudare chiar i a oelurilor considerate nesudabile sau greu sudabile. Actualmente se opiniaz c la orice oel elaborat ngrijit i prelucrat corespunztor se poate stabili o tehnologie desudarecarespermitobinereacaracteristicilor deexploatare impusepentru mbinarea sudat.34Capitolul IIICALCULUL PARAMETRILOR TEHNOLOGICI DE SUDAREIII.1. Calculul parametrilor tehnologici pentru fiecare mbinare sudatTehnologiasudrii unei structuri esteunansambludeinformaii necesare pentrurealizareambinrilor, astfel ca acestea s satisfacprescripiilecaietuluide sarcini a produsului.Informaiile privind tehnologia sudrii se refer la o serie de mrimi ce definesc procedeul de sudare i care se numesc parametri tehnologici PT. La sudarea cu arcul electric, acetia se mpart n dou grupe:- parametrii tehnologici de funcionare a arcului electric 1PT ;- parametrii tehnologici determinai de structura ce se realizeaz 2PT .ntre cele dou grupe exist corelaii, astfel nct ei se determin reciproc.Grupa parametrilor tehnologici 1PTeste format din:a. CurentuldesudaresI,definit drept curentulelectric cetreceprin arcn timpul sudrii.b. Tensiunea arcului aU, definit drept tensiunea electric a arcului n timpul sudrii.c. Viteza de sudare sV.d. Energia liniarlE, care estimeaz cantitatea de cldur ce intr n componentele de sudat, fiind definit: sa slVU IE.e.LungimeaarculuiaL- reprezentnd distana de la captul electrodului la baia de sudur.f. Natura i polaritatea cu care se livreaz energia electric.35g. Tensiunea de mers n gol 0U - reprezentnd tensiunea la bornele sursei de alimentare, cnd arcul electric nu arde.Grupa parametrilor tehnologici 2PTeste format din:- grosimea rostului dintre cele dou componente;- numrul de treceri tn necesar pentru pentru a umple rostul;- diametrul electrodului ed;- poziia electrodului n rost;- ordinea de sudare;- prenclzirea, postnclzirea.Elaborarea tehnologiilor de sudare se face n mai multe etape i anume:1. Alegerea tipului de dimensiune a rostului, n funcie de procedeul de sudare, natura i grosimea metalului de baz, tipul mbinrii, poziia de sudat, accesibilitatea la mbinare, etc. sunt prezentate mai pe larg n capitolul II.2.2. n funcie de rostul ales se va calcula aria rostului rAi aria custurii cA. La sudaresevadepunemai mult metal dect cel corespunztor seciunii rostuluirAdeoarece intervine supranlarea custurii i un ados la rdcin. Deci aria custurii se calculeaz: r cA A ) 4 , 1 ... 1 , 1 (.3. Sealegeapoi tipul electrodului, numrul detreceritni aezarealor, inndu-se cont de urmtoarele observaii:- sudurile de col se pot realiza uor cu treceri egale, deci t t cA n A , unde tA= aria fiecreu treceri;- sudurile cap la cap se fac cu o trecere de rdcin (prima trecere 1n ) avnd aria 1Amic, executat cu un electrod cu diametru ed mai mic i apoi se umple rostul cu treceri egale ce suprafa, cu un electrod cu diametru mai mare.- modelul de calcul al tehnologiilor de sudare cu arcul electric se bazeaz pe trei relaii statistice:) (1 e sd f I ( )s aI f U2( )s DI f A336unde: DA rata depunerii. Aceste relaii sunt deduse prin regresie statistic, variaz de la un procedeu de sudare la altul i se modific odat cu progresele n domeniul materialelor deadaos, echipamentelor desudareitehnologiilor. Corectarealorse face uor, aceasta constnd n introducerea noilor date n mulimea celor deja existente, i se recalculeaz regresiile statice. Aceste relaii sunt afiate n tabelul 3.1 pentru procedeele de sudare utilizate n acest proiect.Tabelul 3.1ProcedeuDomeniu pentruSI [A][ ] ( )sI f h kg A [ ] [ ] ( ) mm d f A Ie S [ ] [ ] ( ) A I f V US aSE 150...500 68 , 0 10 756 , 02+ SI75 25 , 56 ed 10 05 , 0 + SISF 400...17008 , 104 10 5 102 2 4+ + S SI I 270 24 212+ + e ed d 5 , 16 10 215 , 22+ SIMAG 100...600 5 , 0 10 1 , 0 10 3 , 02 2 4+ + s SI I 78 370 672 + e ed d 14 , 13 05051 , 0 + SIPentru procedeul MAG am folosit relaiile corespunztoare sudrii n spray-arc.1. Determinarea vitezei de sudare. Se consider o trecere oarecare tA, sudat cu viteza sV i cu un electrod avnd diametrul ed. Dac rata depunerii (cantitatea de metal depus n unitatea de timp) este DAi masa unitii de volum a materialului de adaoseste, atunci esteevidentrelaia(1) adic:s t DV A A (3.1), deunde viteza de sudare este:tDsAAV(3.2).DA se poate exprima n funcie de diametrul electrodului ed, iar tA se leag de acest ed cu relaia (3.3):

,_

42etdk A(3.3), unde:k un parametru. Combinnd formulele (3.2) i (3.3) se obine:( )e sd f V k (3.4)Valorile produsului sV k pentru fiecare procedeu de sudare, sub form de relaii sunt date n tabelul 3. 2.37Tabelul 3.2Procedeu sV k [cm/min]SE21 2 , 254eedd + SF22621 5 , 621 , 56 5 , 2 1 , 1e ee ed dd d + + + + MAG(spa)225 , 163 3685 , 1177 402 37s ss sd dd d + + Calculul efectiv al parametrilor tehnologici pentru mbinrile sudate din proiect:mbinarea 1S - se realizeaz SF;- grosimea componentelor estemm s 201 ,mm s 122 ;- forma rostului i a mbinrii.Figura 3.1Aria rostului rAeste:257 4828 15 8mmtgAr + .Aria custurii cA se calculeaz cu relaia: r cA A ) 4 , 1 .... 1 , 1 (nlocuind numeric avem:271 57 25 , 1 mm Ac .Aleg numrul de treceri 3 tn, ariile trecerilor fiind:2121 mm At ;23 225mm A At t , efectuate cu srm de diametrul mm ds2 , 3 .Calculul coeficientului k pentru fiecare trecere se face cu relaia (3.5):24stiidAk (3.5).38nlocuind numeric n relaia (3.5) avem:61 , 22 , 34 212 1k11 , 32 , 34 252 3 2 k k.ProduselesV k din care se determin vitezele de sudare, se determin conform relaiilor din tabelul 3.2:s s ss ss s sV k V k V kd dd d V k + + + + 3 2 2 2 221 1621 5 , 621 , 56 5 , 2 1 , 15 , 1552 , 36212 , 35 , 621 , 56 2 , 3 5 , 2 2 , 3 1 , 122 + + + + sV kDeci, vitezele de sudare vor fi:hmkV kVss6 , 5961 , 25 , 15511 hmkV kVss5011 , 35 , 15522 .Curentul de sudare sI se determin cu ajutorul relaiei din tabel 1:270 24 212+ + s s sd d I [A] (3.6).nlocuind numeric n relaia (3.6), obinem:A Is562 270 2 , 3 24 2 , 3 212 + + Tensiunea arcului i rata depunerii sedetermin cuajutorul relaiilor din tabelul 3.1:5 , 16 10 215 , 22+ s aI U[V] (3.7),8 , 104 10 5 102 2 4+ + s sDI IA[g/h] (3.8).nlocuind numeric n relaiile (3.7) i (3.8) obinem:V Ua9 , 28 5 , 16 562 10 215 , 22 + hkgAD89 , 58 , 104 562 10 5 562 102 2 4+ + .Energia liniar se determin cu relaia:[ ]cmJVU IEsa sL2 , 12 , 160 (3.9).39nlocuind numeric n relaia (3.9), obinem:cmJEcmJELL163656 , 5960 9 , 28 562163656 , 5960 9 , 28 56221 mbinarea 2S- se realizeaz SE;- grosimea componentelor estemm s 201 ,mm s 122 ;- forma rostului i a mbinrii este:Figura 3.2Aria (forma) rostului este: 224mm Ar .Aria custurii este: 230 24 25 , 1 mm Ac . Aleg numrul de treceri 1 tn.Diametrul electrodului mm de4 .Coeficientul k este: 39 , 2430 4 42 2 ecdAkmin1 , 33161 4 2 , 2541 2 , 2542cmddV kees+ + Deci viteza de sudare este: min85 , 1339 , 21 , 33cmVs Curentul de sudare sI, tensiunea arcului aU i rata depunerii DAse determin cu ajutorul relaiilor din tabelul 1:[ ] A d Ie s75 25 , 56 (3.10)[ ] V I Us a10 05 , 0 + (3.11)401]1

+ hkgI As D68 , 0 10 756 , 02 (3.12).nlocuind numeric n relaiile (3.10), (3.11), (3.12), obinem:A Is150 75 4 25 , 56 ;V Ua5 , 17 10 150 05 , 0 + ;hkgAD81 , 1 68 , 0 150 10 756 , 02 + Energia liniar se determin cu relaia:cmJVU IEsa sL1104785 , 1360 17 150 60 mbinarea 3S- se realizeaz SE;- grosimea componentelor estemm s s 122 1 ;- forma i dimensiunea rostului este:Figura 3.3Aria rostului 21826 6mm Ar .Aria custurii 25 , 22 18 25 , 1 mm Ac .Aleg numrul de treceri 1 tn i diametrul electrodului 25 , 3 ed.Coeficientul 71 , 225 , 34 5 , 222k.Produsul sV k : min66 , 4125 , 31 25 , 3 2 , 2542cmV ks+ .Viteza de sudare: min37 , 1571 , 266 , 41cmVs .Curentul de sudare: A Is8 , 107 75 25 , 3 25 , 56 .Tensiunea arcului: V Ua39 , 15 10 108 05 , 0 + .41Rata depunerii: hkgAD49 , 1 68 , 0 108 10 756 , 02 + .Energia liniar: cmJEL632437 , 1560 15 108 .mbinarea 4S- se realizeaz SE;- este o sudur de col;- forma i dimensiunile rostului:Figura 3.4; 6 , 30 5 , 24 25 , 1; 5 , 2424927 722mm Amm Acr 1 tn i mm de5 ;56 , 156 , 30 4 42 2 ecdAk;92 , 2551 5 2 , 2542+ sV k ;min6 , 1656 , 192 , 25cmkV kVss ;A d Ie s206 75 5 25 , 56 75 25 , 56 ;V I Us a3 , 20 10 206 05 , 0 10 05 , 0 + + ;hkgI As D24 , 2 68 , 0 06 , 2 10 756 , 0 68 , 0 10 756 , 02 2 + + ;cmJVU IEsa sL148926 , 1660 20 206 60 .42mbinarea 5S- esteombinaredecol, careserealizeazprinprocedeul MAG;- grosimea componentelor;- forma i dimensiunile rostului:Figura 3.5Aria rostului 25 , 1225 5mm Ar ;Aria custurii 26 , 15 5 , 12 25 , 1 mm Ac ;Aleg numrul de treceri 1 tn i diametrul srmei electrod mm ds2 , 1 .Coeficientul k se determin din relaia: 79 , 132 , 16 , 15 4 42 scdAk.Produsul sV k , pentru procedeul MAG se determin cu relaia (13):[ ]min5 , 163 3685 , 1177 402 3722cmd dd d V ks ss s s+ + (3.13)nlocuind numeric n relaia (13), obinem:min255 , 5552 , 15 , 1632 , 13685 , 1177 2 , 1 402 22 , 1 372cmV ks + + .Vitaza de sudare hmkV kVss27 , 4079 , 13255 , 555 .Curentul de sudare sI, tensiunea arculuiaUi rata depuneriiDA , pentru procedeul MAG, se determin cu relaiile:43[ ][ ]1]1

+ + + + hkgI I AV I UA d d Is s Ds as s s5 , 0 10 1 , 0 10 3 , 034 , 13 05051 , 078 370 672 2 42nlocuind numeric n relaiile de mai sus, obinem:hkgAV UA IDas38 , 7 05 , 62 , 4 1 , 0 462 , 0 3 , 069 , 36 34 , 13 48 , 462 05051 , 048 , 462 78 2 , 1 370 22 , 1 672 + + + + Energia liniar se determin cu relaia: [ ]cmJVU IEsa sL60 (17)nlocuind numeric n relaia (3.17), avem:cmJEL252824060 37 463 .Cu aceleai valori ale parametrilor de sudare se realizeaz i mbinrile similare lui 5S, 6S i 7S.mbinarea 8S- este o mbinare cap la cap, a dou table cu grosimile mm s s 202 1 , realizat prin procedeul SE;- forma i dimensiunile rostului sunt n figura 6:Figura 3.6Aria rostului este 2227mm Ar .Aria custurii este 2284 227 25 , 1 mm Ac .Numrul de treceri ales 6 tn cu urmtoarele arii:-2134mm Atcu un diametru al electrodului mm de41 ;-26 3 250 .... mm A A At t t cu un diametru al electrodului 226mm de .44Coeficienii k au valorile:7 , 2164 34 42111 etdAk77 , 13650 4 4226 ... 22 etdAk.Produsele sV k au valorile:min1 , 33161 4 2 , 2541 1cmV ks+ min3 , 21361 6 2 , 2542 2cmV ks+ .Deci vitezele de sudare vor fi:min 25 , 127 , 21 , 3311 11cmkV kVss min 03 , 1277 , 13 , 2122 22cmkV kVss Curenii de sudare au valorile:A IA Iss312 75 6 25 , 56105 75 4 25 , 5621 Tensiunile arcului aU, vor fi:V UV Uaa6 , 25 10 312 05 , 05 , 17 10 150 05 , 021 + + Ratele depunerii DAsunt:hkgAhkgADD04 , 3 68 , 0 12 , 3 756 , 081 , 1 68 , 0 5 , 1 756 , 021 + + Energiile liniare LEau valorile:cmJEcmJELL399361260 6 , 25 3121285725 , 1260 5 , 17 15021 mbinrile 9S i 10Ssunt mbinri de col realizate SE;45forma i dimensiunile rostului sunt:Figura 3.7Aria rostului 25 , 1225 5mm Ac .Aria custurii 26 , 15 5 , 12 25 , 1 mm Ar .Numrul de treceri 1 tn.Diametrul electrodului mm de5 , 2 .Coeficientul k este: 18 , 35 , 24 6 , 152k.Produsul sV k este: 16 , 565 , 21 5 , 2 2 , 2542+ sV k.Prin urmare, viteza de sudare este: min6 , 1718 , 316 , 56cmVs .Curentul de sudare A Is6 , 65 75 5 , 2 25 , 56 .Tensiunea arcului V Ua3 , 13 10 6 , 65 05 , 0 + .Rata depunerii hkgAD18 , 1 68 , 0 656 , 0 756 , 0 + .Energia liniar cmJEL29706 , 1760 28 , 13 6 , 65 .mbinrile 11Si 12S- sunt mbinri de col, realizate SE;- forma i dimensiunile rostului sunt:46Figura 3.8Aria rostului este 23228 8mm Ar .Aria custurii 240 32 25 , 1 mm Ac .Numrul de treceri 2 tn.Diametrul electrodului mm de4 .Coeficientul k este:59 , 1164 20k .Produsul sV k este: min1 , 33161 4 2 , 254cmV ks+ .Prin urmare, viteza de sudare este: min8 , 1959 , 11 , 39cmVs .Curentul de sudare A Is150 75 4 25 , 56 .Tensiunea arcului V Ua5 , 17 10 150 05 , 0 + .Rata depunerii hkgAD71 , 1 68 , 0 5 , 1 756 , 0 + .Energia liniar cmJEL55 , 79548 , 1960 5 , 17 150 .III.2. Calculul funciilor obiectiv pentru optimizarea tehnologiilor de sudareSunt multe funcii obiectiv pentru optimizarea tehnologiilor de sudare. Dintre ele s-au selectat trei, considerate mai importante:1. costul sudrii 1z ;2. timpul efectiv de sudare 2z ;3. consumul de energie la sudare 3z.47Aceste funcii se optimizeaz prin minimizare i se vor elabora pentru un metru de custur.Expresiile matematice se calculeaz astfel ca el s cuprind diametruledal electrozilor, deoarece i parametrii sI, aU, sV, au fost corelai cu acelai ed.2z - timpul efectiv de sudare, egal cu durata de ardere a arcului electric, se calculeaz cu relaia (1): ssVmt1 (1).tiind c ( )( )ese sd f ktd f V k100 (2).nlocuindexpresiile lui1k pentrufiecare procedeu, conformrelaiilor din capitolul III.1. tabelul 3.2, obinem expresiile lui2z pentru fiecare procedeu tabel 3.3 :Tabelul 3.3Procedeukntts [min/m]SE1 2 , 2852 , 12+ eeddSF21 , 6 625 , 0 56 , 0 025 , 0 011 , 02 3 42+ + + + e e e eed d d ddMAG(spa)635 , 1 68 , 3 775 , 11 02 , 4 37 , 02 3 42+ + e e e eed d d ddAplicaie numeric, folosind cte o sudur tip pentru fiecare procedeu.Procedeu SE: Sudura 4S - mm de5 Decimk nttsmin8583 , 31 5 2 , 25 852 , 12+ .Procedeu SF: Sudura 1S - mm ds2 , 3 mk nztmin64334 , 021 , 6 2 , 3 625 , 0 2 , 3 56 , 0 2 , 3 023 , 0 2 , 3 011 , 02 , 32 3 422+ + + + Procedeu MAG: Sudura 5S- mm ds2 , 1 mk nztmin18 , 0635 , 1 2 , 1 68 , 3 2 , 1 775 , 11 2 , 1 02 , 4 2 , 1 37 , 02 , 12 3 422+ + 48Funciaobiectiv3z- energia consumat la sudareaSE, secalculeaz cu relaia: s s at I U z 13 (3.3), unde: randamentul global al arcului electric pn la contorul de electricitate. Relaia lui ( )ed f z 3, pentru fiecare procedeu este exprimat n tabelul 3.4:Tabelul 3.4Procedeu[ ]mh Wk nWt SE( ) 47 , 14 3406 , 4 8832 , 41 2 , 222 + + e eeed dddSF( )21 , 6 625 , 0 56 , 0 025 , 0 011 , 04 , 100 24 , 11 101 367 , 0 163 , 02 3 42 3 4 2+ + + + + + + + e e e ee e e e ed d d dd d d d dMAG(spa)( )) 635 , 1 68 , 3 775 , 11 02 , 4 37 , 0 ( 603 , 733 5 , 2020 7 , 6548 2504 7 , 2262 3 42 3 4 2+ + + + e e e ee e e e ed d d dd d d d dSE: Sudura 4S- mm de5 ( )mh Wk nWt + + 270 47 , 14 5 3406 , 4 5 8832 , 41 5 2 , 2522.SF: Sudura 1S- mm ds2 , 3 ( )mh Wk nzt+ + + + + + + + 17321 , 6 2 , 3 625 , 0 2 , 3 56 , 0 2 , 3 025 , 0 2 , 3 011 , 04 , 100 2 , 3 24 , 11 2 , 3 101 2 , 3 367 , 0 2 , 3 163 , 0 2 , 32 3 42 3 4 23.MAG: Sudura 5S - mm ds2 , 1 ( )mh Wk nzt+ + + + 806 , 21) 635 , 1 2 , 1 68 , 3 2 , 1 775 , 11 2 , 1 02 , 4 2 , 1 37 , 0 ( 603 , 733 2 , 1 5 , 2020 2 , 1 7 , 6548 2 , 1 2504 2 , 1 7 , 226 2 , 12 3 42 3 4 23Concluzii privind optimizarea procedeelor de sudare cu arc electric pe funciile obiectiv ale costurilor 1z , a timpilor efectivi de sudare 2zi a consumurilor de energie 3z:1. 1zi 2zscad pn cnd ed crete la toate procedeele, mai puin MAG spa la care 1zi 2zau un minim la mm de8 , 2 .2. n intervaluleduzuale,1z i 2z scad continuu de la edmici, la edmari. Ele nu au nici minim, nici maxim, deci nu au opiuni n sensul definiiei. Putem spune 49c pentru edcel mai mare,1z i2z sunt aproape optime. La procedeul MIG/MAG spa, 1zi 2zau un optim (trec prin minimuri) iar mm ds8 , 2 este soluia optim.3. Consumul de energie 3z crete cu creterea ed la procedeul SE i nu exist unoptimpropriu-zis. Procedeul SFareconsumul deenergie3zconstant latoate diametreleuzuale de srm. La MAG spa,3zscade odat cu creterea diametrului srmei.4. Costurile 1zsunt cele mai mari la SE.5. Timpii cei mai mari sunt la SE, iar cei mai mici la SF.6. SF are consumurile cele mai mari de energie, iar SE cele mai mici.III.3. Stabilirea ordinii de sudarePentru a putea realiza n construcie sudat batiul mainii de frezat FU 250 se parcurg urmtoarele etape:n prealabil se confecioneaz prile componente ale batiului i se prelucreaz rosturile n vederea sudrii, apoi se realizeaz subansamblurile 13,14,15 prin procedeul SE realizndu-se o mbinare sudat cap la cap.Se sudeaz apoi semiautomat sub flux mbinarea 1S ntre placa de baz 1i peretele lateral stnga6. Dininterior se execut resudarea la rdcin2S , prin procedeul SE.n continuare se sudeaz peretele despritor 9 de placa de baz 1 prin suduri de tip 1S , respectiv 2S . Apoi peretele lateral dreapta 5se sudeaz la fel de placa 1. Accesibilitatea la locul sudurii este posibil prin orificiile practicate n pereii laterali.Apoi batiul aflat pe dispozitivul descris n subcapitolul II.3 se rotete cu 90sprestngai serealizeaz, prinprocedeul SEmbinareadintrepereii laterali i intermediari 5, 6,9 i pereii fa i spate 4, respectiv 7. Aceste mbinri sudate sunt decol i nfunciedepoziiadispozitivului defixare-poziionarepot fi adusen poziia cea mai comod pentru sudare - orizontal n jgheab.Subansamblul se readuce n poziia iniial pentru sudarea capacelor.Mainti sesudeazcapacul lateral3pepereteleintermediar9(sudurde col) i pe peretele lateral dreapta 5. 50Peacestcapaclateral3sesudeazcapacullongitudinalsuperior16.Capacul3se sudeaz semiautomat sub flux, fr resudare la rdcin,fiind supus unor solicitri mici. Capacul longitudinal16se sudeaz din ambele pri deoarece pe acesta se va suda n final capacul 2, care, ca i capacul16, se va suda din ambele pri, att sub fluxct i prinsudarelardcinSE. Accesibilitateaesteasiguratdeorificiile practicate n capace i n perei, iar poziia de sudare optim (orizontal), este asigurat de dispozitivul de rsturnare descris n subcapitolul referitor la poziionarea i fixarea n vederea sudrii.n final se realizeaz sudarea cadrelor 13, 14, 15 pe pereii corespunztori prin mbinri de col, pe contur, realizate prin procedeul MAG. Ordineadesudareesteastfel aleasnct snurmnzonenchiseunde accesul la suduri s fie imposibil. Pentru reducerea la minima tensiunilor i deformaiilor remanente, se sudeaz simetric, n acelai timp.51Capitolul IVPLANUL DE CONTROL TEHNOLOGIC I DE CALITATEIV.1. Prezentarea metodelor de controlPentru realizarea construciilor sudate de calitate este necesar s fie efectuat un control minuios, att preventiv, asupra materialelor i dispozitivelor folosite, ct i n timpul execuiei, dup care se efectueaz un control final al construciei executate.Controlul preventiv se execut prin:- verificarea calitii materialelor folosite: material de baz, electrozi, srme, fluxuri;- verificarea utilajului de sudare i a aparatelor de msur;- verificarea dimensional a reperelor, a rosturilor i a curirii acestora.Controlul n timpul operaiei de sudare, cuprinde:- verificarea regimurilor corecte de sudare;- verificarea depunerilor rndurilor i straturilor de sudur, dac sunt executate n conformitate cu tehnologia de sudare;- ncercri mecanice ale mbinrilor sudate.Pentru mbinrile cap la cap prin topire se execut:- ncercarea la traciune;- ncercarea la ndoire;- ncercarea la ncovoiere prin oc;- ncercarea de duritate.Penntru mbinrile de col prin topire se execut:- ncercarea la traciune;- ncercarea la forfecare;- ncercarea la duritate.Dintre metodele de control nedistructiv al mbinrilor sudate amintim:- controlul exterior i msurarea pieselor pentru asamblare;- metode magnetice de verificare a continuitii de material;- controlul cu radiaii x i ;- controlul cu ultrasunete;- controlul cu lichide i gaze penetrante;52- metode electromagnetice de control.IV.1.1. Controlul cu radiaii penetranteSchema controlului cu radiaii penetrante este prezentat n figura1:Figura 4.1Aceast metod const n proiectarea unui fascicul de radiaii pe piesa care se examineaz i nregistrarea pe film a modificrilor suferite de fascicul la trecerea prin material. Acestemodificri sunt determinatedecoeficienii diferii deantrenerea diferitelor zone de material strbtute de radiaii, datorit diferenelor de greutate i grosime.Defectele mbinrilor constatate cu ajutorul radiografiilor se clasific, funcie de natura lor, n urmtoarele grupe:A sulfuri (incluziuni de gaze);B incluziuni solide ;C lips de topire;D defecte la rdcin;E fisuri;F defecte n form.Incluziunile de gaze i solide, n funcie de forma lor geometric sunt: sferoidale i alungite, funcie de poziie pot fi izolate sau grupate.Sulfurilei incluziuniledezgurapar subforma unor petentunecate pe radiografie, cu contur regulat sau neregulat, cu contrast puternic sau sczut.Lipsa de topire apare pe radiografie sub form de pete foarte alungite, ntunecate cu densitate de nnegrire neuniform.Defectele la rdcin, apar ca zone ntunecate, cu densitate de nnegrire mare, contrast ridicat i form alungit.Fisurile apar pe radiografii ca linii subiri cu contur neregulat, contrast sczut, densitate de nnegrire mare.53Defectele de form sferic au mrimeaa d , n timp ce defectele alungite au mrimea2b ad+ , undea=limeamaxim, iarb=lungimea. Unalt element dimensional la defectele sferice este distana 1lntre dou defecte alturate msurat pe film n lungul cordonului de sudur, n mm.Funcie de mrimea d i1l se definesc patru grade de defecte, dup cum se arat n tabelul 4.1 i 4.2.Tabelul 4.1GraduldefectuluiMrimea defectului, d, % din grosimea tablei1 pn la 10, dar maxim 3 mm2 11...20, maxim 5 mm3 21...30, maxim 7 mm4 peste 30Tabelul 4.2GraduldefectuluiDistana dintre dou defecte 1l , funcie de mrimea d1 d l 201 >2 ( ) d l 20 ... 81 3 d l 81 60 S S 2S 2Sb/12S sau 150mm6maxb6maxb3maxb3maxbminL[mm]Nu se admit10S; max. 3mm10S; max.3mm; 5S; max. 5mmNeptrundere D; 402 d [mm]b [mm] Nu se admitFisuri E; 100Capitolul VINDICATORI TEHNOLOGICI I ECONOMICIV.1. Calculul costurilor suduriiV.1.1. Calculul masei materialului depus unitarSe face cu relaia (5.1):[ ] m kg A mc D3110 (5.1)unde: cAaria custurii, densitatea materialului. are valoarea 385 , 7 cm g .62Vomcalculantabelul 5.1maseledemetal depuspentrufiecarembinare 12 1.....S S .Tabelul 5.1Nr.crt.Nr.sudurAria custurii[ ]2mm [ ] m kg A mc D3110 1 1S71 56 , 0 10 85 , 7 7131 Dm2 2S30 24 , 0 10 85 , 7 3032 Dm3 3S22,5 18 , 0 10 85 , 7 5 , 2233 Dm4 4S30,6 24 , 0 10 85 , 7 6 , 3034 Dm5 5S15,6 12 , 0 10 85 , 7 6 , 1535 Dm6 6S15,6 12 , 0 10 85 , 7 6 , 1536 Dm7 7S15,6 12 , 0 10 85 , 7 6 , 1537 Dm8 8S284 23 , 2 10 85 , 7 28438 Dm9 10 9S S 12,5 10 , 0 10 85 , 7 5 , 12310 9 D Dm m10 12 11S S 40 31 , 0 10 85 , 7 40312 11 D Dm mV.1.2. Calculul masei materialului de adaos necesar depunerii(Am )Se calculeaz cu relaia (5.1):mkgGmmMADA (5.1),unde: MAGgradul de utilizare al metalului de adaos i se consider:65 , 0 MAG , pentru SE;95 , 0 MAG , pentru SF;9 , 0 MAG , pentru MAG.n tabelul 5.2 se calculeaz masele materialelor de adaos pentru fiecare mbinare.Tabelul 5.2Nr. Sudur ProcedeumkgGmmMADA 1SSF591 , 095 , 056 , 01 Am2SSE369 , 065 , 024 , 02 Am3SSE277 , 065 , 018 , 03 Am4SSE369 , 065 , 024 , 04 Am637 6 5S S S MAG133 , 09 , 012 , 07 6 5 A A Am m m8SSE431 , 365 , 023 , 08 Am10 9S S SE154 , 065 , 010 , 010 9 A Am m12 11S S SE477 , 065 , 031 , 012 11 A Am m V.1.3. Calculul materialelor nemetalice necesare depunerii Dm- NmSecalculeazpentruprocedeeleSFi MAG, undeavemconsumdeflux, respectiv de gaz protector.Pentru SF se consider masa de flux A Fm m .PentruMAGse consider consumul de gaz protector calculat cu relaia: [ ] m l t Q Gs , unde: Q = debitul de gaz protector [l/min],st = timpul de sudare pentru o trecere calculat cu relaia: mVn tst smin100 .n tabelul 5.3 se calculeaz consumurile Nm:Tabelul 5.3Nr.sudurSF[ ] m kg m mA F MAG: [ ] m l t Q Gs1 1 [ ] min cm VStn[ ] m tsmin G[l/m]1S0,591 - - - -7 6 5S S S - 40,27 1 2,483 29,80Am considerat debitul de gaz protector 12 Q l/min.V.1.4. Calculul costului materialului de adaos unitar AMCSe folosesc formulele:- pentru SE: [ ] m lei P m Cel A MA , unde elP preul electrozilor [lei/kg].Preurile aproximative ale electrozilor sunt: elP 2,65Euro/Kg = 11,395 lei/kg, pentru ed 6 mm2,55Euro/Kg=10,965 lei/kg, pentru ed 5 mm2,38Euro/Kg = 10,234 lei/kg, pentru ed 4 mm642,25 Euro/Kg = 9,675lei/Kg, pentru ed 3,25 mm- pentru SF: ( )F S A MP P m CA+ [lei/m], unde SP preul srmei i consider kg lei Kg Euro PS975 , 13 / 25 , 3 ; FP preulfluxului i rezultkg lei Kg Euro PF608 , 19 / 56 , 4 ;- pentru MAG: [ ] m lei P G P m Cgaz S A MA + , unde:gazPpreul gazului iPgaz CO2= 2,02lei/Kg i Pgaz CORGON =19,01 lei/m3Costurile materialelor de adaos vor fi calculate n tabelul 5.4:Tabelul 5.4Nr.crt.Nr.sudurAMC [lei/m] SE:el AP mSF: ( )F S AP P m +1MAG:gaz S AP G P m + 11 1S- 19,695 -2 2S3,887 - -3 3S2,918 - -4 4S3,887 - -5 7 6 5S S S - - 568,56 8S5,266 - -7 10 9S S 1,622 - -8 12 11S S 5,025 - -V.2. Calculul costului unitar al manopereiSe face cu formula:[ ] m lei P T CM Mo/0 1 ,unde: MoC costul unitar al manoperei; 1Ttimpul necesar pentru realizarea unui metru de custur, calculat cu relaia: [ ]moreFOtTs601,unde: st timpul de sudare; FOfactor operator, funcie de procedeul de sudare i locul de munc i se consider: 25 , 0 FO, pentru SE; 6 , 0 FO, pentru SF; 65 , 0 FO, pentru MAG; OMP plata muncitorului, 65Se alege un salar mediu de 8000000 lei/lun i rezult:h lei POM500 . 44 la un timp de lucru de 180 h/lun.Tabelul 5.5SuduraProcedeutn[ ] min cm Vs[ ] m tsmin [ ] m h T1[ ] m lei CM01SSF 3 59,6505,68 0,16 3,1512SSE 1 33,1 3,02 0,20 0,773SSE 1 15,37 6,051 0,43 1,2544SSE 1 16,6 6,02 0,40 1,5547 6 5S S S MAG 1 40,27 2,48 0,06 34,118SSE 6 12,2512,0349,73 3,32 17,48310 9S S SE 1 17,6 5,68 0,38 0,61612 11S S SE 2 19,8 10,1 0,67 3,467V.3. Calculul costului unitar al energiei electrice WCSe calculeaz cu relaia:[ ] m lei P W CW W 1,unde: WP preul unui Kw i consider kw lei PW5 , 0 . 1Wenergia electric, calculat cu relaia: [ ]mkwt U IWs a s1600001 , randamentul sursei n cazul nostru 6 , 0 (pentru convertizoare de sudur)Tabelul 5.6Nr. crt. Nr. sudur Procedeu[ ] A IS[ ] m lei P W CW W WC[lei/m][ ] V Ua [ ] m tsmin [ ] m kW W1 1SSF 562 29 5,68 2,57 1,4142 2SSE 150 17,5 3,02 0,22 0,1213 3SSE 108 15,4 6,51 0,30 0,1654 4SSE 206 20,3 2,48 0,29 0,1595 7 6 5S S S MAG 462,537 6,02 1,18 0,6496 8SSE 15031217,525,649,73 14,66 8,0637 10 9S S SE 66 13,3 5,68 0,14 0,0778 12 11S S SE 150 17,5 10,1 0,74 0,40766V.4. Calculul regiei eRC unitareSe face cu formula:[ ] m lei T R Ce Re1 ,i se consider h lei Re1000 .Tabelul 5.7Nr. crt. Nr. sudur[ ] m h T1Cost regie unitar[ ] m lei T R Ce Re1 1 1S0,16 1602 2S0,20 2003 3S0,43 4304 4S0,40 405 7 6 5S S S 0,06 606 8S3,32 33207 10 9S S 0,38 3808 12 11S S 0,67 670V.5. Costul mbinrilor sudate SCSe calculeaz cu formula: [ ] lei L C CS S 1,unde: 1SC costul unitar al mbinrii [lei/m] i este dat de: [ ] m lei C C C C CW Mo MA S Re1+ + + ; Llungimea mbinrii sudate [m].Tabelul 5.8Nr.crt.Nr.sudurProcedeuCS1[lei/m]L [m][ ] lei L C CS S 11 1SSF 184,26 3,49 643,0672 2SSE 204,778 3,49 789,6343 3SSE 434,337 0,99 429,9944 4SSE 45,6 0,866 39,4895 5SMAG 663,259 5,49 3641,2926 6SMAG 663,259 2,53 1678,0457 7SMAG 663,259 2,3 1525,4968 8SSE 3450,812 0,24 828,1959 9SSE 382,315 0,975 372,75710 10SSE 382,315 0,16 61,17111 11SSE 681,492 1,648 1123,09812 12SSE 681,492 1,648 1123,098Costul total al mbinrilor sudate este lei C CiS Si tot34 , 12255121 .67Capitolul VITEHNICA SECURITII MUNCII LA EXECUTAREA SUDRII Sudarea manual cuarcelectric, sudarea substrat defluxi ngazede protecie, care au cptat rspndire considerabil n industrie se nsoesc de eliminarea intensiv de fum, gaze, praf i de asemenea energie calorific i radiaional. La alegerea materialelor de sudare afar de evaluarea caracteristicilor tehnologiceideexploataretrebuiedeluatnconsideraieimotiveleigienice. n primul rndsepreferelectrozii i fluxurile, caresecaracterizeazprineliminri minimale de substane toxice.O mare atenie la sudarea cu arc electric trebuie atras ventilaiei prin aspiraie, aerisirii buncrelor cu fluxuri a instalaiilor staionare de sudare, acoperirii nveliului de zgur, care se rcete, neutralizrii componentelor toxice ale gazelor nocive, stabilirii circulaiei necesare a aerului i instalarea ventilaiei corespunztoare. Este important alegerea sticlelor corespunztoare de protecie a ochilor.Sarcinile psihologice, care acioneaz sudorul, constau n necesitatea de urmrire permanent a zonei de sudare, n ncordarea vederii, n cerinele avansate de precizie a micrii electrodului.Realizareasudrii manualedeseori sensoetedetensiuni staticeavansate. Sudarea deseori se realizeaz n poziii incomode: stnd culcat pe spate, pe burt, pe o parte,nplafon, etc, ceconduce la tensiuni considerabile ale muchilor minilor i corpului.Mecanizarea i automatizarea proceselor de sudare permit micorarea impurificrii aerului n zona de lucru, instalarea dispozitivelor individuale de ventilaie, folosireambrcmintei specialedinmaterialeuoare, iluminaiabuna locului demuncasudorului, utilizareaportelectrozilor, carenusenclzesctimp ndelungat, care simplific schimbarea electrozilor .a.Sudarea n argon cu electrod nefuzibil este mai favorabil din punct de vedere igienic fa de sudarea cu electrozi nvelii. La sudarea n mediu de argon cu electrod nefuzibil, coninutul de praf n zona de sudare nu depete limita admis, 68concentrarea manganului este de 10 ori mai mic dect limita admis, iar oxizii de azot i oxizii decarbonnzonaarcului lipsesc. nvoieliledelucrulasudarea semiautomat sunt mai dificile dect la sudarea automat, datorit necesitii reinerii n mn a capului de sudat a semiautomatului cu buncr pentru flux cu masa de 2...3 kgi deasemeneanlegturcutensionareaateniei pentrurespectareastricta regimuluide sudare.Afardeaceasta, concentraia substanelor nocive, oxizilor de mangan, fluorurilor n zona de lucru este avansat. Despriturile i cabinele prentmpin scurgereagazelor nocivensecie, undesudareanuserealizeaz. La sudarea cu utilizareagazelor de protecie pereii cabinei nu trebuie s ajung la podele la o distan de 300 mm.Suprafaaliberncabinadesudaretrebuiesfienumai micde3m2la fiecare post de sudare. Pereii i utilajele trebuie s fie vopsite n culori deschise cu reflectarea dispersat a luminii pentru slbirea contrastului dintre luminozitatea (strlucirea) arcului i suprafeele utilajelor i pereilor.VI.1. Msuri de protecie contra electrocutriiLa trecerea curentului electric prin corpul uman sunt posibile afeciunile unor organesauaorganismului nntregime. Tipurileprincipaledeafeciuni: arsuri de ctre arcul electric, oc la atingerea cu conductorii electrici, ruperea esuturilor .a.Cele mai periculoase sunt ocurile electrice. Ele se nsoesc de apariia la om a convulsiilor, pierderii cunotinei, oprirea funciilor organelor respiratorii i a circulaiei sanguine. Factorii care negativ acioneaz la rezultatul electrocutrii sunt puterea curentului electric, frecvena lui i tensiunea, temperatura avansat a mediului ambiant,oboseala,starea bolnvicioas, tipul curentului electric (mai periculos este curentul alternativ cu frecvena de 50...60Hz), durata de trecere a curentului electric .a. nfig. 6.1sunt prezentateschemeleposibiledeintroducereamuncitorului n circuitul electric. Cea mai periculoas este atingerea la doi poli.69Figura 6.1a atingerea la doi poli; b, c atingerea la un singur pol; d folosirea podelelor electroizolatoarePentrustabilireanivelului depericol, trebuiesneorientmnulaputerea curentului lipsit de pericol, dar la tensiunea fr pericol.Tensiuneafrpericol nncperi uscate, nconditii delucrunormale, cu mbrcminteinclmintenstarebun, estetensiuneade36V, iarnncperi umede 12 V.Pericolul de electrocutare apare la atingerea de prile conductoare de curent ale instalaiilor electrice i cu prile metalice, care ntmpltor au nimerit sub tensiune. De aceea toate carcasele instalaiilor de sudare, generatoarelor, motoarelor electrice, transformatoarelor i ale altor utilaje neaprat trebuie s aib priz de pmnt.nfiarea secundar a transformatorului trebuie legat la pmnt mpreun cu carcasa metalic (fig. 6.2).Figura 6.2. : a priz de pmnt; b priz la nulLamecanismelepentrupunereancircuit i comutareacurentului electric carcaseletrebuiesaibprizalapmnt. Integritateaprizei lapmnt, sudorul o verific sistematic prin vizionare. Nu sepermitelucrul cu instalaiile de sudare fr verificarea lor la lipsa de scurtcircuit la carcas i integritatea cablului prizei la pmnt. Este necesar periodic de msurat rezistena mecanismelor prizei la pmnt (nu mai rar de odat pe an). Tensiunea mersului n gol a surselor de alimentare (curentului continuu i alternativ) este periculoas, cnd sudorul se atinge de suprafee metalice mari (cazane, cisterne, evi .a.).Pentru asigurarea lucrrilor fr pericole ale sudorului, instalaiileseasigurcudispozitivepentrucuplareaautomatalanului electric la atingerea electrodului de piesa de sudat i decontarea automat la mersul n gol. Estenecesardeutilizat condensatori desiguranisistemededeconectarea tensiunii la schimbarea electrozilor.VI.2. Tehnica securitii muncii la sudarea cu arc electric70Lasudareacuarc electric sunt admii sudorii cupregtirecorespunztoare, care au certificat cu dreptul de a realiza tipul corespunztor de lucrri de sudare i au trecut instruire i verificarea cunotinelor n domeniul tehnicii securitii cu ndeplinirea formelor dintr-un registru special i care au trecut controlul medical.Nu se admite realizarea lucrrilor de sudare tinerilor cu vrsta sub 18 ani. Este interzisfemeilorsrealizezelucrriledesudareelectricnspaii nchise(cazane, cisterne, bacuri .a.).Sudorilornuli sepermiteracordarea n circuit, decuplarea dela circuit ale agregatelor de sudare electric. Montarea i repararea instalaiilor electrice se permite numai electromontorilor cu pregtire special. Sudorilor nu li se permite categoric s ajusteze lanurile electrice de for.La sudarea manual cu arc electric, lungimea cablului de la reeaua de alimentare pn la agregatul mobil de sudare trebuie s fie nu mai mare de 10 m. Nu se permite utilizarea cablurilor mpletite i cablurilor cu izolaie deteriorat.Lantrerupereaalimentrii cucurentelectric, laabsenalaloculdelucrua muncitorului,la depistarea defectului agregatului de sudare n timpul lucrului i de asemenea la curarea agregatului i locului de lucru, sudorul trebuie s deconecteze instalaia de sudare.Sudorului i este interzis s realizeze lucrrile de sudare n apropierea materialelor inflamabile i explozive (benzin, aceton, alcool .a.).Sudorul trebuie s tie s se foloseasc de mijloacele de stingere a focului i s leutilizezencorespunderecuprescripiilendependencaracterul incendiului i stingtorului.n timpul lucrului sudorul este obligat s-i acopere faa cu masc sau cu casc dotatecusticledeprotecie. Pentruprotejareapielii dearsuri sudorul trebuies lucreze n mbrcminte special i n mnui. Pentru protejarea de aciunea arcului electric a muncitorilor din secie, sudorul trebuie s lucreze ntr-o cabin special sau s ngrdeasc locul de lucru cu bariere de protecie. Muncitorii care se afl la distana mai mic de 10 m, trebuie s lucreze n ochelari cu filtru de lumin.Buteliile cu gaze inerte au presiunea de 15 MPa. La utilizarea incorect ele pot deveni explozive. Buteliile trebuiesc protejate de lovituri reciproce, buteliile trebuiesc transportate n crucioare speciale saun brancarde, nuse permite transportarea buteliilor cu minile fiindc,cderea ntmpltoare a butelii poate provoca rniri i 71traume, iar explozia butelii de la lovitur poate avea urmri mai grave. La locurile de muncbuteliileseinstaleaznpoziieverticali seprotejeazdelacderecu colieresaulanuri, estenecesar deprotejat buteliilederazelesolarei surselede cldur, care pot provoca avansarea presiunii gazelor i pericol de explozie.Ventilul buteliei trebuiedeschislin, frocuri, cumnasaucucheiacu mner scurt. Dac butelia nu poate fi deschis cu mna sau cu cheia cu mner scurt, atunci ea se ntoarce napoi la depozit cu inscripia defect.Buteliile se pstreaz i se transport numai cu capacul de protecie nurubat pn la refuz. Pentru micorarea presiunii gazului, consumat din butelie, servete supapa de reducie, care este vopsit cu culoarea atribuit convenional gazului dat. Se permite utilizarea supapelor pneumatice de reducie numai n stare de funcionare.n timpul sudrii cu arc electric deschis sar muli stropi de metal topit, care, n contact cu suprafeele neprotejate ale corpului uman, produc arsuri. Pentru protejarea de arsuri sudorul trebuie s lucreze n mbrcminte special i mnui din pnz de cort, acopermnt pe cap, cizme sau bocanci.Picturilede metal topit(stropi)sunt periculoase cnd ptrund nbuzunare, mneci, cizme, cutele mbrcmintei .a. De aceea, pantalonii nu se permite s se bage ncizme, scurtasembracpestepantaloni, iar lasudareapestecapsembrac mnecue din foaie de cort i se leag la mn.VI.3. Instruciuni de protecia muncii la sudarea electric substrat de flux i n baie de zgur Aciunea duntoare a razelor emise de arc este mult mai redus, de asemenea, stropirea i arcul electric poate apare numai la nceputul operaiei de sudare.Lasudareaautomati semiautomatsubstrat defluxi nbaiedezgur trebuie s se respecte msurile de protecia muncii specifice acestor procedee.Verificarea strii instalaiilor, a cablurilor de legtur este obligatorie, avnd n vedere densitile mari de curent cu care se lucreaz.Tierea captului srmei electrod se va face cu un clete izolat.Ventilaia locului de munc trebuie s fie corespunztoare, deoarece fondantul conine substane toxice, se interzice ca sudorul s stea cu capul aplecat asupra zonei de sudare.72VI.4. Instruciuni de protecia muncii la sudarea n medii degaze protectoareLa sudarea n medii de gaze protectoare se vor respecta instruciunile generale, ct i cele specifice procedeului.La sudarea n CO2, acesta se mprtie la locul de munc i are un efect de accelerare a respiraiei, astfel nct sudorul inspir unvolummai mare de aer. Accelerarea respiraiei devine duntoare la o concentraie de1% CO2 n atmosfer, fapt ce impune mrirea spaiului de lucru pe un post neventilat la peste 300 m3.Un pericol deosebit prezint CO care se degaj n urma disocierii CO2. innd cont c la un consum de circa 10-15 l/min de CO2, se degaj n atmosfer circa 25-30 l/h de CO, care fiind mai greu dect aerul se aeaz la nivelul podelei unde atinge concentraia maxim, fapt ce impune ventilarea corespunztoare i evitarea sudrii n poziia culcat.Buteliile de CO2 se fixeaz n poziie vertical i se vor consolida cu bride fie pe perete, fie de sursa de sudare.La sudarea n medii de gaze inerte a aluminiului, cuprului i aliajelor lor se degaj o cantitate mare de gaze toxice. Pentru evitarea bolilor profesionale, locul de munc se ventileaz corespunztor. La sudarea cuprului i aliajelor sale (alamele) se recomand utilizarea mtilor de gaze.Buteliile cu gaz trebuie s fie vopsite corespunztor (CO2 negru, Ar - maro).Temperatura de depozitare a buteliilor nu va depi 35oC.Manipularea buteliilor se va face fr lovituri i ocuri puternice.La terminarea lucrului se vor nchide robinetele cu ventil ale tuburilor. Deschiderea buteliilor de CO2se face numai dup ce nclzitorul a fost conectat cu cca. 15 minute nainte, pentru evitarea ngherii CO2.Fixarea capetelor furtunelor se va face prin coliere metalice.VI.5.Instruciuni de protecia muncii la sudarea i tierea cu plasm73Se vor respecta toate normele n vigoare de tehnica securitii muncii prescrise pentru sudarea electric prin topire i cele pentru manipularea i exploatarea tuburilor cu gaz sub presiune.Bioxidul de azot n combinaie cu oxigenul este toxic, irit cile respiratorii i provoacintoxicri, iar protoxidul deazot inspirat ncantiti mari atacsistemul nervos.Se recomand s se lucreze n spaii bine ventilate sau la aer liber.Pentruproteciacontratensiunilor foarteridicate(deordinul kV), cablurile instalaiei electrice pentru echipamentele de tiere i sudare cu plasm trebuie s fie perfecte i se vor verifica periodic.La tierea cu plasm se recomand folosirea crucioarelor pentru deplasarea capului de tiere.Se vor respecta toate instruciunile generale.Se interzice sudarea cnd circuitul de rcire cu ap a echipamentului nu este etan i pot apare scurgeri de ap.Laechipamentelepentrusudareacaplacapprintopireintermediar, este obligatoriefolosireaecranelor deproteciempotrivascnteilor. Sudorultrebuies poarte echipament de protecie adecvat pentru a evita ptrunderea scnteilor spre corp.Verificarea cablurilor instalaiei trebuie s se fac cu mare atenie,deoarece exist pericolul de strpungere datorit ozonului care se formeaz. Acesta provoac ionizarea puternic a aerului, care devenind bun conductor, poate provoca strpungeri violente ale izolaiei cablurilor de legtur.Pentru scoaterea pieselor sudate dintre bacuri se vor folosi clete sau dispozitive specializate.VI.6. Msuri preventive antiincendiareNusepermitesudareansalopeti mnui murdaredeunsori, grsimi i materiale inflamabile.Pentruprentmpinarea focarului incendiilor nzonasudrii trebuiesfie mijloace primare de stingere a focului: butoi cu ap i gleat, lad cu nisip, lopat i de asemenea stingtor manual.Sudorul trebuie s cunoasc locul cel mai apropiat al robinetului antiincendii, furtunurilor, stingtoarelor, lzii cunisipialaltormijloacedestingereafocului. Sudorii trebuie s tie s se foloseasc de mijloacele primare de stingere a focului.74Benzina, gazul lampant, petrolul i cablurile electrice aprinse trebuie stinse cu nisip sau bioxid de carbon din stingtorul special.La sudare permanent sar particule de metal topit: scntei, stropi, care nimerind pe materialele inflamabile, pot provoca incendii. Dac la distan mai mic de 5m de la locul sudrii sunt scnduri, achii de lemn, cli, podele de scnduri i alte materiale inflamabile este necesar de adoptat msuri antiincendii: de ngrdit locurile cu materiale inflamabile cu ecrane metalice sau din asbest.n afara cabinei de sudare se permite de realizat lucrrile numai de ctre sudor, care posed certificat cu dreptul de realizare a lucrrilor de sudare. Sudorul trebuie s primeascunpermis special (lalocul deexecutarealucrrilor desudare) pentru asigurarea msurilor antiincendii la realizarea acestor lucrri.Seinterzicerealizarealucrrilor desudarelacomunicaii i rezervoarecu materiale inflamabile sau sub presiune, la construciile proaspt vopsite.Lucrrile de sudare trebuie s fie realizate n locuri utilate pentru acest scop: ateliere, secii sau pe platouri deschise, n locuri temporare i platouri (la construcii, cldiri . a.).Dup terminarea lucrrilor este necesar de deconectat aparatura de sudare de la sursele de energie, curat locul de munc, de sesizat lipsa obiectelor fumegnde sau mocninde.La realizarea lucrrilor temporare de sudare n afara locului de lucru se permite numai dup concordarea lor cu serviciul de pompieri. nvoirea la realizarea lucrrilor temporare de sudare se elibereaz numai la un schimb de lucru.nceperea sudrii temporare n afara locului de lucru se permite numai dup ndeplinirea tuturor cerinelor antiincendiare (existena mijloacelor de stingere a focului, curarea locului de munc de materiale inflamabile, protejarea construciilor inflamabile . a.).Realizarea lucrrilor de sudare nu se permite: cu instalaii defectate, cu salopete, mnui i ghete cu pete de unsori, grsimi, benzin, cnd cablurile electrice se ating de buteliile cu gaze sub presiune, n ncperi i construcii cnd sub locurile executrii lucrrilor de sudare sunt construcii din materiale inflamabile.Celemai mari pericolesunt circuitul scurt nreeauaseciei, utilajelor de sudare i cablurilor electrice; suprancrcarea reelei transformatorului sau convertizorului de sudare; rezistenelor de trecere mari; ptrunderea rmielor 75electrozilor, stropilor de metal pe suprafeele materialelor inflamabile ale construciilor; explozia ncperilor umplute cu gaze.Circuitul scurt este posibil la contactul cablurilor electrice prin obiectele metalice, la atingerea cablurilor electrice cu izolaia deteriorat etc.Suprancrcareareelei seciei poateproducealegereaincorectacablurilor electrice, suprancrcarea utilajelor i scnteierea periilor generatorului, convertizorului desudare, temperaturacruianutrebuiesdepeasc75oC, iara transformatorului de sudare 95oC. Afar de temperatur nalt, semne de suprancrcare a utilajelor de sudare sunt: vuiet puternic, vibraie, iar la generator scnteiere. Suprancrcarea conduce la nclzirea i aprinderea izolaiei.Locurile de atingere a cablurilor cu evile de nclzire, construciile metalice, comunicaiile, instalaiile tehnologice .a., la care metalul se nclzete pn la temperatura, care ar aduce la aprinderea construciilor i materialelor, instalate aproape de aceste locuri creeaz pericole de aprindere.Rsucirea cablurilor la rece este periculoas prin aceea, c creeaz rezistene de trecere cu nclzire puternic, suficient pentru aprinderea materialelor i rmiilor inflamabile.Alegerea corect a tieturii transversale a cablurilor electrice conform izolaiei, tensiunii de funcionare i siguranei fuzibile la curentul limitativ permis, protejeaz cablurile i instalaiile de sudare de aprindere.Pericole de aprindere deseori se ivesc la sudarea la nlime. Rmiele electrozilor aruncate din portelectrod, cznd pe acoperiuri, schele, aezate mai jos de locul sudrii, pot produce aprinderea rmielor de lemn i altor materiale inflamabile. Sunt foarte periculoase capetele electrozilor utilizai la lucrrile de construcii, montaj i reparaii.Lucrrile de sudare se permite de executat la distan nu mai mic de 5 m de la materialeinflamabileinumai aproapede10mdelarezervoareculichideuor inflamabile. nacest cazlocurilederealizarealucrrilor desudaretrebuiesfie asigurate cu mijloace de stingere a focului.76Bibliografie1. Anghel Iulian Sudarea oelurilor aliate, Ed. Tehnic, Bucureti, 19932. Buzdugan Gh. Culegere de probleme de rezistena materialelor. Ed.Didactic i Pedagocic, Bucureti, 19793. Constantin Emil Proiectarea mainilor i construciilor sudate. Curs, partea I, Univ. din Galai, 19814. Constantin Emil Tehnologia sudrii prin topire. Curs, partea I, Univ. din Galai, 19835. Cohal V. Echipamente pentru sudare. Editura Tehnica Info, Chiinu, 20016. DeheleanDorin Sudarea prin topire, Ed. De Vest, Timioara, 1992Vasile NiuTehnologiasudrii printopire. Elementedeproiectare. Univ. din Galai, 19817. Dalban C., N. Iuncan, C. erbescu, Al. Varga, S. Dima Construcii metalice.Ed. Tehnic, Bucureti, 19808. GeorgescuValeriu Controlul mbinrilor sudate. Lucrri de laborator,Univ. din Galai, 19769. GeorgescuValeriu Controlul mbinrilor sudate. Lucrri de laborator,Univ. din Galai, 198010. Ionescu Gh. Tehnologia construciilor sudate. Ed. Didactic i Pedagogic,Bucureti, 196211. Lupescu I., A. Petrior, C. Rdulescu Sudarea sub strat de flux n baie de zgur i n medii protectoare. Ed. Didactic i Pedagogic, Bucureti, 196812. Mitelea Ion, Victor Budu Materiale i tratamente termice pentru structurisudate, Ed. De Vest, 199213. Popescu V. Construcii metalice. Editura Tehnic, Bucureti, 197514. Popovici V., S. Santea, N. Popa, C. arlu, L. Miclo, S. NanuGhidullucrrilor de sudare, tiere i lipire.15. Safta V. Controlul mbinrilor i produselor sudate. Vol. II, Ed. Facla,Timioara, 198616. Srbu I. Tehnogia sudrii prin topire. Editura Tehnica Info, Chiinu, 200117. Teodorescu C., D. Mocanu, M. Buga mbinri sudate. Ed. Tehnic,Bucureti, 197218. ISIM i OIDCM Stadiul i tendinele standardizrii n domeniul sudrii i alprocedeelor conexe. Vol. I Vol. XI 1989 199177