STATICA CONSTRUCłIILOR -...

STATICA CONSTRUCIILOR

1.

S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static)

este corect pentru structura din figura alturat:

a. n = 0 (static determinat) b. n = -1 (mecanism) c. n = 1 (static nedeterminat)

2.

S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static)


a. n = 1 (static nedeterminat) b. n = 0 (static determinat) c. n = -1 (mecanism)

3.

Pentru sistemul de baz din figur, s se indice valoarea

corect a termenului liber t1 dac: 1510 = Ct

43

0 ,12

10040cm

xI =

a. 51 1020= t b. 01 = t c.

51 1020

= t

4.

S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de

nedeterminare static) este corect pentru structura din

figura alturat:

a. n = -1 (mecanism) b. n = 0 (static determinat) c. n = 1 (static nedeterminat)

5.

Pentru bara cu seciunea constant (moment de inerie 2I0), avnd legturi

rigide la ambele capete, matricea de rigiditate redus, n coordonate proprii

este:

2I0

l

a. [ ]

=

15,0

5,014 0

l

IEk ij b. [ ]

=

21

124 0

l

IEk ij c. [ ]

=

42

244 0

l

IEk ij )

6.

S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static) este corect pentru structura din figura alturat:

a. n = -1 (mecanism) b. n = 0 (static determinat) c. n = 1 (static nedeterminat

2m

I0

4m

I0

0

+10

X1

45

6m 6m 6m 6m 6m

4m

1m3m

P=10KN

7.

S se indice valoarea corect a gradului de nedeterminare cinematic -

elastic Z pentru structura din figura alturat( se neglijeaz deformaiile axiale ale barelor):

a. Z = 9 b. Z = 7 c. Z = 4

8.

S se precizeze pentru care efort secional este

trasat linia de influen din figura alturat:

a. VC b. MC c. ME

9. S se indice cea mai eficient metod pentru rezolvarea

structurii static nedeterminate din figura alturat:

a. metoda forelor b. metoda deplasrilor c. indiferent care din ele

10. S se indice care dintre mrimile precizate reprezint fora axial

din bara indicat n structura cu zbrele din figura alturat:

a. N = -1,06 KN b. N = 2,31 KN c. N = 1,06 KN

11.

Care sistem de baz este cel corect pentru rezolvarea structurii prin

metoda forelor:

a.

b.

c.

x2

x1

x2

x1 x2

x3

x1

1/6 1/44

1/24 1

B C D E F G H i j

1m 4m 1m 4m 1m 4m 1m 4m 1m

-

l l l

I 2I 2I I

F

H

a

x1 I0 1,5I0 x2

1,5a 3a

F 3I0

12. S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static) este

corect pentru structura din figura alturat:


13.

S se indice valoarea corect a gradului de nedeterminare cinematic - elastic Z pentru structura din figura alturat (se neglijeaz

deformaiile axiale ale barelor):

a. Z = 5 b. Z = 6 c. Z = 4

14.

S se indice ce relaii exist ntre coeficienii

necunoscutelor n metoda forelor pentru

sistemul de baz din figur:

a.

=

2112

2211

b.

=

=

1222

1211

c. { 21122211 ===

15. S se indice sistemul de baz geometric determinat,

corect, pentru structura din figura alturat:

a.

b. c.

16. S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static)



5

2 3 4

1

6 7 8

5

2 3 4 1

6 7 8 5

2 3 4 1

6 7 8 5

2 3 4 1

6 7 8

4I0

m32=4000

I0

3 2m 4m

2

2m

1

4

m12=4000

m14=10000

m41=4000

4m

20KNm A B

4m 2m

10KN/m

40KN

17. S se indice care din diagramele M1, M2 sau Ms este cea greit:

a. b.

c.

18.

Fiind date momentele de ncastrare perfect mij s se indice care sunt momentele corecte rezultate n urma operaiei de distribuie

i transmitere a momentelor (echilibrare Cross):

a. b. c.

19. Pentru structura din figura alturat s se indice care din diagramele de momente de pe bara AB este corect:

a. b.

c.

20. Dac n sistemul de ecuaii de echilibru elastic: (1) 01313212111 =+++ pxxx

(2) 02323222121 =+++ pxxx

(3) 03333232131 =+++ pxxx

Coeficienii din ecuaiile (1) i (2) sunt coreci (se verific), iar cei din ecuaia (3) nu se verific, atunci :

a. este greit coeficientul 31 b. este greit coeficientul 32 c. este greit coeficientul 33

M32=4000

3 2m 4m

2

2m

1

4

M12=7600

M14=7600

M41=8800 M32=4000

3 2m 4m

2

2m

1

4

M12=8200

M14=8200

M41=9200 M32=4000

3 2m 4m

2

2m

1

4

M12=6800

M14=6800

M41=11400

160KNm

160KNm 140KNm 160KNm 160KNm

140KNm 160KNm 160KNm

1

0,5m 1m

x1=1,1 1

1m

M1 M1

0,5

0,5m 1m

x2=1,1 1

1m

M2 M2

x1=1

0,5m 1m

x2=1 1

1m

Ms

I0

LMi

10KN/m

12/5

20KNm 30KN

6/5 4m 6m 3m

+

-

i

21.

S se precizeze care dintre valorile indicate

reprezint momentul ncovoietor din seciunea i a

grinzii din figura alturat, fiind cunoscut linia de influen corespunztoare:

a. Mi = - 48 KNm b. Mi = 72 KNm c. Mi = 96 KNm

22.


elastic Z pentru structura din figura alturat( se neglijeaz


a. Z = 4 b. Z = 5 c. Z = 6

23.

Fiind dat sistemul de baz, s se indice care este ecuaia de echilibru elastic corect

(EA = constant):

a. 0)2

( 1111 =+

+ pxEA

a b. 0)

2( 111 =

x

EA

a c. 11111

2x

EA

ax p

=+

24.

S se indice care dintre mrimile precizate reprezint fora axial din

bara indicat n structurile cu zbrele din figura alturat:

a. N = 9,452 KN b. N = -11,186 KN c. N = -9,452 KN

a a

F a

x1

x1

10KN 10KN

10KN

3m 3m 3m 3m 3m

1,5m 1,5m

10KN

25.

S se indice care din matricele de transformare [A] a deplasrilor

nodurilor n deformaii ale capetelor de bar este corect pentru

structura din figura alturat:

a.

y1=1 ya=1

[ ]

41

14

32

12

2,0

2,0

333,0

0

0

1

0

1

=A

b.

y1=1 ya=1

[ ]

41

14

32

12

25,0

0

25,0

333,0

0

0

5,1

5,1

=A c.

y1=1 ya=1

[ ]

41

14

32

12

0

25,0

25,0

0

1

1

0

0

=A

26. S se precizeze ce sistem de baz este mai convenabil de ales n cazul

structurii date.

a. metoda forelor b. metoda deplasrilor c. ambele metode sunt la fel de

indicate

27. S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static) este corect pentru structura din figura alturat:

a. n = 0 (static determinat) b. n = 1 (static nedeterminat) c. n = -1 (mecanism)

28. Fiind dat structura din figur s se indice care este sistemul de baz

corect pentru rezolvarea structurii prin metoda forelor:

a.

b.

c.

29.

a. n = 0 (static determinat) b. n = -1 (mecanism) c. n = 1 (static nedeterminat)

3

4m

2

5m

1

4

3m

a

II

I

III

x1 x2 x1 x2

x2 x1

30. S se indice deformata corespunztoare gradului de libertate elastic (a):

a.

b.

c.

31.

Folosind verificare condiie de compatibilitate elastic, s se indice care este diagrama de momente corect pentru structura din

figur:

a.

b.

c.

32. S se precizeze ce sistem de baz este mai convenabil de ales n cazul

structurii date:

a. metoda forelor b. metoda deplasrilor (forma

analitic) c. ambele metode sunt la fel de

indicate

33. S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static) este corect pentru structura din figura alturat:

a. n = -1 (mecanism) b. n = 1 (static nedeterminat) c. n = 0 (static determinat)

a

90

I0

a I0

2a

M

M

a

M 2a

M

M

a

2M 2a

M M

a

0,5M 2a

M

a.

b.

c.

34. S se precizeze pentru care dintre grinzi corespunde diagrama de momente din figura alturat:

35.

Fiind dat arcul din figur, s se indice cel mai eficient sistem de baz n metoda forelor:

EI = constant

a.

b.

c.

36.


elastic Z pentru structura din figura alturat( se neglijeaz


a. Z = 5 b. Z = 8 c. Z = 9

10KN/m

1m 3m 3m 2m 1m

1m 3m 3m 2m 1m

1m 3m 3m 2m 1m

1m 3m 3m 2m 1m

5KNm

10,6KNm

30,6KNm 46,2KNm

3,3KNm

20KNm 30KN 6,6KN/m

10KN/m 20KNm 30KN 10KN/m

17KN/m

20KNm 10KN/m

30KN

x1 x1

F F

x2 x2

x1 x1

F F

F F

f

l/4 l/4 l/4 l/4

x1

F F c x1

x2 x2

37. S se precizeze care dintre ncrcrile indicate conduce la

diagrama de momente din figura alturat:

a.

b.

c.

38. Cte semnificaii poate avea un coeficient Sij din ecuaiile metodei deplasrilor, forma analitic, cu necunoscute

deplasri elastice ale nodurilor:

a. 2 semnificaii b. 3 semnificaii c. 4 semnificaii

39.

S se indice care din momentele de ncastrare mij sunt corecte pentru cedrile de reazeme indicate (momente spre bar):

EI0=105KNm

2

a.

=

=

mKNm

mKNm

1000

2500

42

12 b.

=

=

mKNm

mKNm

1000

3000

42

12 c.

=

=

mKNm

mKNm

2500

3000

42

12

186,67KNm

20KNm

53,33KNm

240KNm

M 4m 2m

4m

20KNm

10KN/m

60KN 4m 2m

4m

20KNm

10KN/m

60KN 4m 2m

4m

20KNm

10KN/m

60KN

I0

v3=0,04m 3

4m

2

4m

1

4

3m

I0

4I0

=0,01

40. De cte ori este static nedeterminat structura din figur:

a. n = de 4 ori b. n = de 3 ori c. n =0 este un sistem static

determinat

41.

S se indice care dintre rezemrile indicate corespund diagramei de

momente din figura alturat:

a.

b. c.

42. Fiind dat linia de influent a forei tietoare din seciunea i s se precizeze care dintre ncrcrile din figur

produc fora tietoare Qi=25KN:

a.

b.

c.

M

15KNm 25KNm 15KNm

20KNm 25KNm

40KNm 40KNm

2m 4m 4m 2m 4m

5m 3m

10KN/m 20KN

2m 4m 4m 2m 4m

5m 3m

10KN/m 20KN

2m 4m 4m 2m 4m

5m 3m

10KN/m 20KN

-

+

-

10m 3m

i

LQi

10KN/m

10KN/m

10KN/m

2/5

20KNm

30KN

30KN

30KN

3/10

3/5

4m 6m 3m

4m 6m 4m

4m 6m 4m

20KNm

20KNm

43. S se indice care dintre liniile de influen pentru efortul stcQ este corect:

a.

b.

c.

44. S se indice pentru care efort din seciunea i este trasat

linia de influen din figur:

a. Qi b. Mi c. Ni

45. S se indice care din grupa de coeficieni din metoda forelor este

corect pentru sistemul de baz din figur:

a.

011

72

EI=

02112

108

EI==

022

252

EI=

b.

011

72

EI=

02112

108

EI==

022

216

EI=

c.

011

86

EI=

02112

108

EI==

022

252

EI=

46. S se indice care este relaia corect de calcul a mpingerii H pentru arcul dublu articulat:

a.

+

=

l

l

p

lidsxyI

I

dsxyxMI

I

H

0

20

20

0

0

)(

)()(

b.

+

=l

l

p

lidsxyI

I

dsxyxMI

I

H

0

220

20

0

0

)(

)()(

c.

+

=l

l

p

lidsxyI

I

dsxyxMI

I

H

0

20

20

0

0

)(

)()(

A C DB

-1

+ +

+

-

1

1

i

+

-

1

3m 6m

6m

2I 0 2I 0

I 0

x12x 1

1

6

Ms

47. Cunoscnd linia de influen a reaciunii VA, s se

indice care este valoarea corect a acesteia:

a. VA=8 KN b. VA=10 KN c. VA=5 KN

48. S se indice care este valoarea corect a termenului liber p1 pentru sistemul de baz din

figur:

a. 01 = p b. 0

1

10

EIp = c.

01

10

EIp =

49. Cunoscnd linia de influen a mpingerii H, s se indice

care este valoarea corect a acesteia:

HL

6m6m

4m

H

+

6m6m

0,125

10 KN/m

a. H=160 KN b. H=135 KN c. H=140 KN

50. S se indice care este varianta corect pentru relaia celor 3

momente (Clapeyron):

a. 0)(2 1'

1,''

1,1111 =++++ +++++ iiiiiiiiiiiii lmlmMlMllMl

b. 0)(2''

1,1'

1,1111 =+++++ +++++ iiiiiiiiiiiii mlmlMlMllMl

c. 0)(2'

1,1''

1,1111 =+++++ +++++ iiiiiiiiiiiii mlmlMlMllMl

1/24LVA +

VA

4m

20 KN

12m 6m 6m

I 0

i-1 i

li

M i-1 M i M i+1

i+1

li+1

I 0

i

i

i

10 KN/m

1x

I 0I 0

1m

6m

3m

I 0

vA=2cm

uA=2cm

C

BA

4m

4m

4m

51. S se indice valoarea corect a deplasrii vc pentru cedrile de reazem indicate:

a. vc=2 cm b. vc=0 c. vc=-2 cm

52.

S se indice pentru care dintre necunoscutele Xi (i=1,2,3) este

corect relaia de mai jos:

=

l

l

p

i

dsxI

I

dsxxMI

I

X

0

20

0

0 )(

a. i=1 b. i=2 c. i=3

53. S se precizeze la care dintre metodele de rezolvare a structurilor static nedeterminate se pot adopta mai multe

variante pentru sistemul de baz:

a. metoda deplasrilor b. metoda forelor c. ambele metode

54. S se indice care este definiia corect a unei flexibiliti ij :

a. deplasarea (sgeat sau rotire) produs pe direcia i de o aciune egal cu 1 (for sau moment) aplicat pe direcia j

b. reaciunea (for sau moment) ce ia natere pe direcia i datorit deplasrii (sgeat sau rotire) egale cu 1 pe direcia j

c. ambele

55. S se indice care este definiia corect a unei rigiditi ijK :

a. deplasarea (sgeat sau rotire) produs pe direcia i de o aciune egal cu 1 (for sau moment) aplicat pe direcia j

b. reaciunea (for sau moment) ce ia natere pe direcia i datorit deplasrii (sgeat sau rotire) egale cu 1 pe direcia j

c. ambele

56. Utiliznd metoda simplificat, s se indice care este valoarea corect a

forei tietoare din bara indicat:

a. KNQ 10= b. KNQ 15= c. KNQ 20=

57.

S se indice care este ecuaia de echilibru elastic corect pentru structura din figur, avnd sistemul de baz indicat:

a. 1

01111 X

EI

lX p =+ b. 11111 X

IE

lX

ttp =+ c. 11111 XAE

lX

ttp =+

3m 6m

3m

3m

I 0 I 0

I 0

I 0

I 0

I 0

2I 0

2I 0

10KN

30KN

x'

x

3x3x1xx1

x2

y

2x

c

SB1xx1

l l

58. S se indice care este relaia de calcul corect pentru determinarea poziiei centrului elastic la structuri simetrice:

a.

dsI

I

dsxyI

I

cl

l

=

0

0

0

0 )(

b.

=

=

=n

ii

n

iii

W

yW

c

1

1 ; ii

0i S

I

IW = c. ambele

59.

S se indice care este relaia corect de calcul a unui coeficient Lqr din ecuaia de echilibru prin LMV, pentru

determinarea coeficienilor de corecie din metoda deplasrilor, procedeul distribuirii i transmiterii momentelor

n 2 trepte:

a. rij

qji

qijqr MML += )( b.

qij

rji

rijqr MML += )( c. ambele

60 S se indice care este relaia de calcul a momentelor finale din extremitile barelor n cazul structurilor cu noduri

deplasabile, acionate de fore concentrate n noduri, rezolvate prin procedeul distribuirii i transmiterii

momentelor n dou trepte:

a. rm

r

rij

Iijij XMMM +=

=1 b.

r

m

1r

rijij XMM =

= c.

Iijij MM =

61. S se indice care este relaia de calcul a momentelor finale din extremitile barelor n cazul structurilor cu noduri

fixe supuse unor cedri de reazeme, rezolvate prin procedeul distribuirii i transmiterii momentelor n dou trepte:

a. rm

r

rij

Iijij XMMM +=

=1 b.

r

m

r

rijij XMM =

=1 c.

Iijij MM =

62. S se prezinte care este varianta cea mai avantajoas pentru rezolvarea arcelor static nedeterminate:

a. metoda deplasrilor b. metoda forelor c. oricare

63 S se prezinte ce metod este practic pentru rezolvarea grinzilor cu zbrele static nedeterminate cu noduri rigide:

a. metoda deplasrilor b. metoda forelor c. ambele metode

64. S se precizeze ce metod de calcul este mai convenabil n cazul structurii indicate:

a. metoda forelor b. metoda deplasrilor (forma

analitic) c. nici una

65. S se indice care este ecuaia corect, prin aplicarea relaiei

celor 3 momente, pentru sistemul de baz indicat:

a. 0)40(8)86(2206 1 =+++ M b. 0240140 1 =++ M c. 040M820 1 =+

F

2F

M 1

I 0 I 0

8m

40KNmM 120KNm

6m

66. S se indice care este condiia de compatibilitate corect a deformatei pentru o structur static nedeterminat

supus unei variaii neuniforme de temperatur:

a. =l

iti

f

dxEI

MM

0

b. =l if

dxEI

MM

0

0 c. =l

iti

f

dxEI

MM

0


supus unor cedri de reazeme:

a. =l if

dxEI

MM

0

0 b. cedk

l

kii

f

RdxEI

MM =

0

c. cedk

l

kii

f

RdxEI

MM =

0


supus aciunii unor fore:

a. =l

ipi

f

dxEI

MM

0

b. =l

ipi

f

dxEI

MM

0

c. =l if

dxEI

MM

0

0

69.

Fiind cunoscute momentele mKN30M 52 = , mKN21M 58 = i utiliznd metoda simplificatoare, s se indice care sunt valorile i sensurile corecte ale momentelor M54 i M56:

a.

b.

c.

70. S se precizeze n care dintre cazurile de mai jos sunt corecte forele axiale din stlpi:

a.

b.

c.

71.

S se indice care este valoarea corect a momentului de ncastrare

perfect pentru cedarea de reazem indicat:

270 mdaN102EI =

a. m=12968,33 daNm b. m=33333,33 daNm c. m=27777,78 daNm

7

I 0

I 0

I 0

I 0

I 0I 0

3m

3m

6m3m

I 0

I 0

4

1

8

5

2

9

6

3

M 58

M 52

I 0 I 0

5M 54=34KN M 56=17KN M 56=15KNM 54=36KN 5 5

M 54=28KN M 56=23KN

20KN

1,8KN 1,8KN2,7KN

13,6KN 8,8KN 4,8KN 4,8KN8,8KN13,6KN

2,7KN 0,9KN1,8KN

20KN 20KN

1,8KN 0,9KN2,7KN

13,6KN 8,8KN 6,8KN

m

I 0

I 0

I 0

2m

4m

6m

v=0,02m

72.

S se indice care este valoarea corect a momentului de ncastrare

perfect pentru creterea uniform de temperatur indicat:

C30tmo=

15t C10

= o 27

0 mdaN102EI =

a. m =2500 daNm b. m =3000 daNm c. m =1000 daNm

73.

Fiind cunoscute:

- matricea cvasidiagonal a rigiditilor [\ k \]

- matricea de transformare a deplasrilor n deformaii [A]

- matricea de rigiditate a structurii [KS]

- vectorul ncrcrilor reduse la noduri pe direcia deplasrilor acestora (rotiri i translaii) { }P - vectorul momentelor de ncastrare perfect { m } s se precizeze care sunt etapele i relaiile de calcul corecte pentru rezolvarea unei structuri prin metoda

deplasrilor n formulare matricial:

a. - vectorul deplasrilor nodurilor { } [ ] { }PKD S = 1 - vectorul deformaiilor (rotirilor) capetelor de bar { } [ ] { }DAd = - vectorul eforturilor (momentelor) din capetele barelor {S}=[\ k \]{d}+{m}

b.

- vectorul deplasrilor nodurilor { } [ ] { }PKD S = - vectorul deformaiilor (rotirilor) capetelor de bar { } [ ] { }DAd T = - vectorul eforturilor (momentelor) din capetele barelor {S}=[\ k \]{d}

c. - vectorul deplasrilor nodurilor { } [ ] { }PKD S = 1 - vectorul deformaiilor (rotirilor) capetelor de bar { } [ ] { }DAd = - vectorul eforturilor (momentelor) din capetele barelor {S}={m}+ [\ k \]

-1{d}

74. S se precizeze care dintre teoremele de reciprocitate a deplasrilor este corect:

a. )1M(ji

)1P(

ijij == = b. )1()1( == = ij Pji

P

ij c. ambele

75. S se precizeze care dintre teoremele de reciprocitate a reaciunilor este corect:

a. )1(ji)1y(

ijij ss== = b. )1(

ji

)1(

ijij ss== =

c. ambele

76. Fiind cunoscute deplasrile nodului 1, y1 i ya, s se indice care sunt expresiile corecte pentru momentele din

extremitile barelor:

a.

+= 11313 ykM m13

a1211212 ykykM +=

021 =M

b.

+= 11313 ykM m13

aykykM +=1211212

112212

1ykM =

c.

+= 11313 ykM m13

aykykM +=1211212

a2111212 ykyk2

1M +=

a

2

31 F

m13

F1 3

2

2

31y1=1

k13k12

k1212

k12

1 3

2

k21

ya=1

m

6m

4m

2m

I 0

I 0

I 0

I 0

I 0

3m

3m

77. S se indice care este matricea de rigiditate [KS] corect pentru structura din figur:

a. [ ] [ ]20 = EIK S b. [ ]

=

15,0

5,01SK c. [ ]

=

21

12SK

78.

S se precizeze care este sistemul de baz corect pentru grinda cu zbrele din

figur:

a.

b. c. ambele

79. S se indice care este valoarea corect a coeficientului aas din sistemul de

ecuaii de echilibru static din metoda deplasrilor:

a. 0aa EI

3

4s = b. 0aa EIs = c. 0aa EI3

5s =

80. S se indice care este valoarea corect a coeficientului 11s din sistemul de ecuaii de

echilibru static din metoda deplasrilor:

a. 011 EI5s = b. 011 EI

3

7s = c. 011 EI7s =

x11x

x1

1x

3m

3m

3m

Saa

I 03I 0

3I 0

I 0

52

k21

3

4

a

ya=1

k31

1

k13

3I 0

3I 0

s11

4

3 3m

3m

3m

2 5

I 0

3I 0

1

y1=1

k14k13

k1312

s12

k2512

k25

y2=1

1 4

3

k21

25I 0

3I 0

3I 0I 0

3m

3m

3m

81. S se indice care este valoarea corect a coeficientului 12s din sistemul de ecuaii de

echilibru static din metoda deplasrilor:

a. 012 EI3

1s = b. 0s12 = c. 012 EIs =

82. S se indice sistemul de baz corect pentru rezolvarea structurii prin metoda forelor:

a.

b.

c.

83. S se indice care este valoarea corect a termenului liber p1 pentru sistemul de baz

din figur:

a. 0

1

120

EIp = b. 01 = p c.

01

90

EIp =

x2

1x

3x

x3

1x

x2

30KN

I 0

3m

6m3m

I 0I 0

x1

10 KN/m

84. S se indice sistemul de baz corect pentru rezolvarea structurii prin metoda deplasrilor:

a.

b.

c.

85. S se indice care este numrul corect al gradelor de libertate elastica la

deplasare m pentru structura din figur:

a. m=1 b. m=0 c. m=2

86.

Pentru sistemul de baz din figur s se indice valoarea corect a termenului liber t3 dac:

1510 = Cto

47

012

6030cmI

=

a. 5

3 10720= t b.

53 10900

= t c. 5

3 10480= t

87.

S se precizeze care sunt relaiile corecte ntre momentele )( ''' MM n cazul grinzilor din figur:

a.

>

>>

''''''

''''''

''''''

,

,

,

ACCA

BAAB

ACCA

MMMM

MMMM

MMMM

88. S se indice care este relaia corect de verificare global a coeficienilor necunoscutelor din metoda forelor:

a. dxEI

MMl

0

1s

ss

n

1iij

==

= b. ==

=

l

0

2s

ss

n

1j,iij

EI

M c. nici una

x2

1x

3x

x3

1x

x2

0

+30 6m

6m

I 0

I 0 I 0

00

2xx1

3x

MA' MA

MBMB

I0 0I I 00I

MC MC

I 0 I 0

l

l

a b a a b a

lA

B C

''

'' ''' '

89. Pentru sistemul de baz din figur s se indice valoarea corect a termenului liber

cedkkR 1 :

a. 02,01 = cedkkR b. 02,01 =cedkkR c. 01 =

cedkkR

90. S se indice care este relaia corect de verificare a termenilor liberi din metoda forelor, n cazul aciunii sarcinilor:

a. dxEI

MMl

0

ps

sp

n

1iip

==

= b. dx

EI

MMl

0

ps

sp

n

1iip

==

= c. nici una

91. S se indice care este relaia corect de verificare a termenilor liberi din metoda forelor, n cazul aciunii cedrilor

de reazeme:

a. cedk

kks

n

i

cedk

kki RR =

=1)( b.

cedk

kks

n

i

cedk

kki RR =

=1)( c. nici una

92. S se indice care este relaia corect de verificare a termenilor liberi din metoda forelor, n cazul aciunii variaiei

neuniforme de temperatur:

a. +===

sMtsNmtst

n

1iit

h

tt

oo b. 0

1

==

n

iit c. nici una

93.

S se indice valoarea corect a gradului de nedeterminare cinematic-elastic

Z pentru structura din figura alturat (se neglijeaz deformaiile axiale ale

barelor):

a. Z=4 b. Z=5 c. Z=6

94. Cte necunoscute are n metoda matricei de rigiditate (metoda deplasrilor) structura

din figur:

a. 9 necunoscute b. 6 necunoscute c. 8 necunoscute

95. Cte necunoscute are n metoda matricei de rigiditate (metoda deplasrilor)

structura din figur:

a. 6 rotiri i deplasri b. 7 rotiri i deplasri c. 8 rotiri i deplasri

x3

1xx 2

I 0I 0

I 0

6m

6m

u=2cm

96. Cte necunoscute are n metoda matricei de rigiditate (metoda deplasrilor)

structura din figur:

a. 6 necunoscute b. 7 necunoscute c. 8 necunoscute

97. De cte ori este static nedeterminat structura din figur:

a. de 9 ori b. de 4 ori c. de 6 ori

98. S se precizeze n ce categorie se ncadreaz grinda cu zbrele din figura

alturat:

a. static determinat b. static nedeterminat c. mecanism


alturat:



alturat:


STATICA CONSTRUCłIILOR -...

Documents

Transcript of STATICA CONSTRUCłIILOR -...