Proiect Lemn - Acoperis Tip Sarpanta pentru Cladire de Locuit

Universitatea Politehnica Timioara

Facultatea de Construcii i Arhitectur

Secia: CCIA

Disciplina: LemnAn III Sem. II PROIECT

LEMN Acoperis tip sarpanta pt cladire de locuit ntocmit:

Gr.131 CCIA

Timisoara

2005/2006

ENUNT PROIECT

Sa se proiecteze acoperisul tip sarpanta din lemn pentru constructia cu forma in plan si dimensiunile date de urmatoarea schema:

Constructia este amplasata in intravilan in localitatea Timisoara, jud. Timis, aflandu-se in zona A din pct de vedere al zonarii teritoriului la actiunea zapezii si din pct de

vedere al actiunii vantului.Invelitoarea este formata din tigle

din argila arsa cu jgheab (presate) , iar materialul lemnos utilzat

face parte din categoria rasinoaselor , specia brad. Acesta are

calitatea I (elem intinse) , clasa I (elem incovoiate) si clasa de exploatare I.BORDEROU DE PIESE

Proiectul contine :

A) Piese scrise : foaie de capat ;

tema proiectului ; memoriu tehnic de rezistenta ; borderou de piese scrise si desenate; breviat de calcul:

evaluarea incarcarilor ; calculul sipcilor ;

calculul capriorilor ;

calculul panelor ;

calculul popilor ;

verificarea talpilor de sub popi ; B) Piese desenate plan sarpanta sc 1:50; sect transversala sc 1:50; sect longitudinala sc. 1:50; planse detalii sc 1:10 sc. 1:5; MEMORIU TEHNIC

Regim juridic:

Constructia este amplasata in strada [...] nr. [...], Timisoara , si este inscrisa in CF la nr [...] , nr TOPO al parcelei fiind [...]. Pentru viitoarea constructie s-a eliberat CERTIFICATUL DE URBANISM cu nr. [...] din [...].

Regim tehnic:

Regimul de inaltime al constructiei este P+4. Inaltimea la partea superioara a terasei este de 15.30 m fata de nivelul terenului. Constructia se caracterizeaza printr-un regim simplu , fiind conceputa din forme regulate.

Structura de rezistenta este alcatuita dupa cum urmeaza :

fundatiile din beton armat de clasa...cu latimea talpii de 50 cm pentru zidurile exterioare si interioare;

pereti portanti exteriori din zidarie de caramida tip POROTERM cu grosimea de 37,5 cm;

pereti portanti din zidarie de caramida de tip POROTERM cu grosimea de 25 cm;

mpereti despartitori din gips carton cu grosimea de 12,5 cm;

planseul peste parter si etaj din beton armat monolit ;

pereti din beton armat la subsol;

acoperis de tip terasa necirculabila;

Suprafete si coeficienti:

St= 500 [mp] (suprafat teren);

Sc= 290.95 [mp] (suprafata construita);

Sd= 1452 [mp] (suprafata desfasurata);

P.O.T.= 60 [%];

EVALUAREA INCARCAILOR 1). Incarcari permanente: gpn n gpc

~ Invelitoare tigle cu jgheab (inclusiv sipcile si capriori) 50 1.2 60 ~ astereala 2.0 x 24 cm 28.8 1.1 31.7 ~ vata minerala 6 cm 6.0 1.2 7.2 TOTAL 84.8 98.9 2). Incarcarea din zapada:

~normata: pzn=gz x czi x ce pzn=90 x 0.83 x 0.8=60 ~de calcul: pzc=F x pzn , unde F=2.2-0.4 EQ =1.55;

pzc=1.55 x 60=93

3). Incarcarea din vant:

~normata: pvn= x cni x ch(z)x gv

unde ch(z)=0.65(15.30/10)0.44=0.784 h/l=1.209 pv 1n=1.6 x (-0.332) x 0.784 x 22=-8.74 pv2n=1.6 x (-0.595) x 0.784 x 22= -16.42 ~de calcul:

pvc=F x pvn pv1c=1.2 x (-8.74)= -10.48

pv2c=1.2 x (-16.42)= -19.70

~val presiunii interioare:

0.5x0.784x22= 8.624

4). Incarcarea utila :

~normata:

Pn=100

~de calcul:

Pc=n x Pn= 1.2 x 100=120 CALCULUL SIPCILOR

1).Predimensionare:

~consideram dimen. 38 x 38

=350 (cos=0.819;sin=0.573;tg=0.70) ~dist dintre capriori dc=0.80

~dist dintre sipci ds=0.34

Wx=Wy===9.14 Ix=Iy===17.37 2).Verificarea de rezistenta:

Incarcarile de calcul, uniform distribuite pe sipca, pe directie

verticala sunt:

~permanente:

gpc,s=gpc x ds=81.7 x 0.34=27.8

gpc=98,9 10 7.2=81.7

~din zapada:

gzc,s=pzc x ds x cos =93x0.34x0.819=25.9

Incarcarile de calcul dispuse dupa cele doua directii x-x si y-y:

~permanente:

gp,xc,s=27.8 x 0.573=15.9

gp,yc,s=27.8 x 0.819=22.7

~din zapada:

gz,xc,s=25.9 x 0.573=14.84 gz,yc,s=25.9 x 0.819=21.2 Incarcarile normate pe directie verticala sunt:

~permanente:

gpn,s=gpn x ds=69.8 x 0.34=23.7

gpn=84.8 - 9- 6=69.8

~din zapada:

gzn,s=pzn x ds x cos =60 x 0.34x0.819=16.7 Incarcarile normate dispuse dupa cele doua directii x-x si y-y : ~permanente:

gp,xn,s=23.7 x 0.573=13.6

gp,yn,s=23.7 x 0.819=19.4

~din zapada:

gz,xn,s=16.7 x 0.573=9.56 gz,yn,s=16.7 x 0.819=13.7

Cu valorile de calcul obtinute, dupa cele doua directii se det. momentele incovoietoare in ipoteza I de incarcare:

Mxs=(15.9+14.84) x 0.82/8=246 =Mefx Mys=(22.7+21.2) x 0.82/8=351 =Mefy Verificarea de rezistenta se va face cu relatia:

1 unde:

Mrx=Ric x W calcx x mti=122 x 9.14 x1.0=1115 =Mry Ric=1 x 0.8 x 168 / 1.1=122

=> =0.75 1 3).Verificarea de rigiditate:

fmax final=

fadm==0.5

E=113000

kdef=0.5 (incarcari permanente)

=0.25(incarcari din zapada) Sagetile instantenee, pe cele doua directii sunt:

fp,instx=( x )=0.036

fp,insty=( x )=0.052

fz,instx=( x )=0.025

fz,insty=( x )= 0.037

Sagetile finale, pe cele doua directii sunt:

fpx=0.036 x (1+0.5)=0.054

fpy=0.052 x (1+0.5)=0.078

fzx=0.025 x (1+0.25)=0.031

fzy=0.037 x (1+0.25)=0.046

=>fpxmax=0.054 + 0.031=0.085

fpymax=0.078 + 0.046=0.124

Iar sageata maxima finala:

fmax finala= 0.5 (admis) =>sipcile au dimens finala 38 x 38 cm.

CALCULUL CAPRIORILOR

1).Predimensionare:

~consideram dimen. 12 x 15

Wx=450

Ix=3375

Ptr. prima deschidere d2=4.15 =>l2=5.07

2).Verificarea de rezistenta: Incarcarile de calcul dispuse dupa directia x-x :

~permanente: gpc=98.8 x 0.8 x 0.819=65

~din zapada: gzc=93 x 0.8 x 0.8192=50 ~utila:

Puc=120 x 0.819=98.3 Incarcarile normate dispuse dupa directia x-x :

~permanente: gpn,c=84.8 x 0.8 x 0.819=55

~din zapada:

gzn,c=60 x 0.8 x 0.8192=32

~utila:

Puc=100 x 0.819=82

Momentele de inertie in cele doua ipoteze:

MI==247 (perm+zapada) MII==350 (perm+utila)

=>Mmax=350

Verificarea de rezistenta se va face cu relatia: Mr Mmax

Mr=122 x 450 x 1.0=549

=> 549 350 3).Verificarea de rigiditate:

fmax fadm unde : fadm==2.53 fmax=f1+f2

finst,p=x=1.24

finst,z=x=0.0.72

finstutila==0.006 =>f1=1.24 x (1+0.5)=1.86

=>f2=0.72 x (1+0.25)=0.9

fmax=0.9+1.21=2.76 > 2.53 se alege sectiunea de 15x15

Wx=563

Ix=4219

finst,p=x=0.99

finst,z=x=0.58 =>f1=0.99 x (1+0.5)=1.49 =>f2=0.58 x (1+0.25)=0.72 fmax=0.72+0.96=1.68 l2=5.43 2).Verificarea de rezistenta:

Incarcarile de calcul dispuse dupa directia x-x :

~permanente: gpc=98.8 x 0.8 x 0.819=65

~din zapada:

gzc=93 x 0.8 x 0.8192=50 ~utila:

Puc=120 x 0.819=98.3 Incarcarile normate dispuse dupa directia x-x :

~permanente: gpn,c=84.8 x 0.8 x 0.819=55

~din zapada:

gzn,c=60 x 0.8 x 0.8192=32

~utila:

Puc=100 x 0.819=82

Momentele de inertie in cele doua ipoteze:

MI==284.6 (perm+zapada)

MII==404.2 (perm+utila)

=>Mmax=404.2

Verificarea de rezistenta se va face cu relatia: Mr Mmax

Mr=122 x 563 x 1.0=687

=> 687 404.2 3).Verificarea de rigiditate:

fmax fadm unde : fadm==2.72

fmax=f1+f2

finst,p=x=1.23

finst,z=x=0.69

finstutila==0.001 =>f1=1.23 x (1+0.5)=1.84

=>f2=0.69 x (1+0.25)=0.86

fmax=1.84+0.86=2.70 2.72

=>capriori au dimens finala 15 x 15 cm. CALCULUL PANELOR 1).Predimensionare:

~travea cea mai mare are dimens T=5.65

~a =0.2 x 5.65=1.13 ~lung de calcul lc=5.65-1.13=4.52 ~consideram dimen. 25 x 25

~dist echivalenta d==5.25

Wx=2604

Ix=32552

Incarcarile de calcul dispuse dupa directia y-y :

gpr,p=1.1 x 0.25 x 0.19 x 600=31.4

gp= +31.4=614

gzp=93 x 5.25=488

pc=120

Calculul eforturilor in pana :

Mgx==1568

Mpzx= =1246 Mpx==135

=>Mefx=1568+1246=2814

Mrx=122 x 2604 x 1.0=3176

Verificarea de rezistenta se va face cu relatia:

1 =>

=0.8 1

3).Verificarea de rigiditate:

fmax final=

fmax finalx=0

fmax final fadm=

Incarcarile normate dispuse dupa directia y-y :

gpr,p=0.25x 0.25 x 600=37.5 gpp=64x2.808+37.5=217

gzp=32 x 5.25=168

Rezulta valorile finale ale sagetilor:

finst,p=x=0.77cm>

finst,z= =0.0.44

finstP= f1=0.77 x (1+0.5)=1.15 ~permanente;

f2=0.44 x (1+0.25)=0.55 ~zapada ;

=>fmax final

EMBED Equation.3 =1.37

=>1.37 2.83

=>panele au dimensiunea finala 25 x 25 CALCULUL POPILOR 1).Predimensionare:

~dimensiunile initiale pt popi laterali 12 x 12 ; ~aria sectiuni Ac=144

~lungimea popilor laterali este de 2.65

~suprafat de pe care preia incarcaea este

4.15 x 4.45=18.46

~incarcarea totala aferenta popului este

Npop=

Capacitatea portanta a popului lateral :

Cr=87.4 x 144 x 0.48 x 1.0=6041 lf 1=2.65

i==3.58 =>==78> 75 Avem astfel ==0.48 RcII=87.4 . =>6041 4064

=>popi laterali au dimens finala 12 x 12

VERIFICAREA TALPILOR

1).Predimensionare:

Se aleg sub stalpi laterali talpi de dimens 15x15x50 Qr=Rcc x Ac x mTc x mr=21.8x144x1.6 x1.0=5022

Relatia de verif este Qr Npop => 5022>4064

_1211050551.unknown

_1211054690.unknown

_1211056719.unknown

_1211058662.unknown

_1211059000.unknown

_1211094651.unknown

_1211094677.unknown

_1211094581.unknown

_1211060772.unknown

_1211058674.unknown

_1211058485.unknown

_1211058507.unknown

_1211057462.unknown

_1211058209.unknown

_1211056368.unknown

_1211056688.unknown

_1211056695.unknown

_1211056429.unknown

_1211054983.unknown

_1211054995.unknown

_1211054968.unknown

_1211054720.unknown

_1211053902.unknown

_1211054455.unknown

_1211054633.unknown

_1211054438.unknown

_1211053092.unknown

_1211053163.unknown

_1211052747.unknown

_1206980976.unknown

_1210847852.unknown

_1210848305.unknown

_1211050508.unknown

_1210847864.unknown

_1210847383.unknown

_1210847411.unknown

_1207119154.unknown

_1210842862.unknown

_1207121124.unknown

_1207056994.unknown

_1205675525.unknown

_1206979278.unknown

_1206980342.unknown

_1206980436.unknown

_1206979916.unknown

_1206980317.unknown

_1206979190.unknown

_1205675371.unknown

_1205675508.unknown

_1205675341.unknown