Student:CREANGA BOGDAN

Grupa : 3301Secia: C.C.I.A

1 Forajul F1 Stratul S1Se extinde pe o grosime de h1=1.80+0.05N=1.8-0,05*24=3m ,iar de la mijlocul stratului se recolteaza proba P1 cu urmatoarele caracteristicile geotehnice, mecanice si fizice: compozitie granulometrica A= (30+0.5N)%=42%P= (40-0.5N)%=28%PRAF ARGILOS N= 30%

limitele de plasticitate WP=(17+0.25N)%=23%WL=(44+0.33N)%=52% umiditatea naturala W=(23+0.2N)%=27.8% porozitatea ` n=43-0.2N% =38.2% indicele porilor pamantului in stare naturala:

61 , 038 , 0 138 , 01nne greutatea specifica a scheletului mineral S=27 kN/m3 curba de compresiune tasarep0,2=0.2+0.01N=0.44% p0,5=1.8+0.01N=2.04 % p1=2.3+0.02N=2.78%p2=3.6+0.02N=4.08%p3=5+0.02N=5.48% - parametri de rezistenta la forfecare =(22-0.2*N) o=17.2 c=24-0.25N=30 kPa greutatea volumica a pamintului in stare uscatad=S(1-n)=27(1-0,382)=16.66 kN/m3greutatea volumica a pamintului in stare naturala 2 =d(1+W)=16,66(1+0,278)=21,29 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare saturatasat=d+nw= 16,66+0,38210=20,48 kN/m3 greutatea volumica in stare submersata =(s-w)(1-n)=(27-10)(1-0,382)=10,50 kN/m3 umiditatea pamintului in stare saturata22 , 02710 61 , 0swsateWWsat=22% gradul de umiditate al pamintului26 , 1228 , 27 satrWWS , pamantsaturat indicele de plasticitateIp=Wl-Wp=52-23=29% , plasticitate mare indicele de consistenta82 , 1298 , 27 52pLcIW WI , pamant plastic vartos indicele de lichiditate0 82 , 0 82 , 1 1 1 cppLIIW WI moduli de deformatie edometrica0 , 125 10008 . 4 48 . 52 310084 , 141 10078 , 2 48 . 51 31002 32 33 21 31 33 1 p pp pp pMp pM daN/cm23P (daN/cm2)0,2 0,5 1 2 3(%) 0.44 2.04 2.78 4.085.48Stratul S2Stratul are o grosime de h2=2.3-0.03N=3.02m, iar din mijlocul stratului se recolteaza proba P2 pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnice si fizico-mecanice: compozitie granulometrica A=46+0.33N=54%P=30-0.33N=22% N=24% limite de plasticitate WP=22-0.3N=12.8%WL=47-0.5N=35% umiditatea pamintului in stare naturala W=35-0.1N=32.6% porozitatea pamintuluin=41-0.5N=29% greutatea specifica a scheletului mineral S=26,8kN/m3p2=5-0.1N=2.6% moduli edometrici M1-3 = 125-N=101daN/cm2 M2-3 = 143+0.5N=134daN/cm2

3 113 3 13 13 22 3 3 33 21 3120 0.01667134 0.052 0.0075 0.0595 5.95%0.01667 0.0595 0.01667 0.0428 4.28%p pp pp pp pp pP PMP PM parametri la forfecare =16+0.1N=18.2oc=19-0.33N=27kpa- indicele de plasticitate : 39.2 26.4 12.8%P L PI w w - indicele de consistenta : 39.2 17.81.6712.8L PcPw wII - indicele porilor pamantului in stare naturala :0.3560.5528 55.28%1 1 0.356nen - gradul de umiditate al pamantului : 17.80.881 120.19rsatwSw , vom avea urmatorii coeficienti de forma:cr q q c cp B N q N c N + + g g g g g ggPentru 12.3 o 1.6255.87513.952qcNNN 0.681.241.24qc20.79 2 1.625 0.68 20.79 5.875 1.24 20.6 13.952 1.24 553.79 405.53cr q q c cp B N q N c NKPa kPa + + + + g g g g g gggg g g g g g''646.155140.47 0.9 405.53 364.9' ' 2 2.3totef o crNp kPa m p kPaB L < g gg g1.4. Verificarea dimensiunilor cuzinetului Conform normativului P10-86 suprafata de contact a cuzinetului cu blocul de beton simplu se alege, din cosiderente economice, dupa coditiile :- pentru bloc de beton cu o singura treapta :0.55 0.65c cl bL B - pentru bloc de beton cu doua trepte :0.4 0.5c cl bL B 39Se alege bloc din beton simplu cu doua trepte, astfel dimensiunile cuzinetului sunt :0.6 0.6 2.5 1.50.5 0.5 2 1ccl L mb B m g gg gInaltimea cuzinetului se alege astfel incat sa nu fie necesara verificarea la forta taietoare, respectand conditia :1chtga , 0.51.05 10.475cha >1.5 0.550.4752 2c sl la , adoptam 50ch cm 1.5. Armarea cuzinetului Cuzinetul va fi armat la partea inferioara cu o plasa alcatuita din bare paralele cu laturile pe cele 2 directii.Pentru calculul momentelor incovoietoare necesare armaturii cuzinetul de forma dreptunghiulara in plan si a stalpilor de sectiune dreptunghiulara, se duce din cotul stalpului linii paralele cu axa fundatiei obtinandu-se astfel 4 suprafete de calcul.Se considera ca cele 4 suprafete obtinute sunt incastrate in in stalp si incarcate cu o presiune reactiva de pe talpa fundatiei.40bcl cl sbslyl xp1p2pm e dp022 231.5 1 1.511.50.3756 6c c cc ccA l b mb lW m g gg g1.5 0.550.4752 21 0.450.2752 2c sxc syl ll mb bl m 1.5.1 Calculul presiunilor la baza cuzinetului1 11,2492.75 49.2751.5 0.375f fc cN MpA W t t

12459.9197.1p kPap kPa1 2459.9 197.1328.52 2medp pp kPa+ + 1.5.2. Calculul momentelor pe cele 2 directii1 22( )( ) (459.9 197.1)(1.5 0.475)197.1 376.681.5c xocp p l lp p kPal + + 12( )2 2 30.475 0.475 2376.68 0.475 1 (459.9 197.1) 1 0.475 62.262 2 3x xx o x c o c xl lM p l b p p b lkNm + + g g g g g g gg gg gg g410.275328.5 0.275 1.5 18.632 2yy med y clM p l l kNm g g g g gg1.5.3. Armarea cuzinetului50 3 471 47 1 46ox c boy oxh h a cmh h cm ba- acoperirea cu beton4 42 22 210 62.26 100.0297100 47 951 1 2 1 1 2 0.0297 0.0301950.0301100 47 6.4 910, 7.072100xxc ox cxcx c ox a faMBb h RBRA b h cm A A cmR g ggg g gg gg gg g g g442 22 21018.63 100.0062150 46 951 1 2 1 1 2 0.0062 0.0062950.0181150 46 1.934 58, 2.512100yyc oy cycy c oy a faMBl h RBRA l h cm A A cmR gggg g gg gg gg g g g1.6. Stabilirea dimensiunilor blocului de beton In cazul fundatiei rigide trebuie respectate anumite valori pentru unghiul de rigiditate.12.5 1.50.52 2cL ll m 11.3 1.3 0.65 0.70.5h hh m h ml Pentru 24 / 1.3plp daN cm tg < >Blocul de fundare se va realiza din doua trepte de inaltimi :120.70.7h mh m421.7. Verificarea la compresiune locala sub cuzinetul din beton armat22 10.52 2cB bl m 295 /cR daN cm 21 2( 2 )( 2 ) (1.50 2 0.5) (1 2 0.5) 5b c cA l l b l m + + + + g g g21.5 1 1.5c c cA l b m g g3351.491.5bicAkA 21542.03 1.49 1.5 95 10 21232.5si c cN N kN k A R kN < g g gg g2.Proiectarea fundatiei izolat elastice al stalpului S1Din calculul static a rezultat ca la baza stalpului exista o incarcare axiala 492.75 P kN si un moment 49.275fscM kNm .Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:2320.6 /17.620.79 /c kN mkN mo, unde1230.4142.6515.235NNN;1.6255.87513.952qcNNN 0.681.241.24qc2.1.Stabilirea adancimii de fundare Conditiile pentru determinarea adacimii de fundare sunt:- adancimea de fundare sa fie mai mare cu 10 cm fata de adancimea de inghet;10 10090f iiD H cmH cm + 2.2.Calculul terenului la starea limita de deformatie Eforturile transmise pe teren indeplineasca conditia :43.max1 2 31.2( )1 20.79 20.79 /ef plpl lfp pp m B N q N c Nq D kN m + + gg g g g gg g1.6lm 1.6 (20.79 2 0.414 20.79 2.651 20.6 5.235) 288.3plp KPa + + g g g g g0.450.820.45s ss sb l Bk k k L BL l b gImpunem urmatoarele dimensiuni pentru baza fundatiei:- lungimea blocului de fundare 2 L m ;- latimea blocului de fundare 1.6 B m .2.2.1 Determinarea caracteristicilor- greutatea blocului fundatiei :2 1.6 1 24.5 104.125f f bG L B D kN g g g ggg- incarcarea totala a talpii fundatiei:1492.75 104.125 596.875ftot fN N G kN + + 2.2.2 Calculul eforturilor la baza fundatiei 11,2596.75 49.2753.2 2.083ftotf fN MpA W t t

12142.8 1.2 345.9695.5 0plp kPa P KPap kPa < >2 231.6 22.0836 6fB LW m g g596.75119.353.2toteffNp kPaA 2.3. Calculul terenului la starea limita de capacitate portanta In acest calcul intervin incarcarile speciale :542.03sP kN 65.043sscM kNm 442.3.1. Determinarea incarcarii totale '1542.03 104.125 646.155stot fN N G kN + + 2.3.2. Determinarea presiunilor critice Datorita formei dreptunghiulare a bazei fundatiei si raportul / 0.8 0.2 B L >, vom avea urmatorii coeficienti de forma:cr q q c cp B N q N c N + + g g g g g ggPentru 12.3 o 1.6255.87513.952qcNNN 0.681.241.24qc20.79 2 1.625 0.68 20.79 5.875 1.24 20.6 13.952 1.24 553.79 405.53cr q q c cp B N q N c NKPa kPa + + + + g g g g g gggg g g g g g''646.155140.47 0.9 405.53 364.9' ' 1.6 1.82totef o crNp kPa m p kPaB L < g gg gInaltimea fundatiei se alege astfel incat sa nu fie necesara verificarea la forta taietoare, respectand conditia :H=0.25L=50cm2.5. Armarea fundatiei Cuzinetul va fi armat la partea inferioara cu o plasa alcatuita din bare paralele cu laturile pe cele 2 directii.Pentru calculul momentelor incovoietoare necesare armaturii cuzinetul de forma dreptunghiulara in plan si a stalpilor de sectiune dreptunghiulara, se duce din cotul stalpului linii paralele cu axa fundatiei obtinandu-se astfel 4 suprafete de calcul.45Se considera ca cele 4 suprafete obtinute sunt incastrate in in stalp si incarcate cu o presiune reactiva de pe talpa fundatiei.bcl cl sbslyl xp1p2pm e dp022 231.6 2 3.21.6 20.3756 6cA l b mb lW m g gg g2 0.550.4752 21.5 0.450.2752 2sxsyl ll mb bl m 2.5.1 Calculul presiunilor la baza cuzinetului1 11,2492.75 49.2753.2 0.375f fc cN MpA W t t

12459.9197.1p kPap kPa1 2459.9 197.1328.52 2medp pp kPa+ + 2.5.2. Calculul momentelor pe cele 2 directii1( ) (2 0.475)459.9 314.2652xol lp p kPal g g4612( )2 2 30.475 0.475 2314.265 0.475 1 (459.9 314.265) 1 0.475 46.412 2 3x xx o x o xl lM p l b p p b lkNm + + g gg g gg gg gg gg g0.275328.5 0.275 2 18.632 2yy med ylM p l l kNm g gg g gg2.5.3. Armarea fundatiei50 3 471 47 1 46ox boy oxh h a cmh h cm ba- acoperirea cu beton4 42 22 210 46.41100.0221100 47 951 1 2 1 1 2 0.0297 0.0224950.0224 100 47 4.76 710, 5.52100xxox cxcx c ox a faMBb h RBRA b h cm A A cmR g ggg g gg gg gg g g g442 22 21018.63 100.0062150 46 951 1 2 1 1 2 0.0062 0.0062950.0181150 46 1.934 58, 2.512100yyoy cycy oy a faMBl h RBRA l h cm A A cmR gggg g gg gggg g g g3.Proiectarea fundatiei izolat elastice al stalpului S3Din calculul static a rezultat ca la baza stalpului exista o incarcare axiala123.19fP kN si un moment 12.32fscM kNm .Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:2320.6 /17.620.79 /c kN mkN mo, unde1230.4142.6515.235NNN;1.6255.87513.952qcNNN 0.681.241.24qc473.1.Stabilirea adancimii de fundare Conditiile pentru determinarea adacimii de fundare sunt:- adancimea de fundare sa fie mai mare cu 10 cm fata de adancimea de inghet;10 10090f iiD H cmH cm + 3.2.Calculul terenului la starea limita de deformatie Eforturile transmise pe teren indeplineasca conditia :.max1 2 31.2( )1 20.79 20.79 /ef plpl lfp pp m B N q N c Nq D kN m + + gg g g g gg g1.6lm 1.6 (20.79 1.6 0.414 20.79 2.651 20.6 5.235) 288.3plp KPa + + g gg g g0.450.820.55s ss sb l Bk k k L BL l b gImpunem urmatoarele dimensiuni pentru baza fundatiei:- lungimea blocului de fundare 2 L m ;- latimea blocului de fundare 1.6 B m .3.2.1 Determinarea caracteristicilor- greutatea blocului fundatiei :2 1.6 1 24.5 104.125f f bG L B D kN g g g ggg- incarcarea totala a talpii fundatiei:1123.19 104.125 227.32ftot fN N G kN + + 3.2.2 Calculul eforturilor la baza fundatiei 11,2227.315 12.323.2 2.083ftotf fN MpA W t t

1251.38 1.2 345.9639.55 0plp kPa P KPap kPa < >482 231.6 22.0836 6fB LW m g g596.75119.353.2toteffNp kPaA 3.3. Calculul terenului la starea limita de capacitate portanta In acest calcul intervin incarcarile speciale :135.51sP kN 16.26sscM kNm 3.3.1. Determinarea incarcarii totale '1135.51 104.125 239.64stot fN N G kN + + 3.3.2. Determinarea presiunilor critice Datorita formei dreptunghiulare a bazei fundatiei si raportul / 0.8 0.2 B L >, vom avea urmatorii coeficienti de forma:cr q q c cp B N q N c N + + g g g g g ggPentru 12.3 o 1.6255.87513.952qcNNN 0.681.241.24qc20.79 1.6 1.625 0.68 20.79 5.875 1.24 20.6 13.952 1.24 553.79 405.53cr q q c cp B N q N c NKPa kPa + + + + g g g g g gggg g g g g g''227.31548.57 0.9 405.53 364.9' ' 1.6 1.84totef o crNp kPa m p kPaB L < g gg gInaltimea fundatiei se alege astfel incat sa nu fie necesara verificarea la forta taietoare, respectand conditia :H/L=0.2449H=2L=48cm adoptam 50ch cm 3.5. Armarea fundatiei Fundatia va fi armata la partea inferioara cu o plasa alcatuita din bare paralele cu laturile pe cele 2 directii.Pentru calculul momentelor incovoietoare necesare armaturii cuzinetul de forma dreptunghiulara in plan si a stalpilor de sectiune dreptunghiulara, se duce din cotul stalpului linii paralele cu axa fundatiei obtinandu-se astfel 4 suprafete de calcul.Se considera ca cele 4 suprafete obtinute sunt incastrate in in stalp si incarcate cu o presiune reactiva de pe talpa fundatiei.bcl cl sbslyl xp1p2pm e dp022 232 1.6 3.21.6 20.3756 6A l b mb lW m g gg g2 0.550.4752 21.6 0.450.2752 2sxsyl ll mb bl m 503.5.1 Calculul presiunilor la baza cuzinetului1 11,2123.19 12.323.2 0.375f fc cN MpA W t t

12114.9849.27p kPap kPa1 2114.98 49.2782.132 2medp pp kPa+ + 3.5.2. Calculul momentelor pe cele 2 directii1( ) (2 0.475)114.98 78.572xol lp p kPal g g12( )2 2 30.475 0.475 278.57 0.475 1 (114.98 78.57) 1 0.475 11.62 2 3x xx o x o xl lM p l b p p b lkNm + + g gg g gg gg gg gg g0.27582.13 0.275 2 4.662 2yy med ylM p l l kNm g gg g gg3.5.3. Armarea cuzinetului50 3 471 47 1 46ox boy oxh h a cmh h cm ba- acoperirea cu betonSe armeza constructivSe armeza constructiv4.Proiectarea fundatiei izolat elastice al stalpului S4514 42 2210 11.6 100.0055100 47 951 1 2 1 1 2 0.0055 0.0056950.0056 100 47 1.182100xxox cxcx oxaMBb h RBRA b h cmR g ggg g gg gggg g g g442 22104.66 100.00155150 46 951 1 2 1 1 2 0.00155 0.00156950.00156 150 46 0.4882100yyoy cycy oyaMBl h RBRA l h cmR gggg g gg gggg g g gDin calculul static a rezultat ca la baza stalpului exista o incarcare axiala246.38fP kN si un moment 24.64fscM kNm .Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:2320.6 /17.620.79 /c kN mkN mo, unde1230.4142.6515.235NNN;1.6255.87513.952qcNNN 0.681.241.24qc4.1.Stabilirea adancimii de fundare Conditiile pentru determinarea adacimii de fundare sunt:- adancimea de fundare sa fie mai mare cu 10 cm fata de adancimea de inghet;10 10090f iiD H cmH cm + 4.2.Calculul terenului la starea limita de deformatie Eforturile transmise pe teren indeplineasca conditia :.max1 2 31.2( )1 20.79 20.79 /ef plpl lfp pp m B N q N c Nq D kN m + + gg g g g gg g1.6lm 1.6 (20.79 1.6 0.414 20.79 2.651 20.6 5.235) 288.3plp KPa + + g gg g g0.450.820.55s ss sb l Bk k k L BL l b gImpunem urmatoarele dimensiuni pentru baza fundatiei:- lungimea blocului de fundare 2 L m ;- latimea blocului de fundare 1.6 B m .4.2.1 Determinarea caracteristicilor- greutatea blocului fundatiei :522 1.6 1 24.5 104.125f f bG L B D kN g g g ggg- incarcarea totala a talpii fundatiei:1246.38 104.125 350.51ftot fN N G kN + + 4.2.2 Calculul eforturilor la baza fundatiei 11,2350.51 24.643.2 2.083ftotf fN MpA W t t

1281.93 1.2 345.9658.27 0plp kPa P KPap kPa < >2 231.6 22.0836 6fB LW m g g596.75119.353.2toteffNp kPaA 4.3. Calculul terenului la starea limita de capacitate portanta In acest calcul intervin incarcarile speciale :271.02sP kN 32.52sscM kNm 4.3.1. Determinarea incarcarii totale '1271.02 104.125 375.15stot fN N G kN + + 4.3.2. Determinarea dimensiunilor reduse ale talpii fundatiei 132.520.09350.5stotMeN ''2 2 2 0.12 1.841.6L L e mB B m g g4.3.3. Determinarea presiunilor critice Datorita formei dreptunghiulare a bazei fundatiei si raportul / 0.8 0.2 B L >, vom avea urmatorii coeficienti de forma:53cr q q c cp B N q N c N + + g g g g g ggPentru 12.3 o 1.6255.87513.952qcNNN 0.681.241.24qc20.79 1.6 1.625 0.68 20.79 5.875 1.24 20.6 13.952 1.24 553.79 405.53cr q q c cp B N q N c NKPa kPa + + + + g g g g g gggg g g g g g''375.1580.85 0.9 405.53 364.9' ' 1.6 1.84totef o crNp kPa m p kPaB L < g gg gInaltimea fundatiei :H/L=0.25H=0.24L=48 cm adoptam 50 h cm 3.5. Armarea fundatiei Cuzinetul va fi armat la partea inferioara cu o plasa alcatuita din bare paralele cu laturile pe cele 2 directii.Pentru calculul momentelor incovoietoare necesare armaturii cuzinetul de forma dreptunghiulara in plan si a stalpilor de sectiune dreptunghiulara, se duce din cotul stalpului linii paralele cu axa fundatiei obtinandu-se astfel 4 suprafete de calcul.Se considera ca cele 4 suprafete obtinute sunt incastrate in in stalp si incarcate cu o presiune reactiva de pe talpa fundatiei.54bcl cl sbslyl xp1p2pm e dp022 231.6 2 1.51.6 20.3756 6A l b mb lW m g gg g2 0.550.4752 21.6 0.450.2752 2sxsyl ll mb bl m 4.5.1 Calculul presiunilor la baza cuzinetului1 11,2246.38 24.643.2 0.375f fN MpA W t t 12229.9698.55p kPap kPa1 2229.96 98.55164.262 2medp pp kPa+ + 4.5.2. Calculul momentelor pe cele 2 directii1( ) (2 0.475)229.96 157.142xol lp p kPal g g12( )2 2 30.475 0.475 2157.14 0.475 1.6 (229.96 157.14) 1.6 0.475 23.22 2 3x xx o x o xl lM p l b p p b lkNm + + g gg g gg gg gg gg g550.275164.26 0.275 2 9.322 2yy med ylM p l l kNm g gg g g g4.5.3. Armarea fundatiei50 3 471 47 1 46ox boy oxh h a cmh h cm ba- acoperirea cu betonSe armeza constructiv442 22109.32 100.0031200 46 951 1 2 1 1 2 0.0031 0.0031950.0031 200 46 0.9762100yyoy cycy oyaMBl h RBRA l h cmR gggg g gg gggg g g g Se armeza constructiv5.CALCULUL TASARII PENTRU STALPUL S1Din calculul static a rezultat ca la baza stalpului exista o incarcare axiala 492.75 P kN si un moment 49.275fscM kNm . 5.1.Stabilirea adancimii de fundare Conditiile pentru determinarea adacimii de fundare sunt:- adancimea de fundare sa fie mai mare cu 10 cm fata de adancimea de inghet;10 10090f iiD H cmH cm + 564 42 2210 23.2 100.011160 47 951 1 2 1 1 2 0.011 0.011950.011160 47 2.362100xxox cxcx oxaMBb h RBRA b h cmR g ggg g gg gggg g g g5.2.Calculul terenului la starea limita de deformatie 0.551.220.45s ss sl l Lk k k L BB b b gImpunem urmatoarele dimensiuni pentru baza fundatiei:- lungimea blocului de fundare 2.5 L m ;- latimea blocului de fundare 2 B m .5.2.1 Determinarea caracteristicilor- greutatea blocului fundatiei :0.85 0.85 2.5 2 1 24.5 83.3f f bG L B D kN g g g g g ggg- incarcarea totala a talpii fundatiei:1492.75 83.3 576.05ftot fN N G kN + + 5.2.2 Calculul eforturilor la baza fundatiei 11,2576.05 49.2755 2.083ftotf fN MpA W t t

12138.8691.56p kPap kPa2 232 2.52.0836 6fB LW m g g1 2115.212ef medp pp p KN+ 115.21 20.79 1 94.42n ef fp p D KN g gz(m) (KN/m) m=L/B z/B z=*Pn gz=i*ft 0.2gz z med0 20.79 1.25 0 1 94.42 20.79 4.1581 20.79 1.25 0.5 0.725 68.4545 35.343 7.0686 81.437251.7 20.79 1.25 0.85 0.445 42.0169 56.133 11.2266 55.23572.7 20.77 1.25 1.35 0.245 23.1329 76.849 15.3698 32.57493.7 20.77 1.25 1.85 0.17 16.0514 97.619 19.5238 19.592154.7 20 1.25 2.35 0.107 10.10294 114 22.8 13.077175.7 20 1.25 2.85 0.085 8.0257 134 26.8 9.064326.7 20 1.25 3.35 0.054 5.09868 153.6 30.72 6.562197.68 20 1.25 3.84 0.043 4.06006 160 32 4.57937Se observa ca inegalitatea gz z 2 , 0 < este indeplinita la cota -3.7msub talpa fundatiei.Z0=3.7m.575.3 Calculul tasarii efective Tasarea absoluta probabila s a fundatiei se calculeaza cu relatiaiimedizEhs 100 --coeficient de corectie =0,85( )1100 1000, 85 81.44 1 55.240.7 32.57 1 19.59 183.771.75mediz iihsEs cm + + + -Ei-modulul de elasticitateStratul I:0202049.275 /: 1,12; 0.65 1, 749.275 1, 7 83.77 /cE M MM kN mpentru I e ME M M kN m

Stratul II: 2, 0, 553 83.77 / pentru e E kn m 58Proiectarea fundatiilor continue sub stalpiSe va proiecta prin metoda aproximativa si metoda Winkler o fundatie pentru cladirea proiectata.Se cere sa se proiecteze fudatiile unui bloc de locuinte avand ca regim de inaltime P+10 etaje cu o structura de rezistenta pe cadre de beton armat.Din calcul static efectuat au rezultat momentele incovoietoare si fortele axiale (calculate in gruparea fundamentala) adoptandu-se ca sistem de fundare solutia de fundatii pe retele de grinzi.Dupa repartizarea sarcinilor axiale din noduri pe directie longitudinala si transversala se vor calcula fundatiile pentru o grinda longitudinala si una transversala in ipotezele:a.Metoda aproximativa-se va calcula grinda longitudinala si transversala incarcata cu forte si momente.b.Ipoteza deformatiilor elastice locale(Winkler)- se va calcula grinda transversala incarcata cu forte si momente si se va face armarea pentru aceasta grinda.59Stalpii vor avea sectiunea dreptunghiulara (45x55)cm2,iar grinzile sectiunea in T.Date numerice personale: B-B2-2 - Hg=1,30 m Ks=2.35- Bx=1.75m - Bx=1.55m - By=1.55m- By=1.65m1.1 Calculul momentelor de inertie a grinzilora) Pentru grinzile A-A D-D :0.500.381.301.552.820.55xhHBb 1.572x 603 3455 1301.644 1655439512 12xz xbhI cm g b) Pentru grinzile B-B C-C0.500.381.301.753.180.55xhHBb 1.611x 3 3455 1301.611 1622209812 12xz xbhI cm gc) Pentru grinzile 1-1 5-5:0.500.381.301.552.380.65yhHBb 1.468x 3 3465 1301.468 1746981212 12xz xbhI cm gd) Pentru grinzile 2-23-34-4:0.500.381.301652.53865yhHBb 1.506y 3 3465 1301.506 1792202812 12yz ybhI cm g1.2.Calculul lungimilor elastice ale grinzilorBC10 ;Eb=270000daN/cm261a) pentru grinzile longitudinale A-A D-D 4 44 4270000 16554395470.692.35 155xzexxEIL cmKB b) pentru grinzile longitudinale B-BC-C 4 44 4270000 16222098454.312.35 175xzexxEIL cmKB c) pentru grinzile 1-15-5

4 44 4270000 17469812477.072.35 155yzeyyEIL cmKB d) pentru grinzile 2-23-34-4

4 44 4270000 17922028472.682.35 165yzeyyEIL cmKB 1.3.Calculul incarcarilor in nodurile centrale(7,8,9,12,13,14)11 1+ + i yii xiP PP P ,`

.|exLlf1 2 2175454.311, 019165472.68B Bx exy eyB LB L 2 4 17 192 4 17 191, 019173.984 87.81 878.11 1 1, 0191 1173.984 86.17 861.71 1 1, 019x xy yP P F t KNP P F t KN + + + +1.4.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile transversale marginale(6,10,11,15)62 + + i yii xiP PP Ppentru 1100.24 2.76454.31cB BexlL 11 11175454.311, 075155477.07B B B Bx exy eyB LB L 6,10,11,156,10,11,151, 075157.94 47.27 472.71, 075 2.762.76157.94 113.67 1136.71, 075 2.76xyP F t KNP F t KN + + + +1.5.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile longitudinale marginale(2,3,4,17,18,19) + + i yii xiP PP Ppentru2 21100.23 2.73472.68ceylL 2 2 2 2155470.690.935165472.68D D D Dx exy eyB LB L 0.935157.94 40.29 402.90.935 2.732.73157.94 117.65 1176.50.935 2.73xyP F t KNP F t KN + + + + 1.4.Calculul incarcarilor in nodurile de colt (1,5,16,20)2 1117 24 172 12117 24 17 + + P P PP P Py yx x

,`

.|exLlf11,

,`

.|eyLlf22 pentru63

111100, 24 2.53454.31B BlL ex pentru

22 2 21100, 23 2.48472.68lL ey 2 2 2 2155454.310, 903165472.68B B B Bx exy eyB LB L 21 5 16 201 211 6 25 301 20.9032.4893.9 44.09 440.92.53 0, 9032.482.5393.9 49.81 498.12.53 0, 9032.48x x x xy y y yP P P P F t KNP P P P F t KN + + + + 1.Metoda aproximativa pentru grinda longitudinala B-B1.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie.1.1.Calculul rezultantei incarcarilor2472.7 3878.1 3579.7iR P kN + 1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale26.2 1.75 1.321 1251.7f T x bG L B H kN 3579.7 1251.7 4831.4t fR R G kN + + 158.85t i i iM M P a kNm + 1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei21,2 1222 1 26 4831, 4 60.0329(1 ) (1 ) 106.17 /26.2 1.75 26.2104.58 /105.38 /2tt tefR lP P kN mL B LP kN mP PP kN m t t + ( ) p m B N q N c Npl l + + 1 2 3ml=1,6 q=Df Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:642320.6 /17.620.79 /c kN mkN mo, unde1230.4142.6515.235NNN;( )21 2 322 2max max 11, 6(20.79 1.750, 414 20.792.651 20.65.235) 284.83 /105.38 284.83 /1.2 1.2284.83 / 341.79 /pl lef plef plp m B N q N c N kN mp p kN mp p p p kN m kN m + + + + < 2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare' 21,2 1,2 122'1 1'2 21 21251.7' 106.17 78.87 /26.2 1.751251.7' 104.58 77.28 /26.2 1.7578.87 1.75 138.02 /77.28 1.75 135.24 /136.63 /2ftxxmedGp P p kN mL Bp kN mq p B kN mq p B kN mq qq kN m + 472.7878.1878.1 878.1 472.7 A 1 a 2 b 3c 4 d 5 B 1,16 6 66 1.12.1.Calculul fortei taietoareTB=0T6st=136.63 1.1=150.29kNT6dr= T6st-472.7=150.29-472.7=-322.41kNT7st= 136.63 7.1-472.7=497.37kNT7dr= T7st-878.1=497.37-878.1=-380.73kN65T8st= 136.63 13.1-472.7-878.1=439.05kNT8dr= T8st-878.1=439.05-878.1=-439.05kNT9st= 136.63 19.1-472.7-878.1 2=380.73kNT9dr= T9st-878.1=380.73-878.1=-497.37kNT10st= 136.63 25.1-472.7-878.1 3=322.41kNT10dr= T10st-878.1=322.41-878.1=-555.69kNTB= 136.63 26.2-472.7 2-878.1 3=0kN2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilorMB=0M6st=136.63 1.12/2=82.66kNmM6dr= M6st-79.43=3.23kNmM7st= 136.63 7.12/2-79.43-472.7 6=528.13kNmM7dr= M7st-158.85=369.28kNmM8st= 136.63 13.12/2-79.43-158.85-472.7 12-878.1 6=544.26kNmM8dr= M8st+158.85=703.11kNmM9st= 136.63 19.12/2-79.43-472.7 18-878.1 18=528.17kNmM9dr= M9st+158.85=687.02kNmM10st= 136.63 25.12/2-79.43+158.85-472.7 24-878.1 36=162.15kNmM10dr= M10st+79.43=241.58kNmMB= 136.63 26.22/2+158.85-472.7 26.2-878.1 39.3=158.93kNm2.3.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpiloriil MyL 158.9326.2M kNmL m 661.1 158.936.6726.2l MyL M6st=82.66-6.67=75.99kNmM6dr= 3.23-6.67=3.44kNm777.1 158.9343.0726.2l MyL M7st= 528.13-43.07=485.06kNmM7dr= 369.28-43.07=326.21kNm668813.1 158.9379.4726.2l MyL M8st= 544.26-79.47=464.79kNmM8dr= 703.11-79.47=623.64kNm9919.1 158.93115.8626.2l MyL M9st= 528.17-115.86=412.31kNmM9dr= 687.02-115.86=571.16kNm101025.1 158.93152.2626.2l MyL M10st=162.15-152.58=9.57kNmM10dr= 241.58-152.26=89.32kNmMB=158.93-158.93=0kNm2.4.Calculul momentelor incovoietoare in campuriMa=136.63 4.12/2-472.7 3-79.43=-349.15kNmMb=136.63 10.12/2-472.7 9-878.1 3-79.43-158.85=-158.07kNmMc=136.63 16.12/2-472.7 15-158.85+158.85-878.1 12-79.43=0.8kNmMd=136.63 22.12/2-472.7 21-878.1 27-158.85+158.85+158.85-79.43=-190.25kNm2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri4.1 158.9324.8726.2aal MyL BMa=-349.15-24.87=-74.02kNm10.1 158.9361.2726.2bbl MyL BMb=-158.07-61.27=-219.34kNm16.1 158.9397.6626.2ccl MyL BMc=0.8-97.66=-96.86kNm6722.1 158.93134.0626.2ddl MyL BMc=-190.25-134.06=-324.31kNm3.Metoda aproximativa pentru grinda transversala 2-21.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie.1.1.Calculul rezultantei incarcarilor2861.7 2 1176.5 4076.4iR P kN + 1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale16.6 1.65 1.321 747.75f T x bG L B H kN 4076.4 747.75 4824.15t fR R G kN + + 95.83t i i iM M P a kNm + 1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei21,2 1222 1 26 4824.15 60.0199(1 ) (1 ) 177.4 /16.6 1.65 16.6174.86 /176.13 /2tt tefR lP P kN mL B LP kN mP PP kN m t t + ( ) p m B N q N c Npl l + + 1 2 3ml=1,6 q=Df Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:2320.6 /17.620.79 /c kN mkN mo, unde1230.4142.6515.235NNN;( )21 2 322 2max max 11, 6(20.79 1.650, 414 20.792.651 20.65.235) 283.45 /176.13 283.45 /1.2 1.2283.45 / 340.14 /pl lef plef plp m B N q N c N kN mp p kN mp p p p kN m kN m + + + + < 2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare68' 21,2 1,2 122'1 1'2 21 2747.75' 177.4 150.1 /16.6 1.65747.75' 174.86 147.56 /16.6 1.65150.1 1.65 247.67 /147.56 1.65 243.48 /245.58 /2ftyymedGp P p kN mL Bp kN mq p B kN mq p B kN mq qq kN m + 1176.5 861.7 861.71176.5 A 1 a 2 b 3c 4 B 1,14.8 4.8 4.81.1 2.1.Calculul fortei taietoareTA=0T2st=245.58 1.1=270.14kNT2dr= T2st-1176.5=-906.36kNT7st= 245.58 5.9-1176.5=272.42kNT7dr= T7st-1146.5=-874.08kNT12st= 245.58 10.7-1176.5-861.7=589.5kNT12dr= T12st-861.7=-272.2kNT17st= 245.58 15.5-1176.5-861.7 2=906.59kNT17dr= T17st-861.7=44.89kNTB= 245.58 16.6-1176.5 2-861.7 2=0.23kN2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilorMA=0M2st=245.58 1.12/2=148.58kNm69M2dr= M2st-47.915=100.65kNmM7st= 245.58 5.92/2-47.915-1176.5 4.8=-1420.8kNmM7dr= M7st-95.83=-1516.6kNmM12st= 245.58 10.72/2-47.915-95.83-1176.5 9.6-861.7 4.8=-1516.08kNmM12dr= M12st+95.83=-1420.2kNmM17st= 245.58 15.52/2-47.915-1176.5 14.4-861.7 14.4=102.3kNmM17dr= M17st+47.915=150.2kNmMB= 245.58 16.62/2+47.915+95.83-1176.5 16.6-861.7 16.6=145.64kNm2.3.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpiloriil MyL 145.6416.6M kNmL m MA=0221.1 145.649.6516.6l MyL M2st=148.58-9.65=138.9kNmM2dr= 100.65-9.65=91kNm775.9 145.6451.7616.6l MyL M7st= -1420.8-51.76=-1472.56kNmM7dr= -1516.6-51.76=1568.36kNm121210.7 145.6493.8716.6l MyL M12st= -1516.08-93.87=-1609.95kNmM12dr= -1420.2-93.87=-1514.07kNm171715.5 145.64135.9916.6l MyL M17st= 102.3-135.99=-33.69kNmM17dr= 150.2-135.99=-14.21kNmMB= 145.64-145.64=0kNm2.4.Calculul momentelor incovoietoare in campuriMa=245.58 3.52/2-1176.5 2.4-47.915=-1367.33kNmMb=245.58 8.32/2-1176.5 7.2-861.7 2.4-47.915-95.77=-2223.56kNm70Mc=245.58 13.12/2-1176.5 12-95.77+95.77-861.7 7.2-47.915=701.84kNm2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri3.5 145.6430.7116.6aal MyL BMa=-1367.33-30.71=1398.04kNm8.3 145.6472.8216.6bbl MyL BMb=-2223.56-72.82=-2296.38kNm13.1 145.64114.9316.6ccl MyL BMc=701.84-114.93=586.91kNmIPOTEZA DEFORMATIILOR ELASTICE LOCALE (METODA WINKLER)1. Se va calcula grinda longitudinala 2-2 incaracata cu fortele concentrate4 44 4270000 17922028667.5 6.67565 1.5eE Il cm mb K k=1.5daN/cm271V1 V2 1176.1kN 861.7kNA 1 2 3 4 5 6 77.5 3.75 1.1 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.21.123 0.56 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17A 14 13 12 11 9 8 71.1 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2V1 V27.5 3.751.123 0.56 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17861.7kN 1176.1kNDeterminarea fortelor fictive:Datorita simetriei de incarcare V1=V4 si V2=V3 . Fortele fictive vor rezulta din conditiile puse in capatul A al grinzii: MA=0 , TA=0.Influenta fortelor V3 si V4, se poate neglija, deoarece se afla la distanta mare .Sectiunea 1Forta X Le 1 34 MQV1 11.25 6.681.690.1630-0.2054-0.02120- 0.3427 0 V2 3.75 6.680.560.7863 0.1788 0.482550 - 0.2413 1176.1 1.1 6.680.160.9757 0.6975 0.836581,368.8350-491.9502 861.7 5.9 6.680.880.5815-0.0575 0.26201- 82.6251-112.8868 861.7 10.7 6.681.600.1947-0.2077-0.00648-298.6196-2.79212 1176.1 15.5 6.682.320.0047-0.1386-0.06694-272.0345-39.36409 210 0.24 646.99 00 0.34 715.56 0AAQ VM V +

1220882682V kNV kN 72 715.5559-646.9933 4 13 220882682V V kNV V kN Y1=p1/k= 0.03 cmSectiunea 2Forta XLe 1 34 p MQ2088 12.35 6.681.85 0.1078-0.1945-0.0433512.96456 - 677.5841 45.2608 -2682 4.85 6.680.73 0.6827 0.0402 0.36143-105.49770 - 179.8807484.6766 1176.1 0 6.68 - 1.0000 1.0000 1.0000067.767211,962.6169- 588.0500 861.7 4.8 6.680.72 0.6875 0.0456 0.3665634.13420 65.6352157.9327 861.7 9.6 6.681.44 0.2667-0.2039 0.0313813.23956 - 293.1875 13.5199 1176.1 14.4 6.682.16 0.0323-0.1603-0.064002.18967 - 314.6288-37.6350 -2682 19.25 6.682.88-0.0398-0.0683-0.054076.15362 305.7754 72.5081 2088 26.75 6.684.01-0.0256 0.0021-0.01178-3.08305 7.2033-12.2975 27.86805 875.9496135.9156 y2=p2/k= 0.119 cm73Sectiunea 1(verificare)Forta X Le 1 34 p MQ2088 11.3 6.681.69 0.1630-0.2054-0.0212019.60580 - 715.5189 22.1292 -2682 3.75 6.680.56 0.7863 0.1788 0.48255-121.51085 - 800.2525647.0932 1176.1 1.1 6.680.16 0.9757 0.6975 0.8365866.120731,368.8350491.9502 861.7 5.9 6.680.88 0.5815-0.0575 0.2620128.87125 - 82.6251112.8868 861.7 10.7 6.681.60 0.1947-0.2077-0.006489.66751 - 298.6196-2.7921 1176.1 15.5 6.682.32 0.0047-0.1386-0.066940.32040 - 272.0345-39.3641 -2682 20.4 6.683.05-0.0428-0.0516-0.047226.61688 -- 2088 27.9 6.684.17-0.0212 0.0053-0.00793-2.54461 -- 7.14710 -800.21553 1231.90326Sectiunea 3Forta X Le 1 34 p MQ2088 13.55 6.682.03 0.0595-0.1759-0.058217.16168 - 613.0599 60.7714 -2682 6.05 6.680.91 0.5672-0.0689 0.24910-87.64629 308.5665 334.0482 1176.1 1.2 6.680.18 0.9714 0.6726 0.8219965.827761,320.0692 - 483.3733 861.7 3.6 6.680.54 0.7998 0.2009 0.5003739.71337 288.8731 215.5833 861.7 8.4 6.681.26 0.3577-0.1830 0.0873117.75835 - 263.2107 37.6167 1176.1 12.2 6.681.83 0.1146-0.1964-0.040857.76942 - 385.3753 - 24.0246 -2682 18.05 6.682.70-0.0323-0.0890-0.060634.98716 398.2415 81.2997 2088 25.55 6.683.83-0.0306-0.0030-0.01684-3.68402 - 10.6270 - 17.5761 51.887421,043.4775 204.3453 Y3=p3/k= 0.221 cmSectiunea 4Forta X Le 1 34 p MQ2088 14.75 6.68 2.21 0.02265 -0.15352-0.0654367062.724579 -534.91573 68.3159-2682 7.25 6.68 1.086 0.4559-0.141397 0.157249466 -70.453632.834294 210.8721176.1 2.4 6.68 0.36 0.89895 0.407767 0.65335702960.91915800.289945-384.207861.7 2.4 6.68 0.36 0.89895 0.407767 0.65335702944.63399 586.35307 281.499861.7 7.2 6.68 1.079 0.46038-0.139015 0.160681193 22.8584 -199.89893 69.22951176.1 11 6.68 1.648 0.17704-0.206705-0.01483127911.99766 -405.68243-8.72153-2682 16.85 6.68 2.524 -0.019-0.111696-0.0653283032.930143499.904748 87.60532088 24.35 6.68 3.648 -0.0354-0.010145-0.022776678 -4.25998 -35.349936-23.778971.35091343.53503 300.814Y4=p4/k= 0.304 cmSectiunea 5Forta X Le 1 34 p MQ2088 15.95 6.68 2.39 -0.0043 -0.129575 -0.066946978 -0.51961 -451.48498 69.8926-2682 8.45 6.68 1.266 0.35362 -0.184332 0.084644179 -54.6477 824.995173 113.5081176.1 3.6 6.68 0.539 0.79984 0.200891 0.50036732 54.2032 394.271426 -294.241861.7 1.2 6.68 0.18 0.97138 0.672607 0.821993609 48.2304 967.182714 354.156861.7 6 6.68 0.899 0.57192 -0.065181 0.253369958 28.39665 -93.72715 109.1641176.1 10.8 6.68 1.468 0.25274 -0.205536 0.02359947 17.12716 -403.38896 13.8777-2682 15.65 6.68 2.345 0.00158 -0.135598 -0.067010612 -0.24362 606.879124 89.86122088 23.15 6.68 3.468 -0.0395 -0.019526 -0.029526557 -4.75556 -68.035183 -30.825787.79095 1776.69216 425.393Y5=p5/k= 0.374 cmSectiunea 6Forta X Le 1 34 p MQ2088 17.15 6.68 2.569 -0.0229-0.105865-0.064385812 -2.75596 -368.86973 67.2188-2682 9.65 6.68 1.446 0.26314-0.204346 0.0293954 -40.6646914.569537 39.41921176.1 4.8 6.68 0.719 0.68748 0.045645 0.36656083246.5884189.5828397-215.556861.7 0 6.68 0 1 1 1 49.65141437.96188 430.8574861.7 4.8 6.68 0.719 0.68748 0.045645 0.366560832 34.134265.6351781 157.9331176.1 9.6 6.68 1.438 0.26665-0.203891 0.03137960818.07015 -400.16 18.4528-2682 14.45 6.68 2.165 0.03088 -0.15935-0.064236291 -4.77177713.186156 86.14092088 21.95 6.68 3.288 -0.0424-0.031455-0.036912572 -5.09764 -109.59905-38.5367 95.154212342.30681 545.922Y6=p6/k= 0.405 cmSectiunea 7Forta X Le 1 34 p MQ2088 18.35 6.68 2.749 -0.0346-0.083598-0.059121134 -4.16808 -291.28514 61.7225-2682 10.85 6.68 1.625 0.18577-0.207281-0.010755125 -28.7085927.702282-14.42261176.1 6 6.68 0.899 0.57192-0.065181 0.25336995838.75746 -127.92445-148.994861.7 1.2 6.68 0.18 0.97138 0.672607 0.821993609 48.2304967.182714 354.156861.7 3.6 6.68 0.539 0.79984 0.200891 0.5003673239.71337 288.87313 215.5831176.1 8.4 6.68 1.258 0.35766-0.183044 0.08730814124.23766 -359.24577 51.3416-2682 13.25 6.68 1.985 0.07047-0.181052-0.055291669 -10.89 810.31223 74.14612088 20.65 6.68 3.094 -0.0431-0.047458-0.045284817 -5.18677 -165.36143-47.2773 101.98562050.25356 546.255y7=p7/k= 0.434 cmSectiunea 8Forta X Le 1 34 p MQ2088 19.55 6.68 2.929 -0.041-0.063542-0.052253738 -4.92863 -221.40168 54.5529-2682 12.05 6.68 1.805 0.12174-0.198135-0.038198982 -18.8129886.770342-51.22481176.1 7.2 6.68 1.079 0.46038-0.139015 0.16068119331.19852 -272.83409-94.4886861.7 2.4 6.68 0.36 0.89895 0.407767 0.65335702944.63399 586.35307 281.499861.7 2.4 6.68 0.36 0.89895 0.407767 0.65335702944.63399 586.35307 281.4991176.1 7.2 6.68 1.079 0.46038-0.139015 0.16068119331.19852 -272.83409 94.4886-2682 12.05 6.68 1.805 0.12174-0.198135-0.038198982 -18.8129886.770342 51.22482088 19.55 6.68 2.929 -0.041-0.063542-0.052253738 -4.92863 -221.40168-54.5529 104.18191957.77529 562.99875y8=p8/k= 0.443 cmSectiunea 9Forta X Le 1 34 p MQ2088 20.75 6.68 3.109 -0.0432-0.046111 -0.04463852 -5.19334 -160.66743 46.6026-2682 13.25 6.68 1.985 0.07047-0.181052-0.055291669 -10.89 810.31223-74.14611176.1 8.4 6.68 1.258 0.35766-0.183044 0.08730814124.23766 -359.24577-51.3416861.7 3.6 6.68 0.539 0.79984 0.200891 0.5003673239.71337 288.87313 215.583861.7 1.2 6.68 0.18 0.97138 0.672607 0.821993609 48.2304967.182714 354.1561176.1 6 6.68 0.899 0.57192-0.065181 0.25336995838.75746 -127.92445 148.994-2682 10.85 6.68 1.625 0.18577-0.207281-0.010755125 -28.7085927.702282 14.42262088 18.35 6.68 2.749 -0.0346-0.083598-0.059121134 -4.16808 -291.28514-61.7225101.9792054.94757 592.549Y9=p9/k= 0.434 cmSectiunea 10Forta X Le 1 34 p MQ2088 21.95 6.68 3.288 -0.0424-0.031455-0.036912572 -5.09764 -109.59905 38.5367-2682 14.45 6.68 2.165 0.03088 -0.15935-0.064236291 -4.77177713.186156-86.14091176.1 9.6 6.68 1.438 0.26665-0.203891 0.03137960818.07015 -400.16-18.4528861.7 4.8 6.68 0.719 0.68748 0.045645 0.366560832 34.134265.6351781 157.933861.7 0 6.68 0 1 1 1 49.65141437.96188 430.851176.1 4.8 6.68 0.719 0.68748 0.045645 0.36656083246.5884189.5828397 215.556-2682 9.65 6.68 1.446 0.26314-0.204346 0.0293954 -40.6646914.569537-39.41922088 17.15 6.68 2.569 -0.0229-0.105865-0.064385812 -2.75596 -368.86973-67.2188 95.154212342.30681 631.644Y10=p10/k= 0.405 cm76Sectiunea 11Forta X Le 1 34 p MQ2088 23.15 6.68 3.468 -0.0395-0.019526-0.029526557 -4.75556 -68.035183 30.8257-2682 15.65 6.68 2.345 0.00158-0.135598-0.067010612 -0.24362606.879124-89.86121176.1 10.8 6.68 1.618 0.18873-0.207431-0.00935253112.78945 -407.10799 5.49976861.7 6 6.68 0.899 0.57192-0.065181 0.25336995828.39665 -93.72715 109.164861.7 1.2 6.68 0.18 0.97138 0.672607 0.821993609 48.2304967.182714 354.1561176.1 3.6 6.68 0.539 0.79984 0.200891 0.50036732 54.2032394.271426 294.241-2682 8.45 6.68 1.266 0.35362-0.184332 0.084644179 -54.6477824.995173-113.5082088 15.95 6.68 2.39 -0.0043-0.129575-0.066946978 -0.51961 -451.48498-69.8926 83.453231772.97314 520.625y11=p11/k= 0.355 cmSectiunea 12Forta X Le 1 34 p MQ2088 24.5 6.68 3.67 -0.0348-0.009139-0.021987409 -4.19108 -31.845076 22.9549-2682 16.85 6.68 2.524 -0.019-0.111696-0.0653283032.930143499.904748-87.60531176.1 12 6.68 1.798 0.12414 -0.1987-0.0372780928.412904 -389.97266 21.9214861.7 7.2 6.68 1.079 0.46038-0.139015 0.160681193 22.8584 -199.89893 69.2295861.7 2.4 6.68 0.36 0.89895 0.407767 0.65335702944.63399 586.35307 281.4991176.1 2.4 6.68 0.36 0.89895 0.407767 0.65335702960.91915800.289945 384.207-2682 7.25 6.68 1.086 0.4559-0.141397 0.157249466 -70.453632.834294-210.8722088 14.75 6.68 2.21 0.02265 -0.15352-0.0654367062.724579 -534.91573-68.3159 67.835041362.74966 413.018y12=p12/k= 0.289 cm77Sectiunea 13Forta X Le 1 34 p MQ2088 25.7 6.68 3.85 -0.03-0.002309-0.016154193 -3.60931 -8.0440717 16.865-2682 18.05 6.68 2.704 -0.0323-0.088981-0.0606261614.987159398.241482-81.29971176.1 13.2 6.68 1.978 0.07236-0.181876-0.0547567354.903803 -356.95279 32.1997861.7 8.4 6.68 1.258 0.35766-0.183044 0.08730814117.75835 -263.21068 37.6167861.7 3.6 6.68 0.539 0.79984 0.200891 0.5003673239.71337 288.87313 215.5831176.1 1.2 6.68 0.18 0.97138 0.672607 0.82199360965.827761320.06915 483.373-2682 5.05 6.68 0.757 0.66339 0.01914 0.34126347 -102.518 -85.662509-457.6342088 13.55 6.68 2.03 0.05953-0.175947-0.0582101947.161679 -613.05988-60.7714 34.22458680.253837 185.933y13=p13/k= 0.146 cmSectiunea 14Forta X Le 1 34 p MQ2088 26.9 6.68 4.03 -0.025 0.002584-0.011210297 -3.008329.00319233 11.7036-2682 19.25 6.68 2.884 -0.0398-0.068321-0.0540701356.153616305.775411-72.50811176.1 14.4 6.68 2.157 0.03231-0.160311-0.0639996382.189667 -314.62882 37.635861.7 9.6 6.68 1.438 0.26665-0.203891 0.03137960813.23956 -293.18755 13.5199861.7 4.8 6.68 0.719 0.68748 0.045645 0.366560832 34.134265.6351781 157.9331176.1 0 6.68 0 1 1 167.767211962.61688 588.05-2682 4.85 6.68 0.727 0.68267 0.040192 0.361429204 -105.498 -179.88069-484.6772088 12.35 6.68 1.85 0.10776-0.194465-0.04335321412.96456 -677.58407-45.2608 27.94279877.749536 206.396y14=p14/k= 0.119 cm781176.1kN 861.7kN2 2861.7kN 1176.1kN79