PERETE D1-2
10
1.Calculul rezistentei la Forta axiala 280.00 cm A totala= 1.96 seism pozitiv --> ETAJ 1-seism X negativ zona comprimata stanga 25.00 cm A totala= 1.96 seism negativ <-- 3.20 1.68 9.25 300.00 3250.00 615.75 11.20 143.82 KNm 181.29 KN coef de echivalenta 5.49 latimea talpii echivalente 137.30 cm coordonata y a C.G. al peretelui 127.50 cm seism pozitiv l talpa parter etaj 1 comprimata 137.30 137.30 aria comprimata Ac= 1266.36 cm^2 intinsa 399.61 449.61 0.93 cm seism negativ l talpa parter etaj 1 lungimea comprimata de pe talpa Xc= 2.82 cm comprimata 399.61 449.61 lung. Totala a zonei comprimate x= 2.82 cm intinsa 137.30 137.30 y`=X/2 coordonata y a C.G. al zonei comprimate y`= 1.41 cm PARTER-seism X negativ zona comprimata stanga distanta C.G.zonei comprimate-C.G.perete 126.09 cm seism pozitiv --> seism <-- negativ N (kN) M(kNm) N (kN) M(kNm) 289.81 KNm Mcap. Al sect de beton 228.59 Knm ETAJ 1 50.91 0.52 51.02 0.54 330.30 KN 49.11 0.79 48.92 0.81 Mcap.al armaturii din stalpisor 646.54 Knm 47.31 1.05 46.81 1.08 coordonata y a C.G. al peretelui 134.17 cm PARTER 89.88 0.20 88.93 0.25 Mcap 875.13 Knm 96.05 2.09 93.96 2.36 aria comprimata Ac= 2307.24 cm^2 102.21 3.97 98.98 4.46 98.68 kN ru valorile de la mijlocul nivelului am mediat extremita lungimea comprimata de pe talpa Xc= 5.77 cm <25cm *M si N sunt trecute in modul lung. Totala a zonei comprimate x= 5.77 cm y`=X/2 seism --> seism <-- seism --> seism <-- coordonata y a C.G. al zonei comprimate y`= 2.89 cm ehi ei ETAJ1 0.01 0.01 0.02 0.02 distanta C.G.zonei comprimate-C.G.perete 131.28 cm 0.02 0.02 0.03 0.03 3.1Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal 0.02 0.02 0.03 0.03 Mcap. Al sect de beton 433.63 Knm PARTER 0.00 0.00 0.01 0.01 seism negativ seism pozitiv 0.02 0.03 0.03 0.03 Mcap.al armaturii din stalpisor 1293.08 Knm Ned= 211.28 Ned= 159.87 kN 0.04 0.05 0.05 0.05 Med= 125.30 Med= 68.52 kNm em/t Mcap 1726.71 Knm Ved= 73.67 Ved= 71.21 kN seism --> seism <-- seism --> seism <-- etaj 3 0.10 0.10 0.74 0.73 98.68 kN e=Med/Ned Aper= 2280625 mmp etaj 2 0.12 0.10 0.69 0.73 en= 0.59 m ep= 0.43 m lcn=1.5lw-3e= 3.47 m hef/t atea relativa emk/t lcp=1.5lw-3e= 3.96 m 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 3.1Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal lad=lcn+lcp-lw= 4.19 >LW=3,5 m-> lad=lw 3.50 m 5.00 0.89 0.79 0.69 0.59 0.49 0.39 98.68 kN 6.00 0.88 0.78 0.68 0.58 0.48 0.38 seism negativ seism pozitiv aria totala a zonei comprimate Azc= 2.82 cm^2 7.00 0.88 0.77 0.67 0.57 0.47 0.37 Ned= 306.54 Ned= 412.89 kN calc.rezistentei unitare caract la forfecar 0.20 N/mm^2 8.00 0.86 0.76 0.66 0.56 0.45 0.35 Med= 185.98 Med= 311.98 kNm calc.rezistentei unitare de proiectare la f 0.11 N/mm^2 9.00 0.85 0.75 0.65 0.54 0.44 0.34 Ved= 89.09 Ved= 98.99 kN factor de participare la armaturii 0.35 10.00 0.84 0.73 0.63 0.53 0.42 0.32 211.28 kN 11.00 0.82 0.72 0.61 0.51 0.40 0.30 e=Med/Ned Aper= 2154785.16 mmp 11.20 0.85 0.74 0.64 0.54 0.43 0.33 en= 0.61 m rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdl*= 176.62 KN 12.00 0.80 0.70 0.59 0.49 0.38 0.28 ep= 0.76 m 13.00 0.79 0.68 0.57 0.47 0.36 0.26 lcn=1.5lw-3e= 3.43 m rez.de pr. La forfecare a arm stalpisor com 129.31 KN 14.00 0.77 0.66 0.55 0.45 0.34 0.24 lcp=1.5lw-3e= 2.98 m 15.00 0.75 0.64 0.53 0.42 0.32 0.22 lad=lcn+lcp-lw= 3.16 m rez.de pr. a stalpisorului comprimat 96.25 16.00 0.72 0.61 0.51 0.40 0.30 0.20 98.68 kN rez. de proiectare la lunecare in rost oriz Vrdl= 402.18 KN 17.00 0.70 0.59 0.48 0.38 0.28 0.18 ia totala a zonei comprima Azc= 2307.24 cm^2 18.00 0.68 0.57 0.46 0.35 0.25 0.16 calc.rezistentei unitare caract la forfecare 0.20 N/mm^2 3.2Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiune inclinata a peretilor din zidarie confinata 19.00 0.65 0.54 0.44 0.33 0.23 0.14 calc.rezistentei unitare de proiectare la fo 0.11 N/mm^2 211.28 kN 20.00 0.63 0.52 0.41 0.31 0.21 0.13 Tabel CR6 factor de participare la armaturii 0.35 0.09 N/mm^2 359.76 kN rez. unitara caract. de cedare pe sectiune fvk,i= 0.10 N/mm^2 factorului de reducere Comparatie Nrd-Ned capacitate-cerinta rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdl*= 118.09 KN rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdi*= 180.51 KN seism -->seism<-- seism -->seism<-- seism --> eism<-- rez.de pr. La forfecare a arm stalpisor comp 129.31 KN rez.de pr. la forfecare a arm stalpisor com 64.65 KN Φ Nrd Ned ETAJ1 0.84 1.00 1154.43 1366.24 50.91 51.02 rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50 rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50 0.74 0.73 1010.93 1004.44 49.11 48.92 rez. de proiectare la lunecare in rost orizo Vrdl= 439.90 KN Vrdi= 437.66 KN 0.75 1.00 1023.28 1364.87 47.31 46.81 PARTER 0.90 1.00 1231.58 1367.05 89.88 88.93 3.2Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiune inclinata a peretilor din zidarie confinata Vrd=min (Vrdl ,Vrdi) 402.18 kN 0.69 0.73 946.30 1004.44 96.05 93.96 359.76 kN daca Ved>Vrd se va propune armare transversala 0.61 1.00 841.03 1362.47 102.21 98.98 0.17 N/mm^2 Vrd3=0.8*lw*Asw/s*fyd unitara caract. de cedare pe sectiune incli fvk,i= 0.12 N/mm^2 3.3Rezistenta la lunecare verticala asociata incovoierii peretelui rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdi*= 138.70 KN 73.68 kN rez.de pr. la forfecare a arm stalpisor comp 258.62 KN 3.4Rezistenta de proiectare a peretelui supus la inc. perpendicualara pe planul median rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50 Vrdi= 589.81 KN Vrd=min (Vrdl ,Vrdi) 439.90 kN 10416666.67 daca Ved>Vrd se va propune armare transversala fxk1 =0.24/1.9= 0.13 Vrd3=0.8*lw*Asw/s*fyd 4.00 fxk2 =0.48/1.9= 0.25 1315789.47 3.3Rezistenta la lunecare verticala asociata incovoierii peretelui 2631578.95 0.07 kN 3.4Rezistenta de proiectare a peretelui supus la inc. perpendicualara pe planul median ETAJ 1-seism X pozitiv zona comprimata dreapta 42.99 KNm 10416666.67 256.03 KN fxk1 =0.24/1.9= 0.13 fxk2 =0.48/1.9= 0.25 coordonata y a C.G. al peretelui 247.50 cm 1315789.47 2631578.95 aria comprimata Ac= 1788.44 cm^2 lungimea comprimata de pe talpa Xc= 13.03 cm lung. Totala a zonei comprimate x= 13.03 cm y`=X/2 coordonata y a C.G. al zonei comprimate y`= 6.51 cm distanta C.G.zonei comprimate-C.G.perete 240.99 cm 5.00 Mcap. Al sect de beton 617.00 Knm PARTER-seism X pozitiv zona comprimata dreapta Mcap.al armaturii din stalpisor 646.54 Knm 294.82 KNm Mcap 1263.54 Knm 325.91 KN 98.68 kN coordonata y a C.G. al peretelui 240.83 cm aria comprimata Ac= 2276.58 cm^2 lungimea comprimata de pe talpa Xc= 16.58 cm <25cm 3.00 lung. Totala a zonei comprimate x= 16.58 cm y`=X/2 3.1Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal coordonata y a C.G. al zonei comprimate y`= 8.29 cm seism negativ seism pozitiv distanta C.G.zonei comprimate-C.G.perete 232.54 cm Ned= 211.28 Ned= 159.87 kN Med= 125.30 Med= 68.52 kNm Mcap. Al sect de beton 757.87 Knm Ved= 73.67 Ved= 71.21 kN Mcap.al armaturii din stalpisor 646.54 Knm e=Med/Ned Aper= 2280625 mmp en= 0.59 m Mcap 1404.41 Knm ep= 0.43 m lcn=1.5lw-3e= 3.47 m 98.68 kN lcp=1.5lw-3e= 3.96 m lad=lcn+lcp-lw= 4.19 >LW=3,5 m-> lad=lw 3.50 m 98.68 kN aria totala a zonei comprimate Azc= 13.03 cm^2 calc.rezistentei unitare caract la forfecar 0.20 N/mm^2 3.1Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal calc.rezistentei unitare de proiectare la f 0.11 N/mm^2 factor de participare la armaturii 0.35 seism negativ seism pozitiv 205.44 kN Ned= 306.54 Ned= 412.89 kN Med= 185.98 Med= 311.98 kNm rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdl*= 174.28 KN Ved= 89.09 Ved= 98.99 kN rez.de pr. La forfecare a arm stalpisor com 64.65 KN e=Med/Ned Aper= 2155625 mmp en= 0.61 m rez.de pr. a stalpisorului comprimat 96.25 ep= 0.76 m rez. de proiectare la lunecare in rost oriz Vrdl= 335.19 KN lcn=1.5lw-3e= 3.43 m lcp=1.5lw-3e= 2.98 m 3.2Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiune inclinata a peretilor din zidarie confinata lad=lcn+lcp-lw= 2.91 m 205.44 kN 98.68 kN 0.09 N/mm^2 aria totala a zonei comprimate Azc= 2276.58 cm^2 rez. unitara caract. de cedare pe sectiune fvk,i= 0.10 N/mm^2 calc.rezistentei unitare caract la forfecare 0.20 N/mm^2 calc.rezistentei unitare de proiectare la fo 0.11 N/mm^2 rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdi*= 182.12 KN factor de participare la armaturii 0.35 412.89 kN rez.de pr. la forfecare a arm stalpisor com 64.65 KN rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdl*= 241.82 KN rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50 Vrdi= 439.28 KN rez.de pr. La forfecare a arm stalpisor comp 64.65 KN Vrd=min (Vrdl ,Vrdi) 335.19 kN rez.de pr. a stalpisorului comprimat 96.25 daca Ved>Vrd se va propune armare transversala rez. de proiectare la lunecare in rost orizo Vrdl= 402.72 KN Vrd3=0.8*lw*Asw/s*fyd 3.2Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiune inclinata a peretilor din zidarie confinata 3.3Rezistenta la lunecare verticala asociata incovoierii peretelui 412.89 kN 0.19 N/mm^2 73.68 kN unitara caract. de cedare pe sectiune incli fvk,i= 0.12 N/mm^2 3.4Rezistenta de proiectare a peretelui supus la inc. perpendicualara pe planul median rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdi*= 131.58 KN rez.de pr. la forfecare a arm stalpisor comp 64.65 KN 10416666.67 rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50 fxk1 =0.24/1.9= 0.13 Vrdi= 388.73 KN fxk2 =0.48/1.9= 0.25 1315789.47 Vrd=min (Vrdl ,Vrdi) 388.73 kN 2631578.95 daca Ved>Vrd se va propune armare transversala Vrd3=0.8*lw*Asw/s*fyd 3.3Rezistenta la lunecare verticala asociata incovoierii peretelui 0.00 kN 3.4Rezistenta de proiectare a peretelui supus la inc. perpendicualara pe planul median 10416666.67 fxk1 =0.24/1.9= 0.13 fxk2 =0.48/1.9= 0.25 1315789.47 2631578.95 In P100, la 8.6.1.1, se mai cer urmatoarele verificari: Vrd>1,25Vedu Vrd<qVed Mrd>qMed 8.00 Cine e Vedu? 10 17 h mfk fd fcd fyd lAa t mht= b=25*nMed= =Φ*A*fa compresiune axiala a peretilor din ZC nech= f/fNed= =1-2e/t nech= e=e+e+e≥0.05*t=0.0125m bech= yCG= e=excentricitate incarcarii variabile Ac=N/(0.85*f) e=excentricitatea accidentala atea datorata fortelor Xc=Ac/Le=max(t/30;h/300)= e=M/N2/3*e+e+e2.Calculul rezistentei de proiectare la compresiune si incovoiere in planul peretilor structurali din zidarie confinata Mrd rcarilor orizontale, in sect. de la mijl. peretelui yzc=Y-y` e=M/Nyzc= M=N*yMed= Mrd(ZNA)= NMNMNed= M=A*f*(L+L) NMNMMrd(As)= NMNMyCG= M=M+MNMNMAc=N/(0.85*f) Mrd= NMNMNMNMXc=Ac/LVed≤lpan*t*fvd= ca valoare de calcul pentru forta taietoare se va folosi maximul dintre cele doua valori yzc=Y-y` 3.Calculul rezistentei de proiectare la forta taietoare a peretilor structurali din zidarie confinata Vrd eeeeyzc= eeeeM=N*yeeeeMrd(ZNA)= eeeeM=A*f*(L+L) eeeeMrd(As)= eeeeM=M+MΦMrd= Ved≤lpan*t*fvd= ca valoare de calcul pentru forta taietoare se va folosi maximul dintre cele doua valori Determinarea lui Φ3.Calculul rezistentei de proiectare la forta taietoare a peretilor structurali din zidarie confinata Vrd Vedfvk= fvd= λc= N*=N+0.8V*h/lN*= Vrdl*=1/γ*fvk*t*l+0.4*N* Vrd=λc*Aasc*fyd Vrd= Vr=A*fVr= Vedfvk= fvd= N*=N+0.8V*h/lN*= λc= Ϭ*=N*/AϬ*= N*=N+0.8V*h/lN*= Vrdl*=1/γ*fvk*t*l+0.4*N* V*=A/b*fVrd=λc*Aasc*fyd Vrd=λc*Aasc*fyd Vrd= Vrd= Vr=A*fVr=A*fΦNVr= Vr= ΦNΦNΦNΦNN*=N+0.8V*h/lN*= ΦNϬ*=N*/AϬ*= V*=A/b*fVrd=λc*Aasc*fyd V=h*t*f/γ= Vrd= Vr=A*fVr= M=wfM=wfW=1000*t/6 mmM= M= V=h*t*f/γ= M=wfM=wfMed= W=1000*t/6 mmNed= yCG= M= Ac=N/(0.85*f) M= Xc=Ac/Lyzc=Y-y` yzc= M=N*y2.Calculul rezistentei de proiectare la compresiune si incovoiere in planul peretilor structurali din zidarie confinata Mrd Mrd(ZNA)= M=A*f*(L+L) Mrd(As)= M=M+MMed= Mrd= Ned= Ved≤lpan*t*fvd= yCG= ca valoare de calcul pentru forta taietoare se va folosi maximul dintre cele doua valori Ac=N/(0.85*f) Xc=Ac/L3.Calculul rezistentei de proiectare la forta taietoare a peretilor structurali din zidarie confinata Vrd yzc=Y-y` yzc= M=N*yMrd(ZNA)= M=A*f*(L+L) Mrd(As)= M=M+MMrd= Ved≤lpan*t*fvd= ca valoare de calcul pentru forta taietoare se va folosi maximul dintre cele doua valori Ved3.Calculul rezistentei de proiectare la forta taietoare a peretilor structurali din zidarie confinata Vrd fvk= fvd= λc= N*=N+0.8V*h/lN*= Vrdl*=1/γ*fvk*t*l+0.4*N* Vrd=λc*Aasc*fyd Vrd= Vr=A*fVr= N*=N+0.8V*h/lN*= VedϬ*=N*/AϬ*= fvk= V*=A/b*ffvd= λc= Vrd=λc*Aasc*fyd N*=N+0.8V*h/lN*= Vrd= Vrdl*=1/γ*fvk*t*l+0.4*N* Vr=A*fVr= Vrd=λc*Aasc*fyd Vrd= Vr=A*fVr= N*=N+0.8V*h/lN*= Ϭ*=N*/AϬ*= V=h*t*f/γ= V*=A/b*fVrd=λc*Aasc*fyd M=wfVrd= M=wfVr=A*fW=1000*t/6 mmVr= M= M= V=h*t*f/γ= M=wfM=wfW=1000*t/6 mmM= M=
-
Upload
maria-acceleanu -
Category
Documents
-
view
214 -
download
2
Transcript of PERETE D1-2
1.Calculul rezistentei la Forta axiala
280.00 cm A totala= 1.96 seism pozitiv --> ETAJ 1-seism X negativ zona comprimata stanga
25.00 cm A totala= 1.96 seism negativ <-- 3.20 1.68 9.25 300.00 3250.00 615.75
11.20 143.82 KNm
181.29 KN
coef de echivalenta 5.49
latimea talpii echivalente 137.30 cm coordonata y a C.G. al peretelui 127.50 cm
seism pozitiv
l talpa parter etaj 1
comprimata 137.30 137.30 aria comprimata Ac= 1266.36 cm^2
intinsa 399.61 449.61
0.93 cm
seism negativ
l talpa parter etaj 1 lungimea comprimata de pe talpa Xc= 2.82 cm
comprimata 399.61 449.61 lung. Totala a zonei comprimate x= 2.82 cm
intinsa 137.30 137.30 y`=X/2
coordonata y a C.G. al zonei comprimate y`= 1.41 cm
PARTER-seism X negativ zona comprimata stanga distanta C.G.zonei comprimate-C.G.perete 126.09 cm
seism pozitiv --> seism <-- negativ
N (kN) M(kNm) N (kN) M(kNm) 289.81 KNm Mcap. Al sect de beton 228.59 Knm
ETAJ 1
50.91 0.52 51.02 0.54 330.30 KN
49.11 0.79 48.92 0.81 Mcap.al armaturii din stalpisor 646.54 Knm
47.31 1.05 46.81 1.08 coordonata y a C.G. al peretelui 134.17 cm
PARTER
89.88 0.20 88.93 0.25 Mcap 875.13 Knm
96.04 2.09 93.96 2.36 aria comprimata Ac= 2307.24 cm^2
102.21 3.97 98.98 4.46 98.68 kN
*pentru valorile de la mijlocul nivelului am mediat extremitatiile lungimea comprimata de pe talpa Xc= 5.77 cm <25cmca valoare de calcul pentru forta taietoare se va folosi maximul dintre cele doua valori
*M si N sunt trecute in modul lung. Totala a zonei comprimate x= 5.77 cm
y`=X/2seism --> seism <-- seism --> seism <-- coordonata y a C.G. al zonei comprimate y`= 2.89 cm
ehi ei
ETAJ1
0.01 0.01 0.02 0.02 distanta C.G.zonei comprimate-C.G.perete 131.28 cm
0.02 0.02 0.03 0.03 3.1Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal
0.02 0.02 0.03 0.03 Mcap. Al sect de beton 433.63 Knm
PARTER
0.00 0.00 0.01 0.01 seism negativ seism pozitiv
0.02 0.03 0.03 0.03 Mcap.al armaturii din stalpisor 1293.08 Knm Ned= 211.28 Ned= 159.87 kN
0.04 0.05 0.05 0.05 Med= 125.30 Med= 68.52 kNm
em/t Mcap 1726.71 Knm Ved= 73.67 Ved= 71.21 kN
seism --> seism <-- seism --> seism <--etaj 3 0.10 0.10 0.74 0.73 98.68 kN e=Med/Ned Aper= 2280625 mmpetaj 2 0.12 0.10 0.69 0.73
ca valoare de calcul pentru forta taietoare se va folosi maximul dintre cele doua valorien= 0.59 mep= 0.43 m
lcn=1.5lw-3e= 3.47 m
hef/texcentricitatea relativa emk/t lcp=1.5lw-3e= 3.96 m0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 3.1Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal lad=lcn+lcp-lw= 4.19 >LW=3,5 m-> lad=lw 3.50 m
5.00 0.89 0.79 0.69 0.59 0.49 0.39 98.68 kN
6.00 0.88 0.78 0.68 0.58 0.48 0.38 seism negativ seism pozitiv aria totala a zonei comprimate Azc= 2.82 cm^2
7.00 0.88 0.77 0.67 0.57 0.47 0.37 Ned= 306.54 Ned= 412.89 kN calc.rezistentei unitare caract la forfecare 0.20 N/mm^2
8.00 0.86 0.76 0.66 0.56 0.45 0.35 Med= 185.98 Med= 311.98 kNm calc.rezistentei unitare de proiectare la forfecare 0.11 N/mm^2
9.00 0.85 0.75 0.65 0.54 0.44 0.34 Ved= 89.09 Ved= 98.99 kN factor de participare la armaturii 0.35
10.00 0.84 0.73 0.63 0.53 0.42 0.32 211.28 kN
11.00 0.82 0.72 0.61 0.51 0.40 0.30 e=Med/Ned Aper= 2154785.16 mmp
11.20 0.85 0.74 0.64 0.54 0.43 0.33 en= 0.61 m rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdl*= 176.62 KN
12.00 0.80 0.70 0.59 0.49 0.38 0.28 ep= 0.76 m
13.00 0.79 0.68 0.57 0.47 0.36 0.26 lcn=1.5lw-3e= 3.43 m rez.de pr. La forfecare a arm stalpisor comp 129.31 KN
14.00 0.77 0.66 0.55 0.45 0.34 0.24 lcp=1.5lw-3e= 2.98 m
15.00 0.75 0.64 0.53 0.42 0.32 0.22 lad=lcn+lcp-lw= 3.16 m rez.de pr. a stalpisorului comprimat 96.25
16.00 0.72 0.61 0.51 0.40 0.30 0.20 98.68 kN rez. de proiectare la lunecare in rost orizontal Vrdl= 402.18 KN
17.00 0.70 0.59 0.48 0.38 0.28 0.18 aria totala a zonei comprimate Azc= 2307.24 cm^2
18.00 0.68 0.57 0.46 0.35 0.25 0.16 calc.rezistentei unitare caract la forfecare 0.20 N/mm^2 3.2Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiune inclinata a peretilor din zidarie confinata
19.00 0.65 0.54 0.44 0.33 0.23 0.14 calc.rezistentei unitare de proiectare la forfecare 0.11 N/mm^2 211.28 kN
20.00 0.63 0.52 0.41 0.31 0.21 0.13 Tabel CR6 factor de participare la armaturii 0.35 0.09 N/mm^2
359.76 kN rez. unitara caract. de cedare pe sectiune inclinata fvk,i= 0.10 N/mm^2
Determinarea factorului de reducere Comparatie Nrd-Ned capacitate-cerinta rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdl*= 118.09 KN rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdi*= 180.51 KN
seism --> seism<-- seism --> seism<-- seism -->seism<-- rez.de pr. La forfecare a arm stalpisor comp 129.31 KN rez.de pr. la forfecare a arm stalpisor comprimat 64.65 KN
Φ Nrd Ned
ETAJ1
0.84 1.00 1154.43 1366.24 50.91 51.02 rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50 rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50
0.74 0.73 1010.93 1004.44 49.11 48.92 rez. de proiectare la lunecare in rost orizontal Vrdl= 439.90 KN Vrdi= 437.66 KN
0.75 1.00 1023.28 1364.87 47.31 46.81
PARTER
0.90 1.00 1231.58 1367.05 89.88 88.93 3.2Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiune inclinata a peretilor din zidarie confinata Vrd=min (Vrdl ,Vrdi) 402.18 kN
0.69 0.73 946.30 1004.44 96.04 93.96 359.76 kN daca Ved>Vrd se va propune armare transversala
0.61 1.00 841.03 1362.47 102.21 98.98 0.17 N/mm^2 Vrd3=0.8*lw*Asw/s*fyd
rez. unitara caract. de cedare pe sectiune inclinata fvk,i= 0.12 N/mm^2
3.3Rezistenta la lunecare verticala asociata incovoierii peretelui
rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdi*= 138.70 KN
73.68 kN
rez.de pr. la forfecare a arm stalpisor comprimat 258.62 KN
3.4Rezistenta de proiectare a peretelui supus la inc. perpendicualara pe planul median
rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50
Vrdi= 589.81 KN
Vrd=min (Vrdl ,Vrdi) 439.90 kN 10416666.67
daca Ved>Vrd se va propune armare transversala fxk1 =0.24/1.9= 0.13Vrd3=0.8*lw*Asw/s*fyd 4.00 fxk2 =0.48/1.9= 0.25
1315789.47
3.3Rezistenta la lunecare verticala asociata incovoierii peretelui 2631578.95
0.07 kN
3.4Rezistenta de proiectare a peretelui supus la inc. perpendicualara pe planul medianETAJ 1-seism X pozitiv zona comprimata dreapta
42.99 KNm
10416666.67 256.03 KN
fxk1 =0.24/1.9= 0.13fxk2 =0.48/1.9= 0.25 coordonata y a C.G. al peretelui 247.50 cm
1315789.47
2631578.95 aria comprimata Ac= 1788.44 cm^2
lungimea comprimata de pe talpa Xc= 13.03 cmlung. Totala a zonei comprimate x= 13.03 cmy`=X/2coordonata y a C.G. al zonei comprimate y`= 6.51 cm
distanta C.G.zonei comprimate-C.G.perete 240.99 cm
5.00
Mcap. Al sect de beton 617.00 Knm
PARTER-seism X pozitiv zona comprimata dreapta Mcap.al armaturii din stalpisor 646.54 Knm
294.82 KNm Mcap 1263.54 Knm325.91 KN
98.68 kNcoordonata y a C.G. al peretelui 240.83 cm
ca valoare de calcul pentru forta taietoare se va folosi maximul dintre cele doua valori
aria comprimata Ac= 2276.58 cm^2
lungimea comprimata de pe talpa Xc= 16.58 cm <25cm3.00 lung. Totala a zonei comprimate x= 16.58 cm
y`=X/2 3.1Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontalcoordonata y a C.G. al zonei comprimate y`= 8.29 cm
seism negativ seism pozitiv
distanta C.G.zonei comprimate-C.G.perete 232.54 cm Ned= 211.28 Ned= 159.87 kN
Med= 125.30 Med= 68.52 kNm
Mcap. Al sect de beton 757.87 Knm Ved= 73.67 Ved= 71.21 kN
Mcap.al armaturii din stalpisor 646.54 Knm e=Med/Ned Aper= 2280625 mmp
en= 0.59 m
Mcap 1404.41 Knm ep= 0.43 mlcn=1.5lw-3e= 3.47 m
98.68 kN lcp=1.5lw-3e= 3.96 m
ca valoare de calcul pentru forta taietoare se va folosi maximul dintre cele doua valorilad=lcn+lcp-lw= 4.19 >LW=3,5 m-> lad=lw 3.50 m
98.68 kN
aria totala a zonei comprimate Azc= 13.03 cm^2
calc.rezistentei unitare caract la forfecare 0.20 N/mm^2
3.1Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal calc.rezistentei unitare de proiectare la forfecare 0.11 N/mm^2
factor de participare la armaturii 0.35
seism negativ seism pozitiv 205.44 kN
Ned= 306.54 Ned= 412.89 kN
Med= 185.98 Med= 311.98 kNm rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdl*= 174.28 KN
Ved= 89.09 Ved= 98.99 kN
rez.de pr. La forfecare a arm stalpisor comp 64.65 KN
e=Med/Ned Aper= 2155625 mmp
en= 0.61 m rez.de pr. a stalpisorului comprimat 96.25
ep= 0.76 m rez. de proiectare la lunecare in rost orizontal Vrdl= 335.19 KNlcn=1.5lw-3e= 3.43 mlcp=1.5lw-3e= 2.98 m 3.2Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiune inclinata a peretilor din zidarie confinata
lad=lcn+lcp-lw= 2.91 m 205.44 kN
98.68 kN 0.09 N/mm^2
aria totala a zonei comprimate Azc= 2276.58 cm^2 rez. unitara caract. de cedare pe sectiune inclinata fvk,i= 0.10 N/mm^2
calc.rezistentei unitare caract la forfecare 0.20 N/mm^2
calc.rezistentei unitare de proiectare la forfecare 0.11 N/mm^2 rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdi*= 182.12 KN
factor de participare la armaturii 0.35
412.89 kN rez.de pr. la forfecare a arm stalpisor comprimat 64.65 KN
rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdl*= 241.82 KN rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50
Vrdi= 439.28 KN
rez.de pr. La forfecare a arm stalpisor comp 64.65 KN
Vrd=min (Vrdl ,Vrdi) 335.19 kN
rez.de pr. a stalpisorului comprimat 96.25 daca Ved>Vrd se va propune armare transversala
rez. de proiectare la lunecare in rost orizontal Vrdl= 402.72 KN Vrd3=0.8*lw*Asw/s*fyd
3.2Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiune inclinata a peretilor din zidarie confinata 3.3Rezistenta la lunecare verticala asociata incovoierii peretelui
412.89 kN
0.19 N/mm^2 73.68 kN
rez. unitara caract. de cedare pe sectiune inclinata fvk,i= 0.12 N/mm^2
3.4Rezistenta de proiectare a peretelui supus la inc. perpendicualara pe planul median
rez.de pr. La forfecare a ZNA Vrdi*= 131.58 KN
rez.de pr. la forfecare a arm stalpisor comprimat 64.65 KN
10416666.67
rez.de pr. a stalpisorului comprimat 192.50 fxk1 =0.24/1.9= 0.13
Vrdi= 388.73 KN fxk2 =0.48/1.9= 0.25
1315789.47
Vrd=min (Vrdl ,Vrdi) 388.73 kN 2631578.95
daca Ved>Vrd se va propune armare transversalaVrd3=0.8*lw*Asw/s*fyd
3.3Rezistenta la lunecare verticala asociata incovoierii peretelui
0.00 kN
3.4Rezistenta de proiectare a peretelui supus la inc. perpendicualara pe planul median
10416666.67
fxk1 =0.24/1.9= 0.13fxk2 =0.48/1.9= 0.25
1315789.47
2631578.95
In P100, la 8.6.1.1, se mai cer urmatoarele verificari:
Vrd>1,25VeduVrd<qVed
Mrd>qMed 8.00Cine e Vedu?
10 17
h etaj m2 fk fd fcd fyd linima Aa
t perete m2
het/t= bech=25*nech Med=
Nrd=Φi(m)*Ai*fdNrd=rezistenta la compresiune axiala a peretilor din ZC nech= fcd/fd Ned=
Φi(m)=1-2ei/t nech=
ei=e0i+ehi+ea ≥0.05*t=0.0125m bech= yCG=
e0i =excentricitate incarcarii variabile Ac=Ned/(0.85*fd)
ea=excentricitatea accidentala
ehi=excentricitatea datorata fortelor Xc=Ac/Ltalpa
ea=max(t/30;het/300)=
ehi=Mi/Ni
em=2/3*ei0+ehm+ea 2.Calculul rezistentei de proiectare la compresiune si incovoiere in planul peretilor structurali din zidarie confinata Mrdehm=excentricitatea datorata efectului incarcarilor orizontale, in sect. de la mijl. peretelui yzc=YCG-y`
ehm=Mm/Nm yzc=
Mrd(ZNA)=Ned*yzc
Med= Mrd(ZNA)=
Nsus Msus Nsus Msus Ned= Mrd(As)=As*fyd*(Larm1+Larm
2)
Nmijl Mmijl Nmijl Mmijl Mrd(As)=
Njos Mjos Njos Mjos yCG= Mrd=Mrd(ZNA)+Mrd(As)
Nsus Msus Nsus Msus Ac=Ned/(0.85*fd) Mrd=
Nmijl Mmijl Nmijl Mmijl
Njos Mjos Njos Mjos Xc=Ac/Ltalpa Ved≤lpan*t*fvd=
yzc=YCG-y` 3.Calculul rezistentei de proiectare la forta taietoare a peretilor structurali din zidarie confinata Vrdehi sus ehi sus ei sus ei sus yzc=
ehm mijl ehi mijl em mijl em mijl Mrd(ZNA)=Ned*yzc
ehi jos ehi jos ei jos ei jos Mrd(ZNA)=
ehi sus ehi sus ei sus ei sus Mrd(As)=As*fyd*(Larm1+Larm
2)
ehm mijl ehm mijl em mijl em mijl Mrd(As)=
ehi jos ehi jos ei jos ei jos Mrd=Mrd(ZNA)+Mrd(As)
Φi mijl Mrd=
Ved≤lpan*t*fvd=
Determinarea lui Φi mijl 3.Calculul rezistentei de proiectare la forta taietoare a peretilor structurali din zidarie confinata Vrd
Vedcalcul
fvk0=
fvd0=
λc=Ned*=Ned+0.8Ved*hpan/lpan Ned*=
Vrdl*=1/γM*fvk0*t*lad+0.4*Ned*
Vrd2=λc*Aasc*fyd
Vrd2=
Vrsc=Astalpisor*fcvd
Vrsc=
Vedcalcul
fvk0=
fvd0= Ned*=Ned+0.8Ved*hpan/lpan Ned*=
λc= Ϭ0d*=Ned*/Aw Ϭ0d*=
Ned*=Ned+0.8Ved*hpan/lpan Ned*=
Vrdl*=1/γM*fvk0*t*lad+0.4*Ned* Vrdi*=Aw/b*fvd
Vrd2=λc*Aasc*fyd Vrd2=λc*Aasc*fyd
Vrd2= Vrd2=
Vrsc=Astalpisor*fcvd Vrsc=Astalpisor*fcvd
Φi sus Ni sus Vrsc= Vrsc=
Φi mijl Ni mijl
Φi jos Ni jos
Φi sus Ni sus
Φi mijl Ni mijl Ned*=Ned+0.8Ved*hpan/lpan Ned*=
Φi jos Ni jos Ϭ0d*=Ned*/Aw Ϭ0d*=
Vrdi*=Aw/b*fvd
Vrd2=λc*Aasc*fyd VLdh=hetaj*t*fvk0/γM=
Vrd2=
Vrsc=Astalpisor*fcvd
Vrsc=
MRxd1=ww*fxd1
MRxd2=ww*fxd2
Ww=1000*t2/6 mm3
MRxd1=
MRxd2=
VLdh=hetaj*t*fvk0/γM=
MRxd1=ww*fxd1
MRxd2=ww*fxd2 Med=
Ww=1000*t2/6 mm3 Ned=
yCG=
MRxd1= Ac=Ned/(0.85*fd)
MRxd2=
Xc=Ac/Ltalpa
yzc=YCG-y`
yzc=
Mrd(ZNA)=Ned*yzc
2.Calculul rezistentei de proiectare la compresiune si incovoiere in planul peretilor structurali din zidarie confinata Mrd
Mrd(ZNA)=
Mrd(As)=As*fyd*(Larm1+Larm
2)
Mrd(As)=
Mrd=Mrd(ZNA)+Mrd(As)
Med= Mrd=Ned=
Ved≤lpan*t*fvd=yCG=
Ac=Ned/(0.85*fd)
Xc=Ac/Ltalpa
3.Calculul rezistentei de proiectare la forta taietoare a peretilor structurali din zidarie confinata Vrd
yzc=YCG-y`
yzc=
Mrd(ZNA)=Ned*yzc
Mrd(ZNA)=
Mrd(As)=As*fyd*(Larm1+Larm
2)
Mrd(As)=
Mrd=Mrd(ZNA)+Mrd(As)
Mrd=
Ved≤lpan*t*fvd=
Vedcalcul
3.Calculul rezistentei de proiectare la forta taietoare a peretilor structurali din zidarie confinata Vrd fvk0=
fvd0=
λc=Ned*=Ned+0.8Ved*hpan/lpan Ned*=
Vrdl*=1/γM*fvk0*t*lad+0.4*Ned*
Vrd2=λc*Aasc*fyd
Vrd2=
Vrsc=Astalpisor*fcvd
Vrsc=
Ned*=Ned+0.8Ved*hpan/lpan Ned*=
Vedcalcul Ϭ0d*=Ned*/Aw Ϭ0d*=
fvk0= Vrdi*=Aw/b*fvd
fvd0=
λc= Vrd2=λc*Aasc*fyd
Ned*=Ned+0.8Ved*hpan/lpan Ned*= Vrd2=
Vrdl*=1/γM*fvk0*t*lad+0.4*Ned* Vrsc=Astalpisor*fcvd
Vrsc=
Vrd2=λc*Aasc*fyd
Vrd2=
Vrsc=Astalpisor*fcvd
Vrsc=
Ned*=Ned+0.8Ved*hpan/lpan Ned*=
Ϭ0d*=Ned*/Aw Ϭ0d*= VLdh=hetaj*t*fvk0/γM=
Vrdi*=Aw/b*fvd
Vrd2=λc*Aasc*fyd MRxd1=ww*fxd1
Vrd2= MRxd2=ww*fxd2
Vrsc=Astalpisor*fcvd Ww=1000*t2/6 mm3
Vrsc=
MRxd1=
MRxd2=
VLdh=hetaj*t*fvk0/γM=
MRxd1=ww*fxd1
MRxd2=ww*fxd2
Ww=1000*t2/6 mm3
MRxd1=
MRxd2=
Story Pier Load Loc P V2 V3 T M2 M3STORY4 TALPA MA GSYPMP Bottom -277.94 0.06 1.64 7.442 -0.514 2.413STORY3 TALPA MA GSYPMP Bottom -571.49 81.01 3.2 9.647 0.419 143.438STORY2 TALPA MA GSYPMP Bottom -880.03 136.2 4.22 9.167 2.192 337.481STORY1 TALPA MA GSYPMP Bottom -1194.94 152.28 5.91 1.524 5.687 601.353
Story Pier Load Loc P V2 V3 T M2 M3STORY4 TMICA GSYNMP Bottom -418.51 -6.37 3.69 3.629 7.033 16.559STORY3 TMICA GSYNMP Bottom -835.73 -84.44 0.15 2.183 11.257 -162.97STORY2 TMICA GSYNMP Bottom -1261.8 -140.51 -2.91 0.945 15.983 -554.007STORY1 TMICA GSYNMP Bottom -1664.95 -160.25 -6.22 6.495 14.373 -946.428
Predimensionare Fundatiepef<pconvpconv 260 kPA
Perete ax A L 12.4 m Perete ax 1 L 11.7 m
Aaf 14.28 Aaf 35
N supras 638.3342 kN N supras 898.6365 kNN 702.1676 kN N 988.5002 kNB 0.217794 m B 0.324951 m
Perete ax B L 15.1 m Perete ax 2 L 11.7 m
Aaf 31 Aaf 55.55kN
N supras 964.6959 kN N supras 1181.536 kNN 1061.165 kN N 1299.69 kNB 0.270292 m B 0.427248 m
Perete ax C L 15.1 m Perete ax 3 L 11.7 m
Aaf 30 Aaf 39.6
N supras 950.9295 kN N supras 2062.809 kNN 1046.022 kN N 2269.09 kNB 0.266435 m B 0.74592 m
Perete ax D L 15.1 m Perete ax 4 L 8.85 m
Aaf 42.5 Aaf 12.35N subsol 245.1798 kN
N supras 1123.01 kN N supras 1013.907 kNN 1235.31 kN N 1384.995 kNB 0.314649 m B 0.60191 m
Perete ax E L 15.1 m
Aaf 28.75
N supras 933.7215 kNN 1027.094 kNB 0.261613 m
Bfundatie= 0.74592 mBefectiv 70cm
m2 m2
m2 m2
m2 m2
m2 m2
m2
Calcul armatura necesara scarab d1 fyd z1 d2 z2
1000 85 300 76.5 115 103.5
Nr.crt Med Asnec Asef Mcap diametru1 2.61 84.05797 251.3274 7.803716 5fi82 5.55 178.744 251.3274 7.803716 5fi83 5.25 169.0821 251.3274 7.803716 5fi84 0.6 19.32367 251.3274 7.803716 5fi85 2 64.41224 251.3274 7.803716 5fi86 0.5 21.78649 251.3274 5.767964 5fi87 0.3 13.0719 251.3274 5.767964 5fi88 1.2 52.28758 251.3274 5.767964 5fi8
Asnec=Med/(z*fyd)
Verificarea deplasarilor laterale
Tc c1 0.136 2
q= 3.125Calcul drift directia Y
Story
STORY4 0.0000365 0.000073 0.00011 0.00046 0.0015 0.004STORY3 0.000044 0.000088 0.00014 0.00055 0.0015 0.004STORY2 0.0000495 0.000099 0.00015 0.00062 0.0015 0.004STORY1 0.0000395 0.000079 0.00012 0.00049 0.0015 0.004
Calcul drift directia XStory
STORY4 0.000022 0.000044 0.00007 0.00028 0.0015 0.004STORY3 0.0000345 0.000069 0.00011 0.00043 0.0015 0.004STORY2 0.0000415 0.000083 0.00013 0.00052 0.0015 0.004STORY1 0.000035 0.00007 0.00011 0.00044 0.0015 0.004
T SLU
dr SLS = g*q*dre SLS
dr SLU = c*q*dre SLU
dre Y SLS dre Y SLU dr Y SLS dr Y SLU dr,a SLS dr,a SLU
dre X SLS dre X SLU dr X SLS dr X SLU dr,a SLS dr,a SLU
STORY4
STORY3
STORY2
STORY1
0.00000
0.00002
0.00004
0.00006
0.00008
0.00010
0.00012
0.00014
0.00016
0.00018
dr X SLSdr Y SLS
STORY4
STORY3
STORY2
STORY1
0.00000 0.00010 0.00020 0.00030 0.00040 0.00050 0.00060 0.00070
dr X SLUdr Y SLU
