PE104 1993 Linii Aeriene Peste 1000 V

150
NORMATIV PENTRU CONSTRUCŢIA LINIILOR AERIENE DE ENERGIE ELECTRICĂ CU TENSIUNI PESTE 1000 V Indicativ: PE 104-93 Cuprins * DOMENIUL DE APLICARE. DEFINIŢIE * CONDIŢIILE CLIMATO-METEOROLOGICE, ÎNCĂRCĂRI, GRUPAREA ÎNCĂRCĂRILOR * CONDUCTOARELE * IZOLATOARELE, CLEMELE, ARMĂTURILE * MONTAREA CONDUCTOARELOR PE STÂLPI, DISTANŢE, GABARITE * TIPURILE DE STÂLPI, IPOTEZE DE CALCUL * STÂLPII METALICI * STÂLPII DE BETON * FUNDAŢIILE * MĂSURILE DE SIGURANŢĂ ŞI DE PROTECŢIE * CONDIŢIILE PENTRU COEXISTENŢA ÎNTRE LEA ŞI DIVERSE CONSTRUCŢII, INSTALAŢII, CĂI DE TRANSPORT ŞI TERENURI * Anexă: LISTA REGLEMENTĂRILOR CONTINGENTE ÎN VIGOARE, LA CARE SE FACE REFERIRE ÎN CUPRINSUL NORMATIVULUI 1. DOMENIUL DE APLICARE. DEFINIŢIE Domeniul de aplicare 1.1. Normativul se aplică la construcţia liniilor aeriene de energie electrică cu tensiunea nominală peste 1000 V.

Transcript of PE104 1993 Linii Aeriene Peste 1000 V

NORMATIV PENTRU CONSTRUCIA LINIILOR AERIENE DE ENERGIE ELECTRIC CU TENSIUNI PESTE 1000 V

NORMATIV PENTRU CONSTRUCIA LINIILOR AERIENE DE ENERGIE ELECTRIC CU TENSIUNI PESTE 1000 V

Indicativ: PE 104-93

Cuprins* DOMENIUL DE APLICARE. DEFINIIE* CONDIIILE CLIMATO-METEOROLOGICE, NCRCRI, GRUPAREA NCRCRILOR* CONDUCTOARELE* IZOLATOARELE, CLEMELE, ARMTURILE* MONTAREA CONDUCTOARELOR PE STLPI, DISTANE, GABARITE* TIPURILE DE STLPI, IPOTEZE DE CALCUL* STLPII METALICI* STLPII DE BETON* FUNDAIILE* MSURILE DE SIGURAN I DE PROTECIE* CONDIIILE PENTRU COEXISTENA NTRE LEA I DIVERSE CONSTRUCII, INSTALAII, CI DE TRANSPORT I TERENURI* Anex: LISTA REGLEMENTRILOR CONTINGENTE N VIGOARE, LA CARE SE FACE REFERIRE N CUPRINSUL NORMATIVULUI1. DOMENIUL DE APLICARE. DEFINIIE

Domeniul de aplicare

1.1. Normativul se aplic la construcia liniilor aeriene de energie electric cu tensiunea nominal peste 1000 V.

La construcia liniilor aeriene de energie cu tensiunea nominal de 750 kV se va ine seama i de prevederile specifice cuprinse n instruciunile PE 151.

Prevederile normativului se aplic i pentru liniile electrice aeriene existente, n msura n care exploatarea lor prezint inconveniente deosebite (pericole pentru oameni, pentru sigurana construciilor sau pentru alimentarea consumatorilor) i cu ocazia lucrrilor de reparaii capitale.

Adaptarea liniilor existente la prevederile normativului se face din iniiativa beneficiarilor, iar lucrrile necesare se stabilesc de comun acord ntre beneficiar i proiectant.

1.2. Normativul nu se aplic la construcia liniilor aeriene de energie electric a cror construcie este reglementat prin prescripii tehnice speciale, ca de exemplu: linii de contact pentru ci ferate electrificate, pentru tramvaie i troleibuze, pentru maini de ridicat i transportat etc.

1.3. n afara prevederilor normativului, la construcia liniilor aeriene de energie electric cu tensiuni peste 1000 V se va ine seama de reglementrile cuprinse n legi, decrete, standarde, normative cu caracter republican sau departamental, referitoare la linii i la ncadrarea lor n mediul nconjurtor (a se vedea anexa).

1.4. Produsele i materialele utilizate la construcia liniilor trebuie s corespund standardelor i normelor n vigoare.

Definiii

1.5. Linia aerian de energie electric, denumit i linie electric aerian (LEA), este o instalaie montat n aer liber, care servete la transportul i distribuia energiei electrice i este alctuit din conductoare, izolatoare, cleme, armturi, stlpi, fundaii i instalaii de legare la pmnt.

1.6. Circuitul unei LEA se numete ansamblul de conductoare active, care constituie o cale independent de vehicule a energiei electrice, i poate fi trifazat, bifazat sau monofazat.

1.7. Echipamentul LEA este ansamblul de conductoare, izolatoare, cleme i armturi, montat pe stlpii LEA.

1.8. Conductoarele LEA sunt funiile metalice ntinse liber ntre punctele de prindere la stlpi sau alte construcii speciale, indiferent dac sunt sau nu sub tensiune.

Conductoarele active sunt conductoarele care servesc drept ci de curent pentru transportul sau distribuia energiei electrice; ele pot fi ... pe faz sau ansambluri de dou sau mai multe pe faz, caz n care se numesc fasciculare.

Conductoarele de protecie sunt conductoarele destinate a proteja LEA mpotriva supratensiunilor atmosferice.

1.9. Izolatoarele sunt elementele componente ale LEA, cu ajutorul crora se realizeaz izolarea prilor aflate sub tensiune ntre ele i fa de prile legate la pmnt.

1.10. Cleme i armturi

Clemele sunt dispozitivele care se afl n contact direct cu calea de curent i permit executarea legturilor electrice.

Armturile sunt dispozitive cu ajutorul crora se asambleaz i se monteaz conductoare, izolatoare i alte accesorii ale liniilor electrice.

n cazul apariiei unor supratensiuni la capetele lanului de izolatoare, se folosesc armturi de protecie pentru protejarea conductoarelor contra atingerii directe cu arcul electric ce s-ar produce, pentru deprtarea arcului de suprafaa izolatoarelor i pentru uniformizarea cmpului electric n lungul lanului de izolatoare.

1.11. Prile de construcie ale LEA sunt elementele care susin deasupra solului echipamentul LEA, i anume: stlpii, fundaiile, alte construcii speciale.

1.12. Stlpii LEA sunt construciile din metal, beton armat sau alte materiale, care susin echipamentul LEA deasupra solului.

1.13. Fundaiile stlpilor sunt elementele de construcie cu ajutorul crora se fixeaz n sol stlpii, inclusiv ancorele acestora.

1.14. Instalaiile de legare la pmnt ale LEA sunt instalaiile care stabilesc n mod voit legtura cu pmntul a elementelor bare conductoare de curent electric, care nu fac parte din cile de curent, dar care pot ajunge accidental sub tensiune.

Priza de pmnt natural este priza de pmnt constituit din elemente conductoare n contact permanent cu solul, ale unor construcii sau instalaii destinate diferitelor scopuri, dar care pot fi folosite n acelai timp pentru trecerea curentului de defect.

Priza de pmnt artificial este priza ale crei elemente componente sunt constituite special pentru trecerea curentului de defect.

1.15. Tensiunea nominal a unei linii (Un) este valoarea eficace a tensiunii ntre faze, prin care este denumit linia i la care se refer unele caracteristici de funcionare ale acesteia.

1.16. Tensiunea maxim de serviciu (Um) este valoarea eficace maxim a tensiunii ntre faze, care poate s apar n condiii normale de funcionare n orice punct al liniei, ntr-un moment oarecare. Este definit conform STAS 930.

1.17. Supratensiunea este orice tensiune, dependent de timp, ntre faz i pmnt sau ntre faze, a crei valoarea sau ale cror valori de vrf depesc valoarea de vrf , respectiv , corespunztoare tensiunii celei mai ridicate pentru echipament.

Supratensiunile sunt ntotdeauna fenomene tranzitorii.

Supratensiunea de comutaie este supratensiunea faz-pmnt sau ntre faze, care apare ntr-un punct dat al reelei, datorit unei operaii de comutare a unui defect sau altor cauze i a crei form poate fi asimilat n ceea ce privete coordonarea izolaiei cu cea a impulsurilor normalizate, utilizate pentru ncercrile cu impuls de tensiune de comutaie.

Supratensiune temporar este o supratensiune sub forma unor oscilaii neamortizate sau slab amortizate ntre faz i pmnt sau ntre faze, care apare ntr-un punct dat al unei reele, pentru o durat relativ mare.

Supratensiunea de trsnet este supratensiunea faz-pmnt sau ntre faze, care apare ntr-un punct dat al reelei datorit unei descrcri atmosferice sau unei alte cauze i a crei form poate fi asimilat, n ceea ce privete coordonarea izolaiei, cu cea a impulsurilor normalizate, utilizate pentru ncercarea cu impuls de tensiune de trsnet.

1.18. Coordonarea izolaiei const n alegerea rigiditii dielectrice a echipamentului n raport cu tensiunile care pot aprea n reeaua pentru care este destinat echipamentul, lund n considerare caracteristicile mijloacelor de protecie disponibile. Ea are drept scop reducerea la nivel acceptabil, din punct de vedere economic i al exploatrii, al posibilitii ca solicitrile dielectrice rezultate, aplicate echipamentului, s provoace deteriorarea izolaiei acestuia sau s afecteze continuitatea de funcionare.

1.19. Tensiunea convenional de inere la impuls de comutaie (trsnet) este valoarea de vrf a unei tensiuni de impuls de comutaie (trsnet), aplicat n cursul ncercrilor de impuls, pentru care izolaia nu trebuie s prezinte nici o descrcare disruptiv, dac este supus unui numr de impulsuri de aceast valoare n condiii specificate.

1.20. Tensiunea static de inere la impuls de comutaie (trsnet) este valoarea de vrf a unei tensiuni de impuls de comutaie (trsnet), aplicat n cursul ncercrilor de impuls, pentru care probabilitatea de inere este egal cu probabilitatea de referin specificat.

1.21. Tensiunea de 50% conturnri a unei izolaii (U50%) este valoarea maxim a unei tensiuni standardizate, care, aplicat izolaiei respective de un numr de ori, produce conturnarea acesteia n 50% din cazuri.

1.22. Tensiunea nominal de inere de scurt durat la frecven industrial este valoarea eficace a tensiunii sinusoidale de frecven industrial, pe care instalaia echipamentului trebuie s o suporte n timpul ncercrilor efectuate n condiii specificate i pentru o durat specificat, care n general nu depete un minut.

1.23. Poluarea atmosferic este starea aerului atmosferic impurificat cu substane (gaze, praf etc.), care, n condiiile de exploatare, poate da natere, la suprafaa izolatorului, unui mediu conductor electric.

1.24. Lungimea liniei de fug este lungimea minim msurat pe suprafaa izolaiei externe ntre prile metalice cu potenial electric diferit. Cnd izolaia este compus din mai multe elemente separate prin pri metalice, drept lungime a liniei de fug a izolaiei se consider suma lungimilor liniilor de fug ale diferitelor elemente, exclusiv prilor bune conductoare de electricitate.

1.25. Lungimea liniei de fug specific este definit de raportul dintre lungimea total a liniei de fug a izolatorului, exprimat n centimetri, i tensiunea cea mai ridicat a reelei ntre faze, exprimat n kilovoli (cm/kV).

1.26. Unghiul de protecie al conductoarelor de protecie este unghiul format de verticala dus prin urma conductorului de protecie cu dreapta care unete aceast urm, cu urma unui conductor activ protejat, aceste urme fiind situate n plan perpendicular, pe axa liniei electrice aeriene protejate. Unghiul de protecie de referin (pentru dimensionarea LEA) se consider cel realizat la stlpul LEA.

1.27. Seciunea real a unui conductor funie (S0) este suma seciunilor firelor componente ale conductorului.

1.28. Seciunea nominal a unui conductor funie este valoarea rotunjit a seciunii sale reale, valoare care servete la denumirea conductorului. n cazul conductoarelor alctuite din dou metale, seciunea nominal se exprim prin valorile rotunjite ale seciunilor ambelor metale.

1.29. Sarcina de rupere calculat a unui conductor multifilar este determinat n mod convenional, n funcie de caracteristicile mecanice ale materialelor firelor componente i de alctuirea constructiv a conductorului, potrivit standardelor de conductoare n vigoare.

Pentru conductoarele multifilare nestandardizate, sarcina de rupere calculat se va determina cu ajutorul metodei indicate n standardele de conductoare similare.

1.30. Sarcina de rupere minim a unui conductor multifilar este sarcina de rupere a conductorului determinat prin ncercri, a crei valoarea nu trebuie s fie mai mic de 95% din valoarea sarcinii de rupere calculate.

1.31. Rezistena de rupere calculat (prc) i rezistena de rupere minim (pr min) ale unui conductor funie reprezint raportul ntre valoarea sarcinii de rupere calculate, respectiv a forei de rupere minime i seciunea real a conductorului.

1.32. Traciunea n conductor (T) reprezint rezistena care ia natere n conductor, nmulit cu seciunea real a conductorului, n diferite stri de funcionare.

1.33. Traciunea orizontal (To) n conductor este valoarea traciunii n punctul n care tangenta la curba conductorului este orizontal.

1.34. Deschiderea real (ai) este distana msurat pe orizontal ntre axele a doi stlpi consecutivi (fig. 1.1).

1.35. Deschiderea nominal (an) este deschiderea convenional, la care punctele de prindere ale conductoarelor se gsesc n acelai plan orizontal, terenul este plan, iar la sget maxim, gabaritul la sol al liniei este cel minim.

Ea rezult ca o valoarea optim din calculele tehnice-economice. Deschiderii nominale i corespunde nlimea normal (nominal) a stlpilor (fig. 1.1.).

1.36. Deschiderea virtual (ah) a unei deschideri denivelate este distana la locul n care orizontala dus printr-unul din punctele de prindere ale conductorului intersecteaz curba real a conductorului sau prelungirea ei, dup cum punctul considerat este inferior sau superior punctului de prindere al conductorului la stlpul adiacent (fig. 1.1.).

1.37. Deschiderea la ncercri din vnt (av) este semisuma deschiderilor reale adiacente unui stlp. De mrimea acestei deschideri depind ncrcrile orizontale care acioneaz asupra stlpului, provenite din presiunea vntului pe conductoare (fig. 1.1.).

1.38. Deschiderea la ncrcri verticale (ag) este semisuma deschiderilor virtuale adiacente unui stlp. De mrimea acestei deschideri depind ncrcrile verticale care acioneaz asupra stlpului, provenite din greutatea conductoarelor (fig. 1.1.).

1.39. Denivelarea (hi) este distana msurat pe vertical ntre punctele de prindere ale conductorului la doi stlpi consecutivi (fig. 1.1.).

1.40. Sgeata unui conductor ntr-un anumit punct este distana msurat pe vertical ntre punctul respectiv de pe curba conductorului i dreapta care unete cele dou puncte de suspensie ale conductorului. n funcie de condiiile climato-meteorologice existente la un moment dat, sgeata conductorului ntr-un anumit punct poate avea diferite valori (de exemplu: maxim, minim, medie). Cea mai mare sgeat a conductorului poate fi considerat practic la mijlocul deschiderii (fig. 1.1.).

1.41. Aliniamentul este poriunea de linie compus dintr-una sau mai multe deschideri, cuprins ntre dou puncte consecutive ale traseului, n care linia i schimb direcia (fig. 1.1.).

1.42. Panoul de ntindere este poriunea de linie compus dintr-una sau mai multe deschideri, cuprins ntre doi stlpi de ntindere consecutivi (fig. 1.1.).

1.43. ncruciarea LEA cu un obiect oarecare este acea situaie n care, n proiecie orizontal, cel puin unul din conductoarele LEA, n poziie normal sau deviat, i obiectul respectiv se intersecteaz.

1.44. Traversarea i subtraversarea sunt acele ncruciri n care LEA trece pe deasupra, respectiv pe sub obiectul ncruciat.

1.45. Apropierea LEA de un obiect oarecare este acea situaie de vecintate n care LEA nu ncrucieaz obiectul respectiv.

1.46. Poriunile speciale de trecere sunt acele poriuni din traseul liniei, n care apare coexistena LEA cu elemente naturale, obiectele, obiectivele, instalaiile, construciile etc., situate n imediata apropiere a liniei sau cu care linia se ncrucieaz. Fa de acestea, linia trebuie realizat astfel, nct s se asigure, pe de o parte, buna funcionare a liniei, iar pe de alt parte, condiiile necesare existenei i funcionrii n bune condiii a elementelor afectate de prezena liniei.

1.47. Culoarul unei linii aeriene de energie electric este spaiul situat n lungul liniei, n care se impun restricii din punctul de vedere al coexistenei liniei cu elemente naturale, obiectele, obiectivele, instalaiile, construciile etc. situate n traseul liniei.

1.48. Regimul normal de funcionare al unei LEA este regimul n care linia n ansamblu i elementele sale componente, fr a fi afectate prin ruperi, deformri etc., se gsesc n stare de funcionare.

1.49. Regimul de avarie al unei LEA este regimul n care apar deformri ale elementelor componente, ruperi sau topiri ale conductoarelor, ruperi de izolatoare, cleme i armturi, ruperea sau pierderea stabilitii stlpilor sau fundaiilor etc., urmate n general de ntreruperea funcionrii liniei.

Regimul de avarie al unei LEA, considerat ca ipotez de calcul, este regimul n care izolatoarele i lanurile de izolatoare, stlpii i fundaiile LEA sunt solicitate n mod diferit fa de regimul de funcionare normal n urma ruperii conductoarelor sau izolatoarelor.

1.50. Mediul cu pericol de explozie este spaiul n care se manipuleaz sau vehiculeaz produsele explozive, definit conform normativului ID 17.

1.51. Prin zone cu circulaie frecvent se neleg urmtoarele:

- interiorul perimetrului construibil al localitilor;

- unitile industriale, agricole, de transporturi, militare etc., situate n afara localitilor, inclusiv o poriune de 15 m de la gardul unitii, mai puin obiectivele energetice (staii, centrale);

- alte zone n afara localitilor unde pot aprea frecvent aglomerri de persoane, cum sunt: locurile amenajate pentru agrement i turism, popasuri, campinguri, staii ale unitilor de transport n comun etc.

Incintele ngrdite, unde are acces numai personalul de serviciu special instruit, precum i zonele din apropierea drumurilor i oselelor din afara localitilor nu se consider zone cu circulaie frecvent. Zonele care nu se ncadreaz n categoriile celor cu circulaie frecvent se consider zone cu circulaie redus.

1.52. Prin zona drumului, n sensul Legii nr. 13/1974, se nelege poriunea amprizei drumului, plus dou fii laterale, denumite zone de siguran (fig. 11.1). Limea zonei drumului se stabilete prin planurile de situaie sau proiectele de construcie, modernizare ori modificare a drumurilor, ntocmite potrivit normelor stabilite prin lege.

Prin zonele de protecie ale drumurilor publice din afara localitilor se neleg fiile de teren situate de o parte i de alta a zonei drumului, ntre marginile exterioare ale acestuia i pn la 22 m de la ax, n cazul drumurilor naionale; pn la 20 m de la ax, n cazul drumurilor judeene i pn la 18 m de la ax, n cazul drumurilor comunale.

1.53. Cazurile excepionale sau obligate sunt acele cazuri n care, din considerente tehnico-economice, nu se pot aplica prevederile normativului.

1.54. Rezistena mecanic normat i sarcina mecanic normat sunt valorile acestor mrimi, care se realizeaz cu o asigurare de cel puin 95%.

Rezistena i sarcina mecanic normate sunt stabilite statistic ca valori caracteristice normate, corespunztoare unui coeficient de variaie normat, care are o valoare reprezentativ pentru calitatea de ansamblu a produciei, n perioada respectiv.

1.55. Rezistena mecanic de calcul i sarcina de calcul sunt valorile rezistenei mecanice normate, respectiv ale sarcinii mecanice normate, mprite printr-un coeficient de siguran al materialului sau elementului constructiv respectiv. Valorile rezistenei mecanice de calcul i ale sarcinii mecanice de calcul se realizeaz cu o asigurare de cel puin 99,9%.

1.56. ncrcrile normate sunt valorile extreme ale ncrcrilor (maxime sau minime probabile), definite statistic, realizabile cu o anumit probabilitate (95-97,5%).

1.57. ncrcrile de calcul sunt valorile extreme ale ncrcrilor, care se realizeaz cu probabilitate de 99,9% i care se determin prin nmulirea ncrcrilor normate cu coeficientul parial de siguran i cu cel de grupare al ncrcrilor. [top]

2. CONDIIILE CLIMATO-METEOROLOGICE, NCRCRI, GRUPAREA NCRCRILOR

Condiiile climato-meteorologice

2.1. Teritoriul rii noastre se mparte n cinci zone meteorologice (fig. 2.1.), care difer din punctul de vedere al intensitii i al frecvenei de manifestare a principalilor factori climato-meteorologici de care trebuie s se in seama la construirea liniilor aeriene de energie electric; vntul, depunerile de chiciur, temperatura aerului.

2.2. La determinarea ncrcrilor normate pentru calculul mecanic LEA, se vor considera condiiile prevzute n tabelele 2.1. i 2.2. pentru zona meteorologic respectiv.

n cazul LEA avnd circuite cu tensiuni diferite, se vor adopta condiiile prevzute n tabelele 2.1. i 2.2. pentru tensiunea cea mai mare.

2.3. n anumite zone cu caracter local, n care se constat condiii meteorologice mai grele dect cele prevzute n tabelul 2.1., se pot adopta valori mai mari. Aceste valori trebuie s fie justificate prin date statistice furnizate de IMH sau rezultate din statisticile de exploatare a liniilor aeriene de energie electric i de telecomunicaii din zonele respective i s aib frecvena de apariie de cel mult o dat la zece ani.

2.4. Presiunile dinamice ale vntului (corespunztor vitezei mediate pe dou minute), prevzute n tabelul 2.1, sunt considerate pentru nlimi deasupra solului pn la 10 m, ca presiuni de baz.

Pentru elementele componente ale liniilor, situate la nlimi diferite fa de sol, presiunile de baz din tabelul 2.1. sau determinate conform pct. 2.3., cu relaia de la pct. 2.7, se vor majora prin nmulirea cu coeficienii de rafal , prevzui din diagrama 2.1. i diagrama 2.2. .

2.5. La determinarea ncrcrilor normate pentru izolatoare, stlpi i fundaii, provenite din presiunea vntului asupra conductoarelor neacoperite sau acoperite cu chiciur, ca nlime deasupra solului se va considera distana msurat pe vertical ntre centrul de greutate al curbelor conductoarelor i sol, distan care este dat de relaia:

unde:

hcl este distana medie a punctelor de prindere n clem a conductoarelor situate la diferite nlimi fa de sol, n m;

f - valoarea sgeii conductoarelor, considerat n condiiile de la pct. 2.16.d sau 2.16.g, n m.

nlimea H se determin pentru fiecare nivel de prindere al conductoarelor.

Tabelul 2.1.

Presiunea dinamic de baz, dat de vnt (corespunztoare vitezei mediat pe dou minute) la nlimea de 10 m deasupra terenului i grosimea stratului de chiciur pe conductoarele LEA

Zona meteorologicAltitudinea(m)Presiunea dinamic de baz(p)Grosimea stratului de chiciur pe conductoarele LEA b 3,4)

Vnt maxim (nesimultan cu chiciur)[P(V)]Vnt simultan cu chiciur[P(v+ch)]Un 110 kVUn = 220-480 kV

daN/m2daN/m2mmmm

Zona A 8003012 (12) 5)1620

Zona B4216,8 (15) 5)2224

Zona C5520 (17) 5)

Zona D1)

Zona E2)10004016Grosimea stratului de chiciur se va stabili pe baza datelor statistice furnizate de IMH sau rezultate din statisticile de exploatare ale LEA i Tc din zonele respective

12004518

14006526

16009036

180011044

200013052

220015060

240017068

Not:

1. Zon meteorologic cu condiii deosebite de vnt, pentru care se vor cere date de la Institutul de Meteorologie i Hidrologie.

2. n zone cu altitudini mai mici de 1400 m, presiunea dinamic de baz luat n considerare nu trebuie s aib valori mai mici dect a zonelor limitrofe, cu altitudinea sub 800 m.

3. Grosimea stratului de chiciur b pe conductoare se consider conform figurii 2.2.

4. Greutatea volumic a chiciurei (ch) se consider egal cu 0,75 daN/dm3.

n cazul cnd se adopt, n conformitate cu prevederile articolului 2.3 pentru zonele A - D, grosimi ale stratului de chiciur depus pe conductoare mai mari dect cele specificate n tabelul 2.1 i peste 30 mm pentru zona E, se poate micora valoarea greutii volumice a chiciurei pn la cel mult 0,5 daN/dm3.

5. Valorile dintre paranteze se refer la liniile aeriene cu tensiunea de 20 kV.

2.6. Pentru calculul conductoarelor, la determinarea ncrcrilor unitare pentru conductoarele acoperite sau neacoperite cu chiciur provenite din presiunea vntului se va considera ca distan R o nlime medie de acoperire, indiferent de nlimile la care se gsesc diferitele conductoare (active sau de protecie), distan determinat cu relaia:

unde:

- reprezint distana hcl pentru diferitele conductoare, n m;

fi - sgeile diferitelor conductoare de pe stlp, n m;

n - numrul conductoarelor.

nlimea H se calculeaz ca nlime medie a tuturor conductoarelor de acelai tip i dimensiune, separat pentru conductoare active i conductoare de protecie.

Tabelul 2.2

Valorile temperaturii aerului

Zona meteorologicTemperatura aerului (C)

maximminimmediede formare a chiciurei

Toat ara+40-30+15-5

Zone cu altitudini peste 500 m+40-30+10-5

Determinarea ncrcrilor normate

ncrcri datorate aciunii vntului

2.7. ncrcrile unitare provenite din aciunea vntului se determin cu ajutorul presiunii dinamice de baz, p, care se va lua din tabelul 2.1 sau se va determin cu relaia:

conform precizrilor de la pct. 2.3; v este viteza vntului, n m/s.

n funcie de nlimea de aplicare a forelor, presiunea dinamic de baz se va majora cu coeficientul de rafal , din diagrama 2.1 i diagrama 2.2, care nu depinde de valorile vitezei vntului.

- ncrcrile unitare provenite din aciunea vntului pe conductoare gvc, se calculeaz cu relaia:

gvc = ctccpd10-3 (daN/m)

n care:

ctc este coeficientul aerodinamic, determinat conform tabelului 2.3

Tabelul 2.3

Valorile coeficientului aerodinamic ctc, pentru conductoare

SpecificaiaCoeficientul ctc

Fr chiciurDiametrul conductorului mai mare sau egal cu 20 mm1,30

Diametrul conductorului mai mic de 20 mm

Cu chiciur, indiferent de diametrul conductorului1,20

c este coeficientul de rafal i neuniformitate al vntului pe conductor, depinznd de turbulena vntului (n funcie de rugozitatea terenului) i de rspunsul dinamic al conductorului. Include efectul combinat al variaiei vitezei vntului att cu nlimea, ct i cu mrimea deschiderii (neuniformitatea vntului de deschidere). Pentru zone deschise (cmpii, silvostepe, malurile deschise ale mrii, lacurilor etc.), precum i pentru zone construite, cu obstacole cu nlimi mai mici de 10 m, situate la altitudini pn la 1300 m deasupra nivelului mrii i nlimi medii de suspendare a conductoarelor, determinate conform pct. 2.5, pn la 60 m inclusiv, coeficientul de rafal i neuniformitate al vntului pe conductor c, se determin din diagrama 2.1.*)

*) Curbele de variaie sunt preluate din CEI 826/1991, zonele punctate fiind deduse prin extrapolare.

NOT: Pentru deschideri mai mici de 100 m i mai mari de 800 nu se va considera valoarea coeficientului de rafal i neuniformitate a vntului pe conductor, c, corespunztoare deschiderii de 100 m, respectiv 800 m. Pentru nlimi medii de suspendare mai mici de 10 m, se va adopta valoarea coeficientul c, corespunztoare nlimii de 10 m. Pentru nlimi intermediare curbelor figurate n diagrama 2.1, valoarea coeficientului c se va deduce prin interpolarea linear a valorilor corespunztoare de pe cele dou curbe adiacente.

Pentru zonele de munte i pentru stlpii cu nlimi de peste 60 m utilizai la marile traversri, coeficientul de rafal i neuniformitate pe conductor, c, se va determina separat, n funcie de situaia local (gradul de rugozitate al terenului) i de tipul liniei;

d este diametrul conductorului, dc, n ipoteza fr chiciur, respectiv diametrul conductorului dc plus de dou ori grosimea stratului de chiciur b;

d = dc + 2b

n ipoteza cu chiciur (fig. 2.2), n mm; grosimea stratului de chiciur b se ia din tabelul 2.1

- ncrcrile unitare provenite din aciunea vntului pe lanurile de izolatoare, , se calculeaz cu relaia:

n care:

cti este coeficientul aerodinamic, determinat n tabelul 2.4.

c este coeficientul de rafal al vntului pe lanul de izolatoare, n fncie de nlimea de prindere a lanului de izolatoare fa de nivelul solului.

Se determin din diagrama 2.2.

Tabelul 2.4.

Valorile coeficientului aerodinamic cti pentru calculul ncrcrilor rezultate din aciunea vntului asupra izolatoarelor

Tipul izolatoarelorTipul lanurilor sau legturilor

simpludublu

Coeficientul cti

Lanuri de izolatoare tip cap-tij0,350,55

Lanuri de izolatoare tip tij i izolatoare suport0,550,80

- ncrcrile unitare provenite din aciunea vntului pe stlpi, , se calculeaz cu relaia:

n care:

cts este coeficientul aerodinamic al stlpului, determinat n diagrama 2.3 pentru stlpii metalici i n tabelul 2.5 pentru stlpii din beton sau din eav.

Tabelul 2.5

Valorile coeficientului aerodinamic cts pentru stlpii din beton sau din eav

ElementulCoeficientul cts

Stlp cu seciune orizontal circular (beton centrifugat sau eav metalic)0,7

Stlp cu suprafee plane (beton vibrat)2,0

Pentru stlpii spaiali, din eav, calculul coeficientului cts se va face conform STAS 10101/20.

s este coeficientul de rafal pe stlp, depinznd de turbulena vntului (n funcie de rugozitatea terenului) i de rspunsul dinamic al structurii. Include efectul variaiei vntului cu nlimea.

Valoarea coeficientului s este variabil cu nlimea deasupra terenului a centrului de greutate al suprafeei elementului component al stlpului pe care acioneaz vntul.

Pentru zone deschise (cmpii, silvostepe, maluri deschise ale mrii, lacurilor etc.), precum i pentru zone construite cu obstacole cu nlimi mai mici de 10 m, situate la altitudini pn la 1300 m deasupra nivelului mrii, coeficientul de rafal s, pentru stlpii cu nlimi pn la 60 m, se determin din diagrama 2.2*).

.

*) Dup CEI 826/1991.

NOT: Pentru stlpi sau elemente componente de stlpi cu nlimea centrului de greutate mai mic de 10 m se adopt valoarea s, corespunztoare nlimii centrului de greutate de 10 m.

Pentru stlpii cu nlimea de peste 60 m, de exemplu stlpii marilor traversri, valoarea coeficientului de rafal pe stlp, s, se va determina separat, n funcie de situaia local (rugozitatea terenului) i de tipul liniei.

2.8. Pe baza ncrcrilor unitare datorate aciunii vntului, determinate la pct. 2.7, se calculeaz ncrcrile pe fiecare element constructiv al liniei.

- ncrcrile provenite din aciunea vntului pe conductoare, Fc, acionnd normal pe axul conductoarelor, se calculeaz cu relaia:

Fc = gvcavsin2 (daN)

unde:

av este deschiderea la ncrcri din vnt, n m (definit la pct. 1.37);

gvo - ncrcarea unitar, determinat la pct. 2.7;

- unghiul orizontal dintre direcia dup care acioneaz vntului i direcia conductorului liniei, n grade.

n ipotezele cu vnt acionnd n lungul liniei:

Fc = 2gvcf (daN)

unde:

f este sgeata conductorului, n m (definit la pct. 1.40);

gvc - ncrcarea unitar determinat la pct. 2.7, cu luarea n considerare a coeficientului de rafal pe conductor, c determinat din diagrama 2.1, corespunztor nlimii de prindere n clem a conductorului minus 0,5 f.

Efectul total al vntului pe conductoarele fasciculare se va considera egal cu suma ncrcrilor pe subconductoare, fr s se in seama de efectul de ecranare posibil al unui subconductor asupra altuia.

- ncrcrile provenite din aciunea vntului pe izolatoare Fiz, se determin cu relaia:

Fiz = Aiz (daN)

unde:

este ncrcarea unitar, determinat la pct. 2.7;

Aiz aria dreptunghiului avnd ca laturi lungimea total a lanului de izolatoare, respectiv pentru izolatorul suport nlimea acestuia, i diametrul maxim al izolatorului .

n ipotezele de vnt simultan cu chiciur, aria Aiz se majoreaz cu 25%.

- ncrcrile provenite din aciunea vntului pe stlpi, Fst, se calculeaz astfel:

- n cazul vntului perpendicular pe linie:

- n cazul vntului la 45:

, pentru fiecare din cele dou fee adiacente expuse la vnt,

unde:

este ncrcarea unitar, determinat la pct. 2.7 pentru fiecare element component al stlpului;

Ast aria plinurilor construciei elementelor componente ale stlpului, numai o fa pentru vntul perpendicular i fiecare din feele adiacente pentru vntul la 45. Pentru suprafee cilindrice este egal cu seciunea diametral a elementului stlpului.

n ipotezele vnt simultan cu chiciur se va lua n considerare o suprafa majorat a stlpului metalic (sau beton cu alveole), egal cu 1,5Ast. La stlpii de beton centrifugat nu se va lua n considerare o cretere a suprafeei stlpului n ipotezele vnt simultan cu chiciur.

ncrcrile datorate maselor proprii i a depunerilor de chiciur

2.9. ncrcrile unitare provenite din masa conductoarelor i a depunerilor de chiciur se determin cu relaia:

- pentru conductoare neacoperite cu chiciur, g1:

g1 = gc (daN/m)

n care:

gc este masa unitar a conductorului gresat, care se gsete n standardele de conductoare;

- pentru chiciur, g2:

g2 = b(b+dc)ch10-3 (daN/m),

n care:

dc - este diametrul conductorului, n mm;

b grosimea stratului de chiciur, definit n tabelul 2.1;

ch - greutatea volumic a chiciurei, n daN/dm3;

- pentru conductoare acoperite cu chiciur, g3:

g3 = g1 + g2 (daN/m).

2.10. ncrcrile provenite din mas i depunerile de chiciur pe elementele liniei:

- ncrcrile provenite din masa conductoarelor i a depunerilor de chiciur:

- pentru conductoarele neacoperite cu chiciur, Gc:

Gc = agg1 (daN).

- pentru conductoarele acoperite cu chiciur, Goch:

Goch = agg3 (daN),

n care: ag este deschiderea la ncrcri verticale, n m (definit la pct. 1.38).

ncrcri provenite din masa lanurilor de izolatoare i a depunerilor de chiciur:

- pentru lanurile de izolatoare neacoperite cu chiciur: Giz;

- pentru lanurile de izolatoare acoperite cu chiciur: 1,1Giz, n care Giz este suma maselor elementelor componente din lanul de izolatoare.

ncrcri provenite din masa stlpilor i a depunerilor de chiciur:

- pentru stlpii neacoperii cu chiciur: Gst;

- pentru stlpii (metalici sau din beton) acoperii cu chiciur: 1,1 Gst, n care Gst este suma maselor elementelor componente ale stlpului.

ncrcri datorate traciunii din conductoare

2.11. ncrcrile unitare provenite din traciunea din conductoare, po, se calculeaz pe baza seciunii reale a conductoarelor i a traciunii orizontale unitare din conductoare, corespunztoare temperaturii i ncrcrilor normate date de masa proprie i suprasarcinile exterioare, potrivit ipotezelor de ncrcare de la pct. 2.16, cu ajutorul ecuaiei de stare, pornindu-se de la strile definite la pct. 3.6.

ncrcrile datorate traciunii din conductoare se aplic n punctul de prindere al lanului de izolatoare de stlp i se consider c acioneaz orizontal, n direcia conductoarelor.

2.12. ncrcrile datorate traciunii n conductoare care acioneaz asupra lanurilor de izolatoare i a stlpilor:

- n regim normal:

To = po x So (daN),

n acest caz po se calculeaz n condiiile 2.16.d i 2.16.g;

- n regim de avarie:

To = po x So (daN).

- pentru fazele neavariate, po se calculeaz n condiia 2.16.g (corespunztor ncrcrii totale g7a tabelul 2.8);

- pentru fazele avariate, F se determin n conformitatea cu tabelul 2.6.

Tabelul 2.6

ncrcrile F care acioneaz asupra stlpilor i lanurilor de izolatoare n regim de avarie

Tipul funcional al stlpuluiCaracteristicile echipamentuluiRelaia de calcul pentru ncrcarea F (daN)

Sistemul de prindere a conductoruluiTipul elementelor sau al legturilorTipul conductoarelor

SusinereNormalSusinereCleme cu traciune limitatActiveF = ke x dc

ntritSusinereCleme cu reinerea conductoruluiActiveF = ks x kn x To

ProtecieF = 0,4 To

ntindere i terminalntindereLegturi de ntindereActive i de protecieF = n x To

ntindereCleme de ntindereActive i de protecie

unde:

To = po x so (daN),

cu po calculat n condiiile pct. 2.16.g (corespunztor ncrcrii totale g7a tabelul 2.8), n daN/mm2;

n - este numrul conductoarelor pe faz;

ke coeficientul care ine seama de efectul de eliberare a conductorului din clem la o anumit valoare a traciunii n conductor, n daN/mm;

ke = 25 pentru stlpii LEA cu Un 110 kV;

ke = 50 pentru stlpii LEA cu Un > 110 kV;

ks este coeficientul care ine seama de efectul de nclinare al lanului de izolatoare de susinere n lungul liniei: ks = 0,65;

kn - coeficientul care ine seama de numrul conductoarelor pe faz:

kn = 1,0 pentru n = 1;

kn = 0,8 pentru n = 2;

kn = 0,7 pentru n = 3;

kn = 0,6 pentru n = 4.

Determinarea ncrcrilor de calcul

2.13. Clasificarea i determinarea ncrcrilor de calcul, mpreun cu coeficienii pariali de siguran, care stau la baza dimensionrii elementelor componente ale LEA, sunt prezentate n tabelul 2.7.

Tabelul 2.7

Clasificarea, determinarea ncrcrilor de calcul i coeficienii pariali de siguran pentru dimensionarea elementelor LEA

Categoriile de ncrcrincrcriCoeficientul parial de siguran

nc

Zonele A, B i CZonele D i EZonele A, B i CZonele D i E

Permanente (p)Masa proprie (stlpi, cabluri, conductoare, izolatoare, instalaii etc.)1,1 (0,9)*1,1 (0,9)*

Variabile (V)a) Presiunea vntului pe conductoare, stlpi, cabluri, izolatoare cu sau fr chiciurLEA 20-110 kV1,301,500,250,45

LEA 220-400 kV1,501,700,300,50

b) Masa chiciurei pe conductoare (active i de protecie), stlpi, izolatoare etc.1,8 (1,0)*1,8 (1,0)*

c) Traciunea conductoarelor n regim normal de funcionare1,3**-

Excepionale (E)Traciunea conductoarelor n regim de avarie-1,1**

Regim de montaj (M)ncrcri rezultate din schema de montaj1,1-

*) Valorile 0,9, respectiv 1,0, se introduc n calcul dac ncrcrile respective au efect defavorabil asupra rezistenei sau stabilitii unor elemente ale stlpului sau fundaiilor la starea limit analizat.

**) Se refer la determinarea traciunii n conductoare pentru calculul stlpilor i se aplic traciunii maxime normate (rezultat din ncrcrile normate).

2.14. ncrcrile de calcul care stau la baza dimensionrii elementelor componente ale LEA se obin prin nmulirea ncrcrilor normate, determinate conform pct. 2.12.12, cu coeficienii pariali de siguran din tabelul 2.7, inndu-se seama de gruparea ncrcrilor precizate la pct. 2.16.

NOT: Pentru marile traversri, cu stlpi nali de peste 60 m i deschidere de peste 800 m, coeficienii pariali de siguran pentru ncrcrile din vnt pot fi luai mai mari dect cei indicai n tabelul 2.7, n funcie de importana traversrii i de situaia local, ns nu mai mari dect cei prevzui n STAS 10101/20-90 pentru categoria I de importan a construciilor.

2.15. La calculul i dimensionarea elementelor componente ale LEA, n regimurile normale de funcionare (gruparea fundamental de ncrcri) i n regimurile de avarie (gruparea special de ncrcri), gruprile ncrcrilor de la pct. 2.16 se vor face dup urmtoarele relaii:

- Regimurile normale de funcionare:

ncrcri normate: (intervin la determinarea sgeilor conductoarelor)

ncrcri de calcul: - Regim de avarie:

ncrcri de calcul: Gruparea ncrcrilor

2.16. La calculul i dimensionarea elementelor componente ale LEA se vor lua n considerare urmtoarele grupri ale ncrcrilor, datorate factorilor climato-meteorologici, cu ipoteze de ncrcare:

a) temperatura minim (vntul i chiciura lipsesc);

b) temperatura medie (vntul i chiciura lipsesc);

c) temperatura medie, viteza vntului de 10 m/s (chiciura lipsete);

d) temperatura medie, viteza maxim a vntului (chiciura lipsete);

e) temperatura maxim (vntul, chiciura lipsesc);

f) temperatura de formare a chiciurei i depuneri de chiciur pe elementele componente ale liniei (vntul lipsete);

g) temperatura de formare a chiciurei (vntul simultan cu chiciura i depuneri de chiciur pe elementele componente ale liniei).

2.17. n tabelul 2.8 sunt rezumate relaiile pentru determinarea ncrcrilor unitare normate i de calcul pe conductoarele liniilor electrice aeriene.

Tabelul 2.8

Determinarea ncrcrilor unitare normate i de calcul pe conductoarele liniilor aeriene i gruparea lor pe regimurile de funcionare

NCRCRI(daN)REGIM NORMAL(gruparea fundamental)REGIM DE AVARIE(gruparea special)

ncrcri normate provenite din:Masa proprie a conductoruluig1 = gc

Masa depunerii de chiciur pe conductoruluig2 = b(dc+b)ch10-3

Masa total (proprie i a depunerii de chiciur) a conductoruluig3 =gc+b(dc+b)ch10-3

Presiunea dat de vnt pe conductorul neacoperit cu chiciur-

Presiunea dat de vnt pe conductorul acoperit cu chiciur

ncrcarea total pe conductor n condiiile vntului maxim-

ncrcarea total pe conductor n condiiile de vnt i chiciur

ncrcri de calcul provenite din:Masa proprie a conductoruluig1c =1,1gc(g1c =0,9gc)*

Masa depunerii de chiciur pe conductorg2 = 1,8b(dc+b)ch10-3(g2 = 1,0b(dc+b)ch10-3)*

Masa total (proprie i a depunerii de chiciur) a conductoruluig3 =1,1gc+1,8b(dc+b)ch10-3(g3 =0,9gc+1,0b(dc+b)ch10-3)*

Presiunea dat de vnt pe conductorul neacoperit cu chiciur-

Presiunea dat de vnt pe conductorul acoperit cu chiciur

ncrcarea total pe conductor n condiiile vntului maxim-

ncrcarea total pe conductor n condiiile de vnt i chiciur

*) Relaiile dintre paranteze se introduc n calcul dac ncrcrile respective au efect defavorabil asupra rezistenei sau stabilitii unor elemente ale stlpului sau fundaiilor, la starea limit analizat.

[top]

3. CONDUCTOARELE

3.1. Din punctul de vedere al materialelor i al alctuirii constructive, la construirea LEA se vor utiliza conductoarele funie din aluminiu, aliaje de aluminiu, oel, precum i conductoarele funie din oel-aluminiu i oel-aliaje de aluminiu.

3.2. Condiiile tehnice generale, dimensiunile i caracteristicile fizico-mecanice ale conductoarelor LEA trebuie s corespund standardelor sau normelor interne ale productorilor.

n cazul unor tipuri nou sau speciale de conductoare nestandardizate sau fr norme interne, se vor considera, pentru caracteristicile fizico-mecanice ale materialelor lor componente, valorile din tabelul 3.1.

3.3. Din considerente mecanice, conductoarele vor avea urmtoarele seciuni minime:

- 25 mm2 pentru conductoarele funie de oel-aluminiu, oel-aliaje de aluminiu i aliaje de aluminiu;

- 16 mm2 pentru conductoarele funie de oel.

Pentru poriunile speciale de traseu (traversri, apropieri de construcii etc.), seciunile minime ale conductoarelor sunt precizate n tabelul 10.1.

3.4. Pentru conductoarele de protecie din oel se vor utiliza srme de oel de categoria B sau C, conform STAS 3732.

3.5. Srmele de oel, utilizate la realizarea conductoarelor funie de oel i a prii (inimii) de oel a conductoarelor de oel-aluminiu i oel-aliaje de aluminiu, vor fi protejate mpotriva coroziunii cu un strat gros de zinc (conform STAS 3732).

Pentru conductoarele LEA cu tensiuni 1 kV > Un 20 kV, situate n zonele I i II de poluare, definite conform normativului PE 109, se admite folosirea srmelor de oel cu strat subire de zinc (STAS 3732).

3.6. Calculul mecanic al conductoarelor se efectueaz dup metoda la stri limit, n care rezistenele de calcul sunt stabilite n procente din rezistena de rupere calculat a conductorului (prc), definit conform pct. 1.31.

Prin calcul se urmrete ca rezistenele mecanice de calcul, definite la pct. 1.55, s nu fie depite cu mai mult de 5% n punctele de prindere ale conductorului n cleme, la diferite stri de funcionare. Se vor verifica urmtoarele stri:

a) starea de solicitare maxim, aprut n ipoteza corespunztoare pct. 2.16.g cu ncrcarea g7c din tabelul 2.8, pentru care valoarea maxim a rezistenei de calcul va fi de 0,70 prc;

b) starea de temperatur minim, corespunztoare pct. 2.16.a, g1c, pentru valoarea maxim a rezistenei de calcul va fi de 0,50 prc;

c) starea de solicitare de fiecare zi, corespunztoare pct. 2.16.b, g1c, pentru care valoarea maxim a rezistenei de calcul va fi de 0,18 prc, cnd deschiderea este mai mare de 120 m i conductoarele nu sunt prevzute cu antivibratoare i 0,25 prc, cnd deschiderea este mai mic de 120 m sau cnd conductoarele sunt prevzute cu antivibratoare.

Tabelul 3.1

Caracteristicile fizico-mecanice ale sarmelor componente ale conductoarelor funie pentru LEAMaterialulRezistivitatea electric n curent continuu la 20oCCoeficientul de temperatur al rezistenei electriceGreutatea volumic (greutatea specific)Coeficientul de dilatare termic liniarModulul de elasticitateRezistena la rupere

oCdaN/dm3oC-1daN/mm2daN/mm2

Aluminiu (STAS 12486-86)0,0282640,0042,6492,3 x 10-5550019,0-17,6(pt. 1,75-8,50 mm)17,3-15,8(pt. 2,75-500 mm)

Alcora (aliaj de aluminiu) Norm intern0,03280,00362,6492,3 x 10-5560029,40

Oel categoria ASTAS 3732/1; 2-850,1818-0,1885(pt. 1,15-3,00 mm)0,00457,7011,15 x 10-51880037,22

Oel categoria BSTAS 3732/1, 2-850,2510-0,2493(pt. 1,45-3,2 mm)0,00457,7011,15 x 10-519600117,60

Oel categoria CSTAS 3732/1, 2-850,2510-0,2493(pt. 1,45-3,2 mm)0,00457,7011,15 x 10-519600137,30

3.7. Sgeile maxime ale conductoarelor se calculeaz n ipotezele corespunztoare pct. 2.16.e i 2.16.f; sgeile minime i sgeile medii se calculeaz n ipotezele corespunztoare pct. 2.16.a, respectiv 2.16.b, la ncrcri normate, cu urmtoarele precizri:

- vntul acioneaz perpendicular pe conductoare;

- coeficientul de rafal i neuniformitate al vntului se determin pe baza nlimii medii de suspensie a conductorului din deschiderea cea mai defavorabil din panou, din punctul de vedere al traciunii orizontale, conform pct. 2.6.

La calculul curbelor ablon utilizate la amplasarea stlpilor pe profilul liniilor, n faza de proiectare, se va considera starea final a traciunilor i sgeilor conductoarelor. Aceasta ine seama de fenomenul de fulaj. Ca stare final se va lua starea existent dup zece ani de funcionare.

La calculul sgeilor de montaj al conductoarelor se va considera starea iniial, respectiv starea dinaintea apariiei fenomenului de fulaj. Traciunile i sgeile conductoarelor pentru starea iniial se calculeaz plecnd de la valorile maxime ale rezistenelor de calcul indicate la pct. 3.6.

3.8. Valoarea contragreutilor se va determina n ipotezele corespunztoare pct. 2.16.a i 2.16.d.

3.9. Sgeile de montaj i sgeile cu care se reprezint curbele ablon ale conductoarelor se calculeaz cu valori ale ncrcrilor i traciunilor normate, pornindu-se de la ncrcarea de calcul (g7c sau g1c) i valoarea maxim a rezistenei de calcul, admis la starea de dimensionare, indicat la pct. 3.6.

[top]

4. IZOLATOARELE, CLEMELE, ARMTURILE

4.1. Pentru dimensionarea din punct de vedere electric a izolatoarelor sau a lanurilor de izolatoare ale LEA, tipul i numrul izolatoarelor de suspensie din lanurile de izolatoare sau tipul izolatoarelor suport se vor alege astfel, nct s se asigure un nivel de izolaie caracterizat dup cum urmeaz:

a) Tensiunea nominal de inere la frecven industrial timp de un minut sub ploaie, n funcie de tensiunea nominal a liniei, trebuie s aib cel puin valorile din tabelul 4.1.

b) Tensiunea nominal de inere la unda de impuls de form normalizat de 1,2/50 s, de polaritate care conduce la tensiunea de inere cea mai mic, trebuie s fie cel puin egal cu valorile din tabelul 4.1.

c) Tensiunea nominal de inere la unda de impuls de comutaie 250/2500 s trebuie s fie cel puin egal cu valorile din tabelul 4.1.

4.2. Determinarea numrului de izolatoare din lanurile de izolatoare sau tipul izolatoarelor suport n funcie de gradul de poluare al zonei traversate se va face conform prevederilor normativului PE 109.

4.3. Folosirea armturilor de protecie mpotriva arcului electric este obligatorie la LEA cu tensiuni nominale de 110 kV, 220 kV i 400 kV.

4.4. Numrul de izolatoare determinate pe baza tensiunilor nominale de inere din tabelul 4.1. se va mri cu 10%, n cazul izolatoarelor strpungibile (din cauza spargerilor).

4.5. La LEA de 110 kV, numrul de izolatoare din lanurile de ntindere, formate din elemente tip cap-tij, se ia mai mare cu o unitate dect la lanurile de susinere.

4.6. La liniile sau poriunile de linii situate la altitudini peste 1000 m, valorile tensiunilor de inere nominale la frecvena industrial timp de un minut i ale tensiunilor de inere nominale la impuls de trsnet sau comutaie din tabelul 4.1 se vor mri cu 25%, pentru fiecare 100 m peste 100 m.

n cazul izolatoarelor suport, dac prin aplicarea suportului de nlime se depete nivelul de izolaie asigurat de izolatoare, corespunztor tensiunii nominale a liniei, se vor aplica msurile de cretere a nivelului de izolaie, conform tabelului 10.2 (excluzndu-se msura prevzut la nota 1 de la acest tabel); dac acestea se dovedesc insuficiente, se vor adopta alte soluii corespunztoare de izolare. Tabelul 4.1 (extras din PE 109)

Nivelurile nominale de tinere ale izolatiei pentru echipamentele LEA

Tensiunea nominal a LEATensiunea maxim a echipamentului Um (valoarea efectiv)Tensiunea nominal de inere la ncercare de scurt durat cu frecven industrial, 50 Hz (valoare efectiv)Tensiunea nominal de inere la impuls de trsnet, und 1,2/50 s (valoare de vrf)Tensiunea nominal de inere la impuls de comutaie, und 250/2500 s

kVkVefkVefkVmaxkVmax

202455125-

110123230550440 2)

2202454601050750 2)

4004206801550 1)1050

NOT:

1) Valorile nu corespund sau nu sunt corelate cu prevederile stas 6489/1 i CEI 71-1 ns exist echipamente n instalaiile din Romnia cu aceste tensiuni, de inere i trebuie avute n vedere la studiile de coordonare a izolaiei n cadrul extinderii sau modernizrii staiei.

2) La proiectarea unor instalaii de 123 i 245 kV la care studiul de alegere i coordonare a izolaiei indic posibilitatea apariiei unor supratensiuni de comutaie, care produc un risc de defect la comutaie n staie mai mare de 10-4, se va solicita furnizorului de echipament efectuare de probe de tip i pentru tensiunea nominal de inere la impuls de comutaie, la valorile indicate.

4.7. Pentru stlpii nali, utilizai n cazul marilor traversri, nivelul de izolaie se va mri, de la caz la caz, astfel nct s se asigure un grad de siguran, n raport cu descrcrile atmosferice, cu dificultile efecturii lucrrilor de ntreinere i cu particularitile microclimatului din zona traversrii.

4.8. Izolatoarele se vor dimensiona din punct de vedere mecanic, pentru gruprile fundamental i special de ncrcri, astfel nct n ipoteza de ncrcare maxim prevzut la pct. 2.16.g, forele de calcul s fie mai mici sau cel puin egale cu sarcina de calcul a izolatorului.

Sarcinile de calcul pentru izolatoare se stabilesc n procente din sarcina de rupere mecanic minim respectiv, conform tabelului 4.2.

Tabelul 4.2.

Procentul din sarcina minim de rupere mecanic pentru stabilirea sarcinilor de calcul pentru izolatoareTipul izolatoarelorProcente din sarcina de rupere minim (%)

Izolator suport50

Izolator tij (cu inim plin)40

Izolator cap-tij50

Cleme i armturi

4.9. Clemele i armturile, exclusiv clemele de ntindere i nndire, se dimensioneaz din punct de vedere mecanic, pentru gruprile fundamental i special de ncrcri, astfel nct ipoteza de ncrcare maxim, conform pct. 2.16.g, forele de calcul s fie mai mici sau cel mult egale cu sarcinile de calcul ale pieselor respective.

Sarcinile de calcul ale clemelor i armturilor se determin prin adoptarea unui procent de 50% din sarcina de rupere mecanic minim.

4.10. Verificarea elementelor de izolatoare i a clemelor i armturilor componente ale lanurilor multiple de izolatoare, la gruparea special de ncrcri (regim de avarie), conform pct. 4.8 i 4.9, se face dup cum urmeaz:

- n cazul lanurilor multiple de susinere: fie prin ruperea unui element de izolator dintr-o ramur, fie prin ruperea conductorului;

- n cazul lanurilor multiple de ntindere: prin ruperea unui element de izolator dintr-o ramur.

Verificarea n regim de avarie a lanurilor multiple, la ruperea unei ramuri, se face numai n poriunile speciale de traseu, la care se impune siguran mrit.

4.11. Clemele de ntindere i nndire mecanic a conductoarelor trebuie s aib o sarcin de rupere egal cu minimum 0,95% din valoarea sarcinii de rupere minime a conductorului.

4.12. Pentru alte piese din oel (suporturile izolatoarelor rigide, tijele prelungitoare, piesele speciale), atunci cnd nu se cunoate rezistena minim de rupere, se adopt rezistena de calcul din prescripia PE 104.

[top]

5. MONTAREA CONDUCTOARELOR PE STLPI, DISTANE, GABARITE

5.1. Montarea conductoarelor pe stlpi se va realiza astfel, nct s se respecte distanele minime admisibile ntre prile aflate sub tensiune, ntre acestea i prile legate la pmnt, precum i valorile unghiului de protecie, conform pct. 10.4.

5.2. Distanele minime admisibile ntre conductoarele active i ntre conductoarele active i cele de protecie, n poziii nedeviate, dup condiia apropierii n deschidere, rezult din relaia de mai jos:

[m]

unde:

f este sgeata maxim n deschidere, a conductoarelor, determinat n ipotezele de la pct. 2.16. sau 2.16.f, n m *)li este lungimea lanului de izolatoare, n m (pentru lanuri de izolaie de ntindere, de susinere montate n V i pentru izolatoare suport, li = 0);

Un tensiunea nominal a liniei, n kV **);

k coeficientul care depinde de tensiunea nominal a liniei, de materialul i seciunea conductoarelor i de poziia lor pe stlp*).

*) Pentru conductoare din materiale sau seciuni diferite se va lua n calcul conductorul pentru care sgeata este cea mai mare, respectiv coeficientul k este cel mai mare.

**) Pentru circuite cu tensiuni nominale diferite, montate pe aceiai stlpi, se va lua valoarea cea mai mare a tensiunii.

La aezarea pe orizontal sau pe vertical a conductoarelor, coeficientul k la valorile lui kv, din tabelul 5.1, n care:

kv este coeficientul la aezarea conductoarelor pe vertical (aproximativ n acelai plan vertical);

kh coeficientul la aezarea conductoarelor pe orizontal (n acelai plan orizontal).

Tabelul 5.1.

Valorile coeficienilor kv, kh

Materialul conductoarelorTensiunea liniei Un, kv

OelAluminiu i aliaje de aluminiuOel - Aluminiu< 110 110

CoeficientulCoeficientul

Seciunea conductoarelor (mm2)kvkhkvkh

10-1616-15016-700,850,650,950,70

25-35> 15095-1500,750,620,850,65

70-95-185-3000,700,600,750,62

> 95-> 3000,700,600,700,60

Pentru aezri oarecare ale conductoarelor, coeficientul k se determin cu relaia:

n care kv i kh sunt coeficienii cuprini n tabelul 5.1, iar a i b au semnificaia din figura 5.1.

5.3. Pentru conductoarele de seciuni diferite, din materiale diferite sau cu sgei diferite, se va verifica distana d ntre conductoare, n ipoteza c primul conductor este supus presiunii maxime a vntului (ipotez corespunztoare pct. 2.16.d), iar al doilea presiunii unui vnt cu o vitez mai mic cu 20% dect primul. Distanele ntre conductoare n aceast ipotez trebuie s fie mai mare dect Un / 50, ns nu mai mic de 0,20 m.

5.4. n cazuri speciale, distanele ntre conductoarele active i ntre conductoarele active i cele de protecie se vor determina dup condiiile locale i dup experiena dobndit la lucrri analoge; ele nu vor fi ns mai mici dect cele rezultate din condiiile precizate la punctele 5.2, 5.3 i 5.4; tot n cazuri speciale se includ i galoparea, saltul conductoarelor la descrcarea de chiciur, pendulare asincron i ncrcrile neuniforme cu chiciur ale conductoarelor.

Distanele de separare minime admise ntre conductoare n cazul galoprii, saltul conductoarelor sau al pendulrii asincrone se vor considera:

- 0,20 m pentru LEA 20 kV;

- 0,45 m pentru LEA 110 kV;

- 0,95 m pentru LEA 220 kV;

- 1,65 m pentru LEA 400 kV;

valori corespunztoare tensiunii de funcionare a LEA.

5.5. Distanele minime admisibile pe stlpi ntre prile aflate sub tensiune i prile legate la pmnt sunt precizate n tabelul 5.2.

Tabelul 5.2.

Distanele minime admisibile ntre prile aflate sub tensiune i prile legate la pmnt pe stlpi

Condiia climato-meteorologicModul de solicitare LEA la tensiuniTensiunea nominal a liniei, Un

1 kV < Un 20 kV110 kV220 kV400 kV

Distana minim (cm)

Temperatura medie, viteza vntului 0-10 m/s*)Supratensiuni de trsnet2590180290

Temperatura medie, viteza vntului maximTensiunea maxim de funcionare normat104060100

*) Din intervalul 0-10 m/s se va alege acea valoare a vitezei vntului care conduce la cea mai defavorabil situaie creat prin devierea prilor aflate sub tensiune n raport cu cele legate la pmnt. NOT: Toate valorile din tabel se refer la LEA situat pn la altitudinea de 1000 m

Tabelul 5.3.

Distanele minime admisibile ntre faze la ncruciri pe stlpi

Condiia climato-meteorologicNodul de solicitare LEA la tensiuniTensiunea nominal a liniei, Un

20 kV110 kV220 kV400 kV

Distana minim (cm)

Temperatura medie, viteza vntului 0-10 m/s*)Supratensiuni de trsnet40135250350

Temperatura medie, viteza vntului maximTensiunea maxim de funcionare normal2060110180

*) Din intervalul 0-10 m/s se alege acea valoare a vitezei vntului care conduce la cea mai defavorabil situaie creat prin devierea prilor aflate sub tensiune n raport cu cele legate la pmnt.

NOT: Toate valorile din tabel se refec la LEA situat pn la altitudinea de 1000 m.

5.6. Distanele minime admisibile ntre fazele LEA, n locurile unde ele se ncrucieaz pe stlpi, sunt cele prevzute n tabelul 5.3.

5.7. Unghiurile de nclinare ale lanurilor de izolatoare de susinere se vor calcula cu relaia:

, pentru Un 110 kV

, pentru Un = 220 + 400 kV

Unghiurile de nclinare a conductoarelor se calculeaz cu relaia:

,

unde av i ag au semnificaia de la pct. 1.37 i 1.38, gvc se calculeaz cu relaia de la pct. 2.7, n condiia de la pct. 2.16.d, iar gc este masa unitar a conductorului, n daN /m.

5.8. Distanele menionate n tabelele 5.2 i 5.3 se refer la liniile construite pn la 1000 m altitudine.

Pentru liniile construite la altitudini peste 100 m, distanele prevzute n aceste tabele se mresc cu 2% pentru fiecare 100 m peste 1000 m.

5.9. n scopul asigurrii simetriei sistemului trifazat se vor executa transpuneri ale fazelor LEA cu Un 100 kV i mai mare, conform indicaiilor din tabelul 5.4.

Tabelul 5.4

Lungimile LEA pentru care se execut transpuneri de faz

Tensiunea nominal a LEA (Un)Felul transpunerii

Un ciclu completDou cicluri complete

Lungimea LEA (km)

110 kV100-

220 kV150250

400 kV200250*)

*) Aceast distan poate fi mrit pn la 400 km, n funcie de modul de ncadrare a liniei n sistem.

5.10. Distanele minime admisibile ntre conductoarele LEA i suprafaa terenului, n regim normal de funcionare a liniei, conductorul aflndu-se n ipoteza care conduce la sgeata maxim, sunt cele precizate n tabelul 11.11.

5.11. Pentru protecia LEA la supratensiuni atmosferice i pentru comportarea bun la fenomenul de galopare, sgeta conductorului de protecie nu trebuie s depeasc sgeata conductorului activ la strile de sgeat maxim i la temperatura medie.

[top]

6. TIPURILE DE STLPI, IPOTEZE DE CALCUL

Tipurile de stlpi

6.1. La liniile aeriene de energie electric se disting, din punct de vedere funcional, urmtoarele tipuri de stlpi:

a) Stlpii de susinere, utilizai n mod curent pe linii pentru susinerea conductoarelor, echipai cu izolatoare de susinere, sunt de tip normal sau de tip ntrit. La stlpii de tip normal se utilizeaz cleme cu eliberarea conductorului, respectiv cleme sau legturi cu traciune limitat. La stlpii de tip ntrit se utilizeaz cleme sau legturi cu reinerea conductorului.

b) Stlpii de ntindere sunt utilizai pentru fixarea conductoarelor prin ntindere, ca puncte de sprijin, n lungul liniei, n locuri alese din condiiile de funcionare sau de montaj.

c) Stlpii terminali sunt utilizai pentru fixarea conductoarelor, prin ntindere, la capetele liniei.

Stlpii de susinere, de ntindere i terminali pot fi montai n aliniament sau col.

Stlpii de la pct. a, b, c pot fi utilizai pentru montarea unui singur circuit sau a mai multor circuite. n cazul echiprii stlpilor cu mai multe circuite, acestea pot s fie de aceeai tensiune nominal sau de tensiuni nominale diferite. n cazul liniilor cu tensiuni diferite pe acelai stlp este necesar verificarea compatibilitii din punct de vedere electric i mecanic.

Ipotezele de calcul

6.2. Stlpii (inclusiv consolele, traversele, vrfarele) se dimensioneaz prin calcul pe baza ncrcrilor de calcul determinate conform pct. 2.13...2.16, n regim normal de funcionare, n regim de avarie i n condiiile de montaj, inndu-se seama de tipul funcional i constructiv, de material i de diferitele ipoteze de ncrcare.

6.3. Pentru dimensionarea stlpilor n regim normal de funcionare, se consider urmtoarele ncrcri grupate pe ipoteze de calcul:N.1. Vnt maxim perpendicular pe linie

N.1.a. ncrcrile rezultate din presiunea vntului fr chiciur (condiia 2.16.d) acioneaz orizontal, n direcia perpendicular pe axul liniei sau n direcia bisectoarei unghiului liniei, asupra stlpului, izolatoarelor i conductoarelor pe deschiderea la ncrcri din vnt.

N.1.b. ncrcrile verticale rezultate din masa fr chiciur a stlpului, izolatoarelor i conductoarelor (condiia 2.16.b) pentru deschidere la ncrcri verticale.

N.1.c. Rezultantele ncrcrilor provenite din traciunile orizontale n conductoare, corespunztoare condiiei 2.16.d, acionnd n direcia bisectoarei unghiului liniei.

N.2. Vnt perpendicular pe linie, simultan cu depuneri de chiciur

N.2. Idem, N.1. cu chiciur (condiia 2.16.g, pentru pct. a i c, respectiv 2.16.f, pentru pct.b).

N.3. Vnt maxim n lungul liniei

N.3.a. ncrcrile rezultate din presiunea vntului, fr chiciur (condiia 2.16.d), acionnd orizontal n direcia liniei sau perpendicular pe bisectoarea unghiului liniei, asupra stlpului, izolatoarelor i conductoarelor sau, dac stlpul este montat n col, asupra conductoarelor pe deschiderea la ncrcri din vnt.

N.3.b. Idem, N.1.b.

N.3.c. Idem, N.1.c.

N.4. Vnt n lungul liniei, simultan cu depuneri de chiciur

N.4. Idem, N.3. cu chiciur (condiia 2.16.g, pentru pct. a i c, respectiv 2.16.f pentru pct. b).

N.5. Vnt maxim la 45 pe linie

N.5. Idem, N.1, vntul acionnd dup o direcie situat la 45 fa de aliniamentul liniei sau bisectoarei unghiului liniei.

N.6. Vnt la 45 pe linie, simultan cu depuneri de chiciur

N.6. Idem, N.5., cu chiciur (condiia 2.16.g pentru pct. a i c, respectiv 2.16.f pentru pct. b).

N.7. Condiia de dimensionare n lungul liniei

N.7. ncrcri acionnd orizontal n direcia axului liniei sau perpendicular pe bisectoarea unghiului liniei, egale sau cel puin:

- 50% pentru linii cu simplu circuit;

- 33% pentru linii cu dou sau mai multe circuite, din ncrcrile acionnd perpendicular pe axul liniei sau n direcia bisectoarei unghiului liniei, rezultate din ipoteza cea mai defavorabil ntre N.1. i N.2. N.8. Diferena de traciune n condiii de depuneri de chiciur

N.8.a. ncrcrile rezultate din considerarea unei diferene de 25% ntre traciunile orizontale ale tuturor conductoarelor din panourile adiacente, n condiia 2.16.f, acionnd n direcia axului liniei.

N.8.b. Idem, N.1.b. n condiia 2.16.f.

N.8.c. Idem, N.1.c. n condiia 2.16.f.N.9. Vnt maxim perpendicular pe linie n montaj terminal

N.9.a. Idem, N.1.a.

N.9.b. Idem, N.1.b.

N.9.c. ncrcrile provenite din traciunile orizontale unilaterale ale tuturor conductoarelor, realizate n condiia 2.16.d, acionnd n direcia axului liniei.

N.10. Vnt perpendicular pe linie simultan cu depuneri de chiciur n montaj terminal

N.10. Idem, N.9., cu chiciur (condiia 2.16.g, pentru pct. a i c, respectiv 2.16.f pentru pct. b).

N.11. Vnt maxim n lungul liniei n montaj terminal

N.11.a. Idem, N.3.a.

N.11.b. Idem, N.1.b.

N.11.c. Idem, N.9.c., ncrcrile rezultate din condiiile a i c, acionnd n acelai sens.

N.12. Vnt n lungul liniei simultan cu depuneri de chiciur n montaj terminal

N.12.. Idem, N.11., cu chiciur (condiia 2.16.g., pentru pct. a i c, respectiv 2.16.f, pentru pct. b).

6.4. Pentru dimensionarea stlpilor n regim de avarie, se consider urmtoarele ipoteze de calcul:

A.1. Ruperea conductoarelor n condiiile unui vnt perpendicular pe linie, simultan cu depuneri de chiciur

A.1.a. Proteciile ncrcrilor orizontale F (pct. 6.6), acionnd n lungul liniei sau perpendicular pe bisectoarea unghiului liniei, rezultate din considerarea unor conductoare rupte, astfel:

a.1. Pentru stlpii de susinere, o ncrcare F la fiecare circuit impar, respectiv la fiecare pereche de circuite, sau o ncrcare F corespunztoare unui singur conductor de protecie.

a.2. Pentru stlpii de ntindere, o ncrcare F pentru fiecare circuit, la primele dou circuite i cte 0,5 F la fiecare circuit n plus fa de dublu circuit sau o ncrcare corespunztoare unui singur conductor de protecie; sunt exceptai stlpii de ntindere din metal pentru LEA de medie tensiune, la care se consider rupt un singur conductor, indiferent de numrul de circuite.

OBSERVAII

a. ncrcrile F se aplic astfel, nct s se realizeze cel mai mare moment de ncovoiere sau de torsiune, cu meniunea c se consider rupte conductoarele din aceeai deschidere.

b. ncrcrile rezultate din presiunea vntului (condiia 2.16.g), acionnd orizontal, n direcia perpendicular pe axul liniei sau n direcia bisectoarei unghiului liniei asupra stlpului, izolatoarelor i conductoarelor pe deschiderea la ncrcri din vnt.

c. ncrcrile verticale rezultate din masa cu chiciur a stlpului, izolatoarelor i conductoarelor pentru deschiderea la ncrcri verticale (condiia 2.16.f.).

d. Proieciile pe bisectoarea unghiului liniei a ncrcrilor corespunztoare conductoarelor rupte, plus rezultatele ncrcrilor provenite din traciunile orizontale, n conductoarele sau fazele cu conductoare rmase nerupte, acionnd n direcia bisectoarei unghiului liniei, toate luate n ipoteza din condiia 2.16.g.A.2. Ruperea conductoarelor n condiii de vnt n lungul liniei, simultan cu depunerile de chiciur

A.2.a. Idem, A.1.a.

A.2.b. Idem, A.1.b. ncrcrile rezultate din presiunea vntului (condiia 2.16.g), acionnd orizontal n direcia axului liniei sau perpendicular pe bisectoarea unghiului liniei asupra stlpului, izolatoarelor i, dac stlpul este montat n col, asupra conductoarelor pe deschiderea la ncrcri din vnt.

A.2.c. Idem, A.1.c.

A.2.d. Idem, A.1.d.

6.5. Ipotezele de calcul prezentate mai sus se vor aplica diferitelor tipuri funcionale de stlpi, conform tabelului 6.1., inndu-se seama de urmtoarele precizri:

a) la fiecare tip funcional de stlp se vor aplica, pe rnd, toate ipotezele indicate n tabelul 6.1. n mod independent;

b) ncrcrile corespunztoare pct. a, b, c i d ale fiecrei ipoteze se aplic simultan;

c) ncrcrile de la pct. c i d, referirile la bisectoarele unghiurilor liniilor se aplic numai la stlpii de col.

Ipotezele de calcul ale diferitelor tipuri funcionale de stlpi

Nr. crt.Tipul funcional al stlpuluiGruparea de ncrcri

Fundamental (Regim normal)Special (Regim de avarie)

Ipoteza de calcul

1SUSINEREEchipat cu izolatoare suportNr. 1, N. 2, N. 3, N. 4, N. 51), N. 61), N. 72)

Echipat cu izolatoare de suspensie (lanuri de izolatoare)N. 1, N. 2, N. 3, N. 4, N. 51), N. 61)A.1

A.2

2NTINDEREN. 1, N. 2, N. 3, N. 4, N. 8A.1

A.2

3TERMINAL3)N. 9, N. 10, N. 11, N. 12A.1

A.2

NOTE:

1) Ipotezele N. i N.6 se aplic stlpilor pentru LEA 110-400 kV i stlpilor metalici utilizai la marile traversri, indiferent de tensiunea LEA.

2) Stlpii de susinere echipai cu izolatoare-suport nu se verific n regim de avarie. La aceti stlpi, ncrcarea care se transmite stlpului la ruperea conductorului nu trebuie s depeasc 65% din ncrcarea la vrf, echivalent momentului de rupere al stlpului, n lungul liniei, rezultat din dimensionare, conform ipotezei N.7.

3) La stlpii terminali cu mai multe circuite, verificrile se vor face i n condiiile montrii numai a circuitelor de pe o singur parte a stlpului.

n cazul utilizrii la stlpii de susinere a consolelor, traverselor sau coronamentelor articulate, deformabile etc., se va putea ine seama de reducerile corespunztoare ale ncrcrilor care se transmit asupra stlpilor, n cazul ruperii conductelor.

6.6. ncrcrile F, care se aplic potrivit ipotezei A, se determin conform pct. 2.12 i tabelului 2.8.

6.7. La calculul stlpilor trebuie s se in seama i urmtoarele condiii de montaj:

a) Pentru stlpii de susinere, la ridicarea conductoarelor pe stlpi, greutatea conductoarelor se consider dubl.

b) Pentru stlpii de ntindere:

- indiferent de numrul conductoarelor de protecie, ntr-un panou se consider montate cel mult dou conductoare de protecie, iar conductoarele active nu sunt montate.

c) Pentru toi stlpii se vor considera urmtoarele ncrcri normate suplimentare provenite din greutatea montorului i a dispozitivului de montaj:

- la LEA cu Un < 110 kV ... 100 daN;

- la LEA cu Un = 110 kV i 220 kV ... 200 daN;

- la LEA cu Un = 400 kV ... 250 daN.

OBSERVAIE: Elementele orizontale i oblice ale stlpilor metalici cu zbrele, cu o nclinare fa de orizontal sub 30, situate pe feele stlpilor, trebuie verificare pentru o for de 100 daN, rezultat din greutatea montorului.

Ipotezele de la pct. 6.7 se iau n considerare la proiectarea stlpilor i trebuie avute n vedere la montajul conductoarelor. n cazuri speciale, la montaj, se admite ancorarea n conformitate cu fiele de tehnologie de montaj.

6.8. Verificarea stlpilor n condiii de montaj se face n ipoteza de la pct. 2.16.b. ncrcrile rezultate din operaiile de montaj se determin n conformitate cu tehnologiile de montaj adoptate.

[top]

7. STLPII METALICI

7.1. Pentru proiectarea stlpilor metalici se vor lua n considerare ncrcrile de calcul, determinate conform cap. 2 i ipotezelor de ncrcare precizate la cap. 6, cu luarea n considerare a unor deschideri la ncrcri din vnt (av) i la ncrcri verticale (ag), corespunztoare domeniului de utilizare a stlpilor respectivi.

7.2. Calculul, dimensionarea, alctuirea constructiv i alegerea materialului i valorilor rezistenelor de calcul vor fi n conformitate cu prevederile Metodologiei pentru dimensionarea stlpilor metalici ai liniilor electrice aeriene PE 105. [top]

8. STLPII DE BETON

8.1. Calculul de rezisten al stlpilor prefabricai din beton armat i beton precomprimat, utilizai la construcia liniilor aeriene de energie electric, se va face prin Metoda strilor limit, pe baza prevederilor generale din STAS 10102, STAS 10107 i a studiilor i cercetrilor sau standardelor aprobate, privitoare la proiectarea i executarea stlpilor LEA, care in seama de condiiile specifice de calcul i alctuire, transport sau montaj i exploatare ale acestor tipuri de stlpi (STAS 2970 etc.).

8.2. ncrcrile normate ale stlpilor i ipotezele de ncrcare sunt cele stabilite n cap. 2 al prezentului normativ.

8.3. Coeficienii pariali de siguran, considerai n calculul la starea limit i aplicai ncrcrilor normate menionate la pct. 8.2, vor fi cei din tabelul 2.7.

8.4. Elementele metalice care fac parte din ansamblul stlpilor de beton se calculeaz, de asemenea, prin metoda la stri limit, conform prescripiei PE 105.

8.5. Oelul-beton pentru armarea longitudinal a stlpilor i a elementelor accesorii din beton va fi, de regul, de tip PC 60 sau PC 52, conform STAS 438. Diametrul barelor considerate n calculul de rezisten va fi de minimum 8 mm. Utilizarea altor tipuri de armturi se va reglementa prin instruciuni speciale.

8.6. Armturile pretensionate pentru elementele din beton precomprimat se vor realiza din srme amprentate cu diametrul minim de5 mm, conform STAS 6482/3, sau din toroane cu diametrul srmelor de minimum 3 mm, conform STAS 6483/4, n funcie de solicitrile elementului i procedeul de precomprimare folosit. n cazul armrii mixte se va ine seama, n ceea ce privete armturile nepretensionate, de prevederile pct. 8.5.

8.7. Armturile transversale ale elementelor (frete, etrieri etc.) se vor realiza, dup caz, din OL 37 etc.

Din aceleai oeluri se pot executa i armturile principale ale elementelor secundare (vrfare, console etc.). n care caz se poate utiliza i oelul pC 52.

8.8. Numrul minim de bare pentru armarea longitudinal va fi:

- ase bare pentru elementele cu seciunea circular (cinci bare pentru ext 15 cm);

- patru bare pentru elementele cu seciunea de calcul rectangular sau ptrat, alveolat.

8.9. Marca betonului pentru stlpii i elementele accesorii va fi B 400 (clasa Bc 35). Pentru elementele accesorii (console, vrfare) se admit i mrci mai reduse, dar nu mai mici dect B 250 (clasa Bc 20).

Utilizarea altor mrci (clase) se permite pe baza unor justificri tehnico-economice, inndu-se seama c execuia stlpilor i a accesoriilor este premis numai n fabrici sau ateliere centrale de prefabricate.

Utilizarea unor mrci (clase) diferite se va putea face numai pe baz de proiect de execuie avizat de beneficiar.

8.10. Acoperirea cu beton a armturilor stlpilor LEA, situai n medii cu agresivitate slab sau medie, va fi n conformitate cu STAS 2970, tabelul 3.1.

Pentru stlpii i accesoriile din beton ale acestora, care se situeaz n condiii de agresivitate aerian puternic, se va spori grosimea acoperirii cu beton a tuturor armturilor cu cel puin 0,5 cm fa de valorile date n STAS 2970 sau se va aplica o pelicul de protecie, n conformitate cu instruciunile C 170 sau cu alte instruciuni specifice.

8.11. Partea subteran a stlpilor din beton precomprimat, plantai direct n pmnt, se recomand a fi protejat prin una din metodele de protecie artate la pct. 8.10, n mediile cu agresivitatea slab sau medie, n care este posibil ridicarea frecvent a pnzei freatice deasupra bazei stlpilor. Protejarea fundaiei de beton devine obligatorie n cazul prezenei agresivitii sulfatice sau de alt natur a apei subterane.

8.12. Stlpii i accesoriile din beton (vrfare, console) se vor prevedea n mod obligatori cu dispozitive de legare la pmnt a tuturor prilor metalice, inclusiv a armturilor de fixare a izolatoarelor, lundu-se msuri pentru asigurarea continuitii electrice n lungul stlpului. Se recomand folosirea unei bare independente # 8, nglobat n beton de la turnare i prevzut cu prize filetate.

8.13. Sgeata stlpilor din beton nu se normeaz. La stlpii de susinere avnd o lungime de peste 20 m se va ine seama, prin instruciunile de utilizare i de eforturile suplimentare datorate sgeii elastice sub ncrcrile de exploatare, dup caz.

8.14. Stlpii destinai producerii industriale se verific, de regul, prin probe mecanice efectuate asupra tipurilor reprezentative ale seriei i, dup caz, i electrice, n vederea omologrii produselor. Tipurile de stlpi la care probele respective nu se consider necesare se vor preciza prin proiect.

Caietul de sarcini privind ncercrile se ntocmete de ctre proiectant.

8.15. Rezistena la fisurare a seciunilor dimensionate constructiv nu se normeaz (de exemplu fisurarea stlpilor de susinere din beton vibrat, la solicitri accidentale n lungul LEA). De asemenea, nu se normeaz rezistena la fisurare a stlpilor de orice tip, la solicitri de avarie. [top]

9. FUNDAIILE

9.1. Proiectarea fundaiilor stlpilor metalici se va face pe baza ncrcrilor de calcul determinate conform cap. 2 i ipotezelor de ncrcare precizate n cap. 6, cu luarea n considerare a unor deschideri la ncrcri de vnt (av) i la ncrcri verticale (ag), corespunztoare domeniului de utilizare al fundaiilor respective (combinaiile de av i ag din domeniul considerat, care au eforturile maxime de compresiune, respectiv de smulgere).

9.2. Calculul, dimensionarea i alctuire constructiv se vor face n conformitate cu Metodologia de calcul a fundaiilor liniilor electrice aeriene peste 1000 V PE 152 i cu prevederile normativelor i standardelor n vigoare. [top]

10. MSURILE DE SIGURAN I DE PROTECIE

10.1. Prin msuri de siguran i de protecie se neleg, n prezentul normativ, toate msurile care se iau la linia aerian de energie electric pentru a se realiza, pe de o parte, mrirea siguranei n funcionare a liniei i protejarea liniei mpotriva factorilor perturbatori (supratensiuni atmosferice, vibraii, aciunea agenilor chimici), iar pe de alt parte protejarea instalaiilor, construciilor etc., situate n vecintatea liniei, precum i a oamenilor i animalelor care pot veni n contact cu prile puse n mod accidental sub tensiune.

10.2. Prin siguran mrit se nelege adoptarea unor msuri n vederea creterii gradului de siguran mecanic n funcionare a liniei, n poriunile speciale de traseu, dup cum rezult din tabelul 10.1

De la caz la caz, n afara acestor msuri, se vor lua i msuri de siguran suplimentare, constnd fie din dublarea lanului de izolatoare (respectiv a legturilor n cazul izolatoarelor suport), fie din srirea nivelului de izolaie, conform tabelului 10.2

10.3. Liniile aeriene de energie electric se vor proteja mpotriva supratensiunilor atmosferice, conform prevederilor normativului PE 109.

10.4. Unghiul de protecie pentru conductoarele extreme se va lua n conformitate cu normativul PE 109.

10.5. Conductoarele de protecie se leag la pmnt la fiecare stlp.

10.6. Pentru protecia liniei mpotriva supratensiunilor atmosferice i pentru protecia mpotriva tensiunilor de atingere i de pas, care apar n cazul scurtcircuitelor cu pmntul, stlpii LEA se vor lega la pmnt conform prevederilor din STAS 12604/4 i STAS 12604/5.

10.7. Armturile fundaiilor din beton armat ale stlpilor LEA i ale prii subterane a stlpilor din beton armat, n cazul fundaiilor brute, se vor considera ca prize de legare la pmnt naturale.

10.8. Stlpii LEA, fr aparataj, din zone de circulaie redus (definite conform pct. 1.51), vor respecta numai condiiile de protecie mpotriva supratensiunilor atmosferice (conform PE 109).

n cazul n care priza natural nu satisface condiia de rezisten de dispersie impus, stlpii vor fi prevzui cu prize artificiale.

10.9. Toi stlpii LEA din zonele cu circulaie frecvent (definite conform pct. 1.51, precum i stlpii cu aparataj din zonele cu circulaie redus vor fi prevzui cu prize artificiale de dirijare a distribuiei potenialelor.

NOT: Prin priza de dirijare a distribuiei potenialelor se nelege priza artificial suplimentar, destinat micorrii valorilor tensiunilor de atingere, Un, i de pas, Upas, avnd cel puin un electrod orizontal sub form de contur nchis n jurul stlpului.

Aceast priz contribuie i la micorarea rezistenei de dispersie rezultant.

Valorile maxime ale tensiunilor de atingere Un, i de pas, Upas, vor fi conform tabelului 10.3 (ntocmit n conformitate cu STAS 12604/1 i STAS 12604/4 i STAS 12604/5).

Tensiunile de atingere i de pas se consider n condiiile curenilor maximi de scurtcircuit cu pmntul. n cazul liniilor cu neutrul ... la pmnt prin bobin, se va considera curentul maxim calculat de punere ... pmnt prin priz, dar nu mai puin de 10 ... (STAS 12604/4 i STAS 12604/5).

10.10. La execuia liniilor, valorile rezistenelor de dispersie ale prizelor de legare la pmnt naturale i artificiale se vor verifica prin msurtori, conform STAS 12604/4 i STAS 12604/5.

10.11. Elementele componente ale LEA cu tensiuni nominale egale sau mai mari de 110 kV trebuie verificate la efectele termice ale curenilor de scurtcircuit.

Condiiile n care se face calculul de verificare a stabilitii termice la scurtcircuit sunt cele cuprinse n PE 103, precum i n STAS 12604/4 i STAS 12604/5.

Elementele LEA care se verific la stabilitate termic n condiii de scurtcircuit sunt:

- conductoarele active;

- conductoarele de protecie;

- lanurile de izolatoare i armturile lor;

- legturile de la stlpi la conductoarele de protecie;

- instalaiile delegare la pmnt ale stlpilor (att legtura la priz, ct i priza propriu-zis);

- elementele metalice ale stlpilor de beton, care constituie calea de trecere la pmnt a curenilor de scurtcircuit.

10.12. Conductoarele active i de protecie ale LEA trebuie protejate mpotriva vibraiilor prin montarea de antivibratoare, n urmtoarele cazuri:

a) n cazul trecerii ... zone plane deschise, cu deschiderii peste 120 m, dac traciunea n conductoare, n ipoteza de ncrcare conform pct. 2.16.b, depete 18% din rezistena de rupere;

b) n cazul traversrii rurilor mari, indiferent de traciunea n conducte.

10.13. Unele elemente componente ale LEA trebuie protejate mpotriva aciunii agenilor chimici, i anume:

- srmele de oel din componena conductoarelor active, a conductoarelor de protecie i a ancorelor;

- stlpii, consolele, vrfarele i orice subansamblu metalic, realizate din oeluri care nu sunt autoprotectoare la coroziune.

La protejarea elementelor componente ale LEA mpotriva aciunii agenilor corozivi se vor respecta prevederile urmtoarelor standarde i prescripii: STAS 7221, STAS 7222, STAS 10128, STAS 10166/1 i STAS 10702/1, STAS 10702/2.

10.14. n zonele de traversare sau de apropiere LEA fa de cursurile de ap, se vor lua msuri privind amenajrile hidrotehnice de protejare a fundaiilor, care s ofere gradul de siguran necesar, n conformitate cu prevederile STAS 4068/1, 4068/2 i 4273.

10.15. Toi stlpii LEA cu tensiuni peste 1 kV trebuie s fie prevzui cu plcue indicatoare de identificare i indicatoare de securitate.

Forma i dimensiunile acestor plcue vor fi conform STAS 297 (I i II) i PE 127.

Plcuele indicatoare i de identificare (denumirea LEA, anul execuiei, numrul stlpului, poziia fazelor) se monteaz cte o bucat pe fiecare stlp, pe acea fa a stlpului care este perpendicular pe aliniament, orientat n sensul creterii numrului de ordine al stlpilor.

Plcuele indicatoare se securitate se monteaz cel puin cte dou buci pe fiecare stlp, pe feele paralele cu aliniamentul, n conformitate cu PE 127.

Tabelul 10.1

Msurile de siguran mrit a LEA

Nr. crt.Elementul la care se refer msura de siguranEchiparea LEA

Cu izolatoare suportCu lanuri de izolatoare

Msuri de siguran mrit

1StlpiStlpi de ntindereStlpi de susinere cu cleme cu reinerea conductorului

2Conductoare- Seciunea conductoarelor de minimum 35 mm2 pentru funie OL-AL, OL-Alcoro i Alcoro i de 50 mm2 pentru funie de OL.

- Se interzice nndirea conductoarelor n deschidere, cu excepia liniilor existente n situaia n care deschiderea este delimitat de doi stlpi de susinere.

3Cleme i armturiLegturi de susinere cu reinerea conductorului- Cleme de susinere cu reinerea conductorului.

- Armturi de protecie mpotriva arcului, la lanurile de izolatoare ale LEA cu Un 110 kV

4DeschideriDeschiderile reale la vnt i sarcini verticale nu vor depi 90% din cele de calcul.

5Lanuri de izolatoare- Lanurile multiple (susinere i ntindere) se verific n regim de avarie, la ruperea unei ramuri;

- Lanurile simple cu izolatoare cap i tij se verific la capacitatea rezidual n urma spargerii unei plrii izolante.

Tabelul 10.2

Msurile pentru realizarea creterii nivelului de izolaie al LEA

Tensiunea nominal (kV)Tipul izolatoarelor

Izolatoare suportIzolatoare de susinere tip cap-tijIzolatoare de susinere tip tij

Nivelul de izolaieNivelul de izolaieNivelul de izolaie

NormalMritNormalMritNormalMrit

61izolator de 6 kV1 izolator de 10 kV----

101 izolator de 10 kV1 izolator de 15 kV (20 kV)----

201 izolator de 20 kV1 izolator de 30-35 kV1)Numrul de izolatoare se va alege conform prevederilor cap. 4--

110--Numrul de izolatoare conf. Cap. 4Se va mri numrul de izolatoare cu o bucat.Numrul de izolatoare conf. Cap. 4Se va aduga un izolator tip cap-tij2)

220--Se va mri numrul de izolatoare cu dou buciSe vor aduga 2 izolatoare tip cap-tij2)

400--Se va mri numrul de izolatoare cu trei buciSe vor aduga trei izolatoare tip cap-tij2)

NOT:

1. n cazul n care nu se pot procura izolatoare suport pentru tensiuni normale de 30-35 kV, se va realiza dublarea legturii.

2. Izolatoarele cap-tij se vor monta la partea superioar a lanului de izolatoare.

Tabelul 10.3

Tensiunea maxim admis de atingere Ua i de pas Upas

Nr. crt.Tipul instalaiei electriceZona de amplasareTipul reeleiTensiunea maxim admis de atingere i de pas pentru timpul de ntrerupere la protecia de baz de:

0,2 s0,3 s0,4 s0,5 s0,6 s0,7 s0,81,2 s1,23 s> 3 s

v

1Stlpi LEA fr aparataja) Circulaie frecvent din localitiI125125125125125125125125125

T1250250250250250250250250250

T21100795600500500500500250250

b) Circulaie frecvent din afara localitilorI, T1, T2Nu se standardizeaz

c) Circulaie redusI, T1, T2Nu se standardizeaz

d) Incinte industriale i agricole, plaje i trenuri de campingI, T1125125125125125125125125125

T2250250250250250250250125125

2Stlpi LEA cu aparataja) n general, indiferent de zonI125125125125125125125125125

T1250250250250250250250250250

T2500500500500500500500250250

b) Incinte industriale i agricole, plaje i terenuri de campingI125125125125125125125125125

T1, T2250250250250250250250125125

NOT:

1. Valorile din tabel sunt n conformitate cu prevederile STAS 2612-87 (STAS 12604/2)

2. Notaiile din coloane 4 au urmtoarea semnificaie:

I reea izolat sau compensat cu bobin;

T1 reea legat la pmnt cu sistem de eliminare a defectului;

T2 reea legat la pmnt cu dou sisteme de eliminare a defectului, conform STAS 2612-87 (pct. 1.22).

3. Dac valoarea tensiunii maxime de atingere nu poate fi obinut n condiii economice, se vor realiza prize de dirijare a distribuiei potenialelor cu mai multe conturi, conform STAS 12604/4 i 5. La stlpii respectivi se vor aplica msurile de cretere a nivelului de izolaie, conform tabelului 10.2 sau se vor utiliza izolatoare nestrpungibile.

[top]

11. CONDIIILE PENTRU COEXISTENA NTRE LEA I DIVERSE CONSTRUCII, INSTALAII, CI DE TRANSPORT I TERENURI

11.1. Traversri i apropieri fa de cile ferate

11.1.1. Cile ferate se mpart n urmtoarele categorii, inndu-se seama de coninutul normativului:

a) Ci ferate electrificate, n curs de electrificare sau electrificabile, categorie care cuprinde toate cile ferate unde s-a introdus sau urmeaz c fie introdus traciunea electric.

b) Ci ferate neelectrificabile, cu trafic permanent, categorie care cuprinde toate cile ferate ce nu urmeaz a fi electrificate i pe care se desfoar un trafic regulat, pe baza unui orar prestabilit pe perioade mari de timp.

c) Ci ferate neelectrificabile, cu trafic intermitent, categorie care cuprinde toate cile ferate ce nu urmeaz a fi electrificate i la care traficul, n general numai trafic de mrfuri, nu se desfoar pe baza unui orar prestabilit pe perioade mari de timp (ci ferate uzinale, ci ferate de triaj, ci ferate forestiere etc.).

11.1.2. Traversrile cu LEA peste ci ferate, n zona staiilor cilor ferate, a depourilor de locomotive i a atelierelor de material rulant nu se admit dect n cazuri excepionale i numai cu acordul organelor componente, respectiv al direciilor regionale de ci ferate.

11.1.3. La traversrile LEA peste ci ferate, n locurile marcate prin pori de gabarit, se vor respecta urmtoarele distane minime, msurate ntre conductorul LEA, la sgeata sau deviaia maxim i poarta de gabarit:

1 kV < Un 20 kV ....3,00 m

20 kV < Un 100 kV 3,00 m

Un = 220 kV ..4,00 m

Un = 400 kV ..5,00 m

11.1.4. Traversrile i apropierile fa de ci ferate se vor trata conform tabelului 11.1 (fig. 11.1.a i fig. 11.1.b).

Tabelul 11.1.

Traversrile i apropierile fa de cile ferate

Tipul cii ferateTraversriApropieri2)

Msuri de siguranDistane minime

Condiiile da calcul ale distanei pe verticalSIMBOLDistana pe vertical ntre conductorul interior al LEA i:Distana pe orizontal ntre marginea stlpului i cea mai apropiat in2)D1 [m]

Cablul purttor al liniei de contactCiuperca inei

Un 110 kVUn = 220 kVUn = 400 kV1 kV < Un 20 kV20 kV < Un 110 kVUn = 220 kVUn = 400 kV

Cale ferat electrificat sau n curs de electrificare- siguran mrit, conform paragrafului 10.2- lanuri duble de izolatoare1), respectiv legturi duble, n cazul izolatoarelor suport- unghi de traversare minim, = 45o (50o)Sgeata maximH13,004,005,00----nlimea stlpului deasupra solului plus 3 mDistaneMsuri de siguran

Ruperea unui conductor ntr-o deschidere vecin4)H21,002,003,00----dDmaDDa-

D