NP 115-04 Proiectare Infrastr Poduri

7/28/2019 NP 115-04 Proiectare Infrastr Poduri

1/19

Ministerul Transporturilor, Constructiilor si Turismului

Reglementare din 15/02/2005Publicat in Monitorul Oficial, Partea I nr. 374bis din 04/05/2005

Reglementare tehnic "Normativ privind proiectareainfrastructurilor de beton i beton armat pentru poduri", indicativ

NP 115-04

Afieaz tematicileactului

Lista de actesimilare ...

Pentru a vizualiza fiecare actiune (modificare, completare, abrogare etc.) pe care actul o poate suferi, precum si referintele siconexiunile cu alte acte, Indaco iti recomanda serviciul LegeNet.

Aboneaza-te acum la LegeNet!.

1. GENERALITI1.1. Prezentul normativ se refer la proiectarea infrastructurilor din beton i beton armat pentru poduri i podee de cale

ferat normal i ngust, de osea i combinate. Prevederile prezentului normativ sunt valabile i n cazul viaductelor saupasajelor denivelate.

1.2. Terminologia i simbolurile utilizate n normativ sunt n concordan cu recomandrile Societii Internaionale deMecanica Pmnturilor i Inginerie Geotehnic (I.S.S.M.G.E.) i corespund celor utilizate n prenormele europene legate deproiectarea geotehnic.

1.3. Infrastructura unei construcii n general este alctuit dintr-o substructur i fundaii. n cazul infrastructurilor depoduri, substructur este elevaia pilei sau culeei. Aceasta este alctuit la rndul ei dintr-o parte intermediar n contact cufundaia la nivelul rostului elevaie fundaie i respectiv o parte superioar care face legtura cu suprastructura i cuterasamentul n cazul culeelor. Elevaia are rolul de a prelua ncrcrile de la suprastructur i de a le transmite fundaiilor.Proiectarea elevaiei ca substructur trebuie s asigure conlucrarea cu fundaia. Fundaiile au rolul de a prelua, transmite i

repartiza terenului de fundare ncrcrile transmise de la suprastructuri prin intermediul elevaiei infrastructurii. Terenul defundare constituie suportul construciei i respectiv volumul de roc sau pmnt care sufer deformaii induse de ncrcriletransmise i repartizate de ctre fundaii.

1.4. Fundaiile infrastructurilor podurilor, pot fi directe sau indirecte n funcie de modul de transmitere a ncrcrilor de lastructur ctre terenul de fundare.

1.5. Fundaiile infrastructurilor podurilor vor fi proiectate conform prezentului normativ lund n considerare reglementriletehnice conexe i documentele tehnice normative de referin prezentate n anexele I i II.

2. MATERIALE UTILIZATE PENTRU INFRASTRUCTURILE DE PODURI2.1. Caracteristicile betoanelor utilizate la realizarea infrastructurilor de poduri se stabilesc de ctre proiectant n funcie de

condiiile de mediu i influena lor asupra durabilitii betonului conform NE 012-99.2.2. n cazul terenurilor de fundare fr ape agresive clasele uzuale pentru beton sunt: C16/20 n cazul fundaiilor directe i

C20/25 pentru fundaiile indirecte i elevaii. n condiii de agresivitate caracteristicile betoanelor se stabilesc conform

prescripiilor tehnice n vigoare.2.3. Tipul de ciment ce se utilizeaz la prepararea betonului pentru infrastructurile de poduri se stabilete n funcie decondiiile de mediu n conformitate cu prevederile prescripiilor tehnice n vigoare.

2.4. Armtura necesar pentru realizarea infrastructurilor podurilor va fi de tipul oelurilor OB37, PC52 respectiv plaselorsudate din STNB. Oelul beton trebuie s ndeplineasc condiiile tehnice prevzute n prescripiile tehnice n vigoare.

2.5. Reglementrile tehnice conexe i documentele tehnice normative de referin recomandate pentru calitateamaterialelor utilizate la realizarea infrastructurilor de poduri (ciment, agregate, ap aditivi, oel etc.) sunt prezentate nanexele I-III.

3. ACIUNI3.1. Proiectarea infrastructurii este condiionat de dimensionarea complet a suprastructurii.3.2. Solicitrile transmise infrastructurilor podurilor se determin n gruprile fundamentale i speciale de ncrcri; se vor

considera gruprile de ncrcri utilizate la proiectarea suprastructurii i ncrcrile determinate de aciuni aplicate directinfrastructurii (mpingerea pmntului, presiunea apei etc.). Se vor respecta reglementrile n vigoare.

Documentul tehnic normativ de referin pentru determinarea aciunilor date de temperatura exterioar este STAS10101/23-75, iar n cazul aciunilor seismice se va ine seama de prevederile prescripiilor tehnice n vigoare.

Pentru calculul mpingerii active i rezistenei pasive a pmntului asupra infrastructurilor de poduri se recomandutilizarea teoriei lui Coulomb n condiii statice respectiv metoda Mononobe-Okabe n condiii dinamice.

3.3. Pentru proiectarea i verificarea infrastructurilor de poduri n gruprile de calcul considerate toate aciunile se reduc ncentrul de greutate al rostului elevaie-fundaie i respectiv al tlpii fundaiei. Astfel se obin valorile eforturilor secionale (N,M, T - for axial, moment ncovoietor i for tietoare) necesare verificrilor ulterioare.

4. CERCETAREA I CALCULUL TERENULUI DE FUNDARE4.1. CERCETAREA TERENULUI DE FUNDARE4.1.1. Studiile geotehnice necesare proiectrii i realizrii infrastructurilor de poduri vor fi realizate conform normelor n

vigoare.4.1.2. ncadrarea preliminar a unei infrastructuri de poduri ntr-o categorie geotehnic se va face nainte de cercetarea

geotehnic a terenului. Infrastructurile de poduri se ncadreaz n categoriile geotehnice 2 i 3 definite astfel:- Categoria geotehnic 2 corespunde tipurilor convenionale de lucrri i fundaii, fr riscuri majore sau condiii de teren ide solicitare neobinuite sau excepional de dificile. Lucrrile inginereti care se ncadreaz n aceast categorie geotehnicnecesit investigarea geotehnic a terenului, dar pot fi utilizate metode de rutin pentru ncercrile de laborator i de terenrespectiv pentru proiectarea i execuia lucrrilor.


2/19

- Categoria geotehnic 3 include infrastructurile de dimensiuni mari sau ieite din comun, care implic riscuri majore privindcondiiile de teren i/sau de ncrcri excepional de mari.

4.1.3. Cercetarea terenului de fundare pentru infrastructurile de poduri trebuie efectuat n funcie de ncadrarea ncategoriile geotehnice menionate.

4.1.4. Categoria geotehnic 2 presupune studii de arhiv i realizarea de investigaii geotehnice specifice. Ca un minim,cercetarea terenului de fundare va consta din:

- recunoaterea amplasamentului, cu indicarea poziiei construciilor i utilitilor nvecinate;- recunoatere topografiei i geomorfologiei regiunii amplasamentului;- cercetarea hrilor i memoriilor geologice aferente zonei;- consultarea investigaiilor geotehnice anterioare pe amplasament i a datelor privind experiena de construire pe

amplasament sau n zon;

- stabilirea condiiilor hidrologice i hidrogeologice pe amplasament;- definirea gradului seismic al amplasamentului.4.1.5. Categoria geotehnic 3 presupune investigaii suplimentare fa de cele impuse la categoria geotehnic 2, ca de

exemplu ncercri geotehnice complexe pentru determinarea unor parametri caracteristici utilizai ntr-un calcul deinteraciune teren-structur prin metode numerice.

4.1.6. Numrul punctelor de investigaie geotehnic trebuie s fie ales astfel nct s se poat determina proprietileterenului i variabilitatea acestora n lungul podului. Distana ntre aceste puncte este cuprins, n general, ntre 10 m i 50 mn lungul podului, iar adncimea de cercetare va fi corelat cu adncimea de fundare. n plus, dac sistemul de preluare ampingerii pmntului al elevaiei infrastructurii const din ancoraje, investigaiile geotehnice trebuie s se extind pe distanai la adncimea necesar pentru a se obine proprietile straturilor n care se vor fixa aceste ancoraje.

4.1.7. Se va da o atenie deosebit urmtoarelor aspecte care sunt importante la realizarea infrastructurilor:- prezena unor pmnturi granulare cu permeabiliti ridicate i cu pericol de antrenare hidrodinamic sau a unor caviti

(naturale sau artificiale) care pot produce tasri suplimentare;- prezena unor blocuri sau altor obstacole care pot provoca dificulti la excavare (cu estimarea mrimii i distribuiei

acestora);- prezena unor roci sau altor materiale tari care pot provoca dificulti pe parcursul excavrii i impune utilizarea unorechipamente speciale;

- agresivitatea chimic a apei subterane, pmnturilor sau rocilor.n cazul fundaiilor aezate sau ncastrate ntr-o roc de baz, se va determina nivelul la care se ntlnete roca pe direcie

longitudinal i transversal podului; trebuie de asemenea determinate caracteristicile rocii, inclusiv gradul de alterare i defisurare, prezena unor straturi de argil foarte moale sau turb care pot conduce la frecri negative i tasri suplimentare.

O etap important este obinerea de informaii privind regimul apei subterane, ca de exemplu:- nivelul apei n foraje i piezometre precum i fluctuaiile acestuia n particular n timpul iernii i a primverii;- hidrogeologia amplasamentului, incluznd micrile apei subterane i variaiile de presiuni n ap;- nivelurile extreme ale apei libere, care pot influena presiunea apei subterane;- prezena straturilor de ap sub presiune sau arteziene.4.1.8. n cazul n care sunt suspectate contaminri chimice ale terenului i ale apei subterane, trebuie realizat o

investigare pentru determinarea compuilor chimici i a modului n care ar putea afecta fundaia infrastructurii podului.4.1.9. Pentru determinarea valorilor parametrilor geotehnici vor fi realizate ncercri de laborator pe probe tulburate sau

netulburate, ncercri de teren sau determinri pe baze empirice, inclusiv studii de arhiv. Atunci cnd este necesarstabilirea strii iniiale de eforturi din teren, coeficientul de mpingere n stare de repaus, K 0, poate fi determinat prin ncercride laborator, de teren sau pe baza unor relaii empirice.

4.2. CALCULUL TERENULUI DE FUNDARE4.2.1. Calculul terenului de fundare la starea limit de deformaii const n verificarea relaiilor:

Delta s


3/19

4.2.3. Pentru calculul la starea limit de capacitate portant se iau n considerare ncrcri din grupri speciale. Princalculul terenului la starea limit de capacitate portant trebuie s se asigure respectarea condiiei:

Q 20%]: argile nisipoase, argile prfoase i argile, avnd e = 0,75 n condiiile unei stratificaii practic uniforme i orizontale 6. Roci stncoase i semistncoase n condiiile unei stratificaii practic uniforme i orizontale 7. Orice combinaie ntre stratificaiile precizate la nr. crt. 1-6 8. Umpluturi compactate realizate conform unor documentaii de execuie (caiete de sarcini), controlate calitativ de uniti autorizate

4.2.9. Calculul pe baza presiunilor convenionale const n a compara valorile presiunilor efective pe talpa fundaiei cuvalori de referin ale presiunilor. Condiiile ce trebuie respectate sunt urmtoarele:

- n cazul ncrcrilor centrice:n gruparea fundamental: p(ef)


4/19

- n cazul ncrcrilor excentrice, cu excentricitate dup o singur direcie:n gruparea fundamental: p'(ef max)


5/19

Nisip fin prfos umed 250 200 foarte umed sau saturat 200 150

^a) n cazul n care datorit pmntului nu este posibil prelevarea de probe netulburate, stabilirea gradului de ndesare sepoate face pe baza penetrrii dinamice n foraj sau a penetrrii statice.

^b) n intervalul indicat, valorile se aleg innd seama de consistena pmntului argilos aflat n interspaii interpolnd ntrevalorile minime pentru I(c) = 0.5 i maxime corespunztoare lui I(c) = 1.0.

Tabel 4.4.

Consistena^a)b) Indicele Denumirea i caracterizarea porilor^b) I(c) = 0.5I(c) = 1 terenului de fundare e p(conv) (kPa) Cu plasticitate redus 0.5 300 350 [I(p)


6/19

Valorile de baz din tabelele 4.2, 4.3, 4.4, 4.5 corespund cu presiunile convenionale pentru fundaii avnd limea tlpii B= 1,0 i adncimea de fundare fa de nivelul terenului sistematizat D(f) = 2.0 m.

Pentru alte limi ale tlpii sau alte adncimi de fundare presiunea convenional se calculeaz cu relaia:

p(conv) = p(conv) + C(B) + C(D), (kPa) (4.4)

n care:- p(conv) este valoarea de baz a presiunii convenionale pe teren, conform tabelelor 4.2 - 4.5 n kPa;- C(B) este corecia de lime, n kPa;- C(D) este corecia de adncime, n kPa.

Corecia de lime pentru B 5 corecia de lime se calculeaz dup cum urmeaz:

C(B) = 0.4 p(conv) pentru pmnturi necoezive, cu excepia nisipurilor prfoase;

C(B) = 0.2 p(conv) pentru nisipuri prfoase i pmnturi coezive.Corecia de adncime se determin cu relaiile:

- pentru D(f) < 2 m

C(D) = p(conv) [D(f) - 2]/4 (kPa) (4.6)- pentru D(f) > 2 m

C(D) = K2 gamma [D(f) - 2] (kPa) (4.7)n care:- D(f) - adncimea de fundare, n metri;- K2 - coeficient conform tabelului 4.6;

- gamma - greutatea volumic de calcul a straturilor situate deasupra

nivelului tlpii fundaiei (calculat ca medie ponderat cu grosimeastraturilor), n kN/m3.

Tabel 4.6.

Denumirea pmnturilor K2 Pmnturi necoezive, cu excepia nisipurilor prfoase 2,5 Nisipuri prfoase i pmnturi coezive cu plasticitate redus i mijlocie2,0 Pmnturi coezive cu plasticitate mare i foarte mare 1,5

5. PRESCRIPII GENERALE DE PROIECTARE PENTRU ELEVAIILE I FUNDAIILE INFRASTRUCTURILOR DEPODURI5.1. Soluia de fundare va fi stabilit pe baza studiilor geotehnice care trebuie s indice: sistemul de fundare, stratul n care

se fundeaz, adncimea de fundare, presiunea convenional de baz pe teren, inclusiv sporurile de adncime i lime.5.1.1. Adncimea de fundare a infrastructurilor va fi stabilit conform prescripiilor n vigoare lundu-se n considerare i

urmtoarele:- condiiile geologice i hidrologice;- variaiile de umiditate;- adncimea de nghe;- adncimea stratului de fundare nealterat n care trebuie s fie ncastrat fundaia;- adncimea de afuiere, dac nu se iau msuri de protejare (radiere, saltele de fascine, saltele de gabioane, gabioane,

etc.);- adncirea albiei, datorit lucrrilor de regularizare i de mbuntiri funciare;- influena reciproc a fundaiilor existente i noi.5.1.2. Pentru infrastructurile fundate n terenuri care se altereaz n contact cu apa, trebuie s se indice, prin proiect, ca

betonarea fundaiei s fie executat imediat dup nlturarea stratului alterat.5.1.3. La infrastructurile fundate n terenuri ce se dizolv n contact cu apa (sare sau roci similare) adncimea de fundare

va fi stabilit n funcie de procesul de dizolvare n timp, lundu-se msuri pentru evitarea ptrunderii apei curgtoare nadncime, precum i pentru protecia fundaiei contra coroziunii.


7/19

5.1.4. La terenurile stncoase dure (granit, bazalt, andezit etc.), adncimea minim de ncastrare n stratul nealterat va fide cel puin 50 cm. La terenurile stncoase alterabile, la stabilirea adncimi de ncastrare se va ine seama de posibilitateasporirii n timp a grosimii stratului alterabil i de posibilitatea de a fi erodat.

5.1.5. Fundaiile directe ale infrastructurilor vor fi coborte cu cel puin 50 cm sub adncimea de nghe. Pentru podeetubulare (cu seciunea dreptunghiular, circular, ovoidal etc.) adncimea de fundare va fi de cel puin 20 cm subadncimea de nghe.

5.1.6. n cazul unor fundaii noi, care se coboar sub nivelul unor fundaii nvecinate vechi, se va efectua un studiu asupracomportrii terenului n timpul execuiei fundaiei noi (n afara studiilor obligatorii privind comportarea terenului n timpulexploatrii celor dou construcii), pe baza crora n timpul execuiei vor fi luate msuri corespunztoare de evitare adegradrii infrastructurii existente. n cazul fundaiilor aflate n vecintatea unor ramblee, vor fi luate de asemenea msuricare s mpiedice pierderea stabilitii i eventualele tasri ale acestora.

5.1.7. n terenuri afuiabile, unde nu se iau msuri pentru stabilizarea fundului albiei, se recomand ca talpa fundaiei s fieastfel ncastrat n teren, nct nivelul acesteia s se gseasc mai jos dect nivelul afuierilor maxime posibile (generale ilocale) cu valorile h' artate n tabelul 5.1.

Tabelul 5.1.

Adncimea de fondare sub cota Adncimea de fondare sub nivelul afuierilor fundului albiei h, n metri maxime posibile h', n metri h 10 5.00

5.1.8. Dac talpa fundaiei se aeaz la cel puin 5 m sub nivelul maxim de afuiere, se recomand ca fundaia s fie

calculat lundu-se n considerare ncastrarea n teren.5.1.9. n cazul terenurilor de fundare sensibile la umezire, respectiv cu umflri i contracii mari, fundaiile infrastructurilor

de poduri se vor realiza innd seama i de prevederile prescripiilor n vigoare.5.2. Fundaiile directe de suprafa vor fi proiectate conform prescripiilor n vigoare. Fundaiile directe de adncime se vor

proiecta innd seama de ncastrarea n terenul nconjurtor (a se vedea anexa III) respectiv de reglementrile tehniceconexe respectiv de documentele tehnice normative de referin. Fundaiile indirecte, pe piloi, vor fi proiectate conformprescripiilor tehnice n vigoare. n cazul fundaiilor pe barete se vor respecta reglementrile i documentele tehnicenormative de referin din anexa I i II).

5.3. Infrastructurile podurilor de osea i cale ferat se calculeaz la stri limit.5.3.1. Calculele la stri limit vor fi efectuate pentru cele trei grupri de aciuni, n urmtoarea ordine:- gruparea I, fundamental;- gruparea a II-a, fundamental suplimentat;

- gruparea a III-a, special.5.3.2. Valorile normate ale aciunilor, clasificarea i gruparea aciunilor precum i coeficienii de calcul corespunztori suntconform prescripiilor n vigoare.

Infrastructurile vor fi calculate la urmtoarele stri limit:- stri limit ultime;-> starea limit de rezisten;-> starea limit de stabilitate a poziiei (rsturnare, alunecare);- stri limit ale exploatrii normale:-> starea limit de fisurare;-> starea limit de deformaie (tasare, rotire).5.3.3. Infrastructurile nu se verific la starea limit de oboseal. Calculele la stri limit se efectueaz fr a lua n

considerare coeficientul dinamic, cu excepia cuzineilor, pentru care coeficientul dinamic se va lua conform prescripiilor nvigoare.

5.3.4. Calculele la diferitele stri limit vor fi efectuate la solicitrile cele mai defavorabile ce apar n diferitele etape(execuie, exploatare etc.), conform condiiilor de compatibilitate reciproc i de simultaneitate prevzute n prescripiile nvigoare. Calculul la aciunea seismic (n gruparea a III-a) se va face n conformitate cu normele n vigoare.

5.3.5. Elementele constitutive ale elevaiilor i fundaiilor din beton sau beton armat ca i calculul cuzineilor la compresiunelocal se calculeaz la starea limit de rezisten, conform prescripiilor n vigoare.

5.3.6. Starea limit de stabilitate la rsturnare, n rosturile elementelor de beton simplu, respectiv la talpa fundaiei, esteasigurat dac punctul de aplicare al rezultantei ncrcrilor n rostul respectiv avnd excentricitatea de calcul e(oc) segsete pe suprafaa limitat de curbele definite de relaiile (5.1) sau (5.2), n care m, coeficientul condiiilor de lucru, va fiintrodus cu valorile din tabelul 5.2:

- pentru rosturi dreptunghiulare (Figura 5.1.)

2 2

e(x) e(y) +


8/19

Figura 5.1

Figura 5.2

e/r


9/19

Figura 5.3.a

Figura 5.3.b

Tabelul 5.2.

m Forma rosturilor La rosturi intermediare i la La tlpile fundaiilor aezate tlpile fundaiilor aezate n pe terenuri nestncoase terenuri stncoase Rosturi dreptunghiulare 0,16 0,12 Rosturi circulare 0,72 0,62 Rosturi n form de paralelogram transformate 0,14 0,10 n dreptunghi echivalent

Pentru rosturi cu alte forme (triunghi, trapez, poligon, elips, etc.) stabilitatea la rsturnare se poate considera c este

asigurat dac punctul de aplicaie al rezultantei ncrcrilor se gsete pe suprafaa asemenea cu suprafaa smbureluicentral (Figura 5.4.) ale crei laturi se obin multiplicnd distana de la centrul de greutate al seciunii rostului pn la limitasmburelui central, cu coeficienii:


10/19

- 2,4 la rosturile intermediare ale infrastructurilor i la tlpile fundaiilor aezate pe stnc;- 2,1 la tlpile fundaiilor aezate pe terenuri nestncoase.

Figura 5.4

5.3.7. Starea limit de stabilitate la alunecare n rosturile elementelor de zidrie sau de beton simplu i la talpa fundaiei vafi verificat cu relaia:

___\/ H(i)---


11/19

n zona variabil a nivelului apelor i sub nivelul apelor, la elementele din beton armat fisurile nu trebuie s depeascdeschiderea de 0,1 mm.

n cazul elementelor cu seciuni dreptunghiulare din beton simplu solicitate la compresiune cu excentricitate pe o singurdirecie, excentricitatea trebuie s satisfac relaia:

e0 c(a) A(b) (5.9)

n care c(a) este un coeficient avnd valorile:- 0,75 pentru aciunile din gruparea I;- 0,60 pentru aciunile din gruparea a II-a;- 0,50 pentru aciunile din gruparea a III-a.5.3.9. La starea limit de deformaie vor fi verificate tasrile infrastructurilor produse de ncrcrile permanente i

temporare de lung durat considerate cu valori de exploatare. Totodat trebuie verificate i deplasrile orizontale ale priisuperioare a infrastructurilor (datorit rotirilor acestora) pe direcia longitudinal i pe direcia transversal a podului, produsede ncrcrile cu valori de exploatare n gruparea II fundamental suplimentat.

Calculul tasrilor infrastructurilor i al rotirii acestora vor fi efectuate conform prescripiilor n vigoare.n cazul podurilor cu structuri exterior static nedeterminate, tasrile i rotirile infrastructurilor sunt limitate de valorile

considerate n calculele de verificare la strile limit de rezistent i de fisurare n care s-au luat n considerare acestedeformaii.

La toate tipurile de poduri, tasrile i rotirile infrastructurilor vor fi limitate, avndu-se n vedere i urmtoarele:- evitarea deschiderii unor fisuri peste limitele admise n structura de rezisten;- respectarea gabaritului, la pasaje i poduri de ncruciare;- evitarea deteriorrii hidroizolaiilor la racordarea infrastructurilor;- evitarea formrii de denivelri n cale peste limitele admise la racordarea podurilor cu terasamentele, precum i n dreptul

pilelor i culeelor;

- alte situaii speciale.n toate cazurile, indiferent de structura de rezisten a podului, deformaiile vor fi limitate dup cum urmeaz:

- tasarea total uniform a unei infrastructuri, n cm: 1,5 \ l ;

- diferena lsrilor totale uniforme ale infrastructurilor alturate, n cm: 0,75 \ l ;

- deplasarea orizontal a prii superioare a infrastructurii produs de tasarea neuniform i

de deformaia elastic a elementelor infrastructurii, n cm: 1,5 \ l .n care l este deschiderea minim alturat infrastructurii respective, exprimat n m, dar nu mai mic de 25 m.La podurile fundate n terenuri stncoase nu este necesar verificarea deformaiilor produse de tasarea fundaiilor.Calculul terenului de fundare la starea limit de deformaii se efectueaz n toate cazurile indiferent de natura terenului de

fundare, cu urmtoarele excepii: infrastructuri fundate direct sau indirect pe terenuri alctuite din roci stncoase sau rocisemistncoase dac nu sunt prevzute restricii speciale pentru exploatarea podului.

La podurile cu structuri exterioare static determinate, cu deschideri pn la 50 m, se poate renuna la verificareadeformaiilor dac infrastructurile sunt fundate pe terenuri puin compresibile (grohotiuri, pietriuri etc., ndesate).

La infrastructurile fundate pe terenuri nestncoase, se recomand ca rezultanta ncrcrilor cu valori de exploatare,permanente i de lung durat n seciunea de la rostul dintre fundaie i teren, s satisfac urmtoarele condiii, pentruevitarea tasrilor inegale care conduc la deplasri orizontale la partea superioar a infrastructurilor:

- n terenuri argiloase, rezultanta s acioneze aproximativ centric;- n celelalte terenuri, punctul de aplicaie al rezultantei trebuie s rmn n interiorul suprafeei delimitate de curbele date

de relaiile (5.1) i (5.2) n funcie de forma tlpii fundaiei dup cum urmeaz:- la forma dreptunghiular, relaia (5.1), n care m = 0,016;- la forma circular, relaia (5.2), n care m = 0,165;- la forma de paralelogram, folosind dreptunghiul transformat echivalent, relaia (5.1), n care m = 0,014;- la alte forme (triunghi, trapez, poligon, elips etc.) punctul de aplicare al rezultantei trebuie s se gseasc n interiorul

smburelui central la o distan de 0,75 ds, n care ds este distana de la centrul de greutate al seciunii pn la limitasmburelui central, msurat pe dreapta ce trece prin centrul de greutate i punctul de aplicaie al rezultantei ncrcrilor.5.3.10. Calculele la stri limit vor fi efectuate cel puin n seciunile corespunztoare rosturilor dintre elevaie i fundaie i

dintre fundaie i teren, precum i n dreptul schimbrilor de form a seciunilor prin infrastructur.5.4. n cazul fundaiilor directe de beton simplu nu se mai efectueaz alte calcule de rezisten privind blocul de fundaie

dac dimensiunile b i h (Figura 5.5) ale acestuia satisfac relaia:


12/19

h 100 p(f) >= 0,9 + 1 (5.10)b \ R(b)

n care:- h este nlimea total a fundaiei, n m;- b este limea total a treptelor fundaiei fa de marginea elevaiei, n m;

- p(f), este presiunea efectiv maxim pe teren n kPa, la muchia exterioar sub ncrcrile cu valori de exploatare;- R(b) reprezint valoarea medie teoretic a rezistenei la compresiune prevzut n prescripiile de proiectare (pentru ovaloare normat de 15% a coeficientului de variaie) exprimat n kPa; dac se utilizeaz rezistena caracteristic, R(ck),atunci n relaia de mai sus R(b) = 1,6 R(ck).

Figura 5.5

n cazul fundaiilor cu tlpi nclinate, n calculul stabilitii la alunecare se va ine seama c forele ce pot produce alunecri

s nu conduc la depirea rezistenei la tiere a pmntului; se recomand ca nclinarea tlpii fa de orizontal, n terenurinestncoase, s nu depeasc 6.

6. DATE CONSTRUCTIVE6.1. Dimensiunile elevaiilor vor fi stabilite astfel nct distanele dintre extremitile tablierelor i zidurile de gard ale

culeelor sau distanele dintre extremitile tablierelor ce reazem pe aceeai pil s fie, cel puin:- 2 cm, n cazul tablierelor de beton armat sau beton precomprimat monolit;- 5 cm, n cazul tablierelor de beton armat prefabricat, beton precomprimat prefabricat sau metalice.Ca regul general dimensiunile elevaiilor vor fi stabilite astfel nct distanele dintre extremitile tablierelor i zidurilor de

gard respectiv distanele dintre extremitile tablierelor ce reazem pe aceiai pil s permit deplasarea liber asigurnd nacelai timp spaiul minim i maxim necesar dispozitivelor de acoperire a rosturilor de dilataie.

6.2. Feele vzute ale elevaiilor, respectiv suprafeele aparente ale culeelor i pilelor vor fi executate cu un strat de betonde fa vzut de cel puin 20 cm grosime, alctuit cu agregate sortate special. Cimentul din betonul de fa vzut i cel din

elevaie trebuie s fie de aceeai clas. Betonul de fa va fi turnat odat cu betonul de elevaie. Se poate renuna laexecuia betonului de fa vzut dac infrastructurile sunt executate din beton armat.La infrastructuri masive de beton simplu se poate renuna la betonul de fa vzut dac, la poduri, betonul elevaiei este

de clas C20/25 sau de clas C16/20 la podee. La aceste infrastructuri, granulometria stratului superficial pe minimum 20cm grosime va fi aceea prevzut pentru betonul de fa vzut.

6.3. Dimensiunile cuzineilor vor fi stabilite conform prescripiilor n vigoare, dar nu vor avea o nlime mai mic de 40 cm.n afara banchetei cuzineii vor avea nlimea de minim 10 cm.

6.3.1. Distana de la marginea cuzineilor pn la marginea aparatelor de reazem va fi de minimum 15 cm.6.3.2. Cuzineii vor fi nglobai ntr-o banchet de beton armat care la culee va fi executat pe ntreaga ei lime iar la pile

pe ntreaga suprafa a prii ei superioare. Clasa de beton a banchetei trebuie s fie aceeai cu cea a cuzineilor. nbanchet se prevd cel puin plase din oel avnd diametrul de 8-12 mm cu latura ochiului de aproximativ 20 cm, dup cumurmeaz:

- la poduri, una la partea superioar i alta la partea inferioar;- la podee, una la partea superioar.Faa superioar a banchetei, n afara cuzineilor, va avea o pant de minimum 1:20 (pentru scurgerea apelor).6.4. Elevaiile alctuite din stlpi de beton armat pot fi folosite numai la pasaje i la ruri unde nu exist scurgeri de gheuri.

n caz contrar aceste elevaii se pot folosi numai deasupra nivelului maxim de scurgere a gheurilor.6.4.1. La pasajele superioare, liniile ferate alturate pilelor vor fi prevzute cu contraine de ghidare. Dac nu se prevd

contraine, pilele vor fi protejate mpotriva izbirii de ctre vehiculele deraiate, prin blocuri de aprare de 0,85 m nlimedeasupra nivelului traverselor. Aceste blocuri vor fi comune pentru toate elementele unei pile, lungimea lor depind cu cel


13/19

puin 0,75 m feele laterale ale elementelor marginale ale pilei iar limea lor cu cel puin 0,40 m pe cea a elementelor pilei, nfiecare parte a acestora.

6.4.2. La pasajele inferioare i la ncrucirile rutiere denivelate, pilele vor fi protejate fie prin borduri de cel puin 0,15 mnlime situate la distana de cel puin 0,85 m de feele elementelor elevaiei, fie prin parapete de ghidaj de cel puin 0,40 mnlime dispuse la 0,40 m distan de acestea.

6.5. Elevaiile executate n ape curgtoare vor fi prevzute cu avanbec i arierbec, care pot fi de form ovoidal saucircular.

6.5.1. n cazul cursurilor de ap cu gheuri i flotani mari avanbecurile vor fi prevzute la parament cu moloane de piatrnatural dur, avnd rezistena la compresiune minim 100,000.0 kPa. La podurile peste Dunre, moloanele vor fi prevzutepe toat suprafaa elevaiilor. Moloanele vor avea coada de min. 30 cm, ncastrndu-se n masa betonului i ancorndu-secu armturi de oel beton.

6.5.2. n cazul cursurilor de ap fr gheuri i flotani mari se pot prevedea avanbecuri fr moloane de piatr, cu condiiaca la avanbecurile ogivale muchia s fie consolidat cu un profil metalic ncastrat n masa betonului i ancorat cu uruburi descelment.

6.6. Zidurile ntoarse mai lungi de 1 m ale elevaiilor culeelor vor fi armate conform prescripiilor tehnice n vigoare.6.7. n spatele culeelor i aripilor, la podurile de cale ferat, vor fi prevzute drenuri pentru captarea i evacuarea apelor

infiltrate n terasamente. Drenurile vor fi prevzute spre terasamente cu straturi filtrante care s le mpiedice colmatarea. Lapodurile de osea aceste prevederi au caracter de recomandare; scurgerea apelor se va asigura prin casiuri amenajate lacapetele podurilor.

6.7.1. n cazul culeelor situate n albia major, drenurile din spatele aripilor vor fi nchise pe taluzuri cu un pereu zidit dinpiatra brut cu mortar de ciment, aezat pe o fundaie de beton, de aproximativ 25 cm grosime. Acest pereu trebuie s fie cu50 cm deasupra nivelului corespunztor debitului de calcul inndu-se seama i de nlimea valurilor i va fi executat nspatele culeelor conform pct. 6.17, ultimul aliniat.

6.7.2. Rigola de la partea inferioar a drenului va fi la cel puin 50 cm sub nivelul apelor subterane, sau va fi introdus nstratul filtrant. n cazul adncimilor mari la care se gsete stratul filtrant sau nivelul apelor subterane, apele colectate de

rigol vor fi evacuate ntr-un pu cobort n stratul filtrant sau cu 50 cm sub nivelul apelor subterane.6.7.3. Dac stratul filtrant sau nivelul apelor subterane se gsete sub cota de fundare a culeelor, apele colectate vor fievacuate printr-o rigol situat n spatele culeelor i aripilor, avnd o pant longitudinal de min. 5%. Rigola va avea pantade scurgere spre aval i gura de scurgere pe taluzul din aval.

6.7.4. La infrastructurile fundate n terenuri sensibile la umezire nu vor fi prevzute drenuri; vor fi luate msuri pentruevitarea ptrunderii apelor n terasamente i la fundaii.

6.8. Elevaiile culeelor, zidurilor de sprijin i aripilor vor fi prevzute cu hidroizolaii conform prescripiilor tehnice n vigoare.6.9. n cazul terasamentelor nalte, ale podurilor cu oblicitate mare sau amplasate pe cursuri de ap cu viteze mari,

racordarea culeelor cu terasamentele se recomand a fi realizat cu aripi sau ziduri de sprijin; n celelalte cazuri serecomand folosirea sferturilor de con.

6.10. Lungimea zidurilor ntoarse trebuie s fie astfel nct s depeasc 25 cm, peste marginea dinspre terasamente aaripei sau a zidului de sprijin, respectiv 50 cm, peste vrful sfertului de con. La culeele ce nu sunt nglobate n terasamente,generatoarea sfertului de con dinspre albia rului sau muchia dinspre albie a aripii, nu trebuie s depeasc elevaia culeeila partea inferioar.

6.11. Dac panta sfertului de con este mai mare dect panta taluzului terasamentelor, sfertul de con va fi pereat. Acestpereu va fi prelungit cu minim 1.0 m pe terasament.

6.12. n cazul terenurilor necoezive sau stncoase, ncastrarea fundaiilor directe de adncime trebuie asigurat prinmsuri constructive speciale cum ar fi: injectarea cu mortar sau lapte de ciment a spaiului dintre fundaie i teren, turnareabetonului n fundaie astfel ca aceasta s fie n contact direct cu pereii gropii de fundaie etc.

6.13. n cazul infrastructurilor supuse unor fore exterioare mari orizontale sau nclinate (infrastructuri de poduri boltite),rosturile de separare ntre diferitele straturi de betoane de clase diferite sau de betoane turnate n etape, trebuie s fienormale pe curba de presiune.

6.14. Rostul elevaie - fundaie trebuie s fie prevzut la urmtoarele niveluri:- la culei, cu cel puin 50 cm sub nivelul fundului albiei (din faa culeelor);- la pile, sub fundul albiei din talveg;- la viaducte i pasaje, cel puin 0,5 m sub nivelul terenului.Dac la culei i pile, n mod excepional, rostul fundaie-elevaie va fi prevzut deasupra nivelurilor artate mai sus (dar nu

peste nivelul etiajului), blocul de fundaie va fi alctuit din beton de elevaie; la pile acest bloc va avea o form hidrodinamic.Conturul fundaiei se recomand s fie aproximativ 5 cm n afara conturului elevaiei (pentru montarea cofrajelor).

6.15. Pentru fundaii executate n terenuri macroporice, sensibile la umezire, respectiv n terenuri cu umflri i contraciimari, vor fi respectate prescripiile tehnice specifice n vigoare.6.16. Fundaiile aripilor, zidurilor de sprijin i sferturilor de con vor fi coborte cu minim 20 cm sub adncimea de nghe.Dac lungimea podului este mai mic dect limea albiei majore, fundaiile aripilor, zidurilor de sprijin, sferturilor de con i

ale pereurilor vor fi coborte sub adncimea de afuiere, iar pereurile vor fi executate pe taluzurile terasamentelor pn lalimita albiei majore.

6.17. Aripile i zidurile de sprijin vor fi separate de corpul culeei, printr-un rost.Feele laterale ale culeelor vor fi verticale pn la adncimea de aproximativ 1 m sub nivelul inferior al fundaiilor aripilor,

zidurilor de sprijin sau sferturilor de con (pentru a se permite tasarea independent a culeelor i a lucrrilor de racordare laterasamente).

La podurile de osea, partea carosabil va fi racordat cu aceea de pe rambleele din spatele culeelor prin dispozitive cares asigure trecerea lin a vehiculelor de pe platforma elastic i tasabil a drumului, la cea rigid a podului. n acest scop, serecomand folosirea plcilor de racordare rezemate articulat pe culee. Lungimea acestor plci se va stabili n funcie denlimea rambleului i de diferenele de tasri probabile ale cii de pe rambleu pe pod.

6.18.Pe toat lungimea culeelor i a zidurilor ntoarse vor fi prevzute trotuare i parapete n continuarea celor de pesuprastructur. La poduri de osea, se va asigura racordarea progresiv ntre trotuare i acostamentele rampelor de acces

pe pod. n cazul podurilor de cale ferat mai lungi de 50 m, la trotuare vor fi prevzute i refugiile impuse de normele deprotecia muncii.

6.19. La podurile de cale ferat, pe terasamente, lng pod, va fi prevzut la fiecare culee, cte o scar de acces pepartea dreapt fa de sensul de mers al trenurilor. n cazul podurilor pentru dou sau mai multe linii de cale ferat vor fi


14/19

prevzute la fiecare culee, cte o scar de acces, pe fiecare taluz. La podurile de osea se va prevedea cel puin o scar deacces la fiecare culee. La terasamente nalte de peste 5.0 m scrile de acces vor fi prevzute cu parapet pe o singur parte.

6.20. La podurile peste cursuri de ap mari vor fi prevzute mire hidrometrice, fixate de pile n partea aval, astfel nct sse poat citi de pe pod. Gradarea mirelor va fi raportat la nivelul cii (fa superioar a traversei, n cazul podurilor de caleferat).

ANEXA Nr. I

A. Reglementri tehnice conexe cu caracter general

P 100-92 Normativ pentru proiectare antiseismic a construciilor de locuinesocial-culturale, agro-zootehnice i industriale

P 103-82 Instruciuni tehnice pentru proiectarea i executarea elementelor dinbeton precomprimat parial, folosind armturi pretensionate inepretensionate complementare (Buletinul Construciilor nr. 2/1983)

P 59-86 Instruciuni tehnice pentru proiectarea i folosirea armrii cu plasesudate a elementelor de beton (Buletinul Construciilor nr. 10/1986)

PD 34-71 Normativ departamental pentru proiectarea chesoanelor cu aer comprimat ideschise de beton i beton armat

PD 95-2002 Normativ privind proiectarea hidraulic a podurilor i podeelor(Buletinul Tehnic Rutier nr. 13/2002)

PD 161-85 Normativ departamental privind proiectarea lucrrilor de aprare adrumurilor, cilor ferate i podurilor (Buletinul Construciilornr. 4/1986)

PD 197-80 Normativ pentru proiectarea antiseismic a construciilor din domeniultransporturilor i telecomunicaiilor

C 16-84 Normativ pentru realizarea pe timp friguros a lucrrilor de construcii ia instalaiilor aferente (Buletinul Construciilor nr. 6/1985)

C 26-85 Normativ pentru ncercarea betonului prin metode nedistructive (BuletinulConstruciilor nr. 8/1985 completat cu 2/1987)

C 28-83 Instruciuni tehnice pentru sudarea armturilor de oel beton (BuletinulConstruciilor nr. 7/1983)

C 54-81 Instruciuni tehnice pentru ncercarea betonului cu ajutorul carotelor(Buletinul Construciilor nr. 2/1982)

C 139-82 Instruciuni tehnice departamentale pentru protecia anti-coroziv aelementelor din beton ale suprastructurii podurilor expuse factorilorclimatici, noxelor i aciunii fondanilor chimici utilizai pe timp deiarn (Buletinul Construciilor nr. 7/1982)

C 149-87 Instruciuni tehnice privind procedeele de remediere a defectelor pentruelementele de beton i beton armat

C 167-77 Norme privind cuprinsul, modul de ntocmire, completare i pstrare acrii tehnice a construciilor (Buletinul Construciilor nr. 12/1977completat cu 5-6/1983)

CD 99-2001 Instruciuni tehnice privind repararea i ntreinerea podurilor ipodeelor de osea din beton, beton armat, beton precomprimat i zidriede piatr

NE 012-99 partea I Cod de practic pentru executarea lucrrilor din beton i beton armat(Buletinul Construciilor nr. 8-9/1999)

NE 012-99 partea II Cod de practic pentru executarea lucrrilor din beton precomprimat(Buletinul Construciilor nr. 10/1999)

B. Reglementri tehnice conexe privind suprastructura

PD 46-2001 Normativ pentru calculul plcilor armate pe dou direcii la podurile debeton armat pentru osea

CD 118-78 Instruciuni tehnice privind executarea rosturilor din asfalt turnat armatn vederea continuizrii cii la podurile de osea din beton armat ibeton precomprimat

C. Reglementri tehnice conexe privind infrastructura i terenul de fundare

P 7-2000 Normativ privind proiectarea, executarea i exploatarea construciilorfundate pe pmnturi sensibile la umezire; aprobat de M.L.P.A.T. cuordinul nr. 4/N/26.01.1993 (Buletinul Construciilor nr. 2/1993 i nr.2-3/1996)

P 10-86 Normativ privind proiectarea i executarea lucrrilor de fundaii directela construcii

P 15-2000 Normativ pentru proiectarea aparatelor de reazem la poduri de osea dinbeton armat

P 70-79 Instruciuni tehnice pentru proiectarea i executarea construciilor

fundate pe pmnturi cu umflri i contracii mari (BuletinulConstruciilor nr. 4/1979)P 106-85 Instruciuni tehnice pentru proiectarea i executarea baretelor pentru

fundarea construciilor (Buletinul Construciilor nr. 7/1985)P 198-86 Normativ pentru adaptarea la teren a proiectelor tip de podee pentru

drumuri (Buletinul Construciilor nr. 11/1986)


15/19

C 29-VIII-96 Normativ privind mbuntirea terenurilor stabile de fundare prinprocedee mecanice. Caietul VIII - compactarea cu maiul foarte greu(ntre 5-20 t)

C 41-86 Normativ pentru alctuirea, executarea i folosirea cofrajelor glisante(Buletinul Construciilor nr. 7/1986)

C 156-89 ndrumtor pentru aplicarea prevederilor STAS 6657/3-89. Elementeprefabricate din beton, beton armat i beton precomprimat. Procedee idispozitive de verificare a caracteristicilor geometrice (BuletinulConstruciilor nr. 1/1991)

C 160-75 Normativ privind alctuirea i executarea piloilor pentru fundaii(Buletinul Construciilor nr. 6/1975)

C 168-80 Instruciuni tehnice pentru consolidarea pmnturilor sensibile la umezire

i a nisipurilor fine prin silicatizare i electrosilicatizare (BuletinulConstruciilor nr. 12/1980)

C 182-87 Normativ privind executarea mecanizat a terasamentelor de drumuri(Buletinul Construciilor nr. 6/1987)

C 193-79 Instruciuni tehnice pentru executarea zidriilor din piatr brut(Buletinul Construciilor nr. 9/1979)

C 197-88 Instruciuni tehnice pentru utilizarea chiturilor tiocolice la etanarearosturilor n construcii (Buletinul Construciilor nr. 9/1988)

CD 63-2000 Normativ departamental privind proiectarea i folosirea aparatelor dereazem din neopren la podurile de cale ferat i osea

NP 045-2000 Normativ privind ncercarea n teren a piloilor de prob din fundaiiOrdinul M.T. nr. 45 Norme tehnice privind proiectarea, construirea i modernizarea drumurilorD. Reglementri tehnice conexe privind materialele

P 59-86 Instruciuni tehnice pentru proiectarea i folosirea armrii cu plasesudate a elementelor de beton (Buletinul Construciilor nr. 10/1986)C 26-85 Normativ pentru ncercarea betonului prin metode nedistructive (Buletinul

Construciilor nr. 8/1985 completat 2/1987)C 28-83 Instruciuni tehnice pentru sudarea armturilor de oel beton (Buletinul

Construciilor nr. 7/1983)C 54-81 Instruciuni tehnice pentru ncercarea betonului cu ajutorul carotelor

(Buletinul Construciilor nr. 2/1982)C 112-86 Normativ pentru proiectarea i executarea hidroizolaiilor din materiale

bituminoase la lucrrile de construcii (Buletinul Construciilornr. 9/1986)

C 130-78 Instruciuni tehnice pentru aplicarea prin cercetare a mortarelor ibetoanelor (Buletinul Construciilor nr. 8/1979)

C 139-82 Instruciuni tehnice departamentale pentru protecia anticoroziv aelementelor din beton ale suprastructurii podurilor expuse factorilor

climatici, noxelor i aciunilor fondanilor chimici utilizai pe timp deiarn (Buletinul Construciilor nr. 7/1982)C 155-89 Normativ privind prepararea i utilizarea agregatelor uoare (Buletinul

Construciilor nr. 2/1991)E. Reglementri tehnice conexe privind execuia, recepia i revizia

GT 035/2002 Ghid privind modul de ntocmire i verificare a documentaiilor geotehnicepentru construcii

ANEXA Nr. II

A. Documente tehnice normative de referin cu caracter general

STAS 2900-89 Lucrri de drumuri. Limea drumurilorSTAS 2924-91 Poduri de osea. GabariteSTAS 3221-86 Convoaie tip i clase de ncrcareSTAS 3684-71 Scara intensitilor seismiceSTAS 4068/2-87 Debite i volume maxime de ap. Probabilitile anuale ale debitelor i

volumelor maxime n condiii normale i speciale de exploatareSTAS 4273-83 Construcii hidrotehnice, ncadrarea n clase de importanSTAS 4392-84 Ci ferate normale. GabariteSTAS 4531-89 Ci ferate nguste. GabariteSTAS 5626-92 Poduri. TerminologieSTAS 6102-86 Betoane pentru construcii hidrotehnice. Clasificare i condiii tehnice

de calitateSTAS 9 165-72 Principii generale de proiectare pentru construcii din regiuni seismiceSTAS 10100/0-75 Principii generale de verificare a siguranei construciilorSTAS 10101/0-75 Aciuni n construcii. Clasificarea i gruparea aciunilorSTAS 10101/1-78 Aciuni n construcii. Greuti tehnice i ncrcri permanenteSTAS 10101/3-87 Aciuni n construcii. Clasificarea i gruparea aciunilor pentru

podurile de cale ferat i oseaSTAS 10101/23-75 Aciuni n construcii, ncrcri date de temperatura exterioarSR 11100-1:93 Zonarea seismic. Macrozonarea teritoriului Romniei


16/19

B. Documente tehnice normative de referin privind suprastructura

STAS 175-87 mbrcmini bituminoase turnate, executate la cald. Condiii tehnicegenerale de calitate

STAS 1545-89 Poduri pentru strzi i osele, pasarele. AciuniSTAS 4031/2-75 Poduri din beton armat i beton precomprimat, de cale ferat i osea.

Aparate de reazem din oelSTAS 5088-75 Lucrri de art. Hidroizolaii. Prescripii de proiectare i execuieSTAS 8270-86 Poduri de osea. Dispozitive pentru acoperirea rosturilor de dilataieSTAS 10102-75 Construcii din beton, beton armat, i beton precomprimat. Prevederi

fundamentale pentru calculul i alctuirea elementelorSTAS 10111/2-87 Poduri de cale ferat i osea. Suprastructuri din beton, beton armat i

beton precomprimat. Prescripii de proiectareSTAS 10167-83 Poduri de cale ferat i osea. Aparate de reazem din neopren armatSTAS 11348-87 Lucrri de drumuri, mbrcmini bituminoase pentru calea de pod. Condiii

tehnice generale de calitateSTAS 1489-78 Poduri de cale ferat. AciuniSTAS 3220-89 Poduri de cale ferat. Convoaie tipC. Documente tehnice normative de referin privind infrastructura i terenul de fundare

STAS 1242/1-89 Teren de fundare. Principii generale de cercetareSTAS 1242/2-83 Teren de fundare. Cercetri geologice tehnice i geotehnice, specifice

traseelor de ci ferate, drumuri i autostrziSTAS 1242/4-85 Teren de fundare. Cercetri geotehnice prin foraje executate n pmnturiSTAS 1243-88 Teren de fundare. Clasificarea i identificarea pmnturilorSTAS 2561/1-83 Teren de fundare. Piloi. Clasificare i terminologie

STAS 2561/3-90 Teren de fundare. Piloi. Prescripii generale de proiectareSTAS 2561/4-90 Teren de fundare. Piloi forai de diametru mare. Prescripii generale deproiectare, execuie i recepie

STAS 2745-90 Teren de fundare. Urmrirea tasrii construciilor prin metode topograficeSTAS 3300/1-85 Teren de fundare. Principii generale de calculSTAS 3300/2-85 Teren de fundare. Calculul terenului de fundare n cazul fundrii directeSTAS 3950-81 Geotehnic. Terminologie, simboluri i uniti de msurSTAS 6054-77 Terenuri de fundare. Adncimi maxime de nghe. Zonarea teritoriului R.S.

RomniaSTAS 7484-74 Elemente prefabricate din beton armat i beton precomprimat. PiloiD. Documente tehnice normative de referin privind materialele

SR EN 197-1:2002 Ciment. Partea 1. Compoziie, specificaii i criterii de conformitate alecimenturilor uzuale

SR 438/3-98 Produse de oel pentru armarea betonului. Plase sudateSR 438/4-98 Produse de oel pentru armarea betonului. Srm cu profil periodicobinut prin deformare plastic la rece

SR EN 197-1:2002 Ciment. Partea 1. Compoziie, specificaii i criterii de conformitate alecimenturilor uzuale

SR 3011-96 Cimenturi cu cldur de hidratare limitat i cu rezisten laagresivitatea apelor cu coninut de sulfai

SR 183/1-95 Lucrri de drumuri. mbrcmini de beton de ciment executate n cofraje.fixe Condiii tehnice de calitate

STAS 438/1-89 Oel beton laminat la cald. Mrci. Condiii tehnice de calitateSTAS 438/2-91 Produse de oel pentru armarea betonului. Srm rotund trefilatSTAS 661-71 Chit de bitum filerizat cu var hidratat i fibre de celulozSE EN 1008:2003 Ap de preparare pentru beton. Specificaii pentru prelevare, ncercare i

evaluare a aptitudinii de utilizare a apei, inclusiv a apelor recuperatedin procese ale industriei de beton, ca ap de preparare pentru beton

SR EN 12620:2003 Agregate pentru betonSTAS 3349/1-83 Betoane de ciment. Prescripii pentru stabilirea gradului de agresivitate

a apeiSTAS 3622-86 Betoane de ciment - clasificareSTAS 6102-86 Beton pentru construcii hidrotehnice. Clasificare i condiii tehnice de

calitateSTAS 6165-88 Hrtie suport. Hrtia suport pentru benzi adeziveSTAS 6482/1-73 Srme de oel i produse din srm pentru beton precomprimat. Reguli

pentru verificarea calitiiSTAS 6482/2-80 Srme de oel produse din srm pentru beton precomprimat. Srm netedSTAS 6482/3-80 Srm de oel i produse de srm pentru beton precomprimat. Srm

amprentatSTAS 6482/4-80 Srm de oel i produse din srm pentru beton precomprimat. ToroaneSTAS 8573-78 Aditiv impermeabilizator pentru mortare de cimentSTAS 8625-90 Aditiv plastifiat mixt pentru betoaneSR EN 1766:2002 Produse i sisteme pentru protecia i repararea structurilor de beton.

Metode de ncercri. Beton de referin pentru ncercriE. Documente tehnice normative de referin privind privind execuia, recepia, revizia

STAS 1910-83 Poduri de beton, beton armat i beton precomprimat. Suprastructur.Condiii generale de execuie


17/19

STAS 2920-83 Poduri de osea. Supravegheri i revizii tehniceSR EN 13369:2002 Reguli comune pentru produsele prefabricate de betonSTAS 6657/2-89 Elemente prefabricate din beton armat i beton precomprimat. Reguli i

metode de verificare a calitii

ANEXA Nr. III

Calculul fundaiilor directe de adncime innd seama de ncastrarean terenul nconjurtor

Fundaia rigid din figura III.1 este ncastrat n teren pe adncimea l. Aciunile de calcul din originea sistemului de axesunt:

- fora axial vertical N0;- fora orizontal H;- momentul M.

Figura III.1

Din scrierea condiiilor de echilibru se obine un sistem de ecuaii avnd ca soluii deplasrile fundaiei, i anume tasareaDelta z, deplasarea pe orizontal Delta x i rotirea Theta.

Acestea au expresiile:

NDelta z =

k(vl) a b(c)

12Theta = R (III.1)

k(vl)


18/19

2 H 8 l RDelta x = +

k(hl) b(c) l k(vl)

n care s-au fcut notaiile:- k(vl) este coeficientul de pat sau de reaciune pe vertical a terenului de fundare la adncimea l;- k(hl) este coeficientul de pat sau de reaciune pe orizontal a terenului de fundare la adncimea l;Pentru stabilirea valorilor coeficienilor k(vl) i k(hl), n lipsa altor informaii teoretice sau experimentale se vor utiliza

precizrile din P106-85, "Instruciuni tehnice pentru proiectarea i executarea baretelor pentru fundarea construciilor" -Buletinul Construciilor nr. 7/1985.

2 H l + 3 M k(hl)R = cu beta = (III.2)3 a3 b(c) + beta l3 b(c) k(vl)

Presiunile maxime i minime p(z max, min) pe talpa fundaiei se calculeaz cu relaia:

Np(z max, min) = 6 a R (III.3)

a b(c)

Presiunile reactive orizontale p(xz) se calculeaz cu relaia:

12 z2 R 2 H zp(xz) = beta - - 8 z R beta (III.4)

l b(c) l2

De regul, distribuia acestor presiuni pe feele laterale ale fundaiei este cea din figura III.2. Adncimea z 0 pentru carepresiunile reactive orizontale se anuleaz, se calculeaz cu relaia:

2 Hz0 = l + III.5)

3 6 beta l b(c) R

Figura III.2

Presiunea reactiv p[(x)(z0/2)] se calculeaz cu relaia:

3 z02 R H z0p[(x)(z0/2)] = beta - - 4 z0 R beta (III.6)

l b(c) l2

Presiunea reactiv p(xl) se calculeaz cu relaia:


19/19

2 H

p(xl) = 4 beta l R - (III.7)l b(c)

Momentul ncovoietor corespunztor unei seciuni situat la cota y n terenul de fundare se calculeaz cu relaia:

y2 y 4M(y) = M + H y l + - R beta b(c) y3 - (III.8)

3 l2 l 3

NP 115-04 Proiectare Infrastr Poduri

Documents

Transcript of NP 115-04 Proiectare Infrastr Poduri