NE 001-96.pdf

1/25f ile:///E:/ne-001-96.htm

COD DE PROIECTARE SI EXECUTIE PENTRU CONSTRUCTII FUNDATEPE PAMNTURI CU UMFLARI SI CONTRACTII MARI (PUCM)

Indicativ: NE 001-96

nlocuieste: P 70-79

Cuprins

* DATE GENERALE* CERCETAREA TERENULUI* ELEMENTE PENTRU ESTIMAREA DEPLASARILOR SI SOLICITARILOR DATORATE VARIATIEI UMIDITATIITERENULUI DE FUNDARE DIN PAMNTURI CU UMFLARI SI CONTRACTII MARI ASUPRA CONSTRUCTIILOR* MASURI LA PROIECTAREA SAU LA REMEDIEREA CONSTRUCTIILOR FUNDATE PE PAMNTURI CUUMFLATURI SI CONTRACTII MARI * MASURI PRIVIND ORGANIZAREA SI EXECUTIA LUCRARILOR DE FUNDATII PE PAMNTURI CU UMFLARI SICONTRACTII MARI* ANEXA 1: Rspndirea pmnturilor cu umflturi i contracii mari n Romnia. Proveniena icomportarea pmnturilor cu umflturi i contracii marii* ANEXA 2: Variaiile de volum ale pmnturilor cu umflturi i contracii mari* ANEXA 3: Diagrama de identificare* ANEXA 4: Diagrama de stare* ANEXA 5: Similitudinea dintre pmnturi* ANEXA 6: Factorii care influeneaz variaiile de volum ale pmnturilor cu umflturi i contracii mari* ANEXA 7: Estimarea distribuiei umiditii de echilibru a terenului de sub construcii i variaiile de volumaferente* ANEXA 8: Evaluarea solicitrilor datorate variaiei umiditii terenului de fundare din pmnturi cuumflturi i contracii mari asupra construciilor* ANEXA 9: Corelarea msurilor de proiectare i execuie cu posibilitatea de manifestare a umflrii sau acontraciei terenului de fundare din pmnturi cu umflri i contracii mari* ANEXA 10: Comportarea construciilor fundate pe pmnturi cu umflri i contracii mari i apariiadegradrilor* ANEXA 11: Indexul simbolurilor utilizate

1. DATE GENERALE

1.1. Prezentul cod de proiectare i execuie se aplic la proiectarea i executarea construciilor civile, industriale iagrozootehnice, cu fundaii directe, pe pmnturi cu umflturi i contracii mari (PUCM).

1.2. Problemele i soluiile referitoare la proiectarea i realizarea construciilor pe PUCM trebuie tratate difereniat, nfuncie de regimul de nlime al acestora, modul de ncrcare i echipare, condiii de exploatare, vecintatea unorarbori etc.

1.3. Construciile care adpostesc procese tehnologice ce pot avea pierderi mari de ap, cu surse termice importantede cldur sau frig, procese chimice sau bacteriologice, fundate pe PUCM, nu fac obiectul prezentului cod deproiectare i execuie. Msurile constructive ce se adopt n aceste situaii sunt variate i se stabilesc de ctreproiectant, de la caz la caz.

1.4. Definirea i dentificarea PUCM se face conform prevederilor din STAS 1243-88 ,,Teren de fundare", ,,Identificareai clasificarea pmnturilor" i STAS 1913/12-88 ,,Terenul de fundare. Determinarea caracteristicilor fizice i

mecanice ale pmnturilor cu umflri i contracii mari".

Construct 8D Home Cuprins Caut < Back

mecanice ale pmnturilor cu umflri i contracii mari".

1.5. Pmnturile cu umflturi i contracii mari, simbolizate PUCM, ntlnite n literatura de specialitate i subdenumirea de pmnturi contractile sau expansive, sunt n sensul prezentului cod de proiectare i execuie -pmnturi argiloase care prezint variaii sezoniere de volum nsemnate, ca urmare a variaiilor de umiditate, ce potconduce la degradri ale fundaiilor i construciilor cu adncime mic de fundare.

Producerea unor variaii nsemnate de volum a pmnturilor este condiionat de:

- existena n zona de suprafa a unor argile active, susceptibile de umflturi i contracii mari;

- producerea unor variaii importante de umiditate ca urmare a condiiilor climatece sau a altor cauze (surse puternicede umezire sau uscare, evapo-transpiraia vegetaiei etc.).

1.6. Se menioneaz c n cazul construciilor fundate la adncimi mai mari de 2 m i care nu sunt de categoria celorde la pct. 1.3., de regul nu se produc variaii de volum ale terenului de fundare de natur s influeneze construciilerespective.

[top]

2. CERCETAREA TERENULUI

2.1. n cazul existenei unor indici privind probabilitatea existenei unor PUCM n amplasamentul cercetat (vezi hartadin fig. 1.1., ANEXA 1), de felul informaiilor obinute cu ocazia recunoaterii pe teren (comportarea unor construciinvecinate, informaii de la localnici privind fisurarea puternic a terenului n perioadele de secet), la elaborareastudiului geotehnic se va da o atenie deosebit stabilirii existenei factorilor ce pot conduce la variaii nsemnate devolum ale terenului (vezi punct. 1.5. i ANEXA 6).

2.2. La cerecetarea terenului o atenie special va fi acordat anumitor aspecte cum sunt starea reelei de alimentarecu ap i canalizare, cu posibiliti de stagnare a apelor, poziiile eventualilor arbori existeni sau defriai,comportarea construciilor nvecinate i adncimea lor de fundare, nivelul apei subterane i eventualele ale variaii,stratificaia terenului, monitorizarea eventualelor fisuri din construcii existente.

2.3. La cercetarea terenului cu PUCM studiile geotehnice vor avea n vedere prevederile standardelor n vigoare:

- STAS 1242/1-89 ,,Teren de fundare. Principii generale de cercetare";

- STAS 1242/3-88 ,,Teren de fundare. Cercetare prin sondaje deschise";

- STAS 1243-88 ,,Teren de fundare. Clasificarea i dentificarea pmnturilor";

- STAS 1913/12-88 ,,Teren de fundare. Determinarea caracteristicilor fizice i mecaniceale pmnturilor cu umflturi i contracii mari", precum i prescripiile de mai jos.

2.4. Lucrrile pentru prospectarea i exploatarea terenului de fundare se vor executa fr adaos de ap, pentru a nuse modifica regimul hidric al terenului.

2.5. Aprecierea potenialului de contracie-umflare a pmnturilor care alctuiesc terenul de fundare se va faceconform STAS 1243-88 punct 2.5.5., pe baza rezultatelor de laborator efectuate conform STAS 1913/12-88.

Se recomand stabilirea presiunii de umflare corespunztoare umiditii iniiale a pmntului activ de sub cota defundare folosind spectre cu traiectorii de stare de felul celei din fig. 2.4. din ANEXA 2. De asemenea, pentruestimarea deplasrilor probabile ale fundaiei, este necesar stabilirea relaiei dintre presiunea total, la diveseadncimi i umflarea specific produs prin inundare (fig. 2.5 i fig. 2.6 din ANEXA 2).

2.6. Studiul geotehnic va cuprinde caracterizarea pmnturilor cu ajutorul amprentelor (fig. 2.1. din ANEXA 2) i adiagramei de stare cu curba de contracie (fig. 2.2. din ANEXA 2) i indicarea punctelor corespunztoare strii

10/19/12COD DE PROIECTARE SI EXECUTIE PENTRU CONSTRUCTII FUNDATE PE PAMNTURI CU UMFLARI SI CO

3/25f ile:///E:/ne-001-96.htm

naturale i alte date care s permit prognozarea tendinei de variaie a volumului cu umiditatea (contracie sauumflare), adncimea zonei afectate de variaiile de volum (ANEXELE 1 i 7).

Stabilirea zonei afectate se face n lipsa altor date prin majorarea cu 1 m a adncimii pn la care ptrund fisurile

vizibile.Un criteriu utilizat pentru aflarea adncimii zonei stabile este de a stabili limite sub care sau w 10 se poate admite c cele dou pmnturi sunt asemntoare din punct de vedere al naturii lor.

Pentru a avea o comportare asemntoare trebuie s aib i starea de umiditate (w,%) i ndesare V (cm2/100g)apropiat .

[top]

ANEXA 6

FACTORII CARE INFLUENEAZ VARIAIILE DE VOLUM ALE PMNTURILOR CUUMFLTURI I CONTRACII MARI

Toate pmnturile argiloase active sunt potenial capabile de umflri i contracii importante la variaiile de umiditate.Aceast capacitate de umflare contracie se manifest ns numai atunci cnd condiiile locale prilejuiescmanifestarea activ a potenialului de umflare contracie a pmntului.

6.1. Variaiile de volum cauzate de variaiile de umiditate ale PUCM sunt influenate de :

a) activitatea pmnturilor ;

b) variaii sensibile de umiditate datorate urmtorilor factorii :

factorul climatic, care condiioneaz variaiile de temperatur i umiditate n sol ;condiii hidrologice ;

vegetaia ;variaia umiditii terenului, n perioada de execuie i n timpul exploatrii construciei

c) presiunea existen sau aplicat

6.2. factorii climatici prin variaiile de temperatur i umiditate n sol influeneaz prin regimul lor alternant, peanotimpuri, umflarea i respectiv contracia pmntului .

Zonele cu PUMC din ara noastr au n general precipitaii lobate (500 700 mm/an) cu regim torenial i ecarturi

mari de temperatur ntre var i iarn, i ntre zi i noapte; n timpul verii (peste 100 200C), care provoacfenomene reperate de umflare i contracie,cu efecte care se manifest practic pun la la adncime de circa 2,00 m(umflarea i respectiv contracia pmntului).

6.3. n privina condiiilor hidrogeologice, n funcie de adncimea apei subterane se disting trei cazuri posibile (fig.6.1) :

cazul I : nivelul hidrostatic subteran se afl la o adncime mai mic de 2,00 m, la care diagrama (fig. 6.1,a)arat un orizont de iarn i altul de var, adncimea de la care umiditatea rmne practic constant fiind de

circa 1,40 m; de la aceast adncime, fundaiile nu mai sunt influenate de uscciune ;cazul II: nivelul hidrostatic subteran se afl la adncimea intermediar, ntre 2 i 10 m, la care diagrama (fig.

6.1,b) este o combinaie a celorlalte dou cazuri. Ea arat c zona AB nu este supus variaiilor de umiditate.Punctele C i D corespund adncimilor maxime de variaie ce se ating vara (D), respectiv iarna (C). Fundarea

n zona AB sau sub punctul D (cnd zona AB lipsete) se face n condiii sigure. Punctele A, B, C i D sestabilesc prin observaii sezoniere n teren ;

cazul III : nivelul hidrostatic subteran se afl la o adncime mai mare de 10 m, la care diagrama (fig. 6.1.,c) devariaie a umiditii (w) cu adncimea de la suprafaa terenului (h) determinat prin msurtori periodice de

teren arat c, sub adncimea de circa 2,00 m, umiditatea se menine practic constant n tot timpul anului

Trebuie menionat c dup o succesiune de ani secetoi pot aprea variaii importante ale nivelului apei subterane


19/25f ile:///E:/ne-001-96.htm

chiar n regiunile cu clin relativ umed.

6.4. Prezena vegetaiei perene lng construcii agraveaz degradrile acestora, n toate cazurile s-a considerat cdegradrile construciilor sunt mult mai pronunate n vecintatea arborilor i arbutilor situaii aproape de cldiripentru c produc o uscare important a pmntului n tot timpul anului prin absorbia umezelii din terenul de fundaiede ctre rdcinile plantelor.

6.5. Variaia umiditii terenului n perioada de execuie este legat n principal de factorul climatic.

Majoritatea construciilor sunt executate ntr-o perioad de timp relativ scurt, pe parcursul unui singur sezonclimatic. Variaii mult mai importante ale umiditii au loc n timpul exploatrii construciei, att prin efectul deacoperire al suprafeei terenului sau prin efectul ciclic sezonier dat de factorul climatic, ct i prin proceseletehnologice care pot modifica temperatura i umiditatea de fundare n cazul construciilor industriale.

6.6. n cazul construciilor industriale, este de notat c unele reziduuri chimice rezultate din procese tehnologice(cum ar fi, de exemplu, soluiile de acid sulfuric) pot provoca umflarea terenurilor care nu prezint n mod curentcreteri importante de volum la sporirea umiditii. De asemenea procesele tehnologice cu surse puternice de cldursau de frig pot conduce la variaii importante de umiditate i respectiv la variaii de volum ale terenului de fundareargilos.

[top]

ANEXA 7

ESTIMAREA DISTRIBUIEI UMIDITII DE ECHILIBRU A TERENULUI DE SUBCONSTRUCII I VARIAIILE DE VOLUM AFERENTE

n estimarea sensului i amploarea variaiilor de volum, trebuie s se in seam de faptul c prin realizareaconstruciei este perturbat schimbul natural de umiditate ntre teren i atmosfer. n cazul realizrii unor construciiimpermeabile (trotuare, asfaltate sau din beton, mbrcmini de drumuri etc.) n terenul de fundare se va tinde sprerealizarea unei stri de umiditate de echilibru.

Cu ct ecartul ntre starea de umiditate din momentul executrii lucrrii i starea de echilibru a umiditii terenuluieste mai mare, cu att vor fi mai nsemnate variaiile de volum ulterioare i deci degradrile vor fi mai mari.

n cazul pmnturilor argiloase, ntre umflturi i presiunile de umflare exist o corelaie de tipul elei din figura 7.1, dincare rezult c cu ct presiunea adus pe teren este mai mare, cu att deformaiile vor fi mai mici.

La evaluarea distribuiei umiditii de echilibru distingem urmtoarele dou situaii :

a. prima, n care nivelul apei subterane se gsete la mic adncime (6 9 m) fat de nivelul terenului i cndstarea de echilibru a umiditii este condiionat de nivelul apei subterane ;

b. a doua, n care nivelul apei subterane este sub adncimile menionate la pct. a sau cnd nu exist un strat deap subteran; n aceste cazuri starea de echilibru a umiditii este condiionat n principal de condiiile

climatice ale regiunii considerate

Atunci cnd exist un strat de ap subteran, dar este situat la adncime mai mare se consider zona de aeraiemprit n dou subzone: una inferioar, n care este predominant efectul stratului de ap subteran i unasuperioar, n care starea de echilibru a umiditii este determinat de condiiile climatice ale amplasamentuluiconsiderat, precum i de condiiile de dirijare a apelor n vecintatea imediat a construciei.

a) Cazul apei subterane la mic adncime

Admind continuitatea apei din porii din teren i cunoscnd poziia apei subterane rezult c presiunea apei din porinu este negativ deasupra nivelului hidrostatic (fig. 7.2,a).

Metoda de calcul a distribuiei umiditii de echilibru se bazeaz pe relaia existen ntre presiunea apei (u) i

10/19/12

20/25f ile:///E:/ne-001-96.htm

suciunea (h) :

u = -h + a.p sau h = -u + a.p 7.1.

unde: a =tgb este un factor de compresiune dedus din panta la curba de contracie V=f1(w) (fig. 7.3,a) stabilitconform STAS 1913/12-88 i care arat n ce msur presiunea exterioar aplicat, p, la adncimea H sub nivelulterenului, este preluat de apa din pori

curba de reinere h= f2(w) (fig. 7.3,b) este determinat conform STAS 9180-83.

Se observ c pentru o situaie dat la o anumit adncime n terenul de deasupra nivelului apei subterane valorile ui p sunt bine determinate iar h i a sunt n funcie de umiditate. Dac ns se consider drept variabil valoarea

factorului de compresiune a atunci curba de contracie V= f1(a) capt aliura din figura 7.3,d, iar curba de reinere h=

f2(a) forma din figura 7.3,c.

Suciunea de echilibru he de la adncimea H din terenul de fundaie va fi cea care satisface m\simultan relaia hi = -u

+ a i p (7.1) care este reprezentat de dreapta ce trece prin punctele A (a = 0, h = -u) i B (a = 1, h = -u + p) din

figura 7.3,c i curba de reinere (a i, hi) i care corespunde deci interseciei C a dreptei cu curba, suciunea deechilibru he odat determinat rezult imediat i umiditatea de echilibru we (fig. 7.3,b) .

Pentru a ilustra influena nivelului apei subterane asupra distribuiei de echilibru a umiditii n figura 7.3 s-aureprezentat rezultate obinute pentru un teren acoperit cu o mbrcminte impermeabil n care exist n plan 24 m,situat la adncimea i care este ncrcat cu 200 kPa. Nivelul hidrostatic al apei subterane se gsete iniial la 5 madncime. nainte de realizarea fundaiei, datorit unei perioade secetoase distribuia umiditii este cea indicat, decurba o (fig. 7.2,c). Dup un timp, n terenul situat n afara fundaiei, distribuia umiditii de echilibru stabilit cumetoda descris mai nainte, va fi cea indicat de curba B. Dup ridicarea nivelului apei subterane cu 1,5 mdistribuia umiditii de echilibru este cea reprezentat de curba C iar dup o nou ridicare cu 1,5 rezult curba D,care dup cum se vede este aproape de dreapta de saturaie Sr=1. n dreptul axei fundaiei, ca urmare a ncrcrii

suplimentare (fig. 7.2,b) distribuiile umiditii de echilibru pentru nivelul apei subterane la 5 m respectiv -3,5 m suntreprezentate de curbele B i C.

NOT: La Colectivul de Geotehnic i Fundaii de la Facultatea de Hidrotehnic a U.T.C.B. exist programulECHISUS pentru calculul distribuiei umiditii de echilibru cu metoda mai sus menionat .

b). Cazul cnd nu exist ap subteran la mic adncime

n acest caz starea de umiditate este determinat de condiiile climatice i n special de bilanul dintre precipitaii ievapo transpiraie (cantitatea de ap care se pierde pe unitatea de suprafa a terenului ca urmare a evaporaiei i atranspiraiei plantelor).

Ca o consecin a acestui fapt, n terenul ed sub mbrcmintea impermeabil se realizeaz un echilibru al strii deumiditate, corespunztor unor suciuni determinate de condiiile i natura pmntului .

Metoda se bazeaz pe o corelaie dintre suciunea de echilibru i indicele climatic (indicele de umezeal mediu), Im,

propus de thornthwaite (fig. 7.4) .

n figura 7.5. se d harta cu rspndirea zonelor climatice dup Thornthwaite pentru ara noastr, elaborat deC.Donciu, la care s-au completat n legend valorile indicilor sorbionali pF (pF=log10h) pentru argila gras (AG) praf

(P) i nisip (N) dedus din figura 7.4.

Cunoscnd distribuia umiditii n perioada executrii construciei i distribuia final de echilibru a umiditii se potestima n mod aproximativ modificrile de volum, aferente schimbrilor de umiditate urmrind drumul schimbrii destare pentru aceeai presiune (ex. w0 wf din figura 2.5 Anexa 2, pentru p = 100 kPa).

Modificarea relativ de nlime se poate calcula pe baza modificrii relative de volum cu relaia :


21/25f ile:///E:/ne-001-96.htm

unde valorile lui h pot varia ntre :

h = 1/3 atunci cnd terenul este foarte fisurat i deci se poate considera c modificrile sunt egale pe cele treidirecii

h = 1 atunci cnd terenul nu prezint fisuri i ca atare variaiile de volum pe direcii orizontale sunt mpiedicate

[top]

ANEXA 8

EVALUAREA SOLICITRILOR DATORATE VARIAIEI UMIDITII TERENULUI DE

FUNDARE DIN PMNTURI CU UMFLTURI I CONTRACII MARI ASUPRACONSTRUCIILOR

Cunoscnd deformaia maxim probabil su din umflarea terenului de fundare, se poate face o evaluare a solicitrilor

care apr n construcie.

Referindu-se la cazul curent al unei fundaii continui, dac fundaia este perfect flexibil, umflarea terenului de fundarese produce sub form de mont, ale crui dimensiuni n plan sunt necunoscute (fig. 8.1,a). Deoarece ns fundaia areo anumit rigiditate ea va avea tendina s aplatizeze montul (fig. 8.1,b), atunci cnd su este mare, aplatizarea

montului conduce la cedarea plastic a pmntului din aceast zon i n acest caz momentul ncovoietor maxim lacare este supus ansamblul fundaie perete poate fi evaluat cu ajutorul relaiei :

unde :

l i b reprezint lungimea i respectiv limea fundaiei (fig. 8.2)

q este ncrcarea uniform distribuit pe unitatea de lungime a fundaiei

qpi presiunea limit de cedare plastic

Dac ns umflarea su este mai redus, montul este deformat elastic fr a atinge stadiul plastic. n acest caz, n

zona montului apare o concentrare de presiuni, care poate fi calculat pe baza teoriei elasticitii, admind c formamontului este de aa natur nct se produce o cretere uniform de presiune pe ntreaga sa suprafa. Aceastcretere este dat de ecuaia :

unde : E reprezint modulul de elasticitate al terenului de fundare, iar IN este factorul de influen ale crui valori sunt

reprezentate n fig. 8.3, funcie de raportul r =a/b.

Momentul corespunztor acestei presiuni are expresia :


22/25f ile:///E:/ne-001-96.htm

termenul IM fiind reprezentat n figura 8.4. funcie de raportul r/l pentru diversele valori l -l/b.

Pentru determinarea sporului de presiune, p, i momentul M, pe baza ecuaiilor de mai sus este necesar s secunoasc dimensiunile n plan ale montului. Dac nu se dispune de suficiente elemente pentru a se face o estimarerealist a acestor dimensiuni, este indicat s se utilizeze n calcule valorile maxime im din figura 8.4..

[top]

ANEXA 9

CORELAREA MSURILOR DE PROIECTARE I EXECUIE CU POSIBILITATEA DEMANIFESTARE A UMFLRII SAU A CONTRACIEI TERENULUI DE FUNDARE DIN

PMNTURI CU UMFLRI I CONTRACII MARI

n cazul executrii terasamentelor i fundaiilor ntr-un anotimp ploios (primvar sau toamn) cnd terenul de fundareatinge o umiditate maxim exist n viitor posibilitatea de producere cu preponderen a fenomenelor de contracie apmntului i de tasare a fundaiilor. n ipoteza realizrii corecte a msurilor care s mpiedice accesul apei dininstalaii i a celor din precipitaii la terenul de fundare, msurile constructive necesare la proiectarea fundaiilor istructurii trebuie s aib n vedere n principal numai preluarea n bune condiii a unor eventuale tasri inegale.

n cazul executrii terasamentelor i fundaiilor ntr-un anotimp secetos, msurile constructive vor avea n vedere nspecial preluarea unor deplasri prin ridicare i a unor mpingeri de jos n sus i laterale, asupra fundaiilor devalori maxime egale cu presiunea de umflare a pmntului argilos, aceste aciuni fiind n general mai periculoase imai greu de prevzut dect cele provocate de contracia pmntului (descrise n paragraful precedent). Pe bazaacestor considerente este necesar ca proiectantul s calculeze fundaiile i structura n ambele ipoteze referitoare laperioada umed sau uscat n care se execut terasamentele i fundaiile, dimensionnd separat elementele derezisten din fundaii i structur, pe baza crora s recomande perioada optim de execuie pentru soluia adoptatn proiect i separat eventualele msuri suplimentare sau modificri ale proiectului, dac nu este posibil respectareade ctre executant a perioadei optime de realizare a terasamentelor i fundaiilor .

Prevederile din cod au n vedere la ambele posibiliti referitoare la perioada umed sau uscat de execuie aterasamentelor i fundaiilor. n acest sens, mai ales n cazul n care nivelul de fundare al construciei se afl n zonade variaie sezonier a umiditii pmntului, este necesar ca executantul s solicite prezena proiectantului naintede nceperea turnrii betonului n fundaii, pentru a verifica n ce msur ipotezele luate n considerare n proiectarecorespund cu situaia real de pe teren.

[top]

ANEXA 10

COMPORTAREA CONSTRUCIILOR FUNDATE PE PMNTURI CU UMFLRI I

CONTRACII MARI I APARIIA DEGRADRILOR

10.1. Comportarea construciilor fundate pe PUCM depinde de intensitatea fenomenelor de umflare contracie caresunt condiionate de :

structura, forma i mrimea construciei ;adncimea de fundare modul de realizare a fundaiilor ;

anotimpul n care s-au executat fundaiile ;

10/19/12

23/25f ile:///E:/ne-001-96.htm

posibilitile de infiltrare a apelor atmosferice i expunerea la soare a terenului de fundare i din imediatavecintate a construciei ;

existena unor arbori n vecintatea construciilor (fig. 10.1)condiiile de exploatare a construciei

10.2. Apariia degradrilor, la construciile la care nu sau luat msurile corespunztoare, se produce de regul astfel :

- la cldirile din zidrie de crmid cu fundaii directe de beton, fisurile n fundaii i ziduri apar de regul n primulsau al doilea an dup execuie i evolueaz continuu, avnd ns de regul, tendin de atenuare

- cldirile cu schelet de lemn i paiant fisureaz mai puin, dar se deformeaz foarte mult. Tocurile uilor iferestrelor se strmb, podeaua i tavanul se ncovoie ;

- la toate felurile de construcii, colurile puternic nsorite dinspre sud vest se taseaz ce mai mult, din cauzacontraciei, provocnd apariia fisurilor i crpturilor n V (deschise mai mult la partea superioar). Dac execuiaconstruciei s-a efectuat ntr-o perioad secetoas, n perioada umed care urmeaz pmntul se umfl, provocndapariia fisurilor i crpturilor n A deschise mai mult la partea inferioar .

10.3. Elementele anexe ale construciilor de zidrie, care fac corp comun cu construcia propriu-zis (scri terase,trotuare etc.) i sunt fundate la adncime mai mic se fisureaz sau crap de la nceput i se separ de restulconstruciei, ntruct sufer n cea mai mare msur efectul contraciilor i umflrilor periodice ale pmntului (tasrii ridicri neuniforme).

10.4. Fisurile i crpturile construciilor apar i se dezvolt la colurile i n zonele cu rezisten mai redus alepereilor de zidrie, de exemplu, n seciunile cu goluri pentru ui i ferestre, sau la casa scrii,ajungnd pn la 3 5 cm deschidere sau chiar mai mult, separnd astfel elementele de construcie i fragmentnd cldirea respectiv(figura 10.2.).

[top]

ANEXA 11

INDEXUL SIMBOLURILOR UTILIZATE

PUCM - pmnturi cu umflturi i contracii mari,pmnturi contraciile, expansive, active

An - coeficient de analogie

Ar - aria relativ a amprentei

Cv (%) - contracie volumic

D - grad de compactare

E (kPa) - modulul de deformaie liniar

H (m) - adncimea unui punct sub nivelul terenului

IA - indicele de activitate

IP - indicele de plasticitate

IM - coeficient, funcie de raportul a/b l

IN - factor de influen, funcie de raportul a/b


24/25f ile:///E:/ne-001-96.htm

M (kPa) - modulul e deformaie edometric

Sr - grad de umiditate

UL (%) - umflare liber

V (cm3/100g) - volum specific, volum corespunztor la 100gmaterial uscat

Vs (cm3/100g) - volumul ocupat de 100 g schelet solid

a - lungimea montului

b - limea fundaiei

c - indicele porilor

h (N/cm2) - suciune

he - suciune de echilibru

l - lungimea fundaiei

n (%) - porozitate

p (kPa) - presiune vertical

pp1 (kPa) - presiune limit de cedare plastic

Pu (kPa) - presiunea de umflare

pF=log h - indicele sorbional

su (cm) - ridicare prin umflare

u (kPa) - presiunea apei din pori

a = tg b - factor de compresiune

b - unghiul de pant la curba de contracie

- modificarea relativ de volum

q (kPa) - ncrcarea uniform distributiv

- umiditatea volumic (volumul apei raportat lavolumul total)

r (g/cm3) - densitatea pmntului

rsat (g/cm3) - densitatea pmntului n stare saturat

rd (g/cm3) - densitatea pmntului n stare uscat

- densitatea scheletului


f ile:///E:/ne-001-96.htm

rs (g/cm3)

rw (g/cm3) - densitatea apei

W - umiditatea natural a pmntului

Wsol (%) - umiditatea de saturaie

Wepi (%) - umiditatea optim de compactare

We (%) - umiditatea de echilibru

Ws (%) - limita de contracie

WD (%) - limita superioar de plasticitate

WP (%) - limita inferioar de plasticitate

[top]

NE 001-96.pdf

Documents

Transcript of NE 001-96.pdf