Memoriu de Calcul My Proiect MATH

7/29/2019 Memoriu de Calcul My Proiect MATH

1/11

Proiect PSA

3. Memoriu justificativ de calculLs 240 m:=

ds 48m:= Ra 6.3:=

Material prelucrat: OL 42

L Lungimea semifabricatului

d Diametrul nominal final a sem.

RaRugozitatea sem.

Asf 0.3 m:= Aif 0.3 m:= daN 10N:=

dmax ds As+:= dmax 48.3 m=

dmin ds Ai+:=

As

dmin 47.7 m=

Abaterea superioara finala a sem.Ai Abaterea inferioara finala a sem.

dmaDiametrul final maxim a sem.

dmiDiametrul final minim a sem.

3.1. Alegerea Semifabricatului

Ds 50m:=Asi 0.3m:=

Aii 0.9 m:= STAS SR EN 10060 - 2004

Dmax Ds As+:= Dmax 50.3 m= c1

4

Asf Aif( ):= c 0.15 m=

Dmin Ds Ai+:= Dmin 49.1 m= r cLs

m:= r 0.036 m=

D Diametrul nominal initial a sem.

DmaDiametrul initial maxim a sem.

DmiDiametrul initial minim a sem.

AsAbaterea superioara initiala a sem.

AiAbaterea inferioara initiala a sem.

apDs ds

2:= ap 1 m=

apmin

Dmin dmax

2 r c+( ):= apmin 0.214 m=

apmax

Dmax dmi

2:= apmax 1.3 m=

9


2/11

Proiect PSA

10


3/11

Proiect PSA

aAdancimea nominala de aschiere

apmaAdancimea maxima de aschiere

apmiAdancimea minima de aschiere

rAbaterea de la rectiliniaritate

Abaterea de la cilindricitate

3.2.Calcule de verificare a avansului

3.2.1. Din punct de vedere a rezistentei piesei

Wz

ds3

32:= Wz 10857.344 m

3=

pt OL 42 STAS 500 r 410N

mm2

:= a 150N

mm2

:= ks 0.25:=

W Modul de rezistenta axial

Rezistenta la rupere a sem.

a Rezistenta admisibila a sem.

Fp

a Wz

Ls ks:= Fp 27143.361 N=

k Coef. ce tine cont de modul de fixare

F Rezistenta piesei la incovoiere

fs 0.15m:= Cfz 300:= Xfz 1:= Yfz 0.75:=

fsAvansul ales in fct. de calitatea suprafetei 2.5/20

CfCoef. ales ce tine cont de material si conditii de prelucrare 2.9/25

XfExponent ales - || -

YfExponent ales - || -

KCFz 1:= KMFz 0.76:= apsx apmm1=:=

KFz 0.74:= KFz 1:= fsxfs

mm0.15=:=

KhFz 0.95:= KwFz 0.9:= FpxFp

N:=

KrFz 0.98:= KvFz 0.79:=

11


4/11

Proiect PSA

Kz KCFzKMFz KFz KFz KhFz KwFz KrFz KvF:=

Kz 0.372=

KCF Coef. - material de prelucrat (stare, grupa) 2.10/26

KMFCoef. - proprietati mecanice ale materialului 2.11/26

KF Coef. - influenta unghi de atac principal 2.14/27

KFz Coef. - influenta unghi de degajare 2.16/28

KhFCoef. - corelat cu uzura sculei 2.17/29

KwFCoef. - influenta lichid de aschiere 2.18/29

KrFCoef. - influenta razei de rotunjire 2.19/31

KvFCoef. - influenta vitezei de aschiere 2.20/32

Fz Cfzapsx

Xfz fsxYfz Kz

kg

s2

:=

Fz 26.919 N= Fr 1.12 F:= Fr 30.149 N=

f1

Fpx

1.12Cfzapsx

Xfz Kz

1

Yfz

m:= f1 1304.006 m=

K Factor de corectie ce tine cont de conditiile aschierii

apsValoarea adancimii de aschiere fara U.M.

fsValoarea avansului fara U.M.

F Forta de aschiere axiala calculata

F Forta de aschiere rezultanta

f1Avansul in fct. de rezistenta piesei

3.2.2. Din punct de vedere a rigiditatii piesei

E 210000N

mm2

:= I ds4

64:= I 260576.261 m

4=

maxFr Ls

3

E I:= max 0.008 m=

12


5/11

Proiect PSA

E Modul de elasticitate longitudinal

I Moment de intertie

ma Sageata maxima

adm

Asf Aif

4:= adm 0.15 m= p 110:=

f2

p E I adm

1.12 Cfz apsxXfz Kz Ls

3

1

0.75

1mm

N1.33333333333333

:= f2 4204.69 m=

ad Sageata admisibila d.p.d.v a tolerantei

f2Avansul in fct. de rigiditatea piesei

Coef. ce tine seama de modul de prindere a piesei

3.2.3. Din punct de vedere a rugozitatii suprafetei

R 1.2m:=

Hm

fs2

8 R:= Hm0.002

m= i0.7

:=

tdeg 2.5m:= 1 55de:=

ce i fs sin1( ):=

ce 0.086 m=

adm Hm+ ce+ 0.238 m=

R Raza la varf a cutilului sau placutei

H Inaltimea maxima a microneregularitatilori Coef. in fct. de proprietatile materialului

1 Unghi de atac principal

c Adancimea stratului ecruisat

tdeToleranta la degrosare

Hmax 4 R:=

Hmax 25.2 =

13


6/11

Proiect PSA

Hmaxx

Hma

mm:= Rx

R

m:=

f3

HmaxxRx0.65

0.21

1

1.07

m:= f3 0.154 m=

HmaRugozitatea maxima

HmaxRugozitatea maxima fara U.M.

RxRaza la varf a cutitului sau placutei fara U.M.

f3 Avansul in fct. de rugozitatea suprafetei

3.2.4. Din punct de vedere a rezistentei mecanismului de avans

Fx 0.2 F:= Fx 5.384 N=

Fy 0.4 F:= Fy 10.767 N=

1.74:=

F Forta de aschiere radiala

F Forta de aschiere tangentiala

Coeficient de frecare

Qa Fx Fz Fy+( )+:= Qa 70.958 N=

Ps 7k:=

QaForta de avans care solicita caruciorul

P Puterea strungului ales

Ft

Ps 10 k

7kW

:= Ft 10000 N=

Xc 0.2 1 0.4+( )+:= Xc 2.636=

14


7/11

Proiect PSA

f4

Ft

Xc Cfz fsxXfz Kz

1

0.75

1mm

N1.3333333333333333

:= f4 1380.289 m=

X Coef. in functie de coeficientul de frecare

F Forta tangentiala maxima la care rezista pinionul

f Avansul in fct. de rezistenta mecanismului de avans

3.2.5. Din punct de vedere a rezistentei corpului cutitului

qc 1:= k11

4

:= k22

5

:=

c6 2 k2 6 k1 qc+

qc

:= c 11.14=

2 4.81:= 1.5 0.5 2 k1 qc+

qc:= 2.101=

c2

4 2+:= 11.906=

ai37 150N

mm2

:= B Cfz apsx

Xfz fsx

Yfz Kz

ai37

N

mm2

m:=

Bs 20m:=

B 1.462 m=

f5

Bs2 ai37

Cfz fsxXfz Kz

1

0.75

1mm

N1.3333333333

:= f5 2015.557 m=

ai3Rezistenta admisibila la incovoiere pt. cutit din OL37

Latura minima a patratului in sectiune transversala a cutitului

B Latura standardizata a patratului in sect. transv. a cutitului

s Avansul in fct. de rezistenta corpului cutitului

15


8/11

Proiect PSA

4. Avansul efectiv

f1 1304.006 m= f2 4204.69 m= f3 0.154 m= f4 1380.289 m= f5 2015.557 m=

fef 0.126m:=

feAvansul efectiv minim dintre cele calculate

5. Stabilirea Vitezei Economice de Aschiere

Cve 273:= yve 0.15:= xve 0.20:=

mve 0.20:= Tve 60:= kTe 1:=

kMe 1:= kste 1:= kv1e 1:=

kprel kMekv1:= kprel 1=

CvCoef. ce tine cont de material si conditiile de aschiere 2.21/37

yvExponent ce tine cont de material si conditiile de aschiere 2.21/37

XvExponent ce tine cont de material si conditiile de aschiere 2.21/37

mvExponentul durabilitatii 2.21/37

TvDurabilitatea economica a sculei 2.21/37

kT Coef. care depinde de durabilitatea cutitului 2.22/38

kMCoef. de prelucrabilitate 2.26/40

kstCoef. care depinde de starea materialului prelucrat 2.27/40

kprCoef. de prelucrabilitate

kee 1:= kse 1.54:= ke 1.04:=

ke 0.74:= k1e 0.87:= kre 0.86:=

kq1e 0.93:= kh1e 1:= kde 1:=

kwe 0.9:= ke 1:=

16


9/11

Proiect PSA

kve kTekprel kste kee kse ke ke k1e kre ke kq1e kh1e kde kw:=

keCoef. care depinde de starea suprafetei materialului prelucrat 2.28/42

ksCoef. care depinde de materialul partii aschietoare a sculei 2.29/42

ke Coef. care depinde de unghiul de degajare a sculei 2.30/42

ke Coef. care depinde de unghiul de atac principal al sculei 2.31/43

k1 Coef. care depinde de unghiul de atac secundar a sculei 2.31/43

krCoef. care depinde de raza de rotunjire a muchiei taisului 2.32/43

kq1Coef. care depinde de aria sectiunii corpului cutitului 2.33/43

kh1Coef. care depinde de uzura cutitului 2.34/43

kdCoef. care depinde de forma fetei de degajare 2.35/43

kwCoef. care depinde de lichidul de aschiere utilizat 2.36/44

kvCoef. de corectie a vitezei

ve

Cvekve

Tve

mveapsx

yve fsxxve

m

mi:= ve 130.57

m

mi=

nef

2ve

ds

:= nef 865.8692 ra

min=

v Viteza economica de aschiere

SN 320 ne Turatia efectiva

naTuratia aleasa 2.38/45

nal 6302 ra

min:= vef

ds

2na:=

veViteza efectiva de aschiere

PascPuterea de aschiere

Randamentul strunguluiPasch

Fz vef

6:= vef 95.002

m

mi=

PePuterea efectiva de aschiere

s 0.8:= Pasch 7.104=

Pef

Pasc

s:= Pef 8.88 W=

17


10/11

Proiect PSA

6. Calculul Cutitului de Strung

Hcs 20m:= Bcs 20m:= lcs 30m:= X1cs 0:= 2cs 4.81:=

Hc Inaltimea cutitului de strung

BcLatimea cutitului de strung

lc Lungimea pana la prinderea cutitului de strung

X1cCoef. pt. aproximarea cutitelor drepte

2cCoef. in fct. de raportul laturilor sectiunii cutitului 2.39/49

csmax

Fz mm FyHcs

2

BcsHcs2

6

Fx lcs Fy X1cs

HcsBcs2

6

+Fy

BcsHc+:=

cstot 1.5Fz

BcsHcs

Fz X1cs

HcsBcs2

2cs+Fx

Hcs

2

HcsBcs2

2c+:=

csr csmax2

4 csto2+:=

csmax 0.087N

mm2

= cstot 0.133N

mm2

= cs r 0.281N

mm2

=

k1 0.25= k2 0.4= cslcs

Hc

:= cs 1.5=

qcs

Hc

Bc

:= qcs 1=

cs6 cs 2 k2 6 k1 cs qc+

qcs

:= cs 10.45=

cs1.5 0.5 2cs k1 qc+

qcs

:= cs 2.101=

18


11/11

Proiect PSA

cs cs2

4 cs2+:= cs 11.263= acs 100

N

mm2

:=

csmax'Fz c

Bcs2

:= csmax' 0.703N

mm2

=

cstot'Fzc

Bcs2

:= cstot'0.141N

mm2

=

csFz

Bcs2

c:= cs 0.758N

mm2

=

Bcsnec

csCfz apsx

Xfz fsx

Yfz

acs

kg

m s:= Bcsnec 2.854 m=

fadm

Bcs2 acs

Cfz apsxXfz

1

0.75

1mm

N1.3333333333

:= fadm 25.054 m=

csmEfort unitar normal

cs t Efort unitar tangential total

cs Efort unitar normal maxim

acSarcina admisibila

cs m Efort unitar normal

cstEfort unitar tangential total

c Efort unitar total maxim

Bcs nLatura necesara a patratului in sectiune transversala

fadAvansul admisibil in functie de dimensiunile cutitului

7. Determinarea parametrilor geometrici constructivi:

r410

N

mm2=pentru OL 37

opt25 10

4

r8

daN

mm2

8

:= opt 0.000001793873 de=

TPGN 160312 7de:=

75 de:=

3

de:= 90deg := 15 de= 3 de:=

Rezistenta admisibila la rupere a semifabricatului

o Unghi de degajare in fct. de duritatea semif.

Unghi de asezare ales

Unghi de atac principal ales 2.41/53

Unghi de inclinare ales pag.55

Unghiul muchiei de aschiere principal

y atansin( ) tan( ) co s( ) tan( )+( ):= y 3.673 de=

y acotsin( ) c ot( ) cos( ) tan( )+( ):= y 24.85722301 de=

x atantan( ) cos( ) sin( ) tan( )( ):= x 2.1222899 de=

x acotcos( ) c ot( ) sin( ) tan( )( ):= x 7.25673304 de=

x Unghi de degajare lateral 2.27/56

x Unghi de asezare lateral 2.28/56

y Unghi de degajare posterior 2.25/56

y Unghi de asezare posterior 2.26/56

19

Memoriu de Calcul My Proiect MATH

Documents

Transcript of Memoriu de Calcul My Proiect MATH