EXPERTIZARE BA - 4

8/3/2019 EXPERTIZARE BA - 4

1/116

Expertizareai consolidareaseismic a construciilor din

beton armatCursul 4

1


2/116

REABILITAREA SEISMIC

Terminologie:

CONSOLIDARE = refacerea sau nnoirea oricrei pr i aunei construc ii (a unor elemente sau ansamblu de

sporite (capacitate de rezisten , rigiditate, ductilitate); REPARA IE = refacerea sau nnoirea oricrei pr i degradate sau avariate a unei construc ii cu scopul de aob ine acela i nivel de rezisten , rigiditate i/sau

, REMODELARE = refacerea sau nnoirea oricrei pr i aunei construc ii avnd ca efect schimbarea func iunii sau a

gradului de ocupare; 2


3/116


4/116

STRATEGIA DE INTERVENIE

Redobndirea

Scopul interveniei Msurile de intervenie

performaneiseismice iniiale

Repararea elementelor structurale degradate

Sporirea rigiditii de ansamblu a structurii

Reabilitareaseismic

Sporireaperformanei

Sporirea rezistenei elementelor structuralevulnerabile

se sm ce

Remedierea neregularitilor n plani/sau n

postelastic (sporirea ductilitii)

Reducerea

Introducerea unor sisteme de disipare aenergiei

4

rspunsuluiseismic

Reducerea maselor de nivel

Izolarea seismic a bazei


5/116

SOLUII PENTRU REMEDIEREANEREGULARITILOR PE VERTICAL

Modificarea componentelor structuraleelimina sau a reduce aceste neregulariti;

La n ve ur e s a e, aco o un e se ntrerup un perei structurali, se impune fie consolidareast p or, e, ac este accepta unc ona ,

prevederea unor elemente verticale (perei deeton armat, contrav ntu r meta ce etc. c ar sub peretele superior.

5


6/116

SOLUII PENTRU REMEDIEREANEREGULARITILOR PE VERTICAL

Dac nu este posibil s se elimine sau s serecomand aplicarea unor metode avansate de

seismici s identifice zonele ce trebuie ntrite.o carea structur vert ca e a un anum t

nivel antreneaz, de regul, i interven ii asupra p an ee or a ragme or mp cate, ast e nc tacestea s poat transfera forele seismicener a e c tre e emente e nou- ntro use.

6


7/116

NEREGULARITILOR N PLAN Introducerea unor componente rigide i rezistente, care

reducerea forelor i deplasrilor din torsiunei lacreterea general a capacitii de rezisten la fore

laterale.CR

CM

CR

CM

CR Centrul de rezisten (rigiditate) Perei existeni

7

CM Centrul maselor Perei nou introdui


8/116

NEREGULARITILOR N PLANEfectul defavorabil al unor forme neregulate n plan

construciei prin rosturi seismice.

Prevederea rosturilor implic o detaliere foarte atent

structural i arhitectural i, de regul, este mai costisitoaredect consolidarea structurii existente.

Element nou-introdusRost seismic

8a. Cldirea existent b. Intervenie prin realizareaunui rost seismic


9/116

SOLUII PENTRU CORECTAREADEFICITULUI DE REZISTEN ,RIGIDITATE I/SAU DUCTILITATE

nt rirea individual a elementelor structurilorelementelor de beton armat, adugarea de piese

elementelor din oel etc.).ntro ucerea unor e emente sau su s steme

structurale noi , n msur s protejeze (s escarce e emente e structur ex stente ce au oalctuire neadecvat

9


10/116

SOLUII DE CONSOLIDAREPrevederea unor

structuri exterioareCadre spaiale exterioareContraforturi(a) sporirea rezistenei

consolidareastructurii

(b) sporirea rezisteneii a ductilitii

Perei de b.a. monolitPerei prefabricai de b.a.

Umplereacadrelor existente

(c) sporirea ductilitii

Panouri metalice

Diagonale de oelagona e e .a.

Diagonale de b.precomp.Cabluri pretensionate

cadrelor existente(a)

R e z i s t e n

Cmi continue de oelCmi din benzi de oelCmi de beton armatCmuireaelementelor existente

(c)Cerina seismic

Cmi din polimeriarmai cu fibre (FRP)

nainte deconsolidare

asociat consolidrii

Ductilitate 10


11/116

SOLUIILOR DE INTERVENIECaracterizarea funcional a cldirii (tipul de cldire,

,diferite tipuri; gradul de ocupare; perioada de exploatareulterioar );

Caracterizarea siguranei cldirii fa de aciunile deexploatare, n special a celor seismice (vulnerabilitateastructural; vulnerabilitatea elementelor nestructurale);

Stabilirea nivelurilor de performan necesar nunc e e c asa e mportan expunere a cutremur;Posibilitile economice, tehnologice, de resurse de

11


12/116

SOLUIILOR DE INTERVENIE

Gradul de afectare a func iunii construc iei pee exemp u, pr nnecesitatea de a evacua cldirea);

os e concre e e execu e peamplasament referitoare la amenajareaantierului, a,

montrii macaralelor etc.

n cadrul studiului de fezabilitate se vor analiza dou sau mai multescheme alternative de intervenie. Pentru fiecare din acestea, se vaevalua reducerea vulnerabilit ii fa de sursele de hazard seismic e

amplasamenti se va selecta cea mai eficient soluie pe baza celor mai importante criterii pentru cazul considerat. 12


13/116

CADRE DE BETON ARMAT

A. Posibile deficien e de sistemi. Slab rezisten de ansamblu Este dificil, de multe ori, inclusiv din considerente practice,

s se sporeasc suficient de consistent rezistena structuriinumai prinsporirea rezistenelor individualeale elementelor .

contravntuiri metalice, a unor perei de beton armat, etc.

Pe lng msurile de ntrire structural sau, eventual, nocu acestora, se pot ua m sur e re ucere a cer ne or seismice prinintroducerea unor amortizori, sau prinreducerea masei construciei i a eforturilor din for eleverticalei laterale, reducndu-se prin demolare unul sau maimulte niveluri de la partea superioar . 13


14/116


A. Posibile deficien e de sistemii. Insuficient rigiditate lateral Msurile de remediere sunt similare cu cele utilizate pentruspor rea rez s en e a era e a s ruc ur .

iii. Configura ie structural defectuoas n cazulrezemrilor indirectesoluiile de remediere constaun ntrirea grinzilor de reazem, eventual n introducerea

. n cazulnivelurilor flexibilesau slabe ca rezisten (dincauza nlimilor mari), intervenia poate consta fie n ntrireaoca su stan a a st p or, e n ntro ucerea unor pere suplimentari sau contravntuiri. 14


15/116


A. Posibile deficien e de sistemiii. Configura ie structural defectuoas n cazul n care pot apreaefecte de torsiune general din

cauza maselor distribuite neuniform sau cnd cadrele nu suntomogene, soluiile de consolidare implic adugarea unor , ,

sistemului.

n cazul n care n planee apar goluri mari sau col uri ntr n e, se va comp eta p aneu cu centur corz e or aredin beton armat sau oel.

15


16/116


A. Posibile deficien e de sistemiii. Configura ie structural defectuoas O alt deficien estedistribu ia neordonat a pere ilor deump u ur n re e emen e e ca ru u , care poa e provoca e ec ede torsiune de ansamblu, sau niveluri slabei/sau flexibile.Sunt posibile mai multe soluii de remediere:

separarea pereilor de elementele cadrului;armarea pereilor i angajarea lor ca elemente structurale

ntrirea structurii de beton, astfel nct pereii deumplutur , chiar n contact cu cadrul de beton armat, s fie protejai la cutremurele mai frecvente asociate SLS.

16


17/116


B. Posibile deficien e de alctuire ae emente or structura ei. Alctuirea tip stlpi slabi grinzi puternice

Remediul const n cmuirea continu a stlpilorcu beton armat. . ez sten a nsu c ent a st p or a or t etoare

n aceast situaie se impunecmuirea stlpilorcu, , .

iii. Alctuirea incorect a nodurilor.

beton armat,i, uneori, cu piese metalice, cu o preocuparespecial pentru confinarea miezului de beton al nodului. 17


18/116


B. Posibile deficien e de alctuire ae emente or structura eiv. Lipsa de ductilitate i/sau nndiri prin

suprapuneri insuficiente. Se impunecmuirea stlpilorcu beton armat, piese de, .

v. Deficien ele de alctuire a plan eelor Rezisten a insuficient entru for e n lanul lan eului (n cazul unor structuri cu distane mari ntre stlpii/sau plcisubiri) se remediaz prinsuprabetonareacu un strat de beton

, , ,

pentru a prelua eforturi de ntindere. 18


19/116


B. Posibile deficien e de alctuire ae emente or structura ev. Deficien ele de alctuire a plan eelor

lipsa monolitismului la unele structuri cu planeeprefabricate, cu mbinri slabe, se remediaz prinsolidarizarea elementelor refabricate i turnarea unor suprabetonri suficient de groase (> 60 mm), armate adecvat.

lipsa armturilor pentru preluarea eforturilor din jurul,

deschiderea de fisuri, se repar prinprevederea unor centuriadecvate, ancorate n masa betonului.

19


20/116


Soluiile de consolidare a structurilor nca re e eton armat se mpart n oumari categorii: I. Interven ii care nu implic modificarea

sistemului structural II. Interven ii cu modificarea sistemului

20


21/116

INTERVENII CARE NU IMPLICMODIFICAREA SISTEMULUI STRUCTURAL

Aceste intervenii se bazeaz pe tehnici de cmuire a, ,

cu polimeri armai cu fibre de diferite naturi.Solu iile de cm uire a elementelor existente nu

modific caracteristicile de comportare iniiale aleacestor structuri caracterizate prinsolicitarea relativuniform a cadrelori diafragmelor orizontale;Ca urmare, aceste soluii de cmuire duc lacerin e derez sten r g tate a e n rastructur un a or sensibil mai mici , comparativ cu tehnicile de intervenie

,

perei de umplutur sau contravntuite etc.); 21


22/116

INTERVENII CARE NU IMPLICMODIFICAREA SISTEMULUI STRUCTURAL

Ierarhizarea prin proiectare a rezistenelor elementelor

impunerea unuimecanism de plastificare de tip stlpi puternici grinzi slabe;

Interveniile pot avea ca obiectivecre terea rezisten ei lafor tietoare, la moment ncovoietor i/sau for axial,cre terea rigidit ii saumrirea ductilit ii ;Execuia soluiilor de cmuire a elementelor existente poate a ecta n m sur mportant e emente enestructurale ale construc iei, astfel nct costul i

soluii de intervenie. 22


23/116

STLPILOR Pentru a fi egal eficient n cele dou direcii, cmuireastl ilor trebuie realizat e toate fe ele.Grosimea cm ii trebuie s fie 100 mm n cazul executriidin beton turnat n cofraji 60 mm n cazul betonuluitorcretat.

23


24/116

STLPILOR Dac grosimea cm ii este 120 mm trebuie ca armarea s se realizeze din cte dou lanuri de armturi.Cnd cmuirea nu poate fi executat pe toate cele patrulaturi trebuie luate msuri pentru prevenirea desprinderiicm ii de stlpul existent.

Ancore post- Se ndeprteaz stratulinstalate e acoper e cu eton

Stlpul existent Stlpul existentStlpul existent 24


25/116

STLPILOR

25


26/116

STLPILOR Pentru a evita sporirea rezistenei la ncovoiere, cmaa seo re te la cca. 30 mm de rind res ectiv de fa a lan eului.Dac stlpul este adiacent unui parapet de beton armat degrosime redus se va executa un rost verticali se va efectuacmuirea pe ntreaga nlime a stlpului.

~ 30mm~ 30mm

~ 30mm~ 30mm

~ 30mm

~ 30mm

26Parapet din beton armatde grosime redusParapet din beton armatde grosime mare


27/116

STLPILOR Alternativ, stlpul poate fi cmuit pe toate laturile, pentrea a nl ime f r executarea rosturilor verticale rinsuprapunerea etrierilor cu bare introduse n guri forate nelementele adiacente.

Cma de beton armat

Cma de beton armat

Mortar

Seciune transversal

27

Parapet din beton armat


28/116

STLPILOR Pentru a spori rezistena la compresiune excentric, armturilelon itudinale trebuie s treac continuu rin laca lan eului.

28


29/116

GRINZILOR Dac grinda face parte dintr-un planeu sunt necesare perfor riale lcii adiacente rinzii entru trecerea armturilor i pentru turnarea betonului. Dac golurile de turnare secioneaz placa pe mai mult din jumtatea deschiderii se va analiza dac es e necesar spr n rea prov zor e a p c .

Piuli Plac sau cornier deancoraj (t 8 mm)

Prinderea etrierului prin sudur

Bar de oel nform de U cu

Betonul cm ii Betonulcm ii

29

(min12/150mm)


30/116

GRINZILOR

ecupare oca agrinzii la parteasuperioar

us ner provizorii

30 b. Amplasarea armturilor longitudinalesuperioare n grosimea plcii existentea. Amplasarea armturilor longitudinalesuperioare n grosimea straturilor de pardoseal


31/116

NODURILOR Armtura orizontal pe nlimea nodului trebuie s fiecontinu. Aceast condi ie se oate realiza fie rin traversareagrinzilor prin guri perforate; fie prin ancore chimice post-instalate n inima grinzilor ce intr n nod.

gol de turnare gol de turnare

etrieri n nodtrecui pringolurile din

armturi verticale n

completare etrier

31

cma ancor aderent


32/116

STLPILOR profil cornier din oelmortar cu vscozitate

redus

mortar fluid

(grout)

tabl deoel

tabl deoel

platband de oel

mortar fluid

ssu ur peantier

su ur peantier

antier

profil cornier de oel

tabl de

oel

tabl de

oel

platband de oel

sudur peantier

sudur antier

sudur peantier

32(c)(b)(a)


33/116

STLPILOR Dac stlpul este adiacent unui perete nestructural se va creaun rost vertical suficient de lar ntre cele dou elemente cares permit execuia n bune condiii a lucr rilor de consolidare

Sudur de antier

Tabl de oel

Perete adiacent

Pereteadiacent

Rost vertical

33

Rost verticalTabl de oel


34/116

STLPILOR n cazul n care stlpul este legat de parapei de beton armatitrebuie mbunt ite condi iile de solicitare ale acestuia la for etietoare se poate proceda ca n cazul cmuirii cu betonarmat.

Tabl de oelTabl de oel

Rost verticalRost etanat pentru a se preveni curgerea mortarului

34Parapet de grosime redusParapet de grosime mare


35/116

GRINZILOR Pentru cmuirea cu tabl de oel a grinzilor se pot utilizadiferite solu ii: cu tabl continu cu benzi din latbande sauetrieri de oel beton aparent.Rostul dintre tabla de oel i elementul de beton armat se vaumple cumortar sub presiune. n cazul n care este posibil(suprafee netede ale grinzilor), elementele de tabl se pot lipi

Plac sau cornier deancoraj (t 8mm)

BulonfiletatMortar

Tabl de o el lipit cu

35Piuli

Ta de o el


36/116

GRINZILOR

Platband deoel

Piuli e pentru prinderea etrierilor

Platband deo el

Etrier filetat

Bare de o el n form Bar cu profil Bar cu profil

e etate a capete corn er e o e

36


37/116

NODURILOR n cazul n care cmuirea stlpilor este executat cu piesemetalice cornierele dis use e col urile stl ului se continu pe vertical perfornd placa planeului, seciunea continu deoel n direcie orizontal fiind realizat de bare de oel betoncare raverseaz gr nz e care se su eaz e corn ere.

Detaliul AA bar de oel

n grind

pat de mortar

37(a) (b) (c)


38/116

NODURILOR Dac diferena dintre l imile stlpilor i grinzilor nu estemare consolidarea nodului se oate realiza rin montarea unor corniere de seciune mare la colurile stlpilor legate cu guleremetalice puternice, situate imediat deasupra plcii i subg r n z .

B-BA-A

A Acornier din o el

p a an

din o el

grinzi existente

38

B Bsuduri de

antier

platband stlp existent

de beton armat


39/116

CU FIBRE (FRP)

39


40/116

CU FIBRE (FRP)Fibrele de carbon: rezistena la traciune = 2500 4000 MPa

modul de elasticitate ~ 230000 MPaalungirea la rupere ~ 1,5 %

40


41/116

CU FIBRE (FRP)Lungimea de

suprapunere

Foi de FRP

Suprapunerea se va facealternant pe cele patru fee

Tipul foii(fibre de carbon)

Lungimea minim de suprapunere(mm)Foile se nf oar strns pe stlp

a e s pu u

300 g/m2 250

41


42/116

CU FIBRE (FRP)Dac stlpul este adiacent unui parapet sau unui peretenestructural se va realiza un rost vertical ntre cele dou elemente care s permit cmuirea stlpului pe ntreaganlime.

Foi deFRP

Foaie de FRP

Parapet / Perete

Rost vertical

42(a) (b)

RostParapet


43/116

CU FIBRE (FRP)Dac seciunea stlpului prezint o concavitate, este indicat caaceasta s se com leteze realiznd o sec iune f r intrnduridup care se poate executa cmuirea.

Foaie de FRP

cu beton

Perete adiacent

43


44/116

COMPARAIE Teste experimentale

200

100

150

0

50

- - - - o r a

[ k N ]

-100

-50. . . . . . . .

C1-200

-

44

a. Stlp corect conformat [n=0.2; pe=0.6%]


45/116


200

100

150

0

50

r a [ k N ]

-100

-50- . - . - . - . . . . . F

-200

-150

r

45b. Stlp slab armat transversal [n=0.2; pe=0.1%]


46/116


150

200

0

50

o r a

[ k N

]

-150

-100

-- . - . - . . . . . F

C5-250

-

Drift [%]

46c. Stlp slab armat transversal [n=0.4; pe=0.1%]


47/116


200

250

50

100

( k N )

-100

-50

0

-1.5 -1 -0.5 0 0.5 1 1.5

F

o r t a

200

-250

-200

-150

C11

100

150

o r t a

( k N )

C5

0

50 F

Utilizarea unei cantiti minime defibre s-a dovedit a fi o soluie

47d. Stlp cmuit cu benzi de FRP

. .

Drift(%) ineficient de consolidare


48/116


250

300

100

150

200

-50

0

50

-3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 F o r t a (

k N )

-200

-150

-100

C16

-300

-

Drift(%)

48e. Stlp cmuit cu o cma continua de FRP


49/116

COMPARAIE Teste experimentale300

Stlp C9

100

200

860

0

-7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 o r t a ( k

N )

20

-100

C9

440

-300

-200

412+4106/250

440

Drift(%)

49e. Stlp cmuit cu BETON ARMAT

8/60 (RC jacket)


50/116

COMPARAIE Teste experimentale400

200

300

0

100

-3 -2 -1 0 1 2 3

-200

-100

-400

-300

50e. Stlp cmuit cu CMAA DE OEL


51/116


300

100

200

( k N )

d e d r i f t

- 1 / 2 0 0 6 )

Cmuire cu beton armatCmuire cu oel

0

-3 -2 -1 0 1 2 3

F o r

L i m i t

( P 1 0

Cmuire cu fibre de carbon

-200

-100

d e d r i f t

1

/ 2 0 0 6 )

-300Drift (%)

L i m i t

( P 1 0 0

51Toate cele trei metode de consolidarei-au dovedit eficiena


52/116


Soluiile de consolidare a structurilor nca re e eton armat se mpart n oumari categorii:

I. Interven ii care nu implic modificareasistemului structural II. Interven ii cu modificarea sistemului

52


53/116

SISTEMULUI STRUCTURAL

Soluii tipice:Introducerea unor contravntuiri metalice

Introducerea unor ere i structurali sau nuclee de

beton armat;

cu panouri metalice;

Ataarea unor construcii noi, puternice, atuncic n neces a ea e ex n ere a c r o perm e;

53


54/116


Transformarea structurii n cadre de beton armat este

localizate.n eneral introducerea unor elemente mult mai ri ide i rezistente fa de cadreleexistente poate determina o reducere sensibil a cerinelor de rezisten i ductilitate nelementele neconsolidate ale cadrului. Astfel este posibil s se evite o interveniegeneralizat asupra majoritii elementelor structurale.

Dac elementele structurale nou introduse nu relaxeaz suficient cerinele de rezisten i/sau ductilitate ne emente e neconso ate, poate ap rea necesar s seconsolideze, prin cmuire,i o parte din elementele

.

54


55/116


Introducerea unor elemente noi, rigidei rezistente,

componentele structurii laterale. Pereii de beton armati panourile de cadru contravntuite vor prelua o parteimportant din aceste ncrcri, pe care trebuie s letransmit la terenul de fundare. Ca urmare,aceste soluiie n erven e mpun uarea unor m sur e n r re

dezvoltare a sistemului de fundaie existent.

,capabile s preia eforturile ce le revin dup consolidarea structurii verticale.n multe situa ii estenecesar cai planeele s fie, la rndul lor, consolidate.

55


56/116

CONTRAVNTUIRI DE OEL

Avantaje:creterea su stan a a rez stene a r g t ;elementele metalice se execut uzinati astfel durata

.o cretere redus a masei totale prin ataarea

,n raport cu alte soluii de intervenie);

iluminatul natural sau circulaie, n panourile n carese intervine etc.

56


57/116


Amplasarea sistemelor de contravntuiri: - permite n general oexecu ie mai

facil i cu costuri mai mici , ns soluia de consolidare estevizibil i poate avea un impact negativ asupra aspectuluiestetic al faadelor. n plus,elementele metalice sunt direct expuse agen ilor corozivi din mediul nconjur tor i, nconsecin vor necesita lucr ri de ntre inere mai frecvente.LA INTERIOR , n lungul cadrelor existente, astfel ncts se asigure ointerac iune optim ntre cadrele existente i contravntuiri , iar grinzile existente s poat fi utilizate dreptelemente de colectare a ncrcrilor iner iale.n unele situa ii elementele de contravntuire sunt lasatealturi de cadrul existent, soluie care permite simplificarealegturiii, n general, o execuie mai simpl. 57


58/116


Tipuri de sisteme de contravntuiri:ontrav ntu r N ENTRI E

caracterizate prin incursiuni post-elastice ale

barelor comprimate

energia indus de cutremur prin deformarea ciclic a barelor disipative (link-urilor) n domeniul plastic. Link-urile scurteevideniaz deformaii de forfecare, link-urile lungi se plastific prin deformaii de ncovoiere.

MPIEDICAT (BRB)(Buckling Restrained Braces) 58


59/116


Sisteme de contravntuiriCONCENTRICE

a) contravntuiri cu b) contravntuiri n X,

59

agona e n v ua e


60/116



c) contravntuiri n, cu bare d) contravntuiri n V, f r bare

60


61/116



e) contravntuiri n X, f) contravntuiri n X,

61


62/116



62


63/116



Contravntuiri din beton

precomprimat

Contrav.metalice

63


64/116



64


65/116



65


66/116


Sisteme de contravntuiriEXCENTRICE

66

a) contravntuiri excentrice n form de Y ntors

b) contravntuiri excentrice n form de Y


67/116


Contravntuiri cuFLAMBAJUL MPIEDICAT

Miezde oelMaterial Mortar

Tubde oel

NM T NM T NM T N T N T

67

M mortar de ciment necontractil

T tub metalic exterior


68/116


Contravntuiri cuFLAMBAJUL MPIEDICATFlambaj

ntindereF F

ntindere

Compresiune

68

Compresiune

(a) Diagonale convenionale (b)Diagonale BRB


69/116



69


70/116



70Cldirea Meiji Seimei (Tokyo) Consolidarea prin introducerea unor nuclee custructur metalic contravntuite cu diagonale BRB


71/116



71Cldirea Meiji Seimei (Tokyo) Consolidarea prin introducerea unor nuclee custructur metalic contravntuite cu diagonale BRB


72/116


Soluii de conectare a contravntuiriloronectare d rect

n planul cadrului prin intermediul unor guseur so ar zate e gu ere meta ceaplicate pe capetele de grinzii de stlpi

a ex er oru ca ru u pr n n erme uunor scaune metalice prinse direct de

Conectare indirect prin intermediul unei-,

un strat de mortar armat72


73/116


Soluii de conectare a contravntuiriloronectare d rect - n planul cadrulu

Grind deeton armat

Stlp de beton armat

Guseumetalic

ContravntuireGuseumetalic

Guler metalic

73Guler metalic


74/116


Soluii de conectare a contravntuiriloronectare d rect la exter or

pretensionate

Stlp Scaun

74Contravntuire

on rav n u re


75/116


Conectare direct la exterior

profil cornier sudur uzinat

gaur forat

a

bar orizontal a cadruluimetalic contravntuit

grindinterioar

conector cuaderen chimic

conectori cu

bar orizontal a cadruluimetalic contravntuit

a eren c m c

guri forate(b)

75grind

marginal


76/116

CONTRAVNTUIRI DE OELConectare direct la exterior

conectori cuaderen chimic

guri forate

aderen chimic

gaur forat

sudur uzinat sau deantier

montant vertical profil dublu T

stlp marginal

stlp interior

76

mon an ver ca profil dublu T


77/116

CONTRAVNTUIRI DE OELConectare direct la exterior

77


78/116

CONTRAVNTUIRI DE OELConectare indirect Componenta de oel a sistemuluide cadre contravntuite

Componenta de beton armat asistemului de cadre contravntuite

u on cu cap

Contravntuire metalic-

Rama metalic se introduce la interiorul cadrului de beton

78

prevenirea flambajuluiarmat, iar n interspaiul perimetralse injecteaz cu

presiune mortar necontractil.Gujoanele cu cap se sudeaz pe ntreg

perimetrul ramei metalice.


79/116

CONTRAVNTUIRI DE OELConectare indirect

Cadru de beton armat

Conectori post-instalai Conectori post-instalaiFret transversal

Gujon cu cap SuprafaRam metalic

re ransversaMortar necontractilinjectat cu presiune

ContravntuireRamSuprafa Contravntuire

metalicmetalic

79


80/116

CONTRAVNTUIRI DE OELConectare indirect

80


81/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATAmplasarea pereilor nou-introdui:

- permite unacces mai simplu pentruexecuie i un cost mai mic. De asemenea,afectareafunciunii cldirii pe durata execuiei este minim. Pe dealt parte,intervenia este vizibil, afecteaz finisajelei esteexpus mediului. De asemenea, modific nf iarea faadeiioate im lica nchiderea sau reducerea unor oluri de ferestre.LA INTERIOR , prezint unele dezavantaje legate de ntreruperea funcionalitii, modificarea compartimentriiinterioarei implicitafectarea funciunilor existente. Acestemodificri implic, de regul, nlocuirea par ial a instalaiilor existente, ceea cesporete costurile de execuie.

81


82/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATAmplasareaLA EXTERIOR

82


83/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATAmplasareaLA EXTERIOR

Nuclee de beton armatadosate cldirii

Tirani din oelsau beton armat

colectori

83


84/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATAmplasareaLA INTERIOR

cur e elumin

84


85/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATSoluii constructive

(a)

Inim de b.a.nou-introdus

Stlp

existent

Grind

existent

Perete de b.a.nou-introdus

Stlpexistent

Grind

(b)

85

existentCmade b.a.


86/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATSoluii constructive

marginea grinziiexistente A

A-Aancor chimic

ancor chimic A

astlp existent

B-B

cma beton armatB gol deturnare

86stlp existent

grind existentB

(b)


87/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATExecuia inimii amplasate n planulme an a ca ru u

a) Turnarea betonului pn la cca. 200 mm subgrinda existent, urmat de injectarea cupresiune a unui mortar necontractil n zona de.

b) Turnarea betonului prin goluri perforate n

-intradosul grinzii existente.

87


88/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATExecuia inimii amplasate n planulme an a ca ru u Gol perforat n plac

pentru turnarea betonului

Conector ost-instalat

Fret pentru prevenireadespicrii betonului

Mortar necontractil injectat 200mm

Surplusul de beton

88(a)

se n ep r eaz

(b)


89/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATExecuia pereilor amplasai laexter oru ca ru u

Betonul se toarn de la nivelul superior prin guri de.

golurile de turnare se concentreaz armturile de continuitate.Pentru a evita tierea armturilor din placa existent de betonarmat se interzice utilizarea unor dispozitive de tiere a betonului. Se vor utiliza doar dispozitive roto-percutoare.

plcii existente se umplu, dup caz, prin matare cu mortar vscos sau prin injecie cu mortar necontractil.

ac este cazu se prev pop meta c pentru spr n rea provizorie plcii existente.

89


90/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATExecuia pereilor amplasai laexter oru ca ru u

ls = lungimea de suprapunere

ls

PlacGol de

a

45 oexistent

a/2Gaur de dimensiuni marirealizat cu dispozitiverotopercutoare fr a setia armturile din plac

90

Sunt figurate numai

barele verticale


91/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATSoluii de conectare

Cu conectori post-instalaiCu expansiune mecanicCu aderen chimic

Prin intermediul unor ene de forfecarePene prefabricate lipite cu adezivepoxidicPene obinute prin tierea unor bucidin stratul de beton de acoperire alelementelor cadrului existent

91

STRUCTURALI DE BETON ARMAT


92/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATCu conectori post-instalai

Grindaexistent existent

Fret 6

Pereteleintrodus

Pereteleintrodus

Armturi verticale

92



93/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATCu conectori post-instalai

existent Grinda

existent

min.12 la interfa

scri e din

~100 mm

Peretele Peretele

plase sudatemin.12

93



94/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATCu pene de forfecare

GrindaGrinda

Pan Adezivexistent

PeretelePeretele

Conector Armtur n form de U

94

n ro usntro usmin.10



95/116

STRUCTURALI DE BETON ARMATCu pene de forfecare

Pan deGrinda Grindaor ecareex s en ex s en

Pereteleintrodus

PereteleintrodusArmturi n form de U

95

m n

SOLUII COMBINATE


96/116

SOLUII COMBINATEContravntuiri metalice + contrafort din B.A

Contrafort. .

96

SOLUII COMBINATE


97/116

SOLUII COMBINATEContravntuiri metalice + contrafort din B.A

Contrafortdin B.A.

ma continu de oel

97

REDUCEREA RSPUNSULUI SEISMIC


98/116

REDUCEREA R SPUNSULUI SEISMIC Reducerea maselor de nivel , inclusiv prin

Introducerea unor sisteme de disipare aenerg e , urmrete mo carea propr et or dinamice ale structurii pentru a reducer spunsu nam c Izolarea seismic a bazei cu scopul de a reducesubstanial intensitatea micrii seismiceresimit la baza construciei

98

SISTEME DE DISIPARE


99/116

SISTEME DE DISIPAREControl PASIV- dispozitive care nu necesit surse externe deenergie pentru a fi activate

amortizori cu lichid vscosi visco-elasticidisipatori cu mas acordat (TMD)

amortizori histeretici

Control ACTIV- dis ozitive care necesit o surs de ener ieextern pentru a fi efective n reducerea vibraiilor structurii

disipatori cu mas acordat activ (AMD)

s pa or cu en oane ac vesisteme cu contravntuiri active-

surse proprii de energie i modific caracteristicile n funcie de

viteza micrii 99

SISTEME DE DISIPARE


100/116

SISTEME DE DISIPAREControlPASIV

Disipatori histeretici, cu lichid vscos, visco-elasticii defrecare, care sunt inserate n structur pentru asigurarea

100

SISTEME DE DISIPARE


101/116

SISTEME DE DISIPAREControl PASIV

3.50

2.50

3.00

c e

l e r a

t i e

P100-1/2006

=5%

=10%

1.50

2.00

a l i z a

t d e a =25%

=50%

- Fraciunea din

0.50

1.00

p e c

t r u

l n o r

Pt. accelero rama INCERC N-S 1977

amortizarea critic

0.000.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0

T [s]

101

Soluie eficient doar pentru un domeniul relativ

ngust de frecvene proprii centrat n jurulT c

SISTEME DE DISIPARE


102/116


40.00

45.00

50.00

c m

] ( ) ( )[ ]22

22

=

=

T T a

T T S d g e s

30.00

35.00

s a r e

S d

15.00

20.00

25.00

l d e

d e p

l

P100-1/2006

=5%

5.00

10.00

S p e c t r =10%

=25%

=50%Pt. accelerograma INCERC N-S 1977

-amortizarea critic

102

0.000.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0

T [s]

SISTEME DE DISIPARE


103/116


103Amortizori cu lichid vscos

SISTEME DE DISIPARE


104/116

SISTEME DE DISIPAREControlACTIV

sensori: pentru msurarea aciunii seismice, arspunsului structurii la aceasta sau a ambelordispozitivul de control: proceseaz informaia msurat

i calculeaz forele de control necesare obicei acionai de surse externe de energie

R spunsul dinamic al structurii este parial eliminat de

forele externe aplicate de actuatoriAvantaje: sunt eficiente pentru un domeniu larg de frecvene

Dezavantaje: cost ridicati necesitatea unei surse externe de

mare putere 104


105/116

IZOLAREA SEISMIC A BAZEI


106/116

IZOLAREA SEISMIC A BAZEIComponentele sistemului de izolare a bazei:

micri lateralei rigiditate mare pe direcie vertical pentrutransferul ncrcrilor gravitaionale): zo ator n cauc uc natura Izolatori din cauciuc natural cu miez de plumb (LRB) Izolatori din cauciuc sintetic ce posed proprieti de amortizare (HDRB) Izolatori ce permit alunecarea (SB)

Amortizori(disipatori de energie cu au rolul de a reduce deplasarea

Amortizori hidraulici amortizori vscoi Amortizori din plumb amortizori histeretici

106



107/116

IZOLAREA SEISMIC A BAZEIPrin izolarea bazei se urmrete:

creterea perioadei proprii de vibraie pentru a-

intensitatea forelor seismiceDisi area ener iei seismice entru:

a mri amortizarea i a reduce suplimentaracceleraiilei mai ales pentru a reducedeplasrile laterale

107


108/116


109/116



110/116

IZOLAREA SEISMIC A BAZEISoluia de izolare a bazei impune realizarea spaiului

deplasrile orizontale ale izolatorilor

110



111/116

n general, atunci cnd se utilizeaz izolarea bazei pentru

,realiza un sistem de fundaii suplimentar, sub cel existent

111Excavarea terenului de sub fundaiile existentei realizarea sistemului de fundare suplimentar



112/116

Oil Dampers

Rubber Bearing

112Componentele sistemului de izolare a bazei utilizat pentru consolidarea unei cldiri existente



113/116

Amortizor

113Cele dou sisteme de fundaii (deasupra cel existent, dedesubt cel nou-realizat)

rau c



114/116

Sliding bearing Rubber bearin

114

(Izolator ce permite alunecarea) (Izolator din cauciuc natural)



115/116

Prinderea denoua fundaie

de fundaiaexistent

115Oil damper

(Amortizor hidraulic)



116/116

Soluia de izolare a bazei impune realizarea unor

conductele cldirii, care s nu fie afectate dedeplasrile laterale ale izolatorilor.

116

EXPERTIZARE BA - 4

Documents

Transcript of EXPERTIZARE BA - 4