4 Elemente de calcul i dimensionare a instalaiei4.1 Determinarea debitelor si a diametrelor ramificatiilor si a magistralelorVolumul tancurilor de marfa este V=G/r [m3 ], unde:G cantitatea totala de marfar densitatea petroluluiViteza fluidului:-la aspiratie: va [m/s]-la refulare:vr [m/s]Debitul total de pe cele doua magistrale se calculeaza cu formula: [m3/s], unde:t- timpul de descarcare al marfii cu instalatia de marfa proprie;t= 12 hDebitul pe magistrala este: [m3/s]Diametrul ramificatiilor si a magistralelor se determina din relatia:Rezulta :-la aspiratie: d= [m]; d se standardiszeaz de STAS [mm] -la refulare : d= [m] d se standardizeazde STAS [mm] Volumul unui tanc de marf este :Vtanc [m3]Debitul si diametrul ramificatiilor din tanc sunt :Qtanc= [m3/s]Qtanc= ,din care se afldtanc [m]care se standardizeazde STAS [mm]4.2. Calculul hidraulic al instalatieiUn tronson este o portiune de tubulatura caracterizata prin acelasi debit si acelasi diametru.Pierderile hidraulice pe tronsoanese calculeaza cu formula de mai jos:h=

unde:- coeficientul pierderilor prin frecared = diametrul interior efectiv al tronsonuluiv = viteza medie efectivape tronsonRe= rugozitatea absoluta= coeficient de pierdere locala= vascozitatea cinematica=1510-6m2/s= densitatea marfii = 0,82 t /m3h = s Q2Calculul pierderilor hidraulice este dat in tabelul de mai jos:TronsonL [m]Q [m3/s]d [m]v [m/s]ReD[m]lzh [Pa]s

1 - 24,00,0540,300,801,60E+042,00E-046,70E-040,048z1=0,411015,5348251,0

z2=0,19

z3=1,07

z4=1,56

2 - 3128,00,5400,990,805,29E+042,00E-042,02E-040,037z1=7*1,75498,418856,0

z2=0,18

z3=3,2

z4=0,9

3 - 42,51,0800,990,805,29E+042,00E-042,02E-040,037z1=3,21100,0943,0

z2=0,9

4 - 5102,51,0800,891,005,94E+042,00E-042,25E-040,036z1=3*0,183073,62635,1

z2=2*0,9

z3=1,0

6 - 322,50,5400,990,805,29E+042,00E-042,02E-040,037z1=0,91296,04444,4

z2=3,2

Calculul sarcinilor pe aspiratie si pe refulare:a)pe aspiratiesarcina este data de relatia:HA=La aspiratie avem doua tronsoane hIsi hIIlegatein paralel:hI= h12+h23=6514 PahII= h12+h23+h63=7810 PaTse=unde:sI=s12+s23=367107sII= s12+s23+s63=371551,4Rezulta se==92330hI II=seQ2=923300,542=26923,4 PahA=hI II+h34=26923,4+1296=28219,4 PaRezultaHA==8209,812,5+28219,4=48330 N/m2b)pe refularesarcina este data de relatia:HR=La refulare avem un singur tronson:hR=3073,66 PaStiind ca zR=16 m rezulta HR=8209,81163073,6=131781 N/m2Sarcina totala este:Ht=HA+HR+pR=380111 N/m2=3,8 bar=47,2 mCLunde:pR=2 bari2.6.Alegerea pompeiPresupunem ca avem doua pompe legate in serie. Rezulta debitul la pompa egal cu:Qp=unde:k=coeficient de lucru a pompelor in serie;n=numarul de pompe=2Qc=1,08 m3/s=1,083600=3888 m3/hRezulta :Qp=2430 m3/hCu aceste caracteristici ale pompei, am ales urmatoarea pompa:QH 24 / 450 :Turatia n=1000 rpmPuterea maxima de transmisie= 580 kWDiametrul de refulare la flansa= DN 600 mmGreutate=1450 kgDebit maxim= 2800 m3/hModel C2.7.Alegerea armaturilorPentru tubulatura din tancurile de marfa am ales 14 armaturi de tipul:-Valvula Blakeboroygh actionata hidraulic, cu urmatorele caracteristici:- DN 300- m=84 kg- tip fluturePentru tubulatura de refulare am ales 4 valvule:-Valvula Blakeboroygh actionata hidraulic, cu urmatorele caracteristici:- DN 900- m=873 kg- tip fluturePentru tubulatura de aspiratie am ales 5 valvule:-Valvula Blakeboroygh actionata hidraulic, cu urmatorele caracteristici:- DN 1000- m=1143 kg- tip fluture2.8.Verificarea tubulaturiiConform R.N.R. 1.3.4. grosimea peretelui tevilor metalice care lucreaza sub presiune interioara nu trebuie sa fie mai mica de:s=s0+b+cunde:s0=in care: d=diametrul exterior al teviiTda=1016 mmdr=914,4 mmdtanc=324 mmp=presiunea de calcul [bari], ce reprezinta presiunea maxima deregim, care se va lua egala cu presiunea de deschidere a supapei de siguranta=25 bar= coeficient de rezistenta=1=tensiunea admisibila= 0,85=0,85265=225,5 N/mm2b=adaos care tine seama de subtierea reala a tevii la curbareb=in care: R=raza medie de indoire a tevii=2,5d [mm]c= adaos pentru coroziune= 2 mmPentru tubulatura de aspiratie avem:s0==5,6 mm; b==0,9 mmRezulta s=5,6+0,9+2=8,5 mm