Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Proiectarea instalatiei de balastDESCRIERE GENERALAClasificare Nava i echipamentul livrate de constructor vor corespunde cu urmtoarele reguli i norme care sunt tiprite i valabile la data efectiv a contractului.CLASA

Nava este un petrolier destinat transportului de diverse categorii de mrfuri (produse finite, iei, motorin) avnd un punct de inflamabilitate mai mic de 60 C i este construit sub supraveghere i n conformitate cu regulile RNR pentru clasa:

-Convenia Internaional pentru liniile de ncrcare 1966 cu amendamentele din 1971 i 1975;-Convenia Internaional pentru msurare tonaj 1969;-Convenia Internaional pentru ocrotirea vieii umane pe mare 1974,inclusiv Protocolul din 1978 i 1981;-Convenia i regulile pentru prevenirea coliziunii pe mare 1972,inclusiv amendamentul din 1980;-Convenia Internaional pentru prevenirea polurii de la nave 1973, TSPP 1978 i Protocolul 1981(RNR);-Normele administraiei i pazei coastei SUA pentru navele strine 1981;-Convenia Internaional pentru telecomunicaii 1979;-Reguli pentru navigaie pe Canalul de Suez, 1081;-Reguli pentru navigaie pe Canalul Panama, 1977;PETROLIER CMRNR0MVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.-Convenia Conferinei Internaionale a muncii privind amenajrile pentru echipaj la bordul navelor, Geneva, 1949;-Reguli pentru navigaia pe Canalul Kiel.Descriere Nava este un petrolier din oel, cu o singur elice, de tip cu balast separat, prova cu bulb i pupa oglind.La prova fa de peretele de coliziune sunt amplasate picul prova, diverse magazii i puurile de lan. Doi perei longitudinali i ase perei transversali mpart spaiul zonei marf n apte tancuri centrale i patrusprezece tancuri laterale, din care patru tancuri laterale de balast. Dou tancuri de reziduuri sunt dispuse suplimentar la extremitatea pupa a zonei tancurilor de marf, n anumite situaii acestea putnd servi i ca tancuri de marf. Este prevzut de asemenea, dublu fund n zona tancurilor centrale, n care sunt prevzute tancuri de balast i tunelul pentru tubulaturi. In pupa zonei tancurilor de marf sunt prevzute: compartimentul de pompe i compartimentul maini cu tancuri laterale i un dublu fund pentru balast, combustibil greu i motorin, tancuri de decantare i serviciu, tancuri pentru ap dulce, tancuri de ulei ,etc.In pupa peretelui presetup sunt amplasate picul pupa, dou magazii de punte, compartimentul mainii de crm, compartimentul agregate hidraulice, compartimentul pomp incendiu de avarie, precum i tancurile de ap dulce. Suprastructura pentru amenajri este dispus, de asemenea,la pupa navei.Sahtul mainii este separat de suprastructura destinat amenajrilor pentru echipaj. Sunt prevzute, de asemenea, un catarg combinat pentru lumini de semnalizare i pentru antene radar pe puntea etalon i un catarg pentru lumini de semnalizare prova, pe puntea teug.O pasarel central face legatura ntre puntea brci suprastructur i puntea teug. Carasteristicile navei-Lungimea maxim . . ..190,00 m-Lungimea ntre perpendiculare ....180,00 m-Laimea de calcul .. 28,00 m-Inlimea de construcie ... 16,80 mVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.-Pescaj de eantionaj .. 12,00 m-Inlimea etajului de suprastructur de deasupra punii principale(inclusiv coferdam de 700 mm) .. .. . 3,40 m-Inlimea etajului de suprastructur de deasupra punii de navigaie . 2,50 m-Inlimea celorlalte etaje ale suprastructurii .. 2,70 m-Inlimea punii teug .. 2,50 m-Curbura transversal a punii principale de tip trapezoidal. 560 -Curbura transversal a punilor suprastructurii (fr etajele V i VI) 0 -Curbura transversal a punii teug 0-Selatura pupa . 0-Selatura prova a punii principale 0 MasiniMotor principalPropulsia navei va fi asigurat de un motor de tip 6 DKRN 60/195-10 executat sub licen MAN-B&W, reversibil, supraalimentat, cu 6 cilindri n linie.Puterea maxim continu (MCR) este de 11400 CP la 114 rot/min.Elicea este de tip monolit cu 4 pale din Ni, Al, Bz.Masini electricePatru motoare diesel cu 6 cilindri, fiecare cuplat direct cu cte un generator de 800 KVA, 3x400 V, 50 Hz.Un grup diesel generator de avarie de 118 KVA i un diesel generator de staionare de 70 KVA.CaldarineO caldarin cu combustibil lichid, capacitate aprox.15 t/h la 7 bari.O caldarin recuperatoare capacitate max.1 t/h i o caldarin auxiliar capacitate 1,25 t/h la 7 bari.Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Viteza, autonomieViteza navei la plin ncrctur, pescaj 12,9 m cu corpul navei curat, n ap adnc, linitit, intensitatea vntului nu mai mare de 3 pe scara Beaufort i valuri de gradul 2 Douglas, va fi de 16,5 0,15 Nd la sarcina 90 % MCR (7542 KW) i turaie 114 rpm.

Autonomia maxim a navei va fi de cca.10.000 mile cu o toleran de 12 % n urmtoarele condiii:-viteza medie cca. 16,0 Nd-starea mrii (15% rez.putere) . medie-starea corpului .medieEchipaj Amenajrile aa cum sunt artate n planul general sunt prevzute pentru urmtorul echipaj: 40 ofieri i marinari, inclusiv pilot, armator i o cabin de rezerv.Deadweight Deadweight-ul n ap de mare (CS = 1,025 t/m ) va fi de aprox.37000 tdw la pescajul de eantionaj de 12,0 m (marf, inclusiv n tancuri de reziduuri cu = 0,85 t/m i nava cu 100% rezerve).Deadweight-ul este verificat imediat nainte de livrarea primei nave din serie, scznd din deplasament, deplasamentul navei goal, adic:-nava goal;-inventar;-piesele de rezerv n concordan cu societatea de clasificare i alte autoriti contractuale;Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.-combustibil, ulei de ungere, ap dulce i ap de alimentare n maini i n sistemul de tubulaturi;-ap de peste bord n sistemele de tubulaturi de rcire .Deadweight-ul include astfel:-marf i ap de balast;-combustibilul, uleiul de ungere, ap dulce i apa de alimentare din tancuri;-piesele de rezerv supliemtare fa de cerinele societii de clasificare i alte autoriti contractuale;-echipaj i pasageri, bagajele i lucrurile lor personale;-provizii;-provizii i materiale de toate categoriile aflate la bord. Deadweight-ul stipulat n contract va fi corectat corespunztor greutii implicate de :-utilaje auxiliare i modificri agregate dup contractare (exceptnd piesele de rezerv suplimentare fa de cerinele societii de clasificare i a altor organizaii contractuale)-modificri cerute de societatea de clasificare i alte societi, suplimentar fa de cerinele pe care contractul este bazat. 1.Determinarea dimensiunilor principale:Determinarea dimensiunilor principaleDeterminarea dimensiunilor principale s-a fcut cu ajutorul Cursului practic de Proiectarea Navei - POPOVICI Ovid, MANOLACHE Lucian, IOAN Alexandru, DOMNISORU Leonard.1.1.Calculul lungimii cnd se cunoaste deadweight-ul si vitezaEstimarea deplasamentuluiVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Legtura dintre deplasamentul navei ( si deadweight Dw a fost stabilite pe baze statistice sub forma: DwDw(Dw- coeficent de utilizare al deplasamentuluiValorile informative sunt date n tabelul de mai jos:Tipul naveiDwuPetrolier 0,60 - 0,84 0,56 - 0,8060000 DwDw[ t ]Dac armatorul va indica i cantitatea de marf pe care vrea s o ncarce, atunci deplasamentul se va calcula cu relatia: MuuMu- masa mrfurilor ncrcate pe nav(u- coeficent de utilizare al deplasamentului pentru marfa util.36000 uuuMM[ t ]O estimare brut a raportului ( Dw/( ), pentru nave de constructie si amenajri normale este oferit de Sch(nemann.* Se va intra n diagrama dup Sch(nemann (fig. 1.3 pag. 12) cu viteza navei v=16 Nd si deadweight-ul, si se va scoate raportul dw/(= 0,64.De aici rezult:5355 . 45572 [ t ]Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.unde : Dw= 84 . 0 6 , 0 = 0,83 coeficient de utilizare a deplasamentului admis in prima aproximatie in urma analizei mai multor nave de acelasi tip si dimensiuni apropiate .1.2. Calculul lungimii naveiSuprafaa udat a navei este influenat considerabil de lungime.Din acest motiv, pentru navele cu vitez mic, la care componenta cea mai nsemnata rezistenei la naintare este rezistena de frecare, proiectarea se face n condiiilelimitrii lungimii.Lungimea navei are influen nu numai asupra volumului necesar depozitrii mrfii dar i asupra consumului de energie necesar transportului.Jaeger propune pentru calculul lungimei ntre perpendiculare, urmtoarea relaie:3131ppq) (p q) (p L + + unde :31 v b p ; 65b , pentru navele care se afl sub viteza critica (cargouri, petroliere, etc.. ) ;v - viteza de serviciu [Nd] ;; 3 , 750 45572.53 1665p3 2131231 2 v b q

,`

.| 4 . 611 136194 2 17,5 13619465q3131231

,`

.| ( ) ( ) m 96 . 180 4 , 611 750,3 4 , 611 750,3 L 3131pp + + Adoptam: Lpp = 180 mVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Lungimea la plutirea de plin ncrcare se determin cu relaia :LWL = (1.021.04)LppLWL = 1.033180 = 185.4 m1.3.Calculul coeficienilor de finee CB, CM, CW, CPLiteratura arat c exist o dependen liniar a coeficientului de finee bloc CB de numrul Froude.CB Fr 68 . 1 05 . 1unde; 187 , 0180 81 . 99,01L gvFppr v- viteza de mars in m/sv = 15.5 nod = 7.974 m/sg- acceleratia gravitationalaCB ; 81 , 0 006 , 0 187 , 0 04 , 1 05 , 1 06 , 0 4 , 1 05 , 1 t t rFCoeficientul de finee al suprafeei plutirii depinde deforma cuplelor. El influeneaz stabilitatea, nescufundabilitatea, i cubatura navei.Pentru nave de mare tonaj:896 , 0 275 , 0 8 , 0 75 , 0 275 , 0 75 , 0 + + B wC CAdoptm : CW = 0.85Coeficientul de finee al celei mai mari seciuni transversale este:d BACMMVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Din diagrama 1,15 pag 41 [1] CM se determina functie de CB :; 99 , 0 MCCoeficientul de finee prismatic longitudinal CP are o mare inportan asupra rezistenei la inaintare.Dac se cunosc coeficienii CB i CM, atunci se poate calcula CP, cu relaia; 774 . 00.990.8CCL ACMBWL MP Adoptm CP = 0.751.4. Verificarea lungimii navei la interferena valurilorLungimea navei trebuie astfel aleasa incit sa nu produca o interferenta nefavorabila a valurilor, sa nu se suprapuna o creasta de val prova cu o creasta de val pupa.Un criteriu recomandat pentru verificarea lungimii navei este asa numitul criteriu P, ce foloseste diagrama lui Kent.Valoarea P se calculeaza cu relatia:WL PSL CV0.746 P unde : LWL se introduce in picioare ;501 , 028 , 3 267 774 , 017,50.746 P P aparine domeniului cuprins intre : 14441P 1.5.Calculul limii navei i a raportului B/dVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Pentru calculul limii se pot folosi relaii pe bayestatistice sau condiiile de stabilitateiniial.Watson recomand pentru nave de transportat mrfuri uscate relaia :; 28 2 1807,512 L7,51Bppm + + Din considerente de indeplinire a volumului de balast adoptm : B = 28 mIn cazul navelor cu restrictii de pescaj, cum sunt tancurile petroliere ,navele combinate de capacitate mare se recomanda adoptarea raportului bd dupa prototip .Nava prototip este un petrolier 39000 Dwt la care raportul bd este 2.331.6.Calculul pescajului i nlimii de construcie a navein multe cazuri pescajul este prescris n conformitate cu adncimea canalelor navigabile, adncimea acvatoriilor porturilor, praguri etc.m 122.33328bBdd Din partea beneficiarului nu se fac ngrdiri privitoare la nalimea de construcie, excepie fcnd navele care trebuie s treac pe sub anumite poduri. O nlime de construcie relativ mare , determin n primul rnd, un volum util mare. Mrirea nlimii de construcie reprezint practic singurul mijloc pentru influiena indicelui de stivuire.La stabilirea nlimii de construcie, se ine cont de bordul liber minim.Bordul liber minim F , se poate determina conform ,,Conveniei internaionale privind liniile de ncrcare . Londra 1966 sau din condiii de nescufundabilitate i volum utilBordul liber minim pentru LPP = 180 m este : F = 4800 mmD = d + F = 12 + 4.800 = 16.8 m Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Inaltimea de constructie trebuie sa asigure volumul tancurilor de marfa si de balast .Vu = 101898 m3VB = 21952 m3Inaltimea dublului fund dupa Germanisher Loyid este :; 9 . 0152815mBhDF Pentru tancurile de balast adoptam initial o latime de 4,5 m ;Lungimea picului pupa :; 2 . 7 180 04 , 0 04 , 0 m L Lpp picpupa Lungimea compartimentului masini :; 30 m LCMLungimea picului prova : ; 6 . 12 180 07 , 0 07 , 0 m L Lpp picpupa Lungimea utila :; 153 m Lu ; 5 , 15153 351mVDuInaltimea de constructie este :; 3 . 16 8 . 0 5 , 151m h D DDF + + Datorita formelor ascutite ale corpului navei la extremitatea prova adoptam o inaltime de constructie de 16.8 m ;1.7.Verificarea rapoartelor dintre dimensiuniIn practica de proiectare este necesar s se verifice dimensiunile cu unele rapoarte stabilite prin analiz statistic.; 42 . 628180BL ; 333 . 21228dB 17 71 . 1016.8180DL< 1.8.Verificarea perioadei oscilaiilor de ruliuVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.ntre perioada oscilaiilor libere transversale T, nlimea metacentric relativ h i nlimea metacentric relativ h, se poate stabili o relaie de calcul care s permit o verificare din punct de vedere al confortului echipajului, n condiii de navigaie n valuri.Din teoria oscilaiilor navei :0h gk 2T unde :k raza de inerie a masei navei i a maselor de ap aderente, n raport cu axa longitudinalce trece prin centrul de greutate;h0 nlimea metacentric iniial;g acceleraia gravitaionalJ Jk2+unde:J momentul de inerie al navei;J - momentul de inerie al maselor adiionale;( )2 2D b B a12J + DJ = a1 JIntroducnd n : 0h gk 2T relaile de mai sus obinem:( ) ( )02 21h g 12D b B a a 1 2 T + + Cu aproximaia : 666 . 116.828DB relaia devine:

( )hBchBc Bh g 12BDb a a 1 2 T0 021

,`

.|

,`

.| + + Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Constanta c , are valori subunitare i depinde de tipul, construcia i situaia de ncrcare. Se consider c pentru majoritatea navelor c = 0.73 0.8hBc T s 2 , 190,06280.73 T Se constat c prin creterea limii se obine o cretere a nlimii metacentrice relative pentru T i c constante. Creterea perioadei oscilaiilor de ruliu T, numai prin micorarea lui h, conduce la nrutireastabilitii iniiale.La creterea limii se recomand mrirea lui h, astfel ca T s nu scad sub12s:12 T>s1.9.Stabilitatea iniialStabilitatea initiala este caracterizata de inaltimea metacentrica .GK MB BK MG + Cota centrului de caren poate fi scris sub forma:d c BK1 unde:- c1, este un coeficient ce depinde de coeficentul de finee bloc CB i coeficientul de finee al plutirii CW - Benson recomand pentru determinarea lui c1 relaia:WB1CC11c+525 . 00.850.76711CC11cWB1++Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.m 675 , 7 6 , 14 0.525 BK Raza metacentric transversal, se poate scrie sub forma:d C 12B cMBB2iB unde:ciB, este un coeficient ce depinde de coeficientul de finee al plutirii CW i formele navei.Normand recomand pentru calculul coeficientului ciB urmtoarea relaie:0.096 C 0.894 c2W iB+ 741 . 0 0.096 85 . 0 0.894 c2iB + m 675 , 106 , 14 767 . 0 1244 741 . 0d C 12B cMB2B2iB Pentru nave normale de transport, ordonata centrului de greutate a corpului, suprastructurilor, rufurilor, amenajrilor i instalaiilor, mai puin instalaia de propulsie, c3 se poate lua ntre 0.68 0.73. Valorile mai mari sunt valabile pentru navele mai mici.m 5 , 10 21 0,5 GK m 85 , 7 5 , 10 675 , 10 675 , 7 MG + 2.Determinarea diagramei de carene drepte si diagrama Bonjean :2.1. Calculul de carene dreptePentru proiectarea navelor i pentru rezolvarea problemelor (unora) ce apar n exploatare este necesar s se traseze curbele elementelor geometrice i mecanice ale planului de forme.Calculul de carene drepte pe plutiri drepte se efectueaz folosind urmatoarele relaii:1. Aria suprafetei plutiriiL0WLdx y 2 AMGBKVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.2. Momentul static al ariei plutirii: L0ydx y x 2 M3. Abscisa centrului de plutire:WLyFAMx 4. Momentul de inerie al ariei plutirii dup axa x:L03xdx y32I5. Momentul de inerie al ariei plutirii dup axa y: L02ydx y x 2 I6. Momentul de inerie al ariei plutirii fa de o axa paralel cu y ce trece prin centrul plutirii:WL2F y yA x I IF 7. Volumul carenei:( )z0WLdz z A V8. Deplasament:K = 1,006 r = 1.025 t / m3= 1.025 t/m39. Coordonatele centrului de carena:( )Vdz x z AVMxz0F WLyzB 0VMyxzb ( )Vdz z z AVMzz0WLxyB 10. Raza metacentrica transversal:VIrx0 11. Raza metacentrica longitudinal:VIRFy0 Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Ca metod de integrare s-a folosit metoda trapezelor care const n aproximarea integralei cu suma ariilor trapezelor:( )badu u f ISe mparte domeniul (a , b) n intervale egale cu lungimea:ua bhFie un interval I cuprins ntre u1 i ui+1 . Integrala ( )+1 iiuudu u f Ise aproximeaz prin aria trapezului ABui+1ui:( )1 i iv v h21I++ Rezulta ca pentru intervalul (a , b) avem:( ) ( )++ n0 i1 i iban0 iiv v21I du u f I( )n 1 n 2 1 0v 2 v 2 ... v 2 v 2 v2hI + + + + + n0 ii iv h Iunde ai = 1 / 2 pentru i = 0; i = nai = 1 pentru i (1; n-1)n cazul n care tabelul de puncte ale functiei contine valori intermediare aflate la fractiuni din h, relatia se pastreaza, valorile ai modificndu-se corespunztor cu subdivizarea intervalului de lungime h.VVi+1V=f(u)Viuiui+1uABhvu a bWL z zB xB xF Aw Ix Iy r R V0 0 0.00 1.71 1.71 2900.63 67054.75 1718026.52 - - 0.00 0.001 1 0.56 2.22 2.62 3650.33 113410.40 2560653.89 34.62 781.77 3275.48 3380.472 2 1.07 2.55 3.05 3887.73 128546.85 2919449.37 18.25 414.43 7044.50 7270.323 3 1.59 2.75 3.13 4034.10 138975.94 3134344.25 12.63 284.80 11005.42 11358.204 4 2.11 2.86 3.18 4106.39 143050.22 3266957.36 9.49 216.70 15075.66 15558.925 5 2.62 2.92 3.10 4166.19 146152.26 3389005.70 7.61 176.40 19211.96 19827.806 6 3.14 2.94 2.95 4217.96 149263.97 3480418.73 6.38 148.71 23404.03 24154.257 7 3.65 2.92 2.68 4271.51 151891.81 3582197.56 5.49 129.56 27648.76 28535.058 8 4.17 2.86 2.28 4325.95 154324.10 3690589.81 4.83 115.52 31947.48 32971.579 9 4.69 2.76 1.79 4405.38 158272.39 3856705.50 4.36 106.21 36313.15 37477.1810 10 5.22 2.63 1.29 4492.85 161706.52 4057055.06 3.97 99.53 40762.26 42068.91Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori. n0 ii iv h Iunde ai = 1 / 2 pentru i = 0; i = nai = 1 pentru i (1; n-1)n cazul n care tabelul de puncte ale functiei contine valori intermediare aflate la fractiuni din h, relatia se pastreaza, valorile ai modificndu-se corespunztor cu subdivizarea intervalului de lungime h.CETRALIZATORcupla y(x)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 100 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.6 1/2 0 0 0 0 0 0 0 0 0.2 1.4 31 0.4 0.6 0.8 1 1 1.2 1.4 1.8 2.6 4 5.41 1/2 1 2 2.2 2.6 2.8 3 3.4 4.2 5.2 6.2 7.82 2 3 3.8 4.2 4.4 5.2 5.6 6.4 7.4 8.4 9.42 1/2 2.2 4.4 5.4 6.2 6.6 7.2 7.8 8.4 9.4 10.2 113 3.6 6.2 7 7.8 8.6 9 9.6 10.4 11 11.6 12.24 6.6 9.2 10.4 11 11.6 12.2 12.6 13 13.2 13.6 13.85 9.4 11.8 12.8 13.4 13.8 14 14.2 14.4 14.6 14.6 14.86 12.4 14.4 14.2 14.6 14.6 14.6 14.8 14.8 14.8 15 157 12.4 14.4 14.8 15 15 15 15 15 15 15 158 12.4 14.4 14.8 15 15 15 15 15 15 15 159 12.4 14.4 14.8 15 15 15 15 15 15 15 1510 12.4 14.4 14.8 15 15 15 15 15 15 15 1511 12.4 14.4 14.8 15 15 15 15 15 15 15 1512 12.4 14.4 14.8 15 15 15 15 15 15 15 1513 12.4 14.4 14.8 15 15 15 15 15 15 15 1514 12 14 14.6 15 15 15 15 15 15 15 1515 10.8 13.4 14.2 14.6 14.8 14.8 14.8 14.8 14.8 15 1516 9.2 12 13 13.6 14 14.2 14.4 14.4 14.4 14.6 14.617 6.2 9.6 11 11.8 12.2 12.6 12.8 13 13.2 13.4 13.618 3.2 6.4 7.8 8.6 9 9.4 9.8 10.2 10.4 10.6 10.818 1/2 1.6 4.6 6 6.6 7 7.4 7.8 8 8.2 8.4 8.819 0.6 2.8 4 4.6 5 5.4 5.4 5.6 5.6 5.8 6.219 1/2 0.2 1.8 2.6 3 3.6 3.6 3.6 3.4 3.2 3 3.220 0 1 2 2.4 2.6 2.8 2.6 2.2 1.6 1 0.4CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 -76.50 4.25 0.42 1.79 -32.13 -136.55 0.07 0.10 2457.95 10446.271 1/2 -72.25 4.25 1.05 6.25 -75.86 -322.42 1.16 1.64 5481.07 23294.532 -68.00 4.25 2.10 13.39 -142.80 -606.90 9.26 13.12 9710.40 41269.202 1/2 -63.75 4.25 2.31 18.74 -147.26 -625.87 12.33 17.46 9387.98 39898.933 -59.50 4.25 3.78 25.88 -224.91 -955.87 54.01 76.51 13382.15 56874.124 -51.00 8.50 6.93 91.04 -353.43 -3004.16 332.81 942.97 18024.93 153211.915 -42.50 8.50 9.87 142.80 -419.48 -3565.54 961.50 2724.26 17827.69 151535.346 -34.00 8.50 13.02 194.57 -442.68 -3762.78 2207.16 6253.61 15051.12 127934.527 -25.50 8.50 13.02 221.34 -332.01 -2822.09 2207.16 6253.61 8466.26 71963.178 -17.00 8.50 13.02 221.34 -221.34 -1881.39 2207.16 6253.61 3762.78 31983.639 -8.50 8.50 13.02 221.34 -110.67 -940.70 2207.16 6253.61 940.70 7995.9110 0.00 8.50 13.02 221.34 0.00 0.00 2207.16 6253.61 0.00 0.0011 8.50 8.50 13.02 221.34 110.67 940.70 2207.16 6253.61 940.70 7995.9112 17.00 8.50 13.02 221.34 221.34 1881.39 2207.16 6253.61 3762.78 31983.6313 25.50 8.50 13.02 221.34 332.01 2822.09 2207.16 6253.61 8466.26 71963.1714 34.00 8.50 12.60 217.77 428.40 3641.40 2000.38 5667.73 14565.60 123807.6015 42.50 8.50 11.34 203.49 481.95 4096.58 1458.27 4131.78 20482.88 174104.4416 51.00 8.50 9.66 178.50 492.66 4187.61 901.43 2554.05 25125.66 213568.1117 59.50 8.50 6.51 137.45 387.35 3292.43 275.89 781.70 23047.03 195899.7318 68.00 8.50 3.36 83.90 228.48 1942.08 37.93 107.48 15536.64 132061.4418 1/2 72.25 4.25 1.68 21.42 121.38 515.87 4.74 6.72 8769.71 37271.2519 76.50 4.25 0.63 9.82 48.20 204.83 0.25 0.35 3686.92 15669.4019 1/2 80.75 4.25 0.21 3.57 16.96 72.07 0.01 0.01 1369.32 5819.6020 85.00 4.25 0.00 0.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0020 1/2 89.25 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Aw= 2900.63 My= 4972.79 Ix=67054.75 Iy= 1726551.79WL0 xF= 1.714 [m] IyF= 1718026.52 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 -76.50 4.25 0.63 2.68 -48.20 -204.83 0.25 0.35 3686.92 15669.401 1/2 -72.25 4.25 2.10 11.60 -151.73 -644.83 9.26 13.12 10962.13 46589.062 -68.00 4.25 3.15 22.31 -214.20 -910.35 31.26 44.28 14565.60 61903.802 1/2 -63.75 4.25 4.62 33.02 -294.53 -1251.73 98.61 139.70 18775.97 79797.873 -59.50 4.25 6.51 47.30 -387.35 -1646.22 275.89 390.85 23047.03 97949.874 -51.00 8.50 9.66 137.45 -492.66 -4187.61 901.43 2554.05 25125.66 213568.115 -42.50 8.50 12.39 187.43 -526.58 -4475.89 1902.01 5389.04 22379.44 190225.226 -34.00 8.50 15.12 233.84 -514.08 -4369.68 3456.65 9793.84 17478.72 148569.127 -25.50 8.50 15.12 257.04 -385.56 -3277.26 3456.65 9793.84 9831.78 83570.138 -17.00 8.50 15.12 257.04 -257.04 -2184.84 3456.65 9793.84 4369.68 37142.289 -8.50 8.50 15.12 257.04 -128.52 -1092.42 3456.65 9793.84 1092.42 9285.5710 0.00 8.50 15.12 257.04 0.00 0.00 3456.65 9793.84 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.12 257.04 128.52 1092.42 3456.65 9793.84 1092.42 9285.5712 17.00 8.50 15.12 257.04 257.04 2184.84 3456.65 9793.84 4369.68 37142.2813 25.50 8.50 15.12 257.04 385.56 3277.26 3456.65 9793.84 9831.78 83570.1314 34.00 8.50 14.70 253.47 499.80 4248.30 3176.52 9000.15 16993.20 144442.2015 42.50 8.50 14.07 244.55 597.98 5082.79 2785.37 7891.87 25413.94 216018.4716 51.00 8.50 12.60 226.70 642.60 5462.10 2000.38 5667.73 32772.60 278567.1017 59.50 8.50 10.08 192.78 599.76 5097.96 1024.19 2901.88 35685.72 303328.6218 68.00 8.50 6.72 142.80 456.96 3884.16 303.46 859.82 31073.28 264122.8818 1/2 72.25 4.25 4.83 49.09 348.97 1483.11 112.68 159.63 25212.90 107154.8319 76.50 4.25 2.94 33.02 224.91 955.87 25.41 36.00 17205.62 73123.8619 1/2 80.75 4.25 1.89 20.53 152.62 648.62 6.75 9.56 12323.86 52376.4220 85.00 4.25 1.05 12.50 89.25 379.31 1.16 1.64 7586.25 32241.5620 1/2 89.25 4.25 0.00 4.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Aw=3650.33 My=9551.09 Ix=113410.40 Iy= 2585644.35WL1 xF= 2.617 [m] IyF= 2560653.89 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 -76.50 4.25 0.84 3.57 -64.26 -273.11 0.59 0.84 4915.89 20892.531 1/2 -72.25 4.25 2.31 13.39 -166.90 -709.31 12.33 17.46 12058.34 51247.962 -68.00 4.25 3.99 26.78 -271.32 -1153.11 63.52 89.99 18449.76 78411.482 1/2 -63.75 4.25 5.67 41.06 -361.46 -1536.22 182.28 258.24 23043.23 97933.753 -59.50 4.25 7.35 55.34 -437.33 -1858.63 397.07 562.51 26020.84 110588.564 -51.00 8.50 10.92 155.30 -556.92 -4733.82 1302.17 3689.48 28402.92 241424.825 -42.50 8.50 13.44 207.06 -571.20 -4855.20 2427.72 6878.53 24276.00 206346.006 -34.00 8.50 14.91 240.98 -506.94 -4308.99 3314.61 9391.41 17235.96 146505.667 -25.50 8.50 15.54 258.83 -396.27 -3368.30 3752.78 10632.88 10104.89 85891.528 -17.00 8.50 15.54 264.18 -264.18 -2245.53 3752.78 10632.88 4491.06 38174.019 -8.50 8.50 15.54 264.18 -132.09 -1122.77 3752.78 10632.88 1122.77 9543.5010 0.00 8.50 15.54 264.18 0.00 0.00 3752.78 10632.88 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.54 264.18 132.09 1122.77 3752.78 10632.88 1122.77 9543.5012 17.00 8.50 15.54 264.18 264.18 2245.53 3752.78 10632.88 4491.06 38174.0113 25.50 8.50 15.54 264.18 396.27 3368.30 3752.78 10632.88 10104.89 85891.5214 34.00 8.50 15.33 262.40 521.22 4430.37 3602.69 10207.61 17721.48 150632.5815 42.50 8.50 14.91 257.04 633.68 5386.24 3314.61 9391.41 26931.19 228915.0916 51.00 8.50 13.65 242.76 696.15 5917.28 2543.30 7206.02 35503.65 301781.0317 59.50 8.50 11.55 214.20 687.23 5841.41 1540.80 4365.60 40889.89 347564.0418 68.00 8.50 8.19 167.79 556.92 4733.82 549.35 1556.50 37870.56 321899.7618 1/2 72.25 4.25 6.30 61.58 455.18 1934.49 250.05 354.23 32886.39 139767.1719 76.50 4.25 4.20 44.63 321.30 1365.53 74.09 104.96 24579.45 104462.6619 1/2 80.75 4.25 2.73 29.45 220.45 936.90 20.35 28.82 17801.14 75654.8320 85.00 4.25 2.10 20.53 178.50 758.63 9.26 13.12 15172.50 64483.1320 1/2 89.25 4.25 1.47 15.17 131.20 557.59 3.18 4.50 11709.38 49764.85Aw=3887.73 My=11876.27 Ix=128546.85 Iy= 2955729.12WL2 xF= 3.055 [m] IyF= 2919449.37 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 -76.50 4.25 1.05 4.46 -80.33 -341.38 1.16 1.64 6144.86 26115.671 1/2 -72.25 4.25 2.73 16.07 -197.24 -838.28 20.35 28.82 14250.77 60565.782 -68.00 4.25 4.41 30.35 -299.88 -1274.49 85.77 121.50 20391.84 86665.322 1/2 -63.75 4.25 6.51 46.41 -415.01 -1763.80 275.89 390.85 26457.05 112442.453 -59.50 4.25 8.19 62.48 -487.31 -2071.05 549.35 778.25 28994.65 123227.254 -51.00 8.50 11.55 167.79 -589.05 -5006.93 1540.80 4365.60 30041.55 255353.185 -42.50 8.50 14.07 217.77 -597.98 -5082.79 2785.37 7891.87 25413.94 216018.476 -34.00 8.50 15.33 249.90 -521.22 -4430.37 3602.69 10207.61 17721.48 150632.587 -25.50 8.50 15.75 264.18 -401.63 -3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.228 -17.00 8.50 15.75 267.75 -267.75 -2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.889 -8.50 8.50 15.75 267.75 -133.88 -1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4710 0.00 8.50 15.75 267.75 0.00 0.00 3906.98 11069.79 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.75 267.75 133.88 1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4712 17.00 8.50 15.75 267.75 267.75 2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.8813 25.50 8.50 15.75 267.75 401.63 3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.2214 34.00 8.50 15.75 267.75 535.50 4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.5015 42.50 8.50 15.33 264.18 651.53 5537.96 3602.69 10207.61 27689.81 235363.4116 51.00 8.50 14.28 251.69 728.28 6190.38 2911.95 8250.54 37142.28 315709.3817 59.50 8.50 12.39 226.70 737.21 6266.24 1902.01 5389.04 43863.70 372841.4318 68.00 8.50 9.03 182.07 614.04 5219.34 736.31 2086.22 41754.72 354915.1218 1/2 72.25 4.25 6.93 67.83 500.69 2127.94 332.81 471.48 36175.03 153743.8919 76.50 4.25 4.83 49.98 369.50 1570.35 112.68 159.63 28266.37 120132.0619 1/2 80.75 4.25 3.15 33.92 254.36 1081.04 31.26 44.28 20539.77 87294.0320 85.00 4.25 2.52 24.10 214.20 910.35 16.00 22.67 18207.00 77379.7520 1/2 89.25 4.25 2.10 19.64 187.43 796.56 9.26 13.12 16727.68 71092.65Aw=4034.10 My=12646.28 Ix=138975.94 Iy= 3173988.38WL3 xF= 3.135 [m] IyF= 3134344.25 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 -76.50 4.25 1.05 4.46 -80.33 -341.38 1.16 1.64 6144.86 26115.671 1/2 -72.25 4.25 2.94 16.96 -212.42 -902.76 25.41 36.00 15346.98 65224.682 -68.00 4.25 4.62 32.13 -314.16 -1335.18 98.61 139.70 21362.88 90792.242 1/2 -63.75 4.25 6.93 49.09 -441.79 -1877.60 332.81 471.48 28163.95 119696.803 -59.50 4.25 9.03 67.83 -537.29 -2283.46 736.31 1043.11 31968.46 135865.944 -51.00 8.50 12.18 180.29 -621.18 -5280.03 1806.93 5119.64 31680.18 269281.535 -42.50 8.50 14.49 226.70 -615.83 -5234.51 3042.32 8619.91 26172.56 222466.786 -34.00 8.50 15.33 253.47 -521.22 -4430.37 3602.69 10207.61 17721.48 150632.587 -25.50 8.50 15.75 264.18 -401.63 -3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.228 -17.00 8.50 15.75 267.75 -267.75 -2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.889 -8.50 8.50 15.75 267.75 -133.88 -1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4710 0.00 8.50 15.75 267.75 0.00 0.00 3906.98 11069.79 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.75 267.75 133.88 1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4712 17.00 8.50 15.75 267.75 267.75 2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.8813 25.50 8.50 15.75 267.75 401.63 3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.2214 34.00 8.50 15.75 267.75 535.50 4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.5015 42.50 8.50 15.54 265.97 660.45 5613.83 3752.78 10632.88 28069.13 238587.5616 51.00 8.50 14.70 257.04 749.70 6372.45 3176.52 9000.15 38234.70 324994.9517 59.50 8.50 12.81 233.84 762.20 6478.66 2102.07 5955.87 45350.60 385480.1218 68.00 8.50 9.45 189.21 642.60 5462.10 843.91 2391.07 43696.80 371422.8018 1/2 72.25 4.25 7.35 71.40 531.04 2256.91 397.07 562.51 38367.46 163061.7019 76.50 4.25 5.25 53.55 401.63 1706.91 144.70 205.00 30724.31 130578.3319 1/2 80.75 4.25 3.78 38.38 305.24 1297.25 54.01 76.51 24647.73 104752.8420 85.00 4.25 2.73 27.67 232.05 986.21 20.35 28.82 19724.25 83828.0620 1/2 89.25 4.25 2.31 21.42 206.17 876.21 12.33 17.46 18400.45 78201.91Aw=4106.39 My=13040.76 Ix=143050.22 Iy= 3308371.21WL4 xF= 3.176 [m] IyF= 3266957.36 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 -76.50 4.25 1.26 5.36 -96.39 -409.66 2.00 2.83 7373.84 31338.801 1/2 -72.25 4.25 3.15 18.74 -227.59 -967.25 31.26 44.28 16443.20 69883.592 -68.00 4.25 5.46 36.59 -371.28 -1577.94 162.77 230.59 25247.04 107299.922 1/2 -63.75 4.25 7.56 55.34 -481.95 -2048.29 432.08 612.12 30724.31 130578.333 -59.50 4.25 9.45 72.29 -562.28 -2389.67 843.91 1195.54 33455.36 142185.294 -51.00 8.50 12.81 189.21 -653.31 -5553.14 2102.07 5955.87 33318.81 283209.895 -42.50 8.50 14.70 233.84 -624.75 -5310.38 3176.52 9000.15 26551.88 225690.946 -34.00 8.50 15.33 255.26 -521.22 -4430.37 3602.69 10207.61 17721.48 150632.587 -25.50 8.50 15.75 264.18 -401.63 -3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.228 -17.00 8.50 15.75 267.75 -267.75 -2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.889 -8.50 8.50 15.75 267.75 -133.88 -1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4710 0.00 8.50 15.75 267.75 0.00 0.00 3906.98 11069.79 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.75 267.75 133.88 1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4712 17.00 8.50 15.75 267.75 267.75 2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.8813 25.50 8.50 15.75 267.75 401.63 3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.2214 34.00 8.50 15.75 267.75 535.50 4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.5015 42.50 8.50 15.54 265.97 660.45 5613.83 3752.78 10632.88 28069.13 238587.5616 51.00 8.50 14.91 258.83 760.41 6463.49 3314.61 9391.41 38780.91 329637.7417 59.50 8.50 13.23 239.19 787.19 6691.07 2315.69 6561.11 46837.51 398118.8118 68.00 8.50 9.87 196.35 671.16 5704.86 961.50 2724.26 45638.88 387930.4818 1/2 72.25 4.25 7.77 74.97 561.38 2385.88 469.10 664.55 40559.89 172379.5119 76.50 4.25 5.67 57.12 433.76 1843.46 182.28 258.24 33182.26 141024.5919 1/2 80.75 4.25 3.78 40.16 305.24 1297.25 54.01 76.51 24647.73 104752.8420 85.00 4.25 2.94 28.56 249.90 1062.08 25.41 36.00 21241.50 90276.3820 1/2 89.25 4.25 2.52 23.21 224.91 955.87 16.00 22.67 20073.22 85311.17Aw=4166.19 My=12926.97 Ix=146152.26 Iy= 3429115.86WL5 xF= 3.103 [m] IyF= 3389005.70 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 -76.50 4.25 1.47 6.25 -112.46 -477.93 3.18 4.50 8602.81 36561.931 1/2 -72.25 4.25 3.57 21.42 -257.93 -1096.21 45.50 64.46 18635.62 79201.402 -68.00 4.25 5.88 40.16 -399.84 -1699.32 203.30 288.00 27189.12 115553.762 1/2 -63.75 4.25 8.19 59.80 -522.11 -2218.98 549.35 778.25 33284.67 141459.863 -59.50 4.25 10.08 77.65 -599.76 -2548.98 1024.19 1450.94 35685.72 151664.314 -51.00 8.50 13.23 198.14 -674.73 -5735.21 2315.69 6561.11 34411.23 292495.465 -42.50 8.50 14.91 239.19 -633.68 -5386.24 3314.61 9391.41 26931.19 228915.096 -34.00 8.50 15.54 258.83 -528.36 -4491.06 3752.78 10632.88 17964.24 152696.047 -25.50 8.50 15.75 265.97 -401.63 -3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.228 -17.00 8.50 15.75 267.75 -267.75 -2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.889 -8.50 8.50 15.75 267.75 -133.88 -1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4710 0.00 8.50 15.75 267.75 0.00 0.00 3906.98 11069.79 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.75 267.75 133.88 1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4712 17.00 8.50 15.75 267.75 267.75 2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.8813 25.50 8.50 15.75 267.75 401.63 3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.2214 34.00 8.50 15.75 267.75 535.50 4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.5015 42.50 8.50 15.54 265.97 660.45 5613.83 3752.78 10632.88 28069.13 238587.5616 51.00 8.50 15.12 260.61 771.12 6554.52 3456.65 9793.84 39327.12 334280.5217 59.50 8.50 13.44 242.76 799.68 6797.28 2427.72 6878.53 47580.96 404438.1618 68.00 8.50 10.29 201.71 699.72 5947.62 1089.55 3087.05 47580.96 404438.1618 1/2 72.25 4.25 8.19 78.54 591.73 2514.84 549.35 778.25 42752.31 181697.3319 76.50 4.25 5.67 58.91 433.76 1843.46 182.28 258.24 33182.26 141024.5919 1/2 80.75 4.25 3.78 40.16 305.24 1297.25 54.01 76.51 24647.73 104752.8420 85.00 4.25 2.73 27.67 232.05 986.21 20.35 28.82 19724.25 83828.0620 1/2 89.25 4.25 2.52 22.31 224.91 955.87 16.00 22.67 20073.22 85311.17Aw= 4217.96 My= 12452.83 Ix=149263.97 Iy= 3517183.69WL6 xF= 2.952 [m] IyF= 3480418.73 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001 -76.50 4.25 1.89 8.03 -144.59 -614.49 6.75 9.56 11060.75 47008.201 1/2 -72.25 4.25 4.41 26.78 -318.62 -1354.15 85.77 121.50 23020.48 97837.022 -68.00 4.25 6.72 47.30 -456.96 -1942.08 303.46 429.91 31073.28 132061.442 1/2 -63.75 4.25 8.82 66.05 -562.28 -2389.67 686.13 972.02 35845.03 152341.383 -59.50 4.25 10.92 83.90 -649.74 -2761.40 1302.17 1844.74 38659.53 164303.004 -51.00 8.50 13.65 208.85 -696.15 -5917.28 2543.30 7206.02 35503.65 301781.035 -42.50 8.50 15.12 244.55 -642.60 -5462.10 3456.65 9793.84 27310.50 232139.256 -34.00 8.50 15.54 260.61 -528.36 -4491.06 3752.78 10632.88 17964.24 152696.047 -25.50 8.50 15.75 265.97 -401.63 -3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.228 -17.00 8.50 15.75 267.75 -267.75 -2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.889 -8.50 8.50 15.75 267.75 -133.88 -1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4710 0.00 8.50 15.75 267.75 0.00 0.00 3906.98 11069.79 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.75 267.75 133.88 1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4712 17.00 8.50 15.75 267.75 267.75 2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.8813 25.50 8.50 15.75 267.75 401.63 3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.2214 34.00 8.50 15.75 267.75 535.50 4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.5015 42.50 8.50 15.54 265.97 660.45 5613.83 3752.78 10632.88 28069.13 238587.5616 51.00 8.50 15.12 260.61 771.12 6554.52 3456.65 9793.84 39327.12 334280.5217 59.50 8.50 13.65 244.55 812.18 6903.49 2543.30 7206.02 48324.41 410757.5118 68.00 8.50 10.71 207.06 728.28 6190.38 1228.48 3480.70 49523.04 420945.8418 1/2 72.25 4.25 8.40 81.22 606.90 2579.33 592.70 839.66 43848.53 186356.2319 76.50 4.25 5.88 60.69 449.82 1911.74 203.30 288.00 34411.23 146247.7319 1/2 80.75 4.25 3.57 40.16 288.28 1225.18 45.50 64.46 23278.41 98933.2320 85.00 4.25 2.31 24.99 196.35 834.49 12.33 17.46 16689.75 70931.4420 1/2 89.25 4.25 2.10 18.74 187.43 796.56 9.26 13.12 16727.68 71092.65Aw=4271.51 My=11432.48 Ix=151891.81 Iy= 3612796.04WL7 xF= 2.676 [m] IyF= 3582197.56 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 0.21 0.89 -16.96 -72.07 0.01 0.01 1369.32 5819.601 -76.50 4.25 2.73 12.50 -208.85 -887.59 20.35 28.82 15976.64 67900.731 1/2 -72.25 4.25 5.46 34.81 -394.49 -1676.56 162.77 230.59 28501.54 121131.552 -68.00 4.25 7.77 56.23 -528.36 -2245.53 469.10 664.55 35928.48 152696.042 1/2 -63.75 4.25 9.87 74.97 -629.21 -2674.15 961.50 1362.13 40112.30 170477.263 -59.50 4.25 11.55 91.04 -687.23 -2920.71 1540.80 2182.80 40889.89 173782.024 -51.00 8.50 13.86 215.99 -706.86 -6008.31 2662.50 7543.75 36049.86 306423.815 -42.50 8.50 15.33 248.12 -651.53 -5537.96 3602.69 10207.61 27689.81 235363.416 -34.00 8.50 15.54 262.40 -528.36 -4491.06 3752.78 10632.88 17964.24 152696.047 -25.50 8.50 15.75 265.97 -401.63 -3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.228 -17.00 8.50 15.75 267.75 -267.75 -2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.889 -8.50 8.50 15.75 267.75 -133.88 -1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4710 0.00 8.50 15.75 267.75 0.00 0.00 3906.98 11069.79 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.75 267.75 133.88 1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4712 17.00 8.50 15.75 267.75 267.75 2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.8813 25.50 8.50 15.75 267.75 401.63 3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.2214 34.00 8.50 15.75 267.75 535.50 4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.5015 42.50 8.50 15.54 265.97 660.45 5613.83 3752.78 10632.88 28069.13 238587.5616 51.00 8.50 15.12 260.61 771.12 6554.52 3456.65 9793.84 39327.12 334280.5217 59.50 8.50 13.86 246.33 824.67 7009.70 2662.50 7543.75 49067.87 417076.8518 68.00 8.50 10.92 210.63 742.56 6311.76 1302.17 3689.48 50494.08 429199.6818 1/2 72.25 4.25 8.61 83.00 622.07 2643.81 638.28 904.23 44944.74 191015.1419 76.50 4.25 5.88 61.58 449.82 1911.74 203.30 288.00 34411.23 146247.7319 1/2 80.75 4.25 3.36 39.27 271.32 1153.11 37.93 53.74 21909.09 93113.6320 85.00 4.25 1.68 21.42 142.80 606.90 4.74 6.72 12138.00 51586.5020 1/2 89.25 4.25 1.26 12.50 112.46 477.93 2.00 2.83 10036.61 42655.59Aw=4325.95 My=9843.16 Ix=154324.10 Iy= 3712986.70WL8 xF= 2.275 [m] IyF= 3690589.81 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 1/2 -80.75 4.25 1.47 6.25 -118.70 -504.49 3.18 4.50 9585.23 40737.211 -76.50 4.25 4.20 24.10 -321.30 -1365.53 74.09 104.96 24579.45 104462.661 1/2 -72.25 4.25 6.51 45.52 -470.35 -1998.98 275.89 390.85 33982.61 144426.082 -68.00 4.25 8.82 65.15 -599.76 -2548.98 686.13 972.02 40783.68 173330.642 1/2 -63.75 4.25 10.71 83.00 -682.76 -2901.74 1228.48 1740.35 43526.11 184985.963 -59.50 4.25 12.18 97.28 -724.71 -3080.02 1806.93 2559.82 43120.25 183261.044 -51.00 8.50 14.28 224.91 -728.28 -6190.38 2911.95 8250.54 37142.28 315709.385 -42.50 8.50 15.33 251.69 -651.53 -5537.96 3602.69 10207.61 27689.81 235363.416 -34.00 8.50 15.75 264.18 -535.50 -4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.507 -25.50 8.50 15.75 267.75 -401.63 -3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.228 -17.00 8.50 15.75 267.75 -267.75 -2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.889 -8.50 8.50 15.75 267.75 -133.88 -1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4710 0.00 8.50 15.75 267.75 0.00 0.00 3906.98 11069.79 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.75 267.75 133.88 1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4712 17.00 8.50 15.75 267.75 267.75 2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.8813 25.50 8.50 15.75 267.75 401.63 3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.2214 34.00 8.50 15.75 267.75 535.50 4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.5015 42.50 8.50 15.75 267.75 669.38 5689.69 3906.98 11069.79 28448.44 241811.7216 51.00 8.50 15.33 264.18 781.83 6645.56 3602.69 10207.61 39873.33 338923.3117 59.50 8.50 14.07 249.90 837.17 7115.90 2785.37 7891.87 49811.32 423396.2018 68.00 8.50 11.13 214.20 756.84 6433.14 1378.75 3906.46 51465.12 437453.5218 1/2 72.25 4.25 8.82 84.79 637.25 2708.29 686.13 972.02 46040.95 195674.0419 76.50 4.25 6.09 63.37 465.89 1980.01 225.87 319.98 35640.20 151470.8619 1/2 80.75 4.25 3.15 39.27 254.36 1081.04 31.26 44.28 20539.77 87294.0320 85.00 4.25 1.05 17.85 89.25 379.31 1.16 1.64 7586.25 32241.5620 1/2 89.25 4.25 0.00 4.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Aw=4405.38 My=7904.87 Ix=158272.39 Iy= 3870889.75WL9 xF= 1.794 [m] IyF= 3856705.50 [m^4]CUPLA x dx y Ai xy Myi y3Ixi x2*y Iyi0 -85.00 - 0.63 -53.55 0.25 4551.75 1/2 -80.75 4.25 3.15 16.07 -254.36 -1081.04 31.26 44.28 20539.77 87294.031 -76.50 4.25 5.67 37.49 -433.76 -1843.46 182.28 258.24 33182.26 141024.591 1/2 -72.25 4.25 8.19 58.91 -591.73 -2514.84 549.35 778.25 42752.31 181697.332 -68.00 4.25 9.87 76.76 -671.16 -2852.43 961.50 1362.13 45638.88 193965.242 1/2 -63.75 4.25 11.55 91.04 -736.31 -3129.33 1540.80 2182.80 46939.92 199494.673 -59.50 4.25 12.81 103.53 -762.20 -3239.33 2102.07 2977.93 45350.60 192740.064 -51.00 8.50 14.49 232.05 -738.99 -6281.42 3042.32 8619.91 37688.49 320352.175 -42.50 8.50 15.54 255.26 -660.45 -5613.83 3752.78 10632.88 28069.13 238587.566 -34.00 8.50 15.75 265.97 -535.50 -4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.507 -25.50 8.50 15.75 267.75 -401.63 -3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.228 -17.00 8.50 15.75 267.75 -267.75 -2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.889 -8.50 8.50 15.75 267.75 -133.88 -1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4710 0.00 8.50 15.75 267.75 0.00 0.00 3906.98 11069.79 0.00 0.0011 8.50 8.50 15.75 267.75 133.88 1137.94 3906.98 11069.79 1137.94 9672.4712 17.00 8.50 15.75 267.75 267.75 2275.88 3906.98 11069.79 4551.75 38689.8813 25.50 8.50 15.75 267.75 401.63 3413.81 3906.98 11069.79 10241.44 87052.2214 34.00 8.50 15.75 267.75 535.50 4551.75 3906.98 11069.79 18207.00 154759.5015 42.50 8.50 15.75 267.75 669.38 5689.69 3906.98 11069.79 28448.44 241811.7216 51.00 8.50 15.33 264.18 781.83 6645.56 3602.69 10207.61 39873.33 338923.3117 59.50 8.50 14.28 251.69 849.66 7222.11 2911.95 8250.54 50554.77 429715.5518 68.00 8.50 11.34 217.77 771.12 6554.52 1458.27 4131.78 52436.16 445707.3618 1/2 72.25 4.25 9.24 87.47 667.59 2837.26 788.89 1117.59 48233.38 204991.8519 76.50 4.25 6.51 66.94 498.02 2116.56 275.89 390.85 38098.15 161917.1319 1/2 80.75 4.25 3.36 41.95 271.32 1153.11 37.93 53.74 21909.09 93113.6320 85.00 4.25 0.42 16.07 35.70 151.73 0.07 0.10 3034.50 12896.6320 1/2 89.25 4.25 0.00 1.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Aw=4492.85 My=5814.86 Ix=161706.52 Iy= 4064580.94WL10 xF= 1.294 [m] IyF= 4057055.06 [m^4]WL (z*Aw) a' Mxy zB xF*Aw (xF*Aw) a" Myz xB r R0 0.00- 0.00 0.00 4972.79- - 0.00 1.71 - -1 3650.33 1825.16 1825.16 0.56 9551.09 14523.88 14523.88 14523.88 2.22 34.62 781.772 11425.79 5712.89 7538.06 1.07 11876.27 21427.36 21427.36 35951.24 2.55 18.25 414.433 19877.76 9938.88 17476.94 1.59 12646.28 24522.55 24522.55 60473.79 2.75 12.63 284.804 28527.87 14263.94 31740.87 2.11 13040.76 25687.04 25687.04 86160.83 2.86 9.49 216.705 37256.52 18628.26 50369.13 2.62 12926.97 25967.73 25967.73 112128.57 2.92 7.61 176.406 46138.68 23069.34 73438.47 3.14 12452.83 25379.80 25379.80 137508.37 2.94 6.38 148.717 55208.27 27604.13 101042.60 3.65 11432.48 23885.31 23885.31 161393.68 2.92 5.49 129.568 64508.12 32254.06 133296.66 4.17 9843.16 21275.64 21275.64 182669.31 2.86 4.83 115.529 74256.00 37128.00 170424.66 4.69 7904.87 17748.03 17748.03 200417.35 2.76 4.36 106.2110 84576.87 42288.44 212713.10 5.22 5814.86 13719.73 13719.73 214137.08 2.63 3.97 99.53WL z Aw xF Ix IyF zwi+Awi-1 a Vz*Aw0 0.00 2900.63 1.71 67054.75 1718026.52 - - 0.00 0.00 0.00 0.001 1.00 3650.33 2.62 113410.402560653.89 1.00 6550.95 3275.48 3275.48 3380.47 3650.332 2.00 3887.73 3.05 128546.852919449.37 1.00 7538.06 3769.03 7044.50 7270.32 7775.463 3.00 4034.10 3.13 138975.943134344.25 1.00 7921.83 3960.92 11005.42 11358.20 12102.304 4.00 4106.39 3.18 143050.223266957.36 1.00 8140.49 4070.25 15075.66 15558.92 16425.575 5.00 4166.19 3.10 146152.263389005.70 1.00 8272.58 4136.29 19211.96 19827.80 20830.956 6.00 4217.96 2.95 149263.973480418.73 1.00 8384.15 4192.07 23404.03 24154.25 25307.737 7.00 4271.51 2.68 151891.813582197.56 1.00 8489.46 4244.73 27648.76 28535.05 29900.548 8.00 4325.95 2.28 154324.103690589.81 1.00 8597.45 4298.73 31947.48 32971.57 34607.589 9.00 4405.38 1.79 158272.393856705.50 1.00 8731.33 4365.66 36313.15 37477.18 39648.4210 10.00 4492.85 1.29 161706.524057055.06 1.00 8898.23 4449.11 40762.26 42068.91 44928.45Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.2.2. Calculul diagramei BonjeanDiagrama Bonjean constituie un instrument deosebit de util n proiectarea i exploatarea, navei permind calculul elementelor carenei pentru o plutire oarecare.Calculul seciunii transversale se face pe toat nlimea cuplei. Se propune calculul ariei transversale AT de la linia de baz pn la punte, aceste valori vor fi calculate ca funcie de cota z, deci AT= AT(z).Reprezentarea curbelor transversale se face aeznd un segment orizontal care reprezint aria transversal pentru o cupl, care are o cot z, reprezentnd aria transversal la plutirea respectiv.Aceast curb se traseaz pentru fiecare cupl mparte, la o anumit scar.Dup calculul valorilor curbelor AT(z) se trece la construcia propriu-zis a diagramei Bonjean.Diagramei Bonjean const n ansamblul curbelor AT(z) la fiecare cuplVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.K3.j.. .z.... .y.. .At...1 0 3.1 02 1.6 5.9 7.23 3.2 6.8 17.364 4.8 7.6 28.885 6.4 8 41.366 8 9.6 55.447 9.6 10.7 71.688 11.2 11.6 89.529 12.8 12.2 108.5610 14.4 12.6 128.411 16 12.7 148.64K4.j.. z... ..y. .At...1 0 4.4 02 1.6 9.9 11.443 3.2 10.3 27.64 4.8 11.1 44.725 6.4 11.7 62.966 8 12.3 82.167 9.6 12.7 102.168 11.2 13 122.729 12.8 13.3 143.7610 14.4 13.5 165.211 16 13.6 186.88K2.j. z .y.. ..At...1 0 1.2 02 1.6 2.5 2.963 3.2 3 7.364 4.8 3.5 12.565 6.4 4.1 18.646 8 5.5 26.327 9.6 7.4 36.648 11.2 9.2 49.929 12.8 10.4 65.610 14.4 11.2 82.8811 16 11.5 101.04K1.j. z y .At...1 8 0.5 02 9.6 3.1 2.883 11.2 5.8 104 12.8 7.7 20.85 14.4 8.9 34.086 16 9.4 48.72K5.j.. .z. .y.. .At...1 0 7.3 02 1.6 12 15.443 3.2 12.7 35.24 4.8 13.1 55.845 6.4 13.4 77.046 8 13.6 98.647 9.6 13.7 120.488 11.2 13.8 142.489 12.8 13.8 164.5610 14.4 13.9 186.7211 16 13.9 208.96K6.j z. ..y.. ..At...1 0 10.1 02 1.6 13.5 18.883 3.2 13.8 40.724 4.8 13.9 62.885 6.4 13.9 85.126 8 14 107.447 9.6 14 129.848 11.2 14 152.249 12.8 14 174.6410 14.4 14 197.0411 16 14 219.44K9.j. .z.. .y. At...1 0 14 02 1.6 14 22.43 3.2 14 44.84 4.8 14 67.25 6.4 14 89.66 8 14 1127 9.6 14 134.48 11.2 14 156.89 12.8 14 179.210 14.4 14 201.611 16 14 224K10.j. z. ..y. ...At...1 0 14 02 1.6 14 22.43 3.2 14 44.84 4.8 14 67.25 6.4 14 89.66 8 14 1127 9.6 14 134.48 11.2 14 156.89 12.8 14 179.210 14.4 14 201.611 16 14 224K11.j. .z. .y. .At...1 0 14 02 1.6 14 22.43 3.2 14 44.84 4.8 14 67.25 6.4 14 89.66 8 14 1127 9.6 14 134.48 11.2 14 156.89 12.8 14 179.210 14.4 14 201.611 16 14 224K12.j.. ..z. .y.. .At...1 0 14 02 1.6 14 22.43 3.2 14 44.84 4.8 14 67.25 6.4 14 89.66 8 14 1127 9.6 14 134.48 11.2 14 156.89 12.8 14 179.210 14.4 14 201.611 16 14 224K13.j z. y. At...1 0 14 02 1.6 14 22.43 3.2 14 44.84 4.8 14 67.25 6.4 14 89.66 8 14 1127 9.6 14 134.48 11.2 14 156.89 12.8 14 179.210 14.4 14 201.611 16 14 224K14.j. .z. .y... .At...1 0 13.3 02 1.6 13.8 21.683 3.2 14 43.924 4.8 14 66.325 6.4 14 88.726 8 14 111.127 9.6 14 133.528 11.2 14 155.929 12.8 14 178.3210 14.4 14 200.7211 16 14 223.12K15.j. .z. .y.. .At...1 0 14 02 1.6 14 22.43 3.2 14 44.84 4.8 14 67.25 6.4 14 89.66 8 14 1127 9.6 14 134.48 11.2 14 156.89 12.8 14 179.210 14.4 14 201.611 16 14 224K16.j. .z. y ..At...1 0 9.9 02 1.6 13.1 18.43 3.2 13.7 39.844 4.8 13.8 61.845 6.4 13.9 846 8 13.9 106.247 9.6 13.9 128.488 11.2 13.9 150.729 12.8 13.9 172.9610 14.4 14 195.2811 16 14 217.68K17.j. .z. y. .At...1 0 7.8 02 1.6 11.8 15.683 3.2 12.6 35.24 4.8 13.1 55.765 6.4 13.3 76.886 8 13.4 98.247 9.6 13.5 119.768 11.2 13.6 141.449 12.8 13.6 163.210 14.4 13.8 185.1211 16 13.9 207.28K18.j .z.. .y... .At...1 0 4.9 02 1.6 9.45 11.483 3.2 10.5 27.444 4.8 11.1 44.725 6.4 11.5 62.86 8 11.8 81.447 9.6 12 100.488 11.2 12.2 119.849 12.8 12.4 139.5210 14.4 12.8 159.6811 16 13.3 180.56K7.j .z .y. .At...1 0 11.5 02 1.6 14 20.43 3.2 14 42.84 4.8 14 65.25 6.4 14 87.66 8 14 1107 9.6 14 132.48 11.2 14 154.89 12.8 14 177.210 14.4 14 199.611 16 14 222K8.j. .z.. .y .At...1 0 14 02 1.6 14 22.43 3.2 14 44.84 4.8 14 67.25 6.4 14 89.66 8 14 1127 9.6 14 134.48 11.2 14 156.89 12.8 14 179.210 14.4 14 201.611 16 14 224K19.j.. .z .y..... .At...1 0 1.7 02 1.6 5.8 63 3.2 7 16.244 4.8 7.6 27.925 6.4 8 40.46 8 8.3 53.447 9.6 8.7 67.048 11.2 9.2 81.369 12.8 9.8 96.5610 14.4 10.7 112.9611 16 11.7 130.88K20.j .z y .At...1 0 0.1 02 1.6 2.4 23 3.2 3.3 6.564 4.8 3.6 12.085 6.4 3.5 17.766 8 3.3 23.27 9.6 3.3 28.488 11.2 3.9 34.249 12.8 4.7 41.1210 14.4 6.2 49.8411 16 7.6 60.88cupla AT0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 100 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.63 1/2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.21 1.89 6.511 0.00 1.05 2.52 4.41 6.51 8.82 11.55 14.91 19.53 26.46 36.331 1/2 0.00 3.15 7.56 12.60 18.27 24.36 31.08 39.06 48.93 60.90 75.602 0.00 5.25 12.39 20.79 29.82 39.90 51.24 63.84 78.33 94.92 113.612 1/2 0.00 6.93 17.22 29.40 42.84 57.33 73.08 90.09 108.78 129.36 151.623 0.00 10.29 24.15 39.69 56.91 75.39 94.92 115.92 138.39 162.12 187.114 0.00 16.59 37.17 59.64 83.37 108.36 134.40 161.28 188.79 216.93 245.705 0.00 22.26 48.09 75.60 104.16 133.35 162.96 192.99 223.44 254.10 284.976 0.00 28.14 58.17 88.41 119.07 149.73 180.60 211.68 242.76 274.05 305.557 0.00 28.14 58.80 90.09 121.59 153.09 184.59 216.09 247.59 279.09 310.598 0.00 28.14 58.80 90.09 121.59 153.09 184.59 216.09 247.59 279.09 310.599 0.00 28.14 58.80 90.09 121.59 153.09 184.59 216.09 247.59 279.09 310.5910 0.00 28.14 58.80 90.09 121.59 153.09 184.59 216.09 247.59 279.09 310.5911 0.00 28.14 58.80 90.09 121.59 153.09 184.59 216.09 247.59 279.09 310.5912 0.00 28.14 58.80 90.09 121.59 153.09 184.59 216.09 247.59 279.09 310.5913 0.00 28.14 58.80 90.09 121.59 153.09 184.59 216.09 247.59 279.09 310.5914 0.00 27.30 57.33 88.41 119.91 151.41 182.91 214.41 245.91 277.41 308.9115 0.00 25.41 54.39 84.63 115.50 146.58 177.66 208.74 239.82 271.11 302.6116 0.00 22.26 48.51 76.44 105.42 135.03 165.06 195.30 225.54 255.99 286.6517 0.00 16.59 38.22 62.16 87.36 113.40 140.07 167.16 194.67 222.60 250.9518 0.00 10.08 24.99 42.21 60.69 80.01 100.17 121.17 142.80 164.85 187.3218 1/2 0.00 6.51 17.64 30.87 45.15 60.27 76.23 92.82 109.83 127.26 145.3219 0.00 3.57 10.71 19.74 29.82 40.74 52.08 63.63 75.39 87.36 99.9619 1/2 0.00 2.10 6.72 12.60 19.53 27.09 34.65 42.00 48.93 55.44 61.9520 0.00 1.05 4.20 8.82 14.07 19.74 25.41 30.45 34.44 37.17 38.6420 1/2 0.00 0.00 1.47 5.04 9.45 14.28 19.32 23.94 27.30 28.56 28.56Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.3.Diagrama bratului stabilitatii staticeSTABILITATEA LA INGHIURI MARI DE INCLINARECurbele de interpolare ale stabilitatii de forma- curbele de pantocarene-In conditiile de exploatare nava poate sa se afle in cele mai diverse conditii de incarcare cuprinse intre deplasamentul navei goale si deplasamentul la prima incarcare. Intre aceste limite ale deplasamentului , distributia marfii la bord poate fi foarte diferita , astfel incat , pentru acelasi deplasament pozitia pe inaltime a centrului de greutate, putand avea o variatie destul de larga. Stabilitatea navei trebuie analizata pentru fiecare situatie de incarcare , deci trebuie construite cele doua diagrame de stabilitate statica si dinamica.Se stie ca : g f B B B sl l a Z Z Y l + sin sin ) ( cos0(1)Bratul stabilitatii de greutate , l g, depinde de distributia maselor de bord si se determina din relatia :Lg=a sin = (zg zB0) sin (2)Cunoscand deci deplasamentul navei , din curbele de carene drepte se poate extrage valuarea lui zB pentru volumul carenei corespunzator , iar zG se poate determina prin calcul in functie de distributia incarcaturii Bratul stabilitatii de forma depinde atat de deplasament cat si de formele navei .Determinarea lui prin calcul pentru toate deplasamentele ce se pot intalni in exploatarea navei ar necesita o munca foarte laborioasa .De aceea , in faza de proiectare a navei se construiesc diagrame de interpolare ale bratului stabilitatii de forma date sub forma lf(=F(V , () cunoscute sub denumirea diagrama de pontocarene.Calculul si constructia curbelor de interpolare se realizeaza in modul urmator : se stabilesc limitele de variatie ale volumului carenei , intre situatia de nava goala , V0 si plina incarcare Vp . Intre aceste limite se mai aleg cateva valori ale volumului carenei , notate prin V1 , V2 cu intervale egale intre ele , astfel incat:V1-V0 ( V2-V1((Vp-Vp-1 Corespunzator fiecarui volum V0 , V1 , ,Vp , din diagramele de carene drepte se pot determina pescajele corespunzatoare d0,d1,.,dp . Pentru fiecare din pescajele obtinute se Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.calculeaza bratele stabilitatii de forma lf( in gama de valori a unghiului ( cuprinsa intre 00.900 de obicei din 100 in 100 . Sub acesta forma construite diagramele de interpolare s-ar putea utiliza mai greu in practica deoarece pentru fiecare deplasament ar trebui utilizate si curbele de carene drepte in vederea determinarii zB0 . De aceea , pentru toate volumele de calcul adoptate , bratul stabilitatii de forma se recomanda a se calcula in raport cu un punct fix de pe nava , sa zicem punctul de chila C0(fig .1) , adica se calculeaza bratul C0A dat de relatia :CoA=lf(=lf(+zB0sin( (3)

Avand diagramele astfel construite , utilizarea lor in conditii de exploatare ale navei deoarece bratul stabilitatii statice se calculeaza simplu cu relatia :lS(=lf(-ZGsin(fiind deci necesara numai determinarea prin calcul a cotei centrului de greutate , ZG . Cu valorile bratului astfel calculate se pot trasa curbele lf=f(V) , pentru valori constante ale unghiului de inclinare (fig.2).Cu o valoare a volumului carenei V , corespunzatoare unei situatii de incarcare date , se intra in abscisa si pe verticala punctului respectiv se citesc din diagrama valorile bratului lf( pentru fiecare unghi de inclinare . Cunoscand pozitia pe inaltime a centrului de greutate , prin aplicarea formulei (1) se detrmina foarte usor valorile bratului stabilitatii statice lS( iar prin integrare se determina ld( . Cu valorile astfel calculate se traseaza diagramele de stabilitate , care , dupa cum se stie , permit determinarea comportarii navei la actiunea diverselor cauze externe .Daca bratul stabilitatii de forma se traseaza in raport cu un alt punct de pe nava situat in planul diametral z0 , atunci bratul stabilitatii statice se va calcula , evident , cu relatia : lS(=lf(-(ZG z0)sin( (4)Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Unii proiectanti obisnuiesc sa prezinte diagramele de pantocarene sub forma lf(=f(V , () , adica sa reprezinte bratele stabilitatii de forma calculate in raport cu centrul de carena corespunzator volumului V . In aceasta situatie , dupa cum s-a aratat mai sus , pentru utilizarea lor in construirea diagramelor de stabilitate , trebuie sa avem la dispozitie si curbele de carene drepte din care se extragem valuare lui ZB0 corespunzatoare volumului pentru care se face calculul .Considerand expresia bratului stabilitatii de forma lf(=YB( cos ( +(ZB(-ZB0)sin ( (5)prin derivare in raport cu volumul carenei se obtine (se are in vedere ca unghiul ( nu depinde de volumul carenei) sin) (cos0dV Z Z ddVdYdVdlB B B f+ (6)Pentru determinarea derivatelor coordonatelor centrului de carena se utilizeaza relatiile :YB= d IVlxcos0ZB-ZB0= d IVlxsin0Prin Ix notandu-se momentul de inertie al plutirii izocarene inclinata de unghi fata de plutirea initiala . Efectuand derivatele se obtine :]]]

020 0cos cosBxxBy codVlVd I ddVdIVddY (7) 20 00sin sin) (Vd I ddVdIVdZ Z dxxB B ( )]00sinB B TZ Z dVl

(8)in care prin (T s-a notat raza metacentrica diferentiala data de relatiadVdIxT Deoarece raza matacentrica diferentiala reprezinta raza de curbura a curbei centrelor de plutire , iar raza metacentrica raza de curbura a curbei centrelor de carena , prin analogie Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.se poate conclude ca integralele ce contin pe (T vor determina pozitia centrului de plutire pentru o inclinare data . Avand in vedere ca pentru (=0 zf=d siYf=0se poate scrie d d Zd YT FT Fsincos00 (9 ), (10)Rezulta deci:( ) B FBY YVldVdY (11)(( [ ) ( )]00)B B FB BZ d Z ZVldV Z Z d (12)Inlocuind se obtine:( { ) ( [ ) ( ) ] sin cos0 B B F B ffZ Z d Z Y YVldVdl + + (13)Avand in vedere forma generala a expresiei bratului stabilitatii de forma (5 ), prin analogie se poate scrie :f=YFcos +(ZF-d)sin(14)Aceasta expresie poarta numele de bratul curbei centrelor de plutire si reprezinta distanta de la centrul de plutire initial pana la centrul plutirii inclinata de unghi ( , masurata paralel cu aceasta plutire (fig .3) . Utilizand relatiile (5 )si (14 )in (13) , derivata dVdl f se poate scrie :( ) f FflVldVdl (15)Derivata bratului stabilitatii de forma in raport cu volumul carenei , pe cubele de interpolare se reprezinta prin tangenta inclinata de unghi ( fata de axa absciselor .Plecand de la expresia obtinuta mai sus (15) se poate determina tangenta unghiului ( sub forma :Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.tg = Vl(lf-F) (16)Aceasta relatie se poate utiliza pentru trasarea corecta a curbelor de interpolare . In punctul de volum considerat VI (fig 4) din calcule a rezultat valoarea bratului stabilitatii de forma lf( care se poate transpune pe figura la o scara aleasa corespunzator (punctul A) . Din transversalul pe care s-au efectua calculele , pentru inclinarea de unghi ( se poate determina prin masurare distanta (F( de la centrul plutirii initiale F0 pana la centrul plutirii inclinate F( .Din punctul C , pe axa absciselor se msoar segmentul CD care corespunde la scara cu volumul VI si pe verticala ridicata in D se aseaza segmentul F . Dreapta AB reprezinta directia tangentei la curba de interpolare , curba trebuind deci sa fie tangenta la aceasta dreapta in punctul A .4.Esantinaj in zona centralaa naveiGeneralitatiEsantionajul navei se face in conformitate cu Reguli pentru clasificarea si constructia navelor maritime 1995 ale Registrului Naval Roman pentru clasa:

Materiale principaleCorpul rezistent (tablele invelisului,osatura formata din inima cu platbanda,profile platbanda cu bulb,platbenzi confectionate din table) va fi executat din otel A STAS 8324-80 cu limita de curgere 235 N/mmp. Otelurile D si E se vor utiliza pentru o serie de elemente conform prescriptiilor regulilor societatii de clasificare.PETROLIER CMRNR0MVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Otelurile de inalta rezistenta cu limita de curgere 315 N/mmp, A 32, D 32 sau E 32 se vor utiliza numai in zona centrala la puntea principala (inclusiv bordajul pe zona prescrisa de reguli) si fundul navei (inclusiv dublu fund) numai pentru elementele care participa la robustetea generala a navei.Tevile pentru pontili vor fi din otel OLT 35 STAS 8183-80. Piesele turnate se vor executa din otel OT 40-3 STAS 600-82.Materialele de adaos pentru sudura,sirma si electrozi, vor fi conform cerintelor societatii de clasificare.Sistemul de constructieSistemul de constructie al osaturii va fi: longitudinal in zona tancurilor de incarcare si numai puntea principala in C.M. si extremitatea pupa;transversal in picuri si in compartimentul masini.Dimensiuni principale Lungimea navei LConform 1.2.1.3. lungimea se adopta cea mai mare dintre distantele masurate astfel:-de la muchia prova a etravei,la nivelul liniei de incarcare de vara,pina la axul cirmei; L = 180 m.- 96 % din lungimea masurata la nivelul liniei de incarcare de vara,de la muchia anterioara a etravei pina la extremitatea pupa. ; L = 0,96 . 183,6 = 176,25 mNu va fi mai mare decit 0,97 % din L L = 0,97 . 183,6 = 178,098 m 178,1 mLatimea navei B Latimea maxima masurata la mijlocul lungimii navei intre marginile exterioare ale coastelor: B = 28 mInaltimea de constructie D D = 16,8 mVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Pescaj de claculd = 11,2 m4.1. Rapoarte intre dimensiuniConform 1.1.3. :17 DL deci 66 . 108 . 161 . 178< 175 . 2 DB deci 66 . 18 . 1628< 2.54.2.Distanta regulamentara normalaConform 1.6.2.1. distanta intre longitudinale este :a0=0.002L+0.48 [m]a0=0.002*178.1+0.48= 0.83 [m]Adoptm : 0,8 m.Conform 1.6.2.3. in picuri distanta intercostala va fi cel putin 0,6 m.Distanta teoretica intre coaste pe lungimea navei va fi urmatoarea:- de la C 7 la C 13 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 600 mmde la C 13 la C 51 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 735 mmde la C 51 la C 186 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 800 mmde la C 186 la C 218 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 700 mmde la 218 la C 251 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 600 mm 4.3.Grosimi minimeSe vor stabili in conformitate cu 1.6.1. Invelisul exteriorConform 1.6.1.1.1. :Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.L = 0,04 . L + 6 [mm] pentru L = 80 mL = 0,04 . 178,1 + 6 = 13,12 mmAdoptat : 13 mmConform tab. 1.6.1.4. :L = 0,025 . L + 6,5 [mm]L = 0,025 . 178,098 + 6,5 = 10,95 mmS-a ales valoarea mai mare .4.3.2. Invelisul puntilorS min = 0,04 L + 5; [mm]S min = 0,04 . 178,1 + 5 = 12,12 mmAdoptat : 12 mm La extremitati :S min = 0,015 . L + 6,5 [mm]S min = 0,015 . 178,1 + 6,5 = 9,18 mmAdoptat: 9 mm.4.3.3. Invelisul dublului fundConform 1.6.1.1.3. :S min = 0,035 . L + 5 ; [mm]S min = 0,035 . 178,1 +5 = 11,23 mmAdoptat : 11 mm 4.3.4. Tablele peretilor etansiConform 1.6.1.2.S min = 5 . a + 2,5 [mm]S min > 5 mma = 0,8 mVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.S min = 5 . 0,8 + 2,5 = 6,5 mmAdoptat : 7 mmGrosimea filelor inferioare va fi cu 1 mm mai mare :S min = 6,5 + 1 = 7,5 mmAdoptat : 8 mmGrosimea minima a tablelor inimilor si platbandelor osaturii peretilor de tanc va fi cel putin egala cu :S min = 0,03 L + 4,5 [mm]6,0 < S min < 7,5S min = 0,03 . 178,1 + 4,5 = 9,84 mmAdoptat : 7 mmConform 1.6.1.4. grosimea minima a elementelor structurale care limiteaza tancurile de marfa la petroliere cit si a celor din interiorul tancurilor va fi cel putin egala cu:S min = 0,025 . L + 6,5 [mm]S min = 0,025 . 178,1 + 6,5 = 10,95 mmAdoptat : 11 mmConform 1.6.1.3. in interiorul dublului fund grosimea minima a elementelor structurale va fi cel puin egala cu :S min = 0,025 . L + 5,5 [mm]S min = 0,025 . 178,1 + 5,5 = 9,95 mmAdoptat : 10 mm4.4. Invelisul exterior (Fundul navei,bordajul si puntea principala)Grosimea invelisului fundului in zona centrala a navei Conform 2.10.1.1. in zona centrala a navei grosimea minima va fi:d a k S 2 ; (mm)a = 0,8 mk = 5,9Pentru table cu Rc = 315 N/mm2=0,78 (conf.tab 1.5.4.)Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.95 , 13 2 , 11 78 , 0 8 , 0 9 , 5 S mm ;Grosimea adoptata conform 2.10.1.2. va fi:cR n a k S 102 ; (mm)(2.10.1.2-2)K2 = 0,36N coeficient determinat functie de valoarea C.cbBSWRWWCMC4'010 1 , 1)255 , 0 ( 015 , 0 1 , 0+ +S-a considerat in prima aproximatie:MSW=01'0bWW497 . 031510 1 . 1)28 , 055 . 0 ( 015 . 04 + Cn = 0.55s = 13.95+1.5=15.45 mmAdoptat: 16 mmConform 2.101.5. grosimea tablelor fundului si bordajului in zonele 0.25L de la perpendiculara prova si pupa va fi cal puin egala cu :25 . 110205 + cRpa s ; [mm] (1.20.2)p = 0.01 (d+); (N/mm2)LLx ) 2 . 0 05 . 0 (1- pentru regiunea aflata in prova sectiunii 0.25L de la perpendiculara prova.LLx ) 2 . 0 05 . 0 (2- pentru regiunea aflata in pupa sectiunii 0.25L de la perpendiculara pupa.Chila plataVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Conform 2.10.4. latimea chilei plate va fi cel [utin egala cu aceea calculata cu formula :b = 0,004 . L + 0,9 (m) (2.9..3.1)b = 0,004 . 178,1 + 0,9 = 1,61 m adoptata : 1,750 m Grosimea chilei plate va fi cu 3 mm mai mare decat grosimea tablelor fundului.S= 15.45+3=18.45 mmAdoptat 19 mm Grosimea chilei plate pe 0.15L de la perpendiculara pupa se admite sa fie cu 10% mai mica decat in zona centrala:S= 0.9 . 18.45= 16.605 mmAdoptat 17 mm Pe portiunea 0.15L de la perpendiculara prova grosimea chilei plate nu va fi mai mica decat a teablelor adiacente .4.4.3. Grosimea invelisului bordajuluiConform 2.10.1.1.grosimea minima pentru fila situata deasupra gurnei in zona centrala va fi:d k s 2[mm](2.10.1.1.-2)a = 0.8 mk2= 5.6=1 conf.tab.1.5.4.99 . 14 2 . 1 1 8 . 0 6 . 5 s [mm]4.4.4. CenturaLatimea centurii conf.2.10.5.1.b = 0.1 . D [m]b = 0.1 . 16.8 = 1.68 mGrosimea centurii conf.2.10.5.2.va fi cel putin egala cu cea mai mare valoare dintre grosimea lacrimarei si grosimea bordajului.Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Conf.2.10.5.3.la extremitati centura poate fi avea o grosime egala cu a tablelor bordajului din aceasta zona.4.4.5. Grosimea tablelor puntii principale Conf.1.9.2.2.grosimea tablelor puntii in zona cetrala va fi cel putin egala cu:cR n a s 113 . 1 [mm];a1 = 0.8 m n coeficient determinat functie de valoarea C.c dBSWR WWCMC4010 1 . 1`)245 . 1 ( 015 . 0 1 . 0 +

S-a considerat in prima aproximatie :MSW=11`0dWW ; n = 0.61 0.54931510 1.1)20.80.015(1.45 C4 mm s 53 . 12 315 61 . 0 8 . 0 13 . 1 Conf. 2.31.12.grosimea nu va fi mai mica decat aceea data de formula:CRpa k 3.17 sc+ [mm];k=2052 210 494 . 0 10 76 . 0 65 . 0 pN/mm2;C=2.25 (pt.portiunea orizontala a puntii );C= 1.25 (pt.portiunea inclinata a puntii);Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.3 . 4 25 . 231510 494 . 08 . 0 205 17 . 32 + smm;30 . 3 25 . 131510 494 . 08 . 0 205 17 . 32 + smm;Conf. 1.6.1.1.2.grosimea minima a tablelor puntii la extremitati nu va fi mai mica decat:S = 0.015 L+6.5 [mm];S = 0.015 178.1+6.5 = 9.17 [mm];Conf.2.9.1.3.la extremitati pe 0.1L de la perpendiculara prova si pupa, aria semisectiunii puntii superioare va fi cel putin egala cu:S = 2BSmin [cm2];S=2 . 28 . 9.17= 513 cm2;S=662.4 . 0.8= 596.16 cm2;Tabla lacrimara (2.9.3.)Grosimea va fi egala cu grosimea bordajului:S = 14 mm;Latimea tablei lacrimare:b = 0.004 L + 0.9 [m];b = 0.004 . 178.1 + 0.9 = 1.61 m.Deschideri in puntiConf.2.9.4.3. colturile deschiderilor izolate se vor intari conf. figurii:Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.2,5r=2mr=0,8mr=0,8ms=16mm1,25r=1m3,25r=2,6mGrosimea va fi:S= 1.35 . 12 = 16.2 mm.Raza de racordare va fi :) ( 1 . 0`0ddWWb r [m]; (2.9.4.3.-3);Se admite totusi:2`0) ( 04 . 0ddWWB r [m]1`0ddWWb = 8 m;8 1 . 0 r8 . 0 rm28 4 . 00 r12 . 1 rm4.5. Structura fundului si a dublului fund in zona tancurilor de incarcare4.5.1. Esantionajul dublului fund conf. 10.4.Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.4.5.1.1. Tablele dublului fund Conf. 10.4.1. grosimea plafonului dublului fund din magazii va fi cel putin egala cu cea mai mare valoare data de formulele:CRPa sc+ 650 [mm]; ( 2.4.10.1.-1)CRda sc+ 78[mm]; ( 2.4.10.1.-2)p- conf. 3.7.2. cu p= 2.5 . 10-2 N/mm2Conf. 3.7.2. presiunea de calcul se adopta egala cu distanta de la marginea inferioara a tablelor la o marime p deasupra puntii in planul diametral.P = (17.36 2+2.5) . 10-2 N/mm2C = 4 (conf. 10.4.1.)a = 0.838 . 16 431510 86 . 178 . 0 6502 + s mm77 . 15 43152 . 118 . 0 78 + smmConf. 310.4.1. cea mai mare valoare gasita, trebuie sa fie cel putin egala valorii:cRpa s 710 [mm]; (4.2.6.1.)a = 0.8 p-sarcina de calcul conf. 4.2.1.5.Hk h p [MN/m2]Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.kH = 1; ( 100);VG ; [MN/m2];310 8 . 9 MN/m2;h distanta punctului considerat fata de nivelul puntii superioare in planul diametral;h = 17.36 2= 15.36 m ;p = 9.8 . 10-3 . 15.36 . 1 =0.1505 MN/m2;42 . 123151505 . 08 . 0 710 s mm ;Conf. 4.2.6.1. grosimea plafonului dublului fund trebuie sa fie cel putin egala cu cea indicata la 3.7.3.2.44 10017 . 0+ pas [mm];unde:p- conf. 3.72.Tinem cont ca p=2.5 . 10-2 N/mm2 ; (conf. 10.4.1.);p = (17.36-2+0.76)10-2 = 16.12 .10-2 N/mm2; 43 . 13 4 10 12 . 16 10017 . 08 . 04 2 + s mm4.5.1.2. Longitudinalele plafonului dublului fundConf. 10.4.2. modulului de rezistenta al logitudinalelor plafonului dublului fund va fi cel putin egala cu cea mai mare valoare dintre:(1)3 210168 l p aRWC[mm];cu: p- conf. 3.7.2. cu p=2.5 . 10-2 N/mm2 ; (2) 32106+ CRl p a kW[cm3];k = 26.4 pt.longitudinale;p conf. 4.2.6.1.Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Pentru zona C51-C175a = 0.8 m p = 17.86 . 10-2 N/mm2;l = 3.2 m;3 . 780 10 ) 2 . 3 ( 10 86 . 17 8 . 03151683 2 2 W cm3p = 0.1505 N/mm2;RC = 31.5 daN/mm2;96 . 867 106 15 . 3) 2 . 3 ( 1505 . 0 8 . 0 4 . 2632 + Wcm3;533x16340x12Pentru zona cuprinsa intre C175-C186a = 0.8 m l = 2.4 m;400x16300x12 (1) 3 . 588 10 ) 4 . 2 ( 10 86 . 17 8 . 02351683 2 2 W cm3; (2)6 . 620 106 5 . 23) 4 . 2 ( 1505 . 0 8 . 0 4 . 2632 + W cm3;Pentru zona cuprinsa intre C186-C217a = 0.8 m l = 2.1 m;Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori. (1) 4 . 430 10 ) 1 . 2 ( 10 86 . 17 8 . 02351683 2 2 W cm3;350x17260x12(2)1 . 475 106 5 . 23) 1 . 2 ( 1505 . 0 8 . 0 4 . 2632 + W cm3;4.6.1. Esantionajul dublului fund conf.2.44.6.1.1. Suportul centralConf. 2.42.1. suportul central va fi continuu pe o lungime de cel putin 0.6L.4.6.1.2. Inaltimea suportului central Conf. 2.4.2.2. va fi:) ( . 3500 . 4057 . 040mmLdBLh + +(2.4.2.2.)dar nu mai mica de 660 mm.) (1 . 1782 . 11. 3500 28 . 4057 . 040 1 . 178mm h + +Adoptam: h = 2000 mm4.6.1.3. Grosimea suportului centralVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.) (23580mmRhsc (2.4.2.3.-1);daca latura mai mica a panoului inimii suportului b nu este mai mare decat valoarea b0 determinata cu formula:) () 0 0 3 . 0 2 6 . 0 (7 . 3 1212310m mL Rk hbc + k = 67 (b orientat longitudinal);h1= 2000 mm;mm b 5 . 849) 8 . 10 26 . 0 ( 31567 2000 7 . 312123 0+ Valoarea: (0.26+0.003.L)1/2 = (0.26+0.003 . 178.1)1/2 = 0.891>0.8Latura mai mica a panoului este considerata intre doua coaste unde avem bracheti, deci:mm s 76 . 14315235804 . 1582 Pe 0.1L de la perpendiculara prova, grosimea suportului central se poate reduce cu 10%.mm s 28 . 13 76 . 14 9 . 0 Suportul central se va rigidiza cu bracheti la fiecare coasta .Brachetii se vor extinde pana la longitudinala cea mai apropiata. Grosimea brachetilor va fi egala cu cea a varangelor: S = 12 mm4.6.1.4. Varange cu inimaConf. 2.4.6.5. grosimea inimii varangei in zona magaziilor va fi cel putin egala cu cea mai mare din valorile determinate cu formulel:Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.(1) ) (301mmh kB d a ks (2) ) ( 9 . 2 30 120mmh k kB d a k kb se Pt.zona C51- C175a distanta intre inimile varangelor (m);a = 3.2 m.h inaltimea suportului central (m);h = 2 m.b0 partea cea mai mica a panoului inimii (m);b0 = 0.8 m , (intre nervuri).- conf.1.5.4.= f (Rc) = f(235) = 1.k = 1 (sistem longitudinal);k1 = 1.3 si = 1 (pt. 5 suporti);35 . 6 ) 5 . 2 (8 . 020 ,`

.| f f kk0 = f (Rc) = f(235) = 2.6 (1) ) ( 87 . 122 3 . 1 3028 2 . 11 2 . 3 1mm s (2)) ( 51 . 132 35 . 6 3 . 128 2 . 11 2 . 3 1 6 . 2 18 . 0 9 . 232mm s Conf. 2.4.6.5. pe 0.25B de o parte si de alta a P.D. (0.25 . 28 = 7 m ), grosimea inimii varangei determinata cu formula 2.4.6.5.-1 poate fi micsorata cu 30%, iar cea determinata cu 2.4.6.5.-2 , cu 10%.Pt. 13.51 mm, rezulta:S = 0.9 . 13.51 = 12.16 mmAdoptam: s = 12 mm.Pt.zona C171- C186a = 2.4 mVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.k1 = 1.6 (pt.7 suporti); (1) ) ( 84 . 72 6 . 1 3028 2 . 11 4 . 2 1mm s (2)) ( 46 . 112 35 . 6 3 . 128 2 . 11 4 . 2 1 6 . 2 18 . 0 9 . 232mm s Reducand grosimea de la (2) cu 10%, rezulta:s = 0.9 . 11.46 = 10.314 mm.Pt.zona C186- C217a = 2.1 mk1 = 1.6 (pt.7 suporti); (1) ) ( 86 . 62 6 . 1 3028 2 . 11 1 . 2 1mm s (2)) ( 96 . 102 35 . 6 3 . 128 2 . 11 1 . 2 1 6 . 2 18 . 0 9 . 232mm s Reducand grosimea de la (2) cu 10%, rezulta:s = 0.9 . 10.96 = 9.86 mm.Conf. 2.4.6.6. pe 0.25L de la perpendiculara prova (C175), grosimea va fi cel putin egala cu :s1 = 0.035 . L + 6 (mm) (2.4.6.6.-2)s1 = 0.035 . 178.1 + 6 = 12.23 mmAdopt: s1 = 12 mm4.6.1.5. Varange etanseConf. 2.4.6.8.1. grosimea varangelor etanse va fi cel putin egala cu aceea data de formula:) ( 650 mmRPa sc (2.4.6.8.)a distanta intre nervurile de rigidizare;a = 0.8 m( )2 210 56 . 16 10 75 . 0 1 8 . 16 + PN/mm2Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori. ) ( 8 . 1323510 56 . 1658 . 0 6502mm s Grosimea varangelor etanse, conf.2.4.6.8.2. va fi cu 1 mm mai mare, iar grosimea varangelor etanse sub peretii transversali, cu 2 mm decat grosimea prevazuta la 1.6.1.3.Smin = 0.025 . L+5.5 (mm) (1.6.1.3.-2.)Smin = 0.025 . 178.1+5.5 = 9.95 mm Deci: S = 13.8 mm >9.95+2 = 11.95 mmS = 11.95 mm4.6.1.5. Rigidizarea varangelor Toate varangele cu inima vor fi prevazute cu nervuri de rigidizare (conf. 2.4.6.9. pentru inaltimi mai mari de 900 mm precum si varangele pe 0.25L de la extremitatea prova).La varangele neetanse, nervurile de rigidizare vor avea grosimea cel putin egala cu 0.8 din grosimea inimii varangei, deci 0.8 . 12 = 9.6 mm, iar latimea cel putin egala cu 10 grosimi (120 mm) insa nu mai mare de 90 mm.Nervurile prevad in planul fiecarei longitudinale. Ele se vor extinde intre logitudinalele fundului si dublului fund de care se vor suda.Conf. 2.4.2. varangele etanse se prevad cu nervuri de rigidizare dispuse la 0.8 m. Modulul de rezistenta va fi cel putin egal cu cel dat in formula:) ( 103 32cmRh p a kWc (2.4.6.10.)a distanta intre nervuri;a = 0.8 mp = 16.56 . 10-2 N/mm2h = 2 mk = 100 (pentru nervurile sudate la longitudinalele fundului si dublului fund).3 32 25 . 225 102352 10 56 . 16 8 . 0 100cm W 223x14Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.340x12100x12

Conf. 2.4.6.10. avand inaltimea varangelor mai mare de 1.8 m, nervurile de rigidizare trebuie sa satisfaca cerintele de la 2.13.3 si 2.13.5Conf. 2.13.3.1. :3 210 . . .. l p aRkWc (cm3) (2.13.3.1.)a = 0.8 mk = 104l = 1.34p = (16.8-1)+0.65 . 0.76 = 16.3 . 10-2 N/mm23 3 25 . 103 10 . ) 34 . 1 .( 3 . 16 . 8 . 0235104cm W 4.6.1.6. Suportii lateraliNumarul suportilor laterali indeplineste conditiile de la 2.4.8.1. Se amplaseaza suporti laterali etansi la 2400 de la P.D. si in corespondenta peretilor longitudinali.Conf. 2.4.8.4. grosimea inimilor suportilor laterali neetansi va fi egala cu grosimea varangelor din zona respectiva, dar nu, mai mare de 0.9 din grosimea inimii suportului central.4.6.1.7. Plafonul dublului fund

Conf. 2.4.10.1. grosimea plafonului dublului fund va d cel putin egala cu cea mai mare valoare obtinuta cu formula:) ( , 650 mm CRPa sc+ (2.4.10.1.-1.)) ( , 78 mm CRda sc+ (2.4.10.1.-1.)Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.p presiunea de proba conf. Anexei 1, (N/mm2)p = 17.86 . 10-2 N/ mm2C = 4Pentru zona cuprinsa intre C51-C186: mm s 36 . 16 431510 86 . 178 . 0 6502 +

mm s 77 . 15 43152 . 118 . 0 78 + Adopt, s = 17 mm4.6.1.8..Guri de vizitare si decupari de usurareConf.2.4.11.2. inaltimea gaurilor de usurare si altor decupari va fi cel putin egala cu:- 0.5 din inaltimea elementului pentru varangele cu inima si suporti laterali;Deci h5.03( = 5.835, c = -0.45 . 5.835 + 3.88 = 0.954 a1 = 145 . 0.954 = 138.33 cmCand >5.74 se va respecta relatia: cmR sac55 . 10923512 140 140103 ( CA = 0.084Coeficientul rezistenei rezidue funcie de31L:812125 . 81.02545572.5355180L L313131

,`

.|

,`

.|=>R3C 10 = 2.1Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Coeficientul coreciei datorit raportului16 . 21226dB 0.046 2.512260.16 2.5dB0.16 C 1013 ,`

.| ,`

.| Abaterea LCB (xB) fa de valoarea standardLCB = 0.007Coeficient de corecie pentru abaterea centrului de caren:0042 . 0LCB) C (10LCB C 10R323 + Corecii pentru bulb n funcie de Fr:103 C3 = - 0.1266Corecii pentru forma corpului la extremiti:103 C4 = 0Coeficient total al rezistenei rezidue:103 CRT= 103 CR + 103 C1 + 103 C2 + 103 C3 + 103 C4= 1.931Coeficientul total al rezistenei de frecare:541 . 1 C 10 C 10 C 10A3f03F3 + Corecie datorat rezistenei aerului:103 CAA = 0.07Corecie datorat manevrabilitii:103 CAS = 0.04Coeficientul rezistentei totale:103 CT= 103 CRT + 103 CF + 103 CAA + + 103 CAS=3.564Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Rezistena total la naintare a navei:T2C v s 21R R = 948.790Rezistena i puterea efectiv calculate folosind diagramele, corespund unei nave n condiii de prob, adic pentru condiii ideale privind valurile i vntul, adncimea apei i rugozitatea corpului. Pentru condiii de exploatare se fac o serie de creteri.Creterile pentru condiii de exploatare se fac asupra rezistenei calculate sau a puterii calculate, funcie de zonele de navigaie a navei.Majorm rezistena la naintare cu 20%R = 1181.74 kNCalculul instalaiei de propulsie i alegerea motoruluiPuterea de remorcare:Nr = RT v = 948.790 8.2311104 = 8105.9152 KWunde:RT rezistena total la naintare a naveiv-viteza navei [m/s]Randamentul elicei: o = 0.55Coeficientul de siaj:w = 0.05 + 0.5 CB = 0.05 + 0.5 0.8 = 0.35Coeficientul de suciune:t = 0.5 CP 0.12 = 0.5 0.677 0.12 = 0.2185Coeficientul de influen al corpului:Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.w 1t 1H1.085428 . 0 1 0.2185 1HVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Puterea la axul elicei:orH orPra t) (1N w) (1 NNN kW 854 .. 138950.55 0.2185) (1 8105.9152 0.28) (1Na Randamentul liniei de axe: a = 0.97Randamentul reductorului: r = 1Randamentul cuplajului: c = 0.96Puterea efectiv a instalaiei de propulsie:c r aatae NNN kW 522 . 149220.96 1 0.9713895.854Ne Randamentul global al instalaiei de propulsie:P = o H = 0.55 1.0854 = 0.597Puterea motorului ce asigur deplasarea navei cu viteza v = 16.4 Nd :kW 56454 . 83750.9312 0.5978105.9 NNt Pre Ne = 8375.56454 : 0.735 = 115366 [CP]Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori. Propulsia navei va fi asigurat de un motor de tip 6 DKRN 60/195-10 executat sub licen MAN-B&W, reversibil, supraalimentat, cu 6 cilindri n linie.Puterea maxim continu (MCR) este de 11400 CP la 114 rot/min.7.Diagrama de mase, eforturi sectionale si suplimenatre la asezarea satatica pe val pentruunghiul = 18007.1 Calculul grupelor de mase= Mc + Ma+i + Mm + Mcm + Mrez + Mu + Me + M , unde:Mc masa corpului gol;Ma+i mas amenajri, instalaii, mecanisme i echipamente;Mm mas instalaii de propulsie;Mcm masa combustibilului, uleiului, i apei aferente instalaiei de for;Mrez masa rezervelor echipajului;Mu masa ncrcturii utile;Me masa echipajului;M rezerva de deplasament;7.1.1. Masa corpului golCuprinde masa corpului inclusiv masele suprastructurilor si rufurilor metalice , fara arbori , coloane , capacele gurilor de magazii , conducte , parapet , balustrazi etc.Din fig 1.4g pag. 17 [1] :; 18 , 0 cWcDM; 303 , 0 cWeDNVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Corectia : ; 0014 , 0 18 , 0 008 , 0 ; 7 . 8134 5 . 45572 1785 , 0 t Mc ; 9 . 7727 7 . 8134 95 , 0 t Mc 7.1.2. Masa amenajri, instalaii, echipamenteCuprinde toate masele care nu sunt cuprinse nici la corp si nici la instalatia de propulsie :instalatiile de bord si punte ,arbori,capacele metalice ale gurilor de magazii amenajari interioare ;Din diagrama 1.8a se determina masa amenajarilor si instalatiilor dependenta de marimea navei functie de volumul de incarcare normal VIN.Masa de combustibil, apa si ulei:; 4950 28137 151 , 05 , 17120003 , 1 1 , 1 t N bvAk k Me ic M c a u c + +Masa de apa si hrana.; 120 4224 5 , 17120001 , 0 .241 , 0 t membri Nrv AMapa ; 6 , 3 4224 5 , 1712000003 , 0 .24003 , 0 t membri Nrv AMhrana Masa utila este :; 5 , 84914 6 , 123 4962 90000 t M M D Mhrana apa a u c w u + + +Masa balast:; 22500 900004141t D Mw balast ; 2195025 , 1225003m Vbalast ; 84915 t Mu ; 101898 84915 2 , 13m Vu ; 1238503m VB U+; 124470 005 , 1 1238503m VIN ;2 ) ( 1 ) ( i a i a i aM M M+ + ++ ; 1370 124470 011 , 01 ) (t Mi a +Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.; 996 124470 008 , 02 ) (t Mi a +; 2366 t Mi a+7.1.3. Masa instalaiei de propulsieCuprinde masa instalatiilor aferente a arborilor port-elice impreuna cu elicele antrenate,masa partii primare a instalatiei electrice impreuna cu elicele antrenate impreuna cu tabloul electric central inclusiv amenajarile din compartimentul masini (gratare,trepte,cosul de fum,paiol metalic etc.)Masa totala a instalatiei de propulsie se obtine adaugand la masa propie a masinii masa rest .;mr p mM M M + ; 895 pMDin diagrama 1.5a [1] se determina masa rest:; 650 t Mmr 7.1.4. Masa combustibilului, uleiului, i apei aferente instalaiei de forMcm = Mc + Mum + Mam = 1316.8 + 19.75 + 65.84 = 1402.4 tunde:Masa combustibilului:Mc = kM t bic N =Mc = 1.3 625 0.159 6380 = 824.216 t unde:kM coeficient de siguran;t timpul de mar;bic consumul specific;N puterea instalaiei [CP].Masa uleiului:Mum = 0.015 Mc = 0.015 7727.7= 115.9 tMasa ap alimentare:Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Mam = 0.05 Mc = 0.05 7727.7= 386.38 t7.1.5. Masa echipajuluiMe = 120 40 = 3.36 tunde:me numrul de membri7.1.6. Masa rezerve echipajCantitatea de ap pentru splat i but se consider 100 l/zi om:e apmv 24AM 0.1 Map = 125 tCantitatea de hran uscat se consider 3 kg/zi om:Mhran = 0.003 26.04 28 = 3.17 tMrez = Map + Mhran = 128 tVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.7.1.7. Rezerva de deplasamentDeterminarea corect a deplasamentului este esenial pentru ca nava s pluteasc pe pescajul calculat. De asemenea se pune problema ca la definitivarea calculelor,stabilitatea la unghiuri mici de nclinare s fie satisfcut. Din acest motiv se adopt o rezerv de deplasament M.Se adopt:M = 4.3% gol = 0.043 2343.495 = 100.77 t7.1.8. Masa balastului lichidBalastul este necesar la navigatia fara marfa, cand pescajul devine prea mic pentru ofunctionare satisfacatoare a eliceii si a carmei.t 10127 53 . 455724.514.51Mbal 7.1.9. Masa ncrcturii utileMu = dw = 37000 t7.1.10. Deplasamentul= MC + Ma+i + Mm + dw= 45572.53 tVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.7.2. Eforturi n ap calm6.2.1 Distributia de maseGreutile ce compun deplasamentul naveiSe obisnui este ca diferitele greutati ce compun deplasamentul unei nave sa fie impartite pe grupe.Greutatea corpului naveiCalculul greutatii de otel se face prin folosirea greutatii pe metrul cub de volum al corpului.D B LPpoov unde : - oP este greutatea otelului ;L , B , D sunt dimensiunile principale ale navei .71 . 10 DL ; 42 . 6 BL 3'ovm / kg 6 , 105 p Corectie :3'ov ovm / kg 76 , 89 p % 85 p - pentru navele sudate .t Pcg312 . 7599 Greutatea suprastructurilorGreutatea sP a suprastructurilor depinde de dimensiunile principale ale navei.t LBD p Ps s736 . 1100 unde :3sm / t 018 , 0 p reprezinta greutatea pe unitatea de volum a corpului navei .Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Greutatea rufurilorPentru aprecierea greutatii Pra rufurilor se poate utiliza relatia : t D B L p Pr r36 . 423 8 . 16 28 180 08 , 0 ;unde :3rm / t 008 , 0 p reprezinta greutatea pe unitatea de volum a corpului navei valabila pentru rufurile din otel.Greutatea amenajarilor,a instalatiilor si a echipamentuluiGreutatea amenajarilor,a instalatiilor si a echipamentului poate fi apreciata cu ajutorul relatiei :t D B L p Pa a44 . 1693 8 . 16 28 180 045 , 0 unde :3am / t 045 , 0 p reprezinta greutatea pe unitatea de volum a corpului navei a amenajarilor , instalatiilor si echipamentului .Greutatea aparatului motor complet echipatGreutatea aparatului motor complet echipat , adica a aparatului principal de propulsie impreuna cu instalatiile sale aferente , se determina cu relatia :t N p Pe m m798 11400 07 , 0 ' Motor de tip 6 DKRN 60/195-10 executat sub licenta MAN-B&M, reversibil, supraalimentat, cu 6 cilindri in linie.unde :m / t 07 , 0 pm reprezinta greutatea aparatului motor pentru un CP ;CP Ne11400 reprezinta puterea efectiva a aparatului motor , in CP .t P Pm m6 . 558 ' % 70 Greutatea echipajuluiVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Greutatea echipajului se determina cu relatia :t p n Pe e4 . 4 11 , 0 40 unde : n este numarul membrilor din echipaj ;om / t 12 , 0 pe reprezinta greutatea unui membru din echipaj impreuna cu bagajele sale.Greutatea rezervei de combustibil , ulei si apaa) Greutatea rezervei de combustibil se determina cu relatia :tbNvRk Pee comb85 . 15981000179 , 01140016120002 , 11000 ;unde : R = 12000 Mm este raza de actiune ;v = 16 Nd este viteza navei ;CP Ne11400 este puterea efectiva a aparatului de propulsie ;h CP kg be / 17 , 0 este consumul specific de combustibil ;k = 1,2 este un coeficient de siguranta .b) Greutatea rezervei de ulei se determina cu relatia :( ) t P Pcomb ulei80 85 . 1598 % 5 % 6 5 c) Greutatea rezervei de apa se determina cu relatia :( ) t P Pcomb apa96 89 . 1598 % 5 % 8 5 Greutatea proviziilor pentru echipajPentru determinarea greutatii proviziilor pentru echipaj se va accepta 11,0 kg/zi om drept necesar de hrana uscata si apa de baut , iar pentru apa de spalat 60 l/zi om in cazul navelor cu zona nelimitata de navigatie .Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.t T P n Pv rez prov75 . 88 om ziVATV/ 25 . 3116 241200024 Greutatea incarcaturii utileGreutatea incarcaturii utile se determina scazind din deadweight greutatile rezervelor de combustibil , ulei , apa si provizii pentru echipaj .( ) t P P P P dw Pprov apa ulei comb util45 . 35136 + + Calculul deplasamentului totalt dw P P P P Pmotor amenajari rufuri i rastructur otel total535 . 45572sup + + + + + Diagrama in trepteDiagrama in trepte a greutatii corpului gol se face pentru o nava cu partea cilindrica extinsa pe ppL 4 , 0 .Vizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Notatii :( )t 5 . 22150464 , 3827 195 , 1LP mggl - ordonata diagramei de greutati a corpului gol pe portiunea cilindrica ;

( )t 69 . 12LP mg gcg 01 0 - ordonata diagramei la extremitatea pupa si prova ;

t 87 . 2306 Pcg - greutatea corpului gol ;

195 , 1 174 , 1 m - coeficient ;

t 63 . 1669 . 12 5 . 226g gt t01 0 - inaltimile treptelor pupa si prova ;Coeficientul 0m se determina din conditiile : 201 jcg jP g L -aria inchisa de diagrama tinind cont de scara desenului 7.2.2. Curba greutiiPentru determinarea curbei greutilor se va folosi diagrama n trepte a greutilor corpului gol, utilizat la navele cu partea cilindric extins pe 0,3L.1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20Otel 24.1 29.8 34.9 39.3 43.1 46.2 48.8 50.7 52.1 52.7 52.7 52.7 50.7 48.8 46.2 43.1 39.3 34.8 29.8 24.1Suprastructuri 0 220.1 220.1 220.1 220.1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0Rufuri0 0 0 11.70 0 0 11.70 0 0 0 11.7 0 0 11.7 0 0 0 0 0 0Motor 0 42 42 42 42 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0Instalatii 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41 9.41Comb+apa +ulei 0 39 39 39 39 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0Rez echipaj 0.12 0.12 0.12 0.12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0Incarcatura utila 0 0 0 0 244 244 244 244 244 244 244 244 244 244 244 244 244 244 244 244i 204 2064 2094 2192 3619 1813 1899 1840 1848 1852 1923 185218401899 1813 1794 1771 1744 1713 1679Distanta fatade mijl. In unitL-9.5 -8.5 -7.5 -6.5 -5.5 -4.5 -3.5 -2.5 -1.5 -0.5 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 8.5 9.5Momentei di -1933 -17540-15706 -14246 -19907 -8157 -6647 -4600 -2773 -926 961 277846006647 8157 9866 11511 13077 14564 15950Greuti ce revin fiecrei compartiment de lungimelDenumirea grupelor isubgrupelor de greuti020040060080010001200t1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20CupleDiagrama de MaseVizitati www.tocilar.ro ! Arhiva online cu diplome, cursuri si referate postate de utilizatori.Fig.1.1Notaiile folosite n aceast figur sunt:g = (m Pcg)/L ordonata diagramei de greuti a corpului gol pe poriunea cilindric.g0=(m0Pcg)/L ordonata diagramei la extremitatea prova;gi=(miPcg)/L ordonata diagramei la extremitatea pupa;Pcg - greutatea corpului gol pn la puntea superioar continu;mo, mi coeficieni;to, t1 nlimile treptelor prova i pupaCoeficienii m0, i mi se determin din condiiilearia nchis de diagram