7/29/2019 Ctii Beton 2

1/11

0

Enunul proiectului

S se proiecteze cadrul din beton armat avand urmatoarele date:

- Schema static B- Tip de nod: articulat- nlime - Deschideri: - Travee - Numr de travei - Localitate: Calafat

Memoriu tehnic

1. DescriereConstrucia e de tip hal industrial parter, forma n plan dreptunghiular cudimensiunile 65x58m, structural definit prin:

- deschideri: 29m si 29m- travei: 13mSuprafaa construit: Suprafa desfurat: .

Soluiaadoptat pentru structura de rezisten i nchideri const din:a). Infrastructur:- fundaii izolate tip pahar din beton armat prefabricat sub stlpii din beton armat

monolit;- pardoseal din beton slab armat de minim 10cm grosime pe o umplutur din balast

compactat de minim 15cm grosime.b). Suprastructur:- stlpi monolii cu seciunea 0,65x0,65m i grinzi principale din beton

precomprimat;- pane de beton precomprimat cu seciunea de 0,5x0,2m.c). nvelitoare:- tabl cutat Mega Profil cu grosimea de 1,25mm cu termoizolaie din vat mineral

de 15cm.

2. Materiale folositeBeton C40/50 n grinzile principale, pane i stlpi.Armturi din oel OB37 pentru etrieri, PC52 pt bare longitudinal i TBP12 pentru

barele pretensionate.

La realizarea lucrrilor trebuie respectate toate normativele privind asigurareadurabilitii, siguranei n exploatare, funcionalitii i calitii construciilor, precum iNormele de Protecie a Muncii n activitatea de construcii i Normele de Prevenire i

Stingere a Incendiilor

7/29/2019 Ctii Beton 2

2/11

1

Calculul grinzii principale

Predimensionarea grinzii principale

Caracteristicile geometrice ale seciunii ideale

( )

Evaluarea ncrcrilor

a). ncrcri permanente:- greutatea proprie a grinzii principale: - greutatea panelor: - greutatea acoperiului:

b). ncrcri variabile:- zpada:

7/29/2019 Ctii Beton 2

3/11

2

{

{

Calculul necesarului de armtur

Se folosete armtur prentins de 2 tipuri:

- obinuit PC52;- TBP12, ;

}

Armtura:

Transformarea armturii obinuite n armtur pretensionat: Aria necesar a armturii pretensionate: Numrul de toroane: Coeficienii de echivalen:

7/29/2019 Ctii Beton 2

4/11

3

Eforturi unitare n beton n fibrele superioar () i inferioar ()

Eforturi unitare n armtura prentins () i n beton () n faza iniialCalculul pierderilor de tensiune:

a. Lunecri locale la blocare ( n ancoraj): b.Tratamentul termic: c.Pretensionarea succesiv: unde

= efortul unitar n elem. longit. ale tiparulu, la niv. centr. de greut. al armturii

pretens., sub ac. forei totale de pretens.;= numrul de armturi pretensionate succesiv; fiind modulul de elasticitate pt. tipar; d.Relaxarea armturii:

=rezistena caracteristic STAS 10107-90 tab.11 /pg.14Din tab45 /pg111 rezult prin interpolare:

7/29/2019 Ctii Beton 2

5/11

4

Se presupune c transferul se face dup 24h:

Suma pierderilor de tensiune (la valoarea lor maxim, corespunztoare fazeiiniiale):

Eforturi unitare minime () i maxime () n armtura prentins

Eforturi unitare n beton la transfer ()Se calculeaz sub aciunea:

-forei maxime de precomprimare: -momentul ncovoietor de calcul minim produs de greutatea proprie a grinzii

Pierderi de tensiune reologice ( )

7/29/2019 Ctii Beton 2

6/11

5

Pentru calculul pierderii de tensiune cauzat de deformaiile de durat ale betonului,se consider seciunea critic solicitat n urmtoarele etape:

a).La 24h sub aciunea i .

b).La 90 zile, sub aciunea suplimentar a momentului ncovoietor de calculminim din ncrcrile permanente, diferite de greutatea proprie a grinzii, (greutatea suprabetonrii, pardoselii i instalaii fixe).

Datorit faptului c eforturile unitare n beton n cele 2 etape de solicitare sunt de

semne contrare i c pentru .Pierderea de tensiune produs de relaxarea final a armturii se determin

astfel (STAS 10107-90 Anexa H):

( )

Eforturi unitare minime ( ) i maxime ( ) n armtura prentins n fazafinal

7/29/2019 Ctii Beton 2

7/11

6

[ ]

[ ] Eforturi unitare n beton n faza final

Se calculeaz sub aciunea:-forei minime de precomprimare -momentului ncovoietor produs de ncrcrile de exploatare de lung durat .

din greutatea acoperisului, greutatea panelor i greutatea proprie a

grinzii principale. | |

Calculul n starea limit de rezisten n seciuni normale

a).Transfer

n armtura prentins se consider un efort unitar cu care se calculeaz fora de precomprimare limit kN

b).Sub aciunea solicitrilor exterioare

7/29/2019 Ctii Beton 2

8/11

7

( )

Seciunea se trateaz ca una dreptunghiular cu limea

.

Se calculeaz conform STAS 10107-90 rel.114 pg.50 mrimile: unde x este nlimea zonei comprimate sub aciunea solicitrilor exterioare

Momentul ncovoietor rezistent al seciunii critice se calculaz cu relaia:

care rezult mai mare dect momentul solicitat .

Calculul n starea limit de rezisten n seciuni nclinate fisurate

Elementele se dimensioneaz astfel nct s se respecte condiia: Fora tietoare minim care poate fi preluat de beton i etrieri se determin cu

rel.138 pg.56 STAS 10107-90:

Se folosesc etrieri Predimensionarea grinzii secundare

Fora tietoare de baz

7/29/2019 Ctii Beton 2

9/11

8

Calafat:

Calculul stlpilor

Predimensionarea stlpilor

Calculul forei tietoare pe un stlp

Necesarul de armtur

7/29/2019 Ctii Beton 2

10/11

9

}

Dimensionare stlp

Verificarea seciunii

7/29/2019 Ctii Beton 2

11/11

10

77358,60daNm 73501,34daNm < 77358,60daNmPentru dimensionare: Compresiune excentric oblic:

Conform calculului efectuat cu Axis rezult: ( )