Burghiu 8.5

8/6/2019 Burghiu 8.5

http://slidepdf.com/reader/full/burghiu-85 1/14

PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTO

Cap.4. Scule aschietoare

4.1. BURGHIU

Alegerea burghiului.Burghierea unei gauri de Ø8.5 pe adancimea de 7[mm] este o burghierenormala , materialul piesei fiind Fgn 450-10. Stabilirea materialului sculei.Viteza de aschiere este de aproximativ 60[m/min] si tinand seamaca pentru Fgn 450-10 rezulta ca partea activa a burghiului este din otel rapid Rp5, STAS 7382-66.

Temperatura medie in zona de aschiere va fi de circa 600°C, ceea ce inseamna ca stabilitateatermica a sculei nu este pusa in pericol.

Rezistenta la uzura la cald a materialului adoptat este buna, prelucrabilitatea este buna, duritateaeste de 220[HB].

Partea de antrenare se alege din otel rapid Rp5, STAS 7382-66.Din punct de vedere cinematic burghierea se caracterizeaza prin:

• Adancimea de aschiere[ ]mm Dt 35.42/7.82/ ===

• Avansul de aschiere[ ]mm s 15.0=

• Viteza de aschiere[ ]rot mmv /9.20=

• Turatia semifabricatului

[ ]min/8377.8

9.201000rot n =

∗∗

=π

Fortele de aschiere la burghiere actioneaza pe cele doua taisuri principale ale burghiului.Trebuiesc cunoscute:

- marimea fortei axiale x P , pentru verificarea solicitarii la compresiune si flambaj.

- marimea fortei tangentiale (21 z z P P − ).

- marimea momentului de torsiune, t M , pentru verificarea solicitarii la torsiune

a burghiului.

Forta axiala, Px, se calculeaza cu relatiile:

][0

00

00daN K S DC P x

Y X

x x

X X ∗∗∗= (4.1)

unde:000

,, x x x Y X C – coeficienti si exponenti ai fortei axiale egali cu:

630= xC

07,10= x X

72,00= xY

=0 x K coeficient de corectie al fortei.

gr sasas x K K K K K ⋅⋅⋅= κ 20

=as K coeficient de ascutire.

sas K = coeficient de ascutire suplimentara.

κ 2 K = coeficient de unghi la varf.

101

8/6/2019 Burghiu 8.5



gr K = coeficient functie de grosimea relativa a miezului burghiului.

0,1=as K ; 0,1= sas K ; 0,12 =κ K ; 12,1= gr

K ;

12,112,10,10,10,10

=∗∗∗= x K

⇒ ][89,11512,108,07,863 72,007,10 daN P x =∗∗∗=

Forta tangentiala ,1

z P ,[daN], de pe un dinte al burghiului:

desen

][1,11

daN ba P s z ∗∗∗= κ (4.2)

unde: a = grosimea de aschiere, în [mm];b = latimea aschiei, în [mm];

sκ = forta specifica de aschiere, in [daN/mm2].

κ κ sinsin ∗=∗= z

S S a d (4.3)

z = 2 – numarul de dinti ai burghiului

][03,060sin2

08,0 0 mma =∗=

2 0120=κ ⇒ 060=κ

κ sin

0r r b

−=

][35,42

7,8

2mm

Dr ===

2

0

0

d r = ; 0

d =diametrul miezului burghiului

][65,17,828,028,082,082,0

0 mm Dd =∗=∗=

][825,02

65,1

2

00

mmd r ===

][07,460sin

825,035,4

sin 0

0 mmr r

b =−

=−

=κ

(4.4)

- sectiunea aschiei va fi: ][12,007,403,02

mmba A =∗=∗=

]/[7,36203,0

222 2

14,0

1.1 mmdaN a

K K s

s === µ (4.5)

]/[2222

1.1 mmdaN K s = 86,01 =− µ ⇒ 14,0= µ

][13,5507,403,07,3621,11,11 daN ba K P s z =∗∗∗=∗∗∗= (4.6) Momentul de torsiune, Mt, se calculează cu relatia:

0

00

0 M

Y X

M t K S DC M M M ⋅⋅⋅= (4.7)

unde:000

,, M M M Y X C = coeficienti si exponenti ai momentului de torsiune

0M K = coeficientilor functie de grosimea relativa a miezului burghiului

7,60=M C

102

8/6/2019 Burghiu 8.5


PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTO71,1

0=M X

84,00=M Y

59,20=M K

z r ba z r P M m sm z t ∗∗∗∗∗=∗∗= κ 11,01

(4.8)

][59,24

65,17,8

4

0 md D

r m =+

=+

=

r m = raza medie

]/[29,6759,2207,408,07,36211,0 cmdaN M t =∗∗∗∗∗= .

Puterea necesara operatiei de burghiere:

][57,06120

9.20213,55

6120

1 KW v z P

N z

nec =∗∗

=∗∗

= (4.9)

Puterea motorului electric al masinii – unelte pe care se va efectua burghierea este:

][72,08,0

57,0 KW

N N nec

m ===η

(4.10)

8,0=η – randamentul masinii . Puterea necesara pentru avansarea burghiului:

][0017,01012,6

08,07,8

32100089,115

1012,6

66 KW sn P

N X av =∗

∗∗∗

∗=∗

∗∗= −− π (4.11)

min]/[79,11707,8

3210001000rot

D

vn =

∗∗=

∗∗=

π π

Alegerea masinii–unelte.La alegerea masinii–unelte se va tine seama de parametrii regimului deaschiere rezultati din calcul si de puterea necesara calculata.

Puterea motorului electric al masinii–unelte trebuie sa fie mai mare decat cea rezultata din calcul,

iar regimul de aschiere care poate fi realizat pe maşina trebuie să aiba aceeasi parametrii sau foarteapropiati ca valoare cu cei rezultati din calcul.

Totodata alegerea masinii–unelte este conditionata de urmatorii factori:- felul burghierii;- forma si dimensiunile gaurii;- pozitia impusa burghierii;- pozitia gaurii;- volumul productiei.

Din calcule se cunosc:- burghierea se va realiza cu un burghiu elicoidal simplu, sudat cap la cap din Rp5;- parametrii regimului de aschiere:

- avansul: [ ]mm s 15.0= ;- viteza de aschiere: [ ]rot mmv /9.20= ;

- adancimea de aschiere [ ]mmt 7= .

- puterea calculata a motorului electric principal al masinii – unelte; Nm = 6,125 [KW].

Viteza reala de ashiere, min]/[mvreal :

min]/[25,321000

11807,8

1000m

n Dv real real =∗∗=∗∗= π π

(4.12)

103

8/6/2019 Burghiu 8.5


PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTOVom recalcula: - forta axiala rezultand forta axiala reala.

- forta principala de aschiere reala- momentul de torsiune real- puterea reala.

Forta axiala reala, real x P 0

, [daN]

][0

00

00daN K S DC P

x

Y x

xreal x

X X

∗∗∗= (4.13)

][13709,13612,110,07,86372,007,1

0daN P real x ≅=∗∗∗=

Forţa principală de aşchiere, real z P 1

, [daN]

( ) ( )825,035,460sin2

10,02221,1

sin1,1

014,086,0

86,0

01

1

1.1

1−∗

∗∗∗=−∗

∗∗

∗= −

−

r r z

S K P s

real z κ

µ µ

µ

(4.14)

][798,661

daN P real z =

Momentul de torsiune, Mtreal, [ ]cmdaN ⋅

( ) 59,2525,360sin

210,022211,0

sin

11,0014,0

14,086,0

0

11.1 ∗∗∗∗=∗−∗∗∗∗=

−

m s

treal r r r z S K

M κ

µ

µ µ

(4.15)

][60,34 cmdaN M treal ⋅=

Puterea reală:

][70,06120

25,322798,66

6120

1

ln KW v z P

N z

ecrea =∗∗

=∗∗

= (4.16)

9,08,0

70,0ln ===η

ecreamreal

N N [kW] (4.17)

Nmreal < Nmaşină

4.1.1.Stabilirea elementelor constructive

Pentru prelucrarea unei piese din Fgn 450-10, s-a ales un burghiu elicoidal de tip N.Din punct de vedere constructiv trebuie stabilite urmatoarele componente:

1. – diametrul nominal al gaurii, D;2. – diametrul spatelui dintilor, D0;3. – inaltimea fatetelor elicoidale, h;4. – latimea fatetelor elicoidale, f;5. – diametrul miezului burghiului, d0;6. – pasul elicei, p;7. – latimea dintelui, b;8. – profilul si dimensiunile canalelor pentru evacuarea aschiilor;9. – muchia spatelui dintelui;10. – forma si dimensiunile cozii;11. – dimensiunile degajarii (gatului);12. – lungimea canalelor elicoidale (parti active) l1 şi lungimea totală L.

Diametrul nominal al gaurii, D, [mm].Diametrul nominal al gaurii este de 8,7 [mm] rezulta cavalorile abaterilor se aleg pentru clasa B de precizie.

104

8/6/2019 Burghiu 8.5


PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTO ][7,8 0

036,0 mm D −= Diametrul spatelui dintilor, D0 , [mm].

][9,74,027,82 max0minmmh D D =∗−=−= (4.18)

][1,83,027,82 min0maxmmh D D =⋅−=−= .

Inaltimea fatetelor elicoidale, h.Se poate calcula prin 2 metode:a) inaltimea h se calculeaza sub forma de procente din diametrul burghiului.

][435,07,805,005,0 mm Dh =∗=∗= ⇒ ][4,0 mmh ≅ (4.19) b) cu relatii de calcul exponentiale:

][4008,07,808,008,0745,0745,0 mm Dh =∗=∗= (4.20)

][282,07,805,005,08,08,0

min mm Dh =∗=∗=

][3,0min mmh ≅

][11,07,803,003,064,064,0 mm DT h =⋅=⋅=

][11,0 mmT h ≅ .

Latimea fatetelor elicoidale, f.

Se calculeaza cu relatiile date: ][8,07,816,016,0 765,0765,0 mm D f nom =∗⋅=∗= (4.21)

][03,17,8215,0215,0725,0725,0

max mm D f =∗=∗=

][76,07,811,011,083,083,0

min mm D f =∗=∗=

][34,07,812,012,0 485,0485,0 mm DT f =∗=⋅= (4.22)

][8,0 2,0

1,0 mm f +−= .

Diametrul miezului burghiului, d 0 , [mm].

][7,165,17,828,028,082,082,0

0 mm Dd ≅=∗=∗=

Toleranta este: ][2,07,808,008,04,04,0

0mm DT d =∗⋅=∗=

Se considera: ][7,1 1,00 mmd ±=

Pasul elicei, p, [mm]Rezulta in functie de marimea unghiului de inclinare a canalelor elicoidaleω, care se adopta tinand seama de diametrul burghiului si materialul de prelucrat.

Se calculeaza pasul elicei, cu una din relatiile date:

][23,527,8535,7535,7 895,0895,0

max mm D P =∗=∗= (4.23)

][60,507,83,73,7 895,0895,0 mm D P med =∗=∗=

][76,477,889,689,6895,0895,0

min mm D P =∗=∗=

Se alege din tab. 3.35 / 40 valoarea cea mai apropiată a P med, aceasta reprezentand pasul eliceiPmed = P = 50 [mm]

Valorile maximă şi minimă se rotunjesc şi ele la numere întregi:Pmax = 53 [mm]Pmin = 48 [mm]

Efectuand un calcul in vederea verificarii marimii unghiului de inclinare, ω, a canalelor elicoidale, va rezulta:

546637,050

5,8=

∗=

∗=

π π ω

P

Dtg ⇒ `0

3926=ω (4.24)

Latimea dintelui,b.Se calculeaza cu relatiile in care =σ unghiul de acoperire a spatelui dintelui.

105

8/6/2019 Burghiu 8.5


PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTO DC bnom ∗= , unde pentru 0

81=σ

6013,0

26cos

26cos2

81sin

cos

cos2

sin

0

022

=∗

=

∗

=ω

ω σ

C (4.25)

][521,57,86013,0 mmbnom ≅=∗= ][648,07,812,012,0 78,078,0 mm DT b =∗=∗=

Se considera burghiul cu spatele tesit, deci se va calcula repartizarea campului de toleranta infelul urmator:.

][16,065,025,025,01

mmT T bb =∗=∗= 2,0≅ [mm] (4.26)

48,065,075,075,02

=∗=∗= bb T T [mm] 5,0≅ [mm] (4.27)

][5 2,0

5,0 mmb +−=

Muchia spatelui dintelui.Se executa tesit, prin aceasta se realizeaza o largire a canalului deevacuare a aschiilor ceea ce usureaza transportul si evacuarea aschiilor. Stabilirea formei si dimensiunile canalelor pentru evacuarea aschiilor.Profilul si dimensiunile

canalelor pentru evacuarea aschiilor se vor calcula pornind de la calculul frezei, considerandu-seunghiul 010≤ψ .

Folosim relatiile:B = R 1 + R 2 [mm] (4.28)

][7,001

mm DC C DC R d R ∗∗∗=∗=κ . (4.29)

Tinand seama ca anterior s-au determinat unghiurile 01202 =κ ; 029=ω , valoarile

coeficientilor vor fi:

59189,026

120120026,0

22026,0

33

=∗

∗=∗

∗=ω

κ κ κ C

98673,065,1

7,814,014,0044,0044,0

00 =

∗

=

∗

= d

D

C d

17,813

7,813130

26

9,09,0

=

=

=

ω

f

F D

DC . (4.30)

DC R R ∗=1 , unde : F d k R C C C C ∗∗=0

(4.31)

=κ

C coeficient care indica influenta unghiului de atac κ , asupra profilului frezei.

=0d C coeficient care indica influenta miezului burghiului asupra profilului frezei.

= F C coeficient care indica influenta diametrului frezei asupra profilului acesteia.

][08,57,8198673,059189,01 mm R =∗∗∗=

DC R ∗= κ 2 , unde: 4015,0 ω ∗=k C (4.32)

][2946,07,826015,0 4

2mm R =∗∗=

Rezulta – latimea frezei: ][37,529,008,5 mm B =+= – inaltimea profilului frezei:

( ) ][08,5cos 1221221 mm R R R R R R R H ==+−≅+−= ψ (4.33)

106

8/6/2019 Burghiu 8.5



Fig.4.1

Forma si dimensiunile cozii.Din tabelul 3.28 /pag. 34 se constata ca pentru D = 8.7 [mm] serecomanda burghie cu coada cilindrica lungi .

Tinand cont ca adancimea gaurii de gaurit este de 7 [mm] se alege un burghiu elicoidal scurt, cucoada cilindrica, de forma II.

Dimensiunile antrenoarelor (coadă cilindrica), în [mm], sunt: b = 4.5;e = 84.5;r = 0,4.

Dimensiunile degajarii (gatului).Burghiul elicoidal cu coada cilindrica, cu diametrul mai mic de12 [mm] nu au degajare.

Lungimea canalelor elicoidale, (parti active) l1 si lungimea totala L.l1 = l0 + 3D = ][1.437.8317 mm=∗+ (4.34)

unde: l0 = adancimea gaurii de prelucrat, in mm.D = diametrul exterior al burghiului, în mm.Lungimea canalelor elicoidale recomandata pentru burghiul elicoidal cu coada cilindrica scurta

este 81 [mm].

][815.1

1 mml ±=

L = (10 ÷ 12)D ][mm ][7.957.81111 mm D L =∗=∗=

Lungimea totală recomandată este 125 [mm].

][1255.1mm L

±= .

4.1.2.Stabilirea parametrilor geometrici constructivi ai burghiului

Unghiuri constructive.La un burghiu elicoidal se definesc urmatoarele unghiuri.

Unghiul ω de înclinare al canalelor elicoidale.Variatia unghiurilor constructive se analizeaza intrei puncte de pe taisul principal al burghiului, care corespund urmatoarelor diametre:

107

8/6/2019 Burghiu 8.5


PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTO- diametrul exterior...............8.7 [mm]- diametrul mediu.............5.175 [mm]

175.52

65.17.8

2

0 =+

=+

=d D

d m [mm] (4.35)

- diametrul minim..............2.01 [mm]01.2

55sin

65.1

sin 0

0 ===ϕ

d d i [mm] (4.36)

Se adopta pentru diametrul exterior un unghi al canalelor elicoidale, ω = 260.- la diametrul mediu:

ω ω tg D

Dtg M

M ∗= (4.37)

267.8

175.5tg tg M ∗=ω

016=

mediud ω 7’

- la diametrul minim:

ω ω tg D

Dtg M

M ∗=

267.8

01.2tg tg

M ∗=ω

06=

mediud ω 42’

Unghiul de degajare γ x.Valoarea unghiului de degajare xγ este egala cu valoarea unghiului ω in

acelasi punct.

11 ω γ = x026= ;

'0

2 7162

== ω γ x ;'0426== M xM

ω γ .

Unghiul de atac κ .S-a adoptat valoarea unghiului de varf al burghiului, 01202 =κ .

2

0

2

0

1

1

−

−

=

R

r

r

r

tg tg M

M κ κ (4.38)

- la diametrul exterior D = 8.7 [mm]

κ κ tg tg M = ⇒ 0

60=M κ

- la diametrul mediu, dm = 5.175 [mm]

61.1

35.4

825.01

59.2

825.01

602

2

0 =

−

−

= tg tg M κ

108

8/6/2019 Burghiu 8.5


PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTO'2058°=

mk

- la diametru minim, di=3.573 [mm]

008.1

75.8

463.11

7865.1

463.11

602

2

0 =

−

−= tg tg M κ

"59'1145°=mk

Unghiul λ, de inclinare a taisului.

κ λ 2

22

0

2

0

1 ctg R

r

r

r

r

r ctg M M M

M ⋅

−

+−

−= (4.39)

- la diametrul exterior, r M = R = 4.35 [mm]

50.66035.4

35.4

825.0

35.41

825.0

35.4 02

222

−=⋅

−

+−

−= ctg ctg M λ

λ M = –8.77 λ M = –8046’

- la diametrul mediu, r m = r med = 2.58 [mm]

76,36035.4

58.2

825.0

58.21

825.0

58.2 02

222

−=⋅

−

+−

−= ctg ctg M λ

λ M = –15.216 λ M = –15012’ - la diametrul minim, r i = 1,005 [mm]

14.16035.4

005.1

825.0

005.1

1825.0

005.1 02

222

−=⋅

−

+−

−= ctg ctg M λ

λ M = –50,252 λ M = –50015’

Unghiul de degajare normal, N γ .

κ

κ ω γ

2

2

0

2

0

2

0

2

02

2

0

2

0

1

1

1

1

1

1

1

tg

Rr

r

r r r

r ctg

R

r

r

r

tg R

r tg

M

M

M M nM

∗

−

−

+

∗−

−∗

−

−

+∗∗=

(4.40)

- la diametrul exterior, r M = R = 4.35 [mm]

58,0601

1

825.035.4

825.060126

35.4

35.4

2222

020 =+

∗−

−+∗∗=tg

ctg tg tg nM γ

113.30=nM γ =nM γ 30027’

- la diametrul mediu, r M = r med = 2.58 [mm]

109

8/6/2019 Burghiu 8.5



022

222

02

2

2

0

60

35.4

825.01

58.2

825.01

1

1

825.058.2

825.060

35.4

825.01

58.2

825.01

12635.4

58.2

tg

ctg tg tg nM

⋅

−

−

+

∗−

−∗

−

−

+∗∗=γ

tgγnM = 0,467γnM = 25.0325 γnM = 25001’57’’

- la diametrul minim, r min = 1,005 [mm]

02

2

222

02

2

2

0

60

35,4

825,01

005,1825,01

1

1

825,0005,1

825,060

35,4825,01

005,1

825,01

12635,4

005,1

tg

ctg tg tg nM

∗

−

−

+

∗

−

−∗

−

−

+∗∗=γ

tgγ

nM = –0,838γnM = –39,963; γnM = –39057’46’’.

Unghiul de asezare normal nα .Masinile de ascutit burghie dupa o suprafata conica, au urmatorii

parametrii:0

302 =σ ⇒ 015=σ

( ) ][9048,904,18,11 mm Dl ≅=∗−=

][275,12

65,11,2

2

00

mmd

K C =−=−=

- pentru diametrul exterior D = 8,7 [mm]Folosim relatia:

( ) 2

0

22

2

2

0

1sin

21 C tg tg

Dl

tg

C tg

M

nM

−−∗∗

+∗−

=

σ σ κ

σ

α

(4.41)

- la diametrul exterior, DM = D = 8,7 [mm]

( )

1997796,0

275,11511560sin

2

7,890

151

275,1

20202

2

0

02

=

−−∗∗

+∗−

=

tg tg tg

tg nM α

=nM α 11011’

- la diametrul mediu, DM = 5,175 [mm]

110

8/6/2019 Burghiu 8.5



( )

2143,0

275,11511560sin

2

175,590

151

275,1

20202

2

0

02

=

−−∗∗

+∗−

=

tg tg tg

tg nM α

=nM α 12005’

- la diametrul minim, DM = 2,01 [mm]

( )

233,0

275,11511560sin

2

01,290

151

275,1

20202

2

0

02

=

−−∗∗

+∗−

=

tg tg tg

tg nM α

=nM α 13007’.

Unghiul de asezare, xα

Utilizam relatiile:

M

nM xM

tg tg κ

α α

sin= (4.42)

- la diametrul exterior, DM = 8,7 [mm]

22839,060sin

197796,00

== xM tg α

= xM α 12051’


2497,00759sin

2143,0'0== xM tg α

= xM α 14001’


329,01245sin

233304,0'0== xM tg α

= xM α 18011’

4.1.3.Analiza unghiurilor functionale

Unghiul de asezare functional, fxM α .

- avansul real de lucru are valoarea: s = 0,08 [mm/rot].

M xM fxM θ α α −= (4.43)

- la diametrul exterior:'0'0'0 41121005112 =−=−= M xM fxM θ α α

1677,07,8

08,0=

∗=

∗=

π π θ

M

M D

stg

=M θ '0100

- la diametrul mediu:'0'0'0 45131600114 =−=−= M xM fxM θ α α

111

8/6/2019 Burghiu 8.5


8/6/2019 Burghiu 8.5


PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTO- la diametrul exterior, DM = 8,7 [mm]

[ ]( )

002,0156,27

073,0

506cos7,8

5066090cos8,0'0

'000' ==

−∗∗−−∗

=π

θ M tg

='

M θ '0150

⇒ '0'0'0' 36151501215 =+=+= θ γ γ r fr


[ ]( )

0043,0141cos175,5

1416090cos08,0'0

'000' =

−∗∗−−∗

=π

θ M tg

='

M θ '0240

⇒ '0'0'0'

103240862 =+=+= θ γ γ r fr


[ ]( )

011,0763cos01,2

7636090cos08,0,0

'000' =

−∗∗−−∗

=π

θ M tg

='

M θ '0650

⇒ '0'0'0'

05516507151 −=+−=+= θ γ γ r fr

4.1.4.Calculul de rezistenta si rigiditate

Burghiele elicoidale sunt supuse în timpul aschierii unei solicitari de torsiune, datorita momentuluiMt si unei solicitari de compresiune, datorita fortei axiale Px.

Determinam valoarea reala a momentului de torsiune cu ajutorul relatiei:

( ) ( ) 59,2825,035,460sin

210,022211,0

sin

11,0014,0

14,086,0

0

1

1.1 ∗−∗∗∗∗

=∗−∗∗∗∗

=−

m s

t r r r z S K

M κ

µ

µ µ

60,34=treal M [daNcm] (4.49)

]/[76,157,8

1060,343030

2

33max mmdaN D

M z t =

∗∗=∗= (4.50)

Considerand τa = 20 [daN/mm2], rezulta ca inegalitatea max z <τa, este respectata, deci burghiul va

rezista la solicitarile care vor aparea.

13,01 < 20.

4.1.5.Ascutirea si reascutirea burghiului

Ascutirea consta in generarea suprafetelor de asezare si are drept scop impunerea urmatoarelor calitati aschietoare:

- un burghiu de asezare crescator de la exterior spre miezul burghiului.- o geometrie convenabila a burghiului in zona taisului transversal.- o calitate superioara a suprafetei de asezare.

113

8/6/2019 Burghiu 8.5


PROIECTAREA ASISTATĂ A MATRIŢELOR PENTRU CAROSERIE AUTOSe stabileste ca procedeu optim de ascutire, ascuţirea dupa o suprafata conica, care se

caracterizeaza prin faptul ca forta de asezare a burghiului rezulta de forma conica.Se obtine prin miscarea de rotatie a sculei abrazive, miscarea de avans oscilator, a burghiului in

jurul axei omului dupa care se face ascutirea, miscarea de avans pe adancime, in jurul axei burghiului,fata de axa conului imaginar, dupa care se face ascutirea.

114

Burghiu 8.5

Documents

Transcript of Burghiu 8.5