Post on 13-Sep-2015
description
Licenta metal
UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTI
FACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE INDUSTRIALE SI AGRICOLE
SPECIALIZAREA INGINERIE URBANA SI DEZVOLTARE REGIONALA
Metal II
PROIECT DE EXECUTIE HAL INDUSTRIAL
Proiect
Profesor indrumator: Student:
ef lucrari Dr.ing.Voiculescu Drago Linca Alexandru
Page 1 of 73
Tema proiectului
Se cere ntocmirea proiectului de execuie al structurii metalice de rezisten al unei constructii in cadre. Structura va fi din oel, n soluie sudat. Materialul utilizat este S235.
Hala industrial ce se va proiecta va avea urmtoarele caracteristici:
o singur deschidere D" i 9 travei t";structura de rezistenta compusa din cadre transversale plane,stalpi incastrati in fundatii i rigle (ferme) prinse articulat la capetele superioare ale stalpilor;
panele acoperiului vor fi simplu rezemate,cu seciune plinnvelitoarea este din tabla cutata fara izolatie termica cu panta:p=10%;hala nu are iluminator pe acoperi;cota de fundare se afl la -2.50m, presiunea convenional de calcul fiind de pconv=300kN/m2;ncrcrile i alte elemente de tem sunt precizate n anex;la alctuirea i calculul halei se vor respecta prevederile standardelor n vigoare,i anume:
SR EN 1993-1-1 "Calculul elementelor din otel";CR 1-1-4/2012 " Evaluarea actiunii vantului asupra constructiilor"; CR 1-1-3/2012 " Evaluarea actiunii zapezii asupra constructiilor";P 100-1/2013 "Cod de proiectare seismica";
Page 2 of 73
Continutul proiectului:
A. Piese scrise:
A.1. Date de temaA.2. Memoriu tehnic
Note de calcul cuprinzand evaluarea incarcarilor,calculul static,alcatiurea dimensionarea si verificarea starilor pentru urmatoarele elemente:
pane acoperisului;ferm acoperisului;stlpi;contravntuirile acoperiului; contravntuiri verticale ;
A.3. Extras de materiale pentru tronsonul 1 al grinzii cu zbrele.
B. Piese desenate:
B.1.Planuri de asamblu:
Plan acoperi (scara 1:100)Sectiune transversal (scara 1:50)Sectiune longitudinala (scara 1:100)
B.2.Desen de executie pentru ferma acoperisului:
Elevtia fermei (scara 1:20)Detalii de noduri (scara 1:10)Detalii de montaj (scara 1:10)
B.3.Desen de executie pentru stalpi:
Elevatie (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)
Page 3 of 73
B.4.Desen de execuie pentru contravntuirile acoperiului
Ansamblu (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)
B.5.Desen de executie pentru contravantirile verticale
Ansamblu (scara 1:20)Detalii (scara 1:10)
DATE DE TEM:
1.Geometria halei:
O deschidere D=24 m;Traveea tv=7.5 m;Inaltimea utila a halei Hutil =9.00 m;
2.ncarcarile tehnologice:
Spaiul tehnic:gst=0,5kn/m2;Greutate proprie invelitoare : g =0,15 Kn/m2
3. ncrcri date de aciunea vntului asupra construciei : 0.5Kn/m24.ncrcri date de zpad si praf industrial :
ncrcare din zpad (conform CR-1-1-3/2005): s0,k=1,50 kN/m2incarcarile din praf industrial:gz=1,0 Kn/m2
Page 4 of 73
Memoriu justificativ
Proiectul de diplom cuprinde elemente de proiectare (note de calcul i plane) pentru o cldire cu structura de rezisten metalic avnd regimul de nlime Parter.
Cldirea este amplasat n zona limitrof a a orasului Botosani. Clasa de importan a cldirii este clasa III , gradul de rezisten la foc II, zona climatica III.
Cldirea are destinatia de spatiu expozitional si zona de intretinere autoturisme.Structura de rezistenta a cladirii este alcatuita din cadre metalice transversale,
permitand o compartimentare flexibila a spatiului.Printre avantajele structurii metalice se numara reducerea substantiala a greutatii
proprii a constructiei avand drept consecinta o comportare buna la actiunea seismica , rapiditate in executie datorita gradului ridicat de uzinare, indiferent de regimul de temperatura exterioara, consum redus de material si manopera etc.
Legatura rigla-stalp a cadrelor este una rigida.Sectiunile stalpilor de cadru sunt realizate din profile laminate.Pe criterii de usurinta a executiei, dar si pentru realizarea unei structuri cu
performante adecvate la actiunea seismica, dimensiunile stalpilor si grinzilor se pastreaza neschimbate pe inaltimea cladirii.
Calculul static s-a efectuat cu ajutorul programelor de element finit corespunzatoare.Acoperisul este realizat din ce reazema pe panele alcatuite din table sudate.Peretii exteriori ce imbraca fatadele cladirii sunt realizati din panouri termoizolante
Kontitherm ( W- 1000) de culoare gri.
Page 5 of 73
1. Calcul pan curent acoperi:
1.1 EVALUARE NCRCRII:
Fig.1.1 Schem evaluare incarcari
Calculul incarcarii din zapada conform codului de proiectare:Evaluarea actiunii zapezii asupa constructiilor, indicativ CR 1-1-3-2012
n funcie de schema static a grinzii cu zbrele, s-a ales ca unghiul de pant al acoperiului s fie:=5,710 => cos =0.99504, d=2,4m
SK
i
ce
S,0 k
=0.8 1 1 2.5 2 Sk
2
SK
valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe acoperis
i
coeficient de forma pentru incarcarea din zapada pe acoperis
Ce
coeficientul de expunere al amplasamentului constructiei
Ce
1 , "corespunzator unei expuneri partiale"
Ct
coeficient termic
S,0 K
valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe sol, in amplasament
Page 6 of 73
d 2.4 d' d
cos=
2.4
0.995042.412 d' 2412
d - "distanta dintre pane" d' - "distanta dintre pane pe inclinat
ncrcari aferente:
Pc
+++++qinv
cd
1q
pana
cd q
sp_teh
cd q
praf_ind
cd q
cv_oriz
cd q
z
cd
=+++++0.2025 2.412 0.2025 2.4 0.3375 2.4 0.675 2.4 0.0675 2.4 3 2.4 10.766
Pc
10.766
Pn
+++++qn
invd' q
npana
d qn
sp_tehd q
npraf_ind
d qn
cv_orizd q
nx
d
=+++++0.15 2.412 0.15 2.4 0.25 2.4 0.5 2.4 0.05 2.4 2 2.4 7.442
Pn
7.442
Pc
ncos P
c
0.99504 10.766
Pc
n10.713
Pn
+cos Pn
=0.99504 7.442 7.405 Pn
7.405
Page 7 of 73
MEd
Pc
nt
V
8t 6 mm =
10.713 62
848.209 M
max48.209 KN m
2
VEd
Pc
nt
V
2=
10.713 6
232.139 V
max32.139 KN
Wnec
Mmax
fy
fy
235 =48.209 10
3
235205.145 W
nec205.145 cm
3
hi
nec1.15
Wnec
103
ti
ti
4 =1.15
205.145 103
4260.434
hi
nec260.43 mm h
i
ef270 mm
Verificam daca panele acoperisului se incadreaza in clasa III de rezistenta
80
hi
ti
124 1
Page 8 of 73
80 270
3124 80 90 124
At
b t At
Wnec
h1
0.16 hi
ti
=205.145 10
3
270(( 0.16 270 4)) 586.996
At
586.99 mm2
bnec
At
t1.5 t
it 2.5 t
it
i4 1.5 4 t 2.5 4 6 t 10
t 6 mm
bnec
At
t=
586.99
697.832 b
nec97.832 mm b
ef100 mm
h 282 mm
hi
270 mm
b 100 mm
ti
4 mm
t 6 mm
Verificarii:
De rezistenta
MRd
Wef
fy
=208.6 103
235 4.902 107
MRd
49.02 106
N mm2
Wef
Ief
ymax
=29.41 10
6
1412.086 10
5W
ef208.6 10
3mm
3
Page 9 of 73
Ief
+
ti
hi
3
12
2 t b y2 =+
4 2703
12
2 6 100 1382 2.941 10
7
Ief
29.41 106
mm4
y +
hi
2t
2=+
270
26
2138 y 138 mm
ymax
+
hi
2t =+
270
26 141 y
max141 mm
MEd
MRd
1 =48.209
49.020.983
Pn
7.405 tV
6 m
Ferma curenta
Determinarea fortei la care este solicitata structura
Varianta I
qc
qSLU
tV
d =4.755 6 2.4 68.472 qc
68.472 KN
m2
Varianta II
qc
qSLU
1
2q
z
tV
d =
4.755
1
23
6 2.4 46.872
qc
46.872 KN
m2
Page 11 of 73
Page 12 of 73
Dimensionare si verificari S.L.U.
Talpa superioara Bara 1-3
Otel S235 fy
235 N
mm2
fyd
fy
M1
=235
1235 f
yd235
N
mm2
Lungimi de flambaj
lby
1.0 Lbara
=1 241.2 241.2 lby
241.2 cm
lbz
0.1 lbara
=1 241.5 241.5 lbz
241.5 cm
lbara
241.2 cm
Raze de giratie
iy
iy1
iz1
iy1
3.65 cm conform tabele laminate
iz
+iz1
2
+
tg
2e
2
=
+3.65
2
+1
23.4
2
5.342
iz
5.341 cm
tg
1 cm - grosime guseu
e 3.64 cm - excentricitate conform tabele laminate
Page 13 of 73
Coeficient de zveltete
y
l,b y
iy
=241.2
3.6566.082
y66.082
z
l,b z
iz
=241.2
5.34145.16
z45.16
max
max
y;
z
max
66.082
Verificarea de zveltete
max
adm
1
+
2
2
1 =1
+0.871
0.8712
0.7042
0.723
0.723
Page 16 of 73
MontantiBara 3-2
Otel S235 fy
235 N
mm2
fyd
fy
M1
=235
1235 f
yd235
N
mm2
Lungimi de flambaj
lby
0.8 Lbara
=0.8 174 139.2 lby
139.2 cm
lbz
0.1 lbara
=1 174 174 lbz
174 cm
lbara
174 cm
Page 17 of 73
Raze de giratie
iy
iy1
iz1
iy1
2.12 cm conform tabele laminate
iz
+iz1
2
+
tg
2e
2
=
+2.12
2
+1
21.97
2
3.255
iz
3.255 cm
tg
1 cm - grosime guseu
e 1.97 cm - excentricitate conform tabele laminate
Coeficient de zveltete
y
l,b y
iy
=139.2
2.1265.66
y65.66
z
l,b z
iz
=174
3.25553.456
z53.456
max
max
y;
z
max
65.66
Verificarea de zveltete
max
adm
Coeficient de zveltete relativa
max
1
=65.66
93.9130.699
0.699
max
65.972
1
piE
fy
=pi
2.1 105
23593.913
E 2.1 105
0.5 ++1
0.2
2
=0.5 ++1 0.49 (( 0.699 0.2)) 0.6992 0.867 0.867
0.49 - conform curbei de flambaj "c"
1
+
2
2
1 =1
+0.867
0.8672
0.6992
0.725
0.724
Page 20 of 73
Montant central intins
Bara 11-10
Capacitatea de rexistenta a barei
NRd
A fyd
= 4.8 10
2235
103
2 225.6 NRd
225.6 KN
NEd
NRd
1.0 =88
225.60.39
Diagonale intinse
Bara 3-4
NRd
A fyd
= 6.91 10
2235
103
2 324.77 NRd
324.77 KN
NEd
NRd
1.0 =308.2
324.770.949
Diagonale comprimate
Bara 9-10
Otel S235 fy
235 N
mm2
fyd
fy
M1
=235
1235 f
yd235
N
mm2
Lungimi de flambaj
lby
0.8 Lbara
=0.8 344 275.2 lby
275.2 cm
lbz
0.1 lbara
=1 344 344 lbz
344 cm
lbara
344 cm
Raze de giratie
iy
iy1
iz1
iy1
2.13 cm conform tabele laminate
iz
+iz1
2
+
tg
2e
2
=
+2.13
2
+1
21.93
2
3.231
iz
3.231 cm
Page 23 of 73
tg
1 cm - grosime guseu
e 1.93 cm - excentricitate conform tabele laminate
Coeficient de zveltete
y
l,b y
iy
=275.2
2.13129.202
y129.202
z
l,b z
iz
=344
3.231106.469
z106.469
max
max
y;
z
max
129.202
Verificarea de zveltete
max
adm
0.5 ++1
0.2
2
=0.5 ++1 0.49 (( 1.376 0.2)) 1.3762 1.735 0.869
0.49 - conform curbei de flambaj "c"
1
+
2
2
1 =1
+1.735
1.7352
1.3762
0.358
0.358
Talpa inferioara
Bara 1-2
Page 26 of 73
Otel S235 fy
235 N
mm2
fyd
fy
M1
=235
1235 f
yd235
N
mm2
Lungimi de flambaj
lby
1 Lbara
=1 283 283 lby
283 cm
lbz
-distanta intre contrafise/reazem =4 283 1.132 103
lbz
1132 cm
lbara
283 cm
Raze de giratie
iy
iy1
iz1
iy1
2.72 cm conform tabele laminate
iz
+iz1
2
+
tg
2e
2
=
+2.72
2
+1
22.62
2
4.139
iz
4.139 cm
tg
1 cm - grosime guseu
e 2.62 cm - excentricitate conform tabele laminate
Coeficient de zveltete
y
l,b y
iy
=283
2.72104.044
y104.044
z
l,b z
iz
=1132
4.139273.496
z273.496
Page 27 of 73
max
max
y;
z
max
273.496
Verificarea de zveltete
max
adm
Page 29 of 73
Calculul sudurii
Diagonala Bara 3-4
tg
10 mm
tc
6 mm
a1
min
0.7 tg
;0.7 tc
=min (( ,0.7 10 0.85 6)) 5.1 a1
5 mm
Nef
max
1.3 NEd
;0.7 N,b Rd
=max
,1.3 308.2
20.7 324.77
227.339
Nef
227.339
NEd
308.2 KN
N,b Rd
324.77 KN
N1
0.7 Nef
=0.7 227.339 159.137 N1
159.137 KN
l1
;l2
- lungimi de sudura
l1
l2
l1
;l2
N1
2 a1
fu
3 w
M2
=159.137 10
3
2 5 360
3 0.8 1.25
76.565 l1
;l2
80 mm
N1
159.137 KN
fu
360 KN
w
0.8
M2
1.25
N2
0.3 Nef
=0.3 227.339 68.202 N2
68.282 KN
Page 30 of 73
a2
max
N2
l1
2 fu
3 w
M2
;3
=max
,68.282 10
3
80 2 360
3 0.8 1.25
3
3 a2
3 mm
Verificari sudura
15 a1
l1
;l2
60 a1
15 5 80 60 5
Calculul placutelor de solidarizare
Talpa superioara
Bara comprimata 1-3 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
1928 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
lbara
3=
1928
3642.667 642.667 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm
Bara comprimata 3-5 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
2119 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
Page 32 of 73
lbara
3=
2119
3706.333 706.333 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm
Bara comprimata 5-7 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
2165 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
lbara
3=
2165
3721.667 721.667 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460mm
Bara comprimata 7-9 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
2191 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
lbara
3=
2191
3730.333 730.333 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm
Page 33 of 73
Bara comprimata 9-11 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
2113 mm
l1
40 iz
=40 36.5 1.46 103
l1
1460
iz
36.5 mm -pentru profilul laminat 2L 120 x 120 x 12
lbara
3=
2113
3704.333 704.333 mm 1460 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 1460 mm
Montanti
Bara comprimata 3-2 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
1319 mm
l1
40 iz
=40 21.2 848 l1
848
iz
21.1 mm -pentru profilul laminat 2L 70 x 70 x 7
lbara
3=
1319
3439.667 439.667 mm 848 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 848 mm
Bara comprimata 5-4 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
1587 mm
l1
40 iz
=40 21.2 848 l1
848
iz
21.1 mm -pentru profilul laminat 2L 70 x 70 x 7
lbara
3=
1587
3529 529 mm 848 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 848 mm
Page 34 of 73
Bara comprimata 7-6 - minim 2 placute de solidarizare
lbara
1857 mm
l1
40 iz
=40 21.3 852 l1
852
iz
21.3 mm -pentru profilul laminat 2L 70 x 70 x 6
lbara
4=
1857
4464.25 464.25 mm 852 mm
Se folosesc 3 placute de solidarizare amplasate la o distanta mai mica de 852 mm
Bar comprimat 9-8 - minim 2 placue de solidarizare
lbara
2126 mm
l1
40 iz
=40 15.1 604 l1
604 mm
iz
15.1 mm -pentru profilul laminat 2L 50 x 50 x 5
lbara
4=
2126
4531.5 531.5 mm 604 mm
Se folosesc 3 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 604 mm
Bar - ntins 11-10 - minim 1 placue de solidarizare
lbara
2361 mm
l1
80 iz
=80 15.1 1.208 103
l1
1208 mm
iz
15.1 mm -pentru profilul laminat 2L 50 x 50 x 5
lbara
2=
2361
21.181 10
31181 mm 1208 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 960 mm
Page 35 of 73
Diagomale
Bar - ntins 3-4 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2392 mm
l1
80 iz
=80 18.2 1.456 103
l1
1456 mm
iz
18.2 mm -pentru profilul laminat 2L 60 x 60 x 6
lbara
2=
2392
21.196 10
31196 mm 1456 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 1456 mm
Bar - ntins 5-6 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2635 mm
l1
80 iz
=80 12 960 l1
960 mm
iz
12 mm -pentru profilul laminat 2L 40 x 40 x 5
lbara
3=
2635
3878.333 878.333 mm 960 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 960 mm
Bar - ntins 7-8 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2815 mm
l1
80 iz
=80 12 960 l1
960 mm
iz
12 mm -pentru profilul laminat 2L 40 x 40 x 5
lbara
3=
2815
3938.333 938.333 mm 960 mm
Se folosesc 2 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 938.333 mm
Page 36 of 73
Bar comprimat 9-10 - minim 2 placue de solidarizare
lbara
2896 mm
l1
40 iz
=40 21.3 852 l1
853 mm
iz
21.3 mm -pentru profilul laminat 2L 70 x 70 x 6
lbara
4=
2896
4724 730.63 mm 853 mm
Se folosesc 3 placute de solidarizare amplasate la o distant mai mica de 853 mm
Talp inferioare
Bar - ntins 1-2 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2231 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2231
21.116 10
31116 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Bar - ntins 2-4 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2036 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2036
21.018 10
31018 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Page 37 of 73
Bar - ntins 4-6 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2099 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2099
21.05 10
31050 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Bar - ntins 6-8 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2120 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2120
21.06 10
31060 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Bar - ntins 8-10 - minim 1 placu de solidarizare
lbara
2062 mm
l1
80 iz
=80 27.2 2.176 103
l1
2176 mm
iz
27.2 mm -pentru profilul laminat 2L 90 x 90 x 11
lbara
2=
2062
21.031 10
31031 mm 2176 mm
Se folosesc 1 placut de solidarizare amplasat la o distant mai mica de 2176 mm
Page 38 of 73
Calculul joantei inferioare
Stabilirea efortuluin de dimensionare
Nj
min
N,b Rd
;1.3 NEd
=min (( ,878.9 1.3 836.4)) 878.9 Nj
878.9 KN
N,b Rd
878.9 KN
NEd
836.4 KN
Stabilirea ariei joantei inferioare
AP30
nec
NEd
fy
=836.4 10
3
2353.559 10
3A
P30
nec3559 mm
2
NEd
836.4 KN
fy
235 N
mm2
Calcul grosimi joantei inferioare
te
AP30
+2 2
bP2
20 tP2
++tg
2 bP2
2 20
=3559
+2 2 (( 90 20 11)) (( ++10 2 90 2 20))7.637 t
e8 mm
bP2
90 mm
tP2
11 mm
tg
10 mm
Page 39 of 73
Calculul latimi eclisei
bP31
++tg
2 b
P2
2 20 =++10 2 ((90)) 2 20 230 bP31
230 mm
bP2
90 mm
tg
10 mm
Calculul grosimi de sudura
a min
0.7 tP2
;0.7 te
=min (( ,0.7 11 0.7 8)) 5.6 a 5 mm
tP2
11 mm
te
8 mm
Calculul lungimi de sudura
AS
NEd
6 fu
3 W
M2
=836.4 10
3
6 360
3 0.8 1.25
670.689 AS
670.689 mm2
lS
AS
a=
670.689
5134.138 l
S134.138 mm
a 5 mm
Verificare sudura
15 a lS
60 a 15 5 140 60 5
tP2
11 mm
AP31
te
bP34
=8 230 1.84 103
AP31
1840 mm2
Nj
+AP30
AP31
=878.9 10
3
+2409 1840206.849 206.848
fy
Calculul latimi eclisei
2 ++tg
2
bP1
tP1
2 20 =++10 2 ((120)) 2 20 290 bP35
290 mm
bP1
130 mm
tP1
12 mm
Calculul grosimi de sudura
a min
0.7 tP1
;0.7 te
=min (( ,0.7 12 0.7 10)) 7 a 7 mm
tP1
12 mm
te
10 mm
Calculul lungimi de sudura
AS
NEd
4 fu
3 W
M2
=798.4 10
3
4 360
3 0.8 1.25
960.326 AS
960.326 mm2
lS
AS
a=
960.326
7137.189 l
S140 mm
a 7 mm
Verificare sudura
15 a lS
60 a 15 7 140 60 7
tP1
12 mm
Nj
AP32
=933.73 10
3
4780195.341 195.341
fy
Verificarea la deformare
fadm
fef
>9.6 4.614
fadm
D
250=
2400
2509.6 f
adm9.6 cm
fef
4.614 cm - conform program de calcul
Calculul forei seismice
Fb
,i e
SdT
1
m =1 0.167 148.6 1 24.816 Fb
24.816
,i e
1 -Conform clasei III de importanta
SdT
1
ag
0
q=
0.2 2.5
30.167 S
dT
1
0.167
ag
0.2 pentru orasul Botosani
0
2.5
q 3
m +qperm
0.4 qz
=+
+++++0.15 0.15
2359.99
24 6
1000.25 0.5 0.05
6 24
2
0.4 2 6 24
2
148.6
m 148.6
1 -pentru cladirile cu un nivel
,i e
-factorul de importan al construciei
SdT
1
-ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadeifundamentale T1
Page 44 of 73
m -masa totala a cladirii calculata ca suma a maselor de nivel
-factor de corecie
ag
-acceleratia gravitationala
0
-factorul de amplificare dinamica
q -factor de comportare
Calculul actiunii vantului asupra constructiei
La presiune
P1
CP
qb
Ce
tV
=0.8 0.7 1.5 6 5.04 P1
5.04 KN
m
CP
0.8
qb
0.7 -pentru orasul Timisoara
Ce
1.5
tV
6 m -traveia
F1
P1
hferm
=5.04 1.546 7.792 F1
7.792 KN
hferm
1.546 m
La suctiune
P2
CP
qb
Ce
tV
=0.3 0.7 1.5 6 1.89 P2
1.89 KN
m
CP
0.3
qb
0.7 -pentru orasul Timisoara
Ce
1.5
Page 45 of 73
tV
6 m -traveia
F2
P2
hferm
=1.89 1.546 2.922 F1
2.922 KN
hferm
1.546 m
Determinarea solicitarilor ce actioneaza asupra constructiei
Gruparea incarcarilor
Varianta 1
M 1.05 Mvant_stanga
=1.05 213 223.65 M 223.65 m
Nmax
+1.35 Nperm
1.5 Nz
=+1.35 109 1.5 144 363.15 Nmax
363.15 KN
Page 46 of 73
Varianta 2
Mmax
1.5 Mvant_stanga
=1.5 213 319.5 Mmax
319.5 KN m
N +1.35 Nperm
1.05 Nz
=+1.35 109 1.05 144 298.35 N 298.5 KN
Varianta 3
Mmax
1.5 Mvant_stanga
=1.5 213 319.5 Mmax
319.5 KN m
Nmin
0.9 Nperm
=0.9 109 98.1 Nmin
98.1 KN
Calcul stalp
Stalp HE 400A
Relati de dimensionare
y
lfy
iy
adm
=18460
168.4109.62
y109.26 mm
Iy
45070 cm4
A 159 cm2
z
lfz
iz
adm
=4615
73.3962.883
z62.883
Verificarea de rezistent
+N
A
M
W,pl y
fy
=+363.16 10
3
197.5 102
223.65 10
6
2562 103
105.683
fy
235
y
;z
;LT
-coeficienti de flambaj prin incovoiere in raport cu axa y, in raport cu axa z respectiv prin incovoiere- rasucire;
y
1
+y
y
2
y
2=
1
+1.282
1.2822
1.1672
0.552 y
0.55
y
0.5
++1 y
y
0.2
y
2
=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282
y1.282
y
;z
;LT
-factori de imperfectiune pentru curbele de flambaj
y
0.21 -curba A de flambaj
y
y
1
=109.62
93.9131.167
y
1.167
y
109.62 mm
1
piE
fy
=pi
2.1 105
23593.913
E 2.1 105
fy
235
kyy
cmy
+1 0.6 y
NEd
y
NRk
M1
cmy
+1 0.6
NEd
y
NRk
M1
=0.6
+1 0.6 1.167 363.15
0.55 3737
1
0.674
Page 50 of 73
=0.6
+1 0.6 363.15
0.55 3737
1
0.664
LT
lfz
W,pl y
2
Iz
Iw
0.25
c1
0.5
+1
lfx
2G I
r
pi2
E IW
0.25
=
4.615 103
2562 103
2
8564 104
2.942 106
0.25
1.880.5
+1 4.615 10
3 2
0.81 105
189 104
pi2
2.1 105
2.942 106
0.2550.006
LT50.006
lfz
4.615 m
W,pl y
2562 cm3
Iz
8564 cm4
E 2.1 105
G -modul de elasticitate transversal al otelului;
G 0.81 105
N
mm2
IW
Iz
h
2
2
IW
2942 103
cm6 pentru profilul laminat HE 500A
Ir
1
3b
it
i
3
Ir
189 cm4 pentru profilul laminat HE 500A
c1
++1.88 1.44 0.52 2
=++1.88 1.44 0 0.52 02
1.88
c1
1.88
Page 52 of 73
+
NEd
z
NRk
M1
kzy
MEd
LT
MRk
M1
1.0 =+363.15 10
3
0.801 3737 10
3
1
0.993 223.65 10
6
0.825 602.074 10
6
1
0.568
kzy
1
0.05 z
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
1 0.05
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
=1 0.05
0.6 0.25
223.65 103
0.801 3737 10
3
1
0.989
=1 0.05 0.67
0.6 0.25
223.65 103
0.801 3737 10
3
1
0.993
>0.993 0.989 kzy
0.993
z
0.67
+cmLT
0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT
0.6
0
z
0.801
Relati de dimensionare
y
lfy
iy
adm
=18460
168.4109.62
y109.26 mm
iy
Iy
A=
45070
15916.836 i
y16.836 cm
Iy
45070 cm4
A 159 cm2
z
lfz
iz
adm
=4615
73.3962.883
z62.883
tw
11 mm
Verificarea de rezistent
+N
A
M
W,pl y
fy
=+319.5 10
3
159 102
298.35 10
6
2562 103
136.546
W,pl y
2562 cm3
fy
235
y
;z
;LT
-coeficienti de flambaj prin incovoiere in raport cu axa y, in raport cu axa z respectiv prin incovoiere- rasucire;
y
1
+y
y
2
y
2=
1
+1.282
1.2822
1.1672
0.552 y
0.55
y
0.5
++1 y
y
0.2
y
2
=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282
y1.282
y
;z
;LT
-factori de imperfectiune pentru curbele de flambaj
y
0.21 -curba A de flambaj
y
y
1
=109.62
93.9131.167
y
1.167
y
109.62 mm
1
piE
fy
=pi
2.1 105
23593.913
E 2.1 105
fy
235
kyy
cmy
+1 0.6 y
NEd
y
NRk
M1
cmy
+1 0.6
NEd
y
NRk
M1
Page 57 of 73
=0.6
+1 0.6 1.167 298.35
0.55 3737
1
0.661
=0.6
+1 0.6 298.35
0.55 3737
1
0.652
LT
LT
1
=50.006
93.9130.532
LT
0.532
LT
lfz
W,pl y
2
Iz
Iw
0.25
c1
0.5
+1
lfx
2G I
r
pi2
E IW
0.25
=
4.615 103
2562 103
2
8564 104
2.942 106
0.25
1.880.5
+1 4.615 10
3 2
0.81 105
189 104
pi2
2.1 105
2.942 106
0.2550.006
LT50.006
lfz
4.615 m
W,pl y
2562 cm3
Iz
8564 cm4
E 2.1 105
G -modul de elasticitate transversal al otelului;
G 0.81 105
N
mm2
IW
Iz
h
2
2
IW
2942 103
cm6 pentru profilul laminat HE 500A
Ir
1
3b
it
i
3
Ir
189 cm4 pentru profilul laminat HE 500A
c1
++1.88 1.44 0.52 2
=++1.88 1.44 0 0.52 02
1.88
Page 59 of 73
c1
1.88
+
NEd
z
NRk
M1
kzy
MEd
LT
MRk
M1
1.0
=+298.35 10
3
0.801 3737 10
3
1
0.99 319.5 10
6
0.825 602.074 10
6
1
0.736
kzy
1
0.05 z
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
1 0.05
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
=1 0.05
0.6 0.25
298.35 103
0.801 3737 10
3
1
0.986
=1 0.05 0.67
0.6 0.25
298.35 103
0.801 3737 10
3
1
0.99
>0.99 0.986 kzy
0.99
z
0.67
+cmLT
0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT
0.6
0
z
0.801
Relati de dimensionare
y
lfy
iy
adm
=18460
168.4109.62
y109.26 mm
Iy
45070 cm4
A 159 cm2
z
lfz
iz
adm
=4615
73.3962.883
z62.883
Verificarea de rezistent
+N
A
M
W,pl y
fy
=+98.1 10
3
197.5 102
319.5 10
6
2562 103
129.674
y
;z
;LT
-coeficienti de flambaj prin incovoiere in raport cu axa y, in raport cu axa z respectiv prin incovoiere- rasucire;
y
1
+y
y
2
y
2=
1
+1.282
1.2822
1.1672
0.552 y
0.55
y
0.5
++1 y
y
0.2
y
2
=0.5 ++1 0.21 (( 1.167 0.2)) 1.1672 1.282
y1.282
y
;z
;LT
-factori de imperfectiune pentru curbele de flambaj
y
0.21 -curba A de flambaj
y
y
1
=109.62
93.9131.167
y
1.167
y
109.62 mm
1
piE
fy
=pi
2.1 105
23593.913
E 2.1 105
fy
235
kyy
cmy
+1 0.6 y
NEd
y
NRk
M1
cmy
+1 0.6
NEd
y
NRk
M1
=0.6
+1 0.6 1.167 98.1
0.55 3737
1
0.62
Page 64 of 73
=0.6
+1 0.6 98.1
0.55 3737
1
0.617
LT
lfz
W,pl y
2
Iz
Iw
0.25
c1
0.5
+1
lfx
2G I
r
pi2
E IW
0.25
=
4.615 103
2562 103
2
8564 104
2.942 106
0.25
1.880.5
+1 4.615 10
3 2
0.81 105
189 104
pi2
2.1 105
2.942 106
0.2550.006
LT50.006
lfz
4.615 m
W,pl y
2562 cm3
Iz
8564 cm4
E 2.1 105
G -modul de elasticitate transversal al otelului;
G 0.81 105
N
mm2
IW
Iz
h
2
2
IW
2942 103
cm6 pentru profilul laminat HE 500A
Ir
1
3b
it
i
3
Ir
189 cm4 pentru profilul laminat HE 500A
c1
++1.88 1.44 0.52 2
=++1.88 1.44 0 0.52 02
1.88
c1
1.88
Page 66 of 73
+
NEd
z
NRk
M1
kzy
MEd
LT
MRk
M1
1.0 =+98.1 10
3
0.801 3737 10
3
1
0.993 319.5 10
6
0.825 602.074 10
6
1
0.672
kzy
1
0.05 z
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
1 0.05
cmLT
0.25
NEd
z
NRk
M1
=1 0.05
0.6 0.25
98.1 103
0.801 3737 10
3
1
0.995
=1 0.05 0.67
0.6 0.25
98.1 103
0.801 3737 10
3
1
0.997
>0.997 0.997 kzy
0.997
z
0.67
+cmLT
0.6 0.4 =+0.6 0.4 0 0.6 cmLT
0.6
0
z
0.801
Calculul bazei stalpului
dimensiunile in plan ale placii
B +bst
100 mm =+300 mm 90 mm 390 mm B 390 mm
bst
300 mm
Betonul ales pentru realizarea bazei stalpului este C 16/20
fyd
10.67 N
mm2
b
+N
A B
M
A
2B
6
fyd
=+298.35 10
3
750 390
319.5 106
7502
390
6
9.758 b
9.758
Page 68 of 73
Placut de baz de tip 2(tip subplac=>rezemat pe 3 laturi)
M2
b
a2
1 mm daca
b1
a0.5
M2
0.5 b
b1
21 mm daca
b1
a0.5
b1
a=
180
1451.241
b1
a1.241
M2
b
a2
1 mm =0.12 9.758 1452
1 24619.434
M2
24619.434 N mm2
b1
180 mm
a 145 mm
0.12 conform tabel 1 anexa 8 Siminea & Negrei
b
9.758
Page 70 of 73
Placut de baz de tip 3 (tip subplac=>Placa incastrata pe o latura)
M3
0.5 b
a2
1 mm =0.5 9.758 302
1 4391.1 M3
4391.1 N mm2
b
9.758
a 30
Momentul maxim
MEd
max M
1;M
2;M
3
=max (( ,,25645.224 24619.434 4391.1)) 25645.224
MEd
25645.224 N mm2
Momentul capabil
MRd
W,pl y
fyd
=2562 103
13.33 34151460 MRd
34151460
W,pl y
2562 cm3
fyd
13.33 N
mm2
MEd
MRd
1 =25645.224
341514600.001
Calculul inaltimii traverselor
Se propune grosimea traversei tt
15 mm
Se alege grosimea cordonului de sudura
a 0.7 tmin
unde tmin
min t
t;t
f
=min (( ,15 19)) 15 tmin
15
a 0.7 15 =0.7 15 10.5 a 10.5 a 8 mm
Nsudura
+M
hN
2
2=
+319.5 10
6
300
298.35 103
2
26.071 10
5
hf
nec+
Nsudur
as
fu
3 w
M1
2 as
=+607100
8 360
3 0.8 1.25
2 8 381.114
hf
nec382 mm
fu
360 N
mm2
as
8 mm
W
0.8
M1
1.25
Calculul buloanelor de ancoraj
N,b Ed
1
2
M
hb
N
2
=1
2
319.5 10
6
379
98.1 103
2
3.97 105
N,b Ed
397000 N
Page 72 of 73
M 319.5 KN m2
N 98.1 KN
hb
h ti
=390 11 379 hb
379 mm
N,b Rd
k2
fub
As
M2
=0.9 400 1433
1.25412704 N
,b Rd412704 N
k2
0.9
fub
400
As
pi (( 0.89 d))
2
4=
pi (( 0.89 48))2
41.433 10
3A
s1433 mm
2
N,b Ed
N,b Rd
1 =397000
4127040.962