Post on 16-Apr-2015
AGENŢIA CONSTRUCŢII ŞI DEZVOLTARE A TERITORIULUI
A REPUBLICII MOLDOVA
CHIŞINĂU 2007
R E P U B L I C A M O L D O V A
COD PRACTIC Î N C O N S T R U C Ţ I I
PROTECŢIA CONTRA ACŢIUNILOR MEDIULUI AMBIANT
PROIECTAREA
PROTECŢIEI TERMICE A CLĂDIRILOR
CP E.04.05 – 2006
EDIŢIE OFICIALĂ
ICS 91.120.10
II
ADAPTAT la condiţiile Republicii Moldova de ing. N. Eremencov,
ing. P. Eremeev
ACCEPTAT de comitetul tehnic CT-C G.01 „Reţele şi echipamente aferente
construcţiilor”.
Preşedinte:
ing. N. Eremencov
SA „Gradient-Co”
Secretar:
ing. I. Safonov
SA „Gradient-Co”
Membri:
ing. P. Eremeev
Agenţia Construcţii şi Dezvoltarea a Teritoriului
Ing. L. Seredneac I.P. „Gazproiect”
ing. L. Retiş S.A. „Ceproserving”
ing. L. Eroşcenco Direcţia verificare şi expertizare a proiectelor
Ing. I. Guşilic Inspectoratul principal de stat pentru supravegherea teh-
nică a obiectelor industrial periculoase a SS şi M a RM
APROBAT Agenţia Construcţii şi Dezvoltarea a Teritoriului prin ordinul
nr. 18 din 14 februarie 2007, cu aplicare din 1 iulie 2007.
ACDT 2007 Reproducerea sau utilizarea integrală sau parţială a prezentului normativ
în orice publicaţii şi prin orice procedeu (electronic, mecanic, fotocopiere,
microfilmare etc.) este interzisă dacă nu există acordul scris al AСDT.
COD PRACTIC ÎN CONSTRUCŢII CP E.04.05-2006
III
Preambul naţional
Prezentul normativ în construcţii reprezintă adoptarea la condiţiile naţionale ale
Moldovei a normativului interstatal МСП...«Проектирование тпловой защиты
зданий» şi traducerea autentică a textului acestui normativ.
Normativul naţional în construcţii CP E.04.05-2006 „Proiectarea protecţiei
termicea clădirilor” Codul practic pentru proiectarea protecţiei termice a clădirilor conţine
metode de proiectare, de calcul a caracteristicilor termotehnice a elementelor de închidere,
recomandări şi materiale informative, care permit realizarea condiţiilor NCM E.04.01-2006 (МСН
2.04-02-2006) "Protecţia termică a clădirilor".
Principiile Codului practic permit proiectarea clădirilor cu utilizarea raţională a energiei pe
calea determinării eficienţei energetice totale de la aplicarea soluţiilor arhitecturale, constructive şi
inginereşti, care sunt îndreptate spre economisirea resurselor energetice.
CP E.04.05-2006
IV
Содержание
Conţinutul
Întroducere ………………………………………………………………………………….. IX
Введение …………………………………………………………………………………… X
Prefaţă .................................................................................................................................... XI
Предисловие ........................................................................................................................ XII
1. Область применения ................................................................................................ 1
1. Domeniul de aplicare .................................................................................................. 1
2. Нормативные ссылки ................................................................................................ 1
2. Referinţe normative ..................................................................................................... 1
3. Термины и определения ........................................................................................... 1
3. Termeni şi definiţii ...................................................................................................... 1
4. Общие положения ..................................................................................................... 1
4. Principii generale ......................................................................................................... 1
5. Исходные данные для проектирования тепловой защиты зданий ....................... 3
5. Date iniţiale pentru proiectarea protecţiei termice a clădirilor .................................... 3
5.1. Наружные климатические условия ......................................................................... 3
5.1. Condiţiile climaterice exterioare ................................................................................. 3
5.2. Параметры внутренней среды .................................................................................. 4
5.2. Parametrii mediului interior ........................................................................................ 4
5.3. Характеристики строительных материалов и конструкций ................................. 7
5.3. Caracteristicile materialelor şi ale elementelor de construcţii .................................... 7
5.4. Определение отапливаемых площадей и объемов зданий .................................... 8
5.4. Determinarea ariilor şi a volumelor încălzite ale clădirii ............................................ 8
6. Принципы определения нормируемого уровня тепловой защиты ....................... 9
6. Principii de determinare a nivelului normat de protecţie termică .............................. 9
7. Теплоэнергетические параметры ............................................................................. 14
7. Parametrii termoenergetici .......................................................................................... 14
8. Выбор конструктивных решений, обеспечивающих необходимую теплозащиту
зданий .........................................................................................................................
21
8. Alegerea concepţiei constructive (de alcătuire) care să asigure protecţia termică
necesară .......................................................................................................................
21
9. Методика проектирования тепловой защиты зданий ............................................ 35
9. Metodica proiectării protecţiei termice a clădirii ........................................................ 35
9.1. Несветопрозрачные ограждающие конструкции ................................................... 37
9.1. Elementele de închidere netran-sparente ..................................................................... 37
9.2. Ограждающие конструкции теплых чердаков ....................................................... 50
9.2. Elementele de închidere ale podurilor calde ............................................................... 50
9.3. Ограждающие конструкции технических подвалов .............................................. 54
9.3. Elementele de închidere ale subsolurilor tehnice ........................................................ 54
9.4. Светопрозрачные ограждающие конструкции ....................................................... 57
9.4. Elemente de închidere transparente ............................................................................. 57
9.5. Ограждающие конструкции остекленных лоджий и балконов ........................... 58
9.5. Elementele de închidere ale logiilor şi balcoanelor vitrate ......................................... 58
10. Повышение энергетической эффективности существующих зданий .................. 60
10. Sporirea eficienţiei energetice a clădirilor existente ................................................... 60
11. Теплоустойчивость ................................................................................................... 62
CP E.04.05-2006
V
11. Stabilitatea termică ...................................................................................................... 62
11.1. Теплоустойчивость ограждающих конструкций в теплый период года ............. 62
11.1. Stabilitatea termică a elementelor de închidere în perioada caldă a anului ................ 62
11.2. Теплоустойчивость помещений в холодный период года .................................... 68
11.2. Stabilitatea termică a încăperilor în perioada rece a anului ........................................ 68
12. Воздухопроницаемость ограждающих конструкций и помещений зданий ........ 75
12. Permeabilitatea la aer a elementelor de închidere şi a încăperilor din clădire ............ 75
13. Расчет сопротивления пaропроницанию ограждающих конструкций (защита от
влаги) ..........................................................................................................................
81
13. Calculul rezistenţei la permeabilitate la vapori a elementelor de închidere (protecţia
contra umezelii) ...........................................................................................................
81
14. Расчет теплоусвоения полов .................................................................................... 86
14. Calculul asimilării termice a suprafeţei pardoseili ...................................................... 86
15. Контроль нормируемых показателей теплозащиты зданий .................................. 88
15. Controlul indicilor normaţi de protecţie termică a clădirilor ...................................... 88
16. Состав и содержание раздела проекта «Энергоэффктивность» ........................... 90
16. Conţinutul cadru al capitolului „Eficienţa energetică” din proiect ............................. 90
16.1. Общие положения ..................................................................................................... 90
16.1. Prinicpii generale ......................................................................................................... 90
16.2. Содержание раздела «Энергоэффективность» ....................................................... 91
16.2. Conţinutul capitolului „Eficienţa energetică” ............................................................. 91
17. Составление энергетичес-кого паспорта здания ................................................... 92
17. Alcătuirea certificatului ener-getic al clădirii ............................................................. 92
18. Заполнение энергетического паспорта жилого здания ......................................... 95
18. Completarea certificatului energetic al clădirii de locuit ............................................ 95
Приложение А (справочное). Перечень использованных нормативных документов ... 105
Приложение Б (обязательное). Термины и их определения ............................................. 107
Anexa Б (cu caracter obligatoriu). Termeni şi definiţii .......................................................... 107
Приложение В (обязательное). Методика определения суммарной солнечной
радиации при действительных условиях облачности за отопительный период ............
119
Anexa В (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării radiaţiei solare globale în
condiţii reale de nebulozitate pe perioada de încălzire ...........................................................
119
Приложение Г (справочное). Максимальные и средние значения суммарной
солнечной радиации (прямая и рассеянная) при ясном небе в июле ..............................
133
Anexa Г (cu caracter informativ). Valorile maximale şi medii ale radiaţiei solare globale
(directe şi dispersate) pe timp cu cer senin în iulie .................................................................
133
Приложение Д (обязательное). Расчетные теплотехнические показатели
строительных материалов и изделий .................................................................................
134
Anexa Д (cu caracter obligatoriu). Indicii termotehnici de calcul pentru materiale şi articole
de construcţii ..........................................................................................................................
134
Приложение Е (обязательное). Методика определения расчетных значений
теплопроводности строительных материалов при условиях эксплуатации А и Б .........
153
Anexa E (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării valorilor de calcul a
conductivităţii termice a materialelor de construcţii în condiţiile de exploatare A şi Б .........
153
Е.1 Общие положения .......................................................................................................... 153
Е.1 Principii generale .............................................................................................................. 153
Е.2 Обозначения .................................................................................................................... 154
Е.2 Simboluri .......................................................................................................................... 154
Е.3 Подготовка образцов для испытаний .......................................................................... 155
Е.3 Pregătirea epruvetelor pentru încercări ............................................................................ 155
Е.4 Увлажнение образцов материала .................................................................................. 155
CP E.04.05-2006
VI
Е.4 Umezirea epruvetelor de materiale ................................................................................... 155
Е.5 Определение теплопроводности ................................................................................... 157
Е.5 Determinarea conductivităţii termice ............................................................................... 157
Е.6 Обработка результатов измерений ............................................................................... 158
Е.6 Prelucrarea rezultatelor măsurărilor ................................................................................. 158
Приложение Ж (рекомендуемое). Рекомендации по выбору теплоизоляционных
материалов ............................................................................................................................
161
Anexa Ж (cu caracter de recomandare). Recomandări pentru alegerea materialelor
termoizolante ..........................................................................................................................
161
Приложение И (рекомендуемое). Примеры расчета уровня тепловой защиты ............. 167
Anexa И (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul a nivelului de protecţie termică .. 167
И.1 Расчет уровня тепловой защиты по нормируемому удельному расходу тепловой
энергии на отопление здания ..............................................................................................
167
И.1 Calculul nivelului de protecţie termică conform consumului spe-cific normat de energie
termică pentru încălzirea clădirii ...........................................................................................
167
И.2 Методика расчета теплотехнических и энергетических параметров здания и
заполнение формы энергетического паспорта ..................................................................
169
И.2 Metodologia de calcul a parametrilor termotehnici şi energetici ai clădirii şi
completarea formularului din certificatul energetic ...............................................................
169
Приложение К (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления
теплопередаче фасада жилого здания ...............................................................................
178
Anexa К (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul pentru rezistenţa redusă la
transfer termic a faţadei clădirii locative ................................................................................
178
Приложение Л (справочное). Приведенное сопротивление теплопередаче rR0 ,
коэффициент затенения непрозрачными элементами τ, коэффициент относительного
пропускания солнечной радиации k окон, балконных дверей и фонарей ......................
183
Anexa Л (cu caracter informativ). Rezistenţa redusă la transfer termic rR0 , coeficientul de
umbrire cu elemente netransparente τ, coeficientul de permeabilitate relativă a radiaţiei
solare k a ferestrelor, uşilor de balcon şi luminatoarelor ........................................................
183
Приложение М (обязательное). Методика определения приведенного сопротивления
теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей ....
187
Anexa M (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării rezistenţei reduse la transfer
termic a elementelor de închidere pe baza calculului cîmpurilor de temperatură ..................
187
Приложение Н (рекомендуемое). Примеры расчета коэффициента теплотехнической
однородности ограждающих конструкций по табличным значениям ............................
195
Anexa Н (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul al coeficientului de omogenitate
termotehnică a elementelor de închidere conform valorilor din tabele ..................................
195
Н.1 Расчет коэффициента теплотех-нической однородности по формуле (12)
настоящего Свода правил ....................................................................................................
195
Н.1 Calculul coeficientului de omogeni-tate termotehnică cu formula (12) din prezentul
Cod practic ..............................................................................................................................
195
Н.2 Расчет коэффициента теплотехнической однородности по формуле (14)
настоящего Свода правил ....................................................................................................
198
Н.2 Calculul coeficientului omogenităţii termotehnice cu formula (14) din prezentul Cod
practic .....................................................................................................................................
198
Приложение П(обязательное).Определение приведенного сопротивления
теплопередаче неоднородных участков трехслойных панелей из листовых материалов
205
Anexa П (cu caracter obligatoriu). Determinarea rezistenţei reduse la transfer termic a
sectoarelor neomogene ale panourilor în trei straturi din materiale în foi ..............................
205
Приложение Р (справочное). Температура точки росы td , oС, для различных
CP E.04.05-2006
VII
значений температур tint и относительной влажности φint, %, воздуха в помещении.... 213
Anexa Р (cu caracter informativ). Temperatura punctului de rouă td , oС, pentru diferite
valori de temperatură tint şi de umiditate relativă φint, %, a aerului din încăpere .................
213
Приложение С (справочное). Значения парциального давления насыщенного
водяного пара Е, Па, для различных значений температур при В=100,7 кПа ................
214
Anexa С (cu caracter informativ). Valorile presiunii parţiale ale vaporilor saturaţi de apă Е,
Pa, pentru diferite valori de temperatură dacă В=100,7 kPa ..................................................
214
Приложение Т (рекомендуемое). Примеры расчета ограждающих конструкций
теплых чердаков и техподполий ........................................................................................
218
Anexa Т (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul ale elementelor de închidere ale
podurilor calde şi subsolurilor tenhice ....................................................................................
218
Приложение У (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления
теплопередаче участков стен, расположенных за остекленными лоджиями и
балконами ..............................................................................................................................
225
Anexa У (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al rezistenţei reduse la transfer
termic a sectoarelor de perete, care se află după geamurile loggiilor şi balcoanelor .............
225
Приложение Ф (рекомендуемое). Пример расчета теплоустойчивости ограждающих
конструкций в теплый период года .....................................................................................
227
Anexa Ф (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al stabilităţii termice a
elementelor de închidere în perioada caldă a anului ..............................................................
227
Приложение Х (рекомендуемое). Пример расчета мощности теплоаккумуляционного
прибора ..................................................................................................................................
230
Anexa Х (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al puterii aparatului de
acumulare termică ...................................................................................................................
230
Приложение Ц (рекомендуемое). Методы оценки воздухопроницания ограждающих
конструкций зданий ..............................................................................................................
232
Anexa Ц (cu caracter de recomandare). Metode de evaluare a permeabilităţrii la aer a
elementelor de închidere ale clădirilor ....................................................................................
232
Ц.1 Примеры определения сопротив-ления воздухопроницанию огражда-ющих
конструкций и выбора типа оконного блока при проектировании жилых зданий...........
232
Ц.1 Exemple de determinare a rezisten-ţei la permeabilitatea la aer a elementelor de
închidere şi alegerea tipului de bloc de fereastră la proiectarea clădiri-lor locative ...............
232
Ц.2 Пример определения воздухопроницаемости помещений жилого дома ................. 236
Ц.2 Exemplu de determinare a permeabilităţii la aer a încăperilor blocului locativ .............. 236
Приложение Ш (справочное). Сопротивление паропроницанию листовых материалов
и тонких слоев пароизоляции ..............................................................................................
239
Anexa Ш (cu caracter informativ). Rezistenţa la permeabilitatea la vapori a materialelor în
foi şi a straturilor subţiri de izolaţie contra vaporilor .............................................................
239
Приложение Щ (обязательное). Изолинии сорбционного влагосодержания
керамзитобетона, содержащего хлориды натрия, калия и магния ..................................
240
Anexa Щ (cu caracter obligatoriu). Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul
cu cheramzit, care conţine clorură de sodiu, potasiu şi magneziu ..........................................
240
Приложение Э (рекомендуемое). Пример расчета сопротивления паропроницанию .... 242
Anexa Э (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al rezistenţei la permeabilitate la
vapori ......................................................................................................................................
242
Приложение Ю (рекомендуемое). Пример теплотехнического расчета пола ................ 251
Anexa Ю (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul termotehnic al pardoselii ......... 251
Приложение Я (рекомендуемое). Пример составления раздела
«Энергоэффективность» проекта общественного здания ................................................
254
Anexa Я (cu caracter de recomandare). Exemplu de prezentare a capitolului «Eficienţa
energetică» din proiectul unui edificiu public ........................................................................
254
CP E.04.05-2006
VIII
Я.1 Исходные данные для расчета теплоэнергетических параметров здания лечебного
учреждения ............................................................................................................................
254
Я.1 Datele iniţiale pentru calculul pa-rametrilor termoenergetici ai edificiului instituţiei
curative ....................................................................................................................................
254
Я.2 Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций ........................................... 257
Я.2 Calcule termotehnice ale elementelor de închidere ......................................................... 257
Я.3 Расчеты энергетических показателей здания .............................................................. 265
Я.3 Calculele indicilor energetici ai edificiului ...................................................................... 265
COD PRACTIC ÎN CONSTRUCŢII CP E.04.05-2006
IX
ÎNTRODUCERE
Codul practic pentru proiectarea protecţiei termice a clădirilor conţine metode de proiectare,
de calcul a caracteristicilor termotehnice a elementelor de închidere, recomandări şi materiale
informative, care permit realizarea condiţiilor СНиП 23-02-2003 "Protecţia termică a clădirilor".
Principiile Codului practic permit proiectarea clădirilor cu utilizarea raţională a energiei pe
calea determinării eficienţei energetice totale de la aplicarea soluţiilor arhitecturale, constructive şi
inginereşti, care sunt îndreptate spre economisirea resurselor energetice.
În Codul practic sunt date recomandări privind alegerea nivelului de protecţie termică pe
baza balanţei termice a clădirii, calculul rezistenţei reduse la transfer termic a elementelor
neomogene de închidere, condiţiile faţă de soluţiile constructive şi arhitecturale pentru clădiri din
punct de vedere a protecţiei lor termice. Sunt prezentate metode de determinare a rezistenţei la
permeabilitate la aer şi vapori, a stabilităţii termice a elementelor exterioare de închidere, a
parametrilor termoenergetici ai clădirii, sunt propuse formularul şi metodologia completării
versiunii electronice a fişei energetice a clădirii.
La elaborarea Codului practic s-au folosit principiile documentelor normative în vigoare,
soluţii constructive progresive pentru elementele exterioare de închidere, cele mai eficiente soluţii
tehnice de protecţie termică a clădirilor, utilizate la diferite obiective din FR, lucrările Societăţii
pentru protecţia resurselor naturale, precum şi următoarele standarde europene:
DIN EN 832 – Standard european. "Protecţia termică a clădirilor – calcule privind consumul
de energie pentru încălzire – blocuri locative";
Norme în construcţii pentru Marea Britanie 1995 - partea L. "Reducerea consumului de
combustibil şi energie";
SAP BRE – Standard al Marii Britanii. "Metodologia standard de calcul de stat a
consumului de energie în blocurile locative";
SS02 42 30 – Standard suedez. "Elemente din materiale în foi cu incluziuni conductoare de
căldură – Calculul rezistenţei la transfer termic";
Rt 2000 - Franţa. "Hotărîre privind caractericticile termotehnice ale noilor blocuri şi părţile
noi ale blocurilor" din 29.11.2000;
EnEV 2002 - RFG. "Hotărîre privind protecţia termică de reducere a consumului de energie
şi instalaţiile de încălzire ale clădirilor cu consum redus de energie" din 16.11.2001.
Prezentul Cod practic a fost elaborat de: cand. în şt. teh. I. Matrosov, cand. în şt. teh. I.
Butovski, ing. P. Matrosov (NIISF RAASN), cand. în şt. teh. V. Beleaev (ŢNIIEPjilişcia), cand. în
şt. teh.V. Livciak (Mosgosexpertiza), V. Gluharev (Gosstroi Rosii), L Vasilieva (FGUP ŢNS).
La elaborarea unor capitole şi anexe au luat de asemenea partre: cand. în şt. teh. A. Şaripov
(SantehNIIproiect) – capitolul 7; dr. în şt. teh. I. Tabunşcicov (ABOK) – capitolul 11 şi anexa X;
cand. în şt. teh. G.Klimova (NIIISF RAASN) – anexele B şi Г; cand. în şt. teh. I Kiselev (NIISF
RAASN), cand. în şt. teh. V. Fetisov (OAO „Teploproekt”), cand. în şt. teh. O Martînov (Gosstroi
Rosii) – anexa E; cand. în şt. teh. V. Mogutov (NIISF RAASN); V. Tarasov (Dekenink N.) –
subcapitolul 9.4 şi anexa Л; B. Semenov (UIŢ, regiunea Povoljie, pentru problemele construcţiilor
de pe lîngă GTU din Saratov) – anexa Ж.
Codul practic conţine principiile de bază şi metodologia de calcul a caracteristicilor
termotehnice ale elementelor de închidere, recomandări privind alegerea materialelor termoizolante
şi materiale informative
COD PRACTIC ÎN CONSTRUCŢII CP E.04.05-2006
X
ВВЕДЕНИЕ
Свод правил по проектированию тепловой защиты зданий содержит методы проекти-
рования, расчета теплотехнических характеристик ограждающих конструкций, рекоменда-
ции и справочные материалы, позволяющие реализовывать требования СНиП 23-02-2003
"Тепловая защита зданий".
Положения Свода правил позволяют проектировать здания с рациональным исполь-
зованием энергии путем выявления суммарного энергетического эффекта от использования
архитектурных, строительных и инженерных решений, направленных на экономию энерге-
тических ресурсов.
В Своде правил приведены рекомендации по выбору уровня теплозащиты на основе
теплового баланса здания, по расчету приведенного сопротивления теплопередаче неодно-
родных ограждающих конструкций, требования к конструктивным и архитектурным реше-
ниям зданий с точки зрения их теплозащиты. Установлены методы определения сопротивле-
ния воздухо-, паропроницанию, теплоустойчивости наружных ограждающих конструкций,
теплоэнергетических параметров здания, предложены форма и методика заполнения элек-
тронной версии энергетического паспорта здания.
При разработке Свода правил использованы положения действующих нормативных
документов, прогрессивные конструктивные решения наружных ограждений, наиболее эф-
фективные технические решения теплозащиты зданий, примененные на различных объектах
Российской Федерации, работы Общества по защите природных ресурсов, а также следую-
щие зарубежные стандарты:
DIN EN 832 - Европейский стандарт. "Теплозащита зданий - расчеты энергопотребле-
ния на отопление - жилые здания";
Строительные нормы Великобритании 1995 - часть L. "Сбережение топлива и энер-
гии";
SAP BRE - Стандарт Великобритании. "Государственная стандартная методика рас-
чета энергопотребления в жилых зданиях";
SS02 42 30 - Шведский стандарт. "Конструкции из листовых материалов с теплопро-
водными включениями - Расчет сопротивления теплопередаче";
Rt 2000 - Франция. "Постановление о теплотехнических характеристиках новых зда-
ний и новых частей зданий" от 29.11.2000;
EnEV 2002 - ФРГ. "Постановление об энергосберегающей тепловой защите и энерго-
сберегающих отопительных установках зданий" от 16.11.2001.
Настоящий Свод правил разработали: канд. техн. наук Ю.А.Матросов, канд. техн.
наук И.Н.Бутовский, инж. П.Ю.Матросов (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук B.C.Беляев
(ЦНИИЭПжилища), канд. техн. наук В.И.Ливчак (Мосгосэкспертиза), В.А.Глухарев (Гос-
строй России), Л.С.Васильева (ФГУП ЦНС).
В разработке отдельных разделов и приложений принимали также участие: канд.
техн. наук А.Я.Шарипов (СантехНИИпроект) - раздел 7; д-р техн. наук Ю.А.Табунщиков
(АВОК) - раздел 11 и приложение X; канд. техн. наук Г.К.Климова (НИИСФ РААСН) -
приложения В и Г; канд. техн. наук И.Я.Киселев (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук
В.В.Фетисов (ОАО "Теплопроект"), канд. техн. наук О.М.Мартынов (Госстрой России) -
приложение Е; канд. техн. наук В.А.Могутов (НИИСФ РААСН); В.А.Тарасов (Декенинк
Н.В.) - подраздел 9.4 и приложение Л; Б.А.Семенов (Поволжский региональный УИЦ по
проблемам строительства при Саратовском ГТУ) - приложение Ж
Свод правил содержит основные положения и методики расчетов теплотехнических
характеристик ограждающих конструкций, рекомендации по выбору теплоизоляционных
материалов и справочные материалы
COD PRACTIC ÎN CONSTRUCŢII CP E.04.05-2006
XI
Prefaţă
1. A FOST ELABORAT de Institutul de Cercetări Ştiinţifice pentru Fizica Construcţiilor a
Academiei de Arhitectură şi a Ştiinţelor de Construcţii (NIISF RAASN), Mosgosexpertiza,
Institutul Central de Cercetări Ştiinţifice de Proiectare şi Experimentare a Clădirilor şi Structurilor
Industriale (ОАО "ŢNIIpromzdanii"), Întreprinderea Unitară Federală de Stat – Centrul pentru
Metodologia Normării şi Standardizării în Construcţii (FGUP ŢNS), Institutul Central de Cercetări
Ştiinţifice şi de Proiectare a Locuinţei Tip şi Experimentale (ŢNIIIEPjilişcia) şi un grup de
specialişti.
A FOST PROPUS de Direcţia pentru Normare, Standardizare şi Certificare Tehnică în
Construcţii şi gospodăria comunală de locuinţe a Gosstroi-ului Rusiei.
2. VIZAT şi RECOMANDAT pentru aplicare în calitate de document normativ al
Sistemului de documente normative în construcţii prin scrisoarea Gosstroi-ului Rusiei din
26.03.2004 nr. ЛБ-2013/9
3. APROBAT şi INTRAT ÎN VIGOARE de la 1 iunie 2004 prin ordinul comun al ОАО
"ŢNIIpromzdanii" şi FGUP ŢHS nr. 01 din 23 aprilie 2004
4. ÎNLOCUIEŞTE СП 23-101-2000.
Pentru adoptare au votat
Denumirea abreviată a ţării
conform CI (ISO 3166) 004-
97
Codul ţării
conform CI
(ISO 3166)
004-97
Denumirea abreviată a organului de gestionare a
construcţiilor în stat
Armenia
Kazahstan
Kîrgîzstan
Moldova
Federaţia Rusă
Tadjikistan
Uzbekistan
AR
KZ
KG
MD
RU
TJ
UZ
Ministerul pentru construcţii urbane a Republicii
Armenia
Kazstroikomitet al Republicii Kazahstan
Goskomarhstroi al
Republicii Kîrgîzstan
Departamentul pentru Construcţii şi
Amenajarea Teritoriului al Republicii Moldova
Gosstroi al
Rusiei
Komarhstroi al
Republicii Tadjikistan
Gosarhitektstroi al
Republicii Uzbekistan
Prezentul standard nu poate fi reprodus, tirajat şi difuzat parţial sau în întregime în calitate
de publicaţie oficială fără aprobarea secretariatului Comisiei tehnico-ştiinţifice interstatale pentru
standardizare, normare tehnică şi certificare în construcţii
COD PRACTIC ÎN CONSTRUCŢII CP E.04.05-2006
XII
Предисловие
1. РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским институтом строительной физики Рос-
сийской академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН), Мосгосэкспертизой,
Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом про-
мышленных зданий и сооружений (ОАО "ЦНИИпромзданий"), Федеральным государствен-
ным унитарным предприятием - Центром методологии нормирования и стандартизации в
строительстве (ФГУП ЦНС), Центральным научно-исследовательским и проектным инсти-
тутом типового и экспериментального проектирования жилища (ЦНИИЭПжилища) и груп-
пой специалистов.
ВНЕСЕН Управлением технического нормирования, стандартизации и сертификации
в строительстве и ЖКХ Госстроя России.
2. ОДОБРЕН и РЕКОМЕНДОВАН для применения в качестве нормативного доку-
мента Системы нормативных документов в строительстве письмом Госстроя России от
26.03.2004 г. N ЛБ-2013/9
3. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ с 1 июня 2004 г. совместным приказом
ОАО "ЦНИИпромзданий" и ФГУП ЦНС N 01 от 23 апреля 2004 г.
4 ВЗАМЕН СП 23-101-2000.
За принятие проголосовали
Краткое наименование
страны
по МК (ИСО 3166) 004-97
Код страны по
МК
(ИСО 3166) 004-97
Сокращенное наименование
органа государственного управления
строительством
Армения
Казахстан
Киргизия
Молдова
Российская Федерация
Таджикистан
Узбекистан
AR
KZ
KG
MD
RU
TJ
UZ
Министерство градостроительства
Республики Армения
Казстройкомитет Республики
Казахстан
Госкомархстрой Киргизской
Республики
Департамент строительства и развития
Территорий Республики Молдова
Госстрой России
Комархстрой Республики
Таджикистан
Госархитектстрой Республики
Узбекистан
Настоящий документ не может быть полностью или частично воспроизведен,
тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения
Секретариата Межгосударственной научно-технической комиссией по стандартизации,
техническому нормированию и сертификации в строительстве.
COD PRACTIC ÎN CONSTRUCŢII CP E.04.05-20061
Protecţia contra acţiunilor mediului ambiant
Proiectarea protecţiei termice a clădirilor
Protection against environmental influence
Thermal performance design of buildings
Защита от воздействия внешней среды
Проектирование тепловой защиты зданий
1. Область применения 1. Domeniul de aplicare
Настоящий Свод правил распростра-
няется на проектирование тепловой защи-
ты ограждающих конструкций вновь воз-
водимых и реконструируемых зданий раз-
личного назначения (далее – зданий) с но-
рмируемыми параметрами микроклима-та
помещений (температурой и влажностью).
Prezentul Cod normativ se aplică la pro-
iectarea protecţiei termice a elementelor de
închidere ale clădirilor noi şi a celor recon-
struite cu diferită destinaţie (în continuare –
clădiri) cu parametrii normaţi de microclimă
în încăpere (temperatură şi umiditate).
2. Нормативные ссылки 2. Referinţe normative
Перечень нормативных документов,
на которые приведены ссылки, дан в при-
ложении A.
Lista documentelor normative la care se
fac referiri este prezentată în anexa A.
3. Термины и определения 3. Termeni şi definiţii
Термины, применяемые в настоящем
нормативном документе, и их определения
приведены в приложении Б.
Termenii utilizaţi în prezentul Cod nor-
mativ şi definiţiile lor sunt incluşi în anexa B.
4. Общие положения 4. Principii generale
4.1. При теплотехническом проектиро-
вании тепловой защиты зданий в каждом
конкретном cлучае последовательно ре-
шаются следующие задачи.
4.1. La aproiectarea termotehnică a pro-
tecţiei termice a clădirilor în fiecare caz con-
cret urmează a fi soluţionate următoarele pro-
bleme..
4.1.1. Определение параметров нару-
жных климатических. условий – согласно
5.1 настоящего Свода правил и в соответ-
ствии с NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-
98), влажностного режима помещений
зданий - согласно NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) для соответствующего
пункта строительства, параметров внут-
ренней среды – согласно 5.2 настоящего
Свода правил.
4.1.1.Determinarea parametrilor condiţi-
ilor climaterice din exterior – conform 5.1 din
prezentul Cod practic şi în corespundere cu
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98), a
regimului de umiditate în încăperile clădirii –
conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) pentru punctul corespunzător al con-
strucţiei, a parametrilor mediului interior –
conform 5.2.al prezentului Cod practic.
4.1.2. Выбор класса энергетической
эффективности зданий С, В или А со-
гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004).
4.1.2. Alegerea categoriei de eficienţă
energetică С, В sau А conform NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
4.1.3. Определение уровня тепловой 4.1.3. Determinarea nivelului de protec-
CP E.04.05-2006, pag. 2
защиты - согласно разделу 6 настоящего
Свода правил в соответствии с NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) для от-
дельных ограждающих кон-струкций по
нормируемым значениям со-противления
теплопередаче ограждающих конструкций
для всех зданий либо по нормируемому
удельному расходу тепловой энергии на
отопление для гражданских (жилых и об-
щественных) зданий. Эта задача решается
при заполнении энерге-тического паспорта
здания согласно раз-делу 18 настоящего
Свода правил и в со-ответствии с NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
ţie termică – conform capitolului 6 din pre-
zentul Cod practic şi în corespundere cu NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) pentru
fiecare element de construcţie de închidere
după valorile normate ale rezistenţei la trans-
fer termic a elementelor de închidere sau după
consumul specific de energie termică necesară
pentru încălzirea clădirilor civile (de locuit
sau publi-ce).Această problemă se rezolvă în
cadrul procesului de completare a certificatu-
lui energetic al clădirii conform capitolului 18
din prezentul Cod practic şi în corespundere
cu NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
4.1.4. Проектирование ограждающей
конструкции. В ходе проектирования оп-
ределяют расчетные характеристики стро-
ительных материалов и конструкций со-
гласно 5.3 настоящего Свода правил, рас-
считывают приведенное сопротивление те-
плопередаче как фасада здания, так и от-
дельных элементов ограждающих кон-
струкций согласно разделу 9 настоящего
Свода правил, сопоставляют результат с
уровнем, определенным в 4.1.3, и вносят
при необходимости изменения как в про-
ект здания в целом, так и в проект ограж-
дающей конструкции; проверяют огражда-
ющую конструкцию на защиту от переув-
лажнения согласно разделу 13 настоящего
Свода правил и в соответствии с NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
4.1.4. Proiectarea elementului de închi-
dere. În procesul proiectării se determină ca-
racteristicile de calcul ale materialeleor de
construcţie şi ale elementelor de construcţie
conform 5.3. al prezentului Cod practic, se
calculează rezistenţa redusă la transfer termic
a faţadei clădirii, deasemenea a fiecărui ele-
ment al construcţiilor de închidere conform
capitolului 9 al prezentului Cod practic, se
compară (confruntă) rezultatul obţinut cu ni-
velul stabilit în 4.1.3, şi se întroduc, în caz de
necesitate, schimbările în proiectul clădirii în
întregime şi în proiectul elementului de închi-
dere; se verifică elementul de închidere la
protecţie contra umezirii conform capitolului
13 al prezentului Cod practic în conformitate
cu NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
4.1.5. Выбор светопрозрачных ограж-
дающих конструкций по требуемому со-
противлению теплопередаче, определен-
ному в 4.1.3, и воздухопроницаемости –
согласно разделу 12 настоящего Свода
правил и в соответствии с NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004).
4.1.5. Alegerea elementelor de închidere
translucide după rezistenţa necesară la trans-
fer termic, determinată în 4.1.3. şi a permeabi-
lităţii la aer conform capitolului 12 al prezen-
tului Cod practic şi în conformitate cu NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
4.1.6. Расчет в необходимых случаях
теплоустойчивости ограждающих кон-
струкций в летнее время и теплоустойчи-
вости помещений в холодный период года -
согласно разделу 11 настоящего Свода
правил и в соответствии с NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004).
4.1.6. Calcularea în cazurilele necesare
a stabilităţii termice a elementelor de închi-
dere în timpul verii şi a stabilităţii termice a
încăperilor în perioada rece a anului conform
capitoluli 11 al prezentului Cod practic şi în
comformitate cu NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004).
4.1.7. Проектирование конструкций
полов по нормируемым значениям тепло-
усвоения - согласно разделу 14 настоящего
Свода правил и в соответствии с NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
4.1.7. Proiectarea construcţiei pardose-
leleor după valorile normate de asimilare
termică – conform capitolului 14 al prezen-
tului Cod practic în conformitate cu NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
CP E.04.05-2006, pag. 3
Заканчивают проектирование тепло-
вой защиты зданий составлением раздела
проекта "Энергоэффективность" согласно
разделу 16 настоящего Свода правил.
Proiectarea protecţiei termice a clădirii se
încheie cu alcătuirea capitolului „Eficienţa
energetică” conform capiloluli 16 al prezen-
tului Cod practic.
4.2. Процедуры выбора теплозащит-
ных свойств ограждающих конструкций
более детально представлены в разделе 6.
4.2. Procedura de selectare a proprietă-
ţilor de protecţie termică a elementelor de în-
chidere este prezentată mai amănunţit în capi-
tolul 6.
Для облегчения решения каждой из
этих задач в последующих разделах на-
стоящего документа разработаны соответ-
ствующие методики и примеры расчетов.
Pentru a simplifica soluţionarea fiecăreia
dintre aceste probleme în capitolele următoare
ale prezentuluiCod practic sunt elaborate me-
todici corespunzătoare şi exemple de calcula-
re.
5. Исходные данные для про-ектирования тепловой защи-ты зданий
5. Date iniţiale pentru proiecta-
rea protecţiei termice a clădi-rilor
5.1. Наружные климатические ус-ловия
5.1. Condiţiile climaterice exterioare
5.1.1. Расчетную температуру наруж-
ного воздуха extt , °C, следует принимать по
средней температуре наиболее холодной
пятидневки с обеспеченностью 0,92 со-
гласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-
98) для соответст-вующего городского или
сельского насе-ленного пункта. При отсут-
ствии данных для конкретного пункта рас-
четную темпе-ратуру следует принимать
для ближайшего пункта, который указан в
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98).
5.1.1. Temperatura de calcul a aerului ex-
terior extt , °C, trebuie adoptată după tempe-
ratura medie a celor mai reci cinci zile cu asi-
gurarea 0, 92 conform NCM A.07.05-2006
(MCH 2.04-01-98) pen-tru localitatea orăşe-
nească sau sătească core-spunzătoare. În cazul
cînd lipsesc datele pen-tru localitatea dată,
temperatura de calcul tre-buie adoptată de la
localitatea cea mai apro-piată indicată în
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98).
5.1.2. Продолжительность отопитель-
ного периода htz , сут, и среднюю темпера-
туру наружного воздуха htt , °С, в течение
отопительного периода следует принимать
согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-
01-98) (таблица 1, графы 13 и 14 - для ме-
дицинских и детских учреждений, графы
11 и 12 - в остальных случаях) для соот-
ветствующего города или населенного
пункта. При отсутствии данных для кон-
кретного пункта расчетные па-раметры
отопительного периода следует принимать
для ближайшего пункта, кото-рый указан в
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98). Ве-
личину градусо-суток dD в течение отопи-
тельного периода следует вычислять по
формуле
5.1.2. Durata perioadei de încălzire htz , şi
temperatura medie a aerului exterior htt , °С,
în cursul perioadei de încălzire trebuie adop-
tată conform NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98) (tabelul 1, coloanele 13 şi 14 pen-
tru instituţii medicale şi pentru copii, coloane-
le 11 şi 12 – în celelalte cazuri) pentru oraşul
sau localitatea respec-tivă. În cazul cînd lip-
sesc datele pentru locali-tatea concretă, para-
metrii de calcul ai perioa-dei de încălzire tre-
buie adoptată de la localita-tea cea mai apro-
piată, indicată în NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98). Valoarea de grade-zi dD în cur-
sul perioadei de încălzire trebuie calculată cu
for-mula hthtd zttD )( int
hthtd zttD )( int (1)
CP E.04.05-2006, pag. 4
где intt - расчетная средняя температура
внутреннего воздуха, °С, определяемая со-
гласно указаниям 5.2.
în care intt temperatura medie de calcul a ae-
rului interior, °С, determinată conform indi-
caţiilor din 5.2.
5.1.3. Средний удельный вес наруж-
ного воздуха в течение отопительного пе-
риода ht
a , Н/м3, следует рассчитывать по
формуле
5.1.3. Greutatea medie specifică a aerului
exterior în cursul perioadei de încălzire ht
a ,
Н/м3, trebuie calculată cu formula
)273/(3463 ht
ht
a t (2)
где htt - то же, что и в 5.1.2, °С. în care - cu semnificaţia din 5.1.2, °С.
5.1.4. Среднюю плотность приточного
воздуха за отопительный период ht
a ,
кг/м3, следует рассчитывать по формуле
5.1.4. Densitatea medie a aerului aspirat
în perioada de încălzire ht
a , кг/м3, trebuie
calculată cu formula
)](5,0273/[353 int ext
ht
a tt (3)
где: intt - то же, что и в 5.1.2, °С; în care: intt - cu semnificaţia din 5.1.2, °С;
extt - то же, что и в 5.1.1, °С. extt - cu semnificaţia din 5.1.1, °С.
5.2. Параметры внутренней среды
5.2. Parametrii mediului interior
Параметры воздуха внутри жилых и
общественных зданий из условия ком-
фортности следует определять согласно та-
блице 1 - для холодного периода года, и
таблице 2 - для теплого периода года. Па-
раметры воздуха внутри зданий производ-
ственного назначения следует принимать
согласно ГОСТ 12.1.005-88* и нормам про-
ектирования соответствующих зданий и
сооружений.
Parametrii aerului în interiorul clădirii de
locuit şi al celor publice, având în vedere asi-
gurarea condiţiilor de confort, trebuie deter-
minaţi din tabelul 1 – penrtu perioada rece a
anului şi din tabelul 2 – pentru perioada caldă
a anului. Parametrii aerului în interiorul clădi-
rilor de producere trebuie adoptate conform
ГОСТ 12.1.005-88* şi conform normelor de
proiectare a clădirilor şi construcţiilor respec-
tive.
Tabelul 1. Temperatura optimă şi umiditatea relativă admisibilă a aerului în interiorul clădi-
rii în perioada rece a anului
Таблица 1. Оптимальная температура и допустимая относительная влажность воздуха
внутри здания для холодного времени года
Nr.
crt.
Tipul clădirii
Тип здания
Temperatura aerului în
interior clădirii intt , °С
Температура воздуха
внутри здания intt , °С
Umiditatea relativă în interiorul
clădirii int , %, sub
Относительная влажность
внутри здания int , %, не более
1 De locuit
Жилые
20-22 55
2 Policlinici şi instituţii curative
Поликлиники и лечебные учреждения
21-22 55
3 Instituţii preşcolare
Дошкольные учреждения
22-23 55
Note Примечания
1 Pentru clădirile neindicate în tabel, temperatura aerului intt , umiditatea relativă a aerului int în interiorul clădirilor şi
CP E.04.05-2006, pag. 5
temperatura punctului de rouă corespunzător trebuie adoptate conform ГОСТ 30494-96 şi normelor de proiectare a clă-
dirilor corespunzătoare.
1 Для зданий, не указанных в таблице, температуру воздуха intt , относительную влажность воздуха int внутри
зданий и соответствующую им температуру точки росы следует принимать согласно ГОСТ 30494-96 и нормам
проектирования соответствующих зданий.
2 Parametrii de microclimă pentru şcolile-internat speciale de cultură generală, instituţiile preşcolare şi curative trebuie
adoptate conform normelor sanitare şi regulamentelor Ministerului Sănătăţii.
2 Параметры микроклимата специальных общеобразовательных школ-интернатов, детских дошкольных и оз-
доровительных учреждений следует принимать в соответствии с действующими санитарными правилами и
нормами Министерства здравоохранения.
Tabelul 2. Temperatura admisibilă şi umiditatea relativă admisibilă a aerului în clădiri pen-
tru perioada caldă a anului
Таблица 2. Допустимые температура и относительная влажность воздуха внутри зда-
ния для теплого периода года Nr.
crt.
№
п.п.
Tipul clădirii
Тип здания
Temperatura aerului în
interior clădirii intt , °С
Температура воздуха
внутри здания intt , °С
Umiditatea relativă în interiorul
clădirii int , %, sub
Относительная влажность
внутри здания int ,%, не более
1 De locuit
Жилые
20-22 55
2 Policlinici şi instituţii curative
Поликлиники и лечебные учреждения
21-22 55
3 Instituţii preşcolare
Дошкольные учреждения
22-23 55
5.2.1. Расчетная относительная влаж-
ность воздуха внутри жилых и обществен-
ных зданий должна быть не выше значе-
ний, приведенных в графе 4 таблиц 1 и 2:
внутри зданий производственного назна-
чения - по ГОСТ 12.1.005-88* и нормам
проектирования соответствующих зданий
и сооружений.
5.2.1. Umiidtatea relativă de calcul în in-
teriorul clădirilor de locuit şi publice nu tre-
buie să depăsească valorile indicate în coloa-
na 4 a tabelelor 1 şi 2: în interiorul clădirilor
de producţie în conformitate cu - ГОСТ
12.1.005-88* şi cu normele de proiectare a
clădirilor şi construcţiilor corespunzătoare.
Обеспеченность условий эксплуата-
ции ограждающих конструкций следует-
устанавливать в зависимости от влажност-
ного режима помещений и зон влажности
следующим образом:
Asigurarea condiţiilor de exploatare a
elementelor de închidere trebuie adoptate în
funcţie de regimul de umiditate al încăperilor
şi de zonele de imiditate în modul următor:
определяют по карте зону влажности
(влажная, нормальная, сухая) согласно
приложению В NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004); при этом в случае
попадания пункта на границу зон
влажности следует выбирать более
влажную зону;
se determină după hartă zona de umiditate
(umedă, normală, uscată) conform anexei
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004); în cazul cînd localitatea este la ho-
tarul dintre două zone de umiditate se ale-
ge zona mai umedă;
определяют влажностный режим поме-
щений (сухой, нормальный, влажный
или мокрый) в зависимости от расчет-
ной относительной влажности и темпе-
ратуры внутреннего воздуха в соответ-
ствии с таблицей 1 NCM E.04.01-2006
se determină regimul de umiditate al încă-
perilor (uscat, normal, umed) în funcţie de
umiditatea relativă de calcul şi de tempe-
ratura aerului interior în corespundere cu
tabelul 1 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004);
CP E.04.05-2006, pag. 6
(MCH 2.04-02-2004);
устанавливают согласно таблице 2
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
условия эксплуата-ции ограждающих
конструкций (А или Б) в зависимости
от влажностного ре-жима помещений и
зон влажности.
se stabilesc conform tabelului 2 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) con-
diţiile de extindere a elementelor de între-
rupere (А sau B) în funcţie de regimul de
umiditate al încăperilor şi de zona de umi-
ditate.
5.2.2. Расчетная температура воздуха
внутри жилых и общественных зданий intt
для холодного периода года должна быть
не ниже минимальных значений оптималь-
ных температур, приведенных в таблице 1
согласно ГОСТ 30494-96 и СанПиН
2.1.2.1002-00. Для остальных зданий, не
указанных в таблице 1, параметры воздуха
следует принимать по минимальным зна-
чениям оптимальной температуры по
ГОСТ 30494-96, ГОСТ 12.1.005-88* и нор-
мам проектирования соответствующих
зданий. Расчетная температура воздуха
внутри здания intt для теплого периода го-
да должна быть не выше допустимых зна-
чений, приведенных в таблице 2 согласно
ГОСТ 30494-96.
5.2.2. Temperatura de calcul a aerului în
interiorul încăperilor de locuit şi publice pen-
tru perioada rece a anului nu trebuie să fie mai
mică decît valorile minime ale tempe-raturii
optime prezentate în tabelul 1 conform ГОСТ
30494-96 şi СанПиН 2.1.2.1002-00. Pentru
alte clădiri, neindicate în tabelul 1, parametrii
aerului trebuie adoptaţi după valo-rile minime
ale temperaturii optime în confor-mitate cu
ГОСТ 30494-96, ГОСТ 12.1.005-88* şi cu
normele de proiectare a clădirilor corespunză-
toare. Temperatura de calcul a ae-rului în in-
teriorul clădirii intt pentru perioada caldă a
anului nu trebuie să depăşească valo-rile ad-
misibile prezentate în tabelul 2 conform
ГОСТ 30494-96.
5.2.3. Температура внутренних по-
верхностей наружных ограждений здания,
где имеются теплопроводные включения
(диафрагмы, сквозные включения цемен-
тно-песчаного раствора или бетона, меж-
панельные стыки, жесткие соединения и
гибкие связи в многослойных панелях,
оконные обрамления и т.д.), в углах и на
оконных откосах не должна быть ниже,
чем температура точки росы воздуха внут-
ри здания dt (таблица 3) при расчетной от-
носительной влажности int и расчетной
температуре intt внутреннего воздуха (таб-
лица 1). Для жилых и общественных зда-
ний температура точки росы dt приведена
в таблице 3 при соответствующих мини-
мальных температурах и относительной
влажности, приведенных в таблице 1.
5.2.3. Temperatura suprafeleor interioare
ale elementelor de închidere exterioare ale
clădirilor, care au incluziuni conductoare de
caldură (diafragme, incluziuni pătrunse de
mortar de ciment-nisip sau de beton, îmbinări
de panouri, îmbinări rigideşi legături elastice
în panouri multistrat, ancadramente de feres-
tre etc.), în colţuri şi la glafurile feres-trelor
nu trebuie să fie sub temperatura pun-ctului
de rouă în interiorul clădirii dt (tabelul 3) la o
umiditate relativă de calcul int şi tem-
peratura de calcul intt a aerului interior (tabe-
lul 1). Pentru clădirile de locuit şi cele publice
temperatura punctului de rouă dt este dată în
tabelul 3 pentru temperaturile minime şi umi-
ditatea relativă corespunzătoare, prezentate în
tabelul 1.
CP E.04.05-2006, pag. 7
Tabelul 3. Temperatura punctului de rouă a aerului în interiorul clădirii pentru perioada rece
a anului
Таблица 3. Температура точки росы воздуха внутри здания для холодного периода года Nr.
Crt.
№ п.п.
Tipul clădirii
Тип здания Temperatura punctului de rouă dt , °С
Температура точки росы dt , °С
1 Clădiri de locuit şi publice, şcoli şi altele (cu excepţia
celor din 2 şi 3)
Жилые, школьные и другие общественные здания
(кроме приведенных в 2 и 3)
10,7
2 Policlinici şi instituţii curative
Поликлиники и лечебные учреждения
11,6
3 Instituţii preşcolare
Дошкольные учреждения
12,6
5.3. Характеристики строитель-ных материалов и конструк-ций
5.3. Caracteristicile materialelor şi
ale elementelor de construcţii
5.3.1. При проектировании теплоза-
щиты используют следующие расчетные
показатели строительных материалов и ко-
нструкций (по приложению Д для условий
эксплуатации ограждающих конструкций
А или Б согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004)):
5.3.1. La proiectarea protecţiei termice se
aplică următorii indici de calcul ai materiilor
şi elementelor de construcţii (conform anexei
D pentru condiţiile de exploatare a elemen-
telor de închidere A sau B conform NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)):
расчетный коэффициент теплопровод-
ности , Вт/(м·°С);
coeficientul de calcul al conductibilităţii
termice , Вт/(м·°С);
коэффициент теплоусвоения (при пе-
риоде 24 ч) s, Вт/(м2·°С);
coeficientul de asimilare termică (într-o
perioadă de 24 ore) s, Вт/(м2·°С);
удельная теплоемкость (в сухом со-
стоянии) 0c , кДж/(кг·°С);
capacitatea calorică specifică (în stare us-
cată) 0c , кДж/(кг·°С);
коэффициент паропроницаемости ,
мг/(м·ч·Па), или сопротивление паро-
проницанию vrR , м2·ч·Па/мг;
coeficientul de permeabilitate la vapori
, мг/(м·ч·Па), sau rezistenţa la permea-
bilitate la vapori vrR , м2·ч·Па/мг;
термическое сопротивление воздуш-
ных прослоек alR , м2·°С/Вт;
rezistenţa termică a straturilor de aer alR ,
м2·°С/Вт;
сертифицированные значения приве-
денного сопротивления теплопередаче
окон, балконных дверей, фонарей
r
oFR ,
м2·°С/Вт;
valorile certificate ale rezistenţei reduse la
transfer termiс a ferestrelor, uşilor de bal-
con şi luminatoarelor
r
oFR , м2·°С/Вт;
сертифицированные значения коэффи-
циентов затенения непрозрачными эле-
ментами и относительного пропус-
кания солнечной радиации окон k ;
valorile certificate ale coeficienţilor de
umbrire cu elemente netransparente şi
de permeabilitate relativă a radiaţiei solare
prin ferestre k ;
сопротивление воздухопроницанию
aR , м2·ч·Па/кг, или его сертифициро-
ванные значения, м2·ч/кг, для окон и
балконных дверей;
rezistenţa la permeabilitate la aer aR ,
м2·ч·Па/кг, sau valorile ei certificate,
м2·ч/кг, pentru ferestre şi uşi de balcon;
CP E.04.05-2006, pag. 8
коэффициент поглощения солнечной
радиации поверхностью ограждения
s ;
coeficientul de absorbţie a radiaţiei solare
al suprafeţei elementului de închidere s ;
коэффициент теплового излучения по-
верхности (тепловая эмиссия) .
coefientul de radiaţie termică al suprafeţei
(emisia termică) . Примечание - Допускается расчетные тепло-
технические показатели эффективных теплоизоля-
ционных материалов (минераловатных, стеклово-
локнистых и полимерных), а также материалов, не
приведенных в приложении Д, принимать согласно
теплотехническим испытаниям по методике прило-
жения Е, проведенным аккредитованными испыта-
тельными лабораториями.
Notă – Indicii termotehnici de calcul ai ma-
terialelor de izolare eficientă (din vată minerală, din fi-
bră de sticlă şi polimerice), deasemenea ai materialelor
reprezentate în anexa D, se admite să fie adoptaţi în
corespundere cu rezultatele încercărilor prezentate în
anexa E, şi efectuate în laboaratoare de încercare acre-
ditate.
5.3.2. Рекомендации по выбору эффек-
тивных теплоизоляционных материалов
приведены в приложении Ж.
5.3.2. Recomandările privind alegerea
materialelor de izolare eficiente sunt prezen-
tate în anexa J.
5.4. Определение отапливаемых площадей и объемов зданий
5.4. Determinarea ariilor şi a volu-
melor încălzite ale clădirii
5.4.1. Отапливаемую площадь здания
следует определять как площадь этажей (в
том числе и мансардного, отапливаемого
цокольного и подвального) здания, изме-
ряемую в пределах внутренних поверхно-
стей наружных стен, включая площадь,
занимаемую перегородками и внутренни-
ми стенами. При этом площадь лестнич-
ных клеток и лифтовых шахт включается в
площадь этажа.
5.4.1. Aria încălzită a clădirii trebuie de-
terminată ca suma ariilor etajelor (inclusiv
etajul-mansardă, etajul de soclu şi etajul de
subsol încălzite) clădirii, măsurată între supra-
feţele interioare ale pereţilor exteriori, inclu-
siv aria pereţilor despărţitori şi a pereţilor de
interior.
В отапливаемую площадь здания не
включаются площади теплых чердаков и
подвалов, неотапливаемых технических
этажей, подвала (подполья), холодных не-
отапливаемых веранд, неотапливаемых
лестничных клеток, а также холодного
чердака или его части, не занятой под ман-
сарду.
Aria casei scării şi a casei liftului se in-
clude aria etajului. În aria clădirii nu se în-
chide aria podurilor calde şi a subsolurilor
calde, aria etajelor tehnice neîncălzite, a sub-
solului, a verandelor neîncălzite, a caselor de
scară neîncălzite şi a podului rece sau a acelei
părţi a podului pe care nu este mansardă.
5.4.2. При определении площади ман-
сардного этажа учитывается площадь с вы-
сотой до наклонного потолка 1,2 м при на-
клоне 30° к горизонту; 0,8 м - при 45° -
60°; при 60° и более - площадь измеряется
до плинтуса.
5.4.2. La calcularea ariei etajului de man-
sardă se ia în calcul aria cu înălţimea pînă la
tavanul înclinat 1,2 m la o înclinare de 30°
faţă de orizont; 0,8 m - la 45° - 60°; la 60° şi
mai mult aria se măsoară de la plinte.
5.4.3. Площадь жилых помещений зда-
ния подсчитывается как сумма площадей
всех общих комнат (гостиных) и спален.
5.4.3. Aria încăperilor de locuit ale clă-
dirilor se calculează ca suma ariilor tuturor
camerelor şi a dormitoarelor.
5.4.4. Отапливаемый объем здания оп-
ределяется как произведение отапливае-
мой площади этажа на внутреннюю вы-
соту, измеряемую от поверхности пола пе-
рвого этажа до поверхности потолка по-
следнего этажа. При сложных формах вну-
5.4.4. Volumul încălzit al clădirii se de-
termină din produsul ariei încălzite a etajului
la înălţimea interioară, măsurată de la supra-
faţa pardoselei pînă la suprafaţa tavanului ul-
timului etaj. În cazul cînd forma volumului
interior al clădirii este complicată, volumul
CP E.04.05-2006, pag. 9
треннего объема здания отапливаемый
объем определяется как объем простран-
ства, ограниченного внутренними поверх-
ностями наружных ограждений (стен, по-
крытия или чердачного перекрытия, цо-
кольного перекрытия).
încălzit al clădirii ce determină ca volum al
spaţiului limitat de suprafeţele interioare ale
elementelor de îngrădire (pereţi, acoperiş,
planşeu de pod). Pentru a determina volumul
de aer din clădire, volumul încălzit se înmul-
ţeşte cu 0, 85.
5.4.5. Площадь наружных ограждаю-
щих конструкций определяется по внут-
ренним размерам здания. Общая площадь
наружных стен (с учетом оконных и двер-
ных проемов) определяется как произведе-
ние периметра наружных стен по внутрен-
ней поверхности на внутреннюю высоту
здания, измеряемую от поверхности пола
первого этажа до поверхности потолка по-
следнего этажа с учетом площади оконных
и дверных откосов глубиной от внутрен-
ней поверхности стены до внутренней по-
верхности оконного или дверного блока.
Суммарная площадь окон определяется по
размерам проемов в свету. Площадь на-
ружных стен (непрозрачной части) опре-
деляется как разность общей площади на-
ружных стен и площади окон и наружных
дверей.
5.4.5. Aria elementelor externe de închi-
dere se determină cu dimensiunile interioare
ale clădirii. Aria totală a pereţilor exteriori
(inclusiv golurile de ferestre şi de uşi) se de-
termină din produsul perimetrului pereţilor
exteriori (pe partea interioară) la înălţimea
interioară a clădirii, măsurată de la suprafaţa
pardoselii primului etaj pînă la suprafaţa ta-
vanului ultimului etaj, ţinînd cont de aria gla-
furilor de ferestre şi uşi cu adîncimea de la
suprafaţa interioară a peretelui pînă la supra-
faţa interioară a blocului de fereastră sau de
uşă. Aria totală a ferestrelor se determină du-
pa aria golurilor în lumină. Aria pereţilor ex-
teriori (partea netransparentă) se determină
din diferenţa dintre aria totală a pereţilor exte-
riori şi aria ferestrelor şi a uşilor exterioare.
5.4.6. Площадь горизонтальных нару-
жных ограждений (покрытия, чердачного
и цокольного перекрытия) определяется
как площадь этажа здания (в пределах вну-
тренних поверхностей наружных стен).
При наклонных поверхностях потолков по-
следнего этажа площадь покрытия, чердач-
ного перекрытия определяется как пло-
щадь внутренней поверхности потолка.
5.4.6. Aria elementelor de închidere ori-
zontale (acoperiş, planşee de pod) se determi-
nă ca aria etajului clădirii (în limitele suprafe-
ţelor interioare ale pereţilor exteriori). În ca-
zul cînd suprafaţa tavanului este înclinată, aria
acoperişului la ultimul etaj şi a planşeului de
pod se determină ca aria suprafeţei interioare
a tavanului.
6. Принципы определения нор-мируемого уровня тепловой защиты
6. Principii de determinare a ni-
velului normat de protecţie termică
6.1. Основной задачей NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) является обеспе-
чение проектирова-ния тепловой защиты
зданий при заданном расходе тепловой
энергии на поддержание установленных
параметров микроклимата их помещений.
При этом в здании также должны обеспе-
чиваться санитарно-гигие-нические усло-
вия.
6.1. Sarcina principală a NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) este să asigure
proiectarea unei protecţii termice a clădirii la
un consum prestabilit de energie termică pen-
tru menţinerea paramet-rilor prestabiliţi de
microclimă în încăperi. Concomitent în clădiri
trebuie să se asigure condiţiile igienice-
sanitare.
6.2. В NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) установлены три обязательных
взаимно увязанных нормируемых показа-
6.2. În NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) sunt stabiliţi trei indici normativi
obligatorii de protecţie termică a clădirii, care
CP E.04.05-2006, pag. 10
теля по тепловой защите здания, основан-
ных на:
sunt legaţi între ei şi care au la bază:
"а" - нормируемых значениях сопро-
тивления теплопередаче для отдельных ог-
раждающих конструкций тепловой защи-
ты здания;
„а” – valorile normate ale rezistenţei la
transfer termic ale elementelor de închidere
care fac parte din protecţia termică a clădirii;
"б" - нормируемых величинах темпе-
ратурного перепада между температурами
внутреннего воздуха и на поверхности ог-
раждающей конструкции и температурой
на внутренней поверхности ограждающей
конструкции выше температуры точки ро-
сы;
„b” – valorile normate ale diferenţei din-
tre temperatura aerului interior şi la suprafaţa
elementelor de închidere şi temperatura pe
suprafaţa interioară a elementelor de închidere
peste temperatura punctului de rouă;
"в" - нормируемом удельном показа-
теле расхода тепловой энергии на отопле-
ние, позволяющем варьировать величина-
ми теплозащитных свойств ограждающих
конструкций с учетом выбора систем под-
держания нормируемых параметров мик-
роклимата.
„c” – indicile specific normat de consum
a energiei termice pentru încălzire, care per-
mite varierea valorilor proprietăţilor de termo-
izolare ale elementelor de încălzire, ţinînd
cont de sistemul ales de închidere a parametri-
lor de microclimă.
Требования NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) будут выполнены, если при
проектировании жи-лых и общественных
зданий будут соблю-дены требования по-
казателей групп "а" и "б" либо "б" и "в", и
для зданий производ-ственного назначения
- показателей групп "а" и "б". Выбор пока-
зателей, по которым будет вестись проек-
тирование, относится к компетенции про-
ектной организации или заказчика. Мето-
ды и пути достижения этих нормируемых
показателей выбираются при проектирова-
нии. Требованиям показателей "б" должны
отвечать все виды ограждающих конст-
рукций: обеспечивать комфортные усло-
вия пребывания человека и предотвращать
поверхности внутри помещения от увлаж-
нения, намокания и появления плесени.
Condiţiile NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) vor fi satisfăcute dacă la pro-
iectarea clădirilor de locuit şi publice vor fi
respectate condiţiile indicate din grupele „a”
şi „b” sau „b” şi „c”,, iar pentru clădirile de
producere, indicii din grupele „a” şi „b”. Ale-
gerea indicilor pentru proiectare ţine de com-
petenţa instituţiei de proiectare sau a benefici-
arului. Metodele şi căile de atingere a indici-
lor normaţi sunt selectaţi în cadrul procesului
de proiectare. Condiţiile indicilor „b” trebuie
să corespundă toate tipurile de elemente de
încălzire: să asigure condiţii confortabile de
aflare a omului şi să nu admită ca suprafeţele
din interiorul clădirii să se umezească, să se
ude sau să mucegăiască.
6.3. По показателям "в" проектирова-
ние зданий осуществляется путем опреде-
ления комплексной величины энергосбе-
режения от использования архитектурных,
строительных, теплотехнических и инже-
нерных решений, направленных на эконо-
мию энергетических ресурсов, и поэтому
возможно при необходимости в каждом
конкретном случае установить меньшие,
чем по показателям "а", нормируемые со-
противления теплопередаче для отдельных
видов ограждающих конструкций, напри-
мер, для стен (но не ниже минимальных
6.3. Proiectarea clădirilor conform indici-
lor „c” se realizează prin determinarea valorii
complexe a economiei de energie obţinute din
aplicarea soluţiilor arhitecturale, constructive,
termotehnice şi edilitare (inginereşti) menite
să conducă la economisirea resurselor ener-
getice, iar drept urmare este posibilă, în caz
de necesitate în cazuriconcrete, stabilirea unor
rezistente la transfer termic mai mici decît
conform indicilor „a”, pentru unele construcţii
de închidere, de exemplu pentru pereţi (însă
nu mai mici decît valorile minime stabilite în
5.13 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
CP E.04.05-2006, pag. 11
величин, установленных в 5.13 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
2004).
6.4. В процессе проектирования зда-
ния определяется расчетный показатель
удельного расхода тепловой энергии, ко-
торый зависит от теплозащитных свойств
ограждающих конструкций, объемно-пла-
нировочных решений здания, тепловыде-
лений и количества солнечной энергии,
поступающих в помещения здания, эффек-
тивности инженерных систем поддержа-
ния требуемого микроклимата помещений
и систем теплоснабжения. Этот расчетный
показатель не должен превышать норми-
руемый показатель.
6.4. În procesul proiectării clădirii se de-
termină indicele de calcul al consumului spe-
cific de energie termică, care depinde de cali-
tăţile termoprotectoate ale elementelor de în-
chidere, de soluţiile arhitectural-urbanistice
ale clădirii de emanaţie de căldură şi de can-
titatea de radiaţie solară care pătrund în încă-
perile clădirii, de eficienţa sistemelor edilitare
de menţinere a microclimei necesare în încă-
peri şi a sistemelor de alimentare cu căldură.
Acest indice de calcul nu trebuie să depăşeas-
că indicele normat.
6.5. Проектирование по показателям
"в" дает следующие преимущества:
6.5. Proiectarea conform indicelui „c” are
următoarele avantaje:
отпадает необходимость для отдельных
элементов ограждающих конструкций
достижения заданных таблицей 4 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) нор-
мируемых значе-ний сопротивления
теплопередаче;
nu este necesar (pentru unele elemente ale
construcţiei de închidere) să se atingă va-
lorile normate de rezistenţă la transfer ter-
mic, stipulate în tabelul 4 al NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004);
обеспечивается энергосберегающий
эффект за счет комплексного проекти-
рования теплозащиты здания и учета
эффективности систем теплоснабже-
ния;
se obţine un efect de economisire a ener-
giei pe seama proiectării în complex a
protecţiei termice a clădirii şi a punerii în
evidenţă a eficienţei sistemelor de alimen-
tare cu căldură;
бóльшую свободу выбора проектных
решений при проектировании.
se asigură o libertate mai mare de a alege
soluţiile de proiect în cadrul proiectării;
6.6. Схема проектирования тепловой
защиты зданий согласно NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) представлена на
рисунке 1. Выбор тепло-защитных свойств
ограждающих конст-рукций следует вы-
полнять в приведенной ниже последова-
тельности:
6.6. Schema de proiectare a protecţiei
termice a clădirilor conform NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) este reprezentată
în fig. 1 Alegerea cali-tăţilor termoprotectare
a construcţiilor de în-chidere trebuie efectuată
după cum urmează:
выбирают наружные климатические
параметры согласно NCM A.07.05-2006
(MCH 2.04-01-98) и рассчитывают гра-
дусо-сутки отопи-тельного периода;
se aleg parametrii climaterici externi con-
form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-
98) şi se calculează gradele zi în perioada
de încălzire;
выбирают минимальные значения оп-
тимальных параметров микроклима-та
внутри здания согласно назначению
здания по ГОСТ 30494-96, СанПиН
2.1.2.1002-00 и ГОСТ 12.1.005-88*. Ус-
танавливают условия эксплуатации ог-
раждающих конструкций А или Б;
se aleg valorile minime ale parametrilor
de microclimă în interiorul clădirii în con-
formitate cu destinaţia clădirii conform
ГОСТ 30494-96, СанПиН 2.1.2.1002-00
şi ГОСТ 12.1.005-88*. Se stabilesc con-
diţiile de exploatare a elementelor de
închidere A şi B;
разрабатывают объемно-планировоч-
ное решение здания, рассчитывают по-
казатель компактности зданий des
ek и
se elaborează concepţia de sistematizare
spaţială a clădirii, se calculează indicele
de capacitate a clădirilor des
ek şi se com-
CP E.04.05-2006, pag. 12
сравнивают его с нормируемым значе-
нием. Если расчетное значение больше
нормируемого, то рекомендуется изме-
нить объемно-планировочное решение
с целью достижения нормируемого
значения;
pară cu valoarea normată a acestuia. Dacă
valoarea calculată este mai mare decît cea
normată, se recomandă schimbarea con-
cepţiei de sistematizare spaţială pentru a
obţine valoarea normată;
выбирают требования показателей "а"
или "в".
se aleg condiţiile impuse de indicii „a” sau
„c”.
По показателям «а» Conform indicilor „a”
6.7. Выбор теплозащитных свойств
ограждающих конструкций согласно нор-
мируемым значениям ее элементов выпол-
няют в нижеприведенной последователь-
ности:
6.7. Selectarea calităţilor termoprotec-
toare ale construcţiilor de închidere, în con-
formitate cu valorile normate ale elementelor
acesteia, se execută în următoarea conse-
cutivitate:
определяют нормируемые значения со-
противлений теплопередаче огрa-
ждающих конструкций (наружных
стен, покрытий, чердачных и цоколь-
ных перекрытий, окон и фонарей, на-
ружных дверей и ворот) по градусо-
суткам отопительного периода; прове-
ряют на допустимую величину расчет-
ного температурного перепада Δtп;
se determină valorile normate ale rezisten-
ţei la transfer termic a construcţiilor
de închidere (pereţi exteriori, acoperişuri,
planşee de pod şi de soclu, ferestre şi lu-
minatoare, uşi şi ferestre exterioare) după
gradele-zi din perioada de încălzire; se ve-
rifică la valoarea admisibilă a gradientului
de temperatură Δtп;
рассчитывают энергетические пара-ме-
тры для энергетического паспорта, од-
нако величину удельного расхода теп-
ловой энергии не контролируют.
se calculează parametrii energetici pentru
certificatul energetic, însă valoarea con-
sumului specific de energie termică nu es-
te supusă verificării.
По показателям «в» Conform indicilor „c”
6.8. Выбор теплозащитных свойств ог-
раждающих конструкций на основе нор-
мируемого удельного расхода тепловой
энергии на отопление здания выполняют в
следующей последовательности:
6.8. Selectarea proprietăţilor termoizo-
lante ale construcţiilor de închidere în baza
consumului specific normat de energie termi-
că pentru încălzirea clădirii se execută după
cum urmează:
определяют в качестве первого прибли-
жения поэлементные нормы по сопро-
тивлению теплопередаче огражда-
ющих конструкций (наружных стен,
покрытий, чердачных и цокольных пе-
рекрытий, окон и фонарей, наружных
дверей и ворот) в зависимости от гра-
дусо-суток отопительного периода;
se determină în prima aproximaţie norme-
le elementale de rezistenţă la transfer ter-
mic a elementelor de închidere (pe-
reţi exteiori, acoperişuri, planşee de pod şi
de soclu, ferestre şi luminatoare, uşi şi
porţi exterioare) în funcţie de gradele-zi în
perioada de încălzire;
назначают требуемый воздухообмен
согласно NCM C.01.05-2006, NCM
C.01-06-2006 и СНиП 2.08.02-89* и оп-
ределяют бытовые тепловыделения;
se stabileşte schimbul de aer necesar con-
form NCM C.01.05-2006, NCM C.01-06-
2006 şi СНиП 2.08.02-89* şi se deter-
mină emanaţiile termice menagere;
назначают класс здания (А, В или С) по
энергетической эффективности и в слу-
чае выбора класса А или В устанавли-
вают процент снижения нормируемых
удельных расходов в пределах норми-
se atribuie clasa clădirii (A. B sau C) după
eficienţa energetică şi, în cazul alegerii
clasei A sau B, se stabileşte rata (pro-
centul) de reducere a consumului specific
normat, în limitele valorilor normate ale
CP E.04.05-2006, pag. 13
руемых величин отклонений; abaterilor;
определяют нормируемое значение
удельного расхода тепловой энергии на
отопление здания req
hq в зависимости от
класса здания, его типа и этажности и
корректируют это значение в случае
назначения класса А или В и подклюю-
чения здания к децентрализованной
системе теплоснабжения или стацио-
нарному электроотоплению;
se determină valoarea normată a consu-
mului specific de energie termică pentru
încălzirea clădirii req
hq în funcţie de clasa
clădirii, de tipul ei, de numărul de etaje, şi
se corectează această valoare în cazul atri-
buirii clasei A sau B şi a branşării clădirii
la sistemul decentralizat de alimentare cu
căldură sau la încălzire electrică staţio-
nară.
рассчитывают удельный расход тепло-
вой энергии на отопление здания за
отопительный период , заполняют
энергетический паспорт и сравнивают
его с нормируемым значением req
hq .
Расчет заканчивают в случае, если рас-
четное значение не превышает норми-
руемое.
se calculează consumul specific de ener-
gie termică pentru încălzirea clădirii pen-
tru perioada de încălzire , se comple-
tează certificatul energetic şi se compară
acesta cu valoarea normată req
hq . Calculul
se consideră încheiat în cazul cînd valoa-
rea de calcul nu o depăşeşte pe cea nor-
mată.
Если расчетное значение меньше
нормируемого значения req
hq , то осуществ-
ляют перебор следующих вариантов с тем,
чтобы расчетное значение не превышало
нормируемое:
este mai mică decît valoarea norma-
tă, se procedează la examinarea urmă-toarelor
variante pentru ca valoarea de calcul să nu o
depăşească pe cea normată:
понижением по сравнению с нормируе-
мыми значениями уровня теплозащиты
для отдельных ограждений здания, в
первую очередь для стен;
prin reducere, faţă de valorile normate, a
nivelului de protecţie termică pentru anu-
mite elemente de încălzire ale clădirii, în
primul rînd pentru pereţi;
изменением объемно-планировочного
решения здания (размеров, формы и
компоновки из секций);
prin modificarea soluţiei de sistematizare
spaţială a clădirii (dimensiunile, forma şi
alcătuirea clădirii din secţii);
выбором более эффективных систем
теплоснабжения, отопления и вентиля-
ции и способов их регулирования;
prin alegerea unor sisteme mai eficiente
de alimentare cu căldură, de încălzire şi
ventilare şi a unor metode de reglare a
acestora;
комбинированием предыдущих вариан-
тов.
prin combinarea variantelor precedente.
В результате перебора вариантов оп-
ределяют новые значения нормируемых
сопротивлений теплопередаче ограж-
дающих конструкций (наружных стен, по-
крытий, чердачных и цокольных перекры-
тий, окон, витражей и фонарей, наружных
дверей и ворот), которые могут отличаться
от выбранных в качестве первого прибли-
жения как в меньшую, так и в большую
сторону. Это значение не должно быть
ниже минимальных величин, указанных в
5.13 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
Prin selectarea variantelor se determină
noile valori ale rezistenţei normate la transfer
termic a elementelor de închidere (pereţi
exteriori, acoperişuri, planşee de pod şi de
soclu, ferestre, vitralii şi luminatoare, uşi şi
porţi externe), care se pot deosebi de valorile
selectate, în primă aproximative, atît în partea
mai mare, cît şi în partea mai mică. Această
valoare nu trebuie să fie mai mică decît valo-
rile minime indicate în 5.13 NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004).
CP E.04.05-2006, pag. 14
2004).
Проверяют на допустимую величину
расчетного температурного перепада .
Se verifică la valoarea admisibilă gradi-
entul de temperatură .
6.9. Рассчитывают теплоэнергетичес-
кие параметры согласно разделу 7 и за-
полняют энергетический паспорт согласно
разделу 18 настоящего Свода правил.
6.9. Se calculează parametrii termoener-
getici conform capitolului 7 şi se completează
certificatul energetic al clădirii conform capi-
tolului 18 al Codului Practic.
7. Теплоэнергетические пара-метры
7. Parametrii termoenergetici
7.1. Теплоэнергетические параметры
следует определять независимо от выбора
групп показателей "а" или "в" (6.2).
7.1. Parametrii termoenergetici trebuie
determinat independent de alegerea grupelor
de indici „a” sau „c” (6.2.).
Principii generale
1. Se determină tipul clădirii
2. Se stabilesc parametrii climaterici externi
3. Se stabileşte regimul de umiditate al clădirii
4. Se stabileşte clasa clădirii după eficienţa energetică
Selectarea modului de corespundere indicilor normaţi de protecţie termică
Indicii „a” Indicii „c”
După normele elementare
ale construcţiilor de închidere
După indicele de consum de energie
↓ ↓
Selectarea valorilor elementare Rreq după
gradele-zi
Selectarea consumului specific de energie
termică
Modificarea ↓
proiectului
↓
Determinarea valorilor elementare după
Rreq ≥ R ≥ Rmi
↓
Calcularea consumului specific de energie
termică qdes
Calcularea consumului specific de energie
termică qdes ;
Verificarea qdes
≤
↓ ↓
Verificarea limitării temperaturii la suprafaţa interioară
↓
Calcularea rezistenţei reduse la transfer termic, la permeabilitatea la aer,
protecţie la umezeală, termostabilitate şi asimilare termică, verificarea la
neformarea condensului. Verificarea după indicele „b”
↓
Certificatul energetic al clădirii
↓
Verificarea corespunderii indicilor calculaţi cu indicii normaţi
↓
Încheierea proiectului
Figura 1. Schema de proiectare a protecţiei termice a clădirii
CP E.04.05-2006, pag. 15
Рисунок 1 - Схема проектирования тепловой защиты зданий
CP E.04.05-2006, pag. 16
7.2. Основными параметрами, харак-
теризующими расход тепловой энергии
здания на нужды отопления, являются при-
веденный коэффициент теплопередачи че-
рез наружные ограждения здания ,
Bт/(м2·°C), и условный коэффициент теп-
лопередачи , Bт/(м2·°C), учитываю-
щий теплопотери за счет инфильтрации и
вентиляции. Приведенный коэффициент
теплопередачи здания формируется тепло-
защитными свойствами всех элементов
оболочки здания, включая все виды тепло-
технических неоднородностей, создавае-
мых при проектировании ограждающих
конструкций и формировании объемно-
планировочного решения здания. Необхо-
димый воздухообмен в здании обеспечива-
ется степенью герметичности ограждаю-
щих конструкций здания, приточными от-
верстиями в ограждающих конструкциях
здания, системой вытяжных устройств и
предусмотренными в необходимых слу-
чаях системами механической вентиляции.
7.2. Principalii parametri care caracteri-
zează consumul de energie termică necsară
pentru încălzirea clădirii sunt coeficientul re-
dus de transfer termic prin elementele exteri-
oare de închidere ale clădirii , Bт/(м2·°C),
şi coeficientul specific de transfer termic
, Bт/(м2·°C), care ţine cont de pierderile
de căldură cauzate de infiltraţii şi ventilaţie.
Coeficientul redus de transfer ter-mic al clădi-
rii se formează pe seama calită-ţilor de protec-
ţie termică ale tuturor elemen-telor învelişului
clădirii, inclusiv şi toate tipu-rile de neuni-
formităţi termotehnice, care se creează în ca-
drul proiectării construcţiilor de închidere şi
formării concepţiei de sistema-tizare spaţială.
Schimbul de aer necesar în clădire se asigură
prin gradul de ermeticitate a elementelor de
închidere a clădirii, prin gurile de acces din
construcţiile de închidere ale clă-dirii, prin
sistemul de dispozitive de aspiraţie şi prin sis-
temele de ventilaţie mecanică pre-văzute în
cazurile necesare.
7.3. При определении и учете ви-
да системы теплоснабжения, к которой
подключено здание, определяют коэффи-
циент энергетической эффективности
систем отопления и теплоснабжения со-
гласно 5.12 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) и 7.4 на-стоящего Свода правил.
7.3. La determinarea şi considerarea
tipului sistemului de alimentare cu căldură la
care este racordată clădirea, se determină coe-
ficientul de eficienţă energetică al siste-
melor de încălzire şi de alimentare cu căldură
conform 5.12 NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) şi 7.4 din prezentul Cod
practic.
7.4. Расчетный коэффициент энерге-
тической эффективности систем отопления
и централизованного теплоснабжения зда-
ния определяется по формуле
7.4. Coeficientul de calcul de eficienţă
energetică a sistemelor de încălzire şi de ali-
mentare centralizată cu căldură a clădirii
se determină cu formula
))()()(( 44332211
des
o (4)
где: în care:
1 - расчетный коэффициент теплопотерь
в системах отопления здания;
1 - coeficientul de calcul al pierderilor de
căldură în sistemele de încălzire ale clădirii;
1 - расчетный коэффициент эффективно-
сти регулирования в системах отопления
здания;
1 - coeficientul de calcul al eficienţei reglării
în sistemele de încălzire ale clădirii;
2 - расчетный коэффициент теплопотерь
распределительных сетей и оборудования
тепловых (центральных и индивидуаль-
ных) и распределительных пунктов;
2 - coeficientul de calcul al pierderilor de
căldură în reţelele de distribuţie şi în utilajul
punctelor termice (centrale şi individuale) şi
al celor de distribuţie;
CP E.04.05-2006, pag. 17
2 - расчетный коэффициент эффективно-
сти регулирования оборудования тепловых
(центральных и индивидуальных) и рас-
пределительных пунктов;
2 - coeficientul de calcul al eficienţei reglă-
rii utilajului din punctele termice (centrale şi
individuale) şi din punctele de distribuţie;
3 - расчетный коэффициент теплопотерь
магистральных тепловых сетей и оборудо-
вания системы теплоснабжения от источ-
ника теплоснабжения до теплового или ра-
спределительного пункта;
3 -coeficientul de calcul al pierderilor de
căldură în reţelele termice magistrale şi în uti-
lajul sistemelor de alimentare cu căldură de la
sursa de alimentare cu căldură pînă la pun-
ctul termic sau de distribuţie;
3 - расчетный коэффициент эффективно-
сти регулирования оборудования системы
теплоснабжения от источника теплоснаб-
жения до теплового или распределитель-
ного пункта;
3 - coeficintul de calcul al eficienţei de
reglare a utilajului din sistemul de alimentare
cu căldură de la sursa de alimentare cu
căldură pînă la punctul termic sau de
distribuţie;
4 - расчетный коэффициент теплопотерь
оборудования источника теплоснабжения;
4
- coeficientul de calcul al eficienţei reg-
lării utilajului la sursa de alimentare cu căl-
dură;
4 - расчетный коэффициент эффективно-
сти регулирования оборудования источни-
ка теплоснабжения.
4 - Coeficientul de calcul al eficienţei reg-
lării utilajului la sursa de alimentare cu căl-
dură.
Расчетный коэффициент энергетиче-
ской эффективности систем отопления и
децентрализованного (поквартирной, ин-
дивидуальной и автономной систем) теп-
лоснабжения здания определяется по
формуле
Coeficientul de calcul al eficienţei ener-
getice a sistemelor de încălzire şi de alimen-
tare decentralizată (sisteme de apartament, in-
dividuale, autonome) cu căldură a clădirii
se determină cu formula
))(( 4411dec (5)
где 1 , 1 , 4 , 4 - то же, что и в формуле
(4).
în care 1 , 1 , 4 , 4 - cu semnificaţii din
formula (4).
Значения коэффициентов, входящих в
формулы (4) и (5), следует принимать с
учетом требований NCM G.04.06-2006
(MCH...)и по данным проекта осреднен-
ными за отопи-тельный период.
Valorile coeficienţilor din formulele (4)
şi (5), trebuie adoptate avînd în vedere con-
diţiile NCM G.04.06-2006 (MCH...) şi din
datele pro-iectului mediu pentru perioada de
încălzire.
При отсутствии проектных данных
значения коэффициентов, входящих в фор-
мулы (4) и (5), рекомендуется принимать
следующими:
În lipsa datelor de proiect, valorile coe-
ficienţilor din formulele (4) şi (5) se reco-
mandă să fie considerate următoarele:
1 = 1 1 = 1
1 = 1 - при наличии автоматического ре-
гулирования температуры воздуха внутри
помещений, включая автоматическое ре-
гулирование притока и вытяжки наруж-
ного воздуха;
1 = 1 – în cazul cînd există sistem de reglare
automată a temperaturii aerului în inetriorul
încăperilor, inclusiv reglarea automată a aspi-
raţiei şi afluxului de aer exterior;
1 = 0,9 - при отсутствии автоматического
регулирования притока и вытяжки наруж-
1 = 0,9 – în lipsa reglării automate a fluxului
şi a aspiraţiei aerului exterior;
CP E.04.05-2006, pag. 18
ного воздуха;
4 - принимается по паспортным или про-
ектным данным для источника теплоты;
4
- se adoptă din datele cărţii tehnice sau
din datele de proiect ale sursei de căldură;
4 = 1 - при поквартирном (индивидуаль-
ном) теплогенераторе, а также при авто-
номном источнике теплоты и автоматиче-
ском раздельном регулировании (в том
числе и пофасадном) отпуска теплоты для
систем отопления, вентиляции и горячего
водоснабжения;.
4 = 1 – în cazul generatorului termic de
apartament (individual), deasemenea pentru
surse autonome de căldură şi reglare automată
separată (inclusiv la faţadă) a livrării căldurii
pentru sistemele de încălzire, ventilare şi ali-
mentare cu apă caldă;
4 = 0,85 – 0,88 - при отсутствии этих сис-
тем регулирования
4 = 0,85 – 0,88 – în lipsa sistemelor de re-
glare nominalizate
7.5. Расчетный коэффициент энерге-
тической эффективности систем ото-
пления и теплоснабжения зданий, индиви-
дуальные тепловые пункты которых под-
ключаются через распределительные теп-
ловые сети к локальным или централизо-
ванным источникам теплоты, следует оп-
ределять с учетом всех коэффициентов
оценки энергетической эффективности,
входящих в формулу (4). При этом реко-
мендуется принимать следующие значения
коэффициентов:
7.5. Coeficientul de calcul al eficienţei
energetice
a sistemelor de încălzire şi
alimentare cu căldură a clădirilor, ale căror
puncte termice individuale sînt racordate prin
reţelele termice de distribuţie la sursele de
căldură centralizată sau locală, urmează a fi
determinate ţinînd cont de toţi coeficienţii de
apreciere a eficienţei energetice care fac parte
din formula (4). În acest caz se recomandă să
fie adoptate următoarele valori ale coeficien-
ţilor:
а) значения коэффициентов и
принимаются согласно 7.4;
а) valorile coeficienţilor şi se ado-
ptă conform 7.4;
б) значение коэффициента для
оборудования тепловых пунктов принима-
ется по данным проекта и паспортных
данных используемого оборудования и не
должно быть ниже 0,97;
b) valoarea coeficientului pentru uti-
lajul punctelor termice se adoptă din datele
proiectului şi din datele cărţii tehnice a utila-
jului şi nu trebuie să fie sub 0,97;
значение коэффициента для обору-
дования тепловых пунктов следует прини-
мать равным:
valoarea coeficientului pentru utilajul
punctelor termice trebuie considerată egală
cu:
0,98-1,0 - для полностью автоматизи-
рованных тепловых пунктов с разде-
льными контурами циркуляции на
отопление, вентиляцию и горячее во-
доснабжение, с автономным поддер-
жанием температуры теплоносителя в
зависимости от температуры наруж-
ного воздуха для систем отопления и
вентиляции, обеспечивающих количе-
ственно-качественное пофасадное ре-
гулирование в зависимости от тепло-
потребления здания;
0,98-1,0 – pentru punctele termice au-
tomatizate cu conturi de circulaţie sepa-
ratepentru încălzire, ventilare şi alimen-
tare cu apă caldă, cu menţinerea auto-
nomă a temperaturii agentuluitermic în
funcţie de temperatura aerului exterior
pentru sistemele de încălzire şi ventilare,
care asigură reglarea calitativă-cantitativă
de la faţadă în funcţie de consumul ter-
mic al clădirii;
не более 0,8 - для автоматизированных
тепловых пунктов с элеваторными уз-
лами, работающими только по графи-
sub 0,8 – pentru punctele termice auto-
matizate cu puncte termice locale cu ele-
vatoare, care funcţionează numai după
CP E.04.05-2006, pag. 19
ку качественного регулирования; graficul de reglare cantitativă;
в) значение коэффициента следует
принимать для вновь проектируемых мА-
гистральных тепловых сетей; для дейст-
вующих магистральных тепловых сетей -
расчетом отношения количества подпитки
к объему циркуляции в системе; при от-
сутствии данных для магистральных теп-
ловых сетей, эксплуатируемых до 10 лет, -
по проекту, более 10 лет, - 0,9;
c) valoarea coefiicentului trebuie
considerată pentru reţelele magistrale nou
proiectate; pentru reţelele magistrale existente
– calculînd raportul dintre cantitatea agen-
tului absorbit şi volumul circulaţiei în sistem;
în lipsa datelor pentru reţelele magistrale afla-
te în exploatare sub 10 ani – din proiect, iar
peste 10 ani – 0,9;
значение коэффициента для магис-
тральных и распределительных тепловых
сетей следует принимать равным 0,88 с
тепловыми пунктами, оборудованными
элеваторными узлами; с тепловыми пу-
нктами, оборудованными насосами сме-
шения с регулируемым электроприводом,
значение коэффициента допускается
принимать равным 1;
Valoarea coeficientului pentru reţe-
lele magistrale şi cele de distribuţie trebuie
considerat egal cu 0,88 în cazul punctelor
termice utilate cu puncte cu elevator; în cazul
punctelor termice utilate cu pompe de ames-
tecare cu acţionare reglabilă, valoarea coefici-
entului se consideră egală cu 1;
г) значение коэффициента для дей-
ствующего централизованного или локаль-
ного источника теплоты следует прини-
мать по эксплуатационным данным; при
отсутствии этих данных - принимают по
экспертной оценке путем обследования
технического состояния основного и вспо-
могательного оборудования;
d) valoarea coeficientului pentru sur-
sa existentă de căldură centralizată sau locală
trebuie adoptată din datele de exploatare; în
lipsa acestor date se adoptă prin apreciere de
expert în urma cercetării stării tehnice a utila-
jului de bază şi a celui auxiliar;
д) значение коэффициента следует
принимать в зависимости от степени обес-
печения количественно-качественного ре-
гулирования оборудования централизован-
ного или локального источника теплоты
равным:
д) valoarea coeficientului urmează a
fi considerată în funcţie de gradul de asigurare
a reglării calitativ-cantitative a utilajului la
sursa de încălzire centrală sau locală, ca fiind
egală cu:
1 - при полной автоматизации котель-
ной и обеспечении количественно-ка-
чественного регулирования;
1 – în cazul automatizării complete a
centralei termice şi reglării calitativ-can-
titative;
не более 0,8 - при обеспечении только
качественного регулирования.
Sub 0,8 – în cazul cînd se asigură numai
reglarea cantitativă.
7.6. При отсутствии данных о систе-
мах теплоснабжения коэффициент энерге-
тической эффективности принимают рав-
ным: des = 0,5 - при подключении здания
к существующей системе централизован-
ного теплоснабжения; des = 0,85 - при
подключении здания к автономной крыш-
ной или модульной котельной на газе; des
= 0,35 - при стационарном электроотопле-
нии; des = 1 - при подключении к тепло-
7.6. În lipsa datelor despre sistemele de
alimentare cu căldură coeficientul de eficienţă
energetică se consideră egal cu: des = 0,5 –
în cazul racordării clădirii la sistemul existent
de alimentare cu căldură; des = 0,85 – în ca-
zul racordării clădirii la o centrală termică cu
gaze modulară sau pe acoperiş; des = 0,35 –
în cazul încălzirii electrice staţionare; des = 1
– în cazul racordării la pompe termice acţio-
nate electric; des = 0,65 – în cazul racordării
CP E.04.05-2006, pag. 20
вым насосам с электроприводом; des =
0,65 - при подключении здания к прочим
системам теплоснабжения.
clădirii la alte tipuri de sisteme de alimentare
cu căldură.
7.7. Расчетная величина удельного
расхода тепловой энергии на отопление
здания может быть снижена за счет:
7.7. Valoarea de calcul a consumului
specific de energie termică necesară pentru
încălzirea clădirii poate fi redusă pe seama
următoarelor:
а) изменения объемно-планировочных
решений, обеспечивающих наименьшую
площадь наружных ограждений, уменьше-
ния числа наружных углов, увеличения
ширины зданий, а также использования
ориентации и рациональной компоновки
многосекционных зданий;
а) modificarea condiţiei de sistematizare
spaţială, care să asigure o arie minimă a ele-
mentelor de închidere, reducerea numă-rului
de colţuri exterioare, mărirea lăţimii clă-dirii,
deasemenea orientarea optimă şi alcătu-irea
raţională a clădirilor cu mai multe secţii;
б) снижения площади световых прое-
мов жилых зданий до минимально необ-
ходимой по требованиям естественной ос-
вещенности;
b) reducerea ariei golurilor de lumină ale
clădirii pînă la aria minimă necesară pentru
iluminatul natural;
в) блокирования зданий с обеспече-
нием надежного примыкания соседних
зданий;
c) cuplarea clădirilor în blocuri, asigurînd
alăturarea sigură a clădirilor învecinate;
г) устройства тамбурных помещений
за входными дверями;
d) amenajarea unor vestibule la uşile de
intrare;
д) возможности размещения зданий с
меридиональной или близкой к ней ориен-
тацией продольного фасада;
e) posibilitatea amlasării clădirilor cu
orientarea meridională sau aproape de aceasta
a faţadei longitudinale;
е) использования эффективных тепло-
изоляционных материалов и рациональ-
ного расположения их в ограждающих
конструкциях, обеспечивающего более вы-
сокую теплотехническую однородность и
эксплуатационную надежность наружных
ограждений, а также повышения степени
уплотнения стыков и притворов открыва-
ющихся элементов наружных ограждений;
f) utilizarea unor materiale termoizolante
eficiente şi amplasarea lor raţională în con-
strucţiile de închidere, care să asigure o omo-
genitate termotehnică mai înaltă şi o mai înal-
tă siguranţă în exploatare a elementelor de în-
chidere exterioare, deasemenea sporirea gra-
dului de etanşare a îmbinărilor şi a rosturilor
de închidere ale elementelor ce se deschid din
construcţiile exterioare;
ж) повышения эффективности авторе-
гулирования систем обеспечения микро-
климата, применения эффективных видов
отопительных приборов и более рацио-
нального их расположения;
g) sporirea eficienţei reglării automate a
sistemelor de asigurare a microclimei, aplica-
rea unor tipuri eficiente de aparate de încăl-
zire şi amplasarea lor mai raţională;
и) выбора более эффективных систем
теплоснабжения;
h) alegerea unor sisteme mai eficiente de
încălzire;
к) размещения отопительных прибо-
ров, как правило, под светопроемами и те-
плоотражательной теплоизоляции между
ними и наружной стеной;
i) amplasarea aparatelor de încălzire, de
regulă, sub golurile de lumină şi a izolaţiei
termice reflectoare de căldură între ele şi pe-
retele exterior;
л) утилизации теплоты удаляемого
внутреннего воздуха и поступающей в по-
мещение солнечной радиации.
l) utilizarea căldurii din aerul ce se eva-
cuează din interior şi a radiaţiei solare care
pătrunde în încăpere.
7.8. Результаты расчета теплоэнерге-
тических параметров заносят в энергети-
7.8. Rezultatele obţinute prin calculul pa-
rametrilor termoenergetici se trec în certi-
CP E.04.05-2006, pag. 21
ческий паспорт согласно разделу 18 на-
стоящего Свода правил.
ficatul energetic al clădirii conform capitolul
18 al prezentului Cod practic.
8. Выбор конструктивных ре-шений, обеспечивающих не-обходимую теплозащиту зданий
8. Alegerea concepţiei con-
structive (de alcătuire) care să asigure protecţia termică necesară
Общая часть Principii generale
8.1. Наружные ограждающие конст-
рукции должны быть запроектированы та-
ким образом, чтобы их приведенное сопро-
тивление теплопередаче было не мень-
ше нормируемого значения , опреде-
ляемого по показателям "а" или "в" разде-
ла 6.
8.1. Elementele de închidere exterioare
ale clădirii trebuie proiectate astfel, încît re-
zistenţa redusă a acestora la transfer termic
să nu fie mai mică decît valoarea norma-
tă , determinată după indicii „a” sau "c"
din capitolul 6.
8.2. Определение нормируемых значе-
ний согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) показано на примере расчета
приведенного сопротивления теплопере-
даче фасада жилого здания в приложении
К.
8.2. Determinarea valorilor normate con-
form NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) este prezentată în exemplul de calcul al
rezistenţei reduse la transfer termic a faţadei
unei clădiri de locuit în anexa К.
8.3. Выбор теплозащитных свойств
ограждающих конструкций по нормируе-
мому расходу тепловой энергии на ото-
пление здания согласно NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) показан в примерах
теплоэнергетических расчетов уровня теп-
ловой защиты в приложении И.
8.3. Alegerea proprietăţilor de protecţie
termică ale elementelor de închidere după
consumul normat de consum al energiei ter-
mice pentru încălzirea clădirii conform NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) este pre-
zentat în exemplele de calcule termoener-
getice a nivelului de protecţie termică în ane-
xa И.
8.4. Рекомендуемые типы технических
решений наружных стен (с учетом требо-
ваний 8.11-8.17) и окон, уровни их тепло-
защиты для основных селитебных и про-
мышленных зон территории Российской
Федерации приведены в таблицах 4 и 5.
8.4. Tipurile recomandate de soluţii (con-
cepţii) tehnice pentru pereţii exteriori (ţinînd
cont de condiţiile 8.11-8.17) şi pentru ferestre,
nivelul de protecţie termică a acestora pentru
principalele zone industriale şi de locuit de pe
teritoriul Federaţiei Ruse sînt prezentate în
tabelele 4 şi 5.
8.5. При проектировании теплозащиты
зданий различного назначения следует
применять, как правило, типовые техниче-
ские решения и изделия полной заводской
готовности, в том числе конструкции ком-
плектной поставки, со стабильными теп-
лоизоляционными свойствами, достигае-
мыми применением эффективных тепло-
изоляционных материалов с минимумом
теплопроводных включений и стыковых
соединений в сочетании с надежной гид-
роизоляцией, не допускающей проникно-
вения влаги в жидкой фазе и максимально
8.5. La proiectarea protecţiei termice a
clădirilor de diferită destinaţie, de regulă, con-
cepţii tehnice tip şi arcilole prefabricate, cu cu
calităţi termoprotectoare stabile, obţinute prin
utilizarea unor materiale termoizolante efici-
ente cu o cantitate minimă de umpluturi ter-
moconductoare şi de îmbinări, inclusiv cu o
hidroizolare sigură, care nu permite pătrun-
derea umezelii în faza lichidă şi care reduce la
maxim pătrunderea vaporilor în stratul termo-
izolant.
CP E.04.05-2006, pag. 22
сокращающей проникновение водяных па-
ров в толщу теплоизоляции.
Взаимное расположение отдельных
слоев ограждающих конструкций должно
способствовать высыханию конструкций и
исключать возможность накопления влаги
в ограждении в процессе эксплуатации.
Amplasarea reciprocăa straturilor compo-
nente ale construcţiilor de închidere trebuie să
contribuie la uscarea construcţiilor şi să ex-
cludă posibilitatea de acumulare a umezelii în
elemetul de închidere în procesul exploa-tării.
Tabelul 4. Nivelul de protecţie termică a elementelor de închidere a pereţilor exteriori
Таблица 4. Уровни теплозащиты рекомендуемых ограждающих конструкций наруж-
ных стен Materialul peretelui
Материал стены Rezistenţa de transfer termic ( ,м
2·°С/Вт) şi domeniul de
aplicare ( , °С·сут) pentru soluţia constructivă a peretelui
Сопротивление теплопередаче ( ,м2·°С/Вт) и область
применения ( , °С·сут) при конструктивном решении
стены
de construcţie
конструкционный
de izolaţie
теплоизоляции-
онный
în două stra-
turi cu ter-
moizolaţie
exterioară
двухслой-
ные с на-
ружной теп-
лоизоляцией
în trei straturi cu
termoizolaţie în
mijloc
трехслойные с
теплоизоляцией
посредине
cu strat de aer
neventiat
с невентили-
руемой воз-
душной про-
слойкой
cu strat de
aer ventilat
с вентили-
руемой
воздушной
прослойкой
Zidărie de cărămidă
Кирпичная кладка
Polistiren ex-
pandat
Пенополи-
стирол
5,2/10850
4,3/8300
4,5/8850
4,15/7850
Vată minerală
Минеральная
вата
4,7/9430
3,9/7150
4,1/7700
3,75/6700
Beton armat (elemente de le-
gătură, pene)
Железобетон (гибкие связи,
шпонки)
Polistiren
exapnadat
Пенополи-
стирол
5,0/10300
3,75/6850
4,0/7430
3,6/6300
Vată minerală
Минеральная
вата
4,5/8850
3,4/5700
3,6/6300
3,25/5300
Cheramzitobeton (elemente de
legătură, pene)
Керамзитобетон (гибкие
связи, шпонки)
Polistiren ex-
pandat
Пенополи-
стирол
5,2/10850
4,0/7300
4,2/8000
3,85/7000
Vată minerală
Минеральная
вата
4,7/9430
3,6/6300
3,8/6850
3,45/5850
Lemn (grinzi)
Дерево (брус)
Polistiren ex-
pandat
Пенополи-
стирол
5,7/12280
5,8/12570
-
5,7/12280
Vată minerală
Минеральная
5,2/10850
5,3/11140
-
5,2/10850
CP E.04.05-2006, pag. 23
вата
Pe căptuşeală de lemn cu căp-
tuşeala din tablă subţire
На деревянном каркасе с
тонколистовыми обшивками
Polistien ex-
pandat
Пенополи-
стирол
-
5,8/12570
5,5/11710
5,3/11140
Vată minerală
Минеральная
вата
-
5,2/10850
4,9/10000
4,7/9430
Căptuşeli metalie (sandvici)
Металлические обшивки
(сэндвич)
Poliuretan ex-
pandat
Пенополиу-
ретан
-
5,1/10570
-
-
Blocuri din beton celular cu
căptuşeală de cărămidă
Блоки из ячеистого бетона с
кирпичной облицовкой
Beton celular
Ячеистый бе-
тон
2,4/2850
-
2,6/3430
2,25/2430
Notă – La numărător (înaintea barei) este dată valoarea orientativă a rezistenţei aduse la transfer termic a peretelui
exterior, la numitor (după bară) este dată valoarea limită a gradelor-zi în perioada de încălzire, pntru care poate fi apli-
cată construcţia respectivă a peretelui.
Примечание - В числителе (перед чертой) - ориентировочные значения приведенного сопротивления теп-
лопередаче наружной стены, в знаменателе (за чертой) - предельные значения градусо-суток отопительного
периода, при которых может быть применена данная конструкция стены.
8.6. Ограждающие конструкции долж-
ны обладать необходимой прочностью,
жесткостью, устойчивостью, долговечно-
стью, удовлетворять общим архитектур-
ным, эксплуатационным, санитарно-гиги-
еническим требованиям соответствующих
СНиП и СанПиН. В сборных конструкциях
особое внимание должно быть обращено
на прочность, жесткость, долговечность и
герметичность соединений.
8.6. Elementele de închidere ale
construcţiei trebuie să aibă rezistenţa
mecanică, rigiditatea, stabilitatea şi
durabilitatea necesare, să satisfacă condiţiile
urbanistice, d exploatare, igientice-sanitare în
corespundere cu СНиП şi СанПиН. La
elementele de construcţie prefabricate se
acordă o atenţie deosebită la rezistenţa
mecanică, rigiditatea, dura-bilitatea şi
etanşeitatea îmbinărilor (joncţiu-nilor).
Требуемую степень долговечности ог-
раждающих конструкций следует обеспе-
чивать применением материалов, имею-
щих надлежащую стойкость (морозостой-
кость, влагостойкость, биостойкость, стой-
кость против коррозии, высокой темпера-
туры, циклических температурных коле-
баний и других разрушающих воздействий
окружающей среды), а также соответст-
вующими конструктивными решениями,
предусматривающими в случае необходи-
мости специальную защиту элементов кон-
струкций, выполняемых из недостаточно
стойких материалов.
Gradul de durabilitate a elementelor de
construcţie de închidere trebuie asigurat prin
aplicarea unor materiale care posedă rezisten-
ţa corespunzătoare (la ger, la umeazeală, la
agenţi biologici, la coroziune, la temperaturi
înalte, la oscilaţiile ciclice de temperatură şi la
alte acţiuni distructive ale mediului înconju-
rător), deasemenea prin soluţiile constructive
corespunzătoare care să prevadă, în caz de
necesitate, protecţia specială a elementelor de
construcţie executate din materialele mai pu-
ţin stabile.
CP E.04.05-2006, pag. 24
Tabelul 5. Nivelul de protecţie termică a ferestrelor recomandate cu cercevele de lemn şi de
material plastic
Таблица 5. Уровни теплозащиты рекомендуемых окон в деревянных и пластмассовых
переплетах Umplutura golului în elementele vitrate
Заполнения светопроемов Rezistenţa la transfer termic ( ,м
2·°С/Вт) şi dome-
niul de utilizare ( , ·°С·сут) după tipurile de feres-
tre
Сопротивление теплопередаче ( ,м2·°С/Вт) и
об-ласть применения ( , ·°С·сут) по типам окон
Din sticlă ordi-
nară
из обычного
стекла
Cu acoperire
dură selectivă
с твердым се-
лективным по-
крытием
Cu acoperire
moale selectivă
с мягким селек-
тивным покры-
тием
Geam dublu cu o cameră în cercevea simplă
Однокамерный стеклопакет в одинарном пе-
реплете
0,38/3067
0,51/4800
0,56/5467
Geam dublu în cercevele duble
Двойное остекление в спаренных переплетах
0,4/3333 0,55/5333 -
Geam dublu în cercevele separate
Двойное остекление в раздельных переплетах
0,44/3867 0,57/5600 -
Geam dublu cu două camere în cercevele simple cu
intervalul dintre geamuri:
Двухкамерный стеклопакет в одинарном перепле-
те с межстекольным расстоянием:
8 мм 0,51/4800 - -
12 мм 0,54/5200 0,58/5733 0,68/7600
Geam triplu în cercevele duble-separate
Тройное остекление в раздельно-спаренных пере-
плетах
0,55/5333
0,60/6000
-
Geamurile duble cu o cameră în cercevele separate
Стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных
переплетах
0,56/5467
0,65/7000
0,72/8800
Geamurile duble cu două camere în cercevele separate
Стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных
переплетах
0,68/7600
0,74/9600
0,81/12400
Două geamuri duble cu o cameră în cercevele cuplate
Два однокамерных стеклопакета в спаренных пе-
реплетах
0,7/8000
-
-
Două geamuri duble cu o cameră în cercevele separate
Два однокамерных стеклопакета в раздельных пе-
реплетах
0,74/9600
-
-
Patru geamuri în două cercevele cuplate
Четыре стекла в двух спаренных переплетах
0,8/12000 - -
Notă – La numărător (înaintea barei) este dată valoarea orientativă a rezistenţei aduse la transfer termic a peretelui ex-
terior, la numitor (după bară) este dată valoarea limită a gradelor-zi în perioada de încălzire, pntru care poate fi aplicată
construcţia respectivă a peretelui.
Примечание - В числителе (перед чертой) - значения приведенного сопротивления теплопередаче, в знаме-
нателе (за чертой) - предельное значение градусо-суток отопительного периода, при котором применимо запол-
нение светопроема.
CP E.04.05-2006, pag. 25
8.7. Ограждающие конструкции сле-
дует проектировать с применением мате-
риалов и изделий, апробированных на
практике и выпускаемых по стандартам.
При отсутствии стандарта на каждый но-
вый вид материала или изделия должны
быть разработаны и утверждены в уста-
новленном порядке технические свиде-
тельства и получены расчетные теплотех-
нические показатели материала согласно
5.3.1.
8.7. Elementele de construcţie de închi-
dere trebuie proiectate pentru aplicarea unor
materiale şi articole omologate în practică şi
produse în corespundere cu standardele. În
lipsa standardului pentru fiecare tip de mate-
rial sau articol nou trebuie elaborate şi apro-
bate în modul stabilit certificate tehnice şi tre-
buie obţinuţi indicii termo-tehnici ai materia-
lului conform 5.3.1.
Ограждающие конструкции должны
предусматриваться с минимальным коли-
чеством типоразмеров изделий и возмож-
ностью взаимозаменяемости применяемых
элементов.
Elementele de închidere trebuie prevă-
zute cu un număr minim de tipodimensiuni şi
cu posibilitatea de interschimbabilitate a ele-
mentelor.
8.8. Для обеспечения лучших эксплуа-
тационных характеристик в многослойных
конструкциях зданий с теплой стороны
следует располагать слои большей тепло-
проводности и с большим сопротивлением
паропроницанию, чем наружные слои.
8.8. Pentru a asigura obţinerea unor cara-
cteritici de exploatare mai bune în construc-
ţiile multistrat ale clădirilor, în partea caldă
trebuie amplasate straturi cu o conductibilitate
termică şi o rezistenţă la permeabilitate la va-
pori mai mari decît în straturile exterioare.
При выборе материалов для наружных
ограждающих конструкций следует отда-
вать предпочтение местным строительным
материалам.
Pentru elementele de construcţie de în-
chidere exterioare trebuie selectate preponde-
rent materiale de construcţie locale.
При проектировании зданий для по-
вышения пределов огнестойкости и сни-
жения пожарной опасности внутренней и
наружной поверхностей стен следует пре-
дусматривать устройство облицовки из не-
горючих материалов или штукатурки, а
для защиты от воздействия влаги и атмо-
сферных осадков - дополнительно окраску
водоустойчивыми составами, выбираемы-
ми в зависимости от материала стен и ус-
ловий эксплуатации. Ограждающие конст-
рукции, контактирующие с грунтом, сле-
дует предохранять от грунтовой влаги пу-
тем устройства гидроизоляции.
La proiectarea clădirilor, pentru a spori
limitele de rezistenţă la foc şi a reduce peri-
colul de incendiu atît la suprafaţa interioară
cît şi la suprafaţa exterioară ale pereţilor tre-
buie prevăzută căptuşirea cu material neinfla-
mabil sau cu tencuială, iar pentru protecţia
contra umezelii şi precipitaţiilor atmosferice
trebuie prevăzută vopsirea suplimentară cu
compoziţii hidrofuge, alese în funcţie de ma-
terialul peretelui şi de condiţiile de explo-
atare. Elementele de construcţie care vin în
contact cu pămîntul trebuie protejate contra
umezirii aplicînd hidroizolaţii.
8.9. Долговечность теплоизоляцион-
ных конструкций и материалов должна
быть более 25 лет; долговечность сменяе-
мых уплотнителей - более 15 лет.
8.9. Durabilitatea (durata de exploatare) a
materialelor şi construcţiilor termoizolate tre-
buie să fie de 25 ani, iar a garniturilor de etan-
şare – de peste 15 ani.
8.10. При необходимости размещения
жилых помещений, санузлов и кухонь, од-
на из стен которых выходит на эвакуаци-
онную лестничную клетку 3 типа, эту сте-
ну следует проектировать как наружную.
8.10. În cazul cînd încăperea de locuit,
bucătăria sau grupul sanitar au un perete ce dă
în casa scării de evacuare de tipul 3, acest pe-
rete trebuie proiectat ca fiind perete exte-rior.
Стены Pereţi 8.11. С теплотехнической точки зре- 8.11. Din punctul de vedere termotehnic
CP E.04.05-2006, pag. 26
ния различают три вида наружных стен по
числу основных слоев: однослойные, двух-
слойные и трехслойные.
se deosebesc trei tipuri de pereţi exteriori du-
pă numărul de straturi de bază: cu un strat, cu
două şi cu trei straturi.
Однослойные стены выполняют из ко-
нструкционно-теплоизоляционных матери-
алов и изделий, совмещающих несущие и
теплозащитные функции.
Pereţii cu un strat se execută din mate-
riale de construcţie termoizolante şi din arti-
cole care au funcţii portante şi termoizolante.
В трехслойных ограждениях с защит-
ными слоями на точечных (гибких, шпо-
ночных) связях рекомендуется применять
утеплитель из минеральной ваты, стекло-
ваты или пенополистирола с толщиной,
устанавливаемой по расчету с учетом теп-
лопроводных включений от связей. В этих
ограждениях соотношение толщин наруж-
ных и внутренних слоев должно быть не
менее 1:1,25 при минимальной толщине
наружного слоя 50 мм.
În elementele de construcţie din trei stra-
turi cu straturi de protecţie şi cu legături pun-
ctuale (elastice, pene) se recomandă aplicarea
stratului izolant din vată minerală, fibră de sti-
clă sau polistiren expandat cu grosimea stabi-
lită prin calcul, avînd în vedere incluziunile
conducătoare de căldură de la joncţiuni. În
aceste elemente de închidere raportul dintre
grosimea straturilor exterioare şi interioare
trebuie să fie de peste 1:1,25, iar grosimea mi-
nimă a stratului exterior trebuie să fie de 50
mm.
В двухслойных стенах предпочти-
тельно расположение утеплителя снаружи.
Используются два варианта наружного
утеплителя: системы с наружным покров-
ным слоем без зазора и системы с воздуш-
ным зазором между наружным облицовоч-
ным слоем и утеплителем. Не рекоменду-
ется применять теплоизоляцию с внутрен-
ней стороны из-за возможного накопления
влаги в теплоизоляционном слое, однако в
случае необходимости такого применения
поверхность со стороны помещения дол-
жна иметь сплошной и долговечный паро-
изоляционный слой.
La pereţii în două straturi izolantul se
amplasează, de regulă, la partea exterioară a
peretelui. Se folosesc două variante de termo-
izolant exterior: sisteme cu strat exterior de
acoperire fără rost şi sisteme cu rost de aer
între stratul exterior şi stratul termoizolant.
Nu se recomandă aplicarea stratului termoizo-
lant pe partea interioară a peretelui deoarece
se poate acumula umezeală în stratul termo-
izolant, însă în cazul cînd trebuie folosită
această variantă, pe suprafaţa interioară (în
încăpere) se aplică un strat durabil de izolaţie
contra vaporilor.
8.12. При проектировании стен из
кирпича и других мелкоштучных материа-
лов следует максимально применять об-
легченные конструкции в сочетании с пли-
тами из эффективных теплоизоляционных
материалов.
8.12. La proiectarea pereţilor din cără-
midă şi din alte materiale cu bucata mică tre-
buie folosite la maxim construcţiile uşoare
combinate cu plăci din materiale termoizo-
lante eficinte.
Стены зданий из кирпича и керамиче-
ских камней, за исключением стен с воз-
душными прослойками, а также стены, об-
лицованные кирпичом, рекомендуется-
проектировать, как правило, с расшивкой
швов кладки по фасаду. При применении
камней из пористой керамики рекоменду-
ется предусматривать облицовочный слой
из кирпича с анкерами из нержавеющей
стали или из стеклопластика для связки с
основной кладкой.
Pereţii clădirilor din cărămidă şi blocuri
ceramice, cu excepţia pereţilor cu strat de aer,
deasemenea pereţii căptuşiţi cu cărămidă, se
recomandă să fie proiectaţi, de regulă, cu răs-
turnarea zidăriei la faţadă. Dacă se folosesc
blocuri din ceramică poroasă se recomandă
aplicarea unui strat de feţuire din cărămidă cu
ancoraj din oţel inoxidabil su din sticloplastic
pentru a obţine o legare bună cu zidăria de
bază a peretelui.
8.13. При проектировании стен с неве- 8.13. La proiectarea pereţilor cu strat de
CP E.04.05-2006, pag. 27
нтилируемыми воздушными прослойками
следует руководствоваться следующими
рекомендациями:
aer ventilat (pereţi cu faţada aerisită ventilată)
trebuie respectate următoarele recomandări:
размер прослойки по высоте должен
быть не более высоты этажа и не более
6 м, размер по толщине - не менее 40
мм (10 мм при устройстве отражатель-
ной теплоизоляции);
stratul de aer trebuie să aibă înălţimea mai
mică de înălţimea etajului, şi să nu depă-
şească 6 m, iar grosimea startului – peste
40 mm (10 mm în cazul existenţei ter-
moizolaţiei reflectoare);
воздушные прослойки следует разде-
лять глухими диафрагмами из негорю-
чих материалов на участки размером не
более 3 м;
straturile de aer trebuie separate prin dia-
fragme opace din materiale ignifuge în
sectoare cu dimensiunea sub 3 m;
воздушные прослойки рекомендуется
располагать ближе к холодной стороне
ограждения.
straturile de aer trebuie amplasate mai ap-
roape de partea rece a elementului de în-
chidere.
8.14. При проектировании стен с вен-
тилируемой воздушной прослойкой (стены
с вентилируемым фасадом) следует руко-
водствоваться следующими рекоменда-
циями:
8.14. La proiectarea pereţilor cu strat de
aer ventilat (pereţi cu faţada ventilată) trebuie
respectate următoarele recomandări:
воздушная прослойка должна быть тол-
щиной не менее 60 и не более 150 мм и
ее следует размещать между наружным
слоем и теплоизоляцией; следует пре-
дусматривать рассечки воздушного по-
тока по высоте каждые три этажа из
перфорированных перегородок;
stratul de aer trebuie să aibă grosimea mi-
nimă de 60 mm, iar cea maximă de 150
mm şi trebuie prevăzut între stratul ex-
terior şi cel termoizolant; trebuie prevă-
zută tăierea fluxului de aer în înălţime la
fiecare trei etaje cu suprafeţe perforate;
при расчете приведенного сопротивле-
ния теплопередаче согласно разделу 9
следует учитывать все теплопроводные
включения, включая крепежные эле-
менты облицовки и теплоизоляции;
la calcularea rezistenţei reduse la transfer
termic conform Capitolul 9 trebuie luate
în consideraţie toate incluziunile condu-
cătoare de căldură, inclusiv elementele de
fixare a elementelor de feţuire şi a termo-
izolaţiei.
наружный слой стены должен иметь
вентиляционные отверстия, суммарная
площадь которых определяется из рас-
чета 75 см2 на 20 м2 площади стен,
включая площадь окон;
Stratul exterior al peretelui trebuie să aibă
orificii de aerisire cu o arie de 75 cm2 la
fiecare 20 m2 de perete, inclusiv aria fere-
strelor.
нижние (верхние) вентиляционные от-
верстия, как правило, следует совме-
щать с цоколями (карнизами), причем
для нижних отверстий предпочтитель-
но совмещение функций вентиляции и
отвода влаги;
gurile de ventilaţie de jos (de sus), de re-
gulă, trebuie să se suprapună cu soclu
(corniş), totodată pentru gurile de jos,este
preponderent de a cumula funcţiile de
ventilare şi de evacuare a umezelei;
применять жесткие теплоизоляционные
материалы плотностью не менее 80-90
кг/м3, имеющие на стороне, обращен-
ной к прослойке, ветро- воздухозащит-
ные паропроницаемые пленки (типа
"Тайвек", "Тектотен" или аналогичных
trebuie folosite materiale termoizolante
rigide cu densitatea minimă de 80-90
kg/m3
, care au, pe suprafaţa dinspre stra-
tul de aer, pelicule de protecţie contra vîn-
tului, aerului, dar permeabile la vapori (de
tip „Taivec”, „Tectoten” sau peliculă-me-
mbrană similară) sau căptuşite cu ţesătură
CP E.04.05-2006, pag. 28
мембранных пленок) или каширован-
ные стеклотканью, либо предусматри-
вать обязательную защиту поверхности
теплоизоляции, обращенной к про-
слойке, стеклосеткой с ячейками не бо-
лее 4х4 мм или стеклотканью, прикре-
пляя ее к теплоизоляции при помощи
армирующей массы; не следует приме-
нять горючие утеплители; применение
мягких теплоизоляционных материалов
не рекомендуется;
de sticlă, sau trebuie prevăzută o protecţie
obligatorie a suprafeţei termoizolante din-
spre stratul de aer cu o plasă de fibră de
sticlă avînd ochiri maxime de 4 x 4 mm
sau cu ţesătură din fibră de sticlă fixînd-o
de materialul termoizolant cu ajutorul unei
compoziţii de armare; nu trebuie folosite
materiale termoizolante combustibile; nu
se recomandă utilizarea materialelor ter-
moizolante moi;
при использовании в качестве наруж-
ного слоя облицовки из плит искусст-
венных или натуральных камней гори-
зонтальные швы должны быть раскры-
ты (не должны заполняться уплотняю-
щим материалом).
în cazul cînd se folosesc pentru feţuire se
folosesc plăci din blocuri naturale sau ar-
tificiale, rosturile orizontale trebuie lăsate
deschise (nu trebuie umplute cu material
de umplutură).
8.15. Тепловую изоляцию наружных
стен следует проектировать непрерывной в
плоскости фасада здания. Такие элементы
ограждений, как внутренние перегородки,
колонны, балки, вентиляционные каналы и
другие не должны нарушать целостности
слоя теплоизоляции. Воздуховоды, венти-
ляционные каналы и трубы, которые час-
тично проходят в толще ограждений, сле-
дует располагать до теплой поверхности
теплоизоляции. Следует обеспечить плот-
ное примыкание теплоизоляции к сквоз-
ным теплопроводным включениям. При
этом приведенное сопротивление теплопе-
редаче стен с теплопроводными включе-
ниями должно быть не менее нормируе-
мых величин согласно NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004).
8.15. Izolaţia termică a pereţilor externi
trebuie proiectată continuă (fără întreruperi)
pe faţada clădirii. Elementele de închidere
cum ar fi pereţii despărţitori, coloanele, grin-
zile, canalele de ventilaţie şi altele nu trebuie
să întrerupă integritatea stratului termoizolant.
Conductele de aer, conductele şi canalele de
ventilare, care adesea trec prin elementele de
închidere, trebuie amplasate pînă la stratul
cald al termoizolaţiei. Deasemenea trebuie
asigurată o alipire strînsă a materialului ter-
moizolant la incluziunile pătrunse conducă-
toare de căldură. În acest caz rezistenţa redusă
la transfer termic a pereţilor cu incluziuni
conducătoare de căldură nu trebuie să fie mai
mică de valorile normate conform NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
При применении новых теплоизоля-
ционных материалов, расчетные теплотех-
нические характеристики которых не при-
ведены в приложении Д, эти характери-
стики следует принимать согласно тепло-
техническим испытаниям по методике
приложения Е, проведенным аккредито-
ванными испытательными лабораториями.
Pentru materialele termoizolante noi, ca-
re nu sînt reflecatte în anexa E, aceste carac-
teristici trebuie adoptate din certificatele de
încercări conform metodicii expuse în anexa
F, încercări efectuate de laboratoare de încer-
cări acreditate.
При применении в ограждающих кон-
струкциях горючих утеплителей оконные
и другие проемы по периметру следует об-
рамлять полосами шириной не менее 200
мм из минераловатного негорючего утеп-
лителя плотностью не менее 80-90 кг/м3.
Эти конструкции должны иметь разреше-
ния Госпожарнадзора к применению.
Dacă la elementul de închidere se folo-
sesc materiale termoizolante combustibile,
golurile de ferestre şi alte goluri pe întregul
perimetru încadrate cu fîşii late de minim 200
mm din material termoizolant ignifug din vată
minerală cu densitatea minimă de 80-90
кг/m3. Aceste elemente de construcţie trebuie
să aibă autorizaţia de utilizare aprobată de
CP E.04.05-2006, pag. 29
Serviciul dе pompieri.
8.16. При наличии в конструкции теп-
лозащиты теплопроводных включений не-
обходимо учитывать следующее:
8.16. În cazul cînd construcţia conţine in-
cluziuni conducătoare de căldură trebuie luate
în consideraţie următoarele:
несквозные включения целесообразно
располагать ближе к теплой стороне ог-
раждения;
incluziunile nepătrunse trebuie amplasate
cît mai aproape de partea caldă a elemen-
tului de închidere;
в сквозных, главным образом, метали-
ческих включениях (профилях, стерж-
нях, болтах, оконных рамах) целесооб-
разно предусматривать вставки (разры-
вы мостиков холода) из материалов с
коэффициентом теплопроводности не
выше 0,35 Вт/(м·°С).
În incluziuniue pătrunse, mai ales în cele
metalice (profile, bare, buloane, rame de
ferestre) trebuie prevăzute inserţiuni (care
rup punţile de frig) din materiale cu coefi-
cientul de conductibilitate termică sub
0,35 Вт/(м·°С).
8.17. Приведенное сопротивление теп-
лопередаче , м2·°С/Вт, для наружных
стен следует определять согласно NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) для фа-
сада здания либо для одного промежуточ-
ного этажа с учетом откосов проемов без
учета их заполнений с проверкой условия
невыпадения конденсата на участках в зо-
нах теплопроводных включений.
8.17. Rezistenţa redusă la transfer termic
, м2·°С/Вт, pentru pereţii exteriori trebuie
determinată conform NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) pentru faţada clădirii
sau pentru unul dintre etajele intermediare, ţi-
nînd cont de glafurile golurilor, fără a lua în
consideraţie umplutura lor şi verificînd condi-
ţiile de excludere a apariţiei condensului pe
sectoarele din zona inserţiunilor conducătoare
de căldură.
Коэффициент теплотехнической одно-
родности с учетом теплотехнических од-
нородностей оконных откосов и примы-
кающих внутренних ограждений проекти-
руемой конструкции для:
Coeficientul de omogenitate termoteh-
nică , ţinînd cont de omogenităţile termo-
tehnice ale glafurilor de ferestre şi ale elemen-
telor de închidere alăturate ale construcţiei
proiectate pentru:
панелей индустриального изготовления
должен быть, как правило, не менее ве-
личин, установленных в таблице 6;
panourile confecţionate industrial trebuie
să fie, de regulă, nu mai mic de valorile
stabilite în tabelul 6;
для стен жилых зданий из кирпича дол-
жен быть, как правило, не менее 0,74
при толщине стены 510 мм, 0,69 - при
толщине стены 640 мм и 0,64 - при
толщине стены 780 мм.
pentru pereţii clădirilor de locuit din cără-
midă trebuie să fie, de regulă, nu mai mic
de 0,74 pentru grosimea peretelui 510
mm, 0,69 – pentru grosimea peretelui 640
mm şi 0,64 – pentru grosimea peretelui
780 mm.
Если в проектируемой конструкции
ограждения достигнуть рекомендуемых ве-
личин не удается, то такую конструкцию
применять не следует.
Dacă în elementul de închidere proiectat
nu se reuşeşte atingerea valorii recomandate
pentru , acest element nu trebuie folosit.
Tabelul 6. Valorile minime admisibile ale coeficientului de omogenitate termotehnică pentru
elementele de construcţie confecţionate industrial
Tabelul 6. Минимально допустимые значения коэффициента теплотехнической одно-
родности для конструкций индустриального изготовления Nr.
crt.
Elementul de închidere
Ограждающая конструкция Coeficientul
Коэффициент
1 Din panouri din beton uşor cu un strat
Из однослойных легкобетонных панелей
0,90
CP E.04.05-2006, pag. 30
Nr.
crt.
Elementul de închidere
Ограждающая конструкция Coeficientul
Коэффициент
2 Din panouri din beton uşor cu inserţii termice
Из легкобетонных панелей с термовкладышами
0,75
3 Din panouri de beton armat în trei straturi cu termoizolant eficient şi îm-
binări elastice
Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплите-
лем и гибкими связями
0,70
4 Din panouri de beton armat în trei straturi cu termoizolant eficient şi pene
de beton armat sau muchii din beton de argilă expandată
Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплите-
лем и железобетонными шпонками или ребрами из керамзитобетона
0,60
5 Din panouri de beton armat în trei straturi cu termoizolant eficient şi mu-
chii de beton armat
Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплите-
лем и железобетонными ребрами
0,50
6 Din panouri de beton armat în trei straturi cu termoizolant eficient
Из трехслойных металлических панелей с эффективным утеплите-
лем
0,75
7
Din panouri de asbociment în trei straturi cu termoizolant eficient
Из трехслойных асбестоцементных панелей с эффективным утепли-
телем
0,70
Крыши, чердаки, покрытия, мансар-ды
Acoperişuri, poduri, planşee, mansar-de
8.18. Покрытия жилых и обществен-
ных зданий могут быть бесчердачными
(совмещенными) и раздельной конструк-
ции, верхнее и нижнее перекрытия кото-
рой образуют чердачное пространство, и в
зависимости от способа удаления вентиля-
ционного воздуха оно может быть холод-
ным или теплым.
8.18. Acoperişurile clădirilor de locuit şi
a celor publice pot fi fără pod (acoperiş com-
binat) şi cu construcţii separate, a căror plan-
şee superior şi inferior formează spaţiul po-
dului, iar în funcţie de modul de îndepărtare a
aerului de ventilaţie el poate fi rece şi cald.
Крыши с холодным чердаком разре-
шается применять в жилых зданиях любой
этажности. Крыши с теплым чердаком ре-
комендуется применять в зданиях 6 этажей
и более.
Acoperişul cu pod rece poate fi aplicat la
clădirile de locuit cu orice număr de etaje.
Acopеrişul cu pod cald se recomandă a fi
aplicat la clădirile cu şase etaje şi mai multe.
8.19. В крыше с холодным чердаком
внутреннее пространство должно вентили-
роваться наружным воздухом через специ-
альные отверстия в стенах, площадь сече-
ния которых при железобетонном покры-
тии или сплошной скатной кровле из ме-
таллических или других материалов долж-
на быть не менее 0,001 площади перекры-
тия. При скатной кровле из штучных мате-
риалов (асбестоцементных листов, чере-
пицы) чердачное пространство вентилиру-
ется через зазоры между его листами, по-
этому вентиляционные отверстия допуска-
8.19. În acoperişul cu pod rece spaţiul in-
tern trebuie să fie ventilat de aerul exterior
prin orificiile speciale din pereţi, a căror arie
în cazul acoperişului de beton armat sau a
acoperişului cu pantă din metal sau din alte
materiale, nu trebuie să fie sub 0,001 din aria
planşeului. Pentru acoperişul în pantă din ma-
teriale cu bucata (foi de asbociment, olane)
spaţiul podului se ventilează prin rosturile
dintre foile acestuia, deaceea pot să nu fie
prevăzute orificii de ventilare.
CP E.04.05-2006, pag. 31
ется не предусматривать.
8.20. При крыше с холодным чердаком
теплоизоляция укладывается по чердач-
ному перекрытию. Теплоизоляционный
слой по периметру чердака на ширину не
менее 1 м рекомендуется защищать от ув-
лажнения. Вентиляционные шахты и вы-
тяжки канализационных стояков при хо-
лодном чердаке с выпуском воздуха на-
ружу должны быть утеплены выше чер-
дачного перекрытия.
8.20. La acoperişul cu pod rece izolaţia
termică se aşterne pe planşeul de pod. Stratul
termoizolant pe perimetrul podului cu o lăţi-
me de cel puţin 1 m se recomandă să fie pro-
tejat contra umezirii. Căile de ventilaţie şi ae-
ratoarele coloanelor de canalizare la podu-rile
reci cu eliminarea aerului în exterior tre-buie
să fie încălzite mai sus de planşeul de pod.
8.21. В крыше с теплым чердаком чер-
дачное пространство, имеющее утеплен-
ные наружные стены и утепленное кро-
вельное покрытие, обогревается теплым
воздухом, который поступает из вытяжной
вентиляции дома. Для удаления воздуха из
чердачного пространства следует преду-
сматривать вытяжные шахты по одной на
каждую секцию. Чердачное пространство
следует посекционно разделить стенами на
изолированные отсеки. Дверные проемы в
стенах, обеспечивающие сквозной проход
по чердаку, должны иметь уплотненные
притворы.
8.21. În acoperişul cu pod cald spaţiul
podului care are pereţi exteriori încălziţi şi
acoperiş încălzit, se încălzeşte cu aerul cald,
care vine din sistemul de ventilare al casei.
Pentru îndepărtarea aerului din spaţiul podului
trebuie prevăzute canale de aerisire, cîte un
grup pentru fiecare secţie. Spaţiul podului tre-
buie compartimentat prin pereţi în com-
partimente izolate. Golurile de uşă din pereţi,
care asigură trecerea prin tot podul, trebuie să
aibă închizătoare etanşată.
8.22. Плиты покрытия теплого чердака
при безрулонной кровле должны иметь
верхний кровельный слой не менее 40 мм
из плотного бетона и бортовые ребра вы-
сотой 100 мм. Плиты рекомендуется про-
ектировать двухслойными, в том числе с
теплоизоляционными вкладышами.
8.22. Panourile de acoperire a podului
cald la cu învelitoare fără rulouri trebuie să
aibă stratul de învelire superior de cel puţin
40 mm din beton compact şi muchii de
margină cu înălţimea de 100 mm. Panourile
se recomandă să fie cu două straturi, inclusiv
cu inserţiuni termoizolante.
Плиты покрытия теплого чердака под
рулонную кровлю рекомендуется проекти-
ровать однослойными из легкого бетона, в
том числе с термовкладышами, или трех-
слойными.
Panourile de acoperiş ale podului cald
pentru învelitoare cu rulouri se recomandă să
fie cu un strat din beton uşor, inclusiv cu in-
serţiuni termoizolante sau cu trei straturi.
8.23. Бесчердачные покрытия (совме-
щенные крыши) могут устраиваться не-
вентилируемыми и вентилируемыми. Не-
вентилируемые покрытия следует преду-
сматривать в тех случаях, когда в конст-
рукции покрытия путем применения паро-
изоляции и других мероприятий исключа-
ется недопустимое влагонакопление в хо-
лодный период года. Вентилируемые по-
крытия надлежит предусматривать в тех
случаях, когда конструктивные меры не
обеспечивают нормального влажностного
состояния конструкций.
8.23. Acoperişurile fără pod (acoperişuri
combinate) pot fi ventilate şi neventilate.
Acoperişurile neventilate trebuie prevăzute în
cazurile cînd în construcţia acoperişului prin
aplicarea izolaţiei contra vaporilor şi a altor
măsuri se exclude acumularea inadmisibilă de
umezeală în perioada rece a anului. Acoperi-
şurile ventilate trebuie prevăzute în cazurile
cînd măsurile constructive nu asigură o stare
normală de umiditate a construcţiilor.
В жилых и общественных зданиях ре- Pentru clădirile de locuit şi cele publice
CP E.04.05-2006, pag. 32
комендуется применение вентилируемых
совмещенных крыш.
se recomandă aplicarea acoperişului combinat
ventilat.
8.24. Рекомендуемая конструкция бес-
чердачного (совмещенного) вентилируемо-
го покрытия крыши может содержать сле-
дующие слои, считая от нижней поверх-
ности:
8.24. Construcţia recomandabilă a acope-
rişului fără pod (combinat) ventialt poate să
conţină următoarele straturi, începînd cu cel
de la suprafaţa de jos:
несущая конструкция; construcţia portantă;
пароизолирующий слой; startul de izolaţie contra vaporilor;
теплоизолирующий слой; stratul termoizolant;
вентилируемая прослойка, служащая
для удаления влаги из конструкции по-
крытия или для его охлаждения;
spaţiul ventilat care serveşte pentru înde-
părtarea umezelii din construcţia acope-
rişului şi pentru răcirea lui;
основание под гидроизоляцию (стяжка
или кровельная плита при щелевых ве-
нтилируемых прослойках);
baza pentru hidroizolaţie (strat de mortar
sau panou de acoperiş cu spaţii ventialte);
многослойный гидроизолирующий
кровельный ковер.
covor de acoperiş hidroizolant cu mai
multe straturi.
Волокнистые теплоизоляционные ма-
териалы в вентилируемых покрытиях дол-
жны быть защищены от воздействия вен-
тилируемого воздуха паропроницаемыми
пленочными покрытиями.
Materialele termoizolante fibroase din
acoperişurile ventilate trebuie protejate contra
acţiunii aerului de ventilaţie prin acoperiri de
peliculă impermeabile la vapori.
8.25. Осушающие воздушные просло-
йки и каналы следует располагать над теп-
лоизоляцией или в верхней зоне послед-
ней. Минимальный размер поперечного се-
чения этих прослоек не должен быть менее
40 мм. Приточные отверстия следует уст-
раивать в карнизной части, а вытяжные - с
противоположной стороны здания или в
коньке. Суммарное сечение как приточ-
ных, так и вытяжных отверстий рекомен-
дуется назначать в пределах 0,002-0,001 от
горизонтальной проекции покрытия.
8.25. Canalele şi spaţiile de aer pentru
uscare trebuie prevăzute deasupra termoizo-
laţiei sau în zona superioară a acesteia. Dime-
nsiunea minimă în secţiune a acestor spaţii nu
trebuie să fie mai mică de 40 mm. Orificiile
de aerisire trebuie prevăzute la cornişe, iar
cele de refulare – în partea opusă a clădirii sau
la creastă. Secţiunea totală a orificiilor de ae-
risire trebuie să fie în limitele 0,002 – 0,001
din proiecţia orizontală a acoperişului.
Светопрозрачные ограждающие конструкции
Elementele de închidere transparente
8.26. Заполнение светопроемов зданий
выполняется в зависимости от градусо-су-
ток отопительного периода в виде двух-
слойного, трехслойного или четырехслой-
ного остекления (стеклопакетов или от-
дельных стекол), закрепляемого в перепле-
тах из малотеплопроводных материалов.
Для повышения теплозащиты окон с отде-
льными стеклами рекомендуется примене-
ние стекол с твердым селективным покры-
тием (К-стекло). Необходимым условием
применения заполнений световых проемов
в проектируемых зданиях является нали-
чие сертификата соответствия системы се-
8.26. Împlutura golurilor de ferestre ale
clădirilor se execută în funcţie de gradele-zi
din perioada de încălzire prin vitrare cu două,
trei sau patru foi de geam (în formă de pache-
te cu două foi de geam sau geamuri separate)
fixate în cercevele (tîmplărie) din materiale
care conduc puţin căldura pentru a spori pro-
tecţia termică a ferestrelor cu foi de geam se-
parate se recomandă folosirea gea-murilor de
sticlă cu acoperire selectivă dură (sticlă K). O
condiţie necesară pentru utili-zarea
împluturilor în golurile de lumină din clădirile
proiectate este prezenţa certificatu-lui de co-
respundere cu sistemul de certificare ГОСТ Р
CP E.04.05-2006, pag. 33
ртификации ГОСТ Р на выбранную свето-
прозрачную конструкцию (оконный блок,
зенитный фонарь, мансардный оконный
блок).
pentru construcţia transparentă alea-să (bloc
de fereastră, luminător zenital, bloc de fereas-
tră de mansardă).
8.27. Оконные блоки и балконные две-
ри (ГОСТ 23166-99, ГОСТ 24700-99, ГОСТ
30674-99) следует размещать в оконном
проеме на глубину обрамляющей "четвер-
ти" (50-120 мм) от плоскости фасада теп-
лотехнически однородной стены или посе-
редине теплоизоляционного слоя в много-
слойных конструкциях стен. Размещение
оконного блока и балконной двери по тол-
щине стены рекомендуется проверять по
расчету температурных полей из условия
невыпадения конденсата на внутренней
поверхности откосов проема. Узел примы-
кания оконного блока к стеновому проему
следует выполнять согласно ГОСТ 30971-
2002. Оконные блоки следует закреплять
на более прочном слое стены.
8.27. Blocurile de fereastră şi uşile de
balcon (ГОСТ 23166-99, ГОСТ 24700-99,
ГОСТ 30674-99) trebuie amplasate în golul
de fereastră la adîncimea de încadrare (50-120
mm) de la planul faţadei peretelui termotehnic
omogen sau la mijlocul stratului termoizolant
în pereţii cu mai multe straturi. Amplasarea
blocului de fereastră şi a uşii de balcon în ra-
port cu grosimea peretelui se recomandă să fie
verificat prin calculul cîmpurilor de tempera-
tură pornind de la condiţia să nu se formeze
condens pe suprafaţa interioară a glafurilor
golului. Locul de unire a blocului de fereastră
cu golul din perete trebuie executat conform
ГОСТ 30971-2002. Blocu-rile de fereastră
trebuie fixate de stratul mai rezistent al pere-
telui.
При выборе окон и балконных дверей
следует отдавать предпочтение конструк-
циям, имеющим по ширине не менее 90 мм
коробки. Рекомендуемая ширина коробки
100-120 мм.
La selectarea ferestrelor şi uşilor de bal-
con trebuie acordată prioritate construcţiilor
care au în lăţime cel puţin 9-10 mm de bloc.
Lăţimea recomandabilă a blocului - 100-120
mm.
8.28. Заполнение зазоров в примыка-
ниях окон и балконных дверей к конструк-
циям наружных стен рекомендуется про-
ектировать с применением вспениваю-
щихся синтетических материалов. Все
притворы окон и балконных дверей дол-
жны содержать уплотнительные проклад-
ки (не менее двух) из силиконовых мате-
риалов или морозостойкой резины. Уста-
новку стекол следует производить с при-
менением силиконовых мастик.
8.28. Umplerea rosturilor în locurile de
unire a ferestrelor şi uşilor de balcon cu pe-
reţii exteriori se recomandă să fie executată cu
materiale sintetice spumante. Toate rosturile
de închidere a ferestrelor şi ale uşilor de bal-
con trebuie să conţină garnituri de etanşare
(cel puţin două) din materiale siliconice sau
din cauciuc rezistent la ger. Foile de geam
trebuie instalate utilizînd masticuri de silicon.
Допускается применение двухслойно-
го остекления вместо трехслойного для
окон и балконных дверей, выходящих
внутрь остекленных лоджий.
Se admite utilizarea vitrării cu două foi
de geam în loc de trei foi la ferestrele şi uşile
care se deschid în loggii vitrate .
8.29. С целью организации требуемого
воздухообмена следует предусматривать
форточки в верхней части окон, специаль-
ные приточные отверстия (клапаны) в ог-
раждающих конструкциях, щелевые при-
точные устройства в переплетах окон или
рамах, воздухопроницаемые притворы со-
гласно нормам NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004). Все воздухоприточные уст-
ройства должны быть регулируемыми.
8.29. Pentru a asigura aerisirea necesară
trebuie prevăzute ferestruici (oberlihturi) în
partea superioară a ferestrelor, orificii spe-
ciale de aerisire (supape) în elementele de în-
chidere, dispozitive cu fante de aerisire în
cercevelele sau în lemnăria ferestrelor, rosturi
aerisite în conformitate cu normele NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Toate
dispozitivele de aerisire trebuie să fie reglabi-
le.
CP E.04.05-2006, pag. 34
8.30. При разработке объемно-плани-
ровочных решений проектов зданий сле-
дует избегать одновременного размещения
окон по обеим наружным стенам угловых
комнат. В помещениях глубиной более 6 м
необходимо предусматривать двухсторон-
нее (на противоположных стенах) или уг-
ловое расположение окон.
8.30. În cadrul elaborării concepţiei de
sistematizare spaţială pentru proiectele de clă-
diri trebuie evitată amplasarea concomitentă a
ferestrelor la ambii pereţi exteriori ai camere-
lor de colţ. În încăperile cu adîncimea de pes-
te 6m trebuie prevăzută amplasarea ferestrelor
pe două părţi (pe pereţii opuşi) sau în colţ.
8.31. Заполнение светопроемов в ман-
сардных конструкциях выполняют в двух
вариантах:
8.31. Umplerea golurilor de lumină la
mansarde se execută în două variante:
в плоскости покрытия - оконными бло-
ками по ГОСТ 30734-2000;
în planul acoperişului – cu blocuri de fe-
reastră conform ГОСТ 30734-2000;
устройством люкарен, в которых вер-
тикально монтируют оконные блоки из
ПВХ и в деревянных переплетах.
amenajarea lucarnelor, în care se montea-
ză vertical blocuri de fereastră din polivi-
nilclorid sau în cercevele de lemn.
8.32. При устройстве мансардных
окон следует предусматривать надежную в
эксплуатации гидроизоляцию примыкания
кровли к оконному блоку. Плоскости от-
косов наклонных светопроемов в мансард-
ных этажах следует проектировать под уг-
лом 135° к поверхности остекления.
8.32. La amenajarea ferestrelor de man-
sardă trebuie prevăzută o hidroizolaţie sigură
în exploatare pentru locurile de unire a aco-
perişului cu blocul de fereastră. Planurile gla-
furilor la golurile de lumină înclinate de la
mansardă trebuie prevăzute cu un unghi de
135° faţă de suprafaţa geamului.
8.33. В зависимости от назначения зе-
нитные фонари выполняют глухими и от-
крывающимися. В глухих фонарях надеж-
нее выполняется примыкание светопро-
пускающего заполнения к опорному ста-
кану. Открывающиеся зенитные фонари
предназначены для вентиляции помеще-
ний, а также для дымоудаления во время
пожара.
8.33. În funcţie de destinaţie lumina-
toarele zenitale se execută oarbe sau cu des-
chidere. În luminatoarele oarbe se execută
mai sigur alăturarea geamului la paharul de
sprijin. Luminatoarele zenitale cu deschidere
sunt destinate pentru aerisirea încăperii şi
pentru îndepărtarea fumului în timpul incen-
diului.
8.34. Общими элементами зенитных
фонарей, применяемых в общественных
зданиях, являются светопропускающее за-
полнение, опорный стакан, механизмы от-
крывания. Светопропускающее заполнение
может быть выполнено в виде многослой-
ных куполов и оболочек из органического
и силикатного стекла, стеклопакетов. Опо-
рные стаканы изготовляют из листовой
стали, холодногнутых и стальных про-
филей, а также из железобетона, керам-
зитобетона, асбестоцемента и других ма-
териалов и утепляют эффективными теп-
лоизоляционными материалами. Стаканы
устанавливают по периметру светопрое-
мов в покрытиях зданий. Открываемые зе-
нитные фонари, используемые для дымо-
удаления, должны иметь автоматическое и
дистанционное управление.
8.34. Elementele comune ale lumina-
toarelor zenitale folosite la clădirile publice
sunt împluturile transparente, paharul de spri-
jin, mecanismele de deschidere. Geamul lu-
minătorului poate fi executat în formă de cu-
polă cu multe straturi sau învelişuri din sticlă
organică sau silicioasă, de pachete din două
foi de geam. Paharele de sprijin se confecţio-
nează din foi de oţel, profile de oţel curbat la
rece, deasemenea din beton armat, beton din
argilă expandată şi din alte mate-riale. Pahare-
le se instalează la perimetrul go-lurilor de lu-
mină din acoperişul clădirii. Lu-minatoarele
zenitale care se deschid şi care sunt folosite
pentru îndepărtarea fumului tre-buie să aibă
comandă automatizată şi tele-comandă.
CP E.04.05-2006, pag. 35
8.35. Элементы светопропускающего
заполнения закрепляют в конструкции фо-
наря через упругие прокладки из листовой
резины, резиновых профилей, пороизола,
гернита, а места примыкания герметизи-
руют специальными герметиками.
8.35. Elementele împluturii transparente
se fixează în construcţia luminatorului prin
garnituri elastice din foi de cauciuc, profile de
cauciuc, poroizol, ghernit, iar locurile de în-
chidere se etanşează cu materiale speciale de
etanşare.
9. Методика проектирования тепловой защиты зданий
9. Metodica proiectării protecţi-
ei termice a clădirii
После определения нормируемых зна-
чений сопротивления теплопередаче
по показателям "а" либо "в" согласно NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) выпол-
няют проектиро-вание ограждающих кон-
струкций. При этом рассчитывают приве-
денное сопротивление теплопередаче,
принимая рас-четные значения коэффици-
ента теплопро-водности в условиях экс-
плуатации А или Б. Это сопротивление
должно быть не ниже нормируемого зна-
чения, определенного по показателям "а"
либо "в". Проверяют ограждающие конст-
рукции на обеспечение комфортных усло-
вий в помещениях и на невыпадение кон-
денсата в местах теплопроводных включе-
ний согласно показателю "б".
După determinarea valorilor normate ale
rezistenţei la transfer termic conform
indicilor "а" sau "c" în conformitate cu NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) se execu-
tă proiectarea elemen-telor de închidere. Se
calculează rezistenţa redusă la transfer termic,
considerînd valorile de calcul ale coeficien-
tului de conductibilitate termică în condiţiile
de exploatare A şi B. Această rezistenţă nu
trebuie să fie mai mică de valoarea normată
determinată după indicii „a” sau „b”. Se veri-
fică dacă elementele de închidere asigură
condiţii de confort în încă-peri şi dacă exclud
formarea condensului în locurile cu incluziuni
conducătoare de căldură conform indicelui
„b”.
В соответствии с разделом 5 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) наруж-
ные ограждающие конструкции зданий
должны удовлетворять:
În corespundere cu capitolul 5 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) elemente-
le de închidere exterioare ale clădirilor trebuie
să corespundă:
нормируемому сопротивлению тепло-
передаче для однородных конст-
рукций наружного ограждения - по ,
для неоднородных конструкций - по
приведенному сопротивлению тепло-
передаче ; при этом должно соблю-
даться условие (или ) ;
rezistenţei normate la transfer termic
pentru elementele de construcţie omogene
de închidere omogene - după , pentru
elementele de construcţie neomogene –
după rezistenţa redusă la transfer termic
; în acest caz trebuie să se respecte
condiţia (sau ) ;
расчетному температурному перепаду
между температурой внутреннего
воздуха и температурой внутренней
поверхности ограждающей конструк-
ции, определяемому по формуле (4)
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004);при этом расчетный температур-
ный перепад не должен превышать
нормируемых величин , установ-
ленных в таблице 5 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004);
diferenţa de temperatură calculată di-
ntre temperatura aierului interior şi tem-
peratura suprafeţei interioare a elemen-
tului de închidere, determinată cu formula
(4) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004); diferenţa de tem-peraturi nu trebuie
să depăşească valoarea normată ,
stabilită în tabelul 5 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004);
CP E.04.05-2006, pag. 36
минимальной температуре, равной тем-
пературе точки росы при расчетных
условиях внутри помещения на всех
участках внутренней поверхности на-
ружных ограждений с температурами
; при этом должно соблюдаться ус-
ловие .
Temperaturii minime, egală cu tempera-
tura punctului de rouă pentru condiţiile
de calcul din interiorul încăperii pe toate
sectoarele suprafeţii interioare ale elemen-
telor exterioare de închidere cu tempera-
tura ; concomitent trebuie să se res-
pecte condiţia .
Приведенное сопротивление теплопе-
редаче для наружных стен следует рас-
считывать для фасада здания либо для од-
ного промежуточного этажа с учетом от-
косов проемов без учета их заполнений с
проверкой условия на невыпадение кон-
денсата на участках в зонах теплопровод-
ных включений.
Rezistenţa redusă la transfer termic
pentru pereţii exteriori trebuie calculată pe-
ntru faţada clădirii sau pentru unul dintre eta-
jele intermediare luînd în calcul glafurile go-
lurilor fără a lua în consideraţie umplutura
acestora şi verificînd condiţia de excludere a
formării condensului pe sectoarele din zonele
cu incluziuni conducătoare de căldură.
Проводят следующие расчетно-проек-
тные операции:
Se execută următoarele operaţiuni de cal-
cul-proiectare:
а) определяют условия эксплуатации
ограждающих конструкций в зависимости
от влажностного режима помещений и зо-
ны влажности района строительства со-
гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) и устанавливают в зависимости от
условий эксплуатации А или Б расчетные
теплотехнические показа-тели строитель-
ных материалов и изделий, примененных в
проекте согласно данным, приведенным в
приложении Д;
а) se determină condiţiile de exploatare a
elementelor de închidere în funcţie de regimul
de umiditate a încăperilor şi de zona de umi-
ditate în care se află construcţia conform
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) şi
se stabilesc în funcţie de condiţiile de exploa-
tare А sau B indicii termotehnici de calcul ai
materialelor şi articolelor de construcţie folo-
site în proiect conform datelor prezentate în
anexa E;
б) для теплотехнически неоднородных
наружных ограждающих конструкций, со-
держащих углы, проемы, соединительные
элементы между наружными облицовоч-
ными слоями (ребра, шпонки, стержневые
связи), сквозные и несквозные теплопро-
водные включения, осуществляют тепло-
технический расчет выбранных конструк-
тивных решений на основе расчета темпе-
ратурных полей. Для многослойных огра-
ждений возможно определение по фор-
муле (11) с использованием расчета коэф-
фициента теплотехнической однородности
по формулам (12) и (14). Для многослой-
ных ограждений с металлическими обли-
цовочными слоями предпочтительно
определять согласно 9.1.8;
b) pentru elementele exterioare de în-
chidere neomogene care conţin colţuri, goluri,
elemente de îmbinare dintre straturile exte-
rioare de placare (muchii, pene, legături cu
bare), incluziuni pătrunse şi nepătrunse con-
ducătoare de căldură se execută calculul ter-
motehnic al concepţiilor de construcţie se-
lectate în baza calculării cîmpului de tem-
peraturi. Pentru elementele cu multe straturi
se admite determinarea cu formula (11),
utilizînd calculul coeficientului de omoge-
nitate termotehnică cu formulele (12) şi
(14). Pentru elementele de închidere cu stra-
turi metalice de acoperire se recomandă
să fie determinat conform 9.1.8;
в) приведенное сопротивление тепло-
передаче светопрозрачных конструк-
ций принимают по результатам сертифи-
c) rezistenţa redusă la transfer termic
a elementelor de construcţie transparente se
adoptă din rezultatele încercărilor de certi-
CP E.04.05-2006, pag. 37
кационных испытаний, проведенных ак-
кредитованными испытательными лабора-
ториями. При отсутствии данных испыта-
ний светопрозрачных конструкций
возможно принимать по приложению Л;
ficare efectuate de laboratoare de încerca-
re acreditate. În lipsa datelor de încercări
al construcţiilor transparente poate fi
adoptat din anexa L;
г) приведенное сопротивление тепло-
передаче теплого чердака и техподполья
(подвала) определяют в соответствии с 9.2
и 9.3;
d)rezistenţa redusă la transfer termic a
podului cald şi a subsolului tehnic se deter-
mină în corespundere cu 9.2 şi 9.3;
д) приведенное сопротивление тепло-
передаче ограждающих конструкций по
грунту рассчитывают согласно NCM
G.04.06-2006 (MCH...).
e) rezistenţa redusă la transfer termic a
elementelor de închidere la nivelul pămîntului
se calculează conform NCM G.04.06-
2006 (MCH...).
9.1. Несветопрозрачные огражда-ющие конструкции
9.1. Elementele de închidere netran-
sparente
9.1.1. Термическое сопротивление ,
м2·°С/Вт, однородного слоя многослойной
ограждающей конструкции, а также одно-
слойной ограждающей конструкции сле-
дует определять по формуле
9.1.1. Rezistenţa termică , м2·°С/Вт, a
stratului omogen a elementului de închidere
cu multe straturi, deasemenea a elementului
de închidere cu un singur strat se determină
cu formula
/R (6)
где: În care:
δ - толщина слоя, м; δ –grosimea stratului, м;
λ - расчетный коэффициент теплопровод-
ности материала слоя, Вт/(м·°С), прини-
маемый согласно 5.3.
λ – coeficientul de calcul al conductibilităţii
termice a materialului stratului, Вт/(м·°С),
considerat conform 5.3.
Термическое сопротивление огражда-
ющей конструкции , м2·°С/Вт, с после-
довательно расположенными однородны-
ми слоями следует определять как сумму
термических сопротивлений отдельных
слоев
Rezistenţa termică a elementului de în-
chidere cu straturi amplasate consecutiv ,
м2·°С/Вт, se determină ca suma rezistenţelor
termice a fiecărui strat
lank RRRRR .21 (7)
где în care
, , +, - термические сопротивле-
ния отдельных слоев ограждающей конст-
рукции, м2·°С/Вт, определяемые по фор-
муле (6);
, , +, - rezistenţele termice ale fiecă-
rui strat al elementului de închidere,
м2·°С/Вт, determinate cu formula (6);
- термическое сопротивление замкну-
той воздушной прослойки, принимаемое
по таблице 7.
-rezistenţa termică a stratului de aier în-
chis adoptată din tabelul 7.
CP E.04.05-2006, pag. 38
Tabelul 7. Rezistenţa termică a straturilor de aier închis
Tabelul 7. Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек Grosimea stratului de aer,
m
Толщина воздушной
прослойки, м
Rezistenţa termică a stratului de aer închis , м2·°С/Вт
Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки , м2·°С/Вт
Orizontală pentru fluxul de căldură de jos în
sus şi verticală
горизонтальной при потоке теплоты снизу
вверх и вертикальной
Orizontală pentru fluxul de căldură de sus în
jos
горизонтальной при потоке теплоты
сверху вниз
Pentru temperatura aerului în strat
Pozitivă
положительной
Negativă
отрицательной
Pozitivă
положительной
Negativă
отрицательной
0,01 0,13 0,15 0,14 0,15
0,02 0,14 0,15 0,15 0,19
0,03 0,14 0,16 0,16 0,21
0,05 0,14 0,17 0,17 0,22
0,1 0,15 0,18 0,18
0,23
0,15 0,15 0,18 0,19 0,24
0,2-0,3 0,15 0,19 0,19 0,24 Notă – În cazul cînd de o parte sau de ambele părţi ale stratului de aer sunt folii de aluminiu termoreflectante rezis-
tenţa termică trebuie mărită de două ori.
Примечание - При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной прослойки теплоотражающей
алюминиевой фольги термическое сопротивление следует увеличивать в два раза.
9.1.2. Сопротивление теплопередаче
, м2·°С/Вт, однородной однослойной
или многослойной ограждающей констру-
кции с однородными слоями или ограж-
дающей конструкции в удалении от тепло-
технических неоднородностей не менее
чем на две толщины ограждающей конст-
рукции следует определять по формуле
9.1.2. Rezistenţa la transfer termic ,
м2·°С/Вт, a elementului de închidere omogen
dintr-un strat sau din mai multe straturi
omogene sau a elementului de închidere
îndepărtat de neomogenităţile termotehnice cu
cel puţin două grosimi din grosimea
elementului de închidere se determină cu
formula
seksi RRRR0 (8)
где
int/1siR , а int - коэффициент теплоот-
дачи внутренней поверхности ограждаю-
щих конструкций, Вт/(м2·°С), принимае-
мый по таблице 7 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004);
int/1siR , а int - coeficientul de cedare a
căldurii a suprafeţei interioare a elementului
de construcţie, Вт/(м2·°С), adoptat din tabelul
7 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004);
, а коэффициент теплоот-
дачи наружной поверхности ограждающей
конструкции для условий холодного пе-
риода, Вт/(м2·°С), принимаемый по табли-
це 8 настоящего Свода правил;
, iar este coeficientul de ce-
dare a căldurii a suprafeţei exterioare a eleme-
ntului de închidere în condiţiile perioadei reci
Вт/(м2·°С), adoptat din tabelul 8 al prezen-
tului Cod practic;
- то же, что и в формуле (7). - cu semnificaţiile din formula (7).
CP E.04.05-2006, pag. 39
Tabelul 8. Coeficientul de cedare de căldură în condiţiile perioadei reci
Tаблица 8. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности для условий холод-
ного периода Nr. Crt
№ п.п.
Suprafaţa exterioară a elementului de construcţie
Наружная поверхность ограждающих конструкций
Coeficientul de cedare de căldură
, Вт/(м2·°С)
Коэффициент теплоотдачи ,
Вт/(м2·°С)
1
Pereţii exteriori, acoperişuri, planşee deasupra paasajelor şi
deasupra subsolurilor reci în zona de construcţie climatică
de nord
Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами
и над холодными (без ограждающих стенок) подполь-
ями в Северной строительно-климатической зоне
23
2
Planşee deasupra subsolurilor reci, care comunică cu aerul
exterior; planşee deasupra subsolurilor reci (cu pereţi de
închidere) şi a etajelor reci în zona de construcţie climatică
de nord.
Перекрытий над холодными подвалами, сообщающи-
мися с наружным воздухом; перекрытий над холод-
ными (с ограждающими стенками) подпольями и хо-
лодными этажами в Северной строительно-климатиче-
ской зоне
17
3
Acoperişuri de pod şi deasupra subsolurilor neîncălzite cu
goluri de lumină în pereţi.
Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подва-
лами со световыми проемами в стенах
12
4
Planşee deasupra subsolurilor neîncălzite fără goluri de lu-
mină în pereţi, amplasate mai sus de nivelul pămîntului, şi
deasupra subsolurilor tehnice, amplasate mai jos de nivelul
pămîntului.
Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без све-
товых проемов в стенах, расположенных выше уровня
земли, и над неотапливаемыми техническими подполь-
ями, расположенными ниже уровня земли
6
При наличии в ограждающей конст-
рукции прослойки, вентилируемой наруж-
ным воздухом:
În cazul cînd elementul de închidere con-
ţine straturi aerisite de aerul exterior:
а) слои конструкции, расположенные
между воздушной прослойкой и наружной
поверхностью, в теплотехническом расче-
те не учитываются;
а) straturile elementului de construcţie
amplasate între stratul de aer şi suprafaţa exte-
rioară nu se iau în consideraţie în calculul
termotehnic;
б) на поверхности конструкции, обра-
щенной в сторону вентилируемой наруж-
ным воздухом прослойки, следует прини-
мать коэффициент теплоотдачи рав-
ным 10,8 Вт/(м2·°С).
b) pe suprafaţa elementului de construc-
ţie din partea stratului ventilat de aerul exte-
rior, trebuie adoptat coeficientul de cedare de
căldură egal cu 10,8 Вт/(м2·°С).
9.1.3. Теплотехнический расчет неод-
нородных наружных ограждающих конст-
рукций, содержащих углы, проемы, соеди-
9.1.3. Calculul termotehnic al elemen-
telor de închidere exterioare neomogen care
conţin colţuri, goluri, elemente de îmbinare
CP E.04.05-2006, pag. 40
нительные элементы между наружными
облицовочными слоями (ребра, шпонки,
стержневые связи), сквозные и несквозные
теплопроводные включения, выполняют
на основе расчета температурных полей по
приложению М. Приведенное сопротивле-
ние теплопередаче , м2·°С/Вт, неодно-
родной ограждающей конструкции или ее
участка (фрагмента) следует определять по
формуле
între straturile exterioare de feţuire (muchii,
pene, legături cu bare), incluziunile pătrunse
şi nepătrunse conducătoare de căldură, se exe-
cută în baza calculării cîmpurilor de tempe-
raturi conform anexei M. Rezistenţa redusă la
transfer termic , м2·°С/Вт, a elementului
de închidere neomogen sau a unui sector (fra-
gment) al acestuia se determină cu formula
QAttnR ext
r /)( int0 (9)
где în care
- площадь неоднородной ограждающей
конструкции или ее фрагмента, м2, по раз-
мерам с внутренней стороны, включая от-
косы оконных проемов;
- aria elementului de închidere neomogen
sau a fragmentului acestuia, m2, după dimen-
siunile de partea interioară, inclusiv glafurile
golurilor de fereastră;
Q - суммарный тепловой поток через кон-
струкцию или ее фрагмент площадью ,
Вт, определяемый на основе расчета тем-
пературного поля на ЭВМ либо экспери-
ментально по ГОСТ 26254-84 или ГОСТ
26602.1-99 с внутренней стороны;
Q – fluxul termic global prin construcţie sau
prin fragmentul acesteia cu aria , Вт, deter-
minat în baza calculării cîmpului de tempe-
raturi la computer sau experimental conform
ГОСТ 26254-84 sau ГОСТ 26602.1-99 din
partea interioară;
- коэффициент, принимаемый в зависи-
мости от положения наружной поверхно-
сти ограждающих конструкций по отно-
шению к наружному воздуху, принимае-
мый согласно таблице 6 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) с учетом примечания
к этой таблице;
- coeficientul care se adoptă în funcţie de
poziţia suprafeţei exterioare a elementului de
închidere în raport cu aerul exterior, adoptat
din tabelul 6 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) ţinînd cont de nota la acest tabel;
- расчетная температура внутреннего
воздуха, °С, принимаемая согласно указа-
ниям 5.2 настоящего Свода правил;
- temperatura de calcul a aerulu interior,
°С, considerată conform prescripţiilor 5.2 din
prezentul Cod practic;
- расчетная температура наружного
воздуха, °С, принимаемая согласно указа-
ниям 5.1 настоящего Свода правил.
- temperatura de calcul a aerului exterior,
°С, considerată conform prescripţiilor 5.1 din
prezentul Cod practic.
Методика и примеры определения
приведенного сопротивления теплопереда-
че ограждающих конструкций на основе
расчета температурных полей на компью-
тере приведены в приложении М.
Metodica şi exemplele de determinare a
rezistenţei reduse la transfer termic a elemen-
telor de închidere în baza calculării cîmpurilor
de temperaturi la computer sunt prezentate în
anexa М.
Приведенное сопротивление теплопе-
редаче всей ограждающей конструк-
ции следует осуществлять по формуле
Rezistenţa redusă la transfer termic a
elementului de închidere în întregime se de-
termină cu formula
(10)
CP E.04.05-2006, pag. 41
Где în care
, - соответственно площадь -го
участка характерной части ограждающей
конструкции, м2, и его приведенное сопро-
тивление теплопередаче, м2·°С/Вт;
, - sunt respectiv aria sectorului a
părţii caracteristice a elementului de închi-
dere, m2, şi rezistenţa redusă la transfer termic
a acestuia, м2·°С/Вт;
- общая площадь конструкции, равная
сумме площадей отдельных участков, м2;
- aria totală a construcţiei egală cu suma
ariilor sectoarelor separate, m2;
- число участков ограждающей конст-
рукции с различным приведенным сопро-
тивлением теплопередаче.
- numărul de sectoare ale construcţiei de
închidere cu rezistenţa redusă la transfer ter-
mic diferită.
9.1.4. Допускается приведенное со-
противление характерного -го участка ог-
раждающей конструкции определять
одним из следующих методов:
9.1.4. Rezistenţa redusă a sectorului ca-
racteristic al elementului de construcţie
poate fi determinată şi prin una din urmă-
toarele metode:
а) по формуле а) cu formula
rRR conr
00 (11)
где în care
- сопротивление теплопередаче -го
участка однородной ограждающей конст-
рукции, определяемое по формулам (8) и
(9), м2·°С/Вт;
- rezistenţa la transfer termic a secorului
al elementului omogen de închidere, deter-
minată cu formulele (8) şi (9), м2·°С/Вт;
- коэффициент теплотехнической одно-
родности -го участка ограждающей кон-
струкции, учитывающий влияние стыков,
откосов проемов, обрамляющих ребер,
гибких связей и других теплопроводных
включений, определяемый по 9.1.5, 9.1.6;
- coeficientul de omohgenitate termotehni-
că a sectorului a elementului de închidere,
care ţine cont de influenţa joncţiunilor, de gla-
furile golurilor, de muchiile de încadrare, de
legăturile elastice şi de alte incluziuni con-
ducătoare de căldură se determină conform
9.1.5, 9.1.6;
б) по формуле (8), где следует за-
менить на приведенное термическое со-
противление участка , рассчитываемое
по 9.1.7 либо 9.1.8;
b) cu formula (8), în care trebuie în-
locuit cu rezistenţa termică redusă a secto-
rului , calculată conform 9.1.7 sau 9.1.8;
в) согласно 9.1.3 для участков конст-
рукций, не приведенных в 9.1.5-9.1.8.
c) conform 9.1.3 pentru sectoarele nepre-
zentate în 9.1.5-9.1.8.
9.1.5. Для плоских неоднородных ог-
раждающих конструкций, содержащих
приведенные в приложении Н теплопро-
водные включения, коэффициент тепло-
технической однородности допускается
определять по формуле
9.1.5. Pentru elementele de închidere
plane neomogene care conţin incluziuni con-
ducătoare de căldură prezentate în anexa N,
coeficientul de omogenitate termotehnică se poate determina cu formula
1
1
'
,, )/()/1(1m
i
iiiioio kLaRRAr (12)
где în care
CP E.04.05-2006, pag. 42
- то же, что и в формуле (10); - cu semnificaţii din formula (10);
- число теплопроводных включений
конструкции;
- numărul de incluziuni conducătoare de
căldură în construcţie;
, - соответственно ширина и длина -
го теплопроводного включения, м;
, - respectiv, lăţimea şi lungimea inclu-
ziunii conducătoare de căldură, m;
- коэффициент, зависящий от типа -го
теплопроводного включения, принимае-
мый для неметаллических теплопроводных
включений по таблице H.1 приложения Н,
для металлических теплопроводных вклю-
чений по формуле
- coeficientul, care depinde de tipul inclu-
ziunii conducătoare de căldură, adoptată din
tabelul N.1 al anexei N pentru incluziunile
nemetalice, iar pentru incluziunile metalice,
conducătoare de căldură se calculează cu for-
mula:
, (13)
- коэффициент, зависящий от типа теп-
лопроводного включения, принимаемый
по таблице Н.2 приложения Н;
- coeficientul, care depinde de tipul inclu-
ziunii conducătoare de căldură, se adoptă din
tabelul N.2 anexa N;
, - толщина, м, и коэффициент тепло-
проводности, Вт/(м·°С), утеплителя -го
участка ограждающей конструкции;
, - grosimea, m şi coeficientul de con-
ductibilitate termică Вт/(м·°С), ai izolan-tului
termic al sectorului al elementului de con-
strucţie;
, - сопротивление теплопередаче
ограждающей конструкции, м2·°С/Вт, со-
ответственно в местах -го теплопровод-
ного включения и вне этого места, опреде-
ляемое по формуле (8).
, - rezistenţa la transfer termic al
elementului de închidere m2·°С/Вт, respectiv
în locurile cu incluziunea şi în afara acestui
loc, se determină cu formula (8).
Примеры определения ограждаю-
щей конструкции с помощью формул (12)
и (13) приведены в приложении Н.
Exemple de determinare a a elemen-
tului de închidere cu formulele (12) şi (13)
sunt prezentate în anexa N.
9.1.6. Для трехслойных железобетон-
ных ограждающих конструкций с эффек-
тивным утеплителем на гибких металличе-
ских связях, железобетонных шпонках,
сквозных и перекрестных ребрах коэффи-
циент теплотехнической однородности следует определять по формуле
9.1.6. Pentru elementele de construcţie
de beton armat în 3 straturi cu izolator termic
eficient şi legături metalice elastice sau pene
de oţel-beton, muchii pătrunse coeficientul de
omogenitate termotehnică trebuie determi-
nat cu formula
(14)
где în care
, - то же, что и в формуле (10); , - cu semnificaţii din formula (10);
, - площадь зоны, м2, и коэффициент
влияния -го теплопроводного включения,
определяемые для отдельных элементов по
формулам (15)-(18) и по таблице Н.3 при-
, - aria zonei, m2, şi coeficientul de in-
fluenţă a incluziunii conducătoare de căl-
dură, care se determină pentru fiecare element
cu formulele (15)-(18) şi din tabelul N. 3 a-
CP E.04.05-2006, pag. 43
ложения Н. nexa N.
Площадь зоны влияния -го тепло-
проводного включения при толщине пане-
ли , м, определяется по формулам:
Aria a zonei de influenţă a incluziunii
din panou cu grosimea , m,se determină
cu formulele:
а) для стыков длиной , м а) pentru joncţiunile cu lungimea , m
(15)
б) для горизонтальных и вертикаль-
ных оконных откосов длиной соответст-
венно , , м
b) pentru glafurile orizontale şi verticale
de ferestre cu lungimea respectivă , , m
(16)
в) для теплопроводных включений
прямоугольного сечения шириной и вы-
сотой , м
c) pentru incluziunile conducătoare de
căldură cu secţiunea dreptunghiulară lăţimea
şi înălţimea , m
(17)
г) для теплопроводных включений ти-
па "гибких связей" (распорки - шпильки,
распорки - стержни и пр.)
d) pentru incluziunile conducătoare de
căldură de tipul „legături elastice” (distanţier-
ştift, distanţier-bară ş.a.).
((18)
9.1.7. Для плоских ограждающих кон-
струкций с теплопроводными включения-
ми толщиной больше 50% толщины огра-
ждения, теплопроводность которых не
превышает теплопроводности основного
материала более чем в 40 раз, приведенное
термическое сопротивление определяется
следующим образом:
9.1.7. Pentru elementele de închidere
plane cu incluziuni conducătoare de căldură şi
grosimea de peste 50% din grosimea ele-
mentului, conductibilitatea termică a cărora
nu depăşeşte conductibilitatea termică a ma-
terialului de bază de peste 40 de ori, rezistenţa
termică redusă se determină în modul
următor:
а) плоскостями, параллельными на-
правлению теплового потока, ограждаю-
щая конструкция (или часть ее) условно
разрезается на участки, из которых одни
участки могут быть однородными (одно-
слойными) - из одного материала, а другие
неоднородными - из слоев с различными
материалами; термическое сопротивление
ограждающей конструкции , м2·°С/Вт,
определяется по формуле (10) примени-
тельно к термическому сопротивлению,
где термическое сопротивление отдельных
однородных участков конструкции опре-
деляется по формуле (6) или по формуле
a) cu planuri paralele cu direcţia fluxului
termic, elementul de închidere (sau o parte
din el) se secţionează convenţional în sec-
toare, din care unele sectoare pot fi omogene
(dintrun strat) – dintrun material, iar altele
neomogene – din straturi cu diferite materiale;
rezistenţa termică a elementului de închidere
, м2·°С/Вт, se determină cu formula (10)
aplicabilă pentru rezistenţa termică, în care
rezistenţa termică a unor sectoare omogene
ale elementului de construcţie se determină cu
formula (6) iar cu formula (7) pentru sectoa-
rele cu multe straturi;
CP E.04.05-2006, pag. 44
(7) для многослойных участков;
б) плоскостями, перпендикулярными
направлению теплового потока, ограждаю-
щая конструкция (или часть ее, принятая
для определения ) условно разрезается
на слои, из которых одни слои могут быть
однородными - из одного материала, а дру-
гие неоднородными - из разных материа-
лов. Термическое сопротивление одноро-
дных слоев определяется по формуле (6),
неоднородных слоев - по формуле (10) и
термическое сопротивление ограждаю-щей
конструкции - как сумма термиче-ских
сопротивлений отдельных однород-ных и
неоднородных слоев - по формуле (7).
b) cu planuri perpendiculare pe direcţia
fluxului termic, elementul de închidere (sau o
parte a lui pentru care se determină ) se
secţionează convenţional în straturi, din care
unele straturi pot fi omogene – dintrun singur
material, iar altele neomogene – din materiale
diferite. Rezistenţa termică a straturilor omo-
gene se determină cu formula (6), a straturilor
neomogene – cu formula (10), iar rezistenţa
termică a elementului de închidere - din
suma rezistenţelor termice ale straturilor omo-
gene şi neomogene – cu formula (7).
Приведенное термическое сопротив-
ление ограждающей конструкции сле-
дует определять по формуле
Rezistenţa termică redusă a elemen-
tului de construcţie se determină cu formula
. (19)
Если величина превышает вели-
чину более чем на 25% или ограждаю-
щая конструкция не является плоской
(имеет выступы на поверхности), то при-
веденное сопротивление теплопередаче ог-
раждающей конструкции следует опреде-
лять в соответствии с 9.1.4.
Dacă valoarea depăşeşte valoarea
cu peste 25% sau dacă elementul de în-
chidere nu este plan (are muchii pe suprafaţă),
rezistenţa redusă la transfer termic a elemen-
tului de construcţie se determină în corespun-
dere cu 9.1.4.
9.1.8. Для трехслойных панелей, со-
стоящих из двух металлических листов,
эффективной теплоизоляции между ними
и соединительных металлических элемен-
тов (профилей, стержней, болтов), полно-
стью или частично пронизывающих толщу
теплоизоляции, приведенное термическое
сопротивление определяют следующим
образом:
9.1.8. Pentru panourile din 3 straturi,
constituite din două foi metalice, izolaţie ter-
mică eficientă între ele şi elemente metalice
de îmbinare (profile, bare, prezoane), care pă-
trund total sau parţial grosimea izolaţiei ter-
mice, rezistenţa termică redusă se determină
în modul următor:
- конструкция условно расчленяется
на однородные элементы, тепловые сопро-
тивления которых рассчитывают по при-
ложению П. Затем конструкция представ-
ляется в виде цепи из тепловых сопротив-
лений, образующих последовательно-па-
раллельные участки, для которых рассчи-
тывается приведенное тепловое сопротив-
ление , °С/Вт. Причем участки с парал-
лельными ветвями цепи с тепловыми со-
противлениями и рассчитываются
- construcţia se separă convenţional în
elemente omogene, pentru care se determină
rezistenţele termice conform anexei П. Apoi
construcţia este reprezentată în formă de lanţ
din rezistenţe termice, care formează sectoare
consecutiv-paralele, pentru care se calculează
rezistenţa termică redusă , °С/Вт. Sectoa-
rele cu ramuri paralele din lanţ cu rezistenţele
termice şi se calculează cu formula
CP E.04.05-2006, pag. 45
по формуле
(20)
а участки с последовательными тепло-
выми сопротивлениями - суммированием
их тепловых сопротивлений.
Iar sectoarele cu rezistenţe termice con-
secutive – cu suma rezistenţelor termice ale
acestora.
Приведенное термическое сопротив-
ление , м2·°С/Вт, определяют по фор-
муле
Rezistenţa termică redusă , м2·°С/Вт,
se determină cu formula
(21)
где - то же, что и в формуле (10). în care - cu semnificaţii din formula (10).
9.1.9. Приведенное сопротивление те-
плопередаче наружных стен определяется
на основе расчета приведенного сопротив-
ления теплопередаче фасада здания ,
по формуле
9.1.9. Rezistenţa redusă la transfer termic
a pereţilor exteriori se determină prin calcula-
rea rezistenţei reduse la transfer termic a faţa-
dei clădirii , cu formula
(22)
где în care
- площадь всех фасадов зда-
ния, за исключением площади проемов, м2;
- aria tuturor faţadelor clădirii,
cu excepţia ariei golurilor, m2;
Ai - площадь -го фрагмента (панели) фа-
сада здания, м2;
Ai – aria fragmentului (panoului) a faţadei
clădirii, m2;
- приведенное сопротивление теплопе-
редаче -го фрагмента (панели) фасада
здания, м2·°С/Вт;
- rezistenţa redusă la transfer termic a
fragmentului (panoului) a faţadei clădirii,
m2·°С/Вт;
- коэффициент теплотехнической одно-
родности -го фрагмента (панели) фасада
здания, определяемый по формулам (12),
(14);
- coeficientul de omogenitate termotehnică
a fragmentului (panoului) clădirii se deter-
mină cu formulele (12), (14);
- сопротивление теплопередаче -го
фрагмента (панели) фасада здания вдали
от термических неоднородностей ограж-
дения, м2·°С/Вт.
- rezistenţa la transfer termic a fragmen-
tului (panoului) al faţadei clădirii în-depărtat
de neomogenităţile termice ale ele-mentului
de închidere, m2·°С/Вт.
Фрагментом фасада кирпичного,
брусчатого, монолитного здания следует
принимать участок наружной стены -го
помещения здания.
În calitate de fragment al faţadei unei
clădiri de cărămidă sau de monolit trebuie
considerat sectorul al peretelui exterior al
încăperii clădirii.
В случае если все стены фасада здания
имеют одинаковое конструктивное реше-
În cazul în care toţi pereţii faţadei au o
concepţie constructivă unică cu rezistenţa la
CP E.04.05-2006, pag. 46
ние с сопротивлением теплопередаче по
глади , приведенное сопротивление теп-
лопередаче фасада определяется по фор-
муле
transfer termic pe suprafaţa , rezistenţa re-
dusă la transfer termic a faţadei se determină
cu formula
(23)
где - коэффициент теплотехнической
однородности фасада здания, определяется
по формуле
în care - coeficientul de omogenitate
termotehnică a faţadei se determină cu for-
mula
(24)
Пример расчета приведенного сопро-
тивления теплопередаче фасада жилого
здания приведен в приложении К.
Un exemplu de calculare a rezistenţei re-
duse la transfer termic a faţadei unei clădiri de
locuit este prezentat în anexa К.
9.1.10. Приведенное сопротивление
теплопередаче заполнений световых про-
емов (окон, балконных дверей и фонарей)
, м2·°С/Вт, определяют согласно 9.1.3
на основании расчета температурных по-
лей либо экспериментально по ГОСТ
26602.1-99. Допускается определять
приближенно по формуле (10), учитывая
площади и сопротивления теплопередаче
непрозрачной части и термически одно-
родных зон остекления, установленных в
соответствии с ГОСТ 26602.1-99.
9.1.10. Rezistenţa redusă la transfer ter-
mic a umpluturilor din golurile de lumină (fe-
restre, uşi de balcon şi luminatoare) ,
м2·°С/Вт, se determină conform 9.1.3 în baza
calcului cîmpurilor de temperatură sau în mod
experimental conform ГОСТ 26602.1-99. Se
admite determinarea cu aproximaţie cu
formula (10), ţinînd cont de ariile şi rezis-
tenţele la transfer termic a părţii netran-
sparente şi a zonelor vitrate termic-omogene,
stabilite în corespundere cu ГОСТ 26602.1-
99.
9.1.11. Приведенное сопротивление
теплопередаче конструкций стен и покры-
тий со световыми проемами следует
определять по формуле (10), учитывая
площади и приведенные сопротивления
теплопередаче заполнений световых про-
емов по 9.1.10 и непрозрачных участков
стен и покрытий по 9.1.3.
9.1.11. Rezistenţa redusă la transfer ter-
mic a pereţilor şi acoperişurilor cu goluri de
lumină se determină cu formula (10),
ţinînd cont de ariile şi rezistenţele reduse la
transfer termic ale umpluturii golurilor de lu-
mină conform 9.1.10 şi a sectoarelor opace
din pereţi şi acoperişuri conform 9.1.3.
9.1.12. Приведенное сопротивление
теплопередаче , м2·°С/Вт, полов на
грунте, полов на лагах, а также стен под-
вальных этажей и технических подвалов,
расположенных ниже уровня земли, сле-
дует определять по приложению Я. Для
подвалов и чердаков, содержащих источ-
ники дополнительных тепловыделений,
температура воздуха в них для расчета
определяется из условий теплового балан-
9.1.12. Rezistenţa redusă la transfer ter-
mic , м2·°С/Вт, a pardoselilor pe pămînt,
pardoselilor pe grinzişoare, deasemenea a pe-
reţilor de la etajele de subsol şi etajele teh-
nice, amplasate mai jos de nivelul pămîntului
urmează a fi determinate conform anexei Я,
pentru subsoluri şi poduri care conţin surse de
căldură suplimentare, temperatura aerului în
acestea pentru calcularea
se determină din
condiţiile balanţei termice conform subcapito-
CP E.04.05-2006, pag. 47
са согласно подразделу 9.3. lului 9.3.
9.1.13. Температуру внутренней по-
верхности , °С, однородной однослой-
ной или многослойной ограждающей кон-
струкции с однородными слоями следует
определять по формуле
9.1.13. Temperatura suprafeţei interioare
, °С, a elementului de închidere omogen
cu un strat sau a elementului de închidere cu
multe straturi omogene se determină cu for-
mula
(25)
где în care
, , - то же, что и в формуле (9); , , - cu semnificaţii din formula (9);
, - то же, что и в формуле (8). , - cu semnificaţii din formula (8).
Температуру внутренней поверхности
, °С, неоднородной ограждающей кон-
струкции по теплопроводному включе-
нию необходимо принимать на основании
расчета на ЭВМ температурного поля либо
экспериментально по ГОСТ 26254-84 или
ГОСТ 26602.1-99.
Temperatura suprafeţei interioare ,
°С, a elementului de închidere neomogen pen-
tru incluziunea conducătoare de căldură se
determină în baza calcului la computer a
cîmpului de temperaturi sau pe cale expe-
rimentală conform ГОСТ 26254-84 sau
ГОСТ 26602.1-99.
9.1.14. Для неоднородных ограждаю-
щих конструкций, содержащих приведен-
ные в приложении Н теплопроводные
включения, температуру внутренней по-
верхности по теплопроводному включе-
нию, °С, допускается определять:
9.1.14. Pentru elementele de închidere
neomogene, care conţin incluziuni prezentate
în anexa N, temperatura suprafeţei interioară
la incluziune, °С, se admite să fie determi-
nată:
для неметаллических теплопроводных
включений по формуле
pentru incluziunile nemetalice cu formula
(26)
для металлических теплопроводных
включений по формуле
pentru incluziunile metalice cu formula
(27)
В формулах (26) и (27): În formulele (26) şi (27):
, , , - то же, что и в формуле
(25);
, , , - cu semnificaţiile din for-
mula (25);
, - сопротивление теплопередаче
по сечению ограждающей конструкции,
м2·°С/Вт, соответственно в местах тепло-
проводных включений и вне этих мест,
определяемое по формуле (8);
, - rezistenţa la transfer termic în sec-
ţiune a elementului de închidere м2·°С/Вт,
respectiv în locurile cu incluziuni şi în afara
acestor locuri se determină cu formula (8);
, - коэффициенты, принимаемые по
таблицам 9 и 10.
, - coeficienţi adoptaţi din tabelele 9 şi
10.
9.1.15. Температуру точки росы ,
°С, в зависимости от различных сочетаний
9.1.15. Temperatura punctului de rouă
, °С, în funcţie de combinaţiile de tempe-
CP E.04.05-2006, pag. 48
температуры и относительной влажно-
сти , %, воздуха помещения следует
определять по приложению Р.
raturi , şi umiditatea relativă , %, a
aerului din încăpere trebuie determinate con-
form anexei /////.
Tabelul 9. Coeficientul pentru temperatura suprafeţei interioare în zona incluziunilor con-
ducătoare de căldură
Tabelul 9. Коэффициент для температуры внутренней поверхности в зоне теплопро-
водных включений Schema incluziunii conform anexei
N
Схема теплопроводного включе-
ния по приложению Н
Coeficientul pentru
Коэффициент при
0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0
I 0,52 0,65 0,79 0,86 0,90 0,93 0,95 0,98
IIа Pentru :
При :
0,5 0,30 0,46 0,68 0,79 0,86 0,91 0,97 1,00
1,0 0,24 0,38 0,56 0,69 0,77 0,83 0,93 1,00
2,0 0,19 0,31 0,48 0,59 0,67 0,73 0,85 0,94
5,0 0,16 0,28 0,42 0,51 0,58 0,64 0,76 0,84
III Pentru :
При :
0,25 3,60 3,26 2,72 2,30 1,97 1,71 1,47 1,38
0,50 2,34 2,26 1,97 1,76 1,62 1,48 1,31 1,22
0,75 1,28 1,52 1,40 1,28 1,21 1,17 1,11 1,09
IV Pentru :
При :
0,25 0,16 0,28 0,45 0,57 0,66 0,74 0,87 0,95
0,50 0,23 0,39 0,57 0,60 0,77 0,83 0,91 0,95
0,75 0,29 0,47 0,67 0,78 0,84 0,88 0,93 0,95 Note Примечания
1 Pentru valorile intermediare coeficientul se determină prin interpolare.
1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией.
2 Pentru >2,0 se consideră =1.
2 При >2,0 следует принимать =1.
3 Pentru incluziunile paralele de tipul IIа valoarea coeficientului din tabelă trebuie adoptată cu un multiplu de co-
rectare (în care -distanţa dintre incluziuni, m).
3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента следует при-
нимать с поправочным множителем (где - расстояние между включениями, м).
CP E.04.05-2006, pag. 49
Tabelul 10. Coeficientul , pentru temperatura suprafeţei interioare în zona incluziunilor
conducătoare de căldură
Таблица 10. Коэффициент , для температуры внутренней поверхности в зоне
теплопроводных включений
Coeficientul pentru
Коэффициент при
0,25 0,5 1,0 2,0 5,0 10,0 20,0 50,0 150,0
I 0,105 0,160 0,227 0,304 0,387 0,430 0,456 0,485 0,503
IIб - - - 0,156 0,206 0,257 0,307 0,369 0,436 Schema incluziunii conducătoare de căl-
dură conform anexei H
Схема теплопроводного включения по
приложению Н
Coeficientul pentru
Коэффициент при
0,25 0,5 1,0 2,0 5,0 10,0 20,0 50,0 150,0 III Pentru :
При :
0,25 0,061 0,075 0,085 0,091 0,096 0,100 0,101 0,101 0,102
0,50 0,084 0,112 0,140 0,160 0,178 0,184 0,186 0,187 0,188
0,75 0,106 0,142 0,189 0,227 0,267 0,278 0,291 0,292 0,293
IV Pentru :
При :
0,25 0,002 0,002 0,003 0,003 0,003 0,004 0,004 0,005 0,005
0,50 0,006 0,008 0,011 0,012 0,014 0,017 0,019 0,021 0,022
0,75 0,013 0,022 0,033 0,045 0,058 0,063 0,066 0,071 0,073
V Pentru
:
При :
0,75 0,007 0,021 0,055 0,147 - - - - -
1,00 0,006 0,017 0,047 0,127 - - - - -
2,00 0,003 0,011 0,032 0,098 - - - - - Note Примечания
1 Pentru valorile intermediare coeficientul trebuie determinat prin interpolare
.
1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией.
2 Pentru incluziunea de tip V şi prezenţa unui contact strîns între legăturile elastice şi armatură (sudură sau răsucire cu
sîrmă) вîn formula (27) în locul trebuie considerat .
2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и армату-
рой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (27) вместо следует принимать .
9.1.16. Приведенный трансмиссион-
ный коэффициент теплопередачи всей ог-
раждающей конструкции , Вт/(м2·°С),
следует определять по формуле
9.1.16. Coeficientul redus de transmisie
de conductibilitate termică a întregului ele-
ment de închidere , Вт/(м2·°С), se deter-
mină cu formula
(28)
где - то же, что и в формуле (9). În care - cu semnificaţie din formula (9).
CP E.04.05-2006, pag. 50
9.2. Ограждающие конструкции теплых чердаков
9.2. Elementele de închidere ale po-
durilor calde
9.2.1. Требуемое сопротивление теп-
лопередаче перекрытия теплого чердака
, м2·°С/Вт определяют по формуле
9.2.1. Rezistenţa necesară la transfer ter-
mic a planşeului de la podul cald ,
м2·°С/Вт se determină cu formula
(29)
где în care
- нормируемое сопротивление тепло-
передаче покрытия, определяемое по таб-
лице 4 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) в зависимости от градусо-суток ото-
пительного периода кли-матического рай-
она строительства;
- rezistenţa normată la transfer termic a
acoperişului, determinată conform Tabelului
4 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
în funcţie de gradele-zi din perioada de încăl-
zire în zona şantierului;
- коэффициент, определяемый по фор-
муле
- coeficientul, determinat cu formula
(30)
, - то же, что и в формуле (9); , - cu semnificaţii din formula (9);
- расчетная температура воздуха в чер-
даке, °С, устанавливаемая по расчету теп-
лового баланса для 6-8-этажных зданий 14
°С, для 9-12-этажных зданий 15-16 °С, для
14-17-этажных зданий 17-18 °С. Для зда-
ний ниже 6 этажей чердак, как правило,
выполняют холодным, а вытяжные каналы
из каждой квартиры выводят на кровлю.
- temperatura de calcul a aerului în pod,
°С, stabilită prin calculul balanţei termice
pentru clădirile cu 6-8 etaje 14 °С, pentru
clădirile cu 9-12 etaje - 15-16 °С, pentru clă-
dirile cu 14-17 etaje - 17-18 °С. Pentru clădi-
rile cu mai puţin de 6 etaje, podul, de regulă,
este rece, iar canalele de ventilaţie din fiecare
apartament ies pe acoperiş.
9.2.2. Проверяют условие для пе-
рекрытия по формуле
9.2.2. Se verifică condiţia pentru
planşeu cu formula
(31)
где în care
, , - то же, что и в 9.2.1; , , - cu semnificaţii din 9.2.1;
- то же, что и в формуле (8); - cu semnificaţii din formula (8);
- нормируемый температурный пере-
пад, принимаемый согласно СНиП 23-02-
2003 равным 3 °С.
-diferenţa normată de temperaturi, consi-
derată conform СНиП 23-02-2003 egală cu 3
°С.
Если условие не выполня-
ется, то следует увеличить сопротивление
теплопередаче перекрытия до значе-
ния, обеспечивающего это условие.
Dacă condiţia nu se satisface,
trebuie majorată rezistenţa la transfer termic a
planşeului pînă la valoarea care asigură
această condiţie.
9.2.3. Требуемое сопротивление теп- 9.2.3. Rezistenţa necesară la transfer
CP E.04.05-2006, pag. 51
лопередаче покрытия , м2·°С/Вт, опре-
деляют по формуле
termic a acoperişului , м2·°С/Вт, se de-
termină cu formula
]/)(/)(/)()(28,0/[)( .
0.int.
1
.
0intintintint
.
0
wg
wgext
g
fg
n
i
pipi
fggg
venvenext
gcg RattAlqRttttcGttR
(32)
где în care
, , - то же, что и в 9.2.1; , , - cu semnificaţii din 9.2.1;
- приведенный (отнесенный к 1 м2
пола чердака) расход воздуха в системе
вентиляции, кг/(м2·ч), определяемый по
таблице 11;
- consumul redus de aer (raportat la й к
1 m2 din pardoseala podului) în sistemul de
ventilare , кг/(м2·ч), se determină conform
tabelului 11;
- удельная теплоемкость воздуха, равная
1 кДж/(кг·°С);
-capacitatea termică specifică a aerului,
egală cu 1 кДж/(кг·°С);
- температура воздуха, выходящего из
вентиляционных каналов, °С, принимаемая
равной +1,5;
- temperatura aerului debitat din canalele
de ventilaţie, °С, considerat egal +1,5;
- требуемое сопротивление теплопе-
редаче чердачного перекрытия теплого
чердака, м2·°С/Вт, устанавливаемое согла-
сно 9.2.1;
- rezistenţa necesară la transfer termic a
planşeului de pod pentru podul cald,
м2·°С/Вт, stabilit conform 9.2.1;
- линейная плотность теплового пот-
тока через поверхность теплоизоляции,
приходящаяся на 1 м длины трубо-провода
-го диаметра с учетом теплопо-терь через
изолированные опоры, фланцевые соеди-
нения и арматуру, Вт/м; для чердаков и
подвалов значения приведены в таб-
лице 12;
- densitatea liniară a afluxului termic prin
suprafaţa izolaţiei termice, care revine la 1 m
de lungime a conductei cu diametrul , ţinînd
cont de pierderile de căldură, prin stîlpii izo-
laţi, îmbinările cu flanşe şi armatură, Вт/м;
pentru poduri şi subsoluri valorile sunt
date în tabelul 12;
- длина трубопровода -го диаметра, м,
принимается по проекту;
- lungimea conductei cu diametrul , m,
se adoptă din proiect;
- приведенная (отнесенная к 1 м2 пола
чердака) площадь наружных стен теплого
чердака, м2/м
2, определяемая по формуле
- aria redusă (raportată la 1 m2 de pardo-
seală a podului) a pereţilor exteriori a podului
cald, m2/m
2, determinată cu formula
(33)
- площадь наружных стен чердака,
м2;
- aria pereţilor exteriori ai podului, m2;
- площадь перекрытия теплого чер-
дака, м2;
- aria planşeului la podul cald, m2;
- нормируемое сопротивление тепло-
передаче наружных стен теплого чердака,
м2·°С/Вт, определяемое согласно 9.2.4.
- rezistenţa normată la transfer termic a
pereţilor exteriori ai podului cald, m2·°С/Вт,
determinată conform 9.2.4.
CP E.04.05-2006, pag. 52
Tabelul 11. Consumul redus de aer în sistemul de ventilare
Tаблица 11. Приведенный расход воздуха в системе вентиляции Numărul de etaje
Этажность здания Consumul redus de aer , кг/(м
2·ч), în apartamente cu
Приведенный расход воздуха , кг/(м2·ч), при наличии в квартирах
Plite de gaz
газовых плит
Plite electrice
Электроплит
5 12 9,6
9 19,5 15,6
12 - 20,4
16 - 26,4
22 - 35,2
25 - 39,5
9.2.4. Нормируемое сопротивление
теплопередаче наружных стен теплого чер-
дака , м2·°С/Вт, определяют согласно
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) в
зависимости от граду-со-суток отопитель-
ного периода климатического района
строительства при расчетной температуре
воздуха в чердаке .
9.2.4. Rezistenţa normată la transfer ter-
mic a pereţilor exteriori a podului cald ,
м2·°С/Вт, se determină conform NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) în funcţie
de gradele-zi în pe-rioada de încălzire în zona
şantierului pentru temperatura de calcul a ae-
rului în pod .
Tabelul 12. Densitatea normată a fluxului termic prin suprafaţa izolaţiei termice la conductele
din poduri şi subsoluri
Tаблица 12. Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоля-
ции трубопроводов на чердаках и подвалах
Diametrul convenţional al conductei, mm
Условный диаметр трубопровода, мм
Temperatura medie a agentului termic, °С
Средняя температура теплоносителя, °С
60 70 95 105 125
Densitatea liniară a fluxului termic , Вт/м
Линейная плотность теплового потока , Вт/м
10 7,7 9,4 13,6 15,1 18
15 9,1 11 15,8 17,8 21,6
20 10,6 12,7 18,1 20,4 25,2
25 12 14,4 20,4 22,8 27,6
32 13,3 15,8 22,2 24,7 30
40 14,6 17,3 23,9 26,6 32,4
50 14,9 17,7 25 28 34,2
70 17 20,3 28,3 31,7 38,4
80 19,2 22,8 31,8 35,4 42,6
100 20,9 25 35,2 39,2 47,4
125 24,7 29 39,8 44,2 52,8
150 27,6 32,4 44,4 49,1 58,2 Notă – Densitatea fluxului termic din tabel este determinată pentru temperatura medie a aerului înconjurător de 18
°С. Pentru temperaturi mai mici ale aerului densitatea fluxului termic creşte conform următoarei formule
(34)
în care - densitatea liniară a fluxului termic din tabelul 12;
- temperatura agentului termic care circulă în conductă în condiţii de calcul;
- temperatura aerului în încăperea în care se află conducta.
CP E.04.05-2006, pag. 53
Примечание - Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре окружающего
воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей
зависимости
(34)
где - линейная плотность теплового потока по таблице 12;
- температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях;
- температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод.
9.2.5. Проверяют наружные огражда-
ющие конструкции на невыпадение кон-
денсата на их внутренних поверхностях.
Температуру внутренней поверхности стен
, перекрытий и покрытий
чердака следует определять по формуле
9.2.5. Se verifică dacă elementele exteri-
oare corespund condiţiilor de excludere a for-
mării condensului pe suprafaţa interioară a
acestora. Temperatura pe suprafaţa interioară
a pereţilor , planşeurilor şi acope-
rişului la pod se determină cu formula
(35)
где în care
, - то же, что и в 9.2.1; , - cu semnificaţii din 9.2.1;
- коэффициент теплоотдачи внутрен-
ней поверхности наружного ограждения
теплого чердака, Вт/(м2·°С), принимаемый:
для стен - 8,7; для покрытий 7-9-этажных
домов - 9,9; 10-12-этажных - 10,5; 13 -16-
этажных - 12 Вт/(м2·°С);
- coeficientul de cedare a căldurii a su-
prafeţei interioare a elementului de închidere
a podului cald , Вт/(м2·°С), considerat: pentru
pereţi - 8,7; pentru acoperiş la case cu 7-9
etaje - 9,9; la case cu 10-12 etaje - 10,5; la 13
-16 etaje - 12 Вт/(м2·°С);
- нормируемое сопротивление теплопе-
редаче наружных стен , перекрытий
и покрытий теплого чердака,
м2·°С/Вт.
- rezistenţa normată la transfer termic a
pereţilor exteriori , a planşeurilor şi
a acoperişurilor la podul cald, м
2·°С/Вт.
Температура точки росы вычисля-
ется следующим образом:
Temperatura punctului de rouă se cal-
culează în modul uurmător:
определяется влагосодержание возду-
ха чердака по формуле
Se determină umiditatea aerului în pod
cu formula
(36)
где - влагосодержание наружного воз-
духа, г/м3, при расчетной температуре ,
определяется по формуле
în care - conţinutul de umezeală în aerul
exterior, г/м3, la temperatura de calcul , se
determină cu formula
(37)
- среднее за январь парциальное дав-
ление водяного пара, гПа, определяемое
согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-
- presiunea parţială medie a vaporilor de
apă în ianuarie, гПа, se determină conform
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98);
CP E.04.05-2006, pag. 54
01-98);
- приращение влагосодержания за счет
поступления влаги с воздухом из вентиля-
ционных каналов, г/м3, принимается: для
домов с газовыми плитами - 4,0 г/м3, для
домов с электроплитами - 3,6 г/м3;
- creşterea conţinutului de umezeală din
contul aportlui de umezeală cu aerul din cana-
lele de ventilaţie, г/м3, se consideră: pentru
casele cu plite de gaz - 4,0 г/м3, pentru casele
cu plite electrice - 3,6 г/м3;
рассчитывается парциальное давление
водяного пара воздуха в теплом чердаке
, гПа, по формуле
Se calculează presiunea parţială a vapori-
lor de apă din aerul din podul cald , гПа,
cu formula
(38)
по таблицам парциального давления
насыщенного водяного пара согласно при-
ложению С определяется температура точ-
ки росы по значению .
conform tabelelor de presiune a vaporilor
de apă conform anexei С se determină tem-
peratura punctului de rouă după valoarea
.
Полученное значение сопоставляя-
ется с соответствующим значением
(стен , перекрытий и покрытий
) на удовлетворение условия .
Valoarea obţinută a se compară cu va-
loarea corespunzătoare (a pereţilor , a
planşeurilor şi a acoperişurilor ) da-
că satisface condiţia .
9.2.6. Пример расчета приведен в при-
ложении Т.
9.2.6. Un exemplu de calcul este pre-
zentat în anexa Т.
9.3. Ограждающие конструкции технических подвалов
9.3. Elementele de închidere ale
subsolurilor tehnice
9.3.1. Технические подвалы (техпод-
полье) - это подвалы при наличии в них
нижней разводки труб систем отопления,
горячего водоснабжения, а также труб сис-
темы водоснабжения и канализации.
9.3.1. În subsolurile tehnice sunt ampla-
sate ţevile sistemului de încălzire, de apă cal-
dă, deasemenea ţevile sistemului de alimen-
tare cu apă şi de canalizare.
Расчет ограждающих конструкций
техподполий следует выполнять в приве-
денной в 9.3.2-9.3.6 последовательности.
Calculul elementelor de închidere ale
subsolurilor tehnice se execută în consecuti-
vitatea prezentată în 9.3.2-9.3.6.
9.3.2. Нормируемое сопротивление
теплопередаче , м2·°С/Вт, части цо-
кольной стены, расположенной выше уро-
вня грунта, определяют согласно NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) для стен
в зависимости от градусо-суток отопитель-
ного периода климатического района
строительства. При этом в качестве рас-
четной температуры внутреннего воздуха
принимают расчетную температуру возду-
ха в техподполье , °С, равную не менее
плюс 2 °С при рас-четных условиях.
9.3.2. Rezistenţa normată la transfer ter-
mic , м2·°С/Вт, a părţii de soclu ampla-
sate mai sus de nivelul pămîntului se deter-
mină conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) pentru pereţi în funcţie de
gradele-zi în perioada de încălzire în zona
şantierului. În calitate de temperatură de cal-
cul a aerului interior se adoptă temperatura
aerului în subsolul tehnic , °С, considerată
egală cu minimum plus 2 °С pentru condiţiile
de calcul.
9.3.3. Определяют приведенное сопро- 9.3.3. Se determină rezistenţa redusă la
CP E.04.05-2006, pag. 55
тивление теплопередаче , м2·°С/Вт, ог-
раждающих конструкций заглубленной
части техподполья, расположенных ниже
уровня земли.
transffer termic , м2·°С/Вт, a elementelor
de închidere din partea adîncită a subsolului
tehnic, amplasate mai jos de nivelul pămîn-
tului.
Для неутепленных полов на грунте в
случае, когда материалы пола и стены
имеют расчетные коэффициенты тепло-
проводности Вт/(м·°С), приведен-
ное сопротивление теплопередаче оп-
ределяют по таблице 13 в зависимости от
суммарной длины , м, включающей ши-
рину техподполья и две высоты части на-
ружных стен, заглубленных в грунт.
Pentru pardoseala neizolată termic pe sol,
în cazul cănd materialele pardoselii şi pereţii
au coeficienţi de calcul a conductibilităţii
termice Вт/(м·°С), rezistenţa redusă la
transfer termic se determină din tabelul
13 în funcţie de lungimea totală , m, care
include lăţimea subsolului tehnic şi două înăl-
ţimi ale pereţilor exteriori adînciţi în pământ.
Tabelul 13. Rezistenţa redusă la transfer termic a elementelor de închidere adîncite în
pământ
Tаблица 13. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждений техподполья,
заглубленных в грунт
, м 4 8 10 12 14 16
, ·°С/Вт 2,15 2,86 3,31 3,69 4,13 4,52
Для утепленных полов на грунте в
случае, когда материалы пола и стены
имеют расчетные коэффициенты тепло-
проводности Вт/(м·°С), приведен-
ное сопротивление теплопередаче оп-
ределяют по нормативной документации.
Pentru pardoseala izolată termic pe sol în
cazul cănd materialele pardoselii şi pereţii au
coeficienţi de calcul a conductibilităţii termi-
ce Вт/(м·°С), rezistenţa redusă la
transfer termic se determină din docu-
mentaţia normativă.
9.3.4. Нормируемое сопротивление
теплопередаче цокольного перекрытия над
техподпольем , м2·°С/Вт, определяют
по формуле
9.3.4. Rezistenţa normată la transfer ter-
mic a planşeului de soclu deasupra suso-lului
tehnic , м2·°С/Вт, se determină cu formu-
la
(39)
где în care
- нормируемое сопротивление тепло-
передаче перекрытий над техподпольем,
определяемое согласно NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) в зависимости от гра-
дусо-суток отопительного периода клима-
тического района строительства;
- rezistenţa normată la transfer termic a
planşeului deasupra subsolului tehnic deter-
minată conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) în funcţie de gradele zi în peri-
oada de încălzire în zona climatică a şantieru-
lui ;
- коэффициент, определяемый по фор-
муле
-coeficient determinat cu formula
(40)
CP E.04.05-2006, pag. 56
, - то же, что и в 9.2.1; , - cu semnificaţii din 9.2.1;
- то же, что и в 9.3.2. - cu semnificaţii din 9.3.2.
9.3.5. Температуру воздуха в техпод-
полье , °С, определяют по формуле
9.3.5. Temperatura aerului în subsolul
tehnic , °С, se determină cu formula
]//
28,0//[]//28,0)(/[
.
0.
.
0
.
0
.
0.
.
0
1
.
0intint
wb
wb
sr
s
ab
cb
b
wb
wbext
sr
sextextab
n
i
pipi
cb
b
b
RARA
nVRARAtRAttnVlqRAtt
(41)
где în care
- расчетная температура воздуха в по-
мещении над техподпольем, °С;
- temperatura de calcul în încăpere deasu-
pra subsolului tehnic , °С;
, , , - то же, что и в формуле
(32);
, , , - cu semnificaţii din formula
(32);
- площадь техподполья (цокольного пе-
рекрытия), м2;
- aria subsolului tehnic (a planşeului de
soclu), m2;
- нормируемое сопротивление тепло-
передаче цокольного перекрытия,
м2·°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.3.4;
- rezistenţa normată la transfer tehnic a
planşeului de soclu, м2·°С/Вт,stabilită con-
form 9.3.4;
- объем воздуха, заполняющего про-
странство техподполья, м3;
- volumul aerului din spaţiu subsolului
tehnic, м3;
- кратность воздухообмена в подвале,
ч-1
: при прокладке в подвале газовых труб
=1,0 ч-1
, в остальных случаях =0,5 ч-1
;
- fregvenţa de schimb a aerului în subsol,
ч-1
: dacă în subsol sunt conducte de gaz
=1,0 ч-1
, în alte cazuri =0,5 ч-1
;
- плотность воздуха в техподполье,
кг/м3, принимаемая равной =1,2 кг/ м
3;
- densitatea aerului în subsolul tehnic,
кг/м3, considerată egală cu =1,2 кг/ м
3;
- площадь пола и стен техподполья,
контактирующих с грунтом, м2;
- aria pardoselii şi a pereţilor subolului
tehnic care vin în contact cu pămîntul, м2;
- то же, что и в 9.3.3; - cu semnificaţii din 9.3.3;
- площадь наружных стен техподпо-
лья над уровнем земли, м2;
- aria pereţilor exteriori ai subsolului
tehnic mai sus de nivelulul pămîntului, m2;
- то же, что и в 9.3.2. - cu semnificaţie din 9.3.2.
Если , отличается от первоначаль-
но заданной температуры, расчет повторя-
ют по 9.3.3-9.3.5 до получения равенства
величин в предыдущем и последующем
шагах.
În cazul cînd , diferă faţă de tempera-
tura stabilită iniţial calculul trebuie reluat con-
form.9.3.3.-9.3.5 pînă se obţine o egalitate a
valorilor la etapa precedentă şi la cea următ-
oare
9.3.6. Проверяют по формуле (4) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) получен-
ное расчетом нормируемое сопротивление
теплопередаче цокольного перекрытия на
удовлетворение требования по норми-
руемому температурному перепаду для
пола первого этажа, равному =2 °С.
9.3.6. Se verifică cu formula (4) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) rezistenţa
normată la transfer termic obţinută prin calcul
pentru planşeul de soclu dacă satisface condi-
ţia de diferenţă normată de temperaturi pentru
pardoseala etajului unu, egală cu =2 °С.
CP E.04.05-2006, pag. 57
9.3.7. Пример расчета приведен в при-
ложении Т.
9.3.7. Un exemplu de calcul este prezen-
tat în anexa Т.
9.4. Светопрозрачные ограждаю-щие конструкции
9.4. Elemente de închidere transpa-
rente
Светопрозрачные ограждающие кон-
струкции подбирают по следующей мето-
дике.
Elementele de închidere transparente se
aleg conform următoarei metode.
9.4.1. Нормируемое сопротивление
теплопередаче светопрозрачных кон-
струкций следует определять по таблице 4
23-02-2003. При этом сначала вычисляют
для соответствующего климатического
района количество градусо-суток отопи-
тельного периода по формуле (1) на-
стоящего Свода правил. В зависимости от
величины и типа проектируемого зда-
ния по колонкам 6 и 7 вышеупомянутой
таблицы определяется значение . Для
промежуточных значений величина
определяется по формулам примеча-
ния 1 к этой таблице.
9.4.1. Rezistenţa normată la transfer ter-
mic a elementelor de construcţie tran-
sparente se determină din tabelul 4 23-02-
2003. Se calculează mai întîi pentru zona cli-
matică respectivă cantitatea de garade-zile în
perioada de încălzire cu formula (1)di
prazentul cod practic.În funcţie de valoarea
şi de tipul clădirii proiectate, din coloa-
nele 6 şi 7 ale tabelului menţionat se deter-
mină valoarea . Pentru valorile interme-
diare ale valoarea se determină cu
formulele din nota 1 la acest tabel.
9.4.2. Выбор светопрозрачной конст-
рукции осуществляется по значению при-
веденного сопротивления теплопередаче
, полученному в результате сертифика-
ционных испытаний. Если приведенное
сопротивление теплопередаче выбранной
светопрозрачной конструкции , больше
или равно , то эта конструкция удо-
влетворяет требованиям норм.
9.4.2. Alegerea elementului de construc-
ţie trasparent se efectuiază conform valorii
rezistenţei reduse la transfer ter-
mic ,obţinută prin încercări de certificare.
Dacă rezistenţa redusă la transfer termic a
elementului tranparent , este mai mare sau
egală cu , elementul de con-strucţie res-
pectiv corespunde normelor.
9.4.3. При отсутствии сертифициро-
ванных данных допускается использовать
при проектировании значения , приве-
денные в приложении Л настоящего Свода
правил. Значения в этом приложении
даны для случаев, когда отношение пло-
щади остекления к площади заполнения
светового проема равно 0,75. При ис-
пользовании светопрозрачных конструк-
ций с другими значениями следует кор-
ректировать значение следующим об-
разом: для конструкций с деревянными
или пластмассовыми переплетами при ка-
ждом увеличении на величину 0,1 сле-
9.4.3. În cazul cînd lipsesc datele certifi-
cate la proiectare se pot folosi valorile ,
prezentate în anexa Л a prezentului cod prac-
tic. Valorile în această anexă sunt date
pentru cazurile cînd raportul dintre aria vitrată
şi aria de umplere a golului de lumină este
egal cu 0,75. În cazul cînd sunt utilizate ele-
mente de construcţie transparente avînd alte
valori trebuie corectată valoarea în
modul următor: pentru elementele de con-
strucţie cu cercevele de lemn sau de plastic la
fiecare majorare a valorii cu 0,1 trebuie
micşorată valoarea cu 5% şi invers – la
fiecare micşorare a valorii cu 0,1 trebuie
CP E.04.05-2006, pag. 58
дует уменьшать значение на 5% и на-
оборот - при каждом уменьшении на ве-
личину 0,1 следует увеличить значение
на 5%.
majorată valoarea cu 5%.
9.4.4. Суммарная площадь окон жилых
зданий должна быть не более 18% (для
общественных - не более 25%) суммарной
площади светопрозрачных и непрозрачных
ограждающих конструкций, если приве-
денное сопротивление теплопередаче окон
меньше: 0,51 м2·°С/Вт при градусо-сутках
3500 и ниже; 0,56 м2·°С/Вт при градусо-
сутках выше 3500 до 5200; 0,65 м2·°С/Вт
при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и
0,81 м2·°С/Вт при градусо-сутках выше
7000. При определении этого соотношения
в суммарную площадь непрозрачных кон-
струкций следует включать все продоль-
ные и торцевые стены.
9.4.4. Aria globală a ferestralor din
glădirile de locuit trabuie să nu fie mai mare
de 18% (pentru glădirile publice - sub 25%)
din aria globală a elementelor de închidere
transparente şi netransparente, în cazul cînd
rezistenţa redusă la transfer termic a feres-
trеlor este mai mică de: 0,51 м2·°С/Вт pentru
3500 grade-zile şi mai jos; 0,56 м2·°С/Вт pen-
tru 3500 pînă la 5200 grade-zile; 0,65
м2·°С/Вт pentru grade-zile mai sus de 5200
pînă la 7000 şi 0,81 м2·°С/Вт pentru peste
7000 grade-zile. La determinarea acestui ra-
port, în aria globală a elementelor de con-
strucţie netransparente terbuie incluşi toţi pe-
reţii longitudinali şi frontali.
9.4.5. При проверке требования по
обеспечению минимальной температуры
на внутренней поверхности светопрозрач-
ных ограждений температуру этих ог-
раждений следует определять по 9.1.13 как
для остекления, так и для непрозрачных
элементов. Если в результате расчета ока-
жется, что <3 °С, то следует выбрать
другое конструктивное решение заполне-
ния светопроема с целью обеспечения это-
го требования либо предусмотреть ус-
тановку под окнами приборов отопления.
9.4.5. La verificarea condiţiei de asigura-
re a unei temperaturi minime la suprafaţa in-
ternă a elementelor de închidere transparente ,
temperatura a acestor elemente se deter-
mină conform 9.1.13 atît pentru aria vitrată,
cît şi pentru elementele netransparente. Dacă
prin calcul se obţine <3 °С, trebuie aleasă
altă soluţie constructivă de umplere a golului
de lumină pentru a asigura această condiţie
sau pentru a prevedea instalarea subferestre a
aparetelor de încălzire.
9.5. Ограждающие конструкции остекленных лоджий и бал-конов
9.5. Elementele de închidere ale lo-
giilor şi balcoanelor vitrate
9.5.1. При остеклении лоджий и бал-
конов образуется замкнутое пространство,
температура которого формируется в ре-
зультате воздействия его ограждающих
конструкций, среды помещения здания и
наружных условий. Температура внутри
этого пространства определяется на основе
решения уравнения теплового баланса ос-
текленной лоджии или балкона (далее -
лоджии).
9.5.1. Prin vitrarea logiilor şi a balcoane-
lor se formează un spaţiu închis, tem-peratura
căreia se constituie prin interacţiunea elemen-
telor de închidere ale acestora cu me-diul din
încăpere şi cu condiţiile din exterior. Tempe-
ratura din acest spaţiu se determină prin re-
zolvarea ecuaţiei echiliibrului termic a logiei
sau balconului vitrat (în continuare-logie).
(42)
где în care
CP E.04.05-2006, pag. 59
- расчетная температура внутреннего
воздуха помещения, °С, принимаемая со-
гласно указаниям 5.2;
- temperatura de calcul a aerului din in-
teriorul încăperii, °С, adoptată conform pre-
scripţiilor 5.2;
- расчетная температура наружного
воздуха, °С, принимаемая согласно указа-
ниям 5.1;
- temperatura de calcul a aerului interior
°С, adoptată conform prascripţiilor 5.1;
- температура воздуха пространства
остекленной лоджии, °С;
- temperatura aerului în spaţiul din logia
vitrată °С;
, - соответственно площадь, м2, и
приведенное сопротивление теплопереда-
че, м2·°С/Вт, -го участка ограждения ме-
жду помещением здания и лоджией;
, - respectiv aria, м2, şi rezistenţa re-
dusă la transfer termic, м2·°С/Вт, a secto-rului
-al elementului de închidere dintre în-căpere
şi logie;
- число участков ограждений между по-
мещением здания и лоджией;
- numărul de sectoare de închidere între
încăpere şi logie;
, - соответственно площадь, м2, и
приведенное сопротивление теплопереда-
че, м2·°С/Вт, -го участка ограждения ме-
жду лоджией и наружным воздухом;
, - respectiv aria , m2, şi rezistenţa re-
dusă la transfer termic, м2·°С/Вт, a sectorului
… a elementului de închidere dintre logie şi
aerul exterior;
- число участков ограждений между
лоджией и наружным воздухом.
- numărul de sectoare de închidere între
logie şi aerul exterior.
9.5.2. Температуру воздуха внутри ос-
текленной лоджии следует определять
из уравнения теплового баланса по фор-
муле
9.5.2. Temperatura aerul în interiorul lo-
giei vitrate se determină din ecuaţia echi-
librului termic cu formula
n
i
n
j
jjiijj
n
j
n
i
extiibal RARARAtRAtt1 1
00
11
0int )]/()/(/[)]/()/([ (43)
9.5.3. Приведенное сопротивление те-
плопередаче системы ограждающих кон-
струкций остекленной лоджии, разделяю-
щих внутреннюю и наружную среды: стен
и окон следует определять по
формулам:
9.5.3. Rezistenţa redusă la transfer termic
a sistemului de elemente de închidere a logiei
vitrate, care separă mediul interior de cel ex-
terior: a pereţilor şi a ferestralor se
determină cu formulele:
; (44)
где în care
- приведенное сопротивление теплопе-
редаче наружной стены в пределах остек-
ленной лоджии, м2·°С/Вт;
- rezistenţa redusă la transfer termic a pe-
retelui exterior cuprins de logia vitrată,
м2·°С/Вт;
- приведенное сопротивление теплопе-
редаче заполнений оконных проемов и
проемов лоджии, расположенных в наруж-
ной стене в пределах остекленной лоджии,
м2·°С/Вт;
- rezistenţa redusă la transfer termic a
umpluturii golurilor de ferestre şi a golurilor
logiei amplasate în peretele exterior cuprins
de logia vitrată, м2·°С/Вт;
CP E.04.05-2006, pag. 60
- коэффициент, зависящий от положе-
ния наружной поверхности ограждающих
конструкций здания по отношению к на-
ружному воздуху; для наружных стен и
окон остекленной лоджии следует прини-
мать по формуле
-coeficientul care depinde de poziţia supra-
feţei exterioare a elementului de închi-dere
faţă de aerul exterior; pentru pereţii exte-riori
şi ferestrale logiei vitrate trebuie adoptat cu
formula
(45)
9.5.4. Пример расчета приведен в при-
ложении У.
9.5.4. Un exemplu de calcul este prezen-
tat în anexa У.
10. Повышение энергетической эффективности существую-щих зданий
10. Sporirea eficienţiei ener-getice a clădirilor existente
10.1. Повышение энергетической эф-
фективности существующих зданий сле-
дует осуществлять при капитальном ре-
монте, реконструкции (модернизации, са-
нации), расширении и функциональном
переназначении помещений (далее – ре-
конструкция) существующих зданий в со-
ответствии с требованиями 10.2 и с учетом
требований ВСН 58-88 (р) и ВСН 61-89(р),
за исключением случаев, предусмотрен-
ных в NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004). При частичной реконструкции зда-
ния (в том числе при изменении габаритов
здания за счет пристраиваемых и над-
страиваемых объемов) требования на-
стоящих норм распространяются на изме-
няемую часть здания.
10.1. Sporirea eficienţei energetice a clă-
dirilor existente se realizează odată cu re-
paraţia capitală, reconstruirea (modernizarea,
consolidarea), lărgirea sau schimbarea fun-
cţională a destinaţiei încăparilor (în continua-
re-reconstruirea) clădirilor existente în cores-
pundere cu 10.2 ţinănd cont de ВСН 58-88
(р) şi ВСН 61-89(р), cu excepţia cazurilor
prevăzute de NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004). În cazul cînd clădire se
reconstruieşte parţial (inclusiv cînd se schim-
bă gabaritele clădirii din contul volumelor
anexate alături sau deasupra) condiţiile pre-
zentelor norme se răsfrîng asupra părţii
modificete a clădirii
10.2. Требования NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) считаются выполнен-
ными, если фактическое приведенное со-
противление теплопередаче наружных ог-
раждающих конструкций здания составля-
ет не менее 90% значений, установленных
в таблице 4 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004), либо расчетное значение уде-
льного расхода тепловой энергии на отоп-
ление существующего здания или его из-
меняемой части, определяемое согласно
приложению Г NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004), не превышает нормируемых
величин, установленных в таблицах 8 и 9
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
10.2. Condiţiile NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) se consideră satisfăcute
dacă rezistenţa redusă la transfer termic a
elementelor de închidere ale clădirii constituie
de facto peste 90% din valorile stabilite în ta-
belul 4 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004), sau dacă valoarea de calcul a con-
sumului spacific de energie termică pentru
încălzirea clădirii existente sau a părţii modi-
ficate a acesteia, determinată conform anexei
Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004),
nu depăşeşte valorile normate stabilite în ta-
belele 8 şi 9 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004).
10.3. Проект реконструкции зданий
следует разрабатывать согласно требова-
ниям раздела 6 NCM E.04.01-2006 (MCH
10.3. Proiectul de reconstruire a clădirilor
trebuie elaborat conform condiţiilor din capi-
tolul 6 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
CP E.04.05-2006, pag. 61
2.04-02-2004). При этом для существую-
щего здания по данным проекта и/или на-
турных обследований следует определить
расчетный удельный расход тепловой
энергии на отопление, рассматривая влия-
ние отдельных составляющих на тепловой
баланс и выделяя основные элементы теп-
лозащиты, где происходят наибольшие те-
плопотери. Затем для выбранных элемен-
тов теплозащиты и системы отопления и
теплоснабжения следует разработать кон-
структивные и инженерные решения, обе-
спечивающие нормируемые значения уде-
льного расхода тепловой энергии на отоп-
ление здания.
2004). Pentru clădirea existentă se determină
consumul specific de energie termică pentru
încălzire din datale proiectului şi/sau din cer-
cetarea clădirii, examinînd influienţa unor
componente aparte asupra bilanţului termic şi
conturînd principalele elemente de protecţie
termică în care au loc cele mai mari pierderi
de căldură. Apoi pentru elementele selectete
pentru protecţia termică şi sistemul de încălzi-
re şi alimentare cu căldură trebuie elaborate
concepţii de construcţie şi edilitare care să
asigure valorile normate de consum specific
de energie termică necesară pentru încălzirea
clădirii.
10.4. Расчетная величина удельного
расхода тепловой энергии на отопление
здания может быть снижена, следуя указа-
ниям 7.7.
10.4. valoarea de calcul a consumului
specific de energie termică necesară pentru
încălzirea clădirii poatefi redusă urmînd pre-
scripţiile 7.7.
10.5. Выбор мероприятий по повыше-
нию тепловой защиты при реконструкции
зданий рекомендуется выполнять на осно-
ве технико-экономического сравнения про-
ектных решений увеличения или замены
теплозащиты отдельных видов ограждаю-
щих конструкций здания (чердачных и цо-
кольных перекрытий, торцевых стен, стен
фасада, светопрозрачных конструкций и
прочих), начиная с повышения эксплуа-
тационных качеств более дешевых вари-
антов ограждающих конструкций. Если
при увеличении теплозащиты этих видов
ограждающих конструкций не удается дос-
тигнуть нормируемого значения удельного
расхода энергии согласно NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004), то следует до-
полнительно применять другие более до-
рогие варианты утепления, замены или
комбинации вариантов до достижения ука-
занного требования.
10.5. Alegerea măsurilor de sporire a
protecţiei termice a clădirii reconstruite se
efectuiază în baza comparării tehnico econo-
mice a soluţiilor de proiect de mărire sau în-
locuire a protecţiei termice a unor elemente de
închidere ale clădirii (planşee de pod sau de
soclu, pereţi frontali, pereţi de faţadă, elemen-
te de construcţie transparente ş.a.), începînd
cu îmbunătăţirea calităţilor de ex-ploatare a
variantelor mai eftine de elemente de închide-
re a construcţiilor. Dacă în cadrul măsurilor
de îmbunătăţire a protecţiei termice a acestor
tipuri de elemente de închidere nu se reuşeşte
atingerea valorii normate de consum specific
de energie conform NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004), urmează să fie aplicate
alte materiale izolante mai scumpe, înlocuirea
sau combi-narea variantelor pînă la atingerea
condiţiilor stabilite.
10.6. При замене светопрозрачных
конструкций на энергоэффективные со-
гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) следует предусматривать необходи-
мый воздухообмен помещений зданий.
10.6. Dacă se procedează la schimbarea
elementelor transparente cu altele mai efici-
ente energetic confor NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) trebuie prevăzut schim-
bul de aer necesar în încăperile clădirii.
10.7. При разработке конструктивных
решений по увеличению теплозащиты не-
прозрачных ограждающих конструкций,
как правило, следует руководствоваться
указаниями раздела 8 настоящего доку-
мента и, при необходимости, предусмат-
10.7. La elaborarea concepţiilor de spo-
rire a protecţiei termice a elementelor de în-
chidere netransparente, de regulă, trebuie res-
pectate prescripţiile capitolului 8 din pre-
zentul cod, iar, în caz de necesitate, trebuie
prevăzute straturi de izolaţie contra vaporilor
CP E.04.05-2006, pag. 62
ривать пароизоляционные слои в соответ-
ствии с требованиями NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004).
în corespundere cu NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004).
10.8. При надстройке здания дополни-
тельным этажом (этажами) и выборе объ-
емно-планировочного решения рекомен-
дуется с энергетической точки зрения при-
менять мансардные этажи, так как они по-
требляют на 30-40% меньше тепловой
энергии на отопление, чем этажи с верти-
кальными стенами при одинаковой отап-
ливаемой площади,
10.8. În cazul cînd la clădire se constru-
ieşte un etaj suplimentar la alegerea concep-
ţiei de sistematizare se recomandă din punct
de vedere energetic să fie aplicate etaje de
mansardă, întrucît ele consumă cu 30-40%
mai puţină energie termică decît etajele cu
pereţi verticali la aceeaşi arie încălzită.
11. Теплоустойчивость
11. Stabilitatea termică
11.1. Теплоустойчивость огражда-ющих конструкций в теплый период года
11.1. Stabilitatea termică a elemen-
telor de închidere în perioada caldă a anului
11.1.1. При проектировании огражда-
ющих конструкций с учетом их теплоус-
тойчивости необходимо руководствовать-
ся следующими положениями:
11.1.1. La proiectarea elementelor de în-
chidere, ţinînd cont de stabilitatea lor termică
se recomandă respectarea următoa-relor re-
comandări:
теплоустойчивость конструкции зави-
сит от порядка расположения слоев ма-
териалов; величина затухания ампли-
туды колебаний температуры наруж-
ного воздуха в двухслойной конст-
рукции увеличивается, если более теп-
лоустойчивый материал расположен
изнутри;
stabilitatea termică a construcţiei depinde
de ordinea amplasării straturilor de mate-
riale; reducerea amplitudinii de oscilaţie a
temperaturii aerului exterior în con-
strucţia din două straturi se măreşte dacă
materialul mai termostabil este amplasat
din interior;
наличие в конструкции ограждения
воздушной прослойки увеличивает те-
плоустойчивость конструкции. В замк-
нутой воздушной прослойке целесооб-
разно устраивать теплоизоляцию с теп-
лоотражающей поверхностью; слои
конструкции, расположенные между
вентилируемой наружным воздухом
воздушной прослойкой и наружной по-
верхностью ограждающей конструк-
ции, должны иметь минимально воз-
можную толщину. Наиболее целесооб-
разно выполнять эти слои из тонких
металлических или асбестоцементных
листов.
prezenţa în elementul de închidere a unui
strat de aer îmbunătăţeşte stabilitatea ter-
mică a construcţiei. În stratul de aer în-
chis este raţional să se amplaseze o izola-
ţie termică cu suprafaţa reflectantă de căl-
dură; Straturile elementului de construcţie,
amplasate între suprafaţa de aer ventilată
cu aerul exterior şi suprafaţa exterioară a
elementului de închidere trebuie să posede
o grosime minimă posibilă. Este mai raţi-
onal ca aceste straturi să fie executate din
foi subţiri de metal sau de asbociment.
11.1.2. Теплоустойчивость ограждаю-
щей конструкции здания должна соответ-
ствовать требованиям NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004); для этого определяют
нормируемую амплитуду колебаний тем-
пературы внутрен-ней поверхности ограж-
11.1.2. Stabilitatea termică a elementelor
de închidere ale clădirii trebuie să corespundă
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004); în
acest scop se determină amplitudinea normată
a oscilaţiilor temperaturii la suprafaţa interi-
CP E.04.05-2006, pag. 63
дающей конструк-ции , °С, по форму-
ле (11) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
oară a elementului de închidere , °С, cu
formula (11) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004)
(46)
где - средняя месячная температура
наружного воздуха за июль, °С, прини-
маемая согласно NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98).
în care
- temperatura medie lunară a aeru-
lui exterior în iulie, °С, adoptată conform
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98).
11.1.3. Величину затухания расчетной
амплитуды колебаний температуры на-
ружного воздуха в ограждающей конст-
рукции, состоящей из однородных слоев,
рассчитывают по формуле
11.1.3. Valoarea atenuării amplitudinii de
calcul a oscilaţiilor temperaturii aerului exte-
rior în elementul de închidere constituit din
straturi omogene se calculează cu formula
])())(/[()])(())([(718,29,0 2211112int1
2/
extnnnextnn
D YsYsYsYYsYss (47)
где în care
- тепловая инерция ограждающей кон-
струкции, определяемая по формуле (53);
- inerţia termică a elementului de închidere
determinată cu formula (53);
, , +, - расчетные коэффициенты
теплоусвоения материала отдельных слоев
ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С),
принимаемые по приложению Д или по
результатам теплотехнических испытаний;
, , +, - coeficienţii de calcul a asimi-
lării termice a materialului în straturile ele-
mentului de închidere, Вт/(м2·°С), adop-tate
din anexa .... sau din rezultatele încer-cărilor
termotehnice;
, ,..., , - коэффициенты теплоус-
воения наружной поверхности отдельных
слоев ограждающей конструкции,
Вт/(м2·°С), определяемые согласно 11.1.6;
, ,..., , - coeficienţii de asimilare
termică a suprafeţei exterioare a straturilor
elementului de închidere, Вт/(м2·°С), se de-
termină conform 11.1.6;
- то же, что и в формуле (8); - cu semnificaţii din formula (8);
- коэффициент теплоотдачи наружной
поверхности ограждающей конструкции
по летним условиям, Bт/( м2·°C), опреде-
ляемый по формуле
- coeficientul de cedare a căldurii la su-
prafaţa exterioară a elementului de închi-dere
în condiţii de vară, Bт/( м2·°C), se de-termină
cu formula
(48)
где - минимальная из средних скоростей
ветра по румбам за июль, повторяемость
которых составляет 16% и более, прини-
маемая согласно NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98), но не менее 1 м/с.
în care - viteza minimă a vîntului din viteze-
le medii ale vîntului pe direcţii în iulie, care
au repetabilitatea de peste 16%, adoptată con-
form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98),
dar peste 1 m/s.
Величину для многослойной неод-
но-родной ограждающей конструкции с
теплопроводными включениями в виде
обрамляющих ребер принимают в соответ-
Valoarea pentru elementul de con-
strucţie cu multe straturi neomogen şi cu in-
cluziuni conducătoare de căldură de tipul mu-
chiilor de încadrare, se adoptă în cores-
CP E.04.05-2006, pag. 64
ствии с ГОСТ 26253-84. pundere cu ГОСТ 26253-84.
11.1.4. Расчетную амплитуду колеба-
ний температуры наружного воздуха
, °С, рассчитывают по формуле
11.1.4. Amplitudinea de calcul a oscilaţi-
ilor de temperatură a aerului exterior ,
°С, se calculează cu formula
(49)
где în care
- максимальная амплитуда темпера-
туры наружного воздуха в июле, °С, при-
нимаемая согласно NCM A.07.05-2006
(MCH 2.04-01-98);
- amplitudinea maximă a temperaturii
aerului exterior în iulie, °С, adoptată conform
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98);
- коэффициент поглощения солнечной
радиации материалом наружной поверхно-
сти ограждающей конструкции, прини-
маемый по таблице 14;
- coeficinetul de absorbţie a radiaţiei solare
de către materialul din suprafaţa exterioară a
elementului de construcţie, se adoptă din tabe-
lul 14;
, соответственно максимальное и
среднее значения суммарной солнечной
радиации (прямой и рассеянной), Вт/м2,
принимаемые согласно приложению Г: для
наружных стен - как для вертикальной по-
верхности западной ориентации, для по-
крытий - как для горизонтальной поверх-
ности;
, respectiv, valoarea maximă şi me-
die a radiaţiei solare globale (directă şi difu-
ză), Вт/м2, adoptate congorm anexei Г: pentru
pereţii exteriori – ca şi pentru suprafaţa ver-
ticală îndreptată spre vest, pentru acoperişuri
– ca şi pentru suprafaţa orizontală;
- то же, что и в формуле (48). - cu semnificaţia din formula (48).
11.1.5. Расчетную амплитуду колеба-
ний температуры внутренней поверхности
ограждающей конструкции , °С, рас-
считывают по формуле
11.1.5. Amplitudinea de calcul a oscila-
ţiilor temperaturii la suprafaţa interioară a ele-
mentului de construcţie , °С, se calculea-
ză cu formula
(50)
где în care
- расчетная амплитуда колебаний
температуры наружного воздуха, °С, опре-
деляемая согласно 11.1.4;
- amplitudinea de calcul a oscilaţiilor
temperaturii aerului exterior, °С, se determină
conform 11.1.4;
- величина затухания расчетной ампли-
туды колебаний температуры наружного
воздуха , в ограждающей конструк-
ции, определяемая согласно 11.1.3.
- mărimea atenuării amplitudinii de calcul a
oscilaţiilor temperaturii aerului exterior ,
în elementul de închidere se determină con-
form 11.1.3.
11.1.6. Для определения коэффициен-
тов теплоусвоения наружной поверхности
отдельных слоев ограждающей конструк-
ции следует предварительно вычислить
тепловую инерцию каждого слоя по
формуле (53).
11.1.6. Pentru a determina coeficientul
de asimilare termică a suprafeţei exterioare a
unor straturi ale elementului de închidere tre-
buie calculată în prealabil inerţia termică a
fiecărui strat cu formula (53).
Коэффициент теплоусвоения наруж- Coeficientul de asimilare termică a su-
CP E.04.05-2006, pag. 65
ной поверхности слоя , Вт/(м2·°С), с теп-
ловой инерцией следует принимать
равным расчетному коэффициенту тепло-
усвоения материала этого слоя кон-
струкции по приложению Д.
prafeţei exterioare a stratului , Вт/(м2·°С),
cu inerţia termică trebuie considerată
egală cu coeficientul de calcul al asimilării
termice a materialului acestui strat conform
anexei Д.
Коэффициент теплоусвоения наруж-
ной поверхности слоя с тепловой инер-
цией следует определять расчетом,
начиная с первого слоя (считая от внут-
ренней поверхности ограждающей конст-
рукции) следующим образом:
Coeficientul de asimilare termică a sup-
rafeţei exterioare a stratului cu inerţia ter-
mică se determină prin calcul, înce-
pînd cu primul strat (din partea interioară a
suprafeţei elementului de închidere) în modul
următor:
а) для первого слоя - по формуле а) pentru primul strat – cu formula
(51)
б) для -го слоя - по формуле b) pentru stratul - cu formula
(52)
где în care
, , - термические сопротивления соот-
ветственно первого и -го слоев ограж-
дающей конструкции, м2·°С/ Вт, опреде-
ляемые по формуле (6);
, , - rezistenţe termice pentru, respectiv,
primul strat şi stratul al elementului de în-
chidere, м2·°С/ Вт, se determină cu formula
(6);
, - расчетные коэффициенты теплоус-
воения материала соответственно первого
и -го слоев, Вт/( м2·°С), принимаемые по
приложению Д;
, - coeficienţii de calcul a asimilării ter-
mice a materialului, respeciv, pentru primul
strat şi stratul , Вт/( м2·°С), se adoptă con-
form anexei Д;
- то же, что и в формуле (8); - cu semnificaţia din formula (8);
, , - коэффициенты теплоусвоения
наружной поверхности соответственно
первого, -го и -го слоев ограждаю-
щей конструкции, Вт/( м2·°С).
, , - coeficienţii de asimilare termică
a primului strat, a stratului , şi a stratului
ale elementului de construcţie, Вт/(
м2·°С).
11.1.7. Если , то ограждаю-
щая конструкция удовлетворяет требова-
ниям норм по теплоустойчивости.
11.1.7. Dacă , elementul de
construcţie corespunde normelor de stabilitate
termică.
11.1.8. Значения коэффициентов теп-
лопропускания солнцезащитных уст-
ройств, применяемых для окон и фонарей
зданий в районах со среднемесячной тем-
пературой июля 21 °С и выше, приведены
в таблице 15.
11.1.8. Valorile coeficienţilor de perme-
abilitate termică a dispozitivelor paraso-
lare utilizate pentru ferestre şi lumina-toare în
zonele cu temperatura medie a lunii iulie 21
°С şi mai sus sunt prezentate în tabelul 15.
11.1.9. Тепловую инерцию ограж-
дающей конструкции следует определять
по формуле
11.1.9. Inerţia termică a elementului
de construcţie de închidere se determină cu
formula
(53)
CP E.04.05-2006, pag. 66
где în care
, , ...., - термические сопротивле-
ния отдельных слоев ограждающей конст-
рукции, м2·°С/Вт, определяемые. по фор-
муле (6);
, , ...., - rezistenţele termice ale stra-
turilor elementului de închidere м2·°С/Вт, se
determină cu formula (6);
, , ..., - расчетные коэффициенты
теплоусвоения материала отдельных слоев
ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С),
принимаемые по приложению Д или по
результатам теплотехнических испытаний.
, , ..., - coeficiienţii de calcul ai asi-
milării termice a materialului din straturile
elementului de închidere, Вт/(м2·°С), se
adoptă conform anexei Д şi din rezultatele
încercărilor termotehnice.
11.1.10. Пример расчета приведен в
приложении Ф.
11.1.10. Un exemplu de calcul este pre-
zentat în anexa Ф.
Tabelul 14. Coeficientul de absorbţie a radiaţiei solare în materialul suprafeţei exterioare a
elementului de închidere
Tаблица 14. Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной по-
верхности ограждающей конструкции Nr. crt.
№ п.п.
Materialul suprafeţei exterioare a elementului de închidere
Материал наружной поверхности ограждающей конструкции
Coeficientul de absorbţie a
radiaţiei solare
Коэффициент поглощения
солнечной радиации
1 Aluminiu
Алюминий
0,5
2 Foi de asbociment
Асбестоцементные листы
0,65
3 Beton asfaltic
Асфальтобетон
0,9
4 Beton
Бетоны
0,7
5 Lemn nevopsit
Дерево неокрашенное
0,6
6 Strat de protecţie din petriş deschis a învelitorii în rulouri
Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия
0,65
7 Cărămidă roşie
Кирпич глиняный красный
0,7
8 Cărămidă silicioasă
Кирпич силикатный
0,6
9 Placaj din piatră albă
Облицовка природным камнем белым
0,45
10 Strat de vopsea silicioasă sură-închisă
Окраска силикатная темно-серая
0,7
11 Strat de vopsea albă de var
Окраска известковая белая
0,3
12 Plăci de finisare de ceramică
Плитка облицовочная керамическая
0,8
13 Plăci de finisare de sticlă albastră
Плитка облицовочная стеклянная синяя
0,6
14 Plăci de finisare albe sau pale
Плитка облицовочная белая или палевая
0,45
15 Ruberoid cu strat de nisip 0,9
CP E.04.05-2006, pag. 67
Рубероид с песчаной посыпкой
16 Tablă de oţel vopsită alb
Сталь листовая, окрашенная белой краской
0,45
17 Tablă de oţel vopsită roşu închis
Сталь листовая, окрашенная темно-красной краской
0,8
18 Tablă de oţel vopsită verde
Сталь листовая, окрашенная зеленой краской
0,6
19 Tablă de oţel zincată de învelitoare
Сталь кровельная оцинкованная
0,65
20 Sticlă de placaj
Стекло облицовочное
0,7
21 Tencuială de nisip şi var sură închisă sau teracotă
Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая
0,7
22 Tencuială de nisip şi ciment albastră deschisă
Штукатурка цементная светло-голубая
0,3
23 Tencuială de ciment verde închisă
Штукатурка цементная темно-зеленая
0,6
24 Tencuială de ciment crem
Штукатурка цементная кремовая
0,4
Tabelul 15. Coeficientul de permeabilitate termică a dispozitivelor parasolare
Tаблица 15. Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств Nr.crt
№ п.п.
Dispozitive parasolare
Солнцезащитные устройства
Coeficientul de permeabilitate termică a dis-
pozitivelor parasolare
Коэффициент теплопропускания солнце-
защитных устройств
А. Exterioare Наружные
1 Stor sau perdea din ţesătură deschisă
Штора или маркиза из светлой ткани
0,15
2 Stor sau perdea din ţesătură închisă
Штора или маркиза из темной ткани
0,20
3 Obloane-jaluzele cu plăci de lemn
Ставни-жалюзи с деревянными пластинами
0,10/0,15
4 Stor-jaluzele cu plăci de metal
Шторы-жалюзи с металлическими пластинами
0,15/0,20
B. Între geamuri (neaerisite)
Межстекольные (непроветриваемые)
5 Stor-jaluzele cu plăci de metal
Шторы-жалюзи с металлическими пластинами
0,30/0,35
6 Stor din ţesătură deschisă
Штора из светлой ткани
0,25
7 Stor din ţesătură închisă
Штора из темной ткани
0,40
C. Interioare Внутренние
8 Stor-jaluzele cu plăci metalice
Шторы-жалюзи с металлическими пластинами
0,60/0,70
9 Stor din ţesătură deschisă
Штора из светлой ткани
0,40
10 Stor din ţesătură închisă
Штора из темной ткани
0,80
Note Примечания
CP E.04.05-2006, pag. 68
1 Coeficienţii de permeabilitate termică: pînă la bară – pentru dispozitivele parasolare cu plăci sub unghiul de 45°,
după bară – sub unghiul de 90° faţă de planul golului.
1 Коэффициенты теплопропускания: до черты - для солнцезащитных устройств с пластинами под углом 45°,
после черты - под углом 90° к плоскости проема.
2 Coeficienţii de penetraţie termică ai dispozitivelor parasolare dintre geamuri cu spaţiul dintre geamuri aerisit trebu-
ie să fie micţorati de două ori.
2 Коэффициенты теплопропускания межстекольных солнцезащитных устройств с проветриваемым межсте-
кольным пространством следует принимать в 2 раза меньше.
11.2. Теплоустойчивость помеще-ний в холодный период года
11.2. Stabilitatea termică a încăpe-
rilor în perioada rece a anului
11.2.1. Теплоустойчивость помещений
в холодный период года при наличии в
здании системы отопления с автоматиче-
ским регулированием температуры внут-
реннего воздуха не нормируется. В ос-
тальных случаях нормативные требования
к теплоустойчивости помещений установ-
лены в NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004).
11.2.1. Stabilitatea termică a încăperilor
în perioada rece a anului în cazul cînd clădi-
rea dispune de sistem de încălzire cu reglare
automată a temperaturii aerului inte-rior, nu
se normează. În alte cazuri condiţiile normati-
ve faţă de termostabilitatea încăperilor sunt
stabilite în NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004).
11.2.2. Метод расчета теплоустойчи-
вости помещений в холодный период года
состоит в следующем.
11.2.2. Metoda de calculare a stabilităţii
termice a încăperilor în perioada rece a anului
constă în următoarele:
11.2.2.1. Расчетную амплитуду коле-
бания результирующей температуры по-
мещений жилых и общественных зданий в
холодный период года , °С, следует
определять по формуле
11.2.2.1. Amplitudinea de calcul a oscila-
ţiei temperaturii rezultante în încăperile clădi-
rilor de locuit sau publice în perioada re-ce a
anului , °С, se determină cu formu-la
(54)
где în care
- коэффициент неравномерности тепло-
отдачи нагревательным прибором, прини-
маемый по таблице 16;
- coeficientul de neuniformitate a cedării
căldurii de aparatul de încălzire, se adoptă din
tabelul 16;
- средняя теплоотдача отопительного
прибора, Вт, равная теплопотерям данного
помещения, определяемым в соответствии
с нормативными документами;
- cedarea medie de căldură a aparatului de
încălzire, egală cu pierderile de căldură în în-
căpere, se determină în corespundere cu do-
cumentele normative;
- площадь -й ограждающей конструк-
ции, м2;
- aria elementului de închidere, m2;
- коэффициент теплопоглощения по-
верхности -го ограждения, Вт/( м2·°С),
определяемый по формуле
- coeficientul de absorbţie termică a supra-
feţei elementului de închidere, Вт/( м2·°С),
se determină cu formula
)]/1()/1/[(1 int
int ii YB (55)
- коэффициент теплоотдачи внутрен-
ней поверхности ограждающей конструк-
- coeficientul de cedare de căldură a su-
prafeţei interioare a elementului de
CP E.04.05-2006, pag. 69
ции, Вт/(м2·°С), равный 4,5+ ; închidere, Вт/(м
2·°С), egal cu 4,5+ ;
- коэффициент конвективного теплооб-
мена внутренней поверхности, Вт/(м2·°С),
принимаемый равным для: внутреннего ог-
раждения - 1,2; окна - 3,5; пола - 1,5; по-
толка - 3,5;
- coeficientul de schimb termic convectiv
a suprafeţei interioare, Вт/(м2·°С), considerat
pentru: elementul de închidere interior - 1,2;
fereastră - 3,5; pardoseală - 1,5; tavan - 3,5;
- коэффициент теплоусвоения внут-
ренней поверхности -й ограждающей
конструкции, Bт/( м2·°C), определяемый по
11.2.2.3.
- coeficientul de asimilare termică a su-
prafeţei interioare a elementului i de închi-
dere, Bт/( м2·°C), se determină conform
11.2.2.3.
Tabelul 16. Coeficientul de neuniformitate de cedare a căldurii a aparatelor de încălzire Таблица 16. Коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательных приборов
Nr. crt.
№ п.п.
Tipul sistemului de încălzire
Тип отопления
1 Încălzirea cu apă cu întreţinere neîntreruptă
Водяное отопление зданий с непрерывным обслуживанием
0,1
2 Încălzire cu abur sau cu sobe cu capacitate calorică joasă :
Паровое отопление или нетеплоемкими печами:
а) timpul de debitare a aburului sau de încălzire a sobei - 18 h, întrerupe-
re - 6 h
а) время подачи пара или топки печи - 18 ч, перерыв - 6 ч
0,8
b) timpul de debitare a aburului sau de încălzire a sobei - 12 h, întrerupe-
re - 12 h
б) время подачи пара или топки печи - 12 ч, перерыв - 12 ч
1,4
c) timpul de debitare a aburului sau de încălzire a sobei - 6 h, întrerupere
- 18 h
в) время подачи пара или топки печи - 6 ч, перерыв - 18 ч
2,2
3 Încălzire cu apă (durata de încălzire - 6 h)
Водяное отопление (время топки - 6 ч)
1,5
4 Încălzire cu sobe cu capacitate calorică înaltă, încălzite o dată în 24 h:
Печное отопление теплоемкими печами при топке их 1 раз в сутки:
grosimea pereţilor sobei 1/2 cărămidă
толщина стенок печи в 1/2 кирпича
От 0,4 до 0,9
grosimea pereţilor sobei 1/4 cărămidă
толщина стенок печи в 1/4 кирпича
От 0,7 до 1,4
Notă – Valorile mai mici ale corespund sobelor masive, cele mai mari – sobelor mai uşoare, mai puţin masive.
Dacă sobele sunt încălzite de două ori pe zi , valoarea trebuie redusă de 2,5-3 ori pentru sobele cu pereţii în 1/2
cărămidă, sau de 2-2,3 ori – pentru ¼ cărămidă.
Примечание - Меньшие значения соответствуют массивным печам, большие - менее массивным легким
печам. При топке печей 2 раза в сутки величину следует уменьшать в 2,5-3 раза для печей со стенками в 1/2
кирпича и в 2-2,3 раза - при 1/4 кирпича.
Нумерация слоев в формуле (55) при-
нята в направлении от внутренней к на-
ружной поверхности ограждения.
Numerotarea straturilor în formula (55)
este considerată în direcţia de la suprafaţa in-
terioară spre cea exterioară a elementului de
construcţie.
При расчете по формуле (54) для
окон и остекленных наружных дверей сле-
дует принимать величину
La calcularea cu formula (54) pen-
tru ferestre şi uşi exterioare vitrate trebuie
adoptată mărimea
CP E.04.05-2006, pag. 70
(56)
где - сопротивление теплопередаче ок-
на или двери, м2·°С/Вт.
în care - rezistenţa la transfer termic a fe-
restrei sau a uşii, m2·°С/Вт.
11.2.2.2. Для определения коэффици-
ентов теплоусвоения поверхности отдель-
ных слоев ограждающей конструкции сле-
дует предварительно вычислить тепловую
инерцию каждого слоя по формуле (53).
11.2.2.2. Pentru a determina coeficientul
de asimilare termică a suprafeţei unui strat a
elementului de închidere se calculează mai în-
tîi inerţia termică a fiecărui strat cu formu-
la (53).
11.2.2.3. Коэффициент теплоусвоения
внутренней поверхности ограждающей
конструкции , Вт/(м2·°С), определяется
следующим образом:
11.2.2.3. Coeficientul de asimilare termi-
că a elementului de construcţie ,
Вт/(м2·°С), se determină în modul următor:
а) если первый (внутренний) слой ог-
раждающей конструкции имеет тепловую
инерцию >1, то
а) dacă primul strat (interior) a elemen-
tului de închidere posedă inerţia termică
>1, atunci formula
(57)
б) если D1+D2+…+Dn-1<1, но D1+
+D2+…+Dn>1, то коэффициент сле-
дует определять последовательно расчетом
коэффициентов теплоусвоения внутренней
поверхности слоев конструкции, начиная с
слоя до первого следующим обра-
зом:
b) dacă D1+D2+…+Dn-1<1, însă D1+
+D2+…+Dn>1, atunci coeficientul se
determină consecutiv prin calcularea coefici-
enţilor de asimilare termică a suprafeţei interi-
oare a straturilor construcţiei, începînd cu
stratul pînă la primul strat, după cum
urmează:
для слоя - по формуле pentru stratul cu formula
)1/()( 1
2
111 nnnnnn sRssRY (58)
для -го слоя ( = -2, -3, ..., 1) - по
формуле
pentru stratul ( = -2, -3, ..., 1) – cu
formula
)1/()( 11
2
iiiiii YRYsRY (59)
Коэффициент принимается рав-
ным коэффициенту теплоусвоения по-
верхности -го слоя ;
Coeficientul se consideră egal cu
coeficientul de asimilare termică a suprafeţei
stratului ;
в) если для ограждающей конструк-
ции, состоящей из слоев,
c) dacă pentru elementul de construcţie
de închidere constituit din straturi,
D1+D2+…+Dn-1<1 то коэффициент
следует определять последовательно
расчетом коэффициентов , , ..., :
D1+D2+…+Dn-1<1 atunci coeficientul
se determină consecutiv prin calcularea
coeficienţilor , , ..., :
CP E.04.05-2006, pag. 71
для -го слоя - по формуле pentru stratul cu formula
)1/()( 2
extnextnnn RsRY (60)
для -го слоя ( = -2, -3, ..., 1) - по
формуле (59);
pentru stratul ( = -2, -3, ..., 1) – cu
formula (59);
г) для внутренних ограждающих кон-
струкций величина определяется как
для наружных ограждений, но принима-
ется, что в середине ограждений s=0. Для
несимметричных ограждений их середину
следует назначать по половине величины
всего ограждения;
d) pentru suprafeţele de închidere inte-
rioare valoarea se determină ca şi pentru
elementele exterioare, însă se consideră că în
mijlocul elementului de închidere =0. Pen-
tru elemenetele de închidere asimetrice mij-
locul trebuie considerat cu jumătatea valorii
a elementului întreg;
д) при наличии в ограждающей конст-
рукции воздушной прослойки коэффици-
ент теплоусвоения воздуха в ней прини-
мается равным нулю.
e) dacă în elementul de închidere există
un strat de aer, coeficientul de asimilare ter-
mică a aerului se consideră egal cu zero.
В формулах (57)-(60) и неравенствах În formulele (57)-(60) şi în inegalităţile
, , ..., - тепловая инерция соот-
ветственно 1-го, 2-го, ..., -го слоев конст-
рукции, определяемая по формуле (53);
, , ..., - inerţia termică respectivă a
straturilor 1, 2, ..., ale construcţiei se de-
termină cu formula (53);
, ..., , - термические сопротивле-
ния, м2·°С/Вт, соответственно -го, ...,
-го и -го слоев конструкции, опре-
деляемые по формуле (8);
, ..., , - rezistenţele termice,
м2·°С/Вт, respective ale stratului , ...,
şi ale construcţiei se determină cu formula
(8);
, ..., , ..., , - расчетные коэффи-
циенты теплоусвоения материала 1-го,...,
-го, ..., -гo и -го слоев конструк-
ции, Вт/(м2·°С), принимаемые по прило-
жению Д;
, ..., , ..., , - coeficienţii de calcul
de asimilare termică a materialului straturilor
1,..., , ..., şi ale construcţiei,
Вт/(м2·°С), adoptate conform anexei Д;
- коэффициент теплоусвоения внут-
ренней поверхности -го слоя конст-
рукции, Вт/(м2·°С);
- coeficientul de asimilare termică a su-
prafeţei interioare a stratului al con-
strucţiei, Вт/(м2·°С);
- то же, что и в формуле (8). - cu semnificaţii din formula (8).
11.2.2.4. Полученная по формуле (54)
расчетная амплитуда колебаний результи-
рующей температуры помещения до-
лжна быть меньше или равна нормируе-
мому значению .
11.2.2.4. Amplitudinea de calcul a oscila-
ţiilor temperaturii rezultante din încăpere
, calculată cu formula (54) trebuie să fie
mai mică sau egală cu valoarea normată
.
11.2.2.5. Выбор типа теплоаккумули-
рующего прибора по показателю затуха-
ния тепловой волны в нем произво-
дится по графикам рисунков 2-4 для раз-
личных режимов его зарядки в зависимо-
сти от сочетания и ,
обеспечивая в левом секторе от кривых
11.2.2.5 Alegerea tipului de aparat de
termoacumulare conform indicelui de amorti-
zare a undei termice în acesta se efectuea-
ză din graficele prezentate în figurile 2-4 pen-
tru regimuri diferite de încărcare a acestuia în
funcţie de combinaţia şi ,
asigurînd în sectorul din stînga curbelor con-
CP E.04.05-2006, pag. 72
условие . diţia .
Figura 2 – Graficul pentru alegerea aparatelor de termoacumulare (durata încărcării 8 h)
Рисунок 2 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 8 ч)
CP E.04.05-2006, pag. 73
Figura 3 – Graficul pentru alegerea aparatelor de termoacumulare (durata încărcării 8 h+2 h în timpul zilei)
Рисунок 3 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 8+2 ч дневной подразрядки)
Figura 4 – Graficul pentru alegerea aparatelor de termoacumulare
(durata încărcării 6 h+2 h în timpul zilei) Рисунок 4 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов
(продолжительность зарядки 6+2 ч дневной подразрядки)
Показатель теплоусвоения внутренних
поверхностей помещения и теплоаккуму-
ляционных слоев прибора и показатель
интенсивности конвективного теплообме-
на в помещении определяются соответ-
ственно по формулам:
Indicele de asimilare termică a supra-
feţelor interioare ale încăperii şi a straturilor
termoacumulatoare ale aparatului şi indi-
cele de intensitate a schimbului de căldură
prin convecţie în încăpere se determină cu
formulele:
(61) (62)
где în care
- коэффициент теплоусвоения -й по-
верхности помещения, определяемый со-
гласно 12.2.3, и теплоаккумулирующего
прибора, Вт/( м2·°С), определяемый по
формуле
- coeficientul de asimilare termică a supra-
feţei a încăperii se determină conform
12.2.3, şi a aparatului de termoacumulare, В-
т/( м2·°С), se determină cu formula
(63)
CP E.04.05-2006, pag. 74
, - термические сопротивления соот-
ветственно теплоизоляционного и тепло-
аккумулирующего слоев прибора,
м2·°С/Вт;
, - rezistenţele termice respective ale
straturilor de termoizolare şi de termoacu-
mulare ale aparatului, м2·°С/Вт;
, - коэффициенты теплоусвоения ма-
териалов соответственно теплоизоляцион-
ного и теплоаккумулирующего слоев при-
бора, Вт/(м2·°С), принимаемые по прило-
жению Д или по результатам теплотехни-
ческих испытаний;
, - coeficienţii de asimilare termică a
materialelor respective ale straturilor de ter-
moizolare şi termoacumulare ale aparatului,
Вт/(м2·°С), se adoptă conform anexei Д sau
conform rezultatelor din încercările termo-
tehnice;
- коэффициент конвективного тепло-
обмена -й поверхности помещения и теп-
лоаккумулирующего прибора с воздухом
помещения, Вт/(м2·°С), принимаемый рав-
ным для: наружного ограждения - 3,1; вну-
треннего ограждения - 1,2; окна - 4,1; пола
- 1,5; потолка - 3,5; теплоаккумулирующе-
го прибора - 5,6 при температуре его по-
верхности 95 °С и 3,3 - при 40 °С ;
- coeficientul de schimb de căldură prin
convecţie a suprafeţei a încăperii şi a apa-
ratului de termoacumulare cu aerul din încă-
pere, Вт/(м2·°С), se consideră egal cu: pentru
elementul de închidere exterior - 3,1; pentru
elementul de închidere interior - 1,2; pentru
fereastră - 4,1; pentru pardoseală - 1,5; pentru
tavan - 3,5; pentru aparatul termoacumulator -
5,6 la temperatura suprafeţei acestuia de 95
°С şi 3,3 – la temperatura de 40 °С ;
- площадь -й поверхности помещения
и теплоаккумулирующего прибора, м2.
- aria suprafeţei a încăperii şi a apara-
tului termoacumulator, м2.
11.2.2.6. Мощность нагревательных
элементов теплоаккумулирующего прибо-
ра внепикового электроотопления оп-
ределяется по формуле
11.2.2.6. Puterea elementelor de încălzire
ale aparatului termoacumulator
pentru
încălzirea electrică în afara orelor de vîrf se
determină cu formula
(64)
где în care
- расчетные теплопотери помещения,
Вт, определяемые по NCM G.04.06-2006
(MCH...);
- pierderile de căldură de calcul ale în-
căperii, Вт, se determină conform NCM
G.04.06-2006 (MCH...);
- продолжительность зарядки теплоак-
кумулирующего прибора, ч.
- durata de încărcare a aparatului termoa-
cumulator, h.
11.2.2.7. В случае когда электротепло-
аккумуляционная система отопления час-
тично покрывает теплопотери здания и яв-
ляется базовой частью комбинированной
системы отопления, установочную мощ-
ность дополнительных постоянно работа-
ющих приборов системы отопления
следует определять по формуле
11.2.2.7. În cazul cînd sistemul de încăl-
zire electro-termoacumulator acoperă parţial
pierderile de căldură ale clădirii şi este o parte
de bază a sistemului combinat de încălzire,
puterea instalată a aparatelor suplimentare,
care funcţionează permanent în sistemul de
încălzire se determină cu for-mula
(65)
где în care
CP E.04.05-2006, pag. 75
- то же, что и в 11.2.2.6; - semnificaţia din 11.2.2.6;
- расчетные теплопотери помещения,
Вт, при температуре наиболее холодной
пятидневки на 5 °С выше указанной в
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98);.
- pierderile de căldură de calcul ale în-
căperii, Вт, pentru temperatura celor mai reci
5 zile cu 5 °С mai sus de temperatura indicată
în NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98);
11.2.2.8. Расчетную разность темпера-
тур следует определять по формуле
11.2.2.8. Diferenţa de calcul a temperatu-
rilor se determină cu formula
(66)
где , - расчетные температуры со-
ответственно внутреннего и наружного во-
здуха, те же, что и в формуле (9).
în care , - temperaturile de calcul res-
pective ale aerului interior şi exterior, egale
cu cele din formula (9).
11.3. Пример определения мощности
теплоаккумуляционного прибора приведен
в приложении X.
11.3. Un exemplu de determinare a pu-
terii aparatului termoacumulator este prezen-
tat în anexa X.
12. Воздухопроницаемость ог-раждающих конструкций и помещений зданий
12. Permeabilitatea la aer a
elementelor de închidere şi a încăperilor din clădire
12.1. Воздухоизоляционные свойства
строительных материалов и конструкций
характеризуются сопротивлением их воз-
духопроницанию , м2·ч·Па/кг, которое
должно быть не менее нормируемого со-
противления воздухопроницанию ,
определяемого согласно разделу 8 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004);.
12.1. Calităţile de izolare faţă de aer a
materialelor şi a elementelor de construcţie se
caracterizează prin rezistenţa acestora la per-
meabilitate la aer , м2·ч·Па/кг, care nu
trebuie să fie mai mică de rezistenţa normată
la permeabilitate la aer , determinată
conform capitolului 8 din NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004);.
Сопротивление воздухопроницанию
многослойной ограждающей конструкции
, м2·ч·Па/кг, следует определять по
формуле
Rezistenţa la permeabilitate la aer a ele-
mentului de închidere , м2·ч·Па/кг, se
determină cu formula
(67)
где , , +, - сопротивления
воздухопроницанию отдельных слоев ог-
раждающей конструкции, м2·ч·Па/кг, при-
нимаемые по таблице 17.
în care , , +, - rezistenţa la
permeabilitate la aer a straturilor elementului
de închidere, м2·ч·Па/кг, se adoptă conform
tabelului 17.
Сопротивление воздухопроницанию
заполнений светопроемов следует опреде-
лять согласно 12.3, 12.4 и сравнивать со
значениями, полученными в результате
сертификационных испытаний.
Rezistenţa la permeabilitate la aer a um-
pluturii din golurile de lumină se determină
conform 12.3, 12.4 şi se compară cu valorile
obţinute din încercările de certificare.
12.2. Проверка ограждающих констру- 12.2. Verificarea elementelor de închi-
CP E.04.05-2006, pag. 76
кций на соответствие требованиям NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) по со-
противлению воздухопроницанию осуще-
ствляется следующим образом.
dere la corespundere cu condiţiile NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) privind
rezistenţa la permeabilitate la aer se efectuea-
ză după cum urmează.
Определяют разность давлений возду-
ха , Па, на наружной и внутренней по-
верхностях заполнения оконного проема
на уровне пола первого надземного этажа
проектируемого здания согласно NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) по фор-
муле
Se determină diferenţa de presiuni a ae-
rului , Па, la suprafaţa exterioară şi la cea
interioară a umpluturii golului de fereastră la
nivelul pardoselii etajului I suprateran a clă-
dirii proectate conform NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) cu formula
(68)
где în care
- высота здания (от уровня пола перво-
го этажа до верха вытяжной шахты), м;
- înălţimea clădirii (de la nivelul pardoselii
etajului I pînă la partea superioară a cornişei),
m;
, - удельный вес соответственно
наружного и внутреннего воздуха, Н/м3,
определяемый по формулам:
, - greutatea specifică respectivă a
aerului exterior şi a celui interior, Н/м3, se
determină cu formulele:
(69) (70)
- расчетная температура наружного
воздуха, °С, принимаемая согласно 5.1;
- temperatura de calcul a aerului exterior,
°С, adoptată conform, , 5.1;
- расчетная температура внутреннего
воздуха, °С, принимаемая согласно 5.2;
- temperatura de calcul a aerului interior,
°С, adoptată conform 5.2;
- максимальная из средних скоростей
ветра по румбам за январь, повторяемость
которых составляет 16% и более (установ-
ленная при стандартной высоте 10 м), при-
нимаемая по таблице 1* NCM A.07.05-
2006 (MCH 2.04-01-98); для зданий высо-
той свыше 60 м следует умножать на
коэффициент изменения скорости ветра
по высоте, принимаемый по таблице 18.
- viteza maximă a vîntului din vitezele me-
dii ale vîntului pe rumburi în luna ianuarie, a
căror repetare constituie 16% şi mai mult
(stabilită pentru înălţimea standard de 10 m),
adoptată conform tabelului 1* NCM A.07.05-
2006 (MCH 2.04-01-98); pentru clădirile cu
înălţimea de peste 60 m trebuie înmulţită cu
coeficientul de variaţie a vîntului, odată cu
înălţimea, se ado-ptă din tabelul 18.
Определяют нормируемое сопротив-
ление воздухопроницанию ограждающих
конструкций , м2·ч·Па/кг, за исключе-
нием заполнений световых проемов, по
формуле (12) NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004)
Se determină rezistenţa normată la per-
meabilitate la aer a elementelor de construcţie
de închidere , м2·ч·Па/кг, cu excepţia
umpluturilor din golurile de lumină, cu for-
mula (12) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004)
(71)
где în care
- то же, что и в формуле (68); - cu semnificaţia din formula (68);
CP E.04.05-2006, pag. 77
- нормируемая воздухопроницаемость
ограждающих конструкций, кг/(м2·ч), при-
нимаемая по таблице 11 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004).
- permeabilitatea normată la aer a elemen-
telor de închidere, кг/(м2·ч), adoptată conform
tabelului 11 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004).
12.3. Нормируемое сопротивление
воздухопроницанию светопрозрачных кон-
струкций , м2·ч/кг, определяют по фо-
рмуле
12.3. Rezistenţa normată la aer a elemen-
telor de închidere transparente , м2·ч/кг,
se determină cu formula
(72)
где în care
- нормируемая воздухопроницаемость
светопрозрачной конструкции, кг/(м2·ч),
принимаемая по таблице 11 NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) при =10 Па;
- permeabilitatea normată la aer a elemen-
tului transparent, кг/(м2·ч), adoptat conform
tabelului 11 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) pentru =10 Па;
- то же, что и в формуле (68); - cu semnificaţia din formula (68);
=10 Па - разность давления воздуха на
наружной и внутренней поверхностях све-
топрозрачной конструкции, при которой
определяется воздухопроницаемость сер-
тифицируемого образца.
=10 Па – diferenţa de presiuni a aerului
la suprafaţa exterioară şi la cea interioară a
elementului transparent de construcţie, pentru
care se determină permeabilitatea la aer a
exemplarului certificat.
12.4. Сопротивление воздухопроница-
нию выбранного типа светопрозрачной
конструкции , м2·ч/кг определяют по
формуле
12.4. Rezistenţa la permeabilitate la aer a
elementului transparent ales , м2·ч/кг se
determină cu formula
(73)
где în care
- воздухопроницаемость светопрозрач-
ной конструкции, кг/(м2·ч), при =10
Па, полученная в результате сертификаци-
онных испытаний;
- permeabilitatea la aaer a elementului de
construcţie transparent, кг/(м2·ч), pentru
=10 Па, obţinută prin încercările de cer-
tificare;
- показатель режима фильтрации свето-
прозрачной конструкции, полученный в
результате сертификационных испытаний.
- indicele regimului de filtraţie a elemen-
tului transparent de construcţie, obţinut prin
încercările de certificare.
12.5. В случае выбранная
светопрозрачная конструкция удовлетво-
ряет требованиям NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) по сопротивлению
воздухопроницанию.
12.5. În cazul cînd elementul
de construcţie transparent satisface condiţiile
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
stabilite pentru rezistenţa la permeabilitate la
aer.
В случае необходимо за-
менить светопрозрачную конструкцию и
проводить расчеты по формуле (73) до
În cazul cînd trebuie înlocuit
elementul transparent de construcţie şi se efe-
ctuează calcule cu formula (73) pînă la sati-
CP E.04.05-2006, pag. 78
удовлетворения требований NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004).
sfacerea condiţiilor NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004).
12.6. Пример расчета приведен в
Ц.1 приложения Ц.
12.6. Un exemplu de calculare a es-
te prezentat în Ц.1 a anexei Ц.
12.7. Выбор оконных блоков для зда-
ния по их воздухопроницаемости в соот-
ветствии с классификацией по ГОСТ
26602.2-99 согласно требованиям 8.6 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) приведен
в примерах 2 и 3 (Ц.1) приложения Ц.
12.7. Alegerea blocurilor de fereastră
pentru clădiri conform permeabilităţii la aer a
acestora în corespundere cu clasificarea după
ГОСТ 26602.2-99 conform condiţiilor 8.6
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) es-
te prezentată în exemplele 2 şi 3 (Ц.1) din
anexa Ц.
Tabelul 17. Rezistenţa la permeabilitate la aer a materialelor şi elementelor de construcţie
Таблица 17. Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций Nr.
crt.
№
п.п.
Materialul şi elementul de construcţie
Материалы и конструкции
Grosimea
stratului,
mm
Толщина
слоя, мм
Rezistenţa la permeabilitate
la aer м
2·ч·Па/кг
Сопротивление воздухо-
проницанию ,
м2·ч·Па/кг
1 2 3 4
1 Beton compact,(fără îmbinări)
Бетон сплошной (без швов)
100 19620
2 Gazsilicat compact
Газосиликат сплошной (без швов)
140 21
3 Calcar cochifilat
Известняк-ракушечник
500 6
4 Carton pentru construcţii (fără îmbinări)
Картон строительный (без швов)
1,3 64
Continuarea tabelului 17
Продолжение таблицы 17 1 2 3 4
5 Zidărie compactă din cărămidă cu mortar din ciment şi nisip cu
grosimea de 1 cărămidă şi mai mult
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-
песчаном растворе толщиной в 1 кирпич и более
250 şi
mai mult
250 и бо-
лее
18
6 Zidărie compactă din cărămidă cu mortar din ciment şi ni-sip cu
grosimea de jumătate de cărămidă
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-
песчаном растворе толщиной в полкирпича
120 2
7 Zidărie din cărămidă compactă cu mortar din ciment şi zgură cu
grosimea de 1 cărămidă şi mai mult
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-
шлаковом растворе толщиной в 1 кирпич и более
250 şi
mai mu
250 и бо-
лее
9
8 Zidărie compactă din cărămidă cu mortar de ciment şi zgură cu
grosimea de o jumătate de cărămidă
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-
шлаковом растворе толщиной в полкирпича
120 1
9 Zidărie din cărămidă de ceramică cu găuri cu mortar de ciment
şi nisip cu grosimea de jumătate de cărămidă
Кладка кирпича керамического пустотного на цементно-
песчаном растворе толщиной в полкирпича
- 2
CP E.04.05-2006, pag. 79
10 Zidărie din blocuri de beton uşor cu mortar de ciment şi nisip
Кладка из легкобетонных камней на цементно-пес-чаном
растворе
400 13
11 Zidărie din blocuri de beton uşor cu mortar de ciment şi zgură
Кладка из легкобетонных камней на цементно-шла-ковом
растворе
400 1
12 Plăci de azbociment cu rostuire
Листы асбестоцементные с заделкой швов
6 196
13 Tapete obişnuite din hîrtie
Обои бумажные обычные
- 20
14 Căptuşeală din scînduri cap la cap sau în falţ
Обшивка из обрезных досок, соединенных впритык или
вчетверть
20-25 0,1
15 Căptuşeală din scîndură în lambă
Обшивка из обрезных досок, соединенных в шпунт
20-25 1,5
16 Căptuşeală dublă din scînduri cu hîrtie de construcţii între ele
Обшивка из досок двойная с прокладкой между обшивками
строительной бумаги
50 98
17 Căptuşeală din fibrolit sau plăci fibrolemnoase moi fără cu ros-
tuire
Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бес-
цементных мягких плит с заделкой швов
15-70 2,5
18 Căptuşeală din fibrolit sau plăci fibrolemnoase moi fără rostuire
Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бес-
цементных мягких плит без заделки швов
15-70 0,5
19 Căptuşeală din fibrolit sau plăci fibrolemnoase rigide cu rostuire
Обшивка из жестких древесно-волокнистых листов с задел-
кой швов
10 3,3
Continuarea tabelului 17 ; Продолжение таблицы 17 1 2 3 4
20 Căptuşeală cu tencuială uscată cu rostuire
Обшивка из гипсовой сухой штукатурки с заделкой швов
10 20
21 Beton expandat autoclavizat compact (fără rostuire)
Пенобетон автоклавный (без швов)
100 1960
22 Beton expandat neautocalvizat
Пенобетон неавтоклавный
100 196
23 Polistiren expandat
Пенополистирол
50-100 79
24 Sticlă expandată comactă (fără rostuire)
Пеностекло сплошное (без швов)
120 >2000
25 Plăci rigide din vată minerală
Плиты минераловатные жесткие
50 2
26 Ruberoid
Рубероид
1,5 Impermeabil
Воздухонепро-
ницаем
27 Carton gudronat
Толь
1,5 490
28 Contraplacaj fără rosturi
Фанера клееная (без швов)
3-4 2940
29 Beton compact din zgură (fără rosturi)
Шлакобетон сплошной (без швов)
100 14
CP E.04.05-2006, pag. 80
30 Tencuială din var şi ciment pe zidărie de piatră sau de cărămidă
Штукатурка цементно-песчаным раствором по каменной
или кирпичной кладке
15 373
31 Tencuială din var pe zidărie din cărămidă sau piatră
Штукатурка известковая по каменной или кирпичной клад-
ке
15 142
32 Tencuială din var şi ipsos pe lemn (pe şipci)
Штукатурка известково-гипсовая по дереву (по драни)
20 17
33 Beton cu umplutură de argilă expandată cu densitatea de 900
кг/m3
Керамзитобетон плотностью 900 кг/м3
250-400 13-17
34 Beton cu umplutură de argilă expandată cu densitatea de 1000
кг/ м3
То же, 1000 кг/ м3
250-400 53-80
35 Beton cu umplutură de argilă expandată cu densitatea de 1100-
1300 кг/ м3
Тоже, 1100-1300 кг/ м3
250-450 390-590
36 Beton cu umplutură de zgură şi piatră ponce cu densitatea 1500
кг/ м3
Шлакопемзобетон плотностью 1500 кг/ м3
250-400 0,3
Note
1 Pentru zidăria din cărămidă şi blocuri cu rostuire pe suprafaţa exterioară rezistenţa la permeabilitate la aer prezen-
tată în acest tabel trebuie majorată cu 20 м2ч·Па/кг.
2 Rezistenţa la permeabilitate la aer a straturilor de aer şi a straturilor din materiale friabile (zgură, argilă expandată,
piatră ponce ş.a.), materiale afînate sau fibroase (vată minerală, paie, talaş etc.) trebuie considerată egală cu zero indife-
rent de grosimea stratului.
3 Pentru materialele şi elementele de construcţie, care nu sînt indicate în prezentul tabel rezistenţa la permeabilitate
la aer se determină pe cale experimentală.
Tabelul 18. Variaţia vitezei vîntului în înălţime în raport cu înălţimea standard de 10 m
Таблица 18. Изменение скорости ветра по высоте по отношению к стандартной высоте
10 м Înălţimea, m
Высота, м Coeficientul
pentru viteza de calcul a vîntului, m/s
Коэффициент при расчетной скорости ветра, м/с
2 2,5 3 4 5 6 7 8 10
10 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
100 2,8 2,4 2,2 1,9 1,8 1,7 1,5 1,4 1,2
150 3,2 2,8 2,5 2,1 2,0 1,8 1,7 1,6 1,4
200 3,5 3,0 2,7 2,4 2,1 2,0 1,8 1,7 1,4
250 3,8 3,2 2,8 2,5 2,3 2,1 1,9 1,8 1,5
300 3,8 3,4 3,0 2,6 2,4 2,2 2,0 1,9 1,6
350 4,0 3,4 3,0 2,6 2,4 2,3 2,1 2,0 1,7
400 4,0 3,4 3,2 2,8 2,5 2,3 2,1 2,1 1,8
450 4,0 3,6 3,2 2,9 2,6 2,4 2,2 2,2 1,8
500 4,0 3,6 3,2 2,9 2,6 2,5 2,3 2,2 1,9
Notă – Coeficienţii pentru zona centrală a Federaţiei Ruse. Pentru alte zone din Federaţia Rusă coeficienţii pot fi
utilizaţi în mod condiţionat.
Примечание - Коэффициенты действительны для центрального региона РФ. Для других регионов РФ ко-
эффициенты могут использоваться условно.
CP E.04.05-2006, pag. 81
Tabelul 19. Clasa de permeabilitate la aer a elementelor de închidere a obiectului
Таблица 19. Классы воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта Frecventa de schimbare a aerului pentru
=50 Па ( , ч-1
)
Кратность воздухообмена при =50 Па ( , ч-1
)
Denumirea clasei
Наименование класса
Foarte joasă Очень низкая
Joasă Низкая
Normală Нормальная
Moderată Умеренная
Înaltă Высокая
Foarte înaltă Очень высокая
12.8. Проверка зданий и их помеще-
ний на степень воздухопроницаемости
осуществляется согласно методике, приве-
денной в ГОСТ 31167-2003. Рекомендуе-
мая классификация воздухопроницаемости
ограждающих конструкций объекта по
кратности воздухообмена при =50 Па
( , ч-1
) (помещения, группы помещений
(квартиры) жилых многоквартирных, об-
щественных, административных, бытовых,
сельскохозяйственных, вспомогательных
помещений производственных зданий и
сооружений, а также одноквартирных зда-
ний в целом) приведена в таблице 19. При
установлении классов воздухопроницаемо-
сти "умеренная", "высокая", "очень высо-
кая" следует принимать меры по сниже-
нию воздухопроницаемости объектов. При
установлении классов "низкая" и "очень
низкая" в объектах, имеющих вентиляцию
с естественным побуждением, следует
принимать меры, обеспечивающие допол-
нительный приток свежего воздуха. При-
мер удовлетворения требований 8.7 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) по воз-
духопроницаемости помещений зданий,
определяемой согласно вышеупомянутой
методике по кратности воздухообмена при
=50 Па ( , ч-1
), приведен в Ц.2 при-
ложения Ц.
12.8. Verificarea clădirilor şi încăperilor
din clădire la gradul de permeabilitate la aer
se înfăptuieşte conform metodicii prezentate
în ГОСТ 31167-2003. Clasificarea recoman-
dabilă privind permeabilitatea la aer a con-
strucţiilor de închidere ale obiectului conform
frecvenţei de schimbare a aerului pentru
=50 Па ( , ч-1
) (încăperi, grupuri de în-
căperi (apartamente) din clădirile de locuit cu
mai multe apartamente, din clădirile publice,
administrative, de menaj, agricole şi auxiliare,
deasemenea în clădirile cu un singur apar-
tament) este prezentată în tabelul 19. La stabi-
lirea clasei “joasă” şi „foarte joasă” la obiec-
tele care au ventilaţie naturală trebuie luate
măsuri care să asigure un aflux suplimentar de
aer proaspăt. Un exemplu de satisfacere a
condiţiilor 8.7 NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) privind per-meabilitatea la aer
a încăperilor din clădire, determinată conform
metodicii prezentate mai sus pentru o frecven-
ţă de schimb de aer şi =50 Па ( , ч-1
),
este prezentat în Ц.2 din anexa Ц.
CP E.04.05-2006, pag. 82
13. Расчет сопротивления пa-ропроницанию ограждаю-щих конструкций (защита от влаги)
13. Calculul rezistenţei la
perme-abilitate la vapori a elementelor de închidere (protecţia contra umezelii)
13.1. Расчет нормируемого сопротив-
ления паропроницанию ограждающей кон-
струкции (в пределах от внутренней повер-
хности до плоскости возможной конден-
сации) производят по NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) с учетом следующих
требований.
13.1. Calculul rezistenţei normate la
permeabilitate la vapori (în limitele de la su-
prafaţa interioară pînă la suprafaţa secţiunii de
condensare posibilă) se efectuează con-form
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004),
ţinînd cont de urmă-toarele condiţii.
13.2. Парциальное давление насыщен-
ного водяного пара , , , , ,
Па, в формулах (16)-(20) NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) принимают:
13.2. Presiunea parţială a vaporilor satu-
raţi de apă , , , , , Па, în formu-
lele (16)-(20) NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) se consi-deră:
для помещений без агрессивной среды
- по таблицам C.1 и С.2, с агрессивной сре-
дой - по таблице С.3 приложения С;
pentru încăperile fără mediu agresiv –
conform tabelelor C.1 şi С.2, cu mediu agre-
siv - conform tabelului С.3 din anexa С;
по температуре в плоскости возожной
конденсации , определяемой при сред-
ней температуре наружного воздуха соот-
ветственно холодного, переходного, теп-
лого периодов и периода месяцев с отри-
цательными средними месячными темпе-
ратурами - по формуле
conform temperaturii în secţiunea de
condensare posibilă , care se determină
pentru temperatura medie a aerului exterior,
respectiv perioada rece, de tranziţie, caldă şi
perioada lunilor cu temperaturi negative medii
lunare – cu formula
(74)
где în care
- то же, что и в 5.2.2; - cu semnificaţia din 5.2.2;
- средняя температура наружного возду-
ха -го периода, °С, определяемая по фор-
муле
- temperatura medie a aerului exterior în
perioada , °С, se determină cu formula
(75)
- средняя месячная температура возду-
ха -го месяца, °С;
- temperatura medie lunară a aerului în
luna , °С;
- число месяцев -го периода; - numărul de luni în perioada ;
- термическое сопротивление слоя ог-
раждающей конструкции от внутренней
поверхности до плоскости возможной кон-
денсации, м2·°C/Bт,
- rezistenţa termică a stratului din elemen-
tul de închidere de la suprafaţa interioară pînă
la secţiunea de condensare posibilă, м2·°C/Bт,
- сопротивление теплопередаче ограж-
дающей конструкции, м2·°С/Вт.
- rezistenţa la transfer termic a elementu-
lui de închidere, м2·°С/Вт.
CP E.04.05-2006, pag. 83
Парциальное давление водяного пара
, , , , в формулах (16)-(20)
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) в
помещениях с агрессивной средой обозна-
чают соответственно: , , , ,
.
Presiunea parţială a vaporilor de apă ,
, , , în formulele (16)-(20) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) din încă-
perile cu mediu agresiv se notează respectiv:
, , , , .
13.3. Значения парциального давления
водяного пара , Па, над насыщенными
растворами солей для температур 10-30 °С
принимают по таблице С.3 приложения С;
для температур ниже 10 °С они могут быть
определены по формуле
13.3. Valorile presiunii parţiale ale vapo-
rilor de apă , Па, deasupra soluţiilor satu-
rate de sare la temperaturile 10-30 °С se ado-
ptă conform tabelului С.3 anexa С; pentru
temperaturile mai joase de 10 °С ele pot fi
determinate cu formula
(76)
где în care
- парциальное давление насыщенного
водяного пара, Па, принимается по темпе-
ратуре в плоскости возможной конденса-
ции по таблицам C.1 и С.2 приложения С;
- presiunea parţială a vaporilor saturaţi de
apă se adoptă conform temperaturii din sec-
ţiunea de condensare posibilă conform tabe-
lelor C.1 şi С.2 din anexa С;
- относительная влажность воздуха над
насыщенным водным раствором соли, %,
при =20 °С , принимается по таблице С.3
приложения С.
- umiditatea relativă a aerului deasupra
soluţiei saturate apoase de sare, %, la =20 °С
, se adoptă conform tabelului С.3 din anexa С.
13.4. Парциальное давление водяного
пара , в плоскости возможной конден-
сации наружных стен из керамзитобетона
на керамзитовом песке ( =1200 кг/м3),
содержащем соли NaCI, KCl, MgCl или
их смеси, а также расстояние до плоскости
конденсации от внутренней поверхности
стены в указанных стенах следует оп-
ределять соответственно по формулам:
13.4. Presiunea parţială a vaporilor de
apă în secţiunea de condensare posibilă
din pereţii exteriori din beton cu argilă expan-
dată cu nisip de argilă expandată ( =1200
кг/м3), care conţine săruri de NaCI, KCl,
MgCl sau amestecuri ale acestora, dease-
menea distanţa pînă la secţiunea de con-
densare de la suprafaţa interioară a peretelui
în pereţii respectivi se determină core-
spunzător cu formulele:
при =1, 2, 3, 0; (77) (78)
где în care
- относительная влажность воздуха в
порах материала ограждающей конструк-
ции, %, определяемая в соответствии с
13.3;
- umiditatea relativă a aerului în porii ma-
terialului din elementul de închidere, %, se
determină în corespundere cu 13.3;
- толщина утеплителя, м. - grosimea materialului izolant, m.
Индексы =1, 2, 3, 0 относятся соот-
ветственно к холодному, переходному, те-
плому периодам и периоду месяцев с от-
рицательными средними месячными тем-
Indexii =1, 2, 3, 0 se referă, respectiv, la
perioadele rece, de tranziţie, caldă şi la perio-
ada lunilor cu temperaturi medii lunare nega-
tive.
CP E.04.05-2006, pag. 84
пературами.
13.5. Сопротивление паропроницанию
, м2·ч·Па/мг, однослойной или отдель-
ного слоя многослойной ограждающей
конструкции следует определять по фор-
муле
13.5. Rezistenţa la permeabilitate la va-
pori , м2·ч·Па/мг, a elementului de în-
chidere cu un singur strat sua a unui strat din
elementul de închidere cu mai multe straturi
se determină cu formula
(79)
где în care
- толщина слоя ограждающей конструк-
ции, м;
- grosimea stratului din elementul de închi-
dere, m;
- расчетный коэффициент паропрони-
цаемости материала слоя ограждающей ко-
нструкции, мг/(м·ч·Па), принимаемый по
приложению Д.
- coeficientul de calcul al permeabilităţii la
vapori a materialului din stratul elementului
de închidere, мг/(м·ч·Па), se adoptă din anexa
Д.
Сопротивление паропроницанию мно-
гослойной ограждающей конструкции
(или ее части) равно сумме сопротивлений
паропроницанию составляющих ее слоев.
Rezistenţa la permeabilitate la vapori a
elementului de închidere cu mai multe straturi
(sau a unei părţi a acestuia) este egală cu su-
ma rezistenţelor la permeabilitate la vapori a
componentelor straturilor acestuia.
Сопротивление паропроницанию
листовых материалов и тонких слоев па-
роизоляции следует принимать по прило-
жению Ш.
Rezistenţa la permeabilitate la vapori
a materialelor din foi şi a straturilor sub-
ţiri a izolaţiei contra vaporilor se adoptă con-
form anexei Ш. Примечания Note
1. Сопротивление паропроницанию воздуш-
ных прослоек в ограждающих конструкциях следу-
ет принимать равным нулю независимо от распо-
ложения и толщины этих прослоек.
1. Rezistenţa la permeabilitate la vapori a stra-
turilor de aer din elementele de închidere trebuie con-
siderată egală cu zero, indiferent de amplasarea lor şi
de grosimea acestor straturi.
2 Для обеспечения нормируемого сопротив-
ления паропроницанию ограждающей конст-
рукции следует определять сопротивление паро-
проницанию конструкции в пределах от внут-
ренней поверхности до плоскости возможной кон-
денсации.
2 Pentru a asigura rezistenţa normată la per-
meabilitate la vapori a elementului de închidere
se determină rezistenţa la permeabilitate la vapori
a construcţiei în limitele de la suprafaţa interioară pînă
la asecţiunea de condesare posibilă.
3 В помещениях с влажным или мокрым ре-
жимом следует предусматривать пароизоляцию
теплоизолирующих уплотнителей сопряжений эле-
ментов ограждающих конструкций (мест примыка-
ния заполнений проемов к стенам и т.п.) со сторо-
ны помещений; сопротивление паропроницанию в
местах таких сопряжений проверяется из условия
ограничения накопления влаги в сопряжениях за
период с отрицательными средними месячными
температурами наружного воздуха на основании
расчета температурного и влажностного полей.
3 În încăperile cu regim umed şi foarte umed tre-
buie prevăzută izolaţie contra vaporilor a îmbinărilor
termoizolante a elementelor de închidere (locurile de
joncţiune a umpluturii golurilor cu pereţii etc.) din par-
tea încăperilor; rezistenţa la permeabilitate la vapori în
locurile cu astfel de joncţiuni se verifică pentru condi-
ţia de limitare a acumulării de umezeală în îmbinări în
perioada cu temperaturi medii lunare negative a aerului
exterior în baza calcului cîmpurilor de temperatură şi
umiditate.
13.6. Значения температуры в плоско-
сти возможной конденсации следует опре-
делять по формуле
13.6. Valorile temperaturii în secţiunile
de condensare posibilă se determină cu for-
mula
(80)
CP E.04.05-2006, pag. 85
где în care
, - расчетные температуры соответ-
ственно внутреннего и наружного воздуха
(среднесезонная или средняя за период
влагонакопления), °С;
, - temperaturile de calcul respectiv
pentru aerul interior şi exterior (medie în se-
zon sau medie în perioada de acumulare a
umezelii), °С;
- сопротивление теплопередаче ограж-
дающей конструкции, м2·°С/Вт;
- rezistenţa la transfer termic a elemen-
tului de închidere , м2·°С/Вт;
, ,
- то же, что и в 9.1.2; - cu semnificaţia din 9.1.2;
- сумма термических сопротивлений
слоев конструкции, расположенных между
внутренней поверхностью и плоскостью
возможной конденсации, м2·°С/Вт.
- suma rezistenţelor termice a straturilor
construcţiei amplasate între suprafaţa interioa-
ră şi secţiunea de condensare posibilă,
м2·°С/Вт.
При расчете величин и рас-
четные коэффициенты теплопроводности
материалов слоев ограждающей конструк-
ции зданий с агрессивной средой могут
быть приняты по приложению Д при соот-
ветствующих условиях эксплуатации.
La calcularea valorilor şi coe-
ficienţii de calcul ai conductibilităţii termice
ai materialelor din straturile elementului de
închidere a clădirii cu mediu agresivpot fi
adoptaţi din anexa Д pentru condiţiile cores-
punzătoare de exploatare.
13.7. Для стен промышленных зданий,
подверженных воздействию высокоактив-
ных в гигроскопическом отношении аэро-
золей ( 60%) расчет по формулам (16)
- (20) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) выполнять не следует. Защиту от ув-
лажнения таких стен с внутренней сторо-
ны следует производить без расчета как от
непосредственного воздействия раствора
соответствующего аэрозоля.
13.7. Pentru pereţii clădirilor industriale
care sînt supuşi acţiunii aerosolelor foarte ac-
tivi din punt de vedere higroscopic
( 60%) nu se recomandă să se execute
calculul cu formulele (16) - (20) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Protecţia
contra umezirii acestor pe-reţi din partea inte-
rioară trebuie executată fără a calcula acţiunea
directă a soluţiei aeroso-lului respectiv.
13.8. Независимо от результатов рас-
чета по формулам (16)-(20) NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) нормируемые
сопротивления паропроницанию и
(в пределах от внутренней поверхно-
сти до плоскости воз-можной конденса-
ции) во всех случаях дол-жны принимать-
ся не более 5 м2·ч·Па/мг.
13.8. Indiferent de rezultatele calculului
cu formulele (16)-(20) NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) rezistenţele normate la
permeabilitate la va-pori şi (în li-
mitele de la suprafaţa interioară pînă la secţi-
unea de condensare po-sibilă) în toate cazurile
se adoptă sub 5 м2·ч·Па/мг.
13.9. Изолинии сорбции в зависимости
от массового солесодержания для случая
ограждающей конструкции из керамзито-
бетона на керамзитовом песке, содержа-
щем хлориды натрия, калия и магния, при-
ведены в приложении Э.
13.9. Izoliniile de sorbţie, în funcţie de
conţinutul masic de săruri pentru cazul cu ele-
ment de închidere din beton cu argilă expan-
dată şi nisip din argilă expanadată şi care con-
ţine clorizi de natriu, caliu şi magneziu sînt
prezentate în anexa Э.
13.10. Определение сопротивления па-
ропроницанию при наличии графиков сор-
бции выполняют следующим образом.
13.10. Determinarea rezistenţei la perme-
abilitate la vapori pentru cazul cînd sînt gra-
ficele de sorbţie se execută după cum urmea-
ză.
CP E.04.05-2006, pag. 86
Относительную влажность воздуха
,%, в порах материала ограждающей
конструкции определяют по графикам сор-
бции по приложению Э в зависимости от
массового солесодержания . При этом
величина в формулах (76) и (77) при
расчете (при =1, 2, 3, 0) определяется
по графикам сорбции при =10%, а при
расчете - по графикам сорбции при
=15% по приложению Щ.
Rezistenţa relativă a aerului ,%, în
porii materialului din elementul de închidere
se determină conform graficelor de sorbţie din
anexa Э în funţie de conţinutul masic de să-
ruri . Valoarea în formulele (76) şi (77)
la calcularea (pentru =1, 2, 3, 0) se de-
termină după graficele de sorbţie la =10%,
iar pentru calculul - conform graficelor
de sorbţie pentru =15% conform anexei Щ.
13.11. Пример расчета сопротивления
паропроницанию дан в приложении Э.
13.11. Un exemplu de calcul al rezis-
tenţei la permeabilitate la vapori este dat în
anexa Э.
14. Расчет теплоусвоения по-лов
14. Calculul asimilării termice
a suprafeţei pardoselii
14.1. Теплоусвоение полов зданий до-
лжно соответствовать требованиям NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Расчет-
ный показатель теплоус-воения поверхно-
сти пола , Bт/(м2·°C), определяется
следующим образом:
14.1. Asimilarea termică a suprafeţei par-
doselii din încăperi trebuie să corespundă
condiţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004). Indicele de calcul al asimilării ter-
mice a suprafeţei pardo-selii ,
Bт/(м2·°C), se determină după cum urmează:
а) если покрытие пола (первый слой
конструкции пола) имеет тепловую инер-
цию , то показатель теплоус-
воения поверхности пола следует опреде-
лять по формуле
а) dacă suprafaţa pardoselii (primul strat
al construcţiei pardoselii) posedă o inerţie ter-
mică , indicele de asimilare
termică a suprafeţei pardoselii se determină
cu formula
(81)
б) если первые слоев конструкции
пола ( ) имеют суммарную тепловую
инерцию , но тепло-
вая инерция ( ) слоев D1 + D2 + …+
+ Dn+1≥0,5, то показатель теплоусвоения
поверхности пола , следует определять
последовательно расчетом показателей те-
плоусвоения поверхностей слоев констру-
кции, начиная с -го до 1-го:
b) dacă primele straturi ale construcţiei
pardoselii ( ) au o inerţie termică globală
, însă inerţia termică
a straturilor ( ) este D1 + D2 + …+
+ Dn+1≥0,5, indicele de asimilare termică a
suprafeţei pardoselei , se determină conse-
cutiv prin calcularea indicilor de asimilare ter-
mică a suprafeţelor straturilor construcţiei,
începînd cu stratul -pînă la stratul 1:
для -го слоя - по формуле Pentru stratul - cu formula
(82)
для -го слоя ( = -1; -2; , ...; 1) - по
формуле
Pentru stratul - ( = -1; -2; , ...; 1) –
cu formula
CP E.04.05-2006, pag. 87
(83)
Показатель теплоусвоения поверхно-
сти пола принимается равным показа-
телю теплоусвоения поверхности 1-го слоя
.
Indicele de asimilare termică a suprafeţei
pardoselii se consideră egal cu indicele
de asimilare termică a suprafeţei primului
strat .
В формулах (81)-(83) и неравенствах: În formulele (81)-(83) şi în inegalităţile:
, , ..., - тепловая инерция соот-
ветственно 1-го, 2-гo, ..., ( )-го слоев
конструкции пола, определяемая согласно
11.1.9;
, , ..., - inerţia termică cores-
punzătoare a straturilor 1, 2, ..., ( )-ale
construcţiei pardoselei, se determină conform
11.1.9;
, - термические сопротивления,
м2·°С/Вт, соответственно -го и -го
слоев конструкции пола, определяемые по
формуле (6);
, - rezistenţele termice, м2·°С/Вт, res-
pective ale straturilor i şi n ale construcţiei
pardoselei, se determină cu formula (6);
, , , - расчетные коэффициенты
теплоусвоения материала соответственно
1-го, -го, -го, ( )-го слоев конструк-
ции пола, Bт/(м ·°C), принимаемые по ре-
зультатам теплотехнических испытаний
или по приложению Д; при этом для зда-
ний, помещений и отдельных участков,
приведенных в поз.1 и 2 таблицы 13 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), - во всех
случаях при условии эксплуатации А;
, , , - coeficienţii de calcul pentru
asimilarea termică a materialului, respectiv
pentru straturile 1, , , ( )- alestraturilor
din construcţiapardoselii, Bт/(м ·°C), se ado-
ptă din rezultatele încercărilor termotehnice
conform anexei Д; pentru clădirile, încăperile
şi sectoarele separate, prezentate la poz.1 şi 2
din tabelul 13 NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004), - în toate cazurile pentru con-
diţiile de exploatare А;
- показатель теплоусвоения поверхно-
сти ( )-го слоя конструкции пола,
Вт/(м2·°С).
- indicele de asimilare termică a sup-
rafeţei stratului ( ) a construcţiei pardo-
selei, Вт/(м2·°С).
14.2. Если расчетная величина
показателя теплоусвоения поверхности по-
ла окажется не более нормативной вели-
чины , установленной в таблице 13
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), то
этот пол удовлетво-ряет требованиям в от-
ношении теплоусво-ения; если ,
то следует взять другую конструкцию пола
или изменить толщины некоторых его сло-
ев до удовле-творения требованиям
.
14.2. Dacă valoarea de calcul a in-
dicelui de asimilare termică a pardoselii nu va
fi mai mare de valoarea normativă , sta-
bilită în tabelul 13 NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004), o astfel de pardoseală satisface
condiţiile referitoare la asimilarea termică;
dacă , trebuie considerată o altă
construcţie a pardoselei sau trebuie schimbată
grosimea unor straturi din aceasta pînă la sa-
tisfacerea condiţiilor .
14.3. Теплотехническая характерис-
тика пола в местах отдыха животных при
содержании их без подстилки определяет-
ся вычисляемым показателем теплоусво-
ения поверхности пола , который дол-
жен быть не более нормируемой вели-
14.3. caracteristica termotehnică a par-
doselii în locurile de întreţinere a animalelor
fără aşternut se determină prin indicele calcu-
lat de asimilare termică a suprafeţei pardoselii
, care trebuie să fie sub valoarea normată
considerată egală cu: pentru vitele cornute
CP E.04.05-2006, pag. 88
чины, принимаемой равной: для крупного
рогатого скота молочного направления и
молодняка до четырехмесячного возраста
(крупного рогатого скота и свиней) - 12,5
Вт/(м2·°С); для откормочных животных с
четырехмесячного возраста: свиней - 17
Bт/(м2·°C) и крупного рогатого скота - 15
Bт/(м2·°C).
mari de lapte şi pentru tineretul pînă la 4 luni
(vite cornute mari şi porci) – 12,5 Вт/(м2·°С);
pentru vitele puse la îngrăşat dela vîrsta de 4
luni: porci - 17 Bт/(м2·°C) şi vite cornute mari
- 15 Bт/(м2·°C).
Расчетные коэффициенты теплопро-
водности материалов слоев конструкции
пола в местах отдыха животных следует
принимать при эксплуатационной влаж-
ности этих материалов, но не выше, чем
при условиях эксплуатации Б по прило-
жению Д. В случае применения специ-
альных гидрофобизированных материалов
допускается принимать указанные харак-
теристики при условиях эксплуатации А.
Coeficienţii de calcul a conductibilităţii
termice a materialelor din straturile pardose-
lei în locurile de odihnă a animalelor trebuie
considerate pentru umiditatea de exploatare a
acestor materiale, însă nu mai mari decît cei
pentru condiţiile de exploatare Б conform
anexei Д. În cazul aplicării unor materiale
speciale hidrofobe se admite adoptarea carac-
teristicilor indicate pentru condiţiile de explo-
atare А.
14.4. Пример расчета приведен в при-
ложении Ю.
14.4. Un exemplu de calcul este pre-
zentat în anexa Ю.
15. Контроль нормируемых по-казателей теплозащиты зда-ний
15. Controlul indicilor normaţi
de protecţie termică a clădi-rilor
15.1. При проектировании здания сле-
дует устанавливать согласно NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) класс энергети-
ческой эффективности А, В или С, по тре-
бованию заказчика или владельца здания,
обеспечивающий заданный расход тепло-
вой энергии на поддержание параметров
микроклимата помещений с учетом клима-
тического района строительства. Контроль
теплотехнических и энергетических пока-
зателей при проектировании и экспертизе
проектов на их соответствие нормам NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) следует
выполнять по данным энергетического
паспорта.
15.1. La proectarea clădirii trebuie stabi-
lită conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) clasa de eficienţă energetică А, В
sau С, conform condiţiilor stabilite de
beneficier sau de proprietarul clădirii, care să
asigure consumul prestabilit de energie termi-
că pentru menţinerea parametrilor de micro-
climă în încăperi, ţinînd cont de zona climati-
că a şantierului. Controlul indicilor termoteh-
nici şi energetici la proectarea şi expertizarea
proectelor privind corespunderea cu normele
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) se
execută conform datelor din cer-tificatul
energetic.
15.2. Контроль качества и соответ-
ствие тепловой защиты зданий и отдель-
ных его элементов нормам NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) при эксплуата-
ции зданий осуществляются аккредито-
ванными Госстроем России испытатель-
ными лабораториями путем эксперимен-
тального определения основных показате-
лей на основе государственных стандартов
на методы испытаний строительных мате-
риалов, конструкций и объектов в целом.
15.2. Controlul calităţii şi a corespunderii
protecţiei termice a clădirii şi a elementelor
separate ale ei cu NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) în timpul exploatării clădirii
este înfăptuit de laboratoarele de încercare
acreditate, prin determinarea pe cale experi-
mentală a principalilor indici în baza standar-
delor de stat pentru metodele de încercare a
materialelor de construcţie, a elementelor de
construcţie şi a obiectelor în întregime. Dacă
indicii de facto nu corespund cu valorile din
CP E.04.05-2006, pag. 89
При несоответствии фактических показа-
телей проектным значениям следует раз-
рабатывать мероприятия по устранению
дефектов.
proiect, este neecsară elabo-rarea unor măsuri
de înlăturare a defectelor.
15.3. Определение теплотехнических
показателей (теплопроводности, теплоус-
воения, влажности, сорбционных харак-
теристик, паропроницаемости, водопогло-
щения, морозостойкости) теплоизоляци-
онных материалов и конструкций произ-
водится в соответствии с федеральными
стандартами: ГОСТ 7025-91, ГОСТ 7076-
99, ГОСТ 17177-94, ГОСТ 21718-84, ГОСТ
23250-78, ГОСТ 24816-81, ГОСТ 25609-83,
ГОСТ 25898-83, ГОСТ 30256-94, ГОСТ
30290-94.
15.3. Determinarea indicilor termotehnici
(conductibilitatea termică, asimilarea termică,
umiditatea, caracteristicile de sorbţie, permea-
bilitatea la vapori, asimilarea apei, rezistenţa
la ger) a materialelor termoizolante şi a ele-
mentelor de construcţie se efectuează în co-
respundere cu standardele: ГОСТ 7025-91,
ГОСТ 7076-99, ГОСТ 17177-94, ГОСТ
21718-84, ГОСТ 23250-78, ГОСТ 24816-81,
ГОСТ 25609-83, ГОСТ 25898-83, ГОСТ
30256-94, ГОСТ 30290-94.
Расчетные значения теплотехнических
показателей материалов и конструкций оп-
ределяют согласно приложению Д или по
методике, приведенной в приложении Е.
Valorile de calcul ale indicilor termo-
tehnici ai materialelor şi elementelor de con-
strucţie se determină conform anexei Д sau
conform metodicii prezentate în anexa Е.
15.4. Определение теплотехнических
характеристик (сопротивления теплопере-
даче и воздухопроницанию, теплоустойчи-
вости, теплотехнической однородности)
отдельных конструктивных элементов теп-
ловой защиты выполняют в натурных ус-
ловиях либо в лабораторных условиях в
климатических камерах, а также методами
математического моделирования темпера-
турных полей на ЭВМ согласно ГОСТ
25380-82, ГОСТ 26253-84, ГОСТ 26254-84,
ГОСТ 26602.1-99, ГОСТ 26602.2-99, ГОСТ
26629-85, ГОСТ 31166-2003, ГОСТ 31167-
2003.
15.4. Determinarea caracteristicilor ter-
motehnice (rezistenţa la transfer termic şi la
permeabilitate la aer, stabilitatea termică,
omogenitatea termotehnică) a unor elemente
constructive ale protecţiei termice se execută
în condiţii naturale sau în condiţii de laborator
în camere climatice, deasemenea prin metode
de modelare matematică a cîmpurilor de tem-
peratură la calculatorul electronic conform
ГОСТ 25380-82, ГОСТ 26253-84, ГОСТ
26254-84, ГОСТ 26602.1-99, ГОСТ
26602.2-99, ГОСТ 26629-85, ГОСТ 31166-
2003, ГОСТ 31167-2003.
15.5. Класс энергетической эффектив-
ности здания на стадии эксплуатации при-
сваивается по данным натурных теплотех-
нических испытаний не менее чем через
год после ввода здания в эксплуатацию.
Присвоение класса энергетической эффек-
тивности производится по степени откло-
нения удельного расхода тепловой энергии
(полученного в результате испытаний и
нормализованного в соответствии с рас-
четными условиями согласно ГОСТ 31168-
2003) в сравнении с расчетными по дан-
ным нормам в соответствии с таблицей 3
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
Установленный класс энергетической эф-
фективности следует занести в энергетиче-
ский паспорт здания.
15.5. Clasa de eficienţă energetică a clă-
dirii la etapa exploatării se acordă în baza da-
telor experimentale cu cel puţin peste un an
de la darea în folosinţă. Clasa de eficienţă
energetică se atribuie în conformitate cu aba-
terea consumului specific de energie termică
(obţinut din încercări şi normalizat în cores-
pundere cu condiţiile de calcul conform
ГОСТ 31168-2003), comparativ cu consumul
de calcul conform normelor din Tabelul 3
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
Clasa de eficienţă ener-getică stabilită se trece
în certificatul energe-tic al clădirii.
CP E.04.05-2006, pag. 90
15.6. При установлении класса энер-
гетической эффективности для построен-
ных или реконструированных (капитально
ремонтируемых) зданий согласно таблице
3 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004):
15.6. În cazul cînd clasa de eficienţă
energetică a clădirii construite sau reconstru-
ite (reparată capital) se stabileşte în conformi-
tate cu tabelul 3 NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004):
А и В ("очень высокий" и "высокий"),
подрядные и другие организации, уча-
ствовавшие в его проектировании и
строительстве, а также предприятия -
изготовители продукции, способство-
вавшие достижению этого класса, сле-
дует экономически стимулировать;
А şi В ("foarte înaltă" şi "înaltă"), orga-
nizaţiile de antrepriză şi alte organizaţii,
instituţii, care au participat la proiectarea
şi construirea clădirii, inclusiv întreprin-
derile care au furnizat producţia ce a con-
tribuit la încadrarea clădirii în clasa res-
pectivă, trebuie stimulate economic;
D ("низкий"), следует предусматривать
штрафные санкции.
D ("joasă"), trebuie prevăzute măsuri de
penalizare.
Порядок экономического стимулиро-
вания или штрафные санкции определяют-
ся законодательством субъектов Федера-
ции и решениями их администраций.
Modul de stimulare economică sau de
penalizare se stabileşte prin legislaţia subiec-
ţilor Federaţiei Ruse şi prin deciziile autori-
tăţilor publice ale acestora.
15.7. При установлении класса энерге-
тической эффективности для существую-
щих зданий согласно таблице 3 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004):
15.7. În cazul cînd clasa de eficienţă
energetică a clădirilor existente, conform ta-
belului 3 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004):
D ("низкий"), следует предусматривать
мероприятия по повышению энергети-
ческой эффективности этого здания пу-
тем реконструкции согласно разделу 10
настоящего Свода правил;
D ("joasă"), trebuie prevăzute măsuri de
îmbunătăţire a eficienţei energetice a aces-
tor clădiri prin reconstruirea lor în confor-
mitate cu capitolul 10 din prezentul Cod
practc;
Е ("очень низкий"), рекомендуются ме-
роприятия по повышению энергетиче-
ской эффективности этого здания пу-
тем реконструкции в ближайшей пер-
спективе согласно указаниям раздела
10.
Е ("foarte joasă"), se recomandă măsuri
de îmbunătăţire a eficienţei energetice a
clădirii prin reconstruirea acesteea în vii-
torul apropiat în conformitate cu prescrip-
ţiile din capitolul 10.
Порядок очередности реконструкции
зданий по повышению их энергоэффек-
тивности и условия финансирования ре-
конструкции определяются решениями
администрации субъектов Федерации.
Modul de organizare a lucrărilor de re-
construire a clădirilor în vederea îmbunătăţi-
rii eficienţei energetice şi condiţiile de finan-
ţare ale construcţiei se stabilesc prin hotărîri
ale aiutorităţilor publice ale subiecţilor Fede-
raţiei Ruse.
16. Состав и содержание разде-ла проекта «Энергоэффкти-вность»
16. Conţinutul cadru al capito-
lului „Eficienţa energetică” din proiect
16.1. Общие положения
16.1. Prinicpii generale
16.1.1. Проект здания должен содер-
жать раздел "Энергоэффективность" согла-
сно требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004), NCM C.01.05-2006 и NCM
C.01-06-2006. В этом разделе должны быть
16.1.1. Proiectul clădirii trebuie să con-
ţină capitolul „Eficienţa energetică” conform
condiţilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004), NCM C.01.05-2006 şi NCM C.01-
06-2006. În acest capitol trebuie să fie
CP E.04.05-2006, pag. 91
представлены сводные показатели энерго-
эффективности проектных решений. Свод-
ные показатели энергоэффективности
должны быть сопоставлены с норматив-
ными показателями строительных норм.
Указанный раздел выполняется на стадиях
предпроектной и проектной документации.
prezentaţi indicii globali de eficienţă energeti-
că din soluţiile de proiect. Indicii globali de
eficienţă energetică trebuie confruntaţi cu in-
dicii normativi din normele de construcţii.
Capitolul respectiv se execută la etapele de
documentaţie de antiproiect şi de proiect.
16.1.2. При необходимости к разра-
ботке раздела "Энергоэффективность" за-
казчиком и проектировщиком привлекают-
ся соответствующие специалисты и экспе-
рты из других организаций.
16.1.2. În caz de necesitate la elaborarea
capitolului „Eficienţa energetică” beneficiarul
şi proiectantul pot angaja specialişti şi experţi
din alte instituţii.
16.1.3. Органы экспертизы должны
осуществлять проверку соответствия дан-
ным нормам предпроектной и проектной
документации.
16.1.3. Organele de expertiză trebuie să
verifice corespunderea cu datele din docu-
mentaţia de antiproiect şi de proiect.
16.2. Содержание раздела «Энер-гоэффективность»
16.2. Conţinutul capitolului „Eficien-
ţa energetică”
16.2.1. Раздел "Энергоэффективность"
должен содержать энергетический паспорт
здания с пояснительной запиской и соот-
ветствующими расчетами, классы энерге-
тической эффективности здания в соответ-
ствии с таблицей 3 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004), заключение о соот-
ветствии проекта здания требованиям на-
стоящих норм и рекомендации по повы-
шению энергетической эффективности в
случае необходимости доработки проекта.
16.2.1. Capitolul „Eficienţa energetică”
trebuie să conţină certificatul energetic al clă-
dirii cu nota explicativă şi calculele corespun-
zătoare, clasa de eficienţă energetică a clădirii
în corespundere cu tabelul 3 NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004), avizul privind
corespundere proiectului clădirii cu condiţiile
prezentului normativ şi recomandări privind
îmbunătăţirea eficienţei eneregtice, iar în caz
de necesitate recoman-dări privind precizarea
proiectului.
16.2.2. Пояснительная записка раздела
должна содержать:
16.2.2. Nota explicativă la capitol trebuie
să conţină:
а) общую характеристику запроекти-
рованного здания;
а) caracteristica generală a clădirii pro-
iectate;
б) сведения о проектных решениях,
направленных на повышение эффективно-
сти использования энергии:
b) date privind soluţiile de proiect menite
să îmbunătăţească eficienţa utilizării energiei:
расчетные показатели и характеристи-
ки здания;
indicii de calcul şi caracteristicile clădirii;
описание технических решений ограж-
дающих конструкций с расчетом при-
веденного сопротивления теплопереда-
че с протоколами теплотехнических
испытаний, подтверждающими приня-
тые расчетные теплотехнические пока-
затели строительных материалов и
конструкций и сертификаты соответст-
вия для светопрозрачных конструкций;
descrierea soluţiilor tehnice pentru eleme-
ntele de construcţie de închidere însoţite
decalculul rezistenţei reduse la transfer
termic şi de procesele verbale de încercări
termotehnice, care confirmă indicii termo-
tehnici de calcul adoptaţi pentru materia-
lele de construcţie şi elementele de con-
strucţie, de asemenea certificatele de con-
formitate pentru elementele de construcţie
transparente;
принятые виды пространства под ниж-
ним и над верхним этажами с указани-
tipurile alese de spaţii sub etajul inferior şi
deasupra etajului superior cu indicarea
CP E.04.05-2006, pag. 92
ем температур внутреннего воздуха,
принятых в расчет, наличие мансард-
ных этажей, используемых для жилья,
тамбуров входных дверей вестибюлей,
остекления лоджий;
temperaturilor aerului interior luate în cal-
cul, prezenţa mansardei de locuit, a vesti-
bulelor şi camerelor tampon, a logiilor vit-
rate;
теплотехнические расчеты ограждаю-
щих конструкций;
calculele termotehnice pentru elementele
de închidere;
теплотехнические расчеты теплого чер-
дака и техподполья;
calculele termotehnice pentru pod şi sub-
sol;
принятые системы отопления, вентиля-
ции и кондиционирования воздуха, све-
дения о наличии приборов учета и ре-
гулирования, обеспечивающих эффе-
ктивное использование энергии;
Informaţii privind sistemele de încălzire,
ventilare şi condiţionare a aerului, date
privind aparatele de măsură, control şi re-
glare, care asigură utilizarea eficientă a
energiei;
специальные приемы повышения энер-
гоэффективности здания, в том числе
устройства по пассивному использова-
нию солнечной энергии, системы ути-
лизации теплоты вытяжного воздуха,
теплоизоляция трубопроводов отопле-
ния и горячего водоснабжения, приме-
нение тепловых насосов и прочее;
măsuri speciale de îmbunătăţire a eficien-
ţei energetice a clădirii, inclusiv dispozi-
tive de utilizare pasivă a energiei solare,
sisteme de utilizare a căldurii din aerul as-
pirat, izolaţia termică a conductelor de în-
călzire şi de alimentare cu apă caldă, apli-
carea pompelor termice şi altele;
информацию о размещении источников
теплоснабжения для объекта. В необхо-
димых случаях приводится технико-
экономическое обоснование энергосна-
бжения от автономных источников
вместо централизованных;
informaţia privind amplasarea surselor de
alimentare cu căldură a obiectului. În ca-
zuri necesare trebuie prezentată şi mo-
tivarea tehnico-economică a economiei de
energie de la surse autonome în locul ce-
lor centralizate;
в) расчеты теплоэнергетических пока-
зателей и сопоставление проектных реше-
ний в части энергопотребления с требова-
ниями данных норм.
c) calculele indicilor termoenergetici şi
confruntarea soluţiilor de proiect privind con-
sumul de energie cu condiţiile din prezentul
normativ.
Пример составления раздела "Энерго-
эффективность" общественного здания
приведен в приложении Я.
Un exemplu de alcătuire a capitolului
„Eficienţa energetică” a unei clădiri publice
este prezentat în anexa Я.
17. Составление энергетичес-кого паспорта здания
17. Alcătuirea certificatului ener-
getic al clădirii
17.1. Энергетический паспорт граж-
данского здания следует разрабатывать со-
гласно требованиям 12 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) для контроля качества
при строительстве и эксплуатации зданий.
17.1. Certificatul energetic al clădirii ci-
vile trebuie elaborat în conformitate cu con-
diţiile 12 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) pentru controlul calităţii lucrărilor de
construcţie şi la exploa-tarea clădirilor.
17.2. Энергетический паспорт должен
входить в состав проектной и приемосда-
точной документации вновь возводимых,
реконструируемых, капитально ремонти-
руемых зданий, при осуществлении функ-
ций инспекцией ГАСН и при приемке зда-
ния в эксплуатацию.
17.2. Certificatul energetic trebuie să fa-
că parte din documentaţia de proiect şi din cea
de primire-predare a clădirilor construite, re-
construite sau reparate capital, la realizarea
funcţiilor de către inspecţia în construcţii şi la
primirea clădirilor în exploatare.
CP E.04.05-2006, pag. 93
17.3. Решение о выборе эксплуати-
руемых зданий для заполнения энергети-
ческого паспорта относится к компетенции
органов администрации субъектов Феде-
рации.
17.3. Decizia privind clădirile pentru care
trebuie îndeplinit certificatul energetic ţine de
competenţa autorităţilor publice ale subiecţi-
lor Federaţiei Ruse.
17.4. Данные, включенные в энергети-
ческий паспорт здания, должны излагаться
в нижеприведенной последовательности:
17.4. Datele incluse în certificatul ener-
getic al clădirii trebuie expuse în următoarea
consecutivitate:
сведения о типе и функциональном на-
значении здания, его этажности и объ-
еме;
date privind tipul şi destinaţia clădirii,
numărul de etaje şi volumul;
данные об объемно-планировочном ре-
шении с указанием данных о геометри-
ческих характеристиках и ориентации
здания, площади его ограждающих ко-
нструкций и пола отапливаемых по-
мещений;
date privind soluţia de sistematizare spa-
ţială, inclusiv date privind caracteristicile
geometrice şi orientarea clădirii, aria ele-
mentelor de închidere a acesteia şi pardo-
seala din încăperile încălzite;
климатические характеристики района
строительства, включая данные об ото-
пительном периоде;
caracteristicile climatice ale zonei de con-
strucţie, inclusiv date privind sezonul de
încălzire;
проектные данные по теплозащите зда-
ния, включающие приведенные сопро-
тивления теплопередаче, как отдель-
ных компонентов ограждающих конст-
рукций, так и здания в целом;
date de proiect, privind protecţia termică a
clădirii, inclusiv rezistenţa redusă la tran-
sfer termic atît a elementelor de constru-
cţie de închidere, cît şi a clădirii în între-
gime;
проектные данные по системам поддер-
жания микроклимата и способам их ре-
гулирования в зависимости от измене-
ния климатических воздействий, по
системам теплоснабжения здания;
datele de proiect referitoare la sistemele
de menţinere a microclimei şi metodele de
reglare a acestora în funcţie de acţiunile
climatice, de asemenea date privind siste-
mele de alimentare cu căldură a clădirii;
проектные теплоэнергетические харак-
теристики здания, включающие удель-
ные расходы тепловой энергии на ото-
пление здания в течение отопительного
периода по отношению к 1 м2 отапли-
ваемой площади (или 1 м3 отапливае-
мого объема) и градусо-суткам отопи-
тельного периода;
caracteristicile termoenergetice din pro-
iectul clădirii care includ consumul speci-
fic de energie termică pentru încălzirea
clădirii în timpul sezonului de încălzire
pentru 1 m2 de arie încălzită (sau pentru 1
m3 de volum încălzit) şi numărul de gra-
de-zi în sezonul de încălzire;
изменения в построенном здании (объ-
емно-планировочные, конструктивные,
систем поддержания микроклимата) по
сравнению с проектом;
modificările înfăptuite în clădirea constru-
ită (de sistematizare spaţială, constructive,
a sistemelor de menţinere a microclimei)
în comparaţie cu proiectul;
результаты испытания энергопотребле-
ния и тепловой защиты здания после
годичного периода его эксплуатации;
rezultatele încercărilor privind consumul
de energie şi protecţia termică a clădirii
peste un an după darea în exploatare;
класс энергетической эффективности
здания;
clasa de eficienţă energetică a clădirii;
рекомендации по повышению энерге-
тической эффективности здания.
recomandări privind îmbunătăţirea efici-
enţei energetice a clădirii.
17.5. Энергетическая эффективность
здания определяется по следующим крите-
17.5. Eficienţa energetică a clădirii se de-
termină conform următoarelor criterii:
CP E.04.05-2006, pag. 94
риям:
удельный расход тепловой энергии на
отопление в течение отопительного перио-
да , кДж/(м2·°С·сут) [кДж/(м
3·°С·сут)];
consumul specific de energie termică în
cursul sezonului de încălzire ,
кДж/(м2·°С·сут) [кДж/(м
3·°С·сут)];
показатель компактности здания ,
1/м;
indicele de compacitate al clădirii ,
1/м;
общий коэффициент теплопередачи
здания , Вт/(м2·°С);
coeficientul global de transfer termic al
clădirii , Вт/(м2·°С);
приведенный коэффициент теплопе-
редачи здания через наружные ограждаю-
щие конструкции , Вт/(м2·°С);
coeficientul redus de transfer termic al
clădirii prin elementele exterioare de închi-
dere , Вт/(м2·°С);
условный коэффициент теплопере-
дачи здания , учитывающий теплопо-
тери за счет инфильтрации и вентиляции,
Bт/(м2°C);
coeficientul specific de transfer termic al
clădirii , care ţine cont de pierderile de
căldură prin infiltrare şi ventilare, Bт/(м2°C);
кратность воздухообмена здания за
отопительный период , ч-1
;
frecvenţa schimbului de aer din clădire în
perioada de încălzire , ч-1
;
коэффициент остекленности фасада
здания .
coeficientul de vitrare a faţadei clădirii
.
17.6. Испытания и присвоение класса
энергетической эффективности должны
выполняться независимыми организация-
ми (фирмами), аккредитованными в уста-
новленном порядке. В случае получения
результата испытаний ниже "нормального"
уровня инспектирующей организации сле-
дует разработать незамедлительные меры
пo повышению энергоэффективности зда-
ния.
17.6. Încercările şi atribuirea clasei de
eficienţă energetică trebuie executate de insti-
tuţii (firme) independente acreditate în modul
corespunzător. În cazul cînd rezultatele încer-
cărilor arată un nivel mai jos de „normal”,
instituţia de inspectare trebuie să elaboreze
neîntîrziat măsuri de îmbunătăţire a eficienţei
energetice a clădirii.
17.7. Для существующих зданий энер-
гетический паспорт здания следует разра-
батывать по заданиям организаций, осуще-
ствляющих эксплуатацию жилого фонда и
зданий общественного назначения. При
этом на здания, исполнительная докумен-
тация на строительство которых не сохра-
нилась, энергетические паспорта здания
составляются на основе материалов Бюро
технической инвентаризации, натурных
технических обследований и измерений,
выполняемых квалифицированными спе-
циалистами, имеющими лицензию на вы-
полнение соответствующих работ.
17.7. Pentru clădirile existente certifi-
catul energetic se elaborează conform cere-
rilor parvenite de la organizaţiile care exploa-
tează fondul locativ şi clădirile publice. Pen-
tru clădirile care nu dispun de documentaţie
de proiect, certificatele energetice se alcătu-
iesc în baza materialelor obţinute de la Biroul
de inventariere tehnică, de asemenea în baza
cercetărilor şi măsurătorilor tehnice executate
la faţa locului de către specialişti calificaţi şi
licenţiaţi pentru executarea lucrărilor cores-
punzătoare.
17.8. Для жилых зданий с пристроен-
ными нежилыми помещениями энергети-
ческие паспорта следует, как правило, со-
ставлять раздельно по жилой части и каж-
дому пристроенному нежилому блоку; для
встроенных помещений общественного
17.8. Pentru clădirile de locuit cu încă-
peri anexate, avînd altă destinaţie decît cea de
locuit, certificatul energetic se alcătu-ieşte, de
regulă, separat pentru partea de locuit a clădi-
rii şi pentru fiecare anexă; pentru încăperile
încorporate cu destinaţie publică din clădirile
CP E.04.05-2006, pag. 95
назначения жилых зданий (не выходящих
за проекцию жилой части здания) энерге-
тический паспорт составляется как для од-
ного здания.
de locuit (care nu ies dincolo de proiecţia păr-
ţii de locuit a clădirii) certificatul energetic se
alcătuieşte ca şi pentru o clădire unică.
18. Заполнение энергетическо-го паспорта жилого здания
18. Completarea certificatului
energetic al clădirii de locuit
Форма энергетического паспорта зда-
ния приведена в приложении Д NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Пример
его заполнения для жи-лого здания приве-
ден ниже и в таблице 20. Методика расчета
теплотехнических и энергетических пара-
метров на примере этого здания приведена
в И.2 приложения И.
Formularul certificatului energetic al clă-
dirii este prezentat în anexa Д NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004). Un exemplu de
completare a certifi-catului pentru o clădire de
locuit este prezen-tat mai jos în tabelul 20.
Metodica de calcul a parametrilor termo-
tehnici şi energetici pentru clădirea din acest
exemplu este prezentată în И.2 al anexei И.
Пример Exemplu Девятиэтажное 3-секционное жилое
здание серии 121 предназначено для стро-
ительства в г.Твери. Здание состоит из
двух торцевых секций и одной рядовой.
Общее число квартир - 108. Стены здания
состоят из трехслойных железобетонных
панелей на гибких связях с утеплителем из
пенополистирола, окна - с трехслойным
остеклением в раздельно-спаренных дере-
вянных переплетах. Чердак - теплый, по-
крытие - трехслойные железобетонные
плиты с утеплителем из пенополистирола.
Техподполье с разводкой трубопроводов.
Здание подключено к централизованной
системе теплоснабжения и имеет одно-
трубную систему отопления с термоста-
тами без авторегулирования на вводе.
O clădire de locuit cu trei secţiuni şi 9
etaje din seria 121 urmează a fi construită în
or.Tveri. Clădirea este constituită din două
secţiuni de capăt şi o secţiune curentă. Numă-
rul total de apartamente - 108. Pereţii clădirii
sînt constituţi din panouri de beton armat cu
trei straturi şi îmbinări elastice cu izolaţie
termică din polistiren, ferestrele au geamuri
cu trei foi în cercevele separate de lemn. Po-
dul este cald, acoperişul – din panouri de be-
ton armat cu trei straturi şi izolaţie termică din
polistiren. În subsolul tehnic sînt amplasate
conductele. Clădirea este branşată la sistemul
centralizat de alimentare cu căldură şi are un
sistem de încălzire cu o ţeavă şi termostate
fără autoreglare la branşament.
Tabelul 20. Exemplu de completare a certificatului energetic al unei clădiri de locuit
Таблица 20. Пример заполнения энергетического паспорта жилого здания
Informaţii cu caracter general Общая информация
Data completării (ziua, luna, anul)
Дата заполнения (число, месяц, год)
Adresa clădirii
Адрес здания or. Tveri
г.Тверь
Proiect elaborat de
Разработчик проекта
ЦНИИЭПжилища
Adresa şi telefonul proiectantului
Адрес и телефон разработчика Moscova, şos.Dimitrovscoe, 9b, tel. (095)9762819
Москва, Дмитровское шоссе, 9б; Тел.(095)9762819
Codul proiectului
Шифр проекта Seria 121
Серия 121
CP E.04.05-2006, pag. 96
Continuarea tabelului 20/Продолжение таблицы 20
Condiţii de calcul Расчетные условия Nr.crt.
№ п.п.
Denumirea parametrilor de calcul
Наименование расчетных параметров
Simbolul
Обозначение
символа
Unitatea de măsură
Единицы измере-
ния параметра
Valoarea de
calcul
Расчетное
значение
1 Temperatura de calcul a aerului interior
Расчетная температура внутреннего воздуха °С 20
2 Temperatura de calcul a aerului exterior
Расчетная температура наружного воздуха
°С -29
3 Temperatura de calcul a podului cald
Расчетная температура теплого чердака
°С 14
4 Temperatura de calcul a subsolului tehnic
Расчетная температура техподполья
°С 2
5 Durata sezonului de încălzire
Продолжительность отопительного периода сут 218
6 Temperatura medie a aerului exterior în sezo-
nul de încălzire
Средняя температура наружного воздуха за
отопительный период
°С -3,0
7 Numărul de grade-zi în sezonul de încălzire
Градусо-сутки отопительного периода °С·сут 5014
Destinaţia, tipul şi concepţia constructivă a clădirii
Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания
8 Destinaţia
Назначение
De locuit
Жилое
9 Amplasarea
Размещение в застройке
Clădire separată
Отдельно стоящее
10 Tipul
Тип
Clădire cu 9 etaje
Многоэтажное, 9 этажей
11 Concepţia constructivă
Конструктивное решение
Din panouri mari, de beton armat
Крупнопанельное, железобетонное
Indicii geometrici şi termoenergetici
Геометрические и теплоэнергетические показатели
Nr.crt.
п.п.
Indicele
Показатель
Simbolul şi
unitatea de
măsură
Обозначение
показателя и
единицы из-
мерения
Valoarea nor-
mată a indicelui
Нормативное
значение пока-
зателя
Valoarea de
calcul (de
proiect) a
indicelui
Расчетное
(проектное)
значение
показателя
Valoarea de
facto a indice-
lui
Фактическое
значение по-
казателя
1 2 3 4 5 6
Indicii geometrici Геометрические показатели
12 Aria totală a elementelor exterioare de
închidere ale clădirii, inclusiv:
Общая площадь наружных ограж-
дающих конструкций здания, в том
числе:
, м2 - 5395
pereţi
стен , м
2 - 3161
CP E.04.05-2006, pag. 97
Continuarea tabelului 20
Продолжение таблицы 20
Nr.crt.
№
п.п.
Indicele
Показатель
Simbolul şi
unitatea de
măsură
Обозначе-
ние показа-
теля и еди-
ницы из-
мерения
Valoarea
normată a
indicelui
Норматив-
ное значе-
ние пока-
зателя
Valoarea de
calcul (de
proiect) a
indicelui
Расчетное
(проектное)
значение
показателя
Valoarea de
facto a indi-
celui
Фактиче-
ское значе-
ние по-
казателя
1 2 3 4 5 6
ferestre şi uşi de balcon
окон и балконных дверей , м
2 - 694
vitralii
витражей , м
2 - -
luminatoare
фонарей , м
2 - -
uşi şi porţi de intrare
входных дверей и ворот , м
2 - -
acoperiri (combinate)
покрытий (совмещенных) , м
2 - -
planşeuri de pod (pod rece)
чердачных перекрытий (холодного
чердака)
, м2 - -
planşeuri de pod cald
перекрытий теплых чердаков , м
2 - 770
planşeuri deasupra subsolurilor tehni-
ce
перекрытий над техподпольями
, м2 - 770
planşeuri deasupra subsolurilor neîn-
călzite
перекрытий над неотапливаемыми
подвалами или подпольями
, м2 - -
planşeuri deasupra pasajelor şi bovin-
dourilor
перекрытий над проездами и под
эркерами
, м2 - -
pardoselii pe pămînt
пола по грунту , м
2 - -
13 Aria apartamentelor
Площадь квартир , м
2 - 5256
14 Aria utilă (în clădiri publice)
Полезная площадь (общественных
зданий)
, м2 - -
15 Aria încăperilor de locuit
Площадь жилых помещений , м
2 - 3416
16 Aria calculată (în clădiri publice)
Расчетная площадь (общественных
зданий)
, м2 - -
17 Volumul încălzit
Отапливаемый объем , м
3 - 18480
CP E.04.05-2006, pag. 98
Continuarea tabelului 20
Продолжение таблицы 20
Nr.crt.
№
п.п.
Indicele
Показатель
Simbolul şi
unitatea de
măsură
Обозначе-
ние показа-
теля и еди-
ницы из-
мерения
Valoarea
normată a
indicelui
Норматив-
ное значе-
ние пока-
зателя
Valoarea de
calcul (de
proiect) a
indicelui
Расчетное
(проектное)
значение
показателя
Valoarea de
facto a indi-
celui
Фактиче-
ское значе-
ние по-
казателя
1 2 3 4 5 6
18 Coeficientul de vitrare a faţadei
Коэффициент остекленности фа-са-
да здания
0,18 0,18
19 Indicele de compacitate al clădirii
Показатель компактности здания 0,32 0,29
Indicii termoenergetici Теплоэнергетические показатели
Indicii termoenergetici Теплотехнические показатели
20 Rezistenţa redusă la transfer termic a
elemntelor exterioare de închidere:
Приведенное сопротивление теп-
лопередаче наружных ограждений:
,
м2·°С/Вт
pereţi
стен
3,16 2,65
ferestre şi uşi de balcon
окон и балконных дверей
0,526 0,55
vitralii
витражей
- -
luminatoare
фонарей
- -
uşi şi porţi de intrare
входных дверей и ворот 1,2 -
acoperiri (combinate)
покрытий (совмещенных) - -
planşeuri de pod (pod rece)
чердачных перекрытий (холодных
чердаков)
- -
planşeuri de pod cald (inclusiv acope-
rirea)
перекрытий теплых чердаков
(включая покрытие)
4,71 4,71
planşeuri deasupra subsolurilor tehni-
ce
перекрытий над техподпольями
4,16 4,16
planşeuri deasupra subsolurilor neîn-
călzite
перекрытий над неотапливаемыми
подвалами или подпольями
- -
CP E.04.05-2006, pag. 99
Continuarea tabelului 20
Продолжение таблицы 20
Nr.crt.
№
п.п.
Indicele
Показатель
Simbolul şi
unitatea de
măsură
Обозначе-
ние показа-
теля и еди-
ницы из-
мерения
Valoarea
normată a
indicelui
Норматив-
ное значе-
ние пока-
зателя
Valoarea
de calcul
(de proiect)
a indicelui
Расчетное
(проект-
ное) зна-
чение по-
казателя
Valoarea de
facto a indi-
celui
Фактиче-
ское значе-
ние по-
казателя
1 2 3 4 5 6
planşeuri deasupra pasajelor şi bovin-
dourilor
перекрытий над проездами и под
эркерами
- -
pardoseli pe pămînt
пола по грунту
- -
21 Coeficientul redus de transfer termic
al clădirii
Приведенный коэффициент тепло-
передачи здания
,
Вт/(м2·°С)
- 0,519
22 Frecvenţa de schimb a aerului în clă-
dire în sezonul de încălzire
Кратность воздухообмена здания за
отопительный период
, ч-1
0,671 0,671
Frecvenţa schimbului de aer la încer-
cări (la 50 Pa)
Кратность воздухообмена при ис-
пытаниях (при 50 Па)
, ч-1
4,0 -
23 Coeficientul specific de transfer termic al
clădirii, care ţine cont de pierderile de
căldură prin infiltrare şi ventilare
Условный коэффициент теплопереда-
чи здания, учитывающий теп-лопотери
за счет инфильтрации и вентиляции
,
Вт/(м2·°С)
- 0,573
24 Coeficientul global de transfer termic
al clădirii
Общий коэффициент теплопере-
дачи здания
Km
Вт/(м2·°С)
- 1,092
Indicii energetici Энергетические показатели
25 Pierderile de căldură globale prin în-
velişul de închidere al clădirii în se-
zonul de încălzire
Общие теплопотери через гражда-
ющую оболочку здания за отопи-
тельный период
, МДж - 2552185
26 Degajările specifice de căldură mena-
jeră în clădiri
Удельные бытовые тепловыдения в
здании
, Вт/ м2 14,5
CP E.04.05-2006, pag. 100
Continuarea tabelului 20
Продолжение таблицы 20
Nr.crt.
п.п.
Indicele
Показатель
Simbolul şi
unitatea de
măsură
Обозначение
показателя и
единицы из-
мерения
Valoarea nor-
mată a indicelui
Нормативное
значение пока-
зателя
Valoarea de
calcul (de
proiect) a
indicelui
Расчетное
(проектное)
значение
показателя
Valoarea de
facto a indice-
lui
Фактическое
значение по-
казателя
1 2 3 4 5 6
27 Aportul de căldură menajeră în clădi-
re în sezonul de încălzire
Бытовые теплопоступления в зда-
ние за отопительный период
, МДж - 932945
28 Aportul de căldură din radiaţia solară
în sezonul de încălzire
Теплопоступления в здание от сол-
нечной радиации за отопительный
период
, МДж - 255861
29 Consumul de energie termică pentru
încălzirea clădirii în sezonul de încăl-
zire
Расход тепловой энергии на ото-
пление здания за отопительный пе-
риод
, МДж - 1970491
Coeficienţi Коэффициенты*
30 Coeficientul de calcul al eficienţei
ener-getice al sistemului centralizat
de alimen-tare cu căldură a clădirii de
la sursa de căldură
Расчетный коэффициент энергети-
чес-кой эффективности системы
центра-лизованного теплоснабже-
ния здания от источника теплоты
0,5
31 Coeficientul de calcul al eficienţei
ener-getice a sistemelor autonome de
alimen-tare a clădirii cu căldură de la
sursa de căldură
Расчетный коэффициент энергети-
чес-кой эффективности поквартир-
ных и автономных систем тепло-
снабжения здания от источника те-
плоты
-
32 Coeficientul de eficienţă a reglării
automate
Коэффициент эффективности авто-
регулирования
0,85
33 Coeficientul de evidenţă a fluxului
termic de întîmpinare
Коэффициент учета встречного те-
плового потока
0,8
CP E.04.05-2006, pag. 101
Continuarea tabelului 20
Продолжение таблицы 20
Nr.crt.
п.п.
Indicele
Показатель
Simbolul şi unitatea de
măsură
Обозначение показа-
теля и единицы из-
мерения
Valoarea normată a
indicelui
Нормативное значе-
ние пока-зателя
Valoarea de
calcul (de pro-
iect) a indice-
lui
Расчетное
(проектное)
значение по-
казателя
1 2 3 4 5
34 Coeficientul de evidenţă a consumu-
lui suplimentar de căldură
Коэффициент учета дополнитель-
ного теплопотребления
1,13
* Compartimentul tabelului Coeficienţi corespunde cu originalul. – Notă „CODEX”
* Раздел таблицы Коэффициенты соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".
Indici complecşi Комплексные показатели Nr.crt.
№ п.п.
Indici
Показатель
Simbolul şi unitatea de
măsură
Обозначение показателя
и единица измерения
Valoarea normată a
indicelui
Нормативное зна-
чение показателя
Valoarea de
facto a indice-
lui
Фактическое
значение
показателя
35 Consumul specific de calcul a ener-
giei termice pentru încălzirea clădirii
Расчетный удельный расход теп-
ловой энергии на отопление зда-
ния
,
кДж/( м2·°С·сут),
[кДж/(м3·°С·сут)]
74,77
[-]
36 Consuul specific normat de energie
termică necesară pentru încălzirea
clădirii
Нормируемый удельный расход
тепловой энергии на отопление
здания
,
кДж/( м2·°С·сут),
[кДж/( м3·°С·сут)]
76
[27,5]
37 Clasa de eficienţă energetică
Класс энергетической эффектив-
ности
„Normală”
"Нормальный"
С
38 Proiectul clădirii corespunde condiţi-
ilor normative
Соответствует ли проект здания
нормативному требованию
Da
Да
39 Este necesară revizia proiectului
Дорабатывать ли проект здания
Nu
Нет
Clădiri noi şi reconstruite Новые и реконструируемые здания
Clasa de eficienţă energetică, кДж/(
м2·°С·сут)
Класс энергетической эффективности
(диапазоны), кДж/( м2·°С·сут)
Clasa atribuită,
Установленный класс, кДж/( м
2·°С·сут)
Recomandări
Рекомендации
Stimulare economică
Экономическое стимулирование
CP E.04.05-2006, pag. 102
Stimulare economică
То же
< - -
74,77
-
Clădiri existente Существующие здания
Se recomandă reconstruirea clădirii
Желательна реконструкция
Reconstruirea clădirii este necesară
în timpul apropiat
Необходима реконструкция в
ближайшее время
Prescripţii privind îmbunătăţirea eficienţei energetice
Указания по повышению энергетической эффективности
40 Recomandări:
Рекомендуем:
41 Certificat completat
Паспорт заполнен
42 Instituţia
Организация
Adresa şi telefonul
Адрес и телефон
Executant
Ответственный исполнитель
CP E.04.05-2006
Приложение А (справочное). Перечень использованных нормативных документов
В настоящем Своде правил использованы следующие документы:
NCM A.07.05-2006
(MCH 2.04-01-98)
Строительная климатология
Climatologia în construcţii
NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004)
Тепловая защита зданий
Protecţia termică a clădirilor
NCM C.04.02-2005
(MCH 2.04-05-95)
Естественное и искусственное освещение
Iluminatul natural şi artificial
NCM C.01.05-2006 Clădiri de locuit cu multe etage
NCM C.01-06-2006 Clădiri de locuit cu un apartament
NCM G.04.06-2006
(MCH...)
Отопление, вентиляция и кондиционирование
Încălzire, ventilare şi condiţionare a aerului
NCM G.04.06-2006
(MCH 4.02-03-2004)
Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов
Protecţia termică a utilajului şi a conductelor
СНиП 2.08.02-89* Общественные здания и сооружения
ГОСТ 8.207-76 ГСИ Прямые измерения с многократными наблюдениями. Методы обра-
ботки результатов наблюдений. Основные положения
ГОСТ 12.1.005-88* ССБТ Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны
ГОСТ 111-2001 Стекло листовое. Технические условия
ГОСТ 379-95 Кирпич и камни силикатные. Технические условия
ГОСТ 530-95 Кирпич и камни керамические. Технические условия
ГОСТ 931-90 Листы и полосы латунные. Технические условия
ГОСТ 2695-83 Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия
ГОСТ 2697-83 * Пергамин кровельный. Технические условия
ГОСТ 4598-86* Плиты древесно-волокнистые. Технические условия
ГОСТ 4640-93* Вата минеральная. Технические условия
ГОСТ 5578-94* Щебень и песок из шлаков черной и цветной металлургии для бетонов.
Технические условия
ГОСТ 5742-76 Изделия из ячеистых бетонов теплоизоляционные
ГОСТ 5781-82* Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Тех-
нические условия
ГОСТ 6266-97 Листы гипсокартонные. Технические условия
ГОСТ 6428-83 Плиты гипсовые для перегородок. Технические условия
ГОСТ 6617-76* Битумы нефтяные строительные. Технические условия
ГОСТ 7025-91 Кирпич и камни керамические и силикатные. Методы определения водопо-
глощения, плотности и контроля морозостойкости
ГОСТ 7076-99 Материалы и изделия строительные. Методы определения теплопроводно-
сти и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме
ГОСТ 7251-77* Линолеум поливинилхлоридный на тканой и нетканой подоснове. Техниче-
ские условия
ГОСТ 7473-94 Смеси бетонные. Технические условия
ГОСТ 8486-86* Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 8673-93 Плиты фанерные. Технические условия
ГОСТ 8736-93 Песок для строительных работ. Технические условия
ГОСТ 8740-85* Картон облицовочный. Технические условия
ГОСТ 8904-81* Плиты древесно-волокнистые твердые с лакокрасочным покрытием. Тех-
нические условия
ГОСТ 9128-97 Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Тех-
нические условия
ГОСТ 9462-88* Лесоматериалы круглые лиственных пород. Технические условия
CP E.04.05-2006, pag. 104
ГОСТ 9463-88* Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 9480-89 Плиты облицовочные пиленые из природного камня. Технические условия
ГОСТ 9548-74* Битумы нефтяные кровельные. Технические условия
ГОСТ 9573-96 Плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем теплоизоляци-
онные. Технические условия
ГОСТ 9583-75* Трубы чугунные напорные, изготовленные методами центробежного и по-
лунепрерывного литья. Технические условия
ГОСТ 9757-90 Гравий, щебень и песок искусственные пористые. Технические условия
ГОСТ 10140-2003 Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на битумном связующем.
Технические условия
ГОСТ 10499-95 Изделия теплоизоляционные из стеклянного штапельного волокна. Техни-
ческие условия
ГОСТ 10632-89* Плиты древесно-стружечные. Технические условия
ГОСТ 10832-91 Песок и щебень перлитовые вспученные. Технические условия
ГОСТ 10884-94 Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных
конструкций. Технические условия
ГОСТ 10923-93* Рубероид. Технические условия
ГОСТ 12865-67 Вермикулит вспученный
ГОСТ 14359-69 Пластмассы. Методы механических испытаний. Общие требования
ГОСТ 15527-70* Сплавы медно-цинковые (латуни), обрабатываемые давлением. Марки
ГОСТ 15588-86 Плиты пенополистирольные. Технические условия
ГОСТ 16136-2003 Плиты перлитобитумные теплоизоляционные. Технические условия
ГОСТ 16381-77* Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Классификация и
общие технические требования
ГОСТ 17177-94 Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испыта-
ний
ГОСТ 18108-80* Линолеум поливинилхлоридный на теплозвукоизолирующей подоснове.
Технические условия
ГОСТ 18124-95 Листы асбестоцементные плоские. Технические условия
ГОСТ 19177-81 Прокладки резиновые пористые уплотняющие. Технические условия
ГОСТ 19222-84 Арболит и изделия из него. Общие технические условия
ГОСТ 20916-87 Плиты теплоизоляционные из пенопласта на основе резольных феноло-
формальдегидных смол. Технические условия
ГОСТ 21718-84 Материалы строительные. Диэлькометрический метод измерения влажно-
сти
ГОСТ 21880-94* Маты прошивные из минеральной ваты теплоизоляционные. Технические
условия
ГОСТ 22233-2001 Профили прессованные из алюминиевых сплавов для светопрозрачных ог-
раждающих конструкций. Технические условия
ГОСТ 22263-76 Щебень и песок из пористых горных пород. Технические условия
ГОСТ 22950-95 Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом связую-
щем. Технические условия
ГОСТ 23166-99 Блоки оконные. Общие технические условия
ГОСТ 23250-78 Материалы строительные. Метод определения удельной теплоемкости
ГОСТ 24700-99 Блоки оконные деревянные со стеклопакетами. Технические условия
ГОСТ 24767-81 Профили холодногнутые из алюминия и алюминиевых сплавов для ограж-
дающих строительных конструкций. Технические условия
ГОСТ 24816-81 Материалы строительные. Методы определения сорбционной влажности
ГОСТ 25192-82* Бетоны. Классификация и общие технические требования
ГОСТ 25380-82 Здания и сооружения. Метод измерения плотности тепловых потоков, про-
ходящих через ограждающие конструкции
ГОСТ 25485-89 Бетоны ячеистые. Технические условия
CP E.04.05-2006, pag. 105
ГОСТ 25609-83 Материалы полимерные рулонные и плиточные для полов. Метод опреде-
ления показателя теплоусвоения
ГОСТ 25820-2000 Бетоны легкие. Технические условия
ГОСТ 25898-83 Материалы и изделия строительные. Методы определения сопротивления
паропроницанию
ГОСТ 26253-84 Здания и сооружения. Метод определения теплоустойчивости ограждаю-
щих конструкций
ГОСТ 26254-84 Здания и сооружения. Метод определения сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций
ГОСТ 26602.1-99 Блоки оконные и дверные. Методы определения сопротивления теплопере-
даче
ГОСТ 26602.2-99 Блоки оконные и дверные. Методы определения воздуховодопроницае-
мости
ГОСТ 26629-85 Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля качества тепло-
изоляции ограждающих конструкций
ГОСТ 26633-91 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
ГОСТ 28013-98 Растворы строительные. Общие технические условия
ГОСТ 30256-94 Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности
цилиндрическим зондом
ГОСТ 30290-94 Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности
поверхностным преобразователем
ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях
ГОСТ 30547-97* Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Общие техниче-
ские условия
ГОСТ 30674-99 Блоки оконные из поливинилхлоридных профилей. Технические условия
ГОСТ 30734-2000 Блоки оконные деревянные мансардные. Технические условия
ГОСТ 30971-2002 Швы монтажные узлов примыкания оконных блоков к стеновым проемам.
Общие технические условия
ГОСТ 31166-2003 Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод калориметриче-
ского определения коэффициента теплопередачи
ГОСТ 31167-2003 Здания и сооружения. Методы определения воздухопроницаемости ограж-
дающих конструкций в натурных условиях
ГОСТ 31168-2003 Здания жилые. Метод определения удельного потребления тепловой энер-
гии на отопление
ГОСТ Р 51380-99 Энергосбережение. Методы подтверждения соответствия показателей энер-
гетической эффективности энергопотребляющей продукции их норматив-
ным значениям. Общие требования
ГОСТ Р 51387-99 Энергосбережение. Нормативно-методическое обеспечение. Основные по-
ложения
СанПиН 2.1.2.1002-
00
Санитарно-эпидемиологические требования к жилым зданиям и помещени-
ям
ВСН 58-88(р) Положение об организации и проведении реконструкции, ремонта и техни-
ческого обслуживания зданий объектов коммунального и социально-
культурного назначения
ВСН 61-89 (р) Реконструкция и капитальный ремонт жилых домов. Нормы проектирова-
ния
СНиП 2.09.04-87* Административные и бытовые здания
СНиП 2.10.03-84 Животноводческие, птицеводческие и звероводческие здания и помеще-
ния
СНиП 2.11.02-87 Холодильники
СанПиН 2.2.4.548-
96
Гигиенические требования к микроклимату производственных помеще-
ний
CP E.04.05-2006, pag. 106
МСН 3.02-03-2002 Здания и помещения для учреждений и организаций
ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зо-
ны
CP E.04.05-2006
Anexa B (cu caracter obligatoriu). Termeni şi definiţii
Приложение Б (обязательное). Термины и их определения
Tabelul B.1
Таблица Б.1 Nr.crt.
№ п.п.
Termenul
Термин
Simbolul
Обозна-
чение
Definiţia
Характеристика
Unitatea de măsură
Обозначение еди-
ницы величины
1. Noţiuni generale 1. Общие понятия
1.1 Protecţia termică a
clădirii
Тепловая защита
зданий
- Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
-
1.2 Regimul termic al
clădirii
Тепловой режим
здания
- Totalitatea factorilor şi proceselor care constituie
microclima în interiorul clădirii în procesul ex-
ploatării
Совокупность всех факторов и процессов,
формирующих тепловой внутренний микро-
климат здания в процессе эксплуатации
-
1.3 Certificatul energe-
tic al clădirii
Энергетический
паспорт здания
Conform ГОСТ Р 51387
По ГОСТ Р 51387
1.4 Clasa de eficineţă
energetică
Класс энергетиче-
ской эффективно-
сти
Conform ГОСТ Р 51380
По ГОСТ Р 51380
1.5 Grade-zi în perioa-
da (sezonul) de în-
călzire
Градусо-сутки
отопительного
периода
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
°С·сут
1.6 Conductibilitatea
termică
Теплопровод-
ность
- Proprietatea materialului de construcţie de a tran-
sfera căldura sub acţiunea diferenţei (gradientu-
lui) de temperaturi la suprafeţele acestuia
Свойство материала конструкции переносить
теплоту под действием разности (градиента)
температур на ее поверхностях
-
1.7 Schimb de căldură
prin convecţie
Конвективный
теплообмен
- Transferul de căldură de pe suprafaţa (pe supra-
faţa) elementului de construcţie de închidere prin
aerul (sau lichidu care-l înconjoarăl)
Перенос теплоты с поверхности (на поверх-
ность) ограждающей конструкции омываю-
щим ее воздухом или жидкостью
-
1.8 Schimb de căldură
prin radiaţie
Лучистый тепло-
обмен
- Transferul de căldură de pe suprafaţa (pe supra-
faţa) elementului de construcţie prin radiaţia ele-
ctromagnetică
Перенос теплоты с поверхности (на поверх-
ность) конструкции за счет электромагнит-
ного излучения
-
CP E.04.05-2006, pag. 108
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
1.9 Cedarea căldurii
(absorbţia căldurii)
Теплоотдача (те-
пловосприятие)
- Transferul de căldură de pe suprafaţa construcţiei
în mediul înconjurător prin schimb de căldură
prin convecţie sau prin radiaţie
Перенос теплоты с поверхности конструкции
в окружающую среду за счет конвективного и
лучистого теплообмена
-
1.10 Transfer termic
Теплопередача
- Transfer de căldură prin elementul de construcţie
de închidere, de la un mediucu care vine în con-
tact (interacţionează) şi are o temperatură mai
înaltă, la alt mediu de altă parte a construcţiei, cu
o temperatură mai joasă
Перенос теплоты через ограждающую кон-
струкцию от взаимодействующей с ней среды
с более высокой температурой к среде с дру-
гой стороны конструкции с более низкой
температурой
-
1.11 Asimilarea termică
a suprafeţei ele-
mentului de con-
strucţie
Теплоусвоение
поверхности кон-
струкции
- Proprietate a elementului de construcţie de închi-
dere de a asimila sau de a ceda căldură
Свойство поверхности ограждающей конст-
рукции поглощать или отдавать теплоту
-
1.12 Infiltraţie
Инфильтрация
- Deplasarea aerului prin material sau prin
neetanşietăţile (rosturilor) din elementele de în-
chidere datorită presiunii termice şi a vîntului,
care se formează în urma diferenţei de tempera-
turi şi a diferenţei de presiuni a aerului din exte-
riorul şi din interiorul încăperii.
Перемещение воздуха через материал и не-
плотности ограждающих конструкций вслед-
ствие ветрового и теплового напоров, форми-
руемых разностью температур и перепадом
давления воздуха снаружи и внутри помеще-
ний
-
1.13 Fluxul de căldură
Тепловой поток
Cantitatea de căldură care se transferă prin ele-
mentul de construcţie sau prin mediu într-o unita-
te de timp.
Количество теплоты, проходящее через кон-
струкцию или среду в единицу времени
Дж
1.14 Umiditatea relativă
a aerului
Относительная
влажность возду-
ха
Raportul dintre presiunea parţială a vaporilor de
apă care se conţin în aer la temperatura dată şi
presiunea vaporilor saturaţi de apă la aceeaşi
temperatură.
Отношение парциального давления водяного
пара, содержащегося в воздухе при данной
температуре, к давлению насыщенного водя-
ного пара при той же температуре
%
CP E.04.05-2006, pag. 109
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
1.15 Capacitatea termi-
că
Теплоемкость
Cantitatea de căldură transmisă (comunicată) ma-
sei unui material (corp) la creşterea (ridicarea)
temperaturii acestuia cu un grad Celsius
Количество теплоты, переданное массе ма-
териала при повышении его температуры на
один градус Цельсия
кДж/°С
1.16 Capacitatea termi-
că specifică
Удельная тепло-
емкость
Raportul dintre capacitatea termică a materialului
şi masa acestuia
Отношение теплоемкости материала к его
массе
кДж/(кг·°С)
1.17 Temperatura rezul-
tantă (globală)
Результирующая
температура по-
мещений
Conform ГОСТ 30494
По ГОСТ 30494
°С
1.18 Coeficintul de
vitrare a faţdei clă-
dirii
Коэффициент ос-
текленности фа-
сада здания
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) -
1.19 Indicele de compa-
citate a clădirii
Показатель ком-
пактности здания
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
1/м
2. Materiale de construcţii Материалы конструкций
2.1 Coeficientul de
conductibilitate
termică a materia-
lului
Коэффициент те-
плопроводности
материала
Mărimea egală cu densitatea fluxului termic care
penetrează în condiţii izotermice printr-un strat
de material cu grosimea de 1m la o diferenţă de
temperaturi de un grad Celsius pe suprafeţele
acestuia.
Величина, численно равная плотности тепло-
вого потока, проходящего в изотермических
условиях через слой материала толщиной в 1
м при разности температур на его поверхно-
стях один градус Цельсия
Вт/(м·°С)
2.2 Coeficientul de
asimilare termică a
materialului
Коэффициент те-
плоусвоения ма-
териала
Величина, отражающая способность материа-
ла воспринимать теплоту при колебании тем-
пературы на его поверхности
Mărime care caracterizează capacitatea materia-
lului de a asimila căldura în timpul oscilaţiei tem-
peraturii la suprafaţa acestuia
Вт/(м2·°С)
2.3 Destinaţia materia-
lului
Raportul dintre masa materialului (proprietate a
materialului care caracterizează inerţialitatea lui
şi capacitatea lui şi capacitatea de a crea cîmp
gravitaţional) şi volumul acestuia
кг/м3
CP E.04.05-2006, pag. 110
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
2.3 Плотность мате-
риала Отношение массы (свойства материала, ха-
рактеризующего его инерционность и способ-
ность создавать гравитационное поле) мате-
риала к его объему
кг/м3
2.4 Destinaţia materia-
lului uscat
Плотность сухого
материала
Raportul dintre masa materialului şi volumul
acestuia
Отношение массы сухого материала к зани-
маемому им объему
кг/м3
2.5 Destinaţia materia-
lului umed
Плотность влаж-
ного материала
Raportul dintre masa materialului, inclusiv masa
umezelii din porii acestuia, şi volumul acestui
material
Отношение массы материала, включая массу
влаги в его порах, к занимаемому этим мате-
риалом объему
кг/м3
2.6 Greutatea specifică
a materialului
Удельный вес ма-
териала
Raportul dintre greutatea (forţa care apare din
interacţiunea materialului cu cîmpul gravitaţio-
nal) materialului şi volumul acestuia
Отношение веса (силы, возникающей вслед-
ствие взаимодействия материала с гравитаци-
онным полем) материала к его объему
Н/м3
2.7 Umeditatea masică
relativă a materia-
lului
Относительная
массовая влаж-
ность материала
Raportul procentual al masei de umezeală şi ma-
sa materialului în stare uscată
Процентное отношение массы влаги к массе
материала в сухом состоянии
%
2.8 Umeditatea de
sorbţie a materialu-
lui
Сорбционная
влажность мате-
риала
Umeditatea relativă echilibrată a materialului în
mediu aerian cu umiditate relativă şi temperatură
constante
Равновесная относительная влажность мате-
риала в воздушной среде с постоянной отно-
сительной влажностью и температурой
%
2.9 Coeficientul de
permealibitate la
vapori
Коэффициент па-
ропроницаемости
материала
Mărime egală cu densitatea fluxului staţionar va-
pori de apă care străbat în condiţii izotermice un
strat de material cu grosimea de un metru într-o
unitate de timp la o diferenţă de presiuni parţiale
de un Pascal
Величина, равная плотности стационарного
потока водяного пара, проходящего в изотер-
мических условиях через слой материала
толщиной в один метр в единицу времени при
разности парциального давления в один Пас-
каль
мг/(м·ч·Па)
2.10 Coeficientul de
absorbţie a căldurii
din radiaţia solară
Коэффициент по-
глощения тепло-
ты солнечной ра-
диации
Raportul dintre fluxul termic absorbit de suprafa-
ţa unui material şi fluxul de radiaţie solară care
cade pe această suprafaţă
Отношение теплового потока, поглощенного
поверхностью материала, к падающему на нее
потоку солнечной радиации
-
CP E.04.05-2006, pag. 111
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
2.11 Coeficientul de
radiaţie al suprafe-
ţei
Коэффициент из-
лучения поверх-
ности
Raportul dintre valoarea radiaţiei termice a unei
unităţi de suprafaţă a elementului de construcţie
şi valoarea radiaţiei termice a unei unităţi de su-
prafaţă a unui corp absolut negru la această tem-
peratură
Отношение величины теплового излучения
единицей поверхности конструкции к вели-
чине теплового излучения единицей поверх-
ности абсолютно черного тела при одинако-
вой температуре
-
3. Elementele de construcţie de închidere a clădirilor
3. Ограждающие конструкции зданий
3.1 Termostabilitatea
elementului de în-
chidere
Теплоустойчи-
вость ограждаю-
щей конструкции
- Proprietate a elementului de închidere care se de-
termină din raportul amplitudinii oscilaţiilor te-
mperaturii la suprafaţa interioară şi amplitudinea
fluxului termic care oscilează armonic.
Свойство ограждающей конструкции, опреде-
ляемое отношением амплитуды колебаний
температуры внутренней поверхности и ам-
плитуды теплового потока при его гармони-
ческих колебаниях
-
3.2 Termostabilitatea
încăperilor
Теплоустойчи-
вость помещений
- Proprietate a temperaturii globale (rezultante) a
aerului interior şi a suprafeţelor elementelor de
închidere de a se menţine relativ constantă în
condiţiile cînd variază pierderile de căldură şi
aportul de căldură din exterior şi aportul de căl-
dură din interior, asigurate de sistemele de men-
ţinere a microclimei
Свойство результирующей температуры
внутреннего воздуха и внутренних поверхно-
стей ограждающих конструкций сохранять
относительное постоянство при колебаниях
теплопотерь и теплопоступлений снаружи и
теплопоступлений внутри, обеспечиваемых
системами поддержания микроклимата
-
3.3 Permeabilitatea la
aer a elementului
de închidere
Воздухопроница-
емость огражда-
ющей конструк-
ции
Proprietate a elementului de închidere de a per-
mite trecerea aerului sub acţiunea diferenţei de
presiuni pe suprafeţele exterioară şi interioară şi
care se exprimă numeric prin fluxul masic de aer
printr-o unitate de arie a suprafeţei elementului
de închidere la o diferenţă constantă de presiuni a
aerului pe suprafeţele acestuia
Свойство ограждающей конструкции пропус-
кать воздух под действием разности давлений
на наружной и внутренней поверхностях, чис-
ленно выраженное массовым потоком воздуха
через единицу площади поверхности огражда-
ющей конструкции в единицу времени при
постоянной разности давлений воздуха на ее
поверхностях
кг/(м2·ч)
CP E.04.05-2006, pag. 112
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
3.4 Permeabilitatea la
aer a încăperilor
Воздухопроница-
емость помеще-
ний
- Proprietate a elementelor de închidere de a per-
mite trecerea aerului sub acţiunea diferenţei de
presiuni pe corpurile exterioară şi interioară, ex-
primată numeric prin debitul volumetric (m3) sau
masic (kg) de aer întro unitate de timp.
Свойство ограждающих конструкций пропус-
кать воздух под действием разности давлений
на наружной и внутренней поверхностях, чис-
ленно выраженное в объемном (м3) или масо-
вом (кг) расходе воздуха в единицу времени
м3/ч,
кг/ч
3.5 Coeficientul de
permeabilitate la
aer a elemenetlor
de închidere
Коэффициент
воздухопроница-
емости огражда-
ющей конструк-
ции
Permeabilitatea la aer a elementelor de închidere
care revine la un Pascal de diferenţă de presiuni
pe suprafeţele acestuia.
Воздухопроницаемость ограждающей конст-
рукции, приходящаяся на один Паскаль раз-
ности давлений на ее поверхностях
кг/(м2·ч·Па)
3.6 Rezistenţa la per-
meabilitate la aer a
elementelor de în-
chidere
Сопротивление
воздухопроница-
нию ограждаю-
щей конструкции
Mărimea invesră a coeficientului de permeabili-
tate la aria elementului de închidere
Величина, обратная коэффициенту воздухо-
проницаемости ограждающей конструкции
м2·ч·Па/кг
3.7 Permeabilitatea la
vapori a elementu-
lui de închidere
Паропроницае-
мость ограждаю-
щей конструкции
- Proprietate a materialului unui element de închi-
dere de a permite trecerea umezelii sub acţiunea
diferenţei de presiuni parţiale a vaporilor de apă
pe auprafeţele interioară şi exterioară ale acestu-
ia.
Свойство материалов ограждающей конст-
рукции пропускать влагу под действием раз-
ности парциальных давлений водяного пара
на ее наружной и внутренней поверхностях
-
3.8 Rezistenţa la
permeabilitate la
vapori a elementu-
lui de închidere
Сопротивление
паропроницанию
ограждающей
конструкции
Mărimea inversă fluxului de vapori de apă care
străbate printr-o unitate de arie a elementului de
închidere în condiţii izotermice într-o unitate de
timp la o diferenţă dintre presiunile parţiale a ae-
rului interior şi exterior de un Pascal.
Величина, обратная потоку водяного пара,
проходящего через единицу площади ограж-
дающей конструкции в изотермических усло-
виях в единицу времени при разности парци-
альных давлений внутреннего и наружного
воздуха в один Паскаль
м2·ч·Па /мг
CP E.04.05-2006, pag. 113
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
3.9 Coeficientul de
schimb de căldură
(de asimilare a căl-
durii sau de cedare
a căldurii)
Коэффициент те-
плообмена (теп-
ловосприятия или
теплоотдачи)
Mărimea egală numeric cu densitatea superficială
a fluxului termic la o diferenţă dintre temperatura
suprafeţei şi temperatura mediului ambiant de un
grad Celsius, corespunzător pentru suprafaţa inte-
rioară şi cea exterioară.
Величина, численно равная поверхностной
плотности теплового потока при перепаде
температур между поверхностью и окружаю-
щей средой в один градус Цельсия соответст-
венно для внутренней и наружной поверхно-
стей
Вт/(м2·°С)
3.10 Rezistenţa la trans-
fer termic (la ceda-
re a căldurii sau la
asimilarea căldurii)
Сопротивление
теплообмену (те-
плоотдаче или
тепловосприя-
тию)
Mărimea inversă coeficientului de transfer termic
Величина, обратная коэффициенту теплооб-
мена
м2·°С/Вт
3.11 Coeficientul de
transfer termic a
elementului de
construcţie de în-
chidere
Коэффициент те-
плопередачи ог-
раждающей кон-
струкции (транс-
миссионный)
Mărimea egală numeric cu densitatea superficială
a fluxului termic care străbate elementul de în-
chidere cînd diferenţa dintre temperatura aerului
interior şi a celui exterior este de un grad Celsius.
Величина, численно равная поверхностной
плотности теплового потока, проходящего
через ограждающую конструкцию при разно-
сти внутренней и наружной температур воз-
духа в один градус Цельсия
Вт/(м2·°С)
3.12 Rezistenţa termică
a stratului unui
element de con-
strucţie de închide-
re.
Термическое со-
противление слоя
ограждающей
конструкции
Mărimea inversă densităţii superficiale a fluxului
termic care străbate stratul din elementul de con-
strucţie, cînd diferenţa de temperatură la cele do-
uă suprafeţe este egală cu un grad Celsius.
Величина, обратная поверхностной плотности
теплового потока, проходящего через слой
материала ограждающей конструкции при
разности температур на его поверхностях в
один градус Цельсия
м2·°С/Вт
3.13 Rezistenţa termică
a elementului de
construcţie de în-
chidere.
Термическое со-
противление ог-
раждающей кон-
струкции
Suma rezistenţelor termice ale tuturor starturilor
de material din elementul de construcţie de în-
chidere.
Сумма термических сопротивлений всех сло-
ев материалов ограждающей конструкции
м2·°С/Вт
CP E.04.05-2006, pag. 114
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
3.14 Rezistenţa la trans-
fer termic a ele-
mentelor de con-
strucţie de închide-
re
Сопротивление
теплопередаче
ограждающей
конструкции
Mărimea inversă coeficientului de transfer termic
a elementului de construcţie de închidere.
Величина, обратная коэффициенту теплопере-
дачи ограждающей конструкции
м2·°С/Вт
3.15 Coeficientul redus
de transfer termic
al elementului de
construcţie de în-
chidere.
Приведенный ко-
эффициент теп-
лопередачи огра-
ждающей конст-
рукции
Coeficientul mediu ponderabil de transfer termic a
elementului de construcţie de închidere termoteh-
nic neomogen
Средневзвешенный коэффициент теплопере-
дачи теплотехнически неоднородной ограж-
дающей конструкции
Вт/(м2·°С)
3.16 Coeficientul redus
de transfer termic
prin elementele de
închidere exterioa-
re ale clădirii
Приведенный ко-
эффициент теп-
лопередачи через
наружные ограж-
дающие конст-
рукции здания
Mărime egală numeric cu fluxul termic mediu de
conducţie ce revine unei unităţi de arie a elemen-
telor exterioare de închidere le clădirii, cînd dife-
renţa dintre temperatura exterioară şi cea interioa-
ră este de un grad Celsius
Величина, численно равная среднему кондук-
тивному тепловому потоку, приходящемуся на
единицу площади совокупности наружных ог-
раждающих конструкций здания при разности
внутренней и наружной температур воздуха в
один градус Цельсия
Вт/(м2·°С)
3.17 Coeficientul specific
de transfer termic al
clădirii, care ţine
cont de pierderile de
căldură prin infiltra-
ţie şi ventilaţie.
Условный коэффи-
циент теплопереда-
чи здания, учитыва-
ющий теплопотери
за счет инфильтра-
ции и вентиляции
Coeficientul specifici de transfer termic (aer-aer) prin
transferul căldurii cu aerul care se infiltrează prin înve-
lişul (pînza) clădirii
Условный коэффициент теплопередачи (воздух -
воздух) за счет переноса теплоты воздухом, фильт-
рующимся через оболочку здания
Вт/(м2·°С)
3.18 Coeficientul global
de transfer termic
Общий коэффи-
циент теплопере-
дачи здания
Mărimea egală cu suma coeficientului redus şi a
coeficientului specific de transfer termic al clădi-
rii.
Величина, равная сумме приведенного и ус-
ловного коэффициентов теплопередачи здания
Вт/(м2·°С)
CP E.04.05-2006, pag. 115
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
3.19 Rezistenţa redusă
la transfer termic a
elementului de
construcţie de în-
chidere.
Приведенное со-
противление теп-
лопередаче огра-
ждающей конст-
рукции
Mărime inversă coeficientului redus de transfer
termic a elementului de construcţie de închidere.
Величина, обратная приведенному коэффици-
енту теплопередачи ограждающей конструк-
ции
м2·°С/Вт
3.20 Coeficientul de asi-
milare termciă a
suprafeţei elemen-
tului de construcţie
Коэффициент те-
плоусвоения по-
верхности конст-
рукции
Raportul dintre valoarea amplitudinii oscilaţiilor
armonice a densităţii fluxului termic creat de
neuniformitatea de cedare a căldurii din sistemul
de încălzire şi valoarea amplitudinii oscilaţiilor
temperaturii la suprafaţa interioară a elementului
exterior de închidere.
Отношение величины амплитуды гармониче-
ских колебаний плотности теплового потока,
вызванного неравномерностью отдачи теплоты
системой отопления, к величине амплитуды
колебаний температуры внутренней поверхно-
сти наружного ограждения
Вт/(м2·°С)
3.21 Inerţia termică a
elementului de
construcţie de în-
chidere
Тепловая инерция
ограждающей
конструкции
Mărimea egală numeric cu suma produsului din-
tre rezistenţele termice ale straturilor separate ale
elementului de construcţie şi coeficientul de asi-
milare termicăa materialului din
Величина, численно равная сумме произведе-
ний термических сопротивлений отдельных
слоев ограждающей конструкции на коэффи-
циенты теплоусвоения материала этих слоев
-
4. Încăperi, arii şi volume Помещения, площади и объемы
4.1 Pod cald
Теплый чердак
- Spaţiul dintre elementele de construcţie termoizo-
lante ale acoperişului (învelitorii) pereţii exteriori
şi planşeul etajului superior, care este încălzit cu
aerul cald evacuat din încăperile clădirii prin ven-
tilare de aspiraţie.
Пространство между утепленными конструк-
циями кровли, наружными стенами и перекры-
тием верхнего этажа, обогрев которого осуще-
ствляется теплом воздуха, удаляемого из по-
мещений здания посредством вытяжной вен-
тиляции
-
4.2 Pod rece
Холодный чердак
- Spaţiul dintre elementele de construcţie netermoi-
zolate ale acoperişului şi planşeul termoizolant al
etajului superior, şi care comunică cu aerul exteri-
or.
Пространство между неутепленными констру-
кциями кровли и утепленным перекрытием
верхнего этажа, внутренний воздух которого
сообщается с наружным воздухом
-
CP E.04.05-2006, pag. 116
Continuare tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
4.3 Subsol termic
Техподполье
(технический
подвал)
- Spaţiul de sub planşeul primului etaj în care se am-
plasează conductele (ţevile) de încălzire şi cele
pentru alimentare cu apă caldă
Пространство под перекрытием первого этажа,
в котором размещаются трубопроводы отопле-
ния и горячего водоснабжения
-
4.4 Subsol rece
Холодный подвал
- Subsol în care lipsesc surse care ar degaja căldură
şi spaţiul căruia comunică cu aerul exterior.
Подвал, в котором отсутствуют источники теп-
ловыделения и пространство которого сообща-
ется с наружным воздухом
-
4.5 Subsol încălzit
Отапливаемый
подвал
- Subsolul în care sunt aparate de încălzire pentru
menţinerea temperaturii prestabilite.
Подвал, в котором предусматриваются отопи-
тельные приборы для поддержания заданной
температуры
-
4.6 Aria încălzită a
clădirii
Отапливаемая
площадь здания
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
м2
4.7 Aria utilă (pentru
clădirile publice)
Полезная пло-
щадь (для обще-
ственных зданий)
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
м2
4.8 Aria încăperilor de
locuit
Площадь жилых
помещений
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
м2
4.9 Volumul încălzit
Отапливаемый
объем
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
м3
5. Indici de eficienţă Показатели эффективности
5.1 Consumul specific
de energie termică
necesară pentru
încălzirea clădirii
Удельный расход
тепловой энергии
на отопление зда-
ния
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
кДж/(м2·°С·сут)
кДж/(м3·°С·сут)
5.2 Coeficientul de efi-
cienţă energetică a
sistemelor de încăl-
zire şi de alimenta-
re cu căldură
Eficienţa procesului de transformare a combus-
tibilului primar (gaz, petrol, cărbuni, lemn ş.a.)
în căldură şi de transportare a acestuia în clădi-
re. Acest coeficient include (ia în consideraţie)
toate pierderile în tot tsistemul de alimenatre
cu căldură (centralizat sau necentralizat) al
clădirii.
-
CP E.04.05-2006, pag. 117
Continuarea tabelului B.1
Продложение таблицы Б.1
5.2 Коэффициент
энергетической
эффективности
систем отопления
и теплоснабжения
Эффективность процесса преобразования
первичного топлива (газ, нефть, уголь, дре-
весина и т.д.) в теплоту и перемещение ее в
здание. Этот коэффициент учитывает поте-
ри во всей системе теплоснабжения (цен-
трализованной и децентрализованной) зда-
ния
Tabelul B.2. Indicatorul de simboluri pentru principalii indecşi
Таблица Б.2. Указатель обозначений основных индексов Simbolul
Обозна-
чение
Identificarea simbolului
Расшифровка обозначения
Simbolul
Обозначен
ие
Identificarea simbolului
Расшифровка обозначения
- mediu de aer
- воздушная среда - enumerare
- целочисленное перечисление
- strat de aer
- воздушная прослойка - izolaţie termică
- теплоизоляция
- valoare medie
- средняя величина - componenta de infiltraţie
- инфильтрационная составляющая
- subsol
- подвал, подполье - construcţie, element de construcţie
- конструкция
- planşeul subsolului
- перекрытие подвала
- aria (suprafeţei) de locuit
- площадь жилая
- pereţii subsolului
- стены подвала - element al construcţiei de închidere,
valoare limită integrală
- элемент ограждающей конструкции,
предельное целочисленное значение
- bilanţ, balcon
- баланс, балкон - valoare maximă
- максимальное значение
- acoperiş, acoperire, tavan
- покрытие, потолок - valoare minimă
- минимальное значение
- valoare calculată
- рассчитанное значение - valoare normativă, valoare limită inte-
grată
- нормативное значение, предельное
целочисленное значение
- valoare specifică de calcul, consum de
energie
- условная расчетная величина, энер-
гопотребление
-valoare normativă, simbolul pentru
grad, indice pentru starea uscat
- нормативное значение, обозначение
градуса, показатель в сухом состоя-
нии
- zile, punct de rouă
- сутки, точка росы - vapori de apă, mediu agresiv
- водяной пар, агрессивная среда
- valoare proiectată
- проектное значение - valoare adusă
- приведенное значение
, - compacitate, mediu exterior sau închi-
dere
- компактность, наружная среда или
ограждение
- valoare necesară
- требуемое значение
- uşi şi porţi
- двери и ворота - radiaţie solară, pămînt, sol
- солнечная радиация, грунт
CP E.04.05-2006, pag. 118
Continuare tabeluli B.2
Окончание таблицы Б.2
- valoare echivalentă
- эквивалентное значение
, - suprafaţa exterioară, suprafaţa interioa-
ră
- наружная, внутренняя поверхности
соответственно
- pardoseală
- пол - luminator zenital
- зенитный фонарь
- fereastră
- окно - valoarea sumei
- суммарное значение - pod
- чердак - temperatura
- температура - acoperire, acoperişul podului
- покрытие, крыша чердака - componenta de transfer, de transmisie
- трансмиссионная составляющая
- pereţii podului
- чердачное перекрытие - volumul
- объем - pereţii podului
- стены чердака - componenta de ventilaţie
- вентиляционная составляющая
- căldură
- теплота -permeabilitatea vaporilor
- паропроницание
- pierderile de căldură ale încăperii
- теплопотери помещения - perete, indice pentru starea umed
- стена, показатель во влажном со-
стоянии
- orizont
- горизонт - an
- год
- încălzire
- отопление - temperatura suprafeţei
- температура поверхности
, - mediu interior
- внутренняя среда
1, 2, 3, ... - numerotarea simbolurilor
- порядковая нумерация символа
А, Б - denumirea, notarea condiţiilor de ex-
ploatare
- наименование условий эксплуата-
ции
CP E.04.05-2006, pag. 119
Anexa В (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării radiaţiei solare globale în con-diţii reale de nebulozitate pe perioada de încălzire
Приложение В (обязательное). Методика определения суммарной солнечной радиа-ции при действительных условиях облачности за отопительный период
B.1 Суммарная (прямая плюс рассеян-
ная) солнечная радиация на горизонталь-
ную поверхность (покрытие, зенитные фо-
нари) , МДж/м2, при действительных
условиях облачности за отопительный пе-
риод для климатического района строи-
тельства определяется по формуле
B.1 Radiaţia solară globală (directă plus
dispersată) pe o suprafaţă orizontală (acoperiş,
luminatoare zenitale) , МJ/m2, în condiţii
de nebulozitate reală pe perioada de încălzire
pentru zona climatică de construcţie se calcu-
lează cu formula
(В.1)
где în care
- суммарная солнечная радиация на
горизонтальную поверхность при действи-
тельных условиях облачности для -го ме-
сяца отопительного периода, МДж/м2, при-
нимается по данным таблицы 1.10 "На-
учно-прикладного справочника по климату
СССР. Серия 3. Многолетние данные".
Части 1-6, вып.1-34. - Санкт-Петербург:
Гидрометеоиздат, 1989-1998;
- radiaţia solară globală pe o suprafaţă
orizontală în condiţii de nebulozitate reală
pentru luna a perioadei de încălzire, МJ/m2,
se adoptă din datele tabelului 1.10 "Îndreptar
ştiinţifico-aplicativ pentru clima URSS. Seria
3. Date multianuale". Părţile 1-6, ed.1-34. -
Sankt-Perersburg: Ghidrometeoizdat, 1989-
1998;
- число месяцев отопительного периода
со среднесуточной температурой наруж-
ного воздуха, равной и ниже 8 °С, опреде-
ляемое по методу, изложенному в Спра-
вочном пособии к СНиП "Строительная
климатология" (М.: Стройиздат, 1990).
- numărul de luni a perioadei de încălzire
cu temperatura medie diurnă a aerului, de ma-
ximum 8 °С, se calculează după metoda, ex-
pusă în Îndreptarul la СНиП "Climatologia în
construcţii" (М.:Stroiizdat, 1990).
В.2 Суммарная (прямая, рассеянная и
отраженная) солнечная радиация на верти-
кальную поверхность (стены и окна) ,
МДж/м2, при действительных условиях об-
лачности за отопительный период опреде-
ляется по формуле
В.2 Radiaţia solară globală (directă, dis-
persată şi reflectată) pe o suprafaţă verti-cală
(pereţi şi ferestre) , МJ/m2, în con-diţii de
nebulozitate reală pe perioada de în-călzire se
calculează cu formula
m
i
m
i
m
i
cal
i
hor
i
hor
iij
hor
i
ver
i
ver
i
ver
ji
ver
i
ver
j AQDkSRDSQQ1 1 1
200/2/()( (В.2)
где în care
- прямая солнечная радиация на вер-
тикальную поверхность при действитель-
ных условиях облачности в -м месяце
отопительного периода для -й ориента-
ции, МДж/м2;
- radiaţia solară directă pe o suprafaţă
verticală în condiţii de nebulozitate reală în lu-
na a perioadei de încălzire pentru orientarea
, МJ/m2;
CP E.04.05-2006, pag. 120
, - рассеянная и отраженная сол-
нечная радиация на вертикальную поверх-
ность при действительных условиях об-
лачности в -м месяце отопительного пе-
риода, МДж/м2;
, - radiaţia solară dispersată şi ref-
lectată pe o suprafaţă verticală în condiţii de
nebulozitate reală în luna a perioadei de
încălzire, МJ/m2;
, - прямая и рассеянная солнеч-
ная радиация на горизонтальную поверх-
ность при действительных условиях об-
лачности в -м месяце отопительного пе-
риода, МДж/м2, принимаются по данным-
таблиц 1.8, 1.9 справочника, поименован-
ного в B.1;
, - radiaţia solară directă şi disper-
sată pe o suprafaţă orizontală în condiţii de
nebulozitate reală în luna a perioadei de
încălzire, МJ/m2, se adoptă din datele tabele-
lor 1.8, 1.9 a îndreptarului, menţionat în B.1;
, - то же, что и в формуле (B.1); , - cu semnificaţii din formula (B.1);
- альбедо деятельной поверхности в
-м месяце отопительного периода, %, при-
нимается по данным таблицы 1.10 спра-
вочника, поименованного в B.1;
- albedo pentru suprafaţa activă în luna
a perioadei de încălzire, %, se adoptă din date-
le tabelului 1.10 a îndreptarului, menţio-nat în
B.1;
- коэффициент пересчета прямой сол-
нечной радиации с горизонтальной повер-
хности на вертикальную -го месяца ото-
пительного периода для -й ориентации,
принимается по данным таблицы В.2.
- coeficientul de recalculare a radiaţiei so-
lare directe de pe suprafaţa orizontală la cea
verticală în luna a perioadei de încălzire
pentru orientarea , se adoptă din datele tabe-
lului В.2.
Пример расчета Exemplu de calcul
Определить количество суммарной со-
лнечной радиации при действительных
условиях облачности, поступающей на фа-
сады северо-восточной и юго-западной
ориентации жилого здания в г.Твери за
отопительный период ( =218 сут).
A determina cantitatea radiaţiei solare
globale în condiţii de nebulozitate reală, care
acţionează asupra faţadelor cu orientarea spre
nord-est şi sud-vest a clădirii de locuit în or.
Tver pe perioada de încălzire ( =218 zile).
Определим, какие месяцы в году
включает отопительный период в г. Твери.
По данным таблицы 3 NCM A.07.05-2006
(MCH 2.04-01-98) устанавливаем месяцы
со средней месячной температурой наруж-
ного воздуха, равной и ниже 8 °С. Это -
январь, февраль, март, апрель, одни сутки
мая, пять суток сентября, октябрь, ноябрь,
декабрь. Количество поступающей на
фасады солнечной радиации определим по
формуле (В.2). Результаты расчета сведены
в таблицу B.1. Колонки 2, 7, 9, 10
заполняются по данным справочника, пои-
менованного в B.1 ( - по таблице 1.8,
- по таблице 1.9, и - по
таблице 1.10). Колонки 3, 4 ( ) - по
таблице В.2. В остальных колонках вы-
полняются арифметические действия по
формуле (В.2).
Să determinăm, ce luni ale anului intră în
perioada de încălzire a or. Tver. Conform da-
telor din tabelului 3 NCM A.07.05-2006
(MCH 2.04-01-98) determinăm lunile cu tem-
peratura medie lunară a aerului de maximum 8
°С. Acestea sunt - ianuarie, februarie, martie,
aprilie, o zi din mai, cinci zile din septembrie,
octombrie, noiembrie, de-cembrie. Cantitatea
de radiaţie solară ce acţionează asupra faţade-
lor se determină cu formula (В.2). Rezultatele
calculelor sunt date în tabelul B.1. Coloanele
2, 7, 9, 10 se com-pletează conform datelor
din îndreptarul men-ţionat în B.1 ( - din
tabelul 1.8, - din tabelul 1.9, şi
- din tabelul 1.10). Coloanele 3, 4 ( ) –
din tabelul В.2. În celelalte coloane se efectu-
ează operaţii arit-metice cu formula (В.2).
CP E.04.05-2006, pag. 121
Примечание - Так как данные по солнечной
радиации для г.Твери отсутствуют, то были при-
няты данные по ближайшему климатическому пун-
кту - г.Торжка, 57° с.ш.
Notă – Deoarece date privind radiaţia solară pen-
tru or. Tver lipsesc, au fost luate datele pentru pun-ctul
climatic cel mai apropiat - or. Torjka, 57° lat. nord.
Tabelul B.1 Таблица B.1
Lunile peri-
oadei de în-
călzire
Месяцы ото-
пительного
периода
Caracteristicile radiaţiei solare pentru determinarea cantităţii de radiaţie solară globală pe o suprafaţă verticală
calculate cu formula (В.2)
Расчетные характеристики солнечной радиации для определения количества суммарной солнечной
радиации на вертикальную поверхность по формуле (В.2)
,
МJ/m2
МДж/м2
,
МJ/m2
МДж/м2
,
МJ/m2
МДж/м2
, МJ/m2
МДж/м2
NE CB SVЮЗ NECB SVЮЗ МJ/m2
МДж/м2 % NECB SVЮЗ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Ianuarie
Январь
15 - 4,15 - 62,2 47 23,5 61 76 23,2 47 109
Februarie
Февраль
46 0,05 2,32 2,3 106,7 88 44 135 77 52 98 203
Martie
Март
108 0,14 1,35 15,1 145,8 184 92 292 71 104 211 342
Aprilie
Апрель
170 0,22 0,84 37,4 142,8 224 112 394 31 61 210 316
Mai, 1 zi
Май, 1 сут
9 12
Septembrie,
5 zile
Сентябрь,
5 сут
22 40
Octombrie
Октябрь
32 0,09 1,72 2,9 55 85 42,5 117 27 15,8 61 113
Noiembrie
Ноябрь
8 0,02 3,18 0,2 25,4 40 20 49 47 11,5 32 57
Decembrie
Декабрь
2 - 4,9 - 9,8 30 15 32 69 11 26 36
Pe perioada de încălzire За отопительный период 716 1228
Tabelul В.2. Coeficientul pentru recalculul radieţiei solare directe din plan orizontal în plan
vertical
Таблица В.2. Коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной
поверхности на вертикальную Grade
lat. med
Градусы
с.ш.
Lunile Месяцы
I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII
Orientarea de sud
Южная ориентация
37
1,97
1,37
0,85
0,46
0,24
0,16
0,19
0,34
0,65
1,14
1,71
2,13
38
2,00
1,40
0,88
0,47
0,26
0,17
0,20
0,35
0,67
1,16
1,73
2,23
40
2,15
1,50
0,92
0,51
0,28
0,19
0,23
0,39
0,71
1,20
1,85
2,40
CP E.04.05-2006, pag. 122
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
42
2,25
1,60
1,00
0,54
0,30
0,22
0,26
0,43
0,75
1,30
2,05
2,60
44
2,50
1,70
1,03
0,60
0,33
0,24
0,28
0,47
0,80
1,45
2,20
2,80
46
2,85
1,85
1,08
0,63
0,36
0,28
0,32
0,51
0,86
1,50
2,40
3,10
48
3,20
2,00
1,20
0,68
0,40
0,30
0,35
0,54
0,93
1,60
2,60
3,60
50
3,50
2,20
1,30
0,73
0,44
0,34
0,38
0,60
1,00
1,75
2,90
4,10
52
4,0
2,35
1,40
0,78
0,48
0,37
0,41
0,64
1,08
1,85
3,20
4,70
54
4,50
2,55
1,50
0,84
0,52
0,40
0,44
0,68
1,17
2,00
3,70
5,40
56
5,15
2,80
1,55
0,90
0,55
0,44
0,48
0,74
1,26
2,20
4,20
6,10
58
6,00
3,10
1,75
0,97
0,60
0,48
0,52
0,78
1,33
2,40
4,80
7,20
60
7,20
3,50
1,85
1,03
0,64
0,50
0,56
0,83
1,44
2,60
5,50
62
4,00
2,00
1,10
0,67
0,54
0,59
0,88
1,56
3,00
6,65
64
4,90
2,30
1,19
0,71
0,57
0,61
0,94
1,68
3,40
66
6,00
2,50
1,26
0,76
0,60
0,66
1,00
1,84
4,00
68
7,30
2,85
1,35
0,82
0,62
0,69
1,04
2,02
4,50
70
3,20
1,44
0,86
0,64
0,72
1,10
2,20
5,35
72
3,55
1,55
0,92
0,66
0,73
1,16
2,40
74
4,00
1,65
0,98
0,70
0,77
1,22
2,60
76
4,65
1,74
1,04
0,71
0,79
1,33
2,74
78
5,25
1,81
1,08
0,72
0,82
1,44
2,86
Orientarea de sud-est
Юго-восточная ориентация
37
1,35
1,00
0,70
0,55
0,40
0,34
0,30
0,42
0,66
0,90
1,35
1,70
38
1,35
1,00
0,70
0,55
0,40
0,34
0,31
0,43
0,66
0,92
1,35
1,70
40
1,40
1,05
0,75
0,56
0,41
0,35
0,34
0,45
0,70
0,97
1,40
1,70
42
1,50
1,15
0,80
0,58
0,44
0,36
0,37
0,49
0,72
1,01
1,45
1,75
44
1,70
1,20
0,85
0,62
0,45
0,37
0,40
0,52
0,75
1,08
1,55
1,90
CP E.04.05-2006, pag. 123
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
46
1,85
1,30
0,90
0,65
0,49
0,39
0,42
0,55
0,79
1,17
1,65
2,15
48
2,05
1,40
0,95
0,70
0,50
0,41
0,46
0,59
0,81
1,25
1,80
2,50
50
2,30
1,55
1,00
0,75
0,53
0,45
0,49
0,62
0,86
1,35
2,00
2,90
52
2,65
1,70
1,10
0,79
0,55
0,49
0,51
0,65
0,93
1,47
2,25
3,30
54
3,10
1,80
1,20
0,84
0,60
0,52
0,54
0,69
1,01
1,59
2,55
3,75
56
3,60
2,00
1,25
0,88
0,61
0,56
0,57
0,72
1,10
1,72
2,90
4,30
58
4,20
2,20
1,35
0,93
0,65
0,58
0,59
0,77
1,19
1,87
3,40
5,00
60
5,10
2,45
1,45
0,97
0,69
0,60
0,60
0,80
1,26
2,08
3,95
62
2,80
1,60
1,02
0,71
0,62
0,62
0,84
1,35
2,34
4,75
64
3,30
1,70
1,06
0,75
0,63
0,65
0,87
1,44
2,64
66
4,00
1,85
1,12
0,78
0,64
0,67
0,91
1,55
3,00
68
4,95
2,10
1,18
0,80
0,65
0,69
0,95
1,65
3,39
70
2,30
1,26
0,84
0,66
0,71
1,00
1,77
3,85
72
2,60
1,35
0,87
0,69
0,72
1,04
1,90
74
2,95
1,45
0,90
0,70
0,75
1,10
2,00
76
3,45
1,58
0,94
0,70
0,77
1,15
2,12
78
4,20
1,75
0,96
0,71
0,78
1,24
2,25
Orientarea de sud-vest
Юго-западная ориентация
37 1,50
1,05
0,75
0,47
0,30
0,30
0,35
0,45
0,60
0,79
1,10
1,45
38 1,50
1,05
0,80
0,50
0,35
0,31
0,35
0,46
0,64
0,81
1,15
1,50
40 1,60
1,10
0,80
0,53
0,40
0,33
0,36
0,49
0,65
0,90
1,30
1,63
42 1,70
1,20
0,81
0,55
0,40
0,36
0,39
0,50
0,70
0,99
1,50
1,75
44
1,80
1,30
0,90
0,59
0,45
0,38
0,40
0,52
0,75
1,07
1,60
1,90
46
2,05
1,40
0,92
0,62
0,47
0,40
0,41
0,55
0,78
1,15
1,75
2,15
48
2,35
1,60
1,03
0,65
0,47
0,41
0,43
0,59
0,83
1,23
1,90
2,55
CP E.04.05-2006, pag. 124
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
50
2,50
1,70
1,10
0,69
0,50
0,42
0,45
0,61
0,84
1,30
2,10
2,95
52
2,85
1,85
1,20
0,72
0,50
0,46
0,49
0,63
0,95
1,40
2,30
3,40
54
3,30
2,00
1,25
0,77
0,55
0,48
0,50
0,68
1,00
1,52
2,65
3,95
56
3,80
2,20
1,30
0,81
0,58
0,50
0,53
0,72
1,05
1,65
3,00
4,45
58
4,50
2,45
1,40
0,86
0,60
0,52
0,56
0,77
1,13
1,79
3,35
5,35
60
5,20
2,80
1,50
0,90
0,63
0,54
0,58
0,81
1,20
1,95
3,80
62
3,25
1,70
0,97
0,65
0,56
0,61
0,86
1,25
2,15
4,55
64
3,90
1,90
1,04
0,68
0,60
0,65
0,90
1,39
2,45
66
4,75
2,10
1,11
0,76
0,64
0,70
0,97
1,50
2,85
68
5,60
2,30
1,21
0,82
0,67
0,73
1,02
1,65
3,33
70
2,55
1,30
0,88
0,71
0,75
1,09
1,80
3,85
72
2,80
1,42
0,90
0,73
0,78
1,16
1,95
74
3,10
1,52
0,95
0,75
0,79
1,26
2,12
76
3,40
1,62
0,97
0,76
0,80
1,37
2,30
78
4,00
1,73
1,00
0,77
0,82
1,50
2,45
Orientarea de est
Восточная ориентация1
37
0,52
0,46
0,40
0,42
0,42
0,39
0,44
0,40
0,45
0,50
0,42
0,54
38
0,52
0,48
0,42
0,43
0,42
0,39
0,44
0,40
0,45
0,50
0,44
0,54
40
0,55
0,50
0,46
0,44
0,42
0,40
0,44
0,41
0,46
0,50
0,48
0,54
42
0,58
0,52
0,50
0,45
0,42
0,40
0,44
0,42
0,46
0,50
0,54
0,55
44
0,60
0,54
0,53
0,47
0,42
0,42
0,44
0,43
0,48
0,52
0,59
0,62
46
0,63
0,57
0,58
0,48
0,44
0,43
0,44
0,45
0,50
0,56
0,61
0,72
48
0,65
0,62
0,60
0,50
0,46
0,44
0,46
0,48
0,54
0,58
0,64
0,80
1 În perioada noiembrie – martie coeficienţii ky sunt daţi pentru Siberia de Vest şi Asia Centrală; pentru partea europeană a
Rusiei şi a Siberiei de Est coeficienţii kiy sunt prezentaţi în tabelul В.3
В период с ноября по март коэффициенты ky приведены для Западной Сибири и Средней Азии; для Европейской
территории России и Восточной Сибири коэффициенты kiy приведены в таблице В.3
CP E.04.05-2006, pag. 125
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
50
0,68
0,65
0,61
0,53
0,48
0,46
0,47
0,49
0,56
0,62
0,66
0,86
52
0,70
0,67
0,62
0,55
0,50
0,47
0,48
0,51
0,60
0,64
0,69
0,90
54
0,71
0,70
0,63
0,56
0,52
0,50
0,50
0,53
0,62
0,67
0,72
0,92
56
0,72
0,73
0,64
0,58
0,54
0,52
0,53
0,56
0,64
0,68
0,76
0,94
58
0,74
0,78
0,64
0,61
0,57
0,54
0,54
0,57
0,66
0,70
0,80
0,96
60
0,76
0,87
0,66
0,64
0,59
0,56
0,56
0,58
0,68
0,72
0,86
62
0,96
0,70
0,66
0,60
0,58
0,57
0,60
0,72
0,78
0,91
64
1,04
0,76
0,69
0,62
0,59
0,58
0,62
0,76
0,88
66
1,14
0,84
0,72
0,64
0,60
0,59
0,64
0,80
1,00
68
1,20
0,92
0,74
0,65
0,61
0,60
0,66
0,84
1,15
70
1,00
0,78
0,66
0,62
0,60
0,70
0,88
1,32
72
1,10
0,84
0,69
0,63
0,62
0,74
0,92
1,52
74
1,25
0,91
0,72
0,64
0,64
0,78
0,94
1,76
76
1,44
1,02
0,76
0,65
0,66
0,82
0,96
78 1,66 1,15 0,78 0,66 0,68 0,86 1,00
Extremul Orient (orientarea de est)
Дальний Восток (восточная ориентация)
44
0,54
0,57
0,43
0,44
0,40
0,31
0,29
0,38
0,50
0,52
0,58
0,61
46
0,60
0,60
0,49
0,46
0,42
0,36
0,35
0,43
0,52
0,56
0,65
0,66
48
0,64
0,62
0,55
0,49
0,44
0,40
0,40
0,47
0,53
0,60
0,70
0,76
50
0,70
0,66
0,62
0,52
0,47
0,44
0,42
0,48
0,55
0,63
0,80
0,88
52
0,74
0,68
0,68
0,54
0,50
0,45
0,43
0,49
0,57
0,68
0,91
1,00
54
0,78
0,71
0,74
0,56
0,51
0,46
0,42
0,50
0,58
0,72
1,06
1,42
56
0,84
0,74
0,80
0,58
0,52
0,46
0,40
0,50
0,60
0,78
1,22
1,24
58
0,88
0,77
0,86
0,60
0,54
0,46
0,47
0,50
0,62
0,88
1,48
1,36
60
0,93
0,80
0,92
0,63
0,55
0,46
0,47
0,51
0,66
1,04
CP E.04.05-2006, pag. 126
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
Orientarea de vest
Западная ориентация2
37
0,54
0,50
0,46
0,36
0,34
0,34
0,40
0,40
0,42
0,38
0,42
0,54
38
0,54
0,50
0,47
0,38
0,34
0,34
0,40
0,40
0,42
0,40
0,44
0,54
40
0,56
0,51
0,48
0,40
0,35
0,34
0,40
0,42
0,43
0,42
0,48
0,54
42
0,58
0,52
0,50
0,42
0,36
0,35
0,40
0,42
0,44
0,46
0,54
0,55
44
0,60
0,52
0,53
0,43
0,38
0,36
0,40
0,42
0,45
0,48
0,59
0,62
46
0,64
0,57
0,58
0,44
0,39
0,37
0,42
0,42
0,46
0,52
0,61
0,72
48
0,70
0,62
0,60
0,46
0,40
0,38
0,42
0,42
0,48
0,55
0,64
0,80
50
0,75
0,69
0,61
0,47
0,42
0,40
0,43
0,44
0,50
0,58
0,66
0,86
52
0,80
0,77
0,62
0,48
0,43
0,42
0,44
0,46
0,53
0,60
0,69
0,90
54
0,86
0,86
0,63
0,50
0,45
0,44
0,45
0,48
0,56
0,64
0,72
0,92
56
0,94
0,98
0,64
0,52
0,46
0,46
0.47
0,52
0,58
0,68
0,76
0,94
58
1,06
1,08
0,64
0,54
0,48
0,47
0,48
0,54
0,60
0,70
0,80
0,96
60
1,19
1,18
0,66
0,56
0,50
0,49
0,52
0,56
0,62
0,74
0,86
62
1,29
0,70
0,59
0,54
0,54
0,54
0,58
0,66
0,78
0,91
64
1,40
0,76
0,64
0,58
0,56
0,56
0,62
0,72
0,86
66
1,52
0,84
0,70
0,60
0,60
0,60
0,68
0,78
0,94
68
1,62
0,92
0,78
0,66
0,64
0,64
0,72
0,84
1,08
70
1,00
0,86
0,70
0,67
0,68
0,80
0,88
1,30
72
1,10
0,92
0,76
0,71
0,72
0,88
0,92
1,66
74
1,25
1,00
0,80
0,74
0,76
0,95
0,96
76
1,44
1,09
0,80
0,76
0,77
1,02
1,00
78
1,66
1,15
0,80
0,76
0,77
1,04
1,01
2 Pentru zona Extremului Orient coeficienţii pe perioada iunie-august sunt prezentaţi în tabelul В.4.
Для района Дальнего Востока коэффициенты с июня по август приведены в таблице В.4.
CP E.04.05-2006, pag. 127
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
Extremul Orient (orientarea de vest)
Дальний Восток (западная ориентация)
44
0,56
0,54
0,49
0,44
0,40
0,49
0,49
0,46
0,50
0,55
0,56
0,62
46
0,63
0,60
0,53
0,46
0,42
0,48
0,48
0,50
0,52
0,56
0,58
0,64
48
0,69
0,66
0,57
0,49
0,44
0,48
0,48
0,53
0,53
0,56
0,59
0,68
50
0,75
0,71
0,62
0,52
0,47
0,48
0,48
0,55
0,55
0,57
0,60
0,74
52
0,81
0,77
0,66
0,54
0,50
0,48
0,48
0,56
0,57
0,58
0,62
0,80
54
0,87
0,83
0,70
0,56
0,51
0,48
0,48
0,57
0,58
0,59
0,66
0,86
56
0,94
0,89
0,74
0,58
0,52
0,48
0,49
0,58
0,60
0,60
0,70
0,92
58
1,00
0,95
0,78
0,60
0,54
0,48
0,50
0,59
0,62
0,60
0,75
1,00
60
1,06
1,04
0,82
0,63
0,55
0,48
0,52
0,60
0,66
0,61
Orientarea de nord-est
Северо-восточная ориентация3
37
0,04
0,06
0,12
0,19
0,22
0,26
0,23
0,21
0,16
0,11
0,07
0,03
38
0,04
0,06
0,12
0,19
0,22
0,26
0,23
0,21
0,16
0,11
0,07
0,03
40
0,03
0,06
0,12
0,19
0,22
0,26
0,24
0,21
0,16
0,10
0,06
0,02
42
0,02
0,06
0,12
0,19
0,23
0,26
0,24
0,21
0,16
0,10
0,05
0,01
44
0,02
0,06
0,12
0,20
0,23
0,27
0,25
0,21
0,16
0,09
0,04
0,01
46
0,02
0,06
0,13
0,20
0,24
0,27
0,25
0,22
0,16
0,09
0,04
0,01
48
0,01
0,06
0,13
0,20
0,25
0,28
0,26
0,22
0,16
0,09
0,03
0,01
50
0,01
0,06
0,13
0,20
0,26
0,28
0,27
0,23
0,16
0,09
0,03
0,01
52
0,01
0,06
0,13
0,21
0,27
0,29
0,28
0,24
0,16
0,09
0,02
0,01
54
0,01
0,06
0,14
0,21
0,28
0,30
0,29
0,25
0,16
0,09
0,02
0,01
56
0,01
0,05
0,14
0,22
0,29
0,31
0,30
0,25
0,17
0,09
0,02
58
0,05
0,14
0,23
0,31
0,32
0,31
0,26
0,18
0,09
0,02
3 Pentru zona de sud a Extremului Orient coeficienţii sunt prezentaţi în tabelul В.5.
Для южных районов Дальнего Востока коэффициенты приведены в таблице В.5.
CP E.04.05-2006, pag. 128
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
60
0,04
0,14
0,24
0,32
0,33
0,32
0,27
0,18
0,09
0,02
62
0,04
0,15
0,25
0,34
0,35
0,33
0,28
0,19
0,09
64
0,03
0,15
0,26
0,36
0,37
0,35
0,29
0,20
0,09
66
0,03
0,16
0,27
0,38
0,39
0,37
0,30
0,21
0,09
68
0,03
0,17
0,29
0,40
0,42
0,41
0,32
0,23
0,09
70
0,18
0,31
0,42
0,46
0,46
0,35
0,25
0,10
72
0,19
0,34
0,44
0,50
0,52
0,38
0,27
0,10
74
0,20
0,38
0,46
0,55
0,57
0,42
0,29
76
0,22
0,44
0,48
0,60
0,62
0,45
78
0,23
0,48
0,50
0,65
0,67
0,48
Orientarea de nord-vest
Северо-западная ориентация
37
0,06
0,06
0,12
0,17
0,20
0,22
0,25
0,20
0,14
0,07
0,05
0,03
38
0,05
0,06
0,12
0,17
0,20
0,22
0,25
0,20
0,14
0,07
0,05
0,02
40
0,04
0,06
0,12
0,17
0,21
0,23
0,25
0,20
0,15
0,08
0,04
0,02
42
0,03
0,06
0,13
0,18
0,21
0,23
0,23
0,20
0,15
0,08
0,04
0,01
44
0,02
0,06
0,13
0,18
0,22
0,23
0,23
0,21
0,15
0,08
0,04
0,01
46
0,02
0,06
0,13
0,18
0,22
0,23
0,23
0,21
0,15
0,08
0,04
0,01
48
0,02
0,06
0,14
0,19
0,23
0,25
0,25
0,21
0,16
0,08
0,03
0,01
50
0,02
0,06
0,14
0,19
0,23
0,26
0,25
0,21
0,16
0,08
0,03
0,01
52
0,02
0,06
0,15
0,19
0,23
0,26
0,25
0,22
0,16
0,08
0,03
0,01
54
0,02
0,06
0,15
0,20
0,24
0,27
0,25
0,22
0,16
0,08
0,02
0,01
56
0,02
0,06
0,16
0,20
0,25
0,28
0,26
0,23
0,16
0,08
0,02
58
0,02
0,06
0,16
0,21
0,26
0,29
0,27
0,24
0,16
0,08
0,01
60
0,05
0,17
0,22
0.27
0,31
0,29
0,26
0,17
0,07
0,01
62
0,05
0,17
0,23
0,29
0,33
0,32
0,27
0,18
0,07
CP E.04.05-2006, pag. 129
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
64
0,05
0,18
0,25
0,31
0,37
0,35
0,29
0,19
0,07
66
0,05
0,19
0,27
0,35
0,42
0,39
0,32
0,20
0,07
68
0,05
0,20
0,30
0,39
0,47
0,44
0,35
0,22
0,07
70
0,21
0,33
0,44
0,52
0,49
0,39
0,24
0,07
72
0,23
0,37
0,49
0,57
0,55
0,43
0,27
0,07
74
0,24
0,43
0,54
0,62
0,61
0,48
0,29
76
0,26
0,52
0,60
0,67
0,66
0,52
78
0,28
0,63
0,66
0,71
0,70
0,57
Orientarea de nord
Северная ориентация
37
0,01
0,04
0,08
0,06
0,02
38
0,01
0,04
0,08
0,06
0,02
40
0,01
0,04
0,08
0,06
0,02
42
0,01
0,04
0,08
0,06
0,02
44
0,02
0,05
0,08
0,07
0,02
46
0,02
0,05
0,09
0,07
0,02
48
0,02
0,05
0,09
0,08
0,03
50
0,02
0,06
0,10
0,08
0,03
52
0,02
0,06
0,11
0,09
0,03
54
0,02
0,07
0,12
0,09
0,04
56
0,02
0,08
0,12
0,10
0,04
58
0,02
0,09
0,13
0,11
0,05
60
0,02
0,09
0,14
0,12
0,06
62
0,03
0,11
0,18
0,14
0,07
64
0,03
0,14
0,23
0,18
0,08
66
0,04
0,17
0,28
0,22
0,09
CP E.04.05-2006, pag. 130
Continuare Tabelului В.2.
Продолжение Таблицы В.2.
68
0,06
0,20
0,34
0,28
0,11
70
0,07
0,24
0,40
0,35
0,15
72
0,09
0,30
0,47
0,41
0,19
74
0,13
0,38
0,54
0,47
0,23
76
0,22
0,48
0,58
0,53
0,27
78
0,30
0,55
0,61
0,57
0,29
Tabelul В.3 Таблица В.3 Grade
lat. nord.
Градусы
с.ш.
Orientarea de est Восточная ориентация Grade
lat. nord.
Градусы
с.ш.
Orientarea de vest Западная ориентация
Lunile Месяцы Lunile Месяцы
I II III XI XII I II III XI XII
Partea europeană a Rusiei
Европейская территория России
46*
0,46 0,40 0,38 0,51 0,46 42 0,56 0,54 0,48 0,51 0,46
44
0,52
0,44
0,42
0,54
0,50
44
0,62
0,56
0,52
0,54
0,54
46
0,57
0,47
0,44
0,56
0,56
46
0,69
0,60
0,56
0,56
0,64
48
0,62
0,51
0,48
0,59
0,64
48
0,76
0,64
0,59
0,59
0,75
50
0,68
0,54
0,52
0,64
0,72
50
0,83
0,66
0,62
0,64
0,85
52
0,74
0,58
0,56
0,69
0,83
52
0,88
0,70
0,66
0,69
0,93
54
0,79
0,62
0,60
0,76
0,92
54
0,92
0,76
0,70
0,76
0,96
56
0,84
0,66
0,64
0,83
0,90
56
0,94
0,84
0,72
0,83
0,94
58
0,90
0,70
0,66
0,92
0,90
58
0,96
0,94
0,76
0,92
0,94
60
0,96
0,74
0,66
1,03
60
1,00
1,06
0,81
1,03
62
0,78
0,66
62
1,20
0,88
64
0,84
0,66
64
1,38
1,00
66
0,66
66
1,06
CP E.04.05-2006, pag. 131
Tabelul В.4 Таблица В.4 Grade lat.
nord.
Градусы
с.ш.
Orientarea de est Восточная ориентация Grade lat.
nord.
Градусы
с.ш.
Orientarea de est Западная ориентация
Lunile Месяцы Lunile Месяцы
I II III XI XII I II III XI XII
Siberia de Est
Восточная Сибирь
52
0,54
0,53
0,53
0,48
0,41
52
0,72
0,56
0,53
0,70
0,71
54
0,58
0,54
0,54
0,53
0,50
54
0,79
0,62
0,54
0,74
0,74
56
0,62
0,58
0,56
0,58
0,58
56
0,87
0,68
0,56
0,78
0,78
58
0,66
0,60
0,58
0,64
0,66
58
0,97
0,74
0,58
0,82
0,82
60
0,74
0,63
0,63
0,68
60
1,12
0,82
0,63
0,87
62
0,70
0,70
0,70
62
0,94
0,70
0,90
64
0,72
0,80
64
1,08
0,80
66
0,96
0,89
66
1,26
0,89
68
1,14
0,97
68
1,54
0,97
70
1,05
70
1,05
72 1,16 72 1,16
Tabelul В.5 Таблица В.5 Grade
lat. nord.
Градусы
с.ш.
Orientarea de est Восточная ориентация Grade
lat. nord.
Градусы
с.ш.
Orientarea de est Западная ориентация
Lunile Месяцы Lunile Месяцы
I II III XI XII I II III XI XII
Extremul Orient Дальний Восток
42
0,18
0,19
0,17
42
0,36
0,30
44
0,18
0,19
0,17
44
0,36
0,30
46
0,18
0,18
0,18
46
0,29
0,30
48
0,18
0,18
0,18
50
0,19
0,19
0,19
52
0,19
0,19
0,20
54
0,21
0,20
0,21
56
0,23
0,21
0,21
58 0,25 0,22 0,22
60 0,28 0,23 0,23
CP E.04.05-2006, pag. 132
Anexa Г (cu caracter informativ). Valorile maximale şi medii ale radiaţiei solare globale (directe şi dispersate) pe timp cu cer senin în iulie
Приложение Г (справочное). Максимальные и средние значения суммарной сол-нечной радиации (прямая и рассеянная) при ясном небе в июле
Grade lat. nord.
Градусы с.ш.
Orientarea suprafeţelor Ориентация поверхности
Radiaţia solară globală, W/m2
Суммарная солнечная радиация, Вт/м2
maximă
максимальная
medie
средняя
36 Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
1000
712
344
162
38 Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
942
721
334
163
40
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
928
740
333
169
42
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
915
748
334
175
44
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
894
756
331
180
46
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
880
752
329
182
48
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
866
764
328
184
50
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
859
774
328
187
52
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
852
781
329
194
54
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
838
788
329
200
56
Orizontală Горизонтальная
Vestică Западная
817
786
327
201
CP E.04.05-2006, pag. 133
Anexa Д (cu caracter obligatoriu). Indicii termotehnici de calcul pentru materiale şi articole de construcţii
Приложение Д (обязательное). Расчетные теплотехнические показатели строитель-ных материалов и изделий
Tabelul Д.1 Таблица Д.1
nr.
crt.
№
п.п.
Materialul
Материал
Caracteristicile materialelor în
stare uscată
Характеристики материалов
в сухом состоянии
Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации по
СНиП 23-02)
densi-
tatea
ρ0
kg/m3
плот-
ность
ρ0 кг/м3
capacitate
termică
specifică
с0
kJ/
(kg·°С)
удельная
теплоем-
кость
с0
кДж/
(кг·°С)
coeficien-
tul de
conducti-
bilitate
termică
коэффи-
циент-
тепло-
провод-
ности
λ0
Вт/(м·°С)
ai raportului
umidităţii
după masă
în material
массового
отношения
влаги в ма-
териале
w %
de conductivitate
termică
λ, W/(m·°С)
теплопроводно-
сти λ, Вт/(м·°С)
de asimilare ter-
mică
(în perioada de
24 ore)
теплоусвоения
(при периоде 24
ч)
s
Вт/(м2·°С)
de perme-
abilitate la
vaporii de
apă
паропро-
ницаемо-
сти
μ
мг/
(м·ч·Па)
А Б А Б А Б А, Б
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
I Materiale termoizolante GOST 16381)
Теплоизоляционные материалы ГОСТ 16381)
А Polimere Полимерные
1 Polistiren expandat
Пенополистирол
150
1,34
0,05
1
5
0,052
0,06
0,89
0,99
0,05
2
"
100
1,34
0,041
2
10
0,041
0,052
0,65
0,82
0,05
3
Polistiren expandat
Пенополистирол
(ГОСТ 15588)
40
1,34
0,037
2
10
0,041
0,05
0,41
0,49
0,05
4
Polistiren expandat
Пенополистирол
ОАО "СП Радо-
слав"
18
1,34
0,042
2
10
0,042
0,043
0,28
0,32
0,02
5
Idem
То же
24
1,34
0,04
2
10
0,04
0,041
0,32
0,36
0,02
6
Polistiren expandat
extrudat Stirodur
Экструдирован-
ный пенополисти-
рол Стиродур
2500С
25
1,34
0,029
2
10
0,031
0,031
0,28
0,31
0,013
7
Idem
То же, 2800С
28
1,34
0,029
2
10
0,031
0,031
0,30
0,33
0,013
8
Idem
То же, 3035С
33
1,34
0,029
2
10
0,031
0,031
0,32
0,36
0,013
9
Idem
То же, 4000С
35
1,34
0,030
2
10
0,031
0,031
0,34
0,37
0,005
10
Idem
То же, 5000С
45
1,34
0,030
2
10
0,031
0,031
0,38
0,42
0,005
CP E.04.05-2006, pag. 134
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
11
Polistiren expandat
Stiropor
Пенополистирол
Стиропор PS15
15
1,34
0,039
2
10
0,040
0,044
0,25
0,29
0,035
12
Idem
То же, PS20
20
1,34
0,037
2
10
0,038
0,042
0,28
0,33
0,030
13
Idem
То же, PS30
30
1,34
0,035
2
10
0,036
0,040
0,33
0,39
0,030
14
Polistiren expandat
extrudat „Styrofoam”
Экструдированный
пенополистирол
"Стайрофоам"
28
1,45
0,029
2
10
0,030
0,031
0,31
0,34
0,006
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
15
Idem
То же, "Руфмат"
32
1,45
0,028
2
10
0,029
0,029
0,32
0,36
0,006
16
Idem
То же, "Руфмат А"
32
1,45
0,030
2
10
0,032
0,032
0,34
0,37
0,006
16а
Idem
То же, "Флурмат
500"
38
1,45
0,027
2
10
0,028
0,028
0,34
0,38
0,006
17
Idem
То же, "Флурмат
500А"
38
1,45
0,030
2
10
0,032
0,032
0,37
0,41
0,006
18
Idem
То же, "Флурмат
200"
25
1,45
0,028
2
10
0,029
0,029
0,28
0,31
0,006
19
Idem
То же, "Флурмат
200А"
25
1,45
0,029
2
10
0,031
0,031
0,29
0,32
0,006
20
Plastic expandat
Пенопласт ПХВ-1
и ПВ1
125
1,26
0,052
2
10
0,06
0,064
0,86
0,99
0,23
21
Idem
То же
ma-
ximu
m
100 и
менее
1,26
0,041
2
10
0,05
0,052
0,68
0,8
0,23
22
Poliuretan expandat
Пенополиуретан
80
1,47
0,041
2
5
0,05
0,05
0,67
0,7
0,05
23
"
60
1,47
0,035
2
5
0,041
0,041
0,53
0,55
0,05
24 " 40 1,47 0,029 2 5 0,04 0,04 0,4 0,42 0,05
25
Plăci de plastic ex-
pandat rezolic-fenol-
formaldehidic
Плиты из резольно-
фенолформальде-
гидного пенопла-
90
1,68
0,045
5
20
0,053
0,073
0,81
1,10
0,15
CP E.04.05-2006, pag. 135
ста ГОСТ 20916)
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
26
Idem
То же
80
1,68
0,044
5
20
0,051
0,071
0,75
1,02
0,23
27
"
50
1,68
0,041
5
20
0,045
0,064
0,56
0,77
0,23
28
Beton cu lianţi din
mase plastice şi
agregate din perlită
Перлитопластбе-
тон
200
1,05
0,041
2
3
0,052
0,06
0,93
1,01
0,008
29 " 100 1,05 0,035 2 3 0,041 0,05 0,58 0,66 0,008
30
Articole de perlită
şi gel fosforic
Перлитофосфоге-
левые изделия
300
1,05
0,076
3
12
0,08
0,12
1,43
2,02
0,2
31 Idem
То же
200 1,05 0,064 3 12 0,07 0,09 1,1 1,43 0,23
32
Articole termoizo-
lante din cauciuc
sintetic înspumat
Теплоизоляцион-
ные изделия из
вспененного син-
тетического кау-
чука "Аэрофлекс"
80
1,806
0,034
5
15
0,04
0,054
0,65
0,71
0,003
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
33
Idem
То же, "К флекс":
ЕС
ST
ЕСО
60-80
60-80
60-95
1,806
1,806
1,806
0,039
0,039
0,041
0
0
0
0
0
0
0,039
0,039
0,041
0,039
0,039
0,041
0,6
0,6
0,65
0,6
0,6
0,65
0,010
0,009
0,010
34
Polistiren expandat
de extrudare
Экструзионный
пенополистирол
"Пеноплэкс", тип
35
35
1,65
0,028
2
3
0,029
0,030
0,36
0,37
0,018
35
Idem
То же, тип 45
45
1,53
0,030
2
3
0,031
0,032
0,40
0,42
0,015
Б
Vată minerală (ГОСТ 4640), fibră de sticlă, sticlă spongioasă
Минераловатные ГОСТ 4640), стекловолокнистые, пеностекло, газостекло
36
Saltele din vată mi-
nerală
Маты минерало-
ватные прошив-
ные ГОСТ 21880)
125
0,84
0,044
2
5
0,064
0,07
0,73
0,82
0,30
37
Idem
То же
100
0,84
0,044
2
5
0,061
0,067
0,64
0,72
0,49
38 " 75 0,84 0,046 2 5 0,058 0,064 0,54 0,61 0,49
CP E.04.05-2006, pag. 136
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
39
Saltele din vată mi-
nerală cu lianţi sin-
tetici
Маты минерало-
ватные на синте-
тическом связую-
щем (ГОСТ 9573)
225
0,84
0,054
2
5
0,072
0,082
1,04
1,19
0,49
40
Idem
То же
175
0,84
0,052
2
5
0,066
0,076
0,88
1,01
0,49
41
"
125
0,84
0,049
2
5
0,064
0,07
0,73
0,82
0,49
42
"
75
0,84
0,047
2
5
0,058
0,064
0,54
0,61
0,53
43
Plăci moi, semirigide
şi rigide de vată mi-
nerală pe bază de lia-
nţi sintetici de bitum
Плиты мягкие, по-
лужесткие и жес-
ткие минераловат-
ные на синтетичес-
ком и битумном
связую-щих (ГОСТ
9573, ГОСТ 10140, ГОСТ 22950)
250
0,84
0,058
2
5
0,082
0,085
1,17
1,28
0,41
44
Idem
То же
225
0,84
0,058
2
5
0,079
0,084
1,09
1,20
0,41
45
"
200
0,84
0,056
2
5
0,076
0,08
1,01
1,11
0,49
46
"
150
0,84
0,050
2
5
0,068
0,073
0,83
0,92
0,49
47
" 125 0,84 0,049 2 5 0,06 0,069 0,73 0,81 0,49
48
"
100
0,84
0,044
2
5
0,06
0,065
0,64
0,71
0,56
49
"
75
0,84
0,046
2
5
0,056
0,063
0,53
0,60
0,6
50
Plăci de vată mine-
rală
Плиты минерало-
ватные ЗАО "Ми-
неральная вата"
180
0,84
0,038
2
5
0,045
0,048
0,74
0,81
0,3
51
Idem
То же
140-
175
0,84
0,037
2
5
0,043
0,046
0,68
0,75
0,31
52
"
80-125
0,84
0,036
2
5
0,042
0,045
0,53
0,59
0,32
53 " 40-60 0,84 0,035 2 5 0,041 0,044 0,37 0,41 0,35
CP E.04.05-2006, pag. 137
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
54
"
25-50
0,84
0,036
2
5
0,042
0,045
0,31
0,35
0,37
55
Plăci de vată mine-
rală cu rigiditate
sporită pe bază de
lianţi de fosfat or-
ganic
Плиты минерало-
ватные повышен-
ной жесткости на
органофосфатном
связующем
200
0,84
0,064
1
2
0,07
0,076
0,94
1,01
0,45
56
Plăci semirigide de
vată minerală pe
bază de amidon
Плиты полужест-
кие минераловат-
ные на крахмаль-
ном связующем
200
0,84
0,07
2
5
0,076
0,08
1,01
1,11
0,38
57
Idem
То же
125
0,84
0,056
2
5
0,06
0,064
0,70
0,78
0,38
58
Plăci din fibre de
sticlă de ştapel pe
bază de liant sinte-
tic
Плиты из стекля-
ного штапельного
волокна на синте-
тическом свя-
зующем (ГОСТ
10499)
45
0,84
0,047
2
5
0,06
0,064
0,44
0,5
0,6
59
Saltele şi fâşii din
fibre de sticlă
Маты и полосы из
стеклянного во-
локна прошивные
150
0,84
0,061
2
5
0,064
0,07
0,8
0,9
0,53
60
Saltele din fibre de
sticlă de ştapel
Маты из стеклян-
ного штапельного
волокна "URSA"
25
0,84
0,04
2
5
0,043
0,05
0,27
0,31
0,61
61
Idem
То же
17
0,84
0,044
2
5
0,046
0,053
0,23
0,26
0,66
62
"
15
0,84
0,046
2
5
0,048
0,053
0,22
0,25
0,68
63
"
11
0,84
0,048
2
5
0,05
0,055
0,19
0,22
0,7
CP E.04.05-2006, pag. 138
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
64
Plăci din fibre de
sticlă de ştapel
Плиты из стеклян-
ного штапельного
волокна "URSA"
85
0,84
0,044
2
5
0,046
0,05
0,51
0,57
0,5
65
Idem
То же
75
0,84
0,04
2
5
0,042
0,047
0,46
0,52
0,5
66
"
60
0,84
0,038
2
5
0,04
0,045
0,4
0,45
0,51
67
"
45
0,84
0,039
2
5
0,041
0,045
0,35
0,39
0,51
68
"
35
0,84
0,039
2
5
0,041
0,046
0,31
0,35
0,52
69
"
30
0,84
0,04
2
5
0,042
0,046
0,29
0,32
0,52
70
"
20
0,84
0,04
2
5
0,043
0,048
0,24
0,27
0,53
71
"
17
0,84
0,044
2
5
0,047
0,053
0,23
0,26
0,54
72
"
15
0,84
0,046
2
5
0,049
0,055
0,22
0,25
0,55
73
Sticlă expandată
sau spongioasă
Пеностекло или
газостекло
400
0,84
0,11
1
2
0,12
0,14
1,76
1,94
0,02
74
Idem
То же
300
0,84
0,09
1
2
0,11
0,12
1,46
1,56
0,02
75
"
200
0,84
0,07
1
2
0,08
0,09
1,01
1,1
0,03
В
Plăci din materiale organice şi anorganice naturale
Плиты из природных органических и неорганических материалов
76
Plăci fibrolemnoase
şi din aşchii de
lemn
Плиты древесно-
волокнистые и
древесно-стру-
жечные (ГОСТ
4598, ГОСТ 8904,
ГОСТ 10632)
1000
2,3
0,15
10
12
0,23
0,29
6,75
7,7
0,12
77
Idem
То же
800
2,3
0,13
10
12
0,19
0,23
5,49
6,13
0,12
78
"
600
2,3
0,11
10
12
0,13
0,16
3,93
4,43
0,13
79
"
400
2,3
0,08
10
12
0,11
0,13
2,95
3,26
0,19
80 " 200 2,3 0,06 10 12 0,07 0,08 1,67 1,81 0,24
CP E.04.05-2006, pag. 139
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
81
Plăci de stabilit şi
arbolit pe bază de
ciment pertland
Плиты фиброли-
товые и арболит
ГОСТ 19222) на
портландцементе
500
2,3
0,095
10
15
0,15
0,19
3,86
4,50
0,11
82
Idem
То же
450
2,3
0,09
10
15
0,135
0,17
3,47
4,04
0,11
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
83
"
400
2,3
0,08
10
15
0,13
0,16
3,21
3,70
0,26
84
Plăci de stufiş
Плиты камыши-
товые
300
2,3
0,07
10
15
0,09
0,14
2,31
2,99
0,45
85
Idem
То же
200
2,3
0,06
10
15
0,07
0,09
1,67
1,96
0,49
86
Plăci termoizolante
de tuf
Плиты торфяные
теплоизоляцион-
ные
300
2,3
0,064
15
20
0,07
0,08
2,12
2,34
0,19
87
Idem
То же
200
2,3
0,052
15
20
0,06
0,064
1,6
1,71
0,49
88
Câlţi
Пакля
150
2,3
0,05
7
12
0,06
0,07
1,3
1,47
0,49
89
Placă de ipsos
Плиты из гипса
(ГОСТ 6428)
1350
0,84
0,35
4
6
0,50
0,56
7,04
7,76
0,098
90
Idem
То же
1100
0,84
0,23
4
6
0,35
0,41
5,32
5,99
0,11
91
Plăci de ipsos de
finisare (tencuială
uscată)
Листы гипсовые
обшивочные (су-
хая штукатурка)
ГОСТ 6266)
1050
0,84
0,15
4
6
0,34
0,36
5,12
5,48
0,075
92
Idem
То же
800
0,84
0,15
4
6
0,19
0,21
3,34
3,66
0,075
93
Articole din perlit
expandat pe bază
de liant de bitum
Изделия из вспу-
ченного перлита
на битумном свя-
зующем ГОСТ
16136)
300
1,68
0,087
1
2
0,09
0,099
1,84
1,95
0,04
CP E.04.05-2006, pag. 140
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
94
Idem
То же
250
1,68
0,082
1
2
0,085
0,099
1,53
1,64
0,04
95
"
225
1,68
0,079
1
2
0,082
0,094
1,39
1,47
0,04
96
"
200
1,68
0,076
1
2
0,078
0,09
1,23
1,32
0,04
Г
Umpluturi
Засыпки
97
Prundiş de
cheramzit
Гравий керамзи-
товый ГОСТ
9757)
600
0,84
0,14
2
3
0,17
0,19
2,62
2,83
0,23
98
Idem
То же
500
0,84
0,14
2
3
0,15
0,165
2,25
2,41
0,23
99
"
450
0,84
0,13
2
3
0,14
0,155
2,06
2,22
0,235
100
"
400
0,84
0,12
2
3
0,13
0,145
1,87
2,02
0,24
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
101
"
350
0,84
0,115
2
3
0,125
0,14
1,72
1,86
0,245
102
"
300
0,84
0,108
2
3
0,12
0,13
1,56
1,66
0,25
103
"
250
0,84
0,099
2
3
0,11
0,12
1,22
1,3
0,26
104
Prundiş de
şunghizit
Гравий шунгизи-
товый (ГОСТ
9757)
700
0,84
0,16
2
4
0,18
0,21
2,91
3,29
0,21
105
Idem
То же
600
0,84
0,13
2
4
0,16
0,19
2,54
2,89
0,22
106
"
500
0,84
0,12
2
4
0,15
0,175
2,25
2,54
0,22
107
"
450
0,84
0,11
2
4
0,14
0,16
2,06
2,30
0,22
108
"
400
0,84
0,11
2
4
0,13
0,15
1,87
2,10
0,23
109
Piatră spartă din
zgura de furnal
Щебень из домен-
ного шлака (ГОСТ
5578)
1000
0,84
0,21
2
3
0,24
0,31
4,02
4,67
0,21
110
Piatră ponce cu zgură
şi agloporit
Щебень шлако-пем-
зовый и аглопори-
товый (ГОСТ 9757)
900
0,84
0,19
2
3
0,23
0,3
3,73
4,36
0,21
CP E.04.05-2006, pag. 141
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
111
Idem
То же
800
0,84
0,18
2
3
0,21
0,26
3,36
3,83
0,21
112
"
700
0,84
0,16
2
3
0,19
0,23
2,99
3,37
0,22
113
"
600
0,84
0,15
2
3
0,18
0,21
2,7
2,98
0,23
114
"
500
0,84
0,14
2
3
0,16
0,19
2,32
2,59
0,23
115
"
450
0,84
0,13
2
3
0,15
0,17
2,13
2,32
0,24
116
"
400
0,84
0,122
2
3
0,14
0,16
1,94
2,12
0,24
117
Piatră spartă şi ni-
sip din perlit ex-
pandat
Щебень и песок
из перилита вспу-
ченного (ГОСТ
10832)
500
0,84
0,09
1
2
0,1
0,11
1,79
1,92
0,26
118 Idem
То же
400 0,84 0,076 1 2 0,08 0,095 1,5 1,6 0,3
119 " 350 0,84 0,07 1 2 0,081 0,085 1,35 1,42 0,3
120 " 300 0,84 0,064 1 2 0,076 0,08 0,99 1,04 0,34
121
Vermiculit spongi-
os
Вермикулит вспу-
ченный ГОСТ
12865)
200
0,84
0,065
1
3
0,08
0,095
1,01
1,16
0,23
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
122
Idem
То же
150
0,84
0,060
1
3
0,074
0,098
0,84
1,02
0,26
123
"
100
0,84
0,055
1
3
0,067
0,08
0,66
0,75
0,3
124
Nisip pentru lucrări
de constricţie
Песок для строи-
тельных работ
(ГОСТ 8736)
1600
0,84
0,35
1
2
0,47
0,58
6,95
7,91
0,17
Д
Mortar de construcţii (GOST 28013)
Строительные растворы (ГОСТ 28013)
125
Ciment şi zgură
Цементно-шлако-
вый
1400
0,84
0,41
2
4
0,52
0,64
7,0
8,11
0,11
126
Idem
То же
1200
0,84
0,35
2
4
0,47
0,58
6,16
7,15
0,14
127
Цементно-перли-
товый
1000
0,84
0,21
7
12
0,26
0,3
4,64
5,42
0,15
128 Idem То же 800 0,84 0,16 7 12 0,21 0,26 3,73 4,51 0,16
CP E.04.05-2006, pag. 142
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
129
Ipsos cu agregate
de perlit
Гипсоперлитовый
600
0,84
0,14
10
15
0,19
0,23
3,24
3,84
0,17
130
Ipsos poros cu
agregate de perlit
Поризованный
гипсоперлитовый
500
0,84
0,12
6
10
0,15
0,19
2,44
2,95
0,43
131
Idem
То же
400
0,84
0,09
6
10
0,13
0,15
2,03
2,35
0,53
II
Materiale termoizolante pentru construcţii
Конструкционно-теплоизоляционные материалы
А
Betoane cu agregate poroase naturale (GOST 25820, GOST 22263)
Бетоны на природных пористых заполнителях (ГОСТ 25820, ГОСТ 22263)
132
Beton de tuf
Туфобетон
1800
0,84
0,64
7
10
0,87
0,99
11,38
12,79
0,09
133
"
1600
0,84
0,52
7
10
0,7
0,81
9,62
10,91
0,11
134
"
1400
0,84
0,41
7
10
0,52
0,58
7,76
8,63
0,11
135
"
1200
0,84
0,29
7
10
0,41
0,47
6,38
7,2
0,12
136
Beton de piatră
ponce
Пемзобетон
1600
0,84
0,52
4
6
0,62
0,68
8,54
9,3
0,075
137
"
1400
0,84
0,42
4
6
0,49
0,54
7,1
7,76
0,083
138
"
1200
0,84
0,34
4
6
0,4
0,43
5,94
6,41
0,098
139
"
1000
0,84
0,26
4
6
0,3
0,34
4,69
5,2
0,11
140
"
800
0,84
0,19
4
6
0,22
0,26
3,6
4,07
0,12
141
Beton din zgură
vulcanică
Бетон на вулкани-
ческом шлаке
1600
0,84
0,52
7
10
0,64
0,7
9,2
10,14
0,075
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
142
Beton din zgură
vulcanică
Бетон на вулкани-
ческом шлаке
1400
0,84
0,41
7
10
0,52
0,58
7,76
8,63
0,083
143
"
1200
0,84
0,33
7
10
0,41
0,47
6,38
7,2
0,09
144
"
1000
0,84
0,24
7
10
0,29
0,35
4,9
5,67
0,098
145
"
800
0,84
0,20
7
10
0,23
0,29
3,9
4,61
0,11
Б
Betoane cu agregate poroase artificiale (GOST 25820, GOST 9757)
Бетоны на искусственных пористых заполнителях (ГОСТ 25820, ГОСТ 9757)
CP E.04.05-2006, pag. 143
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
146
Beton de cheramzit
cu nisip de cheram-
zit şi beton de che-
ramzit
Керамзитобетон
на керамзитовом
песке и керамзи-
топенобетон
1800
0,84
0,66
5
10
0,80
0,92
10,5
12,33
0,09
147
Idem
То же
1600
0,84
0,58
5
10
0,67
0,79
9,06
10,77
0,09
148
"
1400
0,84
0,47
5
10
0,56
0,65
7,75
9,14
0,098
149
"
1200
0,84
0,36
5
10
0,44
0,52
6,36
7,57
0,11
150
"
1000
0,84
0,27
5
10
0,33
0,41
5,03
6,13
0,14
151
" 800
0,84
0,21
5
10
0,24
0,31
3,83
4,77
0,19
152
" 600
0,84
0,16
5
10
0,2
0,26
3,03
3,78
0,26
153
"
500
0,84
0,14
5
10
0,17
0,23
2,55
3,25
0,3
154
Beton poros de
cheramzit cu nisip
cuarţos
Керамзитобетон
на кварцевом пес-
ке с поризацией
1200
0,84
0,41
4
8
0,52
0,58
6,77
7,72
0,075
155
Idem
То же
1000
0,84
0,33
4
8
0,41
0,47
5,49
6,35
0,075
156
"
800
0,84
0,23
4
8
0,29
0,35
4,13
4,9
0,075
157
Beton de cheramzit
cu nisip de perlit
Керамзитобетон
на перлитовом
песке
1000
0,84
0,28
9
13
0,35
0,41
5,57
6,43
0,15
158
Idem
То же
800
0,84
0,22
9
13
0,29
0,35
4,54
5,32
0,17
159
Beton de şunghizit
Шунгизитобетон
1400
0,84
0,49
4
7
0,56
0,64
7,59
8,6
0,098
160
"
1200
0,84
0,36
4
7
0,44
0,5
6,23
7,04
0,11
161 " 1000 0,84 0,27 4 7 0,33 0,38 4,92 5,6 0,14
162
Beton de perlit
Перлитобетон
1200
0,84
0,29
10
15
0,44
0,5
6,96
8,01
0,15
163
"
1000
0,84
0,22
10
15
0,33
0,38
5,5
6,38
0,19
CP E.04.05-2006, pag. 144
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
164
Beton de perlit
Перлитобетон
800
0,84
0,16
10
15
0,27
0,33
4,45
5,32
0,26
165
"
600
0,84
0,12
10
15
0,19
0,23
3,24
3,84
0,3
166
Beton de piatră
ponce şi zgură
(beton cu zgură ex-
pandată)
Шлакопемзобетон
(термозитобетон)
1800
0,84
0,52
5
8
0,63
0,76
9,32
10,83
0,075
167
Idem
То же
1600
0,84
0,41
5
8
0,52
0,63
7,98
9,29
0,09
168
"
1400
0,84
0,35
5
8
0,44
0,52
6,87
7,9
0,098
169
"
1200
0,84
0,29
5
8
0,37
0,44
5,83
6,73
0,11
170
"
1000
0,84
0,23
5
8
0,31
0,37
4,87
5,63
0,11
171
Beton celular şi
poros de piatră
ponce
Шлакопемзопено-
и шлакопемзога-
зобетон
1600
0,84
0,47
8
11
0,63
0,7
9,29
10,31
0,09
172
Idem
То же
1400
0,84
0,35
8
11
0,52
0,58
7,9
8,78
0,098
173
"
1200
0,84
0,29
8
11
0,41
0,47
6,49
7,31
0,11
174
"
1000
0,84
0,23
8
11
0,35
0,41
5,48
6,24
0,11
175
"
800
0,84
0,17
8
11
0,29
0,35
4,46
5,15
0,13
176
Beton cu zgură
granulată de furnal
Бетон на домен-
ных гранулиро-
ванных шлаках
1800
0,84
0,58
5
8
0,7
0,81
9,82
11,18
0,083
177
Idem
То же
1600
0,84
0,47
5
8
0,58
0,64
8,43
9,37
0,09
178
" 1400
0,84
0,41
5
8
0,52
0,58
7,46
8,34
0,098
179
"
1200
0,84
0,35
5
8
0,47
0,52
6,57
7,31
0,11
180
Beton agloporit şi
beton cu zgură de
combustibil (ca-
zangerie)
1800
0,84
0,7
5
8
0,85
0,93
10,82
11,98
0,075
CP E.04.05-2006, pag. 145
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
180 Аглопоритобетон
и бетоны на топ-
ливных (котель-
ных) шлаках
1800 0,84 0,7 5 8 0,85 0,93 10,82 11,98 0,075
181
Idem
То же
1600
0,84
0,58
5
8
0,72
0,78
9,39
10,34
0,083
182
"
1400
0,84
0,47
5
8
0,59
0,65
7,92
8,83
0,09
183
" 1200 0,84 0,35 5 8 0,48 0,54 6,64 7,45 0,11
184
Beton de agloporit
beton cu zgură de
combustibil (ca-
zangerie)
Аглопоритобетон
и бетоны на топ-
ливных (котель-
ных) шлаках
1000
0,84
0,29
5
8
0,38
0,44
5,39
6,14
0,14
185
Beton cu prundiş şi
cenuşă
Бетон на зольном
гравии
1400
0,84
0,47
5
8
0,52
0,58
7,46
8,34
0,09
186
Idem
То же
1200
0,84
0,35
5
8
0,41
0,47
6,14
6,95
0,11
187
"
1000
0,84
0,24
5
8
0,3
0,35
4,79
5,48
0,12
188
Beton de vermiculit
Вермикулито-
бетон
800
0,84
0,21
8
13
0,23
0,26
3,97
4,58
-
189
"
600
0,84
0,14
8
13
0,16
0,17
2,87
3,21
0,15
190
"
400
0,84
0,09
8
13
0,11
0,13
1,94
2,29
0,19
191
"
300
0,84
0,08
8
13
0,09
0,11
1,52
1,83
0,23
В
Betoane celulare (GOST 25485 GOST 5742)
Бетоны ячеистые (ГОСТ 25485 ГОСТ 5742)
192
beton de polistiren
Полистиролбетон
600
1,06
0,145
4
8
0,175
0,20
3,07
3,49
0,068
193
"
500
1,06
0,125
4
8
0,14
0,16
2,5
2,85
0,075
194
"
400
1,06
0,105
4
8
0,12
0,135
2,07
2,34
0,085
195
"
300
1,06
0,085
4
8
0,09
0,11
1,55
1,83
0,10
196
"
200
1,06
0,065
4
8
0,07
0,08
1,12
1,28
0,12
197
"
150
1,06
0,055
4
8
0,057
0,06
0,87
0,96
0,135
CP E.04.05-2006, pag. 146
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
198
Gazobeton şi beton
celular, gazosilicat
şi silicat expandat
Газо- и пенобетон,
газо- и пеносили-
кат
1000
0,84
0,29
10
15
0,41
0,47
6,13
7,09
0,11
199
Idem
То же
800
0,84
0,21
10
15
0,33
0,37
4,92
5,63
0,14
200
"
600
0,84
0,14
8
12
0,22
0,26
3,36
3,91
0,17
201
"
400
0,84
0,11
8
12
0,14
0,15
2,19
2,42
0,23
202
" 300
0,84
0,08
8
12
0,11
0,13
1,68
1,95
0,26
203
Gazobeton şi beton
celular cu cenuşă
Газо- и пенозоло-
бетон
1200
0,84
0,29
15
22
0,52
0,58
8,17
9,46
0,075
204
То же
1000
0,84
0,23
15
22
0,44
0,5
6,86
8,01
0,098
205
Gazobeton şi beton
celular cu cenuşă
Газо- и пенозоло-
бетон
800
0,84
0,17
15
22
0,35
0,41
5,48
6,49
0,12
Г Zidărie din cărămidă plină de
Кирпичная кладка из сплошного кирпича
206
argilă obişnuită cu
mortar de ciment şi
nisip
Глиняного обык-
новенного (ГОСТ
530) на цементно-
песчаном растворе
1800
0,88
0,56
1
2
0,7
0,81
9,2
10,12
0,11
207
argilă obişnuită cu
mortar de ciment şi
zgură
Глиняного обык-
новенного на це-
ментно-шлаковом
растворе
1700
0,88
0,52
1,5
3
0,64
0,76
8,64
9,7
0,12
208
argilă obişnuită cu
mortar de ciment şi
perlit
Глиняного обык-
новенного на це-
ментно-перлито-
вом растворе
1600
0,88
0,47
2
4
0,58
0,7
8,08
9,23
0,15
209
silicat cu mortar de
ciment şi nisip
1800
0,88
0,7
2
4
0,76
0,87
9,77
10,9
0,11
CP E.04.05-2006, pag. 147
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
209
Силикатного
(ГОСТ 379) на це-
ментно-песчаном
растворе
1800
0,88
0,7
2
4
0,76
0,87
9,77
10,9
0,11
210
pămânţel cu mortar
de ciment şi nisip
Трепельного
(ГОСТ 530) на це-
ментно-песчаном
растворе
1200
0,88
0,35
2
4
0,47
0,52
6,26
6,49
0,19
211
Idem
То же
1000
0,88
0,29
2
4
0,41
0,47
5,35
5,96
0,23
212
zgură cu mortar de
ciment şi nisip
Шлакового на це-
ментно-песчаном
растворе
1500
0,88
0,52
1,5
3
0,64
0,7
8,12
8,76
0,11
Д
Zidărie de cărămidă cu goluri
Кирпичная кладка из пустотного кирпича
213
Ceramică cu goluri cu
densitatea de 1400
кг/м3 (brută) (ГОСТ
530) cu mortar de
ciment şi nisip
Керамического
пустотного плотнос-
тью 1400 кг/м3
(брутто) (ГОСТ 530)
на цементно-песча-
ном растворе
1600
0,88
0,47
1
2
0,58
0,64
7,91
8,48
0,14
214
Ceramică cu goluri cu
densitatea de 1300
кг/м3 (brută) (ГОСТ
530) cu mortar de
ciment şi nisip
Керамического пус-
тотного плотнос-
тью 1300 кг/м3
(брутто) (ГОСТ 530)
на цементно-песча-
ном растворе
1400
0,88
0,41
1
2
0,52
0,58
7,01
7,56
0,16
215
Ceramică cu goluri cu
densitatea de 1000
кг/м3 (brută) (ГОСТ
530) cu mortar de
ciment şi nisip
Керамического пус-
тотного плотнос-
тью 1000 кг/м3
(брутто) (ГОСТ 530)
на цементно-песча-
ном растворе
1200
0,88
0,35
1
2
0,47
0,52
6,16
6,62
0,17
CP E.04.05-2006, pag. 148
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
216
Silicat cu 11 goluri
cu mortar de ciment
şi nisip
Силикатного
одиннадцатипустот-
ного (ГОСТ 379) на
цементно-песчаном
растворе
1500
0,88
0,64
2
4
0,7
0,81
8,59
9,63
0,13
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
217
Silicat cu 14 goluri
cu mortar de ciment
şi nisip
Силикатного четыр-
надцатипутотного
(ГОСТ 379) на
цементно-песчаном
растворе
1400
0,88
0,52
2
4
0,64
0,76
7,93
9,01
0,14
Е
Lemnul şi articole din el
Дерево и изделия из него
218
Pin şi brad perpendi-
cular pe fibre
Сосна и ель поперек
волокон (ГОСТ
8486, ГОСТ 9463)
500
2,3
0,09
15
20
0,14
0,18
3,87
4,54
0,06
219
Pin şi brad paralel cu
fibrele
Сосна и ель вдоль
волокон
500
2,3
0,18
15
20
0,29
0,35
5,56
6,33
0,32
220
Дуб поперек воло-
кон (ГОСТ 9462,
ГОСТ 2695)
700
2,3
0,1
10
15
0,18
0,23
5,0
5,86
0,05
221
Stejar paralel cu fibre
Дуб вдоль волокон
700
2,3
0,23
10
15
0,35
0,41
6,9
7,83
0,3
222
Placă de furnir încle-
iată
Фанера клееная
(ГОСТ 8673)
600
2,3
0,12
10
13
0,15
0,18
4,22
4,73
0,02
223
Carton de finisare
Картон облицовоч-
ный (ГОСТ 8740)
1000
2,3
0,18
5
10
0,21
0,23
6,2
6,75
0,06
224
Carton multistrat de
construcţii
Картон
строительный
многослойный
650
2,3
0,13
6
12
0,15
0,18
4,26
4,89
0,083
III Materiale de construcţii Конструкционные материалы
А
Betoane (GOST 7473, GOST 25192) şi mortar (ГОСТ 28013)
Бетоны (ГОСТ 7473, ГОСТ 25192) и растворы (ГОСТ 28013)
CP E.04.05-2006, pag. 149
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
225
Beton armat
Железобетон
(ГОСТ 26633)
2500
0,84
1,69
2
3
1,92
2,04
17,98
18,95
0,03
226
Beton cu prundiş şi
piatră spartă natura-
lă
Бетон на гравии
или щебне из при-
родного камня
(ГОСТ 26633)
2400
0,84
1,51
2
3
1,74
1,86
16,77
17,88
0,03
227
Mortar de ciment şi
nisip
Раствор цементно-
песчаный
1800
0,84
0,58
2
4
0,76
0,93
9,6
11,09
0,09
228
Mortar complex
(nisip, var, ciment)
Раствор сложный
(песок, известь,
цемент)
1700
0,84
0,52
2
4
0,7
0,87
8,95
10,42
0,098
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
229
Mortar de var şi
nisip
Раствор извест-
ково-песчаный
1600
0,84
0,47
2
4
0,7
0,81
8,69
9,76
0,12
Б
Finisarea cu piatră naturală (GOST 9480)
Облицовка природным камнем (ГОСТ 9480)
230
Granit, gnais şi ba-
zalt
Гранит, гнейс и
базальт
2800
0,88
3,49
0
0
3,49
3,49
25,04
25,04
0,008
231
Marmură
Мрамор
2800
0,88
2,91
0
0
2,91
2,91
22,86
22,86
0,008
232
Piatră de var
Известняк
2000
0,88
0,93
2
3
1,16
1,28
12,77
13,7
0,06
233
"
1800
0,88
0,7
2
3
0,93
1,05
10,85
11,77
0,075
234
" 1600
0,88
0,58
2
3
0,73
0,81
9,06
9,75
0,09
235
"
1400
0,88
0,49
2
3
0,56
0,58
7,42
7,72
0,11
236
Tuf
Туф
2000
0,88
0,76
3
5
0,93
1,05
11,68
12,92
0,075
237
"
1800
0,88
0,56
3
5
0,7
0,81
9,61
10,76
0,083
238
"
1600
0,88
0,41
3
5
0,52
0,64
7,81
9,02
0,09
239
"
1400
0,88
0,33
3
5
0,43
0,52
6,64
7,6
0,098
240 " 1200 0,88 0,27 3 5 0,35 0,41 5,55 6,25 0,11
CP E.04.05-2006, pag. 150
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
241
"
1000
0,88
0,21
3
5
0,24
0,29
4,2
4,8
0,11
В
Materiale pentru învelitori, hidroizolare, finisare şi învelitori în rulouri pentru pardoseli
Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные
и рулонные покрытия для полов (ГОСТ 30547)
242
Placă de azboci-
ment plată
Листы асбестоце-
ментные плоские
(ГОСТ 18124)
1800
0,84
0,35
2
3
0,47
0,52
7,55
8,12
0,03
243
Idem
То же
1600
0,84
0,23
2
3
0,35
0,41
6,14
6,8
0,03
244
Bitumuri de petrol
pentru construcţii şi
învelitori
Битумы нефтяные
строительные и
кровельные (ГОСТ
6617, ГОСТ 9548)
1400
1,68
0,27
0
0
0,27
0,27
6,8
6,8
0,008
245
Idem
То же
1200
1,68
0,22
0
0
0,22
0,22
5,69
5,69
0,008
246
"
1000
1,68
0,17
0
0
0,17
0,17
4,56
4,56
0,008
247
Beton asfaltic
Асфальтобетон
ГОСТ 9128)
2100
1,68
1,05
0
0
1,05
1,05
16,43
16,43
0,008
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
248
Ruberoid (ГОСТ
10923), pergamin
(ГОСТ 2697), car-
ton gudronat
Рубероид (ГОСТ
10923), пергамин
(ГОСТ 2697), толь
600
1,68
0,17
0
0
0,17
0,17
3,53
3,53
-
249
Linoleum
policlorvinilic pe
bază de suport ter-
moizolant
Линолеум поливи-
нилхлоридный на
теплоизолирую-
щей подоснове
(ГОСТ 18108)
1800
1,47
0,38
0
0
0,38
0,38
8,56
8,56
0,002
250
Idem
То же
1600
1,47
0,33
0
0
0,33
0,33
7,52
7,52
0,002
251
Linoleum
policlorvinilic pe
bază de suport de
pânză
1800
1,47
0,35
0
0
0,35
0,35
8,22
8,22
0,002
CP E.04.05-2006, pag. 151
Continuare tabelului Д.1
Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
251 Линолеум поливи-
нилхлоридный на
тканевой основе
(ГОСТ 7251)
1800 1,47 0,35 0 0 0,35 0,35 8,22 8,22 0,002
252
Idem
То же
1600
1,47
0,29
0
0
0,29
0,29
7,05
7,05
0,002
253
"
1400
1,47
0,23
0
0
0,23
0,23
5,87
5,87
0,002
Г
Metale şi geamuri
Металлы и стекло
254
Oţel armătură în
bare
Сталь стержневая
арматурная
(ГОСТ ГОСТ
5781)
7850
0,482
58
0
0
58
58
126,5
126,5
0
255
Fontă
Чугун (ГОСТ
9583)
7200
0,482
50
0
0
50
50
112,5
112,5
0
256
Aluminiu
Алюминий ГОСТ
22233, ГОСТ
24767)
2600
0,84
221
0
0
221
221
187,6
187,6
0
257 Cupru
Медь (ГОСТ 931,
ГОСТ 15527)
8500 0,42 407 0 0 407 407 326 326 0
258
Geam de fereatră
Стекло оконное
(ГОСТ 111)
2500
0,84
0,76
0
0
0,76
0,76
10,79
10,79
0
Notă Примечания
1 Valorile de calcul ale coeficientului de asimilare termică (pe perioada de 24 ore) a materialului utilizat s-au calculat cu
formula ,în care , , , - se adoptă în conformitate cu rubricile din prezenrul
tabel.
1 Расчетные значения коэффициента теплоусвоения (при периоде 24 ч) материала в конструкции вычислены по
формуле ,где , , , - принимают по соответствующим графам настоящей
таблицы.
2 Caracteristicile materialelor în stare uscată sunt date cu raportul masic al umidităţii în material ,%, egal cu zero.
2 Характеристики материалов в сухом состоянии приведены при массовом отношении влаги в материале ,%, рав-
ном нулю.
3 Valoarea coeficientului de conductivitate termică a materialului în stare uscată se adoptă conform documentelor normative
în vigoare.
3 Значения коэффициента теплопроводности материала в сухом состоянии приняты по действующим нормативным
документам.
Dacîă în documentele normative acest indice lipseşte, atunci el se determină conform datelor NIISF.
Если в нормативном документе этот показатель отсутствует, то он был определен по данным НИИСФ.
4 Valoarea coeficientului de conductivitate termică în condiţiile de exploatare А sau Б sunt calculaţi pe baza încercărilor de
laborator conform metodologiei date în anexa Е.
4 Значения коэффициента теплопроводности материала при условиях эксплуатации А или Б рассчитаны на осно-
вании лабораторных испытаний по методике, приведенной в приложении Е.
CP E.04.05-2006, pag. 152
Anexa E (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării valorilor de calcul a con-ductivităţii termice a materialelor de construcţii în condiţiile de exploatare A şi Б
Приложение Е (обязательное). Методика определения расчетных значений тепло-проводности строительных материалов при условиях эксплуатации А и Б
Методика предназначена для испыта-
тельных лабораторий и устанавливает про-
цедуру определения на основании лабо-
раторных испытаний расчетных значений
теплопроводности конкретных марок и ти-
пов строительных материалов и изделий.
Metodologia este prevăzută pentru labo-
ratoarele de încercare şi stabileşte procedura
de determinare pe baza încercărilor de labora-
tor a valorilor de calcul ale conductivităţii
termice pentru mărcile şi tipurile concrete de
materiale şi articole de construcţii.
Е.1 Общие положения
Е.1 Principii generale
Теплопроводность сухих и влажных
материалов измеряют по ГОСТ 7076 при
средней температуре образца (25±1) °С
[(298±1) К].
Conductivitatea termică a materialelor
uscate şi umede se măsoară conform
GOST 7076 la temperatura medie a epruvetei
(25±1) °С [(298±1) К].
Расчетные значения теплопроводно-
сти определяют на пяти образцах для ус-
ловий эксплуатации А и пяти образцах для
условий эксплуатации Б, причем образцы
должны быть отобраны от пяти партий
конкретной марки материала или изделия
по одному образцу от партии для каждого
условия эксплуатации. Допускается после-
довательное определение теплопроводно-
сти пяти образцов для условий эксплуата-
ции А, затем их доувлажнение и определе-
ние теплопроводности для условий экс-
плуатации Б.
Valorile de calcul de conductivitate ter-
mică se determină pe cinci epruvete în condi-
ţiile de exploatare А şi cinci epruvete în con-
diţiile de exploatare Б, însă epruvetele trebuie
să fie alese din cinci loturi de marcă concretă
de material sau articol, cîte o epruvetă din lot
pentru fiecare fel de condiţii de exploatare. Se
admite determinarea suc-cesivă a conductivi-
tăţii termice a cinci epru-vete în condiţiile de
exploatare А, apoi reu-mezirea lor şi determi-
narea conductivităţii ter-mice în condiţiile de
exploatare Б.
Значения влажности исследуемого ма-
териала или изделия для условий эксплуа-
тации А и Б следует принимать по прило-
жению Д в случае, если данный вид мате-
риала указан в его перечне, или по факти-
ческим значениям влажности аналогич-
ного теплоизоляционного материала в кон-
струкции после 3-5 лет эксплуатации.
Допускается за величину влажности
для условий эксплуатации А принимать
значение сорбционной влажности матери-
ала при относительной влажности воздуха
80 %, а для условий эксплуатации Б – зна-
чение сорбционной влажности при относи-
тельной влажности воздуха 97 %.
Valorile umidităţii materialului sau arti-
colului încercat în condiţiile de exploatare А
şi Б se adoptă din anexa Д în cazul, când tipul
respectiv de material e specificat în listă, sau
conform valorilor reale de umiditate ale unui
material termoizolant analog aflat în construc-
ţie după 3-5 ani de exploatare.
Se admite ca valoare a umidităţii în con-
diţiile de exploatare А să se adopte valoarea
umidităţii absorbite a materialului la umidita-
tea relativă a aerului de 80 %, iar în condiţiile
de exploatare Б - valoarea umidităţii de ab-
sorbţie a materialului la umiditatea relativă a
aerului de 97 %.
Сорбционную влажность материала
или изделия определяют по ГОСТ 24816.
Статистическую обработку результатов из-
мерения выполняют по ГОСТ 8.207 при
доверительной вероятности 0,95 для нор-
мального распределения результатов изме-
рений. Неисключенную систематическую
Umiditatea de absorbţie a materialului
sau articolului se detrmină conform GOST
24816. Prelucrarea statistică a rezultatelor
măsurărilor se efectuează conform GOST
8.207 cu probabilitatea de confidenţă de 0,95
pentru repartizarea normală a rezultatelor mă-
surărilor. Eroarea sistematică neexclusă a mij-
CP E.04.05-2006, pag. 153
погрешность средств измерений следует
принимать равной не менее 3 % текущего
значения теплопроводности.
loacelor de măsurare trebuie considerată egală
cu minimum 3 % din valoarea curentă a con-
ductivităţii termice.
Е.2 Обозначения
Е.2 Simboluri
При определении расчетных значений
теплопроводности используют следующие
обозначения:
La determinarea valorilor de calcul de
conductivitate termică se utilizează următoa-
rele simboluri:
- теплопроводность образца в сухом
состоянии;
- conductivitatea termică a epruvetei în
stare uscată;
- среднee арифметическое значение
теплопроводности из пяти образцов мате-
риала или изделия в сухом состоянии;
- valoarea aritmetică medie a conduc-
tivităţii termice din cinci epruvete de material
sau articole în stare uscată;
- значение теплопроводности образца
материала при влажности ;
- valoarea conductivităţii termice a epru-
vetei de material la umiditatea ;
- расчетные значения теплопровод-
ности для условий эксплуатации А и Б;
- valoarea de calcul a conductivităţii
termice în condiţiile de exploatare А şi Б;
- коэффициент учета влияния качества
строительно-монтажных работ на тепло-
проводность строительных материалов и
изделий, а также старения материала в ре-
альных условиях эксплуатации; для жест-
ких теплоизоляционных материалов и из-
делий (предел прочности на сжатие не ме-
нее 0,035 МПа) принимают равным 1,1,
для мягких теплоизоляционных материа-
лов и изделий (предел прочности на сжа-
тие менее 0,035 МПа) - 1,2, для остальных
материалов и изделий - 1;
- coeficientul care ţine cont de influenţa
calităţii lucrărilor de construcţii-montaj asup-
ra conductivităţii termice a materialelor şi ar-
ticolelor de construcţii, precum şi de îvechirea
materialelor în condiţii reale de exploatare;
pentru materiale şi articole termoizolante dure
(limita de rezistenţă la comprimare de mini-
mum 0,035 МPа) se adoptă egală cu 1,1, pen-
tru materiale şi articole termoizolante moi
(limita de rezistenţă la comprimare de ma-
ximum 0,035 МPа) - 1,2, pentru celelalte ma-
teriale şi articole - 1;
- коэффициент учета разницы тепло-
проводности материала при средней рабо-
чей температуре материала в конструкции
(в отопительный период) и при средней те-
мпературе испытаний, принимают равным
0,95 при температуре в конструкции 10 °С;
- coeficientul care ţine cont de diferenţa
conductivităţii termice a materialului la tem-
peratura medie de lucru a materialului în con-
strucţii (în perioada de încălzire) şi la tem-
peratura medie de încercare, se adoptă egală
cu 0,95 la temperatura în elementele de con-
strucţii de 10 °С;
- влажность, % по массе, соответст-
вующая значению расчетного массового
отношения влаги в исследуемом материале
или изделии при условиях эксплуатации А
и Б;
- umiditatea, % în masă, care cores-
punde cu valoarea de calcul a raportului în
masă a umidităţii în materilalul sau articolul
cercetat în condiţiile de exploatare А şi Б;
- масса образца в сухом состоянии; - masa epruvetei în stare uscată;
- расчетная масса образца с влажно-
стью, соответствующей условиям эксплуа-
тации А или Б;
- masa de calcul a epruvetei cu umidi-
tatea corespunzătoare condiţiilor de exploa-
tare А sau Б;
- масса увлажненного образца мате-
риала, определенная непосредственно пе-
ред загрузкой образца в аппаратуру для
- masa epruvetei de material umezit, de-
terminată nemijlocit înaine de introducerea
epruvetei în dispozitivul pentru măsurarea
CP E.04.05-2006, pag. 154
измерения теплопроводности; conductivităţii termice;
- масса увлажненного образца мате-
риала, определенная непосредственно по-
сле выемки образца из аппаратуры для из-
мерения теплопроводности;
- masa epruvetei de material umezit, de-
terminată nemijlocit înaine de scoaterea epru-
vetei din dispozitivul pentru măsurarea con-
ductivităţii termice;
- влажность образца материала, % по
массе, определенная непосредственно пе-
ред загрузкой образца в аппаратуру для
измерения теплопроводности;
- umiditatea epruvetei de material, % în
masă, determinată nemijlocit înaine de intro-
ducerea epruvetei în dispozitivul pentru măsu-
rarea conductivităţii termice;
- влажность образца материала, % по
массе, определенная непосредственно по-
сле выемки образца из аппаратуры для из-
мерения теплопроводности.
- umiditatea epruvetei de material, % în
masă, determinată nemijlocit după scoaterea
epruvetei din dispozitivul pentru măsurarea
conductivităţii termice.
Е.3 Подготовка образцов для ис-пытаний
Е. 3 Pregătirea epruvetelor pentru încercări
Если позволяет однородность мате-
риала (поры, раковины или инородные
включения не должны быть более 0,1 тол-
щины образца), образцы изготавливают
толщиной 20-30 мм. Для трудно увлажня-
емых материалов (материалы с закрытой
мелкопористой структурой, например экс-
трузионный пенополистирол) допускается
проводить испытания на образцах толщи-
ной до 5 мм, соблюдая при этом те же тре-
бования к однородности структуры мате-
риала. Толщину образца следует измерять
по ГОСТ 17177.
Dacă permite omogenitatea materialului
(porii, golurile, incluziunile străine nu trebuie
să fie mai mari de 0,1 din grosimea epru-
vetei), epruvetele se confecţionează cu grosi-
mea de 20-30mm. Pentru materialele greu de
umezit (materiale cu structură microporoasă
închisă, ca de exemplu penopolistirol extru-
ziv) se admite efectuarea încercărilor pe epru-
vete cu grosimea de până la 5 mm, respectînd
totodată aceleaşi cerinţe privind omogenitatea
structurii materialului. Grosimea epruvetei se
măsoară conform GOST 17177.
Отобранные образцы высушивают до
постоянной массы при температуре, ука-
занной в нормативных документах на дан-
ный материал, либо в соответствии ГОСТ
17177. Образец считается высушенным до
постоянной массы, если расхождения ме-
жду результатами двух последовательных
взвешиваний не будут превышать 0,5%;
при этом время сушки должно быть не ме-
нее 0,5 ч. По окончании сушки определяют
массу ( ) и теплопроводность ( ) каж-
дого образца.
Epruvetele alese se pun la uscat până la
masa constantă la temperattura, specificată în
documentele normative pentru materialul res-
pectiv sau în corespundere cu GOST 17177.
Epruveta se consideră uscată până la masa
constantă, dacă diferenţa dintre rezultatele a
două cîntăriri consecutive nu vor depăşi
0,5%; timpul de uscare trebuie să fie de mini-
mum 0,5 ore. La sfîrşitul procesului de uscare
se determină masa ( ) şi conductivitatea
termică ( ) a fiecărei epruvete.
Е.4 Увлажнение образцов матери-ала
Е. 4 Umezirea epruvetelor de mate-riale
При наличии аналога по приложению
Д принимают значение влажности для ус-
ловий эксплуатации А и Б испытываемого
материала. При отсутствии аналога в соот-
ветствии с ГОСТ 24816 определяют значе-
ние сорбционной влажности испытывае-
мого материала или изделия при 80 и 97
În cazul unei situaţii similare, conform
anexei Д se adoptă valoarea umidităţii mate-
rialului încercat pentru condiţiile de exploa-
tare А şi Б. Dacă lipsesc situaţii similare – în
conformitate cu GOST 24816 se determină
valoarea umidităţii absorbite în materialul sau
articolul încercat la umiditatea relativă a aeru-
CP E.04.05-2006, pag. 155
%-ной относительной влажности воздуха. lui de 80 şi 97 %.
Рассчитывают для каждого образца
материала массу, до которой его следует
увлажнить, чтобы получить значения вла-
жности, соответствующие условиям экс-
плуатации А или Б:
Pentru fiecare epruvetă de material se
calculează masa, până la care aceasta trebiue
umezită, pentru a obţine valoarea umidităţii,
corespunzătoare condiţiilor de exploatare А
sau Б:
(E.1)
Увлажнение производят на установ-
ках, обеспечивающих принудительное на-
сыщение образца водяным паром или ка-
пельно-воздушной смесью. Не допускается
производить увлажнение капельно-воз-
душной смесью теплоизоляционных мате-
риалов на основе минерального волокна и
стекловолокна.
Umezirea se efectuează în instalaţii, care
asigură saturarea forţată a epruvetei cu vapori
sau cu amestec de picături şi aer. Nu se adm-
ite efectuarea umezirii în amestec de picături
şi aer a materialelor termoizolante pe bază de
fibre minerale şi sticlofibră.
Увлажнение образца паром произво-
дят, не допуская его нагрева до температу-
ры, выше которой происходит деструкция
образца. Пар или капельно-воздушная
смесь должны пронизывать (не омывать)
образец.
Umezirea epruvetei cu vapori se efеctu-
ează, neadmiţînd încălzirea ei până la tempe-
ratura la care are loc distrugerea materialului.
Vaporii sau amestecul din picături şi aer tre-
buie să pătrundă (nu să o învăluie) epruveta.
Одним из вариантов увлажнения об-
разцов может быть его увлажнение на опи-
санной ниже установке. Образец плотно
устанавливают в прямоугольный короб на
сетку. На короб устанавливают крышку с
подсоединенным к ней отсасывающим
шлангом пылесоса. С противоположного
конца короба в него несколько минут (от 2
до 10) подают при работающем пылесосе
пар или капельно-воздушную смесь. Затем
образец охлаждают при комнатной темпе-
ратуре и взвешивают. Процедуру насыще-
ния повторяют до тех пор, поворачивая
каждый раз образец другой поверхностью,
пока не будет достигнута весовая влаж-
ность в интервале между 0,7 и
1,3 . После достижения заданной вла-
жности образец помещают в герметичный
пакет и укладывают его горизонтально на
плоскую поверхность. Ежечасно в течение
4 ч образец переворачивают, затем устана-
вливают вертикально (на ребро) и выдер-
живают до проведения испытаний на теп-
лопроводность:
Unul din variantele de umezire a epruve-
telor poate fi umezirea lor în instalaţia prezen-
tată mai jos. Epruveta se pune compact într-o
cutie dreptunghiulară pe o plasă. Pe cutie se
pune un capac la care se conectează furtunul
de aspiraţie al aspiratorului. Din partea opusă
a cutiei timp de cîteva minute (de la 2 până la
10) cu aspiratorul în stare de funcţionare, se
introduc în interior vaporii sau amestecul de
picături şi aer. Apoi epruveta se răceşte la
temperatura de cameră şi se cîntrăreşte. Întor-
când epruveta de fiecare dată cu altă latură,
procedura de saturare se repetă până la atinge-
rea umidităţii în masă în intervalul dintre
0,7 şi 1,3 . După atingerea umidită-
ţii respective epruveta se introduce într-un
pachet ermetic şi se pune orizontal pe o supra-
faţă netedă. După fiecare oră în decurs de 4
ore epruveta se întoarce, apoi se pune vertical
(pe muchie) şi se ţine până la efectuarea în-
cercărilor la conduc-tivitatea termică
менее 2 сут - материалы на основе стек-
ловолокна и минерального волокна;
maximum 2 zile – materialele pe bază de
sticlofibre şi fibre minerale;
не менее 14 сут - материалы на основе
пенопластов и пенокаучуков.;
minimum 14 zile – materialele pe bază de
pastic expandat şi cauciuc expandat;
CP E.04.05-2006, pag. 156
Е.5 Определение теплопровод-ности
Е. 5 Determinarea conductivităţii termice
Определение теплопроводности сухих
и влажных материалов следует произво-
дить только при горизонтальном положе-
нии образца в приборах, работающих по
симметричной схеме. Разность темпера-
туры лицевых граней образца должна из-
меряться не менее чем четырьмя противо-
положно соединенными термопарами (по
два измерительных спая на каждой сто-
роне образца). ЭДС термопары следует
измерять вольтметром, обладающим чув-
ствительностью не менее 1 мкВ и погреш-
ностью измерения не более 2% при ЭДС
100 мкВ. Отклонение от температуры тер-
мостатирования образца материала - не бо-
лее 0,1 °С.
Determinarea conductivităţii termice a
materialelor uscate şi umede trebuie efectuată
numai în poziţia orizontală a epruvetei în apa-
rate, care funcţionează conform schema sime-
trică. Diferenţa de temperatură a laturilor din
faţă ale epruvetei trebuie să se măsoare cu cel
puţin patru termocupluri conectate în părţi
opuse (cîte două suduri de măsurare de fiecare
parte a epruvetei). Termocuplurile F.E.M. tre-
buie măsurate cu un voltmetru cu sensibilita-
tea de minimum 1 mkV şi eroarea de măsura-
re de 2% la F.E.M. de 100 mkV. Abaterea de
la temperatura de termostatare a epruvetei de
material – maximum 0,1 °С.
Теплопроводность влажных образцов
материала определяют при градиенте
температуры в образце не более 1 град/см,
за исключением образцов толщиной менее
20 мм, для которых допускается градиент
температуры до 2 град/см. До проведения
измерений используемый для определения
теплопроводности прибор должен быть
выведен на заданный режим испытаний
при загруженном в него образце мате-
риала, аналогичного исследуемому. Влаж-
ный образец взвешивают перед помеще-
нием в прибор и сразу же после проведе-
ния измерения. Фактическую влажность
образца, % по массе, до испытания опре-
деляют по формуле
Conductivitatea termică a epruvetelor de
material umede se determină la gradientul
de temperatură în epruvetă de maximum 1
grad/cm, cu excepţia epruvetelor cu grosimea
mai mică de 20 мм, pentru care se admite un
gradient de temperatură de până la 2 grad/cm.
Aparatul utilizat pentru determinarea conduc-
tivităţii termice, trebuie stabilit la regimul ne-
cesar de încercare până la efectuarea încer-
cărilor, epruveta de material identic celui în-
cercat fiind introdus în el. Epruveta umedă se
cîntăreşte înainte de introducerea în aparat şi
îndată după efectuarea măsurării. Umiditatea
reală a epruvetei, % în masă, până la efectua-
rea încercării se determină cu formula
(Е.2)
и после испытаний - по формуле şi după încercări - cu formula
(Е.3)
Значение влажности, при которой бы-
ла определена теплопроводность образца,
вычисляют как среднее арифметическое
значение до и после проведения
измерений:
Valoarea umidităţii, la care s-a deter-
minat conductivitatea termică a epruvetei, se
calculează ca valoare aritmetică medie până la
şi după efectuarea măsurărilor:
(Е.4)
Для снижения потери влаги в процессе Pentru reducerea pierderii de umiditate în
CP E.04.05-2006, pag. 157
измерения теплопроводности образец дол-
жен устанавливаться в аппаратуру заклю-
ченным в обечайку из материала с низкой
теплопроводностью (текстолит, полиэти-
лен, полипропилен, оргстекло или другие
аналогичные материалы). Измерения счи-
таются удовлетворительными, если сниже-
ние влажности образца за время измерений
не превысило 10%.
procesul măsurării conductivităţii termice
epruveta trebuie aşezată în aparat fiind intro-
dusă într-o cămaşă dintr-un material cu con-
ductivitate termică joasă (textolit, polietilenă,
polipropilenă, sticlă organică sau alte materia-
le analogice). Măsurările se consideră satisfă-
cătoare, dacă reducerea umidităţii epruvetei în
timpul măsurărilor nu a depăşit 10%.
При определении теплопроводности
образцов толщиной менее 20 мм на проти-
воположных сторонах образца по центру
(на пересечении диагоналей) следует ук-
репить термопары для измерения перепада
температуры на термостатируемых по-
верхностях образца. Термопары должны
быть выполнены из эмалированных прово-
дов диаметром не более 0,2 мм. Образец
испытываемого материала с укрепленными
на нем термопарами размещают между
двумя листами эластичной резины толщи-
ной 1 мм и дополняют с двух сторон до
требуемой для конкретного прибора тол-
щины образца слоями поролона.
La determinarea conductivităţii termice
epruvetelor cu grosimea mai mică de 20 mm
pe laturile opuse ale epruvetei în centru (la
intersecţia diagonalelor) trebuie fixate termo-
cupluri pentru măsurarea diferenţei de tempe-
ratură pe suprafeţele termostat ale epruvetei.
Termocuplurile trebuie să fie executate din
conductoare emailate cu diametrul de maxi-
mum 0,2mm. Epruveta de material care se
încearcă cu termocuplurile fixate pe ea se pu-
ne între două plăci de cauciuc elastic cu gro-
simea de 1 mm, apoi din ambele părţi se ada-
ugă straturi de porolon până la grosimea nece-
sară a epruvetei pentru aparatul respectiv.
Е.6 Обработка результатов изме-рений
Е.6 Prelucrarea rezultatelor măsu-rărilor
Рассчитывают среднее арифметиче-
ское значение теплопроводности образцов
материала в сухом состоянии:
Se calculează valoarea aritmetică medie a
conductivităţii epruvetelor de material în stare
uscată:
или (Е.5)
Для каждого образца вычисляют теп-
лопроводность при значении влажности,
соответствующей условиям эксплуатации
А и Б:
Pentru fiecare epruvetă se calculează
conductivitatea termică la valoarea umidităţii
corespunzătoare condiţiilor de exploatare А şi
Б:
(Е.6)
Рассчитывают среднее арифметиче-
ское значение теплопроводности для пяти
измерений для условий эксплуатации А и
Б:
Se calculează valoarea aritmetică medie
a conductivităţii pentru cinci măsurări în con-
dişiile de exploatare А şi Б:
(Е.7)
Определяют среднее квадратичное от-
клонение результатов пяти измерений теп-
Se determină devierea cvadratică medie a
rezultatelor a cinci măsurări a conductivităţii
CP E.04.05-2006, pag. 158
лопроводности для условий эксплуатации
А и Б:
termice în condiţiile de exploatare А şi Б:
(E.8)
Расчетное значение теплопроводности
испытываемого материала для условий
эксплуатации А и Б вычисляют по фор-
муле
Valoarea de calcul a conductivităţii mate-
rialului încercat în condiţiile de exploatare А
şi Б se calculează cu formula
(Е.9)
Пример расчета Exemplu de calcul
Требуется определить значения
плит теплоизоляционных марки П-85 из
стеклянного штапельного волокна на син-
тетическом связующем. Данный вид теп-
лоизоляционных изделий не приведен в
приложении Д, однако имеет аналог – пли-
ту плотностью 50 кг/м . Поэтому за значе-
ние влажности принимаем данные
приложения Д: =2% и =5%.
Se cere să se calculeze valoarea ale
plăcilor termoizolante de marca П-85 din fib-
ră de sticlă şi ştapel pe bază de liant sintetic.
Tipul respectiv de articol termoizolant nu este
specificat în anexa Д, însă are un analog –
placa cu densitatea de 50 kg/m . În acest caz
drept valoare a umidităţii adoptăm da-
tele din anexa Д: =2% şi =5%.
На испытания отобраны из пяти пар-
ий плит пять пар образцов размером
250х250х30 мм (пять образцов для опреде-
ления и пять образцов для определе-
ния ). Результаты измерений и расчетов
представлены в таблице E.1.
Pentru încercare se aleg din cinci loturi
de plăci cinci perechi de epruvete cu dimen-
siunile 250х250х30 mm (cinci epruvete pen-
tru determinarea şi cinci epruvete pentru
determinarea ). Rezultatele măsurărilor şi
calculelor sunt prezentate în tabelul E.1.
Tabelul E.1 Таблица E.1 Indice
Показатель =2% =5%
№ 1 № 2 № 3 № 4 № 5 № 1 № 2 № 3 № 4 № 5
152,3 143,2 139,4 146,1 154,2 154,0 141,7 139,7 144,4 158,3
0,0336 0,0346 0,0350 0,0338 0,0329 0,0326 0,0337 0,0347 0,0340 0,0326
0,0338
155,3 146,1 142,2 149,0 157,3 161,7 148,8 146,7 151,6 166,2
155,7 145,9 142,7 149,9 157,4 161,4 149,4 146,8 150,6 167,8
155,5 145,8 142,5 149,8 157,1 160,9 148,6 146,4 150,0 167,0
2,2 1,9 2,4 2,6 2,1 4,8 5,4 5,1 4,3 6,0
2,1 1,8 2,2 2,5 1,9 4,5 4,9 4,8 3,9 5,5
2,15 1,85 2,30 2,55 2,00 4,65 5,15 4,95 4,10 5,75
0,0371 0,0385 0,0393 0,0369 0,0367 0,0403 0,0411 0,0429 0,0416 0,0397
0,0369 0,0388 0,0387 0,0362 0,0367 0,0409 0,0409 0,0430 0,0433 0,0388
0,0375 0,0414
CP E.04.05-2006, pag. 159
Continuarea Tabelului E.1
Продолжение Таблицы E.1
0,00054 0,00082
Коэффициент принимаем равным
1,2, a - равным 0,95. Тогда в соответст-
вии с формулой (Е.9) рассчитываем для:
Coeficientul se adoptă egal cu 1,2, iar
- egal cu 0,95. Astfel conform formulei
(Е.9) calculăm pentru:
=0,95(1,2·0,0375+2,571·0,00054)=0,0441;
=0,95(1,2·0,0414+2,571·0,00082)=0,0492.
CP E.04.05-2006, pag. 160
Anexa Ж (cu caracter de recomandare). Recomandări pentru alegerea materialelor ter-moizolante
Metodologia alegerii materialelor termoizolante conform condiţiilor de raţionalitate economică
Приложение Ж (рекомендуемое). Рекомендации по выбору теплоизоляционных ма-териалов
Методика выбора теплоизоляционных материалов по условиям экономической целесооб-
разности
Ж.1 Выбор теплоизоляционного мате-
риала по условиям экономической целесо-
образности следует производить только из
материалов, предназначенных для ограж-
дающих конструкций, удовлетворяющих
требованиям экологической и пожарной бе-
зопасности, деструкционной стойкости.
Ж.1 Alegerea materialului termoizolant
conform condiţiilor de raţionalitate economică
trebuie să se facă numai dintre materialele,
destinate pentru elementele de închidere, care
corespund condiţiilor de securitate ecologică şi
antiincendiu, şi de rezitenţă la distrugere.
Ж.2 Экономическую целесообразность
теплозащиты следует оценивать по выпол-
нению двух условий.
Ж.2 Raţionalitatea economică a izolaţiei
termice se evaluează cu îndeplinirea a două
condiţii.
Первое условие: чистый дисконтиро-
ванный доход от применения выбранного
теплоизоляционного материала в данной
конструкции должен быть положительным
Prima condiţie: profitul capitalizat net de
la utilizarea materialului termoizolant ales pen-
tru construcţia în cauză trebuie să fie pozitiv
(Ж.1)
где în care
- чистый дисконтированный доход
(интегральный эффект), руб/м2;
- profitul capitalizat net (efectul integral),
lei/m2;
- ежегодное сокращение эксплуатаци-
онных издержек за счет снижения
теплопотерь через 1 м2 поверхности
ограждающей конструкции, руб/(м2·год);
- reducerea anuală a costurilor de exploa-
tare din contul reducerii pierderilor de căldură
prin 1 m2 de suprafaţă a elementului de închi-
dere, lei/(m2·an);
- капитальные вложения в теплоизоля-
ционный слой (на 1 м2 поверхности ограж-
дающей конструкции), руб/м2;
- investiţiile capitale în stratul termoizo-
lant (la 1 m2 de suprafaţă a elementului de în-
chidere), lei/m2;
- норма дисконта, выбираемая заказчи-
ком (при отсутствии данных принимается
равной 0,08 год-1
);
- norma discontului aleasă de beneficiar (în
lipsa datelor se adoptă egală cu 0,08 an-1
);
- нормативный срок службы ограждаю-
щей конструкции здания, лет;
- termenul normativ de exploatare a elemen-
tului de închidere al clădirii, ani;
- номер текущего года. - numărul anului curent.
Второе условие: срок окупаемости ка-
питальных вложений в теплозащитный слой
ограждающей конструкции (с учетом дис-
контирования прибыли) должен быть не
больше срока окупаемости банковского
вклада.
Condiţia a doua: termenul de recuperare a
investiţiilor capitale în stratul termoizolant a
structurii de închidere (ţinînd cont de scontarea
profitului) nu trebuie să fie mai mare decât
termenul de recuperare a investiţiei bancare.
Ж.3 Первое условие экономической
целесообразности при выборе теплоизоля-
Ж.3 Prima condiţie a raţionalităţii econo-
mice la alegerea materialului termoizo-lant tre-
CP E.04.05-2006, pag. 161
ционного материала должно удовлетворять
неравенству
buie să satisfacă inegalităţii
(Ж.2)
где în care
- параметр теплоизоляционного мате-
риала, определяющий стоимость единицы
термического сопротивления теплоизоля-
ционного слоя площадью 1 м2,
(руб/м2)/(м
2·°С/Вт);
- parametrul materialului termoizolant,
care determină costul unei unităţi de rezistenţă
termică a stratului termoizolant cu aria de 1 m2,
(lei/m2)/(m
2·°С/W);
- стоимость теплоизоляционного мате-
риала, руб/м3;
- costul materialului termoizolant, rub/m3;
- коэффициент теплопроводности те-
плоизоляционного материала, Вт/(м·°С);
- coeficientul conductivităţii termice a ma-
terialului termoizolant, W/(m·°С);
- тарифная стоимость тепловой энергии
от выбранного источника теплоснабжения,
руб/Вт·ч;
- preţil tarifar al energiei termice de la sursa
aleasă de alimentare cu căldură , lei/W·h;
- функция влияния относительной пло-
щади оребрения для трехслойных бетонных
конструкций с ребрами и теплоизоляцион-
ными вкладышами;
- funcţia privind influenţa ariei relative a
nervurării pentru elementele de beton în trei
straturi cu nervuri şi inserţiuni termoizolante ;
- функция влияния теплотехнической
неоднородности многослойной конструк-
ции;
- funcţia privind influenţa neomogenităţii
termotehnice a structurii cu multe straturi;
- коэффициент дисконтирования экс-
плуатационных издержек, лет;
- coeficientul de scontare a costurilor de
exploatare, ani;
- то же, что и в формуле (1) настоящего
Свода правил, °С·сут;
- cu semnificaţia din formula (1) din pre-
zentul Cod pratic, °С·zi;
- то же, что и в формуле (3) NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004);
- cu semnificaţia din formula (3) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004);
- нормируемое приведенное сопротив-
ление теплопередаче многослойной ограж-
дающей конструкции, определяемое со-
гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004), м2·°С/Вт;
- rezistenţa redusă normată la transfer ter-
mic a elementelor de închidere cu multe stra-
turi, se determină conform NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004), m2·°С/W;
- сопротивление теплопередаче той же
конструкции без теплоизоляционного слоя,
м2·°С/Вт.
- rezistenţa la transfer termic a aceloraşi
elemente de construcţii fără stratul termoizo-
lant, м2·°С/Вт.
Численные значения , , оп-
ределяются по формулам:
Valorile numerice , , se de-
termină cu formula:
(Ж.З)
где - отношение площади, занимае-
мой ребрами, к площади поверхности кон-
струкции (без учета оконных проемов);
în care - raportul ariei, ocupată de ner-
vuri, la aria suprafeţei elementelor de construc-
ţii (fără golurile de fereactră);
CP E.04.05-2006, pag. 162
, (Ж.4)
где în care
и - те же, что и в формуле (Ж.2); şi - cu semnificaţia din formula
(Ж.2);
- то же, что и формуле (11); - cu semnificaţia din formula (11);
(Ж.5)
где , - то же, что и в формуле (Ж.1). în care , - cu semnificaţia din formula
(Ж.1).
Ж.4 Второе условие экономической
целесообразности при выборе теплоизоля-
ционного материала должно удовлетворять
неравенству
Ж.4 Condiţia a doua a raţionalităţii eco-
nomice la alegerea materialului termoizo-lant
trebuie să satisfacă inegalităţii
(Ж.6)
где - коэффициент, определяемый по
формуле
în care - coeficientul, care se determină cu
formula
(Ж.7)
- то же,
что и в формуле Ж.2.
- cu se-
mnificaţia din formula Ж.2.
Ж.5 Все теплоизоляционные матери-
алы, удовлетворяющие двум неравенствам
(Ж.2) и (Ж.6), обеспечивают экономичес-
кую целесообразность применения в качес-
тве теплозащиты. При этом приоритет сле-
дует отдавать материалам с наименьшим
значением , как обеспечивающим ма-
ксимальную величину чистого дисконти-
рованного дохода в данных условиях.
Ж.5 Toate materialele termoizolante, care
satisfac cele două inegalităţi (Ж.2), (Ж.6), asi-
gură raţionalitatea economică pentru uti-lizarea
în calitate de protecţie termică. În acest caz se
acordă prioritate materialelor cu cele mai mici
valori , care sunt în măsură să asigure
valoarea maximă a profitului de scont net în
condiţiile respective.
Ж.6 Теплоизоляционные материалы,
удовлетворяющие только первому условию,
обеспечивают относительную экономиче-
скую целесообразность. Их использование
рекомендуется только по согласованию с
заказчиком.
Ж.6 Materialele termoizolante care core-
spund numai primei condiţii, asigură o raţi-
onalitate economică relativă. Utilizarea lor se
recomandă numai cu acordul beneficiarului.
Ж.7 Использование для теплозащиты
зданий теплоизоляционных материалов, не
удовлетворяющих условиям экономической
целесообразности, не рекомендуется.
Ж.7 Utilizarea matrialelor care nu core-
spund condiţiilor de raţionalitate economică,
nu se recomandă.
Пример расчета Exemplu de calcul
Требуется оценить экономическую це-
лесообразность использования в г.Уфе сле-
Se cere să se evalueze raţionalitatea eco-
nomică a utilizării în or. Ufa a următoarelor
CP E.04.05-2006, pag. 163
дующих теплоизоляционных материалов
для теплозащиты кирпичной стены жилого
дома с конструктивным слоем из силикат-
ного четырнадцатипустотного кирпича на
цементно-песчаном растворе с коэффици-
ентом теплопроводности =0,64 Вт/(м·°С)
и наружным облицовочным слоем из кера-
мического пустотного кирпича на цемен-
тно-песчаном растворе с коэффициентом
теплопроводности =0,58 Вт/(м·°С):
materiale termoizolante pentru protecţia ter-
mică a unui perete din cărămidă la un bloc lo-
cativ cu strat-suport din cărămidă de silicat cu
paisprezece goluri şi mortar de ciment şi nisip
cu coeficientul de conductivitate termică
=0,64 W/(m·°С) şi cu strat de acoperire din
cărămidă de ceramică cu goluri cu folosirea
mortarului de ciment şi nisip cu coeficientul de
conductivitate termică =0,58 W/(m·°С):
плит теплоизоляционных из минераль-
ной ваты на синтетическом связующем
П-75 (Салаватский завод ОАО "Термо-
степс") с коэффициентом теплопровод-
ности =0,045 Вт/(м·°С);
plăci termoizolante din vată minerală pe
bază de liant sintetic П-75 (Fabrica "Тer-
mosteps" din Salavat) cu coeficientul de
conductivitate termică =0,045
W/(m·°С);
плит пенополистирольных ПСБ-С-50
(ООО НПО "Полимер", г.Уфа) с коэф-
фициентом теплопроводности =0,041
Вт/(м·°С);
plăci din polistiren expandat PSB-S-50
("Polimer", or. Ufa) cu coeficientul de con-
ductivitate termică =0,041 W/(m·°С);
матов прошивных из минеральной ваты
М-125 (Салаватский завод ОАО "Термо-
степс") с коэффициентом теплопровод-
ности =0,044 Вт/(м·°С);
saltea cu vată minerală М-125 (Fabrica
"Termosteps" din Salavat) cu coeficientul
de conductivitate termică =0,044
W/(m·°С);
шлакоматов 2М-100 (ОАО "Нефтехим-
строй", г.Уфа) с коэффициентом тепло-
проводности =0,044 Вт/(м·°С).
saltea de zgură 2М-100 ("Neftehimstroi",
or. Ufa) cu coeficientul de conductivitate
termică =0,044 W/(m·°С).
Исходные данные Date iniţiale
толщина основного конструктивного
слоя стены =0,38 м;
grosimea stratului-suport principal al pe-
retelui =0,38 m;
толщина наружного облицовочного слоя
=0,12 м;
grosimea stratului exterior de finisare
=0,12 m;
крепление - гибкие связи из стеклопла-
стика;
fixarea – legături elastice din sticloplastic;
коэффициент теплотехнической одноро-
дности =0,84;
coeficientul omogenităţii termotehnice
=0,84;
нормируемое значение приведенного со-
противления теплопередаче
м2·°С/Вт;
valoarea normată a rezistenţei reduse la
transfer termic m2·°С/W;
район строительства - г.Уфа, =5730
°С·сут;
zona de construcţie – or. Ufa, =5730
°С·zi;
тарифная стоимость тепловой энергии
;
preţul tarifar al energiei termice
;
нормативный срок службы конструкции
=50 лет;
termenul normativ de exploatare a con-
strucţiei =50 ani;
норма дисконта, выбранная заказчиком,
Е = 0,1 год-1
.
norma de scont, aleasă de beneficiar, Е =
0,1 an-1
.
Порядок расчета Mod de calcul
CP E.04.05-2006, pag. 164
1. Суммарное сопротивление теплопе-
редаче стены без теплоизоляционного слоя
1. Rezistenţa globală la transfer termic a
peretelui fără stratul termoizolant
2. Значение функций влияния внутрен-
него оребрения и теплотехнической одно-
родности конструкции
2. Valoarea funcţiei privind influenţa
nervurării interioare şi a omogenităţii termo-
tehnice a elementelor de construcţii
=0,84(3,33-0,958)/(3,33-0,84·0,958)=0,789.
3. Значения коэффициентов дисконти-
рования
3. Valoarea coeficienţilor de scont
лет; ani.
4. Определение условий экономической
целесообразности по формулам (Ж.2)-(Ж.6):
4. Determinarea condiţiilor de raţionalitate
economică cu formulele (Ж.2)-(Ж.6):
для первого условия pentru prima condiţie
для второго условия pentru a doua condiţie
5. Значения параметра для задан-
ных теплоизоляционных материалов при-
няты по данным предприятий-производи-
телей:
5. Valoarea paramentrului pentru
materialele termoizolante în cauză s-au adoptat
conform datelor de la întreprinderile produ-
cătoare:
плиты теплоизоляционные из минераль-
ной ваты на синтетическом связующем
П-75 (Салаватский завод ОАО «Термо-
степс»):
plăci termoizolante din vată minerală pe
bază de lianţi sintetici П-75 (Fabrica
«Termosteps» din Salavat):
;
плиты пенополистирольные ПСБ-С-50
(ООО НПО "Полимер" г.Уфа):
plăci de polistiren expandat PSB-S-50
("Polimer" or. Ufa):
CP E.04.05-2006, pag. 165
маты прошивные из минеральной ваты
М-125 (Салаватский завод ОАО "Термо-
степс"):
saltea din vată minerală М-125 (Fabrica
«Termosteps» din Salavat):
шлакоматы 2М-100 (ОАО "Нефтехимст-
рой", г.Уфа):
saltea de zgură 2М-100 ("Neftehimstroi",
or. Ufa):
6. Теплоизоляционным материалом,
удовлетворяющим требованиям экономиче-
ской целесообразности, в данном случае
являются плиты теплоизоляционные из ми-
неральной ваты на синтетическом связую-
щем П-75 Салаватского завода ОАО "Тер-
мостепс", имеющие.
6. Ca material termoizolant, care să sati-
sfacă condiţiile de raţionalitate economică în
acest caz sunt plăcile termoizolante din vată
minerală pe bază de lianţi sintetici П-75 pro-
duse la Fabrica «Termosteps» din Salavat, şi
care au.
CP E.04.05-2006, pag. 166
Anexa И (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul a nivelului de protecţie termică
Приложение И (рекомендуемое). Примеры расчета уровня тепловой защиты
И.1 Расчет уровня тепловой защи-ты по нормируемому удельному расходу тепловой энергии на ото-пление здания
И.1 Calculul nivelului de protecţie termică conform consumului spe-cific normat de energie termică pen-tru încălzirea clădirii
Требуется определить уровень тепло-
защиты 12-этажного жилого двухсекцион-
ного здания, намеченного к строительству в
Санкт-Петербурге. Уровень теплозащиты
определяется по комплексному показателю
нормируемого удельного расхода тепловой
энергии на отопление здания.
Se cere să se calculeze nivelul de protec-
ţie termică al clădirii locative cu două secţiuni
cu 12 etaje, care se planifică a fi construită în
Sankt-Peterburg. Nivelul de protecţie termică
se determină conform indicelui complex al
consumului specific normat de energie termică
al clădirii.
Исходные данные Date iniţiale
Двенадцатиэтажное двухсекционное
жилое здание состоит из одной торцевой
секции и одной угловой торцевой секции.
Общее количество квартир - 77 (2-й - 12-й
этажи), 1-й этаж - офисные помещения.
Каркас, включая перекрытия, - из мо-
нолитного железобетона. Стены – самоне-
сущие с эффективным утеплителем, окна с
трехслойным остеклением в деревянных ра-
здельно-спаренных переплетах. Покрытие -
совмещенное железобетонное с эффектив-
ным утеплителем. Цокольный этаж – отап-
ливаемый с размещением офисных и адми-
нистративных помещений, полы по грунту.
Здание подключено к централизован-
ной системе теплоснабжения.
O clădire de locuit cu două secţiuni cu 12
etaje constă dintr-o secţiune marginală şi una
frontală de colţ. Nimărul total de apartamente
77 (etajele 2 - 12), 1-ul etaj – încăperi pentru
birouri.
Carcasa, inclusiv planşeele sunt din beton
armat monolit. Pereţii – portanţi cu termoizo-
lant eficient, ferestrele cu trei foi de geam cu
cercevele cuplate separat. Acoperirea – com-
binată din beton armat cu termoizolant efici-
ent. Etajul de la parter – cu încălzire cu încă-
peri administrative şi pentru birouri, pardoseli-
le pe pămînt.
Clădire este racordată la sistemul centra-
lizat de alimentare cu căldură
Согласно NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98) климатические параметры
Санкт-Петербурга следующие:
Conform NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98) parametrii clima-tici ai or. Sankt-
Peterburg sunt următorii:
расчетная температура наружного воз-
духа , определяемая по температуре
наиболее холодной пятидневки обеспе-
ченностью 0,92, равна минус 26 °С;
temperatura de calcul a aerului în exterior
, care se determină după temperatura
pe perioada de cinci zile cea mai rece cu
asigurarea de 0,92, este de minus 26 °С;
продолжительность отопительного пе-
риода со средней суточной температу-
рой наружного воздуха 8 °С равна
=220 сут;
durata perioadei de încălzire cu tempera-
tura diurnă medie a aerului atmosferic 8
°С este egală cu =220 zile;
средняя температура наружного воздуха
за отопительный период =минус 1,8
°С.
temperatura medie a aerului atmosferic pe
perioada de încălzire = minus 1,8 °С.
Согласно ГОСТ 30494 и СанПиН
2.1.2.1002 оптимальная расчетная темпера-
тура внутреннего воздуха жилого здания
Conform Gost 30494 şi SanPiN
2.1.2.1002 temperatura optimă de calcul a ae-
rului din interiorul clădirii locative =20 °С.
CP E.04.05-2006, pag. 167
=20 °С. Согласно NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) расчетная относитель-
ная влажность внутреннего воздуха из усло-
вия невыпадения конденсата на внутренних
поверхностях наружных ограж-дений равна
=55%.
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) umiditatea relativă de calcul a aerului
din interior cu condiţia nefor-mării condensu-
lui pe suprafeţele interioare ale elementelor de
închidere exterioare este de =55%.
Вычисляем градусо-сутки отопитель-
ного периода согласно формуле (1)
Calculăm gradele-zi pe perioada de încăl-
zire conform formulei (1)
=(20+1,8)·220=4796 °С·сут.
Порядок расчета Mod de calcul
Расчет площадей и объемов объемно-
планировочного решения здания выпол-
няют в соответствии с 5.4 по рабочим чер-
тежам архитектурно-строительной части
проекта. В результате получены следующие
основные объемы и площади:
Calculul ariilor şi volumelor pentru soluţi-
ile de sistematizare spaţială a clădirii se execu-
tă conform 5.4 după desenele de lucru ale pro-
iectului de arhitectură şi construcţie. Ca rezul-
tat s-au obţinut următoarele volume şi arii pri-
ncipale:
отапливаемый объем Vh=22956 м3; volumul de încălzire Vh=22956 м
3;
отапливаемая площадь (для жилых зда-
ний определяется общая площадь квар-
тир) Ah=7557 м2;
aria de încălzire (pentru clădirile locative
se determină aria totală a apartamentelor)
Ah=7557 m2;
площадь жилых помещений Al=4528 м2; aria încăperilor de locuit Al=4528 m
2;
общая площадь наружных ограждаю-
щих конструкций здания sum
eA =6472 м2,
в том числе
aria totală a elementelor de închidere exte-
rioare ale clădirii sum
eA =6472 m2, inclusiv
стен Aw =4508 м2; pereţi Aw =4508 m
2;
окон и балконных дверей AF =779 м2; ferestre şi uşile balcoanelor AF =779 m
2;
совмещенного покрытия Ac =592,5 м2; acoperiş combinat Ac =592,5 m
2;
перекрытий под эркерами Af1 =13 м2; planşee sub bovindouri Af1 =13 m
2;
полов по грунту Af =579,5 м2. pardoseli pe sol Af =579,5 m
2.
Рассчитывают отношение площади
окон и балконных дверей к площади стен,
включая окна и балконные двери
Se calculează raportul ariei ferestrelor şi a
uşilor de balcon la aria pereţilor, inclusiv a fe-
restrelor şi uşilor de balcon
=779/(4508+779)=0,15,
что ниже требуемого отношения, которое
согласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) должно быть не более 0,18.
ceea ce e mai puţin decât raportul necesar, care
conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) trebuie să fie de maximum 0,18.
Рассчитывают показатель компактно-
сти здания
Se calculează indicele de compacitate a
clădirii
=6475/22956=0,28,
что ниже нормируемого значения, которое
согласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) для 12-этажных зданий составляет
0,29, и, следовательно, удовлетворяет тре-
ceea ce e mai puţin decât valoarea normată,
care conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) pentru clădirile cu 12 etaje constituie
0,29, şi, în consecinţă, corespund condiţiilor
CP E.04.05-2006, pag. 168
бованиям норм. normative.
Нормируемые теплозащитные характе-
ристики наружных ограждений предвари-
тельно определяются согласно разделу 5
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) в
зависимости от градусо-суток района стро-
ительства. Для Санкт-Петербурга
( =4796 °С·сут) нормируемое сопроти-
вление теплопередаче:
Caracteristicile normate de protecţie ter-
mică a elementelor exterioare de închidere se
determină în prealabil conform capitolului 5
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) în
funcţie de gradele-zi ale zonei de construcţie.
Pentru Sankt-Peterburg ( =4796 °С·zi) re-
zistenţa normată la transfer termic pentru:
наружных стен =3,08; pereţi exteriori =3,08;
окон и балконных дверей =0,51; ferestre şi uşi de balcon =0,51;
совмещенного покрытия =4,6; acoperire combinată =4,6;
перекрытий под эркерами =4,6; planşee sub bovindouri =4,6;
полов по грунту (в отапливаемом под-
вале)
pardoseli pe sol (în subsol cu încălzire)
Требуемый воздухообмен определяется
для жилых зданий исходя из нормы, уста-
новленной согласно NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004), 3 м3/ч удаляемого
воздуха на 1 м жилых помещений.
Schimbul necesar de aer pentru clădirile
locative se determină în baza normelor, stabili-
te conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004), 3 m3/h de aer eliminat la 1 m de
încăpere de locuit.
Нормируемое значение удельного рас-
хода тепловой энергии на отопление здания
определяют по таблице 9 NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004). Для 12-этажных
жилых зданий эта величина равна req
hq = 70
кДж/ (м2·оС·сут).
Valoarea normată a consumului specific
de energie termică pentru încălzirea clădirii se
determină conform tabelului 9 NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004). Pentru clădirile
locative cu 12 etaje această va-loare este egală
cu req
hq = 70 kJ/ (m2·оС·zi).
Выполняют расчет удельной потребно-
сти в тепловой энергии на отопление зда-
ния , кДж/(м2·°С·сут), согласно прило-
жению Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) и методике приложения И.2.
Поскольку в здании применены окна с
трехслойным остеклением в деревянных
раздельно-спаренных переплетах, то в
расчет введено В
результате расчета des
hq = 67,45 кДж/
(м2·оС·сут) при норме
req
hq = 70 кДж/
(м2·оС·сут).
Se calculează necesarul specific de ener-
gie termică pentru încălzirea clădirii ,
kJ/(m2·°С·zi), în conformitate cu anexa Г din
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) şi cu
metodologia din anexa И.2. Deoarece în clădi-
re s-au instalat ferestre cu trei foi de geam şi
cercevele de lemn cuplate se-parat, în calcul s-
a introdus În urma cal-
culului obţinem des
hq = 67,45 kJ/ (m2·оС·zi),
norma fiind egală cu req
hq = 70 kJ/ (m2·оС·zi).
И.2 Методика расчета теплотехни-ческих и энергетических парамет-ров здания и заполнение формы энергетического паспорта
И.2 Metodologia de calcul a parame-trilor termotehnici şi energetici ai clădirii şi completarea formularului din certificatul energetic
И.2.1 Перед заполнением формы энер-
гетического паспорта следует привести
краткое описание проекта здания. При этом
И.2.1 Înainte de completarea formularului
din certificatul energetic trebuie făcută o de-
scriere succintă a proiectului clădirii. Aici se
CP E.04.05-2006, pag. 169
указываются этажность здания, количество
и типы секций, количество квартир и место
строительства. Приводится характеристика
наружных ограждающих конструкций:
стен, окон, покрытия или чердака, подвала,
подполья, а при отсутствии пространства
под первым этажом - полов по грунту. Ука-
зывается источник теплоснабжения здания
и характер разводки трубопроводов ото-
пления и горячего водоснабжения.
specifică numărul de etaje ale clădirii, numărul
şi tipul secţiunilor, numărul de apartamente şi
locul de construcţie. Se dă caracteristica ele-
mentelor exterioare de închidere: pereţi, feres-
tre, acoperiş sau pod, subsol, demisol, iar în
cazul lipsei spaţiului sub primul etaj – a par-
doselelor pe pămînt. Se indică sursa de alimen-
tare cu căldură a clădirii şi tipul sistemelor de
încălzire şi de apă caldă.
Методика расчета параметров приве-
дена на примере жилого здания, описанного
в разделе 18.
Metodologia de calcul a parametrilor se
dă după exemplul clădirii locative, descrisă în
capitolul 18
И.2.2 В разделе "Общая информация о
проекте" приводится следующая информа-
ция:
И.2.2 În capitolul "Informaţii generale cu
privire la proiect" se dau următoarele informa-
ţii:
адрес здания - регион РФ, город или
населенный пункт, название улицы и номер
здания;
adresa clădirii – regiunea FR, oraşul sau
localitatea, denumirea străzii şi numărul clădi-
rii;
тип здания - в соответствии с разделом
17;
tipul clădirii – în conformitate cu capi-
tolul 17;
разработчик проекта - название го-
ловной проектной организации;
elaboratorul proiectului – denumirea or-
ganizaţiei principale;
адрес и телефон разработчика – поч-
товый адрес, номер телефона и факса ди-
рекции;
adresa şi telefonul elaboratorului – adresa
poştală, numărul de telefon şi fax ale direcţiei;
шифр проекта - номер проекта повтор-
ного применения или индивидуального
проекта, присвоенный проектной организа-
цией.
codul proiectului – numărul de proiect cu
utilizare repetată sau de proiect individual, atri-
buit de organizaţia proiectantă.
И.2.3 В разделе "Расчетные условия"
приводятся климатические данные для го-
рода или пункта строительства здания и
принятые температуры помещений (здесь и
далее нумерация приведена согласно раз-
делу 18):
И.2.3 În capitolul "Condiţii de calcul" se
dau datele climatice pentru oraşul sau locul de
construcţie a clădirii şi temperaturile din încă-
peri stabilite (aici şi în continuare se dă nume-
rotarea conform capitolului 18):
1. Расчетная температура внутрен-
него воздуха принимается по таблице 1.
Для жилого здания в г. Твери =20 °С.
1. Temperatura de calcul a aerului inte-
rior se adoptă din tabelul 1. Pentru clădi-
rea locativă din or. Tver =20 °С.
2. Расчетная температура наружного
воздуха . Принимается значение темпе-
ратуры наружного воздуха наиболее холод-
ной пятидневки обеспеченностью 0,92
согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-
98). Для г. Твери =-29 °С.
2. Temperatura de calcul a aerului exte-
rior . Se adoptă valoarea de temperatură a
aerului exterior pe perioada de cinci zile cea
mai rece cu asigurarea 0,92 conform NCM
A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98). Pentru or.
Tver =-29 °С.
3. Расчетная температура теплого
чердака . Принимается равной 14 °С, ис-
ходя из расчета теплового баланса системы,
включающей теплый чердак и ниже распо-
ложенные жилые помещения. В данном
3. Temperatura de calcul a podului cald
. Se adoptă egală cu 14 °С, în baza calculu-
lui balanţei de căldură a sistemului, în care se
includ podul cald şi încăperile de locuit de mai
jos . În acest proiect podul cald lipseşte.
CP E.04.05-2006, pag. 170
проекте теплый чердак отсутствует.
4. Расчетная температура техподпо-
лья (технического подвала) . При нали-
чии в подвале труб систем отопления и го-
рячего водоснабжения эта температура
принимается равной не менее плюс 2 °С,
исходя из расчета теплопоступлений от ин-
женерных систем и вышерасположенных
жилых помещений. В данном проекте под-
вал неотапливаемый.
4. Temperatura de calcul a subsolului teh-
nic . În cazul prezenţei în subsol a ţevilor
sistemului de încălzire şi de alimentare cu apă
caldă această temperatură se adoptă egală cu
minimum 2 °С, în baza calcului alimentării cu
cădură de la sistemele inginereşti şi încăperile
de locuit de deasupra. În proiectul în cauză
subsolul nu se încălzeşte.
5. Продолжительность отопитель-
ного периода . Принимается согласно
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98). Для
г.Твери =218 сут.
5. Durata perioadei de încălzire . Se
adoptă conform NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98). Pentru or. Tver =218 zile.
6. Средняя температура наружного
воздуха за отопительный период . При-
нимается согласно NCM A.07.05-2006
(MCH 2.04-01-98). Для г.Тве-ри =-3,0 °С.
6. Temperatura medie a aerului exterior
pe perioada de încălzire . Se adoptă con-
form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98).
Pentru or. Tver =-3,0 °С.
7. Градусо-сутки отопительного пери-
ода вычисляются по формуле (1).
7. Gradele-zi pe perioada de încălzire
se calculează cu formula (1).
Для г.Твери =5014 °С·сут. Pentru or. Tver =5014 °С·zi.
И.2.4 В разделе "Функциональное на-
значение, тип и конструктивное решение
здания" приводятся данные, характеризую-
щие здание.
И.2.4 În capitolul "Destinaţia funcţională,
tipul şi soluţia constructivă pentru clădire" se
dau datele ce caracterizează clădirea.
8-11. Все характеристики по этим
пунктам принимаются по проекту здания.
8-11. Toate caracteristicile din aceste
puncte se adoptă conform proiectului clădirii.
И.2.5 В разделе "Объемно-планировоч-
ные параметры здания" вычисляют в соот-
ветствии с требованиями подраздела 5.4
площадные и объемные характеристики и
объемно-планировочные показатели:
И.2.5 In capitolul "Concepţia de planifi-
care spaţială" se calculează, conform co-
ndiţiilor din subcapitolul 5.4, caracteristicile de
suprafaţă şi volum şi indicii de sistematizare
spaţială:
12. Общая площадь наружных ограж-
дающих конструкций здания . Уста-
навливается по внутренним размерам "в
свету" (расстояния между внутренними по-
верхностями наружных ограждающих кон-
струкций, противостоящих друг другу).
12. Aria totală a elementelor de închidere
exterioare ale clădirilor . Se stabileşte
după dimensiunile interioare "în lumină" (dis-
tanţele dintre suprafeţele interioare ale elemen-
telor exterioare de închidere, care sunt instalate
în poziţii opuse).
Площадь стен, включающих окна, бал-
конные и входные двери в здание, витражи,
, м2, определяется по формуле
Aria pereţilor, inclusiv a ferestrelor, a uşi-
lor de balcon şi a celor de intrare în clădire, a
vitraliilor , m2, se determină cu for-
mula
(И.1)
где în care
- длина периметра внутренней повер-
хности наружных стен этажа, м;
-lungimea perimetrului suprafeţei interi-
oare a pereţilor exteriori ai etajului, m;
CP E.04.05-2006, pag. 171
- высота отапливаемого объема здания,
м;
- înălţimea volumului încălzit al clădirii,
m;
- дополнительная площадь наружных
стен (лестничных клеток, лифтовых шахт),
выходящих за пределы основного фасада
(выше уровня потолка последнего этажа и
ниже уровня пола первого этажа), м2. В
данном примере =0.
- aria suplimentară a pereţilor exteriori (ca-
sele scărilor, ascensoarelor), care ies în afara
faţadei principale (mai sus de nivelul tavanului
ultimului etaj şi mai jos de nivelul pardoselii
primului etaj), m2. În exemplul dat =0.
Площадь наружных стен , м2, опре-
деляется по формуле
Aria pereţilor exteriori , m2, se deter-
mină cu formula
(И.2)
где - площадь окон, определяется как
сумма площадей всех оконных проемов.
în care - aria ferestrelor se calculeasză ca
suma ariilor tuturor golurilor de ferestre.
Для рассматриваемого здания AF = 694
м2. Из них площадь оконных проемов в ле-
стнично-лифтовом узле AFA = 70 м2.
Pentru clădirea în cauză AF = 694 m2. Din
ele aria golurilor de fereastră în casa scărilor şi
a ascensoarelor AFA = 70 м2.
Тогда Aw = 3855 -694 = 3161 м2 (в том
числе продольных стен - 2581 м2, торцевых
стен – 580 м2).
În acest caz Aw = 3855 -694 = 3161 m2
(inclusiv pereţii longitudinali - 2581 m2, pereţii
de la capete – 580 m2).
Площадь покрытия Ac, м2, и площадь
перекрытия над подвалом Af, м2, равны
площади этажа Ast
Aria acoperişului Ac, m2, şi aria plan-
şeului deasupra subsolului Af, m2, sunt egale
cu aria etajului Ast
Общая площадь наружных ограждаю-
щих конструкций определяется по
формуле
Aria totală a elementelor exterioare de
închidere se determină cu formula
(И.3)
13-16. Площадь отапливаемых поме-
щений и площадь жилых помещений
определяются по проекту и равны:
13-16. Aria încăperilor cu încălzire şi
aria încăperilor de locuit se determină
conform proiectului şi sunt egale:
17. Отапливаемый объем здания Vh, м3,
вычисляется как произведение площади
этажа Ast, м2, (площади, ограниченной вну-
тренними поверхностями наружных стен)
на высоту Hh, м, этого объема, представля-
17. Volumul încălzit al clădirii Vh, m3, se
calculează ca produsul dintre aria etajului Ast,
m2, (ariile în limitele suprafeţelor interioare ale
pereţilor exteriori) şi înălţimea Hh, m, a acestui
volum, care prezintă în sine distanţa de la par-
CP E.04.05-2006, pag. 172
ющую собой расстояние от пола первого
этажа до потолка последнего этажа.
doseala primului etaj până la tavanul ultimului
etaj.
(И.4)
18-19. Показатели объемно-планиро-
вочного решения здания определяются по
формулам:
18-19. Indicii concepţiei de sistematizare
spaţială a clădirii se determină cu formulele:
коэффициент остекленности фасадов
здания f
coeficientul de vitrare a faţadelor clădirii
f
. (И.5)
показатель компактности здания indicele de compacitate al clădirii
. (И.6)
И.2.6 Раздел "Энергетические показа-
тели" включает теплотехнические и тепло-
энергетические показатели.
И.2.6 Capitolul "Indicii energetici" inclu-
de indicii termotehnici şi termoenergetici.
Теплотехнические показатели Indicii termotehnici
20. Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) приведенное сопротивление
теплопередаче наружных ограждений ,
м2·°С/Вт, должно прини-маться не ниже
нормируемых значений , которые
устанавливаются по нормам таблицы 4
этого СНиП в зависимости от градусо-суток
отопительного периода. Для =5014
°С·сут нормируемое сопротивле-ние
теплопередаче равно для:
20. Conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) rezistenţa redusă la transfer
termic a elementelor de în-chidere exterioare
, m2·°С/W, trebuie să se adopte egală cu
minimum valorile normate , care se stabi-
lesc conform normelor din tabelul 4 din
СНиП-ul menţionat, în funcţie de gradele-zi pe
perioada de încălzire. Pentru =5014 °С·zi
rezistenţa normată la transfer termic e egală
pentru:
стен req
wR = 3,16 м2·оС/Вт; pereţi
req
wR = 3,16 m2·оС/W;
окон и балконных дверей req
FR = 0,526
м2·оС/Вт;
ferestre şi uşi de balcon req
FR = 0,526
м2·оС/Вт;
покрытия req
cR = 4,71 м2·оС/Вт; acoperiş
req
cR = 4,71 m2·оС/W;
перекрытий первого этажа req
fR = 4,16
м2·оС/Вт;
planşeele primului etaj req
fR = 4,16
m2·оС/W;
Согласно СНиП 23-02 в случае удовле-
творения требования по удель-
ному расходу тепловой энергии на отопле-
ние здания приведенное сопротивление те-
плопередаче для отдельных элементов
наружных ограждений может приниматься
ниже нормируемых значений. В рассматри-
ваемом случае для стен здания приняли req
wR = 2,65 м2·оС/Вт, что ниже нормируе-
Conform СНиП 23-02 în cazul respectării
condiţiei pentru consumul specific
de energie termică pentru încălzirea clădirii re-
zistenţa redusă la transfer termic pentru
unele elemente de închidere exterioare poate fi
luat cu valoarea mai mică de cea normată. În
cazul examinat pentru pereţii clădirii s-a luat req
wR = 2,65 m2·оС/W, ceea ce este mai puţin
decât valoarea normată, pentru acoperiş - req
cR
CP E.04.05-2006, pag. 173
мого значения, для покрытия - req
cR = 4,71
м2·оС/Вт, для перекрытия первого этажа -
req
fR = 4,16 м2·оС/Вт.
= 4,71 m2·оС/W, pentru planşeele primului etaj
- req
fR = 4,16 m2·оС/W.
Проверяют принятую величину для
стен на ограничение по температурному пе-
репаду, подставляя ее в формулу (4) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004): для стен
=2,12 °С, что меньше 4 °С и,
следовательно, по этому показателю
удовлетворяет нормам NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004).
Valoarea acceptată pentru pereţi în vede-
rea limitării variaţiei de temperatură se verifi-
că, prezentînd-o în formula (4) NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004): pentru pereţi
=2,12 °С, ceea ce este mai puşin de 4 °С
şi, ca urmare, acest indice co-respunde norme-
lor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
Для заполнения оконных и балконных
проемов приняли окна и балконные двери с
тройным остеклением в деревянных раз-
дельно-спаренных переплетах r
FR = 0,55
м2·оС/Вт, что выше нормируемого значения.
Pentru umplerea golurilor de fereastră şi
de balcon s-au luat ferestre şi uşi de balcon cu
trei foi de geam în cercevele cuplate separat r
FR = 0,55 m2·оС/W, care este mai mare decât
valoarea normată.
21. Приведенный коэффициент тепло-
передачи здания , Bт/(м2·оС), определя-
ется согласно формуле (Г.5) приложения Г
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
21. Coeficientul redus de transfer termic
în clădire , W/(m2·оС), se determină cu
formula (Г.5) din anexa Г NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004)
22. Кратность воздухообмена жилого
здания за отопительный период , 1/ч,
рассчитывается по формуле (Г.8) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). При этом
количество приточного воз-духа в жилые
помещения определяется из расчета
заселенности квартиры 20 м2 общей
площади на одного человека и менее и ус-
ловно принимается 3 м3/ч на 1 м
2 площади
жилых комнат, т.е. равным 3 . Так как ес-
тественная вентиляция в здании работает
круглосуточно, то =168. Кратность
воздухообмена в жилых помещениях зда-
ния равна
22. Frecvenţa schimbului de aer în clădi-
rea locativă pe perioada de încălzire , 1/h,
se calculează cu formula (Г.8) NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004). În acest caz canti-
tatea de aer împrospătat în încăperile de locuit
se determină ţinîndu-se cont de densitatea lo-
catarilor în apartament 20 m2 de suprafaţă to-
tală pentru o persoană şi mai puţin şi convenţi-
onal se adoptă egală cu 3 m3/h la 1 m
2 de arie a
camerelor de locuit, adică egală cu 3 . Deoa-
rece ventilaţia naturală în clădire se produce zi
şi noapte, atunci =168. Frecvenţa
schimbului de aer în încăperile de locuit ale
clădirii este egală
где în care
- коэффициент, учитывающий долю
внутренних ограждающих конструкций в
отапливаемом объеме здания, принимае-
мый равным 0,85;
- coeficientul, care ţine cont de cuantumul
elementelor interioare de închidere în volumul
încălzit al clădirii, se adoptă egal cu 0,85;
- отапливаемый объем здания, м3. - volumul încălzit al clădirii, m
3.
К этому воздухообмену следует доба- La acest schimb de aer trebuie adăugat vo-
CP E.04.05-2006, pag. 174
вить объем инфильтрующегося воздуха че-
рез окна и балконные двери лестничной
клетки, лифтовых холлов наружных пожар-
ных переходов. Воздухопроницаемость
окон и балконных дверей наружных пере-
ходов следует принимать из сертификата
испытаний и при отсутствии - 2,1 кг/(м2·ч),
входных дверей в здание - 7 кг/(м2·ч)
(табл.11 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004). Количество инфиль-трующегося
воздуха , поступающего в лестничные
клетки, определяется согласно Г.5 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
lumul aerului infiltrat prin ferestre şi uşile de
balcon ale casei scărilor, holurile ascensoare-
lor, spaţiile de trecere exterioare în caz de in-
cendiu. Permeabilitatea la aer a ferestrelor şi
uşilor de balcon ale spaţiilor de trecere exte-
rioare trebuie luate din certificatul de încer-
care, iar în lipsă - 2,1 kg/(m2·h), a uşilor de in-
trare în clădire - 7 kg/(m2·h) (tabelul 11 din
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
Cantitatea aerului infiltrat , care a pătruns
în casele scărilor, se determină conform Г.5
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
Кратность воздухообмена за счет ин-
фильтрующегося воздуха в лестнично-лиф-
товом узле равна
Frecvenţa schimbului de aer din contul ae-
rului infiltrat în casele scărilor şi ascensoa-
relor este
И общая кратность воздухообмена в
жилом здании равна сумме этих кратностей
Iar frecvenţa generală a schimbului de aer
în clădirea locativă este egală cu suma acestor
frecvenţe
23. Условный коэффициент теплопе-
редачи здания , Bт/(м2·°C), определя-
ется по формуле (Г.6) приложения Г NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
23. Coeficientul convenţional del transfer
termic al clădirii , W/(m2·°C), se deter-
mină cu formula (Г.6) din anexa Г NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
24. Общий коэффициент теплопереда-
чи здания , Bт/(м2·°C), определяется по
формуле (Г.4) приложения Г NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004)
24. Coeficientul general de transfer ter-
mic al clădirii , W/(m2·°C), se determină
cu formula (Г.4) anexa Г NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004)
Теплоэнергетические показатели Indici termoenergetici
25. Общие теплопотери через наруж-
ную ограждающую оболочку здания за
отопительный период , МДж, определя-
25. Pierderile totale de căldură prin înve-
lişul de închidere exterior al clădirii pe peri-
oada de încălzire , МJ, se determină cu
CP E.04.05-2006, pag. 175
ются по формуле (Г.3) приложения Г NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
formula (Г.3) din anexa Г NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004)
=0,0864·1,092·5014·5395=2552185 МДж.
26. Удельные бытовые тепловыделе-
ния , Вт/м2, следует устанавливать ис-
ходя из расчетного удельного электро - и
газопотребления здания (по Г.6 NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), но не
менее 10 Вт/м2. В нашем случае принято
14,5 Вт/м2.
26. Degajările termice menajere specifice
, W/m2, trebuie stabilite în baza consumu-
lui specific de calcul de electricitate şi gaz din
clădire (conform Г.6 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004), însă nu mai puţin de 10
W/m2. În cazul de faţă s-a luat 14,5 W/m
2.
27. Бытовые теплопоступления в зда-
ние за отопительный период , МДж,
определяются по формуле (Г.10) приложе-
ния Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
27. Aportul termic menajer în clădire pe
perioada de încălzire , MJ, se determină
cu formula (Г.10) din anexa Г NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004)
=0,0864·14,5·218·3416=932945 МДж.
28. Теплопоступления в здание от сол-
нечной радиации за отопительный период
, МДж, определяются по формуле (Г.11)
приложения Г NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004). Данные о количестве сум-
марной солнечной радиации (прямой, рас-
сеянной и отраженной) на вертикальные
поверхности при действительных условиях
облачности за отопительный период вычис-
ляют согласно приложению В. Для г.Твери
средняя величина суммарной солнечной
радиации при действительных условиях
облачности на вертикальные поверхности
СВ/СЗ ориентации I = 716 МДж/м2, на
поверхности ЮВ/ЮЗ ориентации I = 1224
МДж/м2. Площади светопрое-мов соответ-
ственно ориентации - по 347 м2.
28. Aportul termic în clădire de la radi-
aţia solară pe perioada de încălzire , МJ,
se determină cu formula (Г.11) din anexa Г
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Da-
tele privind cantitatea radia-ţiei solare globale
(directe, dispersate şi reflec-tate) asupra supra-
feţelor verticale în condiţii reale de nebulozita-
te pe perioada de încălzire se calculează con-
form anexei В. Pentru or. Tver valoarea medie
a radiaţiilor solare globale în condiţii reale de
nebulozitate asupra suprafeţelor verticale ori-
entate spre NE/NV I = 716 МJ/m2, asupra su-
prafeţelor orientate spre SE/SV I = 1224
МJ/m2. Ariile golurilor de lumină corespunză-
tor orientării - cîte 347 m 2.
=0,5·0,76·(716·347+1224·347)=255861 МДж.
29. Расход тепловой энергии на ото-
пление здания за отопительный период ,
МДж, определяется по формуле (Г.2) при-
ложения Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004)
29. Consumul de energie termică pentru
încălzirea clădirii pe perioada de încălzire
, МJ, se determină cu formula (Г.2) din
anexa Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
=[2552185-(932945+255861)0,8·0,85]x1,13=1970491 МДж.
30. Расчетный удельный расход тепло- 30. Consumul specific de calcul de ener-
CP E.04.05-2006, pag. 176
вой энергии на отопление здания ,
кДж/(м2·°С·сут), определяется по формуле
(Г.1) приложения Г NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004)
gie termică pentru încălzirea clădirii
,
kJ/(m2·°С·zi), se determină cu formula (Г.1)
din anexa Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004)
31. Нормируемый удельный расход те-
пловой энергии на отопление здания req
hq
кДж/(м2·°С·сут), принимается в соответст-
вии с таблицей 9 NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) равным 76 кДж/(м2·°С·сут).
Проект здания соответст-вует требованиям
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) при
сле-дующих сопротивлениях теплопередаче
на-ружных ограждающих конструкций:
31. Consumul specific normat de energie
termică pentru încălzirea clădirii req
hq
kJ/(m2·°С·zi), se adoptă conform tabelului 9
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) egal
cu 76 kJ/(m2·°С·zi). Proiectul clădirii cores-
punde condiţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) la următoarele valori ale rezis-
tenţelor la transfer termic a elementelor de în-
chidere exterioare:
стен - req
wR = 2,65 м2·оС/Вт pereţi -
req
wR = 2,65 m2·оС/W
окон и балконных дверей - req
FR = 0,55
м2·оС/Вт;
ferestre şi uşi de balcon - req
FR = 0,55
m2·оС/W;
покрытий - req
cR = 4,71 м2·оС/Вт; acoperiri - req
cR = 4,71 m2·оС/W;
перекрытий первого этажа - req
fR = 4,16
м2·оС/Вт.
Planşeele primului etaj - req
fR = 4,16
m2·оС/W.
CP E.04.05-2006, pag. 177
Anexa К (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul pentru rezistenţa redusă la trans-fer termic a faţadei clădirii locative
Приложение К (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления теп-лопередаче фасада жилого здания
Исходные данные Date iniţiale
1. Объект строительства - 16-этажный
односекционный крупнопанельный жилой
дом, построенный в г.Кашире Московской
области. Условие эксплуатации ограждений
Б согласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004).
1. Obiectivul în construcţie – bloc locativ
cu o singură secţiune cu 16 etaje din panouri
mari, care se construieşte în or. Kaşira, reg.
Moscova. Condiţiile de exploatare a închi-
derilor Б conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004).
2. Наружные стены - из трехслойных
железобетонных, λБ = 2,04 Вт/(м·оС), пане-
лей на гибких связях с утеплителем из пе-
нополистирола толщиной 165 мм, λБ = 0,042
Вт/(м·оС). Панели имеют толщину 335 мм.
По периметру панелей и их проемов утеп-
литель имеет защитный слой из цементно-
песчаного раствора толщиной 10 мм. Для
соединения железобетонных слоев приме-
нены два вида гибких связей из коррози-
онно-стойкой стали диаметром 8 мм: тре-
угольные и точечные (шпильки). Расчет
приведенного сопротивления теплопереда-
че выполнен согласно формуле (14) и со-
ответствующего примера расчета в прило-
жении Н.
2. Pereţii exteriori – din panouri de beton
armat în trei straturi, λБ = 2,04 W/(m·оС), cu
legături elastice cu termoizolant din polistiren
expandat cu grosimea de 165 mm, λБ = 0,042
W/(m·оС). Panourile au grosimea de 335 mm.
După perimetrul panourilor şi a golurilor din
ele termoizolantul are un strat de protecţie din
mortar de ciment şi nisip cu grosimea 10 mm.
Pentru a uni straturile de beton armat s-au uti-
lizat două tipuri de legături elastice din oţel
anticoroziv cu diametrul de 8 mm: (ştifturi)
triunghiulare şi punctiforme. Calculul rezisten-
ţei reduse la transfer termic s-a efectuat cu
formula (14) şi cu exempul de calcul cores-
punzător din anexa Н.
3. Для заполнения проемов применены
деревянные оконные блоки с тройным ос-
теклением в раздельно-спаренных перепле-
тах rR0 = 0,55 м
2·оС/Вт
3. Pentru umplerea golurilor s-au folosit
pachete de fereastră din lemn cu trei foi de
geam în cercevele cuplate separat rR0 = 0,55
m2·оС/W
4. В стыках применен минераловатный
утеплитель λБ = 0,07 Вт/(м·оС), снаружи за-
крытый уплотнителем Вилатерм λБ = 0,15
Вт/(м·оС).
4. În îmbinări s-a folosit termoizolant de
vată minerală λБ = 0,07 W/(m·оС), acoperit din
exterior cu termoizolant Vilater λБ = 0,15
W/(m·оС).
5. Для Московской области (г.Кашира)
согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-
98) средняя температура и продолжитель-
ность отопительного периода составляют: av
extt = -3,4 оС; zht = 212 сут. Температура
внутреннего воздуха =20 °С. Тогда гра-
дусо-сутки отопительного периода согласно
формуле (1) составляют
5. Pentru regiunea Moscova (or. Kaşira)
conform NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-
98) temperatura medie şi durata perioadei de
încălzire constituie: av
extt = -3,4 оС; zht = 212
zile. Temperatura aerului în interior =20
°С. Astfel gradele-zi pe perioada de încălzire
conform formulei (1) vor constitui
=(20+3,4)·212=4961 °С·сут.
Порядок расчета Mod de calcul
1. По таблице 4 NCM E.04.01-2006 1. Conform tabelului 4 NCM E.04.01-
CP E.04.05-2006, pag. 178
(MCH 2.04-02-2004) = 4961 °С·сут
соответствует нормируемое сопротивление
теплопередаче для стен жилых зданий reqR
= 3,14 м2·оС/Вт.
2006 (MCH 2.04-02-2004) pentru = 4961
°С·zi îi corespunde rezistenţa normată la trans-
fer termic pentru pereţii clădirilor locative reqR
= 3,14 m2·оС/W.
2. Сопротивление теплопередаче пане-
лей по глади, рассчитанное по формуле (8),
равно
2. Rezistenţa la transfer termic a pano-
urilor după oglindă, calculată cu formula (8),
este egală
3. К числу теплопроводных включений
и теплотехнических неоднородностей в сте-
нах 16-этажного панельного дома относятся
гибкие связи, оконные откосы, горизонта-
льные и вертикальные стыки панелей, уг-
ловые стыки, примыкание панелей к кар-
низу и цокольному перекрытию.
3. În calitate de incluziuni termoconduco-
toare şi neomogenităţi termotehnice în pereţii
blocului din panouri cu 16 etaje se consideră
legăturile elastice, glafurile de fereastră, îmbi-
nările orizontale şi verticale ale panourilor,
îmbinările unghiulare, locul de contact a pano-
urilor cu cornişa şi planşeul de soclu.
Для расчета по формуле (14) коэффи-
циентов теплотехнической однородности
различных типов панелей коэффициенты
влияния теплопроводных включений и
площади зон их влияния рассчитаны на
основе решения задач стационарной тепло-
проводности на компьютере соответству-
ющих узлов и приведены в таблице К.1.
Pentru calculul cu formula (14) a coefi-
cienţilor de neomogenitate termotehnică pen-
tru diferite tipuri de panouri coeficienţii pri-
vind influenţa incluziunilor termoconductoare
şi suprafaţa zonelor lor de influenţă s-au
calculat pe baza soluţionării problemelor de
termoconductivitate staţiona-ră la computer a
ansamblurilor corespunzătoare şi sunt date în
tabelul К.1.
Tabelul K.1 Таблица K.1 nr.
crt
п.п.
Tipul de neomogenitate termotehnică
Вид теплотехнической неоднородности
Aria zonei de influenţă a
neomogenităţii i
Площадь зоны влияния
-й неоднородности
Ai, м2
Coeficientul de influenţă a
neomogenităţii i
Коэффициент влияния
-й неоднородности
1 Legătura elastică:
Гибкая связь:
triunghiulară
треугольная
0,71 0,16
punctiformă
точечная
0,35 0,16
2 Îmbinare verticală a panoului de perete în joncţiune
cu peretele despărţitor interior din beton greu
Вертикальный стык стеновых панелей с примы-
кающей внутренней перегородкой из тяжелого
бетона
0,94 -0,03
3 Îmbinare orizontală a panourilor de perete în jonc-
ţiune cu planşeu de beton armat Горизонтальный
стык стеновых панелей с при-мыкающим
железобетонным перекрытием:
dinspre pardoselă
со стороны пола
0,335 на 1 м 0,07
CP E.04.05-2006, pag. 179
Continuare tabelului K.1
Продолжение таблицы K.1
dinspre tavan
со стороны потолка
0,335 на 1 м 0,38
4 Glaf de fereastră
Оконные откосы
0,335 на 1 м 0,47
5
Unghiul exterior, format de panourile de perete
Наружный угол, образованный стеновыми па-
нелями
0,94 0,14
6
Unghiul interior, format de panourile de perete
Внутренний угол, образованный стеновыми па-
нелями
0,94 -0,14
7 Joncţiumea panoului cu planşeul de pod
Примыкание панели к чердачному перекрытию
0,335 la1 m
0,335 на 1 м
0,33
8 Joncţiumea panoului cu planşeul de soclu
Примыкание панели к цокольному перекрытию
0,335 la1 m
0,335 на 1 м
0,4
4. Коэффициенты теплотехнической
однородности стеновых панелей рядового
этажа 16-этажного дома, рассчитанные по
формуле (14), приведены в таблице К.2.
4. Coeficienţii de omogenitate termoteh-
nică pentru panourile de perete a etajului ordi-
nar al blocului cu 16 etaje, calculaţi cu formu-
la (14), sunt prezentaţi în tabelul К.2.
5. Приведенный коэффициент тепло-
технической однородности фасада опреде-
ляется по формуле (24) и для рядового эта-
жа (в соответствии с количеством типов
панелей по таблице К.2) равен:
5. Coeficientul redus de omogenitate ter-
motehnică pentru faţadă se determină cu for-
mula (24) iar pentru un etaj simplu (în
corespudere cu numărul de tipuri de panouri cu
tabelul К.2) este egal cu:
=(6,15·10+8,37·6+9,45·2+8,22+4,58+4,06·10+9,1·4+4,2·4)/(2·6,15/0,743+
+4·6,15/0,73+2·6,15/0,74+2·6,15/0,724+2·8,37/0,75+2·8,37/0,729+2·8,37/0,757+
+2·9,45/0,787+8,22/0,8+4,58/0,714+10·4,06/0,832+4·9,1/0,856+2·4,2/0,836+2·4,2/0,864)=
=237,22/304=0,78;
для первого этажа =0,78·0,962=0,75; pentru primul etaj =0,78·0,962=0,75;
для последнего этажа =0,78·0,97=0,757. pentru ultimul etaj =0,78·0,97=0,757.
Приведенный коэффициент теплотех-
нической однородности фасада здания
Coeficientul redus de omogenitate termo-
tehnică pentru faţada clădirii
=16/(14/0,78+1/0,75+1/0,757)=0,777.
Приведенное сопротивление теплопе-
редаче фасада 16-этажного жилого дома по
формуле (23) равно
Rezistenţa redusă la transfer termic a faţa-
dei blocului locativ cu 16 etaje cu formula (23)
este egală cu
Следовательно, наружные стены 16-
этажного жилого дома удовлетворяют тре-
бованиям NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004).
În consecinţă, pereţii exteriori ai blocului
locativ cu 16 etaje corespund condiţiilor NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
CP E.04.05-2006, pag. 180
Tabelul K. 2 Таблица К.2
nr.
crt.
п.п.
Tipul panoului de perete
Тип стеновой панели
Numărul de
panouri
Количе-
ство пане-
лей
Aria panou-
lui (fără aria
golului)
Площадь
панели (без
площади
проема), м2
Numărul de legături elas-
tice
Количество гибких свя-
зей
Coeficientul de
omogenitate ter-
motehnică
Коэффициент
теплотехниче-
ской однородно-
сти
triunghiulare
треуголь-
ных
puncti-
forme
точечных
1
Panou3х2,8 m cu gol de fereastră
1,5х1,5 m Н-101 t:
Панель 3х2,8 м с оконным про-
емом 1,5х1,5 м Н-101 т:
6,15
6
2
cu îmbinare ordinară
с рядовыми стыками
2 0,743
cu unghi exterior
с наружным углом
4 0,73
cu unghiuri exterioare şi interioare
с наружным и внутренним угла-
ми
2
0,74
cu două unghiuri exterioare
с двумя наружными углами
2 0,724
2
Panou 4,5х2,8 m cu gol de balcon
(1,5х1,5 m+2,2х0,9 m) Н-100 t:
Панель 4,5х2,8 м с балконным
проемом (1,5х1,5 м+2,2х0,9 м)
Н-100 т:
8,37
7
2
cu îmbinări ordinare
с рядовыми стыками
2 0,75
cu unghi exterior
с наружным углом
2 0,729
cu unghi interior
с внутренним углом
2 0,757
3
Panou 4,5х2,8 m cu gol de fereas-
tră 2,1х1,5 m Н-123 t cu unghiuri
exterioare şi interioare
Панель 4,5х2,8 м с оконным
проемом 2,1х1,5 м Н-123 т с на-
ружным и внутренним углами
2
9,45
6
2
0,787
4
Panoul secţiunii de lift 3,65х2,8 m cu
gol de uşă 2х1 m Н-201 t cu unghi
interior
Панель лифтового отсека 3,65х2,8
м с дверным проемом 2х1 м Н-201
т с внутренним углом
1
8,22
5
2
0,8
5
Panoul casei scărilor 2,35х2,8 m
cu gol de uşă 2х1 m Н-202 t
Панель лестничной клетки
2,35х2,8 м с дверным проемом
2х1 м Н-202 т
1
4,58
5
2
0,714
6
Panou orb 1,45х2,8 m Н-1t, Н-2t,
Н-3t, Н-4t
Глухая панель 1,45х2,8 м Н-1т,
Н-2т, Н-3т, Н-4т
10
4,06
4
2
0,832
CP E.04.05-2006, pag. 181
Continuare tabelului K.2
Продолжение таблицы K.2
nr.
crt.
п.п.
Tipul panoului de perete
Тип стеновой панели
Numărul de
panouri
Количе-
ство пане-
лей
Aria panou-
lui (fără aria
golului)
Площадь
панели (без
площади
проема), м2
Numărul de legături elas-
tice
Количество гибких свя-
зей
Coeficientul de
omogenitate ter-
motehnică
Коэффициент
теплотехниче-
ской однородно-
сти
triunghiulare
треуголь-
ных
puncti-
forme
точечных
7
Panou orb3,25х2,8 m Н-7t, Н-8t
Глухая панель 3,25х2,8 м Н-7т,
Н-8т
4
9,1
6
3
0,856
8 Panou orb 1,5х2,8 m Н-28t:
Глухая панель 1,5х2,8 м Н-28т:
4,2 4 2
cu îmbinare ordinară
с рядовыми стыками
2 0,836
cu unghi interior
с внутренним углом
2 0,864
Total Итого 38
CP E.04.05-2006, pag. 182
Anexa Л (cu caracter informativ). Rezistenţa redusă la transfer termic rR0 , coeficientul de
umbrire cu elemente netransparente τ, coeficientul de permeabilitate relativă a radi-
aţiei solare k a ferestrelor, uşilor de balcon şi luminatoarelor
Приложение Л (справочное). Приведенное сопротивление теплопередаче rR0 , коэф-
фициент затенения непрозрачными элементами τ, коэффициент относительно-
го пропускания солнечной радиации k окон, балконных дверей и фонарей
Tabelul Л.1 Таблица Л.1 nr.
crt
п.п
Umplerea golului pentru pătrunderea
luminii
Заполнение светового проема
Elemente transparente
Светопрозрачные конструкции
în cercevele de lemn sau plastic
в деревянных или ПХВ переплетах
în cercevele de aluminiu
в алюминиевых переплетах rR0 , м2
·оС/Вт
rR0 , м2·оС/Вт
1 2 3 4 5 6 7 8
1
Cu două foi de geam obişnuit în
cercevele cuplate
Двойное остекление из обыч-
ного стекла в спаренных пе-
реплетах
0,40
0,75
0,62
-
0,70
0,62
2
Cu două foi de geam cu înveliş
selectiv dur
Двойное остекление с твер-
дым селективным покрытием
в спаренных переплетах
0,55
0,75
0,65
-
0,70
0,65
3
Cu două foi de geam obişnuit în
cercevele separate
Двойное остекление из обыч-
ного стекла в раздельных пе-
реплетах
0,44
0,65
0,62
0,34
0,60
0,62
4
Cu două foi de geam cu înveliş
selectiv dur în cercevele separa-
te
Двойное остекление с твер-
дым селективным покрытием
в раздельных переплетах
0,57
0,65
0,60
0,45
0,60
0,60
5
Blocuri de geam cu goluri (cu
lăţimea rostului de 6 mm) cu
dimensiunile, mm
Блоки стеклянные пустотные
(с шириной швов 6 мм) раз-
мером, мм:
194х194х98 0,31 0,90 0,40 (без переплета)
2544х244х98 0,33 0,90 0,45 (без переплета)
6
Geam cu profilul secţiunii în
formă de cutie
Профильное стекло коробча-
того сечения
0,31
0,90
0,50 (без переплета)
7
Cu două foi de geam din sticlă
organică pentru luminatoare ze-
nitale
0,36
0,90
0,9
-
0,90
0,90
CP E.04.05-2006, pag. 183
Continuare tabelului Л.1
Продолжение таблицы Л.1 nr.
crt
п.п
Umplerea golului pentru pătrunderea
luminii
Заполнение светового проема
Elemente transparente
Светопрозрачные конструкции
în cercevele de lemn sau plastic
в деревянных или ПХВ переплетах în cercevele de aluminiu
в алюминиевых переплетах rR0 , м
2·оС/Вт
rR0 , м2·оС/Вт
1 2 3 4 5 6 7 8
7 Двойное из органического
стекла для зенитных фонарей 0,36
0,90
0,9
-
0,90
0,90
8
Cu trei foi de geam din sticlă or-
ganică pentru luminatoare zenita-
le
Тройное из органического
стекла для зенитных фонарей
0,52
0,90
0,83
-
0,90
0,83
9
Cu trei foi de geam obişnuit în
cercevele cuplate separat
Тройное остекление из обыч-
ного стекла в раздельно-спа-
ренных переплетах
0,55
0,50
0,70
0,46
0,50
0,70
10
Cu trei foi de geam cu înveliş se-
lectiv dur în cercevele cuplate
separat
Тройное остекление с твер-дым
селективным покрытием в
раздельно-спаренных пере-
плетах
0,60
0,50
0,67
0,50
0,50
0,67
11
Geam termopan cu o cameră în
cercevea ordinară din sticlă:
Однокамерный стеклопакет в
одинарном переплете из стекла:
ordinară
обычного 0,35 0,80 0,76 0,34 0,80 0,76
cu înveliş selectiv dur
с твердым селективным по-
крытием
0,51
0,80
0,75
0,43
0,80
0,75
cu înveliş selectiv moale
с мягким селективным покры-
тием
0,56
0,80
0,54
0,47
0,80
0,54
12
Geam termopan cu două camere
în cercevea ordinară din sticlă:
Двухкамерный стеклопакет в
одинарном переплете из
стекла:
ordinară (cu distanţa dintre
geamuri de 8 mm)
обычного (с межстекольным
расстоянием 8 мм)
0,50
0,80
0,74
0,43
0,80
0,74
ordinară (cu distanţa dintre
geamuri de 12 mm)
обычного (с межстекольным
расстоянием 12 мм)
0,54
0,80
0,74
0,45
0,80
0,74
CP E.04.05-2006, pag. 184
Continuare tabelului Л.1
Продолжение таблицы Л.1 nr.
crt
п.п
Umplerea golului pentru pătrunderea
luminii
Заполнение светового проема
Elemente transparente
Светопрозрачные конструкции
în cercevele de lemn sau plastic
в деревянных или ПХВ
переплетах
în cercevele de aluminiu
в алюминиевых переплетах
rR0 , м2·оС/Вт rR0 , м2
·оС/Вт
1 2 3 4 5 6 7 8
cu înveliş selectiv dur
с твердым селективным по-
крытием
0,58
0,80
0,68
0,48
0,80
0,68
cu înveliş selectiv moale
с мягким селективным покры-
тием
0,68
0,80
0,48
0,52
0,80
0,48
cu înveliş selectiv dur şi umplutu-
ră de argon
с твердым селективным по-
крытием и заполнением арго-
ном
0,65
0,80
0,68
0,53
0,80
0,68
13
Geam ordinar şi geam termopan
cu o cameră în cercevele separate
din sticlă:
Обычное стекло и однокамер-
ный стеклопакет в раздельных
переплетах из стекла:
ordinară
Обычного
0,56 0,60 0,63 0,50 0,60 0,63
cu înveliş selectiv dur
с твердым селективным по-
крытием
0,65
0,60
0,58
0,56
0,60
0,58
cu înveliş selectiv moale
с мягким селективным покры-
тием
0,72
0,60
0,51
0,60
0,60
0,58
cu înveliş selectiv dur şi umplutu-
ră de argon
с твердым селективным покры-
тием и заполнением аргоном
0,69
0,60
0,58
0,60
0,60
0,58
14
Geam ordinar şi geam termopan
cu două camere
în cercevele separate din sticlă:
Обычное стекло и двухкамер-
ный стеклопакет в раздельных
переплетах из стекла:
Ordinar
Обычного
0,65 0,60 0,60 - 0,60 0,60
cu înveliş selectiv dur
с твердым селективным покры-
тием
0,72
0,60
0,56
-
0,58
0,56
cu înveliş selectiv moale
с мягким селективным покры-
тием
0,80
0,60
0,36
-
0,58
0,56
CP E.04.05-2006, pag. 185
Continuare tabelului Л.1
Продолжение таблицы Л.1 nr.
crt
п.п
Umplerea golului pentru pătrunderea
luminii
Заполнение светового проема
Elemente transparente
Светопрозрачные конструкции
în cercevele de lemn sau plastic
в деревянных или ПХВ
переплетах
în cercevele de aluminiu
в алюминиевых переплетах
rR0 , м2·оС/Вт rR0 , м2
·оС/Вт
1 2 3 4 5 6 7 8
cu înveliş selectiv dur şi umplutu-
ră de argon
с твердым селективным покры-
тием и заполнением аргоном
0,82
0,60
0,56
-
0,58
0,56
15
Două geamuri termopan cu o ca-
meră în cercevele cuplate
Два однокамерных стеклопа-
кета в спаренных переплетах
0,70
0,70
0,59
-
0,70
0,59
16
Două geamuri termopan cu o ca-
meră în cercevele separate Два
однокамерных стеклопакета в
раздельных переплетах
0,75
0,60
0,54
-
0,60
0,54
17
Cu patru foi de geam obişnuit în
cercevele cuplate
Четырехслойное остекление из
обычного стекла в двух спарен-
ных переплетах
0,80
0,50
0,59
-
0,50
0,59
Notă Примечания
1 Valorile rezistenţei reduse la transfer termic, specificate în tabel, se admite să se folosească în calitate de valori de
calcul în lipsa acestor valori în standarde sau condiţii tehnice pentru elementele de construcţii sau de rezultate neconfirma-
te ale încercărilor.
1 Значения приведенного сопротивления теплопередаче, указанные в таблице, допускается применять в каче-
стве расчетных при отсутствии этих значений в стандартах или технических условиях на конструкции или не
подтвержденных результатами испытаний.
2 Se consideră înveliş selectiv moale pentru geam învelişurile cu emisiuni termice de până la 0,15, dure (geam - К) -
0,15 şi mai mare.
2 К мягким селективным покрытиям стекла относят покрытия с тепловой эмиссией менее 0,15, к твердым (К-
стекло) - 0,15 и более.
3 Valorile rezistenţei reduse la transfer termic a umpluturii pentru golurile de pătrundere a luminii sunt date pentru ca-
zurile, când raportul ariei de geam la aria umpluturii pentru golurile de pătrundere a luminii este egal cu 0,75.
3 Значения приведенного сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов даны для случаев, когда
отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,75.
4 Valorile pentru ferestre cu geamuri termopan sunt date:
- pentru ferestre de lemn cu lăţimea cercevelei de 78;
- pentru ferestre executate cu cercevele de plastic cu lăţimea de 60 mm cu trei camere de aer.
La utilizarea cercevelelor din plastic cu lăţimea de 70 mm şi cu cinci camere de aer rezistenţa redusă la transfer termic
se măreşte cu 0,03 m2·°С/W;
- pentru ferestrele din aluminiu valorile sunt date pentru cercevelele cu inserţiuni termice.
4 Значения для окон со стеклопакетами приведены:
- для деревянных окон при ширине переплета 78 мм;
- для конструкций окон в ПВХ переплетах шириной 60 мм с тремя воздушными камерами.
При применении ПВХ переплетов шириной 70 мм и с пятью воздушными камерами приведенное сопротивле-
ние теплопередаче увеличивается на 0,03 м2·°С/Вт;
- для алюминиевых окон значения приведены для переплетов с термическими вставками.
CP E.04.05-2006, pag. 186
Anexa M (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării rezistenţei reduse la transfer termic a elementelor de închidere pe baza calculului cîmpurilor de temperatură
Приложение М (обязательное). Методика определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных по-лей
М.1 Ограждающую конструкцию раз-
бивают на расчетные (двухмерные или
трехмерные в отношении распределения
температур) участки.
М.1 Elementele de închidere se împart în
sectoare de calcul (bi- sau tridimensional în
raport cu determinarea temperaturilor).
М.2 При определении приведенного
сопротивления теплопередаче rR0 , м2·оС/Вт,
по данным расчета на персональном ком-
пьютере (ПК) стационарного двухмерного
температурного поля различают два случая:
М.2 La determinarea rezistenţei reduse la
transfer termic rR0 , m2·оС/W, cu datele de cal-
cul la computerul personal (PC) a cîmpului
staţionar bidimensional se deosebesc două situ-
aţii:
а) исследуемая область, выделенная
для расчета температурного поля, предста-
вляет собой фрагмент ограждающей кон-
струкции, для которого надлежит опреде-
лить величину rR0 ;
а) zona cercetată, evidenţiată pentru cal-
culul cîmpului de temperatură, prezintă în sine
un fragment al elementului de închidere, pen-
tru care urmează să se determine valoarea rR0 ;
б) исследуемая область, для которой
рассчитывается температурное поле, мень-
ше по размеру, чем анализируемый фраг-
мент ограждающей конструкции.
б) zona cercetată, pentru care se calculea-
ză cîmpul de temperatură, mai mic după valoa-
re, decât fragmentul analizat al elementului de
închidere.
В первом случае искомая величина
вычисляется по формуле:
În primul caz valoarea căutată se cal-
culează cu formula:
(M.1)
где în care
- сумма тепловых потоков, пересекаю-
щих исследуемую область, Вт/м2, опреде-
ленная в результате расчета температурного
поля;
- suma fluxurilor termice, care intersec-
tează zona cercetată, W/m2, determinată ca re-
zultat al calculului cîmpului de temperatură;
- соответственно температура вну-
треннего и наружного воздуха, °С;
- corespuzător temperatura aerului
interior şi exterior, °С;
- протяженность исследуемой области,
м.
- lungimea zonei cercetate, m.
Во втором случае определяют по
формуле:
În al doilea caz se determină cu for-
mula:
(M.2)
где în care
- протяженность, м, однородной части
фрагмента ограждающей конструкции, от-
сеченной от исследуемой области в ходе
- lungimea, m, a părţii omogene a frag-
mentului de element de închidere, separată de
la zona cercetată în timpul pregătirii datelor
CP E.04.05-2006, pag. 187
подготовки данных к расчету температур-
ного поля;
pentru calculul cîmpului de temperatură;
- сопротивление теплопередаче одно-
родной ограждающей конструкции,
м2·оС/Вт.
- rezistenţa la transfertermic a elemen-
telor de închidere omogene, m2·оС/W.
М.3 При расчете двухмерного темпера-
турного поля выбранный участок вычерчи-
вают в определенном масштабе и на осно-
вании чертежа составляют схему расчета,
упрощая ее для удобства разбиения на уча-
стки и блоки. При этом:
М.3 La calculul cîmpului bidimensional
de temperatură sectorul ales se schiţează la o
anumită scară şi în baza schiţei se alcătuieşte
schema de calcul, simplificând-o pentru sim-
plitatea separării în sectoare şi blocuri. Astfel:
а) заменяют сложные конфигурации
участков, например криволинейные, более
простыми, если эта конфигурация имеет
незначительное влияние в теплотехниче-
ском отношении;
а) se înlocuiesc configuraţiile complexe
ale sectoarelor, de exemplu cele curbilinii, cu
mai simple, dacă această configuraţie are in-
fluenţă mică în sens termotehnic;
б) наносят на чертеж границы области
исследования и оси координат (x, y или z).
Выделяют участки с различными теплопро-
водностями и указывают условия теплооб-
мена на границах. Проставляют все необхо-
димые размеры;
б) se trasează pe fig. limitele zonei de cer-
cetare şi axele de coordonate (x, y sau z). Se
evidenţiază sectoarele cu conductivitate termi-
că diferită şi se specifică condiţiile schimbului
de căldură la margine. Se pun toate dimensiu-
nile necesare;
в) расчленяют область исследования на
элементарные блоки, выделяя отдельно уча-
стки с различными коэффициентами те-
плопроводности. Вычерчивают в масштабе
схему расчленения исследуемой области и
проставляют размеры всех блоков;
в) se separă zona de cercetare în blocuri
elementare, evidenţiind separat sectoarele cu
diferite conductivităţi termice. Se desenează la
o anumită scară schema împărţirii zonei cerce-
tate şi se pun dimensiunile tuturor blocu-rilor;
г) вычерчивают область исследования в
условной системе координат когда
все блоки принимаются одного и того же
размера. Проставляют координаты вершин
полигонов, ограничивающих участки об-
ласти с различными теплопроводностями, и
координаты вершин многоугольников, об-
разующих границы исследуемой области.
Нумеруют участки и границы исследуемой
области и подписывают вершины областей
теплопроводностей, температур (или теп-
ловых потоков) на границах или окружаю-
щего воздуха и коэффициентов теплоот-
дачи;
г) se desenează zona cercetată în sistemul
de coordonate convenţional în care toa-
te blocurile se adoptă cu unele şi aceleaşi di-
mensiuni. Se pun coordonatele vîrfurilor de
poligon, care limitează sectoarele zonelor cu
diferită conductivitate termică, şi coordonatele
vîrfurilor de poligon, care formează limitele
zonei cercetate. Se numerotează sectoarele şi
limitele zonei cercetate şi se semnează vîrfurile
zonelor de conductivitate termică, a tempera-
turilor (sau a curenţilor calzi) la margini sau a
aerului ambiant şi coeficienţii de cedare de
căldură;
д) пользуясь двумя чертежами, выпол-
ненными по "в" и "г", и руководствуясь
стандартной (обычной) последовательно-
стью расположения, составляют комплект
численных значений исходных данных для
ввода в ПК.
д) folosind două desene, executate după
"в" şi "г", şi ghidîndu-ne de consecutivitatea
de repartizare standard (obişnuită), se alcătu-
ieşte un set de valori ale datelor iniţiale pentru
introducerea în PC.
Пример расчета 1 Exemplul de calcul 1
Требуется определить приведенное со-
противление теплопередаче трехслойной
Se cere să se determine rezistenţa redusă
la transfer termic a panoului de perete din foi
CP E.04.05-2006, pag. 188
металлической стеновой панели из листо-
вых материалов.
de metal în trei straturi .
Исходные данные Date iniţiale
1. Конструкция панели изображена на
рисунке M.1. Она состоит из двух стальных
профилированных листов с коэффициентом
теплопроводности 58 Вт/(м·°С), между ко-
торыми размещены минераловатные плиты
"Роквул" плотностью 200 кг/м с коэффи-
циентом теплопроводности 0,05 Вт/(м·°С).
Листы соединяются между собой сталь-
ными профилями через бакелизированные
фанерные прокладки толщиной 8 мм с ко-
эффициентом теплопроводности 0,81
Вт/(м·°С).
1. Construcţia panoului este prezentată în
figura M.1. Ea constă din două foi de oţel pro-
filat cu coeficientul de conductivitate termi-că
de 58 W/(m·°С), între care sunt instalate plăci
minerale "Rokvul" cu densitatea de 200 kg/m
cu coeficientul de conductivitate termi-că de
0,05 W/(m·°С). Foile se unesc între ele cu pro-
filuri de oţel prin intermediul unor garnituri din
plăci de furnir bachelzate cu grosimea de 8
mm cu coeficientul de conduc-tivitate termică
de 0,81 W/(m·°С).
2. В расчете приняты следующие усло-
вия на сторонах ограждения:
2. În calcul s-au luat următoarele condiţii
pentru părţile elementelor de închidere:
снаружи în exterior
внутри . în interior.
Порядок расчета Mod de calcul
На процесс теплопередачи в рассмат-
риваемой конструкции оказывают сущест-
венное влияние стальные профили, соеди-
няющие профилированные листы обшивки
друг с другом и образующие так называе-
мые мостики холода. Для разрыва этих
мостиков холода профили присоединены к
листам через фанерные прокладки. Участок
конструкции с ребром посередине воз-
можно выделить для расчета температур-
ного поля.
Asupra procesului de transfer termic în
construcţia examinată o influenţă deosebită o
au profilurile de oţel, care unesc între ele foile
profilate ale învelişului şi care formează aşa
numitele punţi de frig. Pentru ruperea acestor
punţi de frig profilurile se unesc foile de oţel
prin garnituri din placaj de furnir. Sectorul
elementului de construcţii cu nervura în mijloc
poate fi evidenţiat pentru calculul cîmpului de
temperatură
Температурное поле рассматриваемого
участка двухмерно, так как распределение
температуры во всех плоскостях, парал-
лельных плоскости поперечного сечения
конструкции, одинаково. Профили в основ-
ной части находятся на расстоянии 2 м
один от другого, поэтому при расчете мож-
но учесть ось симметрии посредине этого
расстояния.
Cîmpul de temperatură al sectorului exa-
minat este bidimensional, deoarece repartiza-
rea temperaturii în toate planurile, paralele pla-
nului secţiunii transversale a elementului de
construcţii, este aceeaşi. Profilurile în partea
principală se află la distanţa de 2 m unul de la
altul, deaceea la calculare se poate ţine cont de
axa de simetrie ca fiind la mijlocul acestei dis-
tanţe.
Исследуемая область (рисунок M.1)
имеет форму прямоугольника, две стороны
которого являются естественными грани-
цами ограждающей конструкции, на кото-
рых задаются условия теплообмена с окру-
Zona cercetată (figura M.1) are forma de
poligon, ale cărui două laturi sunt limitele na-
turale ale elementului de închidere, pentru care
se dau condiţiile privind schimbul de căldură
cu mediul ambiant, iar celelalte două – ca axe
CP E.04.05-2006, pag. 189
жающей средой, а остальные две - осями
симметрии, на которых возможно задавать
условия полной теплоизоляции, т.е. тепло-
вой поток в направлении оси , равный
нулю.
de simetrie, pe care se pot fixa con-diţiile de
izolare termică completă, adică fluxul termic în
direcţia axei , care este egal cu zero.
1 – plăci minerale; 1 - минераловатные плиты; 2 – profiluri ilate de oţel; 2 - профилированные стальные профили;
3 – profiluri de oţel; 3 - стальные профили 4 – garnituri de furnir; 4 - фанерные прокладки;
Figura M.1 – Construcţia panoului cu trei straturi din materiale în foi şi figura zonei cercetate
Рисунок M.1 - Конструкция трехслойной панели из листовых материалов и чертеж исследуемой области
Исследуемая область для расчета со-
гласно М.3 была расчленена на 1215 эле-
ментарных блоков с неравномерными ин-
Zona cercetată pentru calcul conform М.3
a fost împărţită în 1215 de blocuri elementare
cu intervale inegale.
CP E.04.05-2006, pag. 190
тервалами.
В результате расчета двухмерного тем-
пературного поля на ПК получен осреднен-
ный тепловой поток, проходящий через
рассчитанный участок ограждающей кон-
струкции, равный =32,66 Вт. Площадь
рассчитанного участка составляет А = 2 м2.
Ca rezultat al calculului cîmpului bidim-
nesional de temperatură la PC s-a obţinut un
flux termic mediu, care trece prin sectorul de
calcul al elementului de închidere, egal cu
=32,66 W. Aria sectorului de calcul consti-
tuie А = 2 m2.
Приведенное сопротивление теплопе-
редаче рассчитанного фрагмента по форму-
ле (M.1)
Rezistenţa redusă la transfer termic a
fragmentului de calcul se efectuează cu formu-
la (M.1)
Для сравнения сопротивление теплопе-
редаче вне теплопроводного включения, оп-
ределенное по формуле (8), равно
Pentru comparaţie rezistenţa la transfer
termic în afara incluziunii conductoare termic,
care se determină cu formula (8), este egală cu
Температура внутренней поверхности в
зоне теплопроводного включения по рас-
чету на ПК равна 9,85 °С. Проверим на ус-
ловие выпадения конденсата при tint = 20 oC
и φint = 55%. Согласно приложению Р тем-
пература точки росы =10,7 °С, что выше
температуры поверхности по теплопровод-
ному включению, следовательно, при рас-
четной температуре наружного воздуха -30
°С будет выпадение конденсата и конст-
рукция нуждается в доработке.
Temperatura suprafeţei interioare în zona
incluziunii conducătoare de căldură conform
calculului la PC este egală cu 9,85 °С. Verifi-
căm pentru condiţiile depunerii de condens la
tint = 20 oC şi φint = 55%. Conform anexei Р
temperatura punctului de rouă =10,7 °С, ca-
re este mai mare decât temperatura suprafe-ţei
incluziunii conductoare termic, în conse-cinţă,
la temperatura de calcul a aerului exte-rior -30
°С va avea loc o depunere de condens, iar con-
strucţia va necesita îmbunătăţiri.
Расчетную температуру наружного воз-
духа, при которой не будет выпадения кон-
денсата, следует определять по формуле
Temperatura de calcul a aerului exterior,
la care nu se va forma condens urmează a fi
determinată cu formula
М.4 При подготовке к решению задач о
стационарном трехмерном температурном
поле выполняют следующий алгоритм:
М.4 La pregătirea pentru soluţionarea
problemei privind cîmpul tridimensional staţi-
onar de temperatură se execută următorul al-
goritm:
а) выбирают требуемый для расчета
участок ограждающей конструкции, трех-
мерный в отношении распределения темпе-
ратур. Вычерчивают в масштабе три проек-
ции ограждающей конструкции и простав-
ляют все размеры;
а) se alege sectorul elementului de închi-
dere necesar pentru calcul, tridimensional în
raport cu repartizarea temperaturilor. Se dese-
nează la o anumită scară trei proiecţii ale ele-
mentului de închidere şi se trec toate dimen-
siunile;
б) составляют схему расчета (рисунок
М.2), вычерчивая в аксонометрической
проекции и определенном масштабе изу-
чаемую часть ограждающей конструкции.
При этом сложные конфигурации участков
б) se alcătuieşte schema de calcul (figura
М.2), desenînd în proiecţie axionometrică şi la
scară corespunzătoare partea examinată a ele-
mentului de închidere. Totodată configuraţiile
complicate ale sectoarelor se înlocuiesc cu al-
CP E.04.05-2006, pag. 191
заменяют более простыми, состоящими из
параллелепипедов. При такой замене необ-
ходимо учитывать влияющие в теплотехни-
ческом отношении детали конструкции.
Наносят на чертеж границы области иссле-
дования и оси координат, выделяют в виде
параллелепипедов участки с различными
теплопроводностями, указывают условия
теплообмена на границах и проставляют
все размеры;
tele mai simple, care constau din paralelipi-
pede. La o astfel de înlocuire e necesar să se
ţină cont de influenţa pieselor elementelor în
sens termotehnic. Se trasează pe desen limitele
zonei cercetate şi axele de coordonate, se evi-
denţiază în formă de paralelipipede sectoa-rele
cu conductivitate termică diferită, se spe-cifică
condiţiile de transfer termic la la margini şi se
trec toate dimensiunile;
в) расчленяют область исследования на
элементарные параллелепипеды плоско-
стями, параллельными координатным плос-
костям (рисунок М.2), вы-
деляя отдельно участки с различной тепло-
проводностью, вычерчивают в масштабе
схему расчленения исследуемой области на
элементарные параллелепипеды и простав-
ляют размеры;
в) zona de cercetare se împarte în parale-
lipipede elementare cu laturile paralele la sup-
rafeţele de coordonate (figu-
ra М.2), evidenţiind aparte sectoarele cu con-
ductivitate termică diferită, se trasează con-
form scării schema împărţirii zonei de cerce-
tare în paralelipipede elementare şi se trec di-
mensiunile;
г) вычерчивают три проекции области
исследования на координатные плоскости в
условной системе координат по-
льзуясь схемами, выполненными согласно
"б" и "в". Когда все элементарные парал-
лелепипеды принимаются одного и того же
размера, проставляют координаты вершин
проекций параллелепипедов, ограничиваю-
щих участки области с различными тепло-
проводностями, и проекции плоскостей, об-
разующих границы исследуемой области.
Подписывают величины теплопроводнос-
тей, температуру на границах или окружаю-
щего воздуха и коэффициенты теплоотда-
чи;
г) se desenează trei proiecţii ale zonei de
cercetare pe suprafeţele de coordonate în sis-
temul de coordonate convenţional
folosind schemele, executate conform "б" şi
"в". În cazul în care toate paralelipipedele ele-
mentare se adoptă de una şi aceeaşi dimensiu-
ne, se trec coordonatele vîrfurilor pentru pro-
iecţiile paralelipipedelor, care limitează sectoa-
rele zonelor cu conductivitate termică diferită
şi proiecţiile suprafeţelor, care formează mar-
ginile zonei cercetate. Se înscriu valorile
conductivităţilor termice, temperatura la mar-
gini sau a aerului ambiant şi coeficienţii pentru
cedarea termică;
д) составляют комплект исходных дан-
ных, пользуясь схемами "б", "в", "г", для
ввода в ПК.
д) se alcătuieşte setul de date iniţiale, fo-
losind schemele "б", "в", "г", pentru ale intro-
duce în PC.
Пример расчета 2 Exemplul de calcul 2
Определить приведенное сопротивле-
ние теплопередаче панели совмещенной
крыши, выполненной из ребристых железо-
бетонных оболочек.
A se determina rezistenţa redusă la tran-
sfer termic a panoului de acoperiş combinat,
executat din învelişuri nervurate de beton ar-
mat.
Исходные данные Date iniţiale
1. Конструкция панели совмещенной
крыши (рисунок М.2) размером 3180х3480х
270 мм представляет в сечении трехслой-
ную оболочку. Наружный и внут-ренний
слои толщиной 50 и 60 мм из желе-зобетона
с коэффициентом теплопроводно-сти 2,04
Вт/(м·°С). Средний теплоизоляци-онный
слой из пенополистирольных плит с
1. Construcţia panoului de acoperiş com-
binat (figura М.2) cu dimensiunile
3180х3480х270 mm prezintă în secţiune un
înveliş în trei straturi. Straturile exterior şi inte-
rior cu grosimea de 50 şi 60 m din beton armat
cu coeficientul de conductivitate termică 2,04
W/(m·°С). Stratul termoizolant mediu din
plăci de polistiren expandat cu coeficientul de
CP E.04.05-2006, pag. 192
коэффициентом теплопроводности 0,05
Вт/(м·°С). Каждая из оболочек имеет па-
раллельные один другому на расстоянии
700 мм ребра по 60 и 40 мм, доходящие до
середины теплоизоляционного слоя. Ребра
оболочек взаимно перпендикулярны и, та-
ким образом, каждое ребро одной оболочки
примыкает к ребру другой оболочки на
площадке 60х40 мм.
conductivitate termică 0,05 W/(m·°С). Fiecare
înveliş are nervuri paralele între ele la distanţa
de 700 mm a cîte 60 şi 40 mm, care ajung la
mijlocul stratului termoizolant. Nervurile înve-
lişurilor sunt reciproc perpendiculare şi, astfel,
fiecare nervură a unui înveliş vine în contact
cu nervura altui înveliş pe o suprafaţă de
60х40 mm.
Figura М.2 – Construcţia panoului de acoperiş combinat (а) şi schema de calcul a panoului de acoperiş combinat (б)
Рисунок М.2 - Конструкция панели совмещенной крыши (а) и схема расчета панели совмещенной крыши (б)
CP E.04.05-2006, pag. 193
2. В расчете приняты следующие усло-
вия на поверхностях ограждения
2. În calcul s-au luat următoarele condiţii
pentru suprafeţele elementelor de închidere
снаружи text = -40 oC и ext = 23 Вт/(м
2·oC) în exterior text = -40
oC и ext = 23 Вт/(м
2·oC)
внутри tint = 21 oC и int = 8,7 Вт/(м
2·oC) în interior tint = 21
oC и int = 8,7 Вт/(м
2·oC)
Порядок расчета Mod de calcul
Процесс теплопередачи такой ограж-
дающей конструкции трехмерен, так как
распределение температур определяется не
только потоками теплоты, перпендикуляр-
ными плоскости ограждения, но и потоками
теплоты в его плоскости. Поле температур
симметрично относительно координатных
плоскостей, поэтому для расчета возможно
вырезать исследуемую область конструк-
ции плоскостями, параллельными коорди-
натным (на рисунке М.2, а помечено бук-
вами ). На рисунке М.2, б представ-
лено аксонометрическое изображение этой
части конструкции. Условия теплообмена:
на плоскостях AOD'D, CC'OA, BB'D'D,
CC'B'B тепловые потоки, перпендикуляр-
ные осям координат , равны нулю;
на плоскостях возможно
задать граничные условия второго рода:
Procesul de transfer termic al unui astfel
de element de închidere este tridimensional,
deoarece repartizarea temperaturilor este deter-
minată nu numai de curenţii de temperatură,
perpendiculari pe suprafeţele elementelor de
închidere, dar şi de curenţii de temperatură în
planul lor. Cîmpul de temperatură este simetric
în raport cu planul de coordonate, deaceea pen-
tru calcul se poate decupa zona cercetată a
elementelor cu planurile paralele celor de co-
ordonate (pe figura М.2, а însemnate cu litere-
le ). pe figura М.2, б este prezentată
imaginea axionometrică a acestei părţi de ele-
ment. Condiţiile de schimb de căldură: în pla-
nurile AOD'D, CC'OA, BB'D'D, CC'B'B curen-
ţii de căldură, perpendiculari axelor de coordo-
nate , sunt egali cu zero; în planurile
pot fi date condiţii de limită
de genul doi:
для плоскости pentru planul
для плоскости pentru planul
Согласно принятой методике расчета
трехмерного температурного поля иссле-
дуемая область расчленяется на 3528 эле-
ментарных параллелепипедов. Расчет вы-
полняется на ПК. В результате расчета по-
лучаем осредненный тепловой поток
=3,215 Вт. Площадь рассчитанного фраг-
мента
Conform metodologiei acceptate de calcul
a cîmpului tridimensional, zona cercetată se
împarte în 3528 de paralelipipede elementare.
Calculul se execută la PC. Ca rezultat al calcu-
lului se obţine fluxul termic mediu =3,215
W. Aria fragmentului calculat
Приведенное сопротивление теплопе-
редаче рассчитанного участка и всей па-
нели определяется по формуле (M.1)
Rezistenţa redusă la transfer termic a sec-
torului de calcul şi a panoului întreg se deter-
mină cu formula (M.1)
CP E.04.05-2006, pag. 194
Anexa Н (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul al coeficientului de omogenitate termotehnică a elementelor de închidere conform valorilor din tabele
Приложение Н (рекомендуемое). Примеры расчета коэффициента теплотехнической однородности ограждающих конструкций по табличным значениям
Н.1 Расчет коэффициента теплотех-нической однородности по формуле (12) на-стоящего Свода правил
Н.1 Calculul coeficientului de omogeni-tate termotehnică cu formula (12) din pre-zentul Cod practic
Figura H.1 – Scheme ale incluziunilor termoconductoare din elementele de închidere Рисунок H.1 - Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях
Пример расчета Exemplu de calcul
Определить приведенное сопротивле-
ние теплопередаче панели с эффективным
утеплителем (пенополистирол) и стальны-
ми обшивками промышленного здания.
A se determina rezistenţa redusă la tran-
sfer termic a panoului cu un termoizolant efi-
cient (polistiren expandat) şi învelişuri de oţel
al clădirii industriale
CP E.04.05-2006, pag. 195
Исходные данные Date iniţiale
Размер панели 6х2 м. Конструктивные
и теплотехнические характеристики пане-
ли:
Dimensiunea panoului 6х2 m. Caracteri-
stici constructive şi termotehnice ale panoului:
толщина стальных обшивок 0,001 м,
коэффициент теплопроводности λm =
58 Вт/(м·°С)
grosimea învelişului de oţel 0,001 m, coe-
ficientul de conductivitate termică λm = 58
W/(m·°С)
толщина пенополистирольного утепли-
теля 0,2 м, коэффициент теплопровод-
ности λ = 0,04 Вт/(м·°С).
grosimea termoizolantului din polistiren
expandat 0,2 m, coeficientul de conduc-
tibilitate termică λ = 0,04 W/(m·°С).
Отбортовка листового материала вдоль
протяженных сторон панели приводит к об-
разованию теплопроводного включения ти-
па IIб (рисунок H.1), имеющего ширину
=0,002 м.
Bordurarea materialului în foi de-a lungul
laturilor lungi ale panoului conduce la forma-
rea incluziunii termoconductoare de tipul IIб
(figura H.1), care are lăţimea =0,002 м.
Tabelul H.1 – Determinarea coeficientului
Таблица H.1 - Определение коэффициента
Schema incluziunii termoconduc-
toare după figura H.1
Схема теплопроводного
включения по рисунку H.1
Coeficientul cu (figura H.1)
Коэффициент при (рисунок H.1)
0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 2
I 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 1 1
5 1,16 1,11 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01
10 1,33 1,25 1,15 1,1 1,08 1,06 1,04 1,03
30 1,63 1,47 1,27 1,18 1,14 1,11 1,07 1,05
II 10-40 2,65 2,2 1,77 1,6 1,55 - - -
III
La
При
0,25 2 1,02 1,01 1,01 1,0 1,01 1,01 1,01 1
5 1,12 1,08 1,05 1,04 1,03 1.03 1,02 1,01
10 1,18 1,13 1,07 1,05 1,04 1,04 1,03 1,02
30 1,21 1.16 1,1 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02
0,5 2 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01
5 1,28 1,21 1,13 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03
10 1,42 1,34 1,22 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05
30 1,62 1,49 1,3 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06
0,75 2 1,06 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01
5 1,25 1,2 1,14 1,1 1,08 1,07 1,05 1,03
10 1,53 1,42 1,25 1,16 1,12 1,11 1,08 1,05
30 1,85 1,65 1,38 1,24 1,18 1,15 1,11 1,08
IV
La
При
0,25 2 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1
5 1,12 1,10 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01
10 1,2 1,16 1,1 1,07 1,06 1,05 1,0 1,02
30 1,28 1,22 1,14 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03
0,5 2 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01
5 1,32 1,25 1,17 1,13 1,1 1,08 1,06 1,04
10 1,54 1,42 1,27 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06
30 1,79 1,61 1,38 1,26 1,19 1,16 1,12 1,08
0,75 2 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01
5 1,36 1,28 1,18 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05
10 1,64 1,51 1,33 1,23 1,18 1,15 1,11 1,08
30 2,05 1,82 1,5 1,33 1,25 1,21 1,16 1,11
CP E.04.05-2006, pag. 196
Notă – Însemnările se adoptă după figura H.1.
Примечание - Обозначения приняты по рисунку H.1.
Порядок расчета Mod de calcul
Сопротивления теплопередаче вдали от
включения comR0 и по теплопроводному
включению /
0R
Rezistenţa la transfer termic la distanţă de
incluziunea comR0 şi pe incluziunea termocon-
ductoare /
0R
Значение безразмерного параметра те-
плопроводного включения по таблице Н.2
Valoarea parametrului adimensional al in-
cluziunii termoconductoare conform tabelului
Н.2
=0,002·58/(0,2·0,04)=14,5.
По таблице Н.2 по интерполяции опре-
деляем величину
Conform tabelului Н.2 prin interpolare de-
terminăm valoarea
=0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.
Tabelul Н.2. Determinarea coeficientului Таблица Н.2. Определение коэффициента
Schema incluziunii termoconductoare
după figura H.1
Схема теплопроводного включения по
рисунку H.1
Valoarea coeficientului cu (după desen H.1
Значения коэффициента при (по рисунку H.1
0,25 0,5 1 2 5 10 20 50 150
I 0,02 0,041 0,066 0,093 0,121 0,137 0,147 0,155 0,19
IIб - - - 0,09 0,231 0,43 0,665 1,254 2,491
III
La
При
0,25 0,016 0,02 0,023 0,026 0,028 0,029 0,03 0,03 0,031
0,5 0,036 0,054 0,072 0,083 0,096 0,102 0,107 0,109 0,11
0,75 0,044 0,066 0,095 0,122 0,146 0,161 0,168 0,178 0,194
IV
La
При
0,25 0,015 0,02 0,024 0,026 0,029 0,031 0,033 0,039 0,048
0,5 0,037 0,056 0,076 0,09 0,103 0,12 0,128 0,136 0,15
0,75 0,041 0,067 0,01 0,13 0,16 0,176 0,188 0,205 0,22
Коэффициент определяем по фор-
муле (13)
Coeficientul se determină cu formula
(13)
Коэффициент теплотехнической одно-
родности панели определяем по формуле
(12)
Coeficientul omogenităţii termotehnice a
panoului se determină cu formula (12)
Приведенное сопротивление теплопе- Rezistenţa redusă la transfer termic se de-
CP E.04.05-2006, pag. 197
редаче определяем по формуле (11) termină cu formula (11)
Н.2 Расчет коэффициента теплотех-нической однородности по формуле (14) настоящего Свода правил
Н.2 Calculul coeficientului omogenităţii termotehnice cu formula (14) din pre-zentul Cod practic
Пример расчета Exemplu de calcul
Определить приведенное сопротивле-
ние теплопередаче rR0 , м2·оС/Вт одномо-
дульной трехслойной железобетонной па-
нели на гибких связях с оконным проемом
крупнопанельного жилого дома серии III-
133.
A se determina rezistenţa redusă la trans-
fer termic rR0 , m2·оС/W a panoului uni-
modular de beton armat cu trei straturi cu legă-
turi elastice, cu un gol de fereastră la un bloc
locativ din panouri mari de seria III-133.
Исходные данные Date iniţiale
Панель толщиной 300 мм содержит на-
ружный и внутренний железобетонные
слои, которые соединены между собой дву-
мя подвесками (в простенках), подкосом,
расположенным в нижней зоне подоконно-
го участка, и распорками: 10 - у горизон-
тальных стыков и 2 - в зоне оконного
откоса (рисунок Н.2).
Panoul cu grosimea de 300 mm conţine
straturi exterioare şi interioare de beton armat,
care sunt unite între ele cu două elemente de
susţinere (în pereţii intermediari), un contra-
fort, instalat în zona inferioară a sectorului de
sub fereastră, şi distanţiere: 10 – la îmbinările
orizontale şi 2 – în zona glafului de ferestră
(figura Н.2).
В таблице Н.4 приведены расчетные
параметры панели.
În tabelul Н.4 se dau parametrii de calcul
ai panoului.
В зоне подвесок и петель внутренний
бетонный слой имеет утолщения, заме-
няющие часть слоя утеплителя.
În zona elementelor de suspendare şi a ba-
lamalelor stratul interior de beton are îngroşări,
care înlocuiesc părţi de strat termoizolant
Порядок расчета Mod de calcul
Конструкция ограждения содержит
следующие теплопроводные включения:
горизонтальные и вертикальные стыки,
оконные откосы, утолщения внутреннего
железобетонного слоя и гибкие связи (под-
вески, подкос, распорки).
Construcţia elementului de închidere con-
ţine următoarele incluziuni termoconductoare:
îmbinări orizontale şi verticale, glafuri de fe-
reastră, îngroşări ale stratului interior de beton
armat şi legături elastice (bare de suspensie,
contrafort, distanţiere).
Для определения коэффициента влия-
ния отдельных теплопроводных включений
предварительно рассчитаем по формуле (7)
термические сопротивления отдельных уча-
стков панели:
Pentru determinarea coeficientului de in-
fluenţă a unor incluziuni termoconductoare se
calculează în prealabil cu formula (7) rezis-
tenţele termice ale unor sectoare ale panoului:
в зоне утолщения внутреннего железо-
бетонного слоя
în zona îngroşării statului interior de beton
armat
по горизонтальному стыку la îmbinarea orizontală
CP E.04.05-2006, pag. 198
по вертикальному стыку la îmbinarea verticală
термическое сопротивление панели
вдали от теплопроводных включений
rezistenţa termică a panoului la distanţă de
la incluziunile termoconductoare
Условное сопротивление теплопере-
даче вдали от теплопроводных включений
Rezistenţa convenţională la transfer ter-
mic la distanţă de la incluziunile termocondu-
ctoare
CP E.04.05-2006, pag. 199
1 - distanţiere; 1 - распорки;
2 - balama; 2 - петля; 3 – bare de suspensie; 3 - подвески;
4 – îngroşări de beton ( =75 mm al stratului interior de beton armat);
4 - бетонные утолщения ( =75 мм внутреннего железобетонного слоя); 5 – contrafort; 5 - подкос
CP E.04.05-2006, pag. 200
Figura Н.2 – Construcţia panoului cu trei straturi cu legături elastice Рисунок Н.2 - Конструкция трехслойной панели на гибких связях
Tabelul Н.3. Determinarea coeficientului de influenţă
Таблица Н.3. Определение коэффициента влияния
Tipul de incluziune termoconductoare
Вид теплопроводного включения Coeficientul de influenţă
Коэффициент влияния
Îmbinări
Стыки
Fără contactul ele-
mentelor interi-
oare de închidere
Без примыкания
внутренних ограж-
дений
În contact cu elementele interioare de închidere
С примыканием внутренних ограждений
Fără nervuri
Без ребер
Cu nervuri de grosimea,
С ребрами толщиной, мм
10 20
:
1 şi mai multe 1 и более 0 0,03 0,07 0,12
0,9 0,005 0,1 0,14 0,17
0,8 0,01 0,13 0,17 0,19
0,7 0,02 0,2 0,24 0,26
0,6 0,03 0,2 0,31 0,34
0,5 0,04 0,33 0,38 0,41
0,4 0,05 0,39 0,45 0,48
0,3 0,06 0,45 0,52 0,55
Glafuri de fereastră
Оконные откосы
Fără nervuri
Без ребер
Cu nervuri de grosimea, mm
С ребрами толщиной, мм:
10 20
:
0,2 0,45 0,58 0,67
0,3 0,41 0,54 0,62
0,4 0,35 0,47 0,55
0,5 0,29 0,41 0,48
0,6 0,23 0,34 0,41
0,7 0,17 0,28 0,35
0,8 0,11 0,21 0,28
0,9 0,02 - -
0,8 0,12 - -
0,7 0,28 - -
0,6 0,51 - -
0,5 0,78 - -
Legături elastice cu diametrul, mm Гибкие связи диаметром, мм:
4 0,05 - -
6 0,1 - -
8 0,16 - -
10 0,21 - -
12 0,25 - -
14 0,33 - -
16 0,43 - -
18 0,54 - -
20 0,67 - - Notă Примечания
1 În tabel sunt date - rezistenţe termice, , corespunzător panoului în afara incluziunii
CP E.04.05-2006, pag. 201
termoconductoare, a îmbinării, a îngroşării stratului interior de beton armat, determinate cu formula (8); - dis-
tanţele, m, de la axa longitudinală a cadrului de fereastră până la marginea ei şi până la suprafaţa interioară a panoului.
1 В таблице приведены - термические сопротивления, , соответственно панели вне
теплопроводного включения, стыка, утолщения внутреннего железобетонного слоя, определяемые по формуле
(8); - расстояния, м, от продольной оси оконной коробки до ее края и до внутренней поверхности па-
нели.
2 Valorile intermediare trebuie determinate prin interpolare.
2 Промежуточные значения следует определять интерполяцией.
Tabelul Н.4 Таблица Н.4
Materialul stratului
Материал слоя
Grosimea stratului, mm
Толщина слоя, мм
La distanţă de
incluziuni
Вдали от
включений
În zona
suspensiei
şi a balama-
lei
в зоне под-
вески и
петли
îmbinare
orizontală
горизон-
тальный
стык
îmbinare
verticală
верти-
кальный
стык
Stratul exterior de beton armat
Наружный железобетонный
слой
2500
2,04
65
65
65
65
Stratul termoizolant – polistiren
expandat
Теплоизоляционный слой – пе-
нополистирол
40
0,05
135
60
-
-
Inserţii de vată minerală
Минераловатные вкладыши
150 0,075 - - 135 60
Strat interior de beton armat
Внутренний железобетонный
слой
2500
2,04
100
175
100
175
Так как панель имеет вертикальную ось
симметрии, то определение последующих
величин осуществляем для половины па-
нели.
Deoarece panoul are axă verticală de si-
metrie, determinarea următoarelor valori se
efectuează pentru jumătate de panou.
Определим площадь половины панели
без учета проема окна
Se determină suprafaţa a jumătate de pa-
nou fără golul de fereastră
Толщина панели =0,3 м. Grosimea panoului =0,3 m.
Определим площадь зон влияния и
коэффициент для каждого теплопровод-
ного включения панели:
Se determină aria zonei de influenţă şi
coeficientul pentru fiecare incluziune ter-
moconductoare a panoului:
для горизонтального стыка pentru îmbinarea orizontală
=2,95/3,295=0,895.
По таблице Н.3 =0,1. Площадь зоны Din tabelul Н.3 =0,1. Aria zonei de in-
CP E.04.05-2006, pag. 202
влияния по формуле (15) fluenţă se calculează cu formula (15)
для вертикального стыка pentru îmbinarea verticală
По таблице Н.3 =0,375. Площадь зо-
ны влияния по формуле (15)
Din tabelul Н.3 =0,375. Aria zonei de
influenţă se calculează cu formula (15)
для оконных откосов при =0,065 м и
=0,18 м, по таблице Н.3 =0,374.
Площадь зоны влияния половины оконного
проема с учетом угловых участков
определяется по формуле (16)
pentru glafurile de fereastră la =0,065
m şi =0,18 m, din tabelul Н.3 =0,374.
Aria zonei de influenţă a jumătăşii de gol de
ferestră ţinînd cont de sectoarele unghiulare se
determină cu formula (16)
для бетонных утолщений внутреннего
железобетонного слоя в зоне подвески и
петли при =1,546/3,295 = =0,469 по
таблице Н.3 =0,78. Суммарную площадь
зоны влияния утолщений подвески и петли
находим по формуле (17)
pentru îngroşările de beton ale stratului
interior de beton armat în zona barei de sus-
pensie şi a balamalei la
=1,546/3,295 = =0,469 din tabelul
Н.3 =0,78. Aria globală a zonei de influenţă
a îngroşărilor, barelor de suspensie şi a bala-
malei o aflăm cu formula (17)
для подвески (диаметр стержня 8 мм)
по таблице Н.3 =0,16, площадь зоны
влияния по формуле (17)
pentru bara de suspensie (diametrul barei
8 mm) din tabelul Н.3 =0,16, aria zonei de
influenţă se află cu formula (17)
для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по
таблице Н.3 =0,16, по формуле (17)
pentru glaf (diametrul barei 8 mm) din
tabelul Н.3 =0,16, cu formula (17)
для распорок (диаметр стержня 4 мм)
по таблице Н.3 =0,05.
pentru distanţiere (diametrul barei 4 mm)
din tabelul Н.3 =0,05.
При определении суммарной площади La determinarea ariei globale a zonei de
CP E.04.05-2006, pag. 203
зоны влияния пяти распорок следует учи-
тывать, что ширина зоны влияния со сто-
роны стыка ограничена краем панели и со-
ставляет 0,09 м. По формуле (18)
influenţă a cinci distanţiere trebuie luat în cal-
cul, că lăţimea zonei de influenţă din partea
îmbinării este limitată de marginea panoului şi
constituie 0,09 m. Cu formula (18)
Рассчитаем по формуле (14) Se calculează cu formula (14)
Приведенное сопротивление теплопе-
редаче панели определим по формуле (11)
Rezistenţa redusă la transfer termic a pa-
noului se determină cu formula (11)
CP E.04.05-2006, pag. 204
Anexa П (cu caracter obligatoriu). Determinarea rezistenţei reduse la transfer termic a sec-toarelor neomogene ale panourilor în trei straturi din materiale în foi
Приложение П (обязательное). Определение приведенного сопротивления теплопе-редаче неоднородных участков трехслойных панелей из листовых материалов
В зонах соединительных элементов
трехслойныx панелей из листовых материа-
лов (тавров, двутавров, швеллеров, -об-
разных профилей, стержней, болтов, обрам-
ляющих торцы панелей элементов и про-
чее) условно полагается, что теплопередача
через ограждение происходит двумя путя-
ми: преобладающая - через металлические
включения и через утеплитель. Такое рас-
членение теплового потока позволяет пред-
ставить прохождение теплоты через цепь,
состоящую из последовательно и паралле-
льно соединенных тепловых сопротивлений
для которой возможно рассчи-
тать общее сопротивление по следующим
элементарным зависимостям:
În zonele elementelor de îmbinare a pano-
urilor cu trei straturi din materiale în foi (grinzi
cu profilul T, H, U, Z, bare, şuruburi, elemente
de ancadrament a capetelor de panou ş. a.)
convenţional se presupune, că transferul termic
prin elementul de închidere are loc pe două
căi: preponderent – prin incluziunile metalice
şi prin termoizolant. O astfel de separare a flu-
xului termic permite prezentarea trecerii căldu-
rii printr-un lanţ care constă din rezistenţe ter-
mice
conectate în serie şi paralel,
pentru care se poate calcula rezistenţa totală
din următoarele relaţii elementare:
(П.1)
(П.2)
(П.3)
Наиболее распространенные тепловые
сопротивления, встречающиеся в трехслой-
ных панелях из листовых материалов, сле-
дует определять по формулам для:
Rezistenţele termice cele mai răspîndite,
care se întîlnesc în panourile cu trei straturi din
materiale în foi, trebuie determinate cu formule
pentru:
1) примыкания полки профиля к обли-
цовочному металлическому листу
1) contactul tălpii profilului cu foaia de
metal de finisare
CP E.04.05-2006, pag. 205
(П.4)
где în care
- коэффициент теплоотдачи поверхности
панели, Вт/(м2·oC);
- coeficientul de cedare de căldură a
suprafeţii panoului, W/(m2·oC);
- теплопроводность металла, Вт/(м·oC) - conductivitatea termică a metalului,
W/(m·oC)
- площадь зоны влияния теплопро-
водного включения, м2, шириной и дли-
ной ; для профилей, когда превышает
ширину зоны теплового влияния профиля,
=1 м;
- aria zonei de influenţă a incluziunii
termoconductoare, m2, cu lăţimea şi lungi-
mea ; pentru profilurile, la care depăşeşte
lăţimea zonei de influenţă termică a profilului,
=1 m;
- толщина облицовочного листа, м; - grosimea foii de finisare, m;
при dacă
При примыкании полки металличе-
ского профиля теплопроводностью к
неметаллическому листу с теплопроводно-
стью при
La contactul tălpii profilului metalic cu
conductivitatea termică cu foaia nemetali-
că cu conductivitatea termică dacă
(П.5)
2) примыкания торца металлического
стержня (болта) к облицовочному листу
2) la contactul capătului barei metalice
(şurubului) cu foaia de finisare
(П.6)
CP E.04.05-2006, pag. 206
где în care
- число болтов на расчетной площади; - numărul de şuruburi pe suprafaţa de cal-
cul;
- радиус стержня, м; - raza barei, m;
- радиус влияния болта, м. - raza de influenţă a şurubului, m.
Значения функции получа-
ют из графика рисунка П.1.
Valorea funcţiei se obţine pe
baza graficului din figura П.1.
При ; Dacă ;
Figura П.1 - Funcţia
Рисунок П.1 - Функция
3) стенки профиля 3) pereţii profilului
(П.7)
CP E.04.05-2006, pag. 207
Для стенки с перфорацией (круглые,
прямоугольные, треугольные отверстия) в
формулу следует подставлять
Pentru pereţii cu perforaţii (cu găuri ro-
tunde, dreptunghiulare, triunghiulare) în for-
mulă se introduce
где - коэффициент, принимаемый по таб-
лице П.1,
în care - coeficientul luat din tabelul П.1,
Tabelul П.1 – Valorile coeficientului
Таблица П.1 - Значения коэффициента
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
0,4 0,932
0,5 0,954 0,829
0,6 0,966 0,869 0,731
0,7 0,973 0,895 0,777 0,638
0,8 0,978 0,913 0,811 0,684 0,547 0,412 0,286
0,9 0,982 0,926 0,836 0,720 0,618 0,479 0,322 0,201
1,0 0,984 0,936 0,856 0,750 0,625 0,491 0,355 0,226 0,107
1,1 0,986 0,944 0,873 0,774 0,655 0,523 0,385 0,249 0,119
1,2 0,988 0,950 0,885 0,794 0,681 0,552 0,413 0,272 0,131
1,3 0,989 0,955 0,895 0,811 0,703 0,577 0,438 0,291 0,143
1,4 0,990 0,959 0,904 0,825 0,723 0,600 0,462 0,310 0,155
1,5 0,991 0,962 0,912 0,838 0,740 0,620 0,487 0,328 0,166
Для стенки с перфорацией (круглыми
отверстиями радиусом с расстоянием ме-
жду центрами соседних отверстий ) в
формулу (П.7) вместо следует подста-
вить
Pentru pereţii cu perforaţie (găuri rotunde
cu raza cu diatanţa dintre centrele găurilor
adiacente ) în formula (П.7) în loc de
trebuie inclus
4) металлического стержня 4) pentru bara metalică
; (П.8)
CP E.04.05-2006, pag. 208
5) примыкания металлического стер-
жня к полке профиля
5) pentru contactul barei metalice cu talpa
profilului
(П.9)
6) термовкладышей между облицовоч-
ным листом и полкой профиля
6) pentru inserţiunile termice între foaia
de finisare şi talpa frofilului
(П.10)
7) теплоизоляционного слоя 7) pentru stratul termoizolant
П.11)
где - теплопроводность материала теп-
лоизоляционного слоя, Вт/м·°С;
în care - conductivitatea termică a mate-
rialului stratului termoizolant, W/m·°С;
8) наружной и внутренней поверхно-
стей панели
8) pentru suprafeţele exterioare şi interi-
oare ale panoului
(П.12)
CP E.04.05-2006, pag. 209
Пример расчета Exemplu de calcul
Ограждающая конструкция образована
трехслойными панелями из листовых мате-
риалов шириной =6 м, примыкающих
торцами друг к другу. Панель выполнена из
стальных оцинкованных облицовочных ли-
стов толщиной 1 мм, между которыми рас-
положен слой утеплителя из пенополиуре-
тана толщиной 150 мм. Торцы панели вы-
полнены из того же стального листа без
разрыва мостика холода.
Elementul de închidere format din panouri
cu trei straturi din materiale în foi cu lăţimea
=6 m, ale căror capete vin în contact. Panoul
este executat din foi de oţel zincat de finisare
cu grosimea de 1 mm, între care este inclus un
strat termoizolant din poliuretan expandat cu
grosimea de 150 mm. Capetele panoului sunt
executate din aceleaşi foi de oţel fără întreru-
perea punţii de frig.
Определить приведенное сопротивле-
ние теплопередаче 1 м ограждения
( =1 м).
A se determina rezistenţa redusă la tran-
sfer termic a 1 m de element de închidere
( =1 m).
Исходные данные Date iniţiale
Порядок расчета Mod de calcul Расчет тепловых сопротивлений Calculul rezistenţelor termice
1. По формуле (П.12) найдем тепловое
сопротивление поверхностей панели:
1. Cu formula (П.12) aflăm rezistenţa ter-
mică a suprafeţei panoului:
CP E.04.05-2006, pag. 210
2. По формуле (П.4) найдем тепловое
сопротивление обшивок:
2. Cu formula (П.4) aflăm rezistenţa ter-
mică a învelişurilor:
а) наружной а) exterioare
б) внутренней б) interioare
3. По формуле (П.7) найдем тепловое
сопротивление стенки, образованной тор-
цевыми листами:
3. Cu formula (П.7) aflăm rezistenţa ter-
mică a peretelui, format de foile de la capete:
4. По формуле (П.11) найдем тепловое
сопротивление теплоизоляционного слоя:
4. Cu formula (П.11) aflăm rezistenţa ter-
mică a stratului termoizolant:
Расчет цепи тепловых сопротивлений
Calculul lanţului de rezistenţe termice
1. Сумма последовательно соединен-
ных тепловых сопротивлений правой ветви
1. Suma rezistenţelor termice conectate în
serie ale ramificaţiei din dreapta [formula П.1]
CP E.04.05-2006, pag. 211
[формула П.1] равна: este egală cu:
2. Суммарное тепловое сопротивление
параллельных ветвей по формуле (П.2) рав-
но:
2. Rezistenţa termică totală a ramifica-
ţiilor paralele cu formula (П.2) este egală
3. Результирующее приведенное сопро-
тивление теплопередаче ограждения всей
панели определим по формуле (П.3)
3. Rezistenţa rezultantă redusă la transfer
termic a elementelor de închidere ale panoului
în întregime se determină cu formula (П.3)
CP E.04.05-2006, pag. 212
Anexa Р (cu caracter informativ). Temperatura punctului de rouă td , oС, pentru diferite valori de temperatură tint şi de umiditate relativă φint, %, a aerului din încăpere
Приложение Р (справочное). Температура точки росы td , oС, для различных значе-ний температур tint и относительной влажности φint, %, воздуха в помещении
tint, oC
td, oC, при φint, %
40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
-5 -15,3 -14,04 -12,9 -11,84 -10,83 -9,96 -9,11 -8,31 -7,62 -6,89 -6,24 -5,6
-4 -14,4 -13,1 -11,93 -10,84 -9,89 -8,99 -8,11 -7,34 -6,62 -5,89 -5,24 -4,6
-3 -13,42 -12,16 -10,98 -9,91 -8,95 -7,99 -7,16 -6,37 -5,62 -4,9 -4,24 -3,6
-2 -12,58 -11,22 -10,04 -8,98 -7,95 -7,04 -6,21 -5,4 -4,62 -3,9 -3,34 -2,6
-1 -11,61 -10,28 -9,1 -7,98 -7,0 -6,09 -5,21 -4,43 -3,66 -2,94 -2,34 -1,6
0 -10,65 -9,34 -8,16 -7,05 -6,06 -5,14 -4,26 -3,46 -2,7 -1,96 -1,34 -0,62
1 -9,85 -8,52 -7,32 -6,22 -5,21 -4,26 -3,4 -2,58 -1,82 -1,08 -0,41 0,31
2 -9,07 -7,72 -6,52 -5,39 -4,38 -3,44 -2,56 -1,74 -0,97 -0,24 0,52 1,29
3 -8,22 -6,88 -5,66 -4,53 -3,52 -2,57 -1,69 -0,88 -0,08 0,74 1,52 2,29
4 -7,45 -6,07 -4,84 -3,74 -2,7 -1,75 -0,87 -0,01 0,87 1,72 2,5 3,26
5 -6,66 -5,26 -4,03 -2,91 -1,87 -0,92 -0,01 0,94 1,83 2,68 3,49 4,26
6 -5,81 -4,45 -3,22 -2,08 -1,04 -0,08 0,94 1,89 2,8 3,68 4,48 5,25
7 -5,01 -3,64 -2,39 -1,25 -0,21 0,87 1,9 2,85 3,77 4,66 5,47 6,25
8 -4,21 -2,83 -1,56 -0,42 -0,72 1,82 2,86 3,85 4,77 5,64 6,46 7,24
9 -3,41 -2,02 -0,78 0,46 1,66 2,77 3,82 4,81 5,74 6,62 7,45 8,24
10 -2,62 -1,22 0,08 1,39 2,6 3,72 4,78 5,77 7,71 7,6 8,44 9,23
11 -1,83 -0,42 0,98 1,32 3,54 4,68 5,74 6,74 7,68 8,58 9,43 10,23
12 -1,04 0,44 1,9 3,25 4,48 5,63 6,7 7,71 8,65 9,56 10,42 11,22
13 -0,25 1,35 2,82 4,18 5,42 6,58 7,66 8,68 9,62 10,54 11,41 12,21
14 0,63 2,26 3,76 5,11 6,36 7,53 8,62 9,64 10,59 11,52 12,4 13,21
15 1,51 3,17 4,68 6,04 7,3 8,48 9,58 10,6 11,59 12,5 13,38 14,21
16 2,41 4,08 5,6 6,97 8,24 9,43 10,54 11,57 12,56 13,48 14,36 15,2
17 3,31 4,99 6,52 7,9 9,18 10,37 11,5 12,54 13,53 14,46 15,36 16,19
18 4,2 5,9 7,44 8,83 10,12 11,32 12,46 13,51 14,5 15,44 16,34 17,19
19 5,09 6,81 8,36 9,76 11,06 12,27 13,42 14,48 15,47 16,42 17,32 18,19
20 6,0 7,72 9,28 10,69 12,0 13,22 14,38 15,44 16,44 17,4 18,32 19,18
21 6,9 8,62 10,2 11,62 12,94 14,17 15,33 16,4 17,41 18,38 19,3 20,18
22 7,69 9,52 11,12 12,56 13,88 15,12 16,28 17,37 18,38 19,36 20,3 21,6
23 8,68 10,43 12,03 13,48 14,82 16,07 17,23 18,34 19,38 20,34 21,28 22,15
24 9,57 11,34 12,94 14,41 15,76 17,02 18,19 19,3 20,35 21,32 22,26 23,15
25 10,46 12,75 13,86 15,34 16,7 17,97 19,15 20,26 21,32 22,3 23,24 24,14
26 11,35 13,15 14,78 16,27 17,64 18,95 20,11 21,22 22,29 23,28 24,22 25,14
27 12,24 14,05 15,7 17,19 18,57 19,87 21,06 22,18 23,26 24,26 25,22 26,13
28 13,13 14,95 16,61 18,11 19,5 20,81 22,01 23,14 24,23 25,24 26,2 27,12
29 14,02 15,86 17,52 19,04 20,44 21,75 22,96 24,11 25,2 26,22 27,2 28,12
30 14,92 16,77 18,44 19,97 21,38 22,69 23,92 25,08 26,17 27,2 28,18 29,11
31 15,82 17,68 19,36 20,9 22,32 23,64 24,88 26,04 27,14 28,08 29,16 30,1
32 16,71 18,58 20,27 21,83 23,26 24,59 25,83 27,0 28,11 29,16 30,16 31,19
33 17,6 19,48 21,18 22,76 24,2 25,54 26,78 27,97 29,08 30,14 31,14 32,19
34 18,49 20,38 22,1 23,68 25,14 26,49 27,74 28,94 30,05 31,12 32,12 33,08
35 19,38 21,28 23,02 24,6 26,08 27,64 28,7 29,91 31,02 32,1 33,12 34,08
CP E.04.05-2006, pag. 213
Anexa С (cu caracter informativ). Valorile presiunii parţiale ale vaporilor saturaţi de apă Е, Pa, pentru diferite valori de temperatură dacă В=100,7 kPa
Приложение С (справочное). Значения парциального давления насыщенного водя-ного пара Е, Па, для различных значений температур при В=100,7 кПа
Tabelul C.1. Valorile de presiune parţială a vaporilor saturaţi de apă , Pa, pentru temperaturi
de la 0 până la minus 41 °С (deasupra gheţii)
Таблица C.1. Значения парциального давления насыщенного водяного пара , Па, для
температуры от 0 до минус 41 °С (надо льдом)
0 611 -5,4 388 -10,6 245 -16 151 -23 77
-0,2 601 -5,6 381 -10,8 241 -16,2 148 -23,5 73
-0,4 592 -5,8 375 -11 237 -16,4 145 -24 69
-0,6 581 -6 369 -11,2 233 -16,6 143 -24,5 65
-0,8 573 -6,2 363 -11,4 229 -16,8 140 -25 63
-1 563 -6,4 356 -11,6 225 -17 137 -25,5 60
-1,2 553 -6,6 351 -11,8 221 -17,2 135 -26 57
-1,4 544 -6,8 344 -12 217 -17,4 132 -26,5 53
-1,6 535 -7 338 -12,2 213 -17,6 129 -27 51
-1,8 527 -7,2 332 -12,4 209 -17,8 128 -27,5 48
-2 517 -7,4 327 -12,6 207 -18 125 -28 47
-2,2 509 -7,6 321 -12,8 203 -18,2 123 -28,5 44
-2,4 400 -7,8 315 -13 199 -18,4 120 -29 42
-2,6 492 -8 310 -13,2 195 -18,6 117 -29,5 39
-2,8 484 -8,2 304 -13,4 191 -18,8 116 - -
-3 476 -8,4 299 -13,6 188 -19 113 -30 38
-3,2 468 -8,6 293 -13,8 184 -19,2 111 -31 34
-3,4 460 -8,8 289 -14 181 -19,4 109 -32 34
-3,6 452 -9 284 -14,2 179 -19,6 107 -33 27
-3,8 445 -9,2 279 -14,4 175 -19,8 105 -34 25
-4 437 -9,4 273 -14,6 172 - - -35 22
-4,2 429 -9,6 268 -14,8 168 -20 103 -36 20
-4,4 423 -9,8 264 -15 165 -20,5 99 -37 18
-4,6 415 - - -15,2 163 -21 93 -38 16
-4,8 408 -10 260 -15,4 159 -21,5 89 -39 14
-5 402 -10,2 260 -15,4 159 -22 85 -40 12
CP E.04.05-2006, pag. 214
Continuare tabelului С.1
Продолжение таблицы С.1
-5,2 395 -10,4 251 -15,8 153 -22,5 81 -41 11
Tabelul С.2. Valorile presiunii parţiale ale vaporilor saturaţi de apă , Pa, pentru temperaturi
de la 0 până la +30 °С (deasupra apei)
Таблица С.2. Значения парциального давления насыщенного водяного пара , Па, для
температуры от 0 до +30 °С (над водой)
, °С 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
0 611 615 620 624 629 633 639 643 648 652
1 657 661 667 671 676 681 687 691 696 701
2 705 711 716 721 727 732 737 743 748 753
3 759 764 769 775 780 785 791 796 803 808
4 813 819 825 831 836 843 848 855 860 867
5 872 879 885 891 897 904 909 916 923 929
6 935 941 948 956 961 968 975 981 988 995
7 1001 1009 1016 1023 1029 1037 1044 1051 1059 1065
8 1072 1080 1088 1095 1103 1109 1117 1125 1132 1140
9 1148 1156 1164 1172 1180 1188 1196 1204 1212 1220
10 1228 1236 1244 1253 1261 1269 1279 1287 1285 1304
11 1312 1321 1331 1339 1348 1355 1365 1375 1384 1323
12 1403 1412 1421 1431 1440 1449 1459 1468 1479 1488
13 1497 1508 1517 1527 1537 1547 1557 1568 1577 1588
14 1599 1609 1619 1629 1640 1651 1661 1672 1683 1695
15 1705 1716 1727 1739 1749 1761 1772 1784 1795 1807
16 1817 1829 1841 1853 1865 1877 1889 1901 1913 1925
17 1937 1949 1962 1974 1986 2000 2012 2025 2037 2050
18 2064 2077 2089 2102 2115 2129 2142 2156 2169 2182
19 2197 2210 2225 2238 2252 2266 2281 2294 2309 2324
20 2338 2352 2366 2381 2396 2412 2426 2441 2456 2471
21 2488 2502 2517 2538 2542 2564 2580 2596 2612 2628
22 2644 2660 2676 2691 2709 2725 2742 2758 2776 2792
23 2809 2826 2842 2860 2877 2894 2913 2930 2948 2965
24 2984 3001 3020 3038 3056 3074 3093 3112 3130 3149
25 3168 3186 3205 3224 3244 3262 3282 3301 3321 3341
26 3363 3381 3401 3421 3441 3461 3481 3502 3523 3544
CP E.04.05-2006, pag. 215
Continuare tabelului С.2
Продолжение таблицы С.2
, °С 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
27 3567 3586 3608 3628 3649 3672 3692 3714 3796 3758
28 3782 3801 3824 4846 3869 3890 3913 3937 3960 3982
29 4005 4029 4052 4076 4100 4122 4146 4170 4194 4218
30 4246 4268 4292 4317 4341 4366 4390 4416 4441 4466
Tabelul С.3. Valorile presiunii parţiale ale vaporilor de apă , Pa, şi a umidităţii relative a ae-
rului deasupra soluţiilor saturate de sare dacă =100,7 kPa
Таблица С.3. Значения парциального давления водяного пара , Па, и относительной
влажности воздуха над насыщенными растворами солеи при =100,7 кПа
Formula chimică a sării
Химическая формула
соли
Presiunea parţială a vaporilor de apă , Па,
la temperatura, °С
Парциальное давление водяного пара , Па,
при температуре, °С
Umiditatea relativă
, %,
la =20 °С
Относительная влаж-
ность , %,
при =20 °С 10 15 20 25 30
ZnBr - - 230,6 286,6 305,3 10
MgCl - - - - 1400 33
Na S O 548 761,3 1051 1451 1895 45
Mg(NO ) 1261 1659 2169 54
Ca(NO ) 746,6 954,6 1288 1605 2005 55
NaBr 959,9 1400 1787 2240 60
NН NО 917,3 1193 1566 1992 2524 67
NaNO 950,6 1313 1804 2364 3076 77
NaCI 923,6 1279 1807 2381 3253 77
NH Cl 969,3 1353 1856 2416 3281 79
Ca(NH ) 997,2 1365 1873 2408 3078 80
(NH ) SO 971,9 1355 1896 2600 3362 81
Na SO 909,3 1333 1927 2748 3633 82
KCl 1055 1445 1968 2636 3733 84
NaSО 1075 1487 2038 2762 3706 87
CdSO 1099 1511 2077 2812 3768 89
CP E.04.05-2006, pag. 216
Continuare tabelului С.3
Продолжение таблицы С.3
Na CO - 1601 2090 2704 3465 89
CdBr - - 2120 2820 3678 90
ZnSO 1189 1597 2126 2802 3661 91
NH H PO 1192 1658 2146 2921 3890 92
KNO 1183 1635 2161 2925 3845 92
СаН (РО ) 1193 1689 2202 3052 3980 94
KH PO 1195 1683 2251 3034 3946 96
MgSO - - - - 4000 97
K SO 1208 1701 2306 3141 4112 98
CP E.04.05-2006, pag. 217
Anexa Т (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul ale elementelor de închidere ale podurilor calde şi subsolurilor tenhice
Приложение Т (рекомендуемое). Примеры расчета ограждающих конструкций теплых чердаков и техподполий
Пример 1 Exemplul 1
Теплотехнический расчет теплого
чердака
Calculul termotehnic al podului cald
Исходные данные Date iniţiale
Место строительства - Москва,
Locul construcţiei – Moscova,
Тип здания - рядовая секция 17-этаж-
ного жилого дома.
Tipul clădirii – secţiune ordinară al blo-
cului locativ cu 17 etaje.
Кухни в квартирах с электроплитами. Bucătăriile în apartamente sunt cu plite
electrice
Площади покрытия (кровли) над теп-
лым чердаком Ag.c= 252,8 м2, перекрытия
теплого чердака Ag.f = 252,8 м2, наружных
стен теплого чердака Ag.w= 109,6 м2. Приве-
денную площадь определяем по формуле
(33)
Aria acoperişului (învelitorii) deasupra
podului Ag.c= 252,8 m2, a planşeului podului
cald Ag.f = 252,8 м2, a pereţilor exteriori ai po-
dului Ag.w= 109,6 m2. Aria redusă se determină
cu formula (33)
=109,6/252,8=0,4335.
Сопротивление теплопередаче стен Rezistenţa la transfer termic a pereţilor
.
В теплом чердаке размещена верхняя
разводка труб систем отопления и горячего
водоснабжения. Расчетные температуры
системы отопления с верхней разводкой 95
°С, горячего водоснабжения 60 °С. Длина
трубопроводов верхней разводки системы
отопления составила:
În podul cald se află ţevile sistemului de
încălzire şi de alimentare cu apă caldă. Tempe-
raturile de calcul ale sistemului de încălzire cu
distribuţie superioară 95 °С şi de alimentare cu
apă caldă 60 °С. Lungimea conductelor distri-
buţiei superioare a sistemului de încălzire con-
stituie:
, мм 80 50 32 25 20
, м 15 17 19,3 27,4 6,3
Длина трубопроводов горячего водо-
снабжения составила:
Lungimea conductelor de alimentare cu
apă caldă constituie
, мм 80 50 32 25
, м 3,5 16 12,4 6
Температура воздуха в помещениях
верхнего этажа =20 °С.
Temperatura aerului în încăperile etajului
superior =20 °С.
CP E.04.05-2006, pag. 218
Температура воздуха, поступающего в
теплый чердак из вентиляционных каналов,
=21,5 °C.
Temperatura aerului, care debiteză în po-
dul cald din canalele de ventilaţie, =21,5
°C.
Порядок расчета Modul de calcul
1. Согласно таблице 4 NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) нормируемое
сопротивление теплопередаче покрытия
жилого здания для =4943 °С·сут
должно быть не менее 4,67 м2·°C/Bт.
1. Conform tabelului 4 NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) rezistenţa normată
la transfer termic a acope-rişului blocului loca-
tiv pentru =4943 °С·zi trebuie să nu
fie mai mică de 4,67 m2·°C/W.
Определим согласно 9.2.1 величину
требуемого сопротивления теплопередаче
перекрытия теплого чердака gfR0 по форму-
ле (29), предварительно вычислив коэффи-
циент по формуле (30), приняв темпера-
туру воздуха в теплом чердаке =18 °С.
Conform 9.2.1 determinăm mărimea rezi-
stenţei necesare la transfer termic a planşeului
podului cald gfR0 cu formula (29), calculînd
preliminar coeficientul cu formula (30),
adoptînd temperatura aerului în podul cald
=18 °С.
=(20-18)/(20+28)=0,04.
Тогда gfR0 =0,04·4,67=0,19 м2·°C/Bт. Astfel gfR0 =0,04·4,67=0,19 m
2·°C/W.
Проверим согласно 9.2.2 выполнение
условия для потолков помещений
последнего этажа при
Conform 9.2.2 verificăm îndeplinirea
condiţiei pentru tavanele încăperilor
ultimului etaj cu
Так как перекрытие верхнего этажа со-
стоит из железобетонной плиты толщиной
160 мм с затиркой поверхности цементно-
песчаным раствором толщиной 20 мм, то
сопротивление теплопередаче gfR0 этого пе-
рекрытия равно 0,3 м2·°C/Bт, что выше
минимального значения 0,19 м2·°C/Bт опре-
деленного по формуле (29).
Deoarece planşeul etajului superior constă
dintr-un planşeu de beton armat cu grosimea
de 160 mm cu suprafaţa netezită cu mortar de
ciment şi nisip cu grosimea de 20 mm, re-
zistenţa la transfer termic gfR0 a acestui plan-
şeu este egală cu 0,3 m2·°C/W, ceea ce e mai
mare decât valoarea minimă 0,19 m2·°C/W de-
terminată cu formula (29).
2. Вычислим согласно 9.2.3 величину
сопротивления теплопередаче перекрытия
чердака cgR .
0 , предварительно определив
следующие величины:
2. Conform 9.2.3 calculăm mărimea rezis-
tenţei la transfer termic a planşeului de pod cgR .
0 , determinînd preliminar următoarele mă-
rimi:
сопротивление теплопередаче наруж-
ных стен чердака из условия невыпаде-
ния конденсата равно 1,8 м2·°C/Bт;
rezistenţa la transfer termic a pereţilor po-
dului cu condiţia nedepunerii condensu-
lui este egală cu 1,8 m2·°C/W;
приведенный расход воздуха в системе
вентиляции определяют по таблице 11
– Gven=26,4 м2·°C/Bт для 17-этажного
дома с электроплитами.
consumul redus de aer în sistemul de ven-
tilare se determină din tabelul 11 –
Gven=26,4 m2·°C/W pentru blocul cu 17
etaje cu plite electrice.
Приведенные теплопоступления от
трубопроводов систем отопления и горя-
чего водоснабжения определяют на основе
исходных данных для труб и соответст-
Debitul termic redus de la conductele sis-
temului de încălzire şi de alimentare cu apă
caldă se determină pe baza datelor iniţiale pen-
CP E.04.05-2006, pag. 219
вующих значений , по таблице 12 (при
температуре окружающего воздуха 18 °С):
tru ţevi şi valorile corespunzătoare , din ta-
bela 12 (la temperatura aerului înconjurător de
18 °С):
Тогда сопротивление теплопередаче
покрытия чердака cgR .
0 равно:
Astfel rezistenţa la transfer termic a aco-
perişului podului cgR .
0 este egală cu:
3. Проверим наружные ограждающие
конструкции чердака на условие невыпаде-
ния конденсата на их внутренней поверхно-
сти. С этой целью рассчитывают согласно
9.2.5 температуру на внутренней поверхно-
сти покрытия и стен чердака по
формуле (35)
3. Verificăm elementele exterioare de în-
chidere ale podului pentru condiţia nedepu-
nerii de condens pe suprafeţele lor interioare.
În acest scop se calculează cu 9.2.5 tem-
peratura pe suprafaţa internă a acoperişului
şi a pereţilor podului cu formula (35)
Определим температуру точки росы
воздуха в чердаке.
Determinăm temperatura punctului de ro-
uă a aerului din pod.
Среднее парциальное давление водя-
ного пара за январь для Москвы равно
=2,8 гПа. Влагосодержание наружного
воздуха определяют по формуле (37)
Presiunea medie parţială a vaporilor de
apă pe ianuarie la Moscova este egală cu
=2,8 gPa. Conţinutul de umiditate a aerului
exterior se determină cu formula (37)
Влагосодержание воздуха теплого чер-
дака , определяют по формуле (36) для
домов с электроплитами
Conţinutul de umiditate a aerului cald în
pod , se determină cu formula (36) pentru
blocuri cu plite electrice
fg = 2,478+3,6 = 6,078 г/м3
Парциальное давление водяного пара
воздуха в чердаке определяют по фор-
муле (38)
Presiunea parţială a vaporilor de apă în ae-
rul din pod se determină cu formula (38)
CP E.04.05-2006, pag. 220
По приложению С находим темпера-
туру точки росы , что значи-
тельно меньше минимальной температуры
поверхности (в данном случае покрытия)
15,37 °С. Следовательно, конденсат на по-
крытии и стенах чердака выпадать не будет.
Din anexa С găsim temperatura punctului
de rouă , care e cu mult mai mică
decât temperatura minimă a suprafeţii (în cazul
dat a acoperişului) 15,37 °С. Prin urmare, con-
densul nu se va depune pe învelitoare şi pereţii
podului .
Суммарное сопротивление теплопере-
даче горизонтальных ограждений теплого
чердака составляет
Rezistenţa totală la transfer termic a ele-
mentelor orizontale de închidere ale podului
cald constituie
при нормируемом согласно NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) сопроти-
влении теплопередаче обычного покрытия
здания
la rezistenţa normată la transferul termic
conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) a acoperişului ordinar al clădirii
Пример 2 Exemplul 2
Теплотехнический расчет теплого
чердака
Calculul termotehnic al podului cald
Исходные данные Date iniţiale
Тип здания - рядовая секция 17-этаж-
ного жилого дома при наличии нижней раз-
водки труб систем отопления и горячего во-
доснабжения.
Tipul clădirii – secţiune ordinară a blo-
cului locativ cu 17 etaje cu ţevile de distribuţie
de la sistemul de încălzire şi de alimentare cu
apă caldă, în partea inferioară.
Место строительства - Москва,
Locul construcţiei – Moscova,
Площадь цокольного перекрытия (над
техподпольем) Ab=281 м2
Aria planşeului de soclu (deasupra subso-
lului tehnic) Ab=281 m2.
Ширина подвала - 13,8 м; площадь по-
ла техподполья - 281 м2.
Lăţimea subsolului - 13,8 m; aria pardo-
selii subsolului tehnic - 281 m2.
Высота наружной стены техподполья,
заглубленной в грунт, - 1,04 м. Площадь
наружных стен техподполья, заглубленных
в грунт, - 48,9 м2.
Înălţimea peretelui exterior al subsolului
tehnic, îngropat în pămînt, - 1,04 m. Aria pere-
ţilor exteriori ai subsolului tehnic, îngropaţi în
pămînt, - 48,9 m2.
Суммарная длина поперечного сече-
ния ограждений техподполья, заглубленных
в грунт,
Lungimea totală a secţiunii transversale
a elementelor de închidere a subsolului tehnic,
îngropate în pămînt,
=13,8+2·1,04=15,88 м.
Высота наружной стены техподполья
над уровнем земли - 1,2 м.
Înălţimea peretelui exterior al subsolului
deasupra nivelului solului – 1,2 m
Площадь наружных стен над уровнем
земли Ab.w = 53,3 м2.
Aria pereţilor exteriori deasupra nivelului
solului Ab.w = 53,3 m2.
CP E.04.05-2006, pag. 221
Объем техподполья Vb = 646 м3. Volumul subsolului tehnic Vb = 646 m
3.
Расчетные температуры системы ото-
пления нижней разводки 70 °С, горячего
водоснабжения 60 °С.
Temperaturile de calcul ale sistemului de
încălzire cu distribuţie în partea inferioară 70
°С, a alimentării cu apă caldă 60 °С.
Длина трубопроводов системы отопле-
ния с нижней разводкой lpi составила:
Lungimea conductelor sistemului de în-
călzire cu distribuţie în partea inferioară lpi
constituie:
, мм 80 70 50 40 32 25 20
, м 3,5 10.5 11,5 4,0 17,0 14,5 6,3
Длина трубопроводов горячего водо-
снабжения составила:
Lungimea conductelor de alimentare cu
apă caldă constituie
, мм 40 25
, м 47 22
Газораспределительных труб в техпод-
полье нет, поэтому кратность воздухооб-
мена в техподполье I = 0,5 ч-1
Ţevi de distribuţie a gazului în subsolul
tehnic lipsesc, de aceea frecvenţa schimbului
de aer în subsolul tehnic I = 0,5 h-1
Температура воздуха в помещениях пе-
рвого этажа
Temperatura aerului în încăperiile pri-
mului etaj
Порядок расчета Mod de calcul
1. Сопротивление теплопередаче на-
ружных стен техподполья над уровнем зем-
ли принимают согласно 9.3.2 равным со-
противлению теплопередаче наружных стен wbR .
0 = 3,13 м2·°C/Bт.
1. Rezistenţa la transfer termic a pereţilor
exteriori al subsolului tehnic deasupra nivelu-
lui solului se adoptă conform 9.3.2 egal cu re-
zistenţa la transfer termic a pereţilor exteriori wbR .
0 = 3,13 m2·°C/W.
2. Приведенное сопротивление тепло-
передаче ограждающих конструкций за-
глубленной части техподполья определим
согласно 9.3.3 как для утепленных полов на
грунте, состоящей из термического сопро-
тивления стены, равного 3 м2·°C/Bт, и уча-
стков пола техподполья.
2. Rezistenţa redusă la transfer termica
elementelor de închiderea a părţii îngropate a
subsolului tehnic se determină conform 9.3.3
ca pentru pardoseli termoizolante pe sol, care
constau din rezistenţa termică a peretelui, care
e egală cu 3 m2·°C/W, şi a sectoarelor de par-
doseală ale subsolului tehnic.
Сопротивление теплопередаче участ-
ков пола техподполья (начиная от стены до
середины техподполья) шириной: 1 м – 2,1
м2·°C/Bт; 2 м – 4,3 м
2·°C/Bт; 2 м – 8,6
м2·°C/Bт; 1,9 м – 14,2 м
2·°C/Bт. Соответст-
венно площадь этих участков для части
техподполья длиной 1 м будет равна 1,04 м2
(стены, контактирующей с грунтом), 1 м2, 2
м2, 2 м
2, 1,9 м
2.
Rezistenţa la transfer termic a sectoarelor
de pardoseală ale subsolului tehnic (începînd
cu peretele şi până la mijlocul subsolului teh-
nic) cu lăţimea: 1 m – 2,1 m2·°C/W; 2 m – 4,3
m2·°C/W; 2 m – 8,6 m
2·°C/W; 1,9 m – 14,2
m2·°C/W. Corespunzător ariile acestor sectoare
pentru părţile de subsol tehnic cu lungimea de
1 m va fi egală cu 1,04 m2 (pereţii care vin în
contact cu solul ), 1 m2, 2 m
2, 2 m
2, 1,9 m
2.
Таким образом, сопротивление тепло-
передачe заглубленной части стен техпод-
полья равно
Astfel, rezistenţa la transfer termic a părţii
îngropate de perete a subsolului tehnic este
egală cu
CP E.04.05-2006, pag. 222
Вычислим приведенное сопротивление
теплопередаче ограждений заглубленной
части техподполья
Calculăm rezistenţa redusă la transfer ter-
mic a elementului de închidere a părţii îngro-
pate de subsol tehnic
3. Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) нормируемое сопротивление
теплопередаче перекрытия над техподполь-
ем жилого здания для
равно 4,12 м2·°C/Bт.
3. Conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) rezistenţa nor-mată la transfer
termic a planşeului deasupra subsolului tehnic
al blocului locativ pentru
este egal cu 4,12 m2·°C/W.
Согласно 9.3.4 определим значение
требуемого сопротивления теплопередаче
цокольного перекрытия над техподпольем
по формуле
Conform 9.3.4 determinăm valoarea rezis-
tenţei necesare la transfer termic a planşeului
de soclu deasupra subsolului tehnic cu
formula
где - коэффициент, определяемый
при принятой минимальной температуре
воздуха в подполье =2 °С.
în care - coeficientul determinat la tem-
peratura minimă adoptată a aerului în subsol
=2 °С.
Тогда cbR .
0 = 0,375·4,12 = 1,55 м2·°C/Bт. Astfel
cbR .
0 = 0,375·4,12 = 1,55 m2·°C/W.
4. Определим температуру воздуха в
техподполье согласно 9.3.5.
4. Determinăm temperatura aerului în
subsolul tehnic conform 9.3.5.
Предварительно определим значение
членов формулы (41), касающихся тепло-
выделений от труб систем отопления и го-
рячего водоснабжения, используя данные
таблицы 12. При температуре воздуха в
техподполье 2 °С плотность теплового по-
тока от трубопроводов возрастет по сравне-
нию с значениями, приведенными в таб-
лице 12, на величину коэффициента, полу-
ченного из уравнения (34): для трубопрово-
дов системы отопления - на коэффициент
[(70-2)/(70-18)] =1,41; для трубопрово-
дов горячего водоснабжения - [(60-2)/(60-
18)] =1,51. Тогда
Determinăm în prealabil valoarea terme-
nilor din formula (41), care se referă la emisiile
de căldură de la ţevile sistemului de încălzire şi
de alimentare cu apă caldă, folosind datele ta-
belului 12. La temperatura aerului în subsolul
tehnic de 2 °С densitatea fluxului termic de la
conducte creşte în comparaţie cu valorile date
în tabelul 12, cu mărimea coeficientului, obţi-
nut din ecuaţia (34): pentru conductele siste-
mului de încălzire – cu coeficientul [(70-
2)/(70-18)] =1,41; pentru conductele de
alimentare cu apă caldă - [(60-2)/(60-
18)] =1,51. Astfel
CP E.04.05-2006, pag. 223
Рассчитаем значение температуры
из уравнения теплового баланса при назна-
ченной температуре подполья 2 °С
Calculăm valoarea temperaturii din
ecuaţia balanţei termice la temperatura numită
pentru subsol 2 °С
Тепловой поток через цокольное пере-
крытие составил
Fluxul termic prin planşeul de soclu con-
stituie
5. Проверим, удовлетворяет ли тепло-
защита перекрытия над техподпольем тре-
бованию нормативного перепада Δnt = 2
оС
для пола первого этажа.
5. Să verificăm, dacă corespunde protecţia
termică a planşeului deasupra subsolului tehnic
condiţiilor diferenţei normative Δnt = 2
оС
pentru pardoseala primului etaj
По формуле (3) NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) определим мини-
мально допустимое сопротивление те-
плопередаче
Cu formula (3) NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) determinăm rezistenţa
minimă admisibilă la transfer termic
Требуемое сопротивление теплопере-
даче цокольного перекрытия над техпод-
польем составляет 1,55 м2·°C/Bт при нор-
мируемом согласно NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) сопротив-лении
теплопередаче перекрытий над под-валами
4,12 м2·°C/Bт. Таким образом, в
техподполье эквивалентная нормам NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) тепловая
защита обеспечивается не только ограж-
дениями (стенами и полом) техподполья, но
и за счет теплоты от трубопроводов систем
отопления и горячего водоснабжения.
Rezistenţa necesară la transfer termic a
planşeului de soclu deasupra subsolului tehnic
constituie 1,55 m2·°C/W dacă este normată
conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) rezistenţa la transfer termic a planşeelor
deasupra subsolurilor 4,12 m2·°C/W. Astfel, în
subsolul tehnic protecţia termică echivalentă
normelor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) se asigură nu numai de către elementele
de închidere (pereţi şi pardoseală) ale subsolu-
lui tehnic, dar şi pe baza căldurii de la conduc-
tele sistemului de încălzire şi de alimentare cu
apă caldă.
CP E.04.05-2006, pag. 224
Anexa У (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al rezistenţei reduse la transfer termic a sectoarelor de perete, care se află după geamurile loggiilor şi balcoanelor
Приложение У (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления теп-лопередаче участков стен, расположенных за остекленными лоджиями и балко-
нами
Исходные данные Date iniţiale
Девятиэтажное жилое здание со сте-
нами из пористого силикатного кирпича
толщиной 770 мм ( r
wR = 1,45 м2·°C/Bт), по-
строено в г.Ярославле ( ). Бал-
коны и лоджии остеклены однослойным
остеклением (FR = 0,18 м
2·°C/Bт), нижняя
часть утеплена ( wR = 0,81 м2·°C/Bт). В на-
ружных стенах в зоне остекленных балко-
нов светопроемы заполнены оконными и
дверными блоками с двухслойным остекле-
нием в раздельных переплетах ( r
FR = 0,44
м2·°C/Bт). Наружный торец балкона имеет
стенку из силикатного кирпича толщиной
380 мм ( wR = 0,6 м2·°C/Bт). Температура
внутреннего воздуха . Опреде-
лить приведенное сопротивление теплопе-
редаче системы ограждающих конструкций
остекленного балкона.
Un bloc locativ de 9 etaje cu pereţi din că-
rămidă poroasă de silicat cu grosimea de 770
mm ( r
wR = 1,45 m2·°C/W), s-a construit în or.
Iaroslavl ( ). Balcoanele şi
loggiile au ferestre cu o foaie de geam (FR =
0,18 m2·°C/W), partea inferioară este izolată
termic ( wR = 0,81 m2·°C/W). Pereţii exteriori
în zona balcoanelor cu geamuri golurile pentru
pătrunderea luminii sunt umplute cu ferestre şi
uşi cu două foi de geam în cercevele separate
( r
FR = 0,44 м2·°C/Bт). Partea exterioară a bal-
conului are peretele din cărămidă de silicat cu
grosimea de 380 mm ( wR = 0,6 m2·°C/W).
Temperatura aerului în interior . A
se determina rezistenţa redusă la transfer ter-
mic a sistemului de elemente de închidere a
balconului cu geamiri.
Порядок расчета Mod de calcul
Согласно геометрическим показателям
ограждений остекленного балкона, пред-
ставленным на рисунке У.1, определены со-
противления теплопередаче и площади
отдельных видов ограждений:
Conform indicilor geometrici ai elemen-
telor de închidere ale balconului cu geamuri,
prezentat în figura У.1, s-au calculat rezisten-
ţele la transfer termic şi ariile ale unor
tipuri de elemente de închidere:
1. Наружная стена из пористого сили-
катного кирпича толщиной 770 мм, r
wR =
1,45 м2·°C/Bт, Аw = 15 м
2.
1. Peretele exterior din cărămidă poroasă
de silicat cu grosimea de 770 mm, r
wR = 1,45
m2·°C/W, Аw = 15 m
2.
2. Заполнение балконного и оконного
проемов деревянными блоками с двухслой-
ным остеклением в раздельных переплетах r
FR = 0,44 м2·°C/Bт, АF = 6,5 м
2.
2. Umplutura golurilor de balcon şi de fe-
reastră cu blocuri cu două foi de geam în cer-
cevele separate r
FR = 0,44 m2·°C/W, АF = 6,5
m2.
3. Торцевая стенка из силикатного кир-
пича толщиной 380 мм r
wR = 0,6 м2·°C/Bт,
Аw = 3,24 м2.
3. Peretele frontal din cărămudă de silicat
cu grosimea de 380 mm r
wR = 0,6 m2·°C/W,
Аw = 3,24 m2.
4. Непрозрачная часть ограждения бал-
кона wR = 0,81 м2·°C/Bт, Аw = 6,9 м
2.
4. Partea netransparentă a elementului de
închidere al balconului wR = 0,81 m2·°C/W,
Аw = 6,9 m2.
5. Однослойное остекление балкона FR
= 0,18 м2·°C/Bт, АF = 10,33 м
2.
5. Balcon cu o foaie de geam FR = 0,18
m2·°C/W, АF = 10,33 m
2.
Определим температуру воздуха на Determinăm temperatura aerului la balcon
CP E.04.05-2006, pag. 225
балконе при расчетных температурных
условиях по формуле (43)
la condiţiile de temperatură de calcul cu
formula (43)
По формуле (45) определим коэффици-
ент :
Cu formula (45) determinăm coeficientul
:
=(21+17,45)/(21+31)=0,739.
По формулам (44) получим уточненные
значения приведенного сопротивления теп-
лопередаче стен и заполнений свето-
проемов с учетом остекления балкона:
Cu formulele (44) obţinem mărimile pre-
cizate ale rezistenţei reduse la transfer termic a
pereţilor şi a elementelor de umplere a
golurilor de lumină ţinînd cont de gea-
murile de balcon:
Figura У.1 - Planul (а), secţiunea (б) după secţiunea I-I a planului şi faţadei (в) după secţiunea II-II a balconului cu geam al blocului locativ cu multe etaje
Рисунок У.1 - План (а), разрез (б) по сечению I-I плана и фасад (в) по сечению II-II остекленного балкона многоэтажного жилого здания
CP E.04.05-2006, pag. 226
Anexa Ф (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al stabilităţii termice a elementelor de închidere în perioada caldă a anului
Приложение Ф (рекомендуемое). Пример расчета теплоустойчивости ограждающих конструкций в теплый период года
Определить, удовлетворяет ли требо-
ваниям в отношении теплоустойчивости
трехслойная железобетонная панель с утеп-
лителем из пенополистирола на гибких свя-
зях с габаритными параметрами, приня-
тыми по примеру расчета раздела 2 прило-
жения Н.
A se determina dacă corespunde condiţii-
lor privind stabilitatea termică panoul de beton
armat în trei straturi cu termoizolant din poli-
stiren expandat cu legături elastice cu para-
metri de gabarit, adoptaţi după exemplul de
calcul din capitolul 2 al anexei Н.
Исходные данные Date iniţiale
1. Район строительства - г.Ростов-на-
Дону.
1. Locul construcţiei – or. Rostov-pe-
Don..
2. Средняя месячная температура на-
ружного воздуха наиболее жаркого месяца
(июля) согласно NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98) =23 °С.
2. Temperatura lunară medie a aerului ex-
terior a lunii celei mai calde (iulie) conform
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98)
=23 °С.
3. Максимальная амплитуда суточных
колебаний температуры наружного воздуха
согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-
98) =19 °С.
3. Amplitudinea maximă a oscilaţiilor di-
urne de temperatură a aerului atmosferic con-
form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98)
=19 °С.
4. Максимальное и среднее значения
суммарной (прямой и рассеянной) солнеч-
ной радиации в июле при ясном небе для
вертикальной поверхности западной ориен-
тации согласно приложению Г
4. Mărimile maximă şi medie ale radiaţiei
solare globale (directe şi dispersate) în iulie cu
cer senin pentru suprafaţa verticală de orien-
tare vestică conform anexei Г
5. Расчетная скорость ветра согласно
СНиП 23-01 =3,6 м/с.
5. Viteza de calcul a vîntului conform
СНиП 23-01 =3,6 m/s.
6. Теплотехнические характеристики
материалов панели выбираются по усло-
виям эксплуатации А согласно приложению
Д:
6. Caracteristicile termotehnice ale mate-
rialelor pentru panouri se aleg conform condi-
ţiilor de exploatare А conform anexei Д::
для железобетонных слоев pentru straturi de beton armat
для пенополистирола pentru polistiren expandat
Порядок расчета Mod de calcul
1. Термические сопротивления отдель-
ных слоев стеновой панели:
1. Rezistenţele termice ale unor straturi
ale panoului de perete
внутреннего железобетонного слоя ale stratului interior de beton armat
CP E.04.05-2006, pag. 227
слоя пенополистирола ale stratului de polistiren expandat
наружного железобетонного слоя ale stratului exterior de beton armat
2. Тепловая инерция каждого слоя и
самой панели:
2. Inerţia termică a fiecărui strat şi chiar a
pa-noului:
наружного железобетонного слоя a stratului exterior de beton armat
пенополистирола a polistirenului expandat
внутреннего железобетонного слоя a stratului interior de beton armat
всей панели a panoului în întregime
=0,935+1,35+0,611=2,896.
Поскольку тепловая инерция стеновой
панели , то требуется расчет панели
на теплоустойчивость.
Deoarece inerţia termică a panoului de pe-
rete este , trebuie făcut calculul pano-
ului la stabilitate termică.
3. Нормируемая амплитуда колебаний
температуры внутренней поверхности
ограждающей конструкции определяется по
формуле (46)
3. Amplitudinea normată a oscilaţiilor de
temperatură a suprafeţei interioare a ele-
mentului de închidere se determină cu formula
(46)
4. Коэффициент теплоотдачи наружной
поверхности ограждающей конструк-
ции по летним условиям определяется по
формуле (48)
4. Coeficientul de cedare termică a sup-
rafeţei exterioare a elementului de închi-
dere în condiţii de vară se determină cu for-
mula (48)
5. Расчетная амплитуда колебаний тем-
пературы наружного воздуха вычисляется
по формуле (49)
5. Amplitudinea de calcul a oscilaţiilor de
temperatură a aerului atmosferic se calculează
cu formula (49)
CP E.04.05-2006, pag. 228
6. Коэффициент теплоусвоения наруж-
ной поверхности слоя с тепловой инер-
цией определяется расчетом по фор-
мулам (51) и (52):
6. Coeficientul de absorbţie termică a
stratului a suprafeţei exterioare cu inerţia
termică se determină prin calcul cu for-
mulele (51) şi (52):
а) для внутреннего железобетонного
слоя
а) pentru stratul interior de beton armat
б) для среднего слоя из пенополисти-
рола, имеющего , коэффициент тепло-
усвоения наружной поверхности слоя при-
нимается равным коэффициенту теплоус-
воения материала
б) pentru stratul mediu din polistiren ex-
pandat, care are , coeficientul de abso-
rbţie termică a suprafeţei exterioare a stratului
se adoptă egal cu coeficientul de absorbţie ter-
mică a materialului
в) для наружного железобетонного
слоя
в) pentru stratul exterior de beton armat
7. Величина затухания расчетной ам-
плитуды колебаний температуры наруж-
ного воздуха в ограждающей конструкции
вычисляется по формуле (47)
7. Mărimea amortizării amplitudinei de
calcul a oscilaţiilor de temperatură a aerului
atmosferic în elementul de închidere se calcu-
lează cu formula (47)
8. Амплитуда колебаний температуры
внутренней поверхности стеновой панели
определяется по формуле (50)
8. Amplitudinea oscilaţiilor de tempera-
tură a suprafeţei interioare a panoului de perete
se determină cu formula (50)
что отвечает требованиям норм. care corespunde condiţiilor normative
CP E.04.05-2006, pag. 229
Anexa Х (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al puterii aparatului de acumulare termică
Приложение Х (рекомендуемое). Пример расчета мощности теплоаккумуляционного прибора
Исходные данные Date iniţiale
Определить мощность теплоаккумуля-
ционного прибора, используемого для ото-
пления помещения односемейного жилого
дома, и определить тип этого прибора.
A se determina puterea aparatului de acu-
mulare termică, care se foloseşte la încălzirea
încăperii într-o casă pentru o familie şi a se
determina tipul acestui aparat.
Расчетная температура наружного воз-
духа - минус 22 °С.
Temperatura de calcul a aerului atmos-
feric - minus 22 °С.
Расчетные теплопотери помещения
=2500 Вт.
Pierderile de căldură de calcul din încăpe-
re =2500 W.
Показатели теплоустойчивости поме-
щения следующие: показатель теплоусвое-
ния поверхностей , показа-
тель интенсивности конвективного возду-
хообмена в помещении
Indicii de stabilitate termică ai încăperii
sunt următorii: indicele de absorbţie termică a
suprafeţelor , indicele de in-
tensitate a schimbului de aer prin convecţie în
încăpere
Продолжительность зарядки теплоак-
кумулирующего прибора =8 ч.
Durata încărcării aparatului de acumulare
termică =8 h.
Расчетную разность температур
определяют по формуле (66), равную 20-(-
22)=42 °С.
Diferenţa de calcul a temperaturilor
se determină cu formula (66), egală cu 20-(-
22)=42 °С.
Рассчитать мощность теплоаккумуля-
ционного и дополнительного приборов для
случая комбинированной системы отопле-
ния, состоящей из базовой (вне пиковой)
теплоаккумуляционной системы и допол-
нительной постоянно работающей системы.
A se calcula puterea aparatelor de acumu-
lare termică şi a celui suplimentar pentru cazul
de sistem combinat de încălzire, care constă
din sistemul termic de acumulare de bază (în
afara valorii de vîrf) şi sistemul suplimentar cu
funcţionare continuă
Порядок расчета Mod de calcul
Мощность отопительного прибора оп-
ределяется по формуле (64)
Puterea aparatului de încălzire se deter-
mină cu formula (64)
Подбор типа прибора производим по
графику на рисунке 2, предварительно оп-
ределив
Alegerea tipului de aparat o facem după
graficul din figura 2, determinînd în prealabil
В результате следует выбрать тепло-
аккумулирующий прибор с показателем
затухания =18.
Drept rezultat trebuie ales aparatul de acu-
mulare termică cu indicele de amortizare
=18.
Количество теплоты , поступаю-
щей от теплоаккумуляционного прибора
базовой системы, рассчитывают согласно
Cantitatea de căldură , care se degajă
de la aparatul de acumulare termică al sistemu-
lui de bază se calculează conform 11.2.2.6 la
CP E.04.05-2006, pag. 230
11.2.2.6 при расчетной температуре минус
(-22+5)=17 °С по формуле
temperatura de calcul de minus (-22+5)=17 °С
cu formula
Мощность дополнительного постоян-
но работающего прибора отопления
определяют по уравнению (65)
Puterea aparatului suplimentar de încălzire
cu funcţionare continuă se determină cu
ecuaţia (65)
CP E.04.05-2006, pag. 231
Anexa Ц (cu caracter de recomandare). Metode de evaluare a permeabilităţrii la aer a elemen-telor de închidere ale clădirilor
Приложение Ц (рекомендуемое). Методы оценки воздухопроницания ограждающих конструкций зданий
Ц.1 Примеры определения сопротив-ления воздухопроницанию огражда-ющих конструкций и выбора типа оконного блока при проектировании жилых зданий
Ц.1 Exemple de determinare a rezisten-ţei la permeabilitatea la aer a elemente-lor de închidere şi alegerea tipului de bloc de fereastră la proiectarea clădiri-lor locative
Пример 1 Exemplul 1
Исходные данные Date iniţiale
Определить, удовлетворяют ли в отно-
шении сопротивления воздухопроницанию
требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) окна в пластмас-совых переплетах
с двухкамерными стек-лопакетами в 12-
этажном здании высотой =34,8 м в
г.Уфе. Максимальная из сред-них
скоростей ветра по румбам за январь =5,5
м/с. Согласно сертификату воздухо-
проницаемость окна при =10 Па равна
G=3,94 кг/(м2·ч) показатель режима фильт-
рации =0,55.
A determina dacă, în ceea ce priveşte re-
zistenţa la permeabilitatea la aer, corespund
condiţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) ferestrele cu cercevele de plastic cu
geam termopan cu două camere ale unei clădiri
de 12 etaje cu înălţimea =34,8 m din or.
Ufa. Viteza maximă din cele medii a vîntului
pe rumburi în ianuarie =5,5 m/s. Conform
certificatului permeabili-tatea la aer a ferestrei
la =10 Pa este efgală cu G=3,94 kg/(m2·h)
indicele regimului de fil-trare =0,55.
Порядок расчета Mod de calcul
Для г.Уфы согласно NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) средняя температура
наружного воздуха наиболее холодной
пятидневки обеспеченностью 0,92 равна
минус 35 °С, расчетная температура
внутреннего воздуха равна 21 °С.
Pentru or. Ufa conform NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) temperatura medie
a aerului exterior a celei mai reci perioade de
cinci zile cu asigurarea de 0,92 este de minus
35 °С, temperatura de calcul a aerului interior
este de 21 °С.
Вычисляем удельный вес наружного и
внутреннего воздуха по формулам (69) и
(70):
Calculăm greutatea specifică a aerului ex-
terior şi interior cu formulele (69) şi (70):
Определяем расчетную разность давле-
ний воздуха на наружной и внутренней по-
верхностях окна на уровне пола первого
этажа здания по формуле (68)
Determinăm diferenţa de calcul a presiu-
nii pe suprafeţele exterioare şi interioare ale fe-
restrei la nivelul pardoselii primului etaj cu fo-
rmula (68)
Находим нормируемое сопротивление
воздухопроницанию окон в рассматривае-
мом доме по формуле (72)
Găsim rezistenţa normată la permeabilita-
tea la aer a ferestrelor blocului examinat cu
formula (72)
CP E.04.05-2006, pag. 232
Сопротивление воздухопроницанию
окна определим по формуле (73)
Rezistenţa la permeabilitate la aer a fe-
restrei se determină cu formula (73)
Таким образом, выбранное окно удов-
летворяет требованиям NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004).
Astfel fereastra în cauză corespunde con-
diţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004).
Пример 2 Exemplul 2
Исходные данные Date iniţiale
Одноквартирный одноэтажный жилой
дом. Место строительства - г.Тихвин Ле-
нинградской области. Расчетная темпера-
тура воздуха в помещениях =20 °С.
Согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-
98) средняя температура и
продолжительность отопительного пе-
риода для г.Тихвина составляют: =-
2,8 °С; =227 сут. Градусо-сутки отопи-
тельного периода, определяемые по форму-
ле (1), равны
Clădire locativă de un etaj cu un apar-
tament. Locul construcţiei – or. Tihvin, regiu-
nea Leningrad. Temperatura de calcul a aerului
în încăperi =20 °С. Conform NCM
A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98) temperatura
medie şi durata perioadei de încălzire
pentru or. Tihvin constituie: =-2,8 °С;
=227 zile. Gradele-zi pe pe-rioada de încăl-
zire, care se determină cu for-mula (1), sunt
egale cu
Нормируемое сопротивление теплопе-
редаче для окон дома согласно таблице 4
СНиП 23-02 составляет reqR = 0,538
м2·°C/Bт.
Rezistenţa normată la transfer termic pen-
tru ferestrele clădirii respective conform tabe-
lului 4 din СНиП 23-02 constituie reqR =
0,538 m2·°C/W.
Порядок расчета Mod de calcul
Для установки в данном здании выбран
оконный блок производства фирмы "Про-
фит" (Вышний Волочек) с тройным остек-
лением в деревянных раздельно-спаренных
переплетах.
Pentru instalare în cădirea respectivă a
fost ales un bloc cu trei foi de geam în cerce-
vele de lemn cuplate separat, produs de firma
„Profit” (Vîşnii Volocek)
Согласно протоколу сертификацион-
ных испытаний приведенное сопротивление
теплопередаче оконного блока (при отно-
шении площади остекления к площади за-
полнения светового проема равном 0,75) rR0 = 0,545 м
2·°C/Bт > reqR = 0,538 м
2·°C/Bт
Conform procesului-verbal al încercărilor
de certificare rezistenţa redusă la transfer ter-
mic a blocului de fereastră (cu raportul dintre
aria de geam şi aria de umplere a golului pen-
tru pătrunderea luminii egal cu 0,75) rR0 =
0,545 m2·°C/W > reqR = 0,538 m
2·°C/W
Результаты сертификационных испы-
таний этого блока на воздухопроницае-
мость согласно ГОСТ 26602.2 приведены на
рисунке Ц.1. По результатам испытаний на
воздухопроницаемость оконный блок про-
изводства фирмы "Профит" относится к
классу В.
Rezultatele încercărilor de certificare a
acestui bloc la permeabilitatea la aer conform
ГОСТ 26602.2 sunt date în figura Ц.1. Con-
form rezultatelor încercărilor la permeabili-
tatea la aer blocul de fereastră produs de firma
„Profit” se referă la clasa В.
CP E.04.05-2006, pag. 233
bloc de fereastră din tîmplărie încleiată de esenţă răşinoasă cu geam termopan cu două camere cu garnitură de etanşare dublă a rosturilor de închidere (firma „Horwood”);
оконный блок из клееного бруса хвойных пород с двухкамер-ным стеклопакетом с двойным уплотнением притворов (фирма "Норвуд");
bloc de fereastră cu trei foi de geam în cercevele cuplate separat cu garnitură de etanşare dublă a rosturilor de închidere (firma „Horwood”);
оконный блок с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах с двойным уплотнением притворов(фирма "Профит")
Figura Ц.1 – Graficul dependenţei permeabilităţii volumice la aer de diferenţa de presiune conform re-
zultatelor încercărilor de certificare a blocului de fereastră, comparat cu graficul dreptelor normative, care deter-mină limitele claselor blocurilor de fereastră după permeabilitatea la aer conform ГОСТ 26602.2
Рисунок Ц.1 - Графики зависимостей объемной воздухопроницаемости от перепада давления по
результатам сертификационных испытаний оконного блока, сопоставленные с графиками нормативных прямых, определяющих границы классов оконных блоков по воздухопроницаемости по ГОСТ 26602.2
Согласно 8.6 NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) оконные блоки в одноэтаж-
ных домах по воздухопроницаемости дол-
жны быть в пределах классов В-Д. Выб-
ранный оконный блок по воздухопроницае-
Conform 8.6 NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) blocurile de fereastră ale clădi-
rilor cu un etaj după permeabilitatea la aer tre-
buie să fie în limitele claselor В-Д. Blocul de
fereastră ales după permea-bilitatea la aer are
CP E.04.05-2006, pag. 234
мости имеет класс В и он может быть
применен в одноквартирном одноэтажном
жилом доме.
clasa В şi acesta poate fi utilizat la blocurile
locative de un etaj cu un apartament.
Пример 3 Exemplul 3
Исходные данные Date iniţiale
Девятиэтажное жилое здание. Место
строительства - г.Тверь. Расчетная темпера-
тура воздуха в помещениях =20 °С. Со-
гласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98
средняя температура и
продолжительность отопительного
периода для г.Твери составляют: =-3,0
°С; =218 сут.
Bloc locativ cu nouă etaje. Locul con-
strucţiei – or. Tver. Temperatura de calcul a
aerului în încăperi =20 °С. Conform NCM
A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98 temperatura
medie şi durata perioadei de încălzire
pentru or. Tver constituie: =-3,0 °С;
=218 zile.
Градусо-сутки отопительного периода,
определяемые по формуле (1), равны
Gradele-zi pe perioada de încălzire, care
se determină cu formula (1), sunt
Нормируемое сопротивление теплопе-
редаче для окон жилого дома составляет
reqR = 0,526 м2·°C/Bт.
Rezistenţa normată la transfer termic pen-
tru ferestrele blocului locativ constituie reqR =
0,526 m2·°C/W.
Порядок расчета Mod de calcul
Для установки в 9-этажном жилом зда-
нии выбирают оконный блок ООО "Нор-
вуд" из клееного бруса хвойных пород с
двухкамерным стеклопакетом с уплотнени-
ем притворов в двух плоскостях.
Pentru instalare în blocul locativ de 9 eta-
je se alege un bloc de fereastră al S.R.L.
"Norwood" din tîmplărie încleiată de esenţă
răşinoasă cu geam termopan cu două camere
cu garnitură de etanşare a rosturilor de închi-
dere în două planuri.
Согласно протоколу сертификацион-
ных испытаний приведенное сопротивление
теплопередаче оконного блока (при отно-
шении площади остекления к площади за-
полнения светового проема, равном 0,75)
Conform procesului-verbal al încercărilor
de certificare rezistenţa redusă la transfer ter-
mic a blocului de fereastră (cu raportul dintre
aria de geam şi aria de umplere a golului pen-
tru pătrunderea luminii egal cu 0,75)
Результаты сертификационных испыта-
ний этого блока на воздухопроницаемость
приведены на рисунке Ц.1. По этим данным
в соответствии с ГОСТ 26602.2 оконный
блок производства "Норвуд" относится к
классу Б.
Rezultatele încercărilor de certificare a
acestui bloc la permeabilitatea la aer sunt date
în figura Ц.1. După aceste date conform ГОСТ
26602.2 blocul de fereastră produs de „Nor-
wood” se referă la clasa Б.
Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) воздухопроницаемость окон
зданий трехэтажных и выше должна быть
не ниже класса Б.
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) permeabilitatea la aer a ferestre-
lor de la clădirile cu trei şi mai multe etaje nu
trebuie să fie mai joasă de clasa Б.
Следовательно, согласно требованиям
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
выбранный оконный блок по воздухопро-
Prin urmare, conform condiţiilor NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) blocul de
fereastră ales după permeabili-tatea la aer poa-
CP E.04.05-2006, pag. 235
ницаемости применим в 9-этажном жилом
здании.
te fi folosit la blocul locativ cu 9 etaje.
Ц.2 Пример определения воздухо-проницаемости помещений жилого дома
Ц.2 Exemplu de determinare a permea-bilităţii la aer a încăperilor blocului lo-cativ
Требуется установить соответствие
требованию NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004) по воздухопроницаемости поме-
щений жилого дома с вентиляцией с естес-
твенным побуждением. Испытаниям на воз-
духопроницаемость согласно ГОСТ 31167
подверглась однокомнатная квартира,
расположенная на 6-м этаже 17-этажного
жилого дома серии П44-1/17, пос-троенного
в Москве.
Se cere a se stabili dacă corespunde con-
diţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) permeabilitatea la aer a încăperilor blo-
cului locativ cu ventilaţie cu acţiune naturală.
A fost încercat la permeabilitatea la aer con-
form ГОСТ 31167 apartamentul cu o cameră,
situat la etajul 6 al blocului locativ cu 17 etaje,
seria П44-1/17, construit în Moscova.
Исходные данные Date iniţiale
Общая площадь квартиры 34,3 м .
Высота помещений 2,65 м. Объем квартиры
Наружные стены толщиной 280
мм из трехслойных железобетонных пане-
лей на гибких связях с утеплителем из
пенополистирола. Окна с двойным остекле-
нием в деревянных спаренных переплетах.
Площадь светопроемов 5,6 м
Aria totală a apartamentului 34,3 m .
Înălţimea încăperilor 2,65 m. Volumul aparta-
mentului Pereţii exteriori cu grosi-
mea de 280 mm din panouri de beton armat în
trei straturi cu legături elastice cu termoizolant
din polistiren expandat. Ferestrele sunt cu
geamuri cu două foi în cercevele cuplate de
lemn. Suprafaţa golurilor pentru pătrunderea
luminii 5,6 m
Поскольку примыкания внутренних ог-
раждений герметичные, инфильтрацион-
ный воздух поступает в квартиру через
светопроемы и наружные стены.
Deoarece joncţiunile elementelor inte-
rioare de închidere sunt etanşe, aerul de infil-
trare pătrunde în apartament prin golurile pen-
tru lumină şi pereţii exteriori
Порядок испытания и обработка
результатов
Modul de încercare
şi prelucrarea rezultatelor
Испытание квартиры на воздухопрони-
цаемость проводилось по методике ГОСТ
31167. Вытяжные отверстия, а также места
перетекания воздуха на другие этажи
(вдоль трубопроводов канализации и про-
чих мест) были загерметизированы. Воз-
духонепроницаемая дверь с вентилятором
установлена в проеме входной двери в ква-
ртиру. Вентилятор работал при установлен-
ной крышке с 7 заглушками. Испытание
проведено на понижение давления при сле-
дующих перепадах давления между наруж-
ным и внутренним воздухом : 50, 40,
30, 20, 10 Па (см. протокол испытаний в
таблице Ц.1).
Încercarea apartamentului la permeabili-
tatea la aer s-a efectuat conform metodologiei
din ГОСТ 31167. Găurile de aspiraţie, precum
şi locurile de scurgere a aerului spre alte etaje
(de-a lungul conductelor de canalizare şi alte
locuri) au fost etanşate. Uşa impenetrabilă la
aer cu ventilator este instalată în golul pentru
uşa de intrare în apartament. Ventilatorul a
funcţionat cu capacul instalat cu 7 dopuri. În-
cercarea s-a efectuat la presiune scăzută la ur-
mătoarele diferenţe de presiune dintre pre-
siunea aerului exterior şi a celui interior :
50, 40, 30, 20, 10 Pa (vezi procesul-verbal în
tabelul Ц.1).
По результатам испытаний установле-
но, что при =50 Па осредненная раз-
ность давления воздуха на вентиляторе
Conform rezultatelor încercărilor s-a sta-
bilit, că la =50 Pa diferenţa medie de pre-
CP E.04.05-2006, pag. 236
=110 Па. Согласно калибровочным
данным вентилятора при 7 установленных
заглушках объемный расход воздуха
через вентилятор определяется по формуле
siune a aerului pe ventilator este =110 Pa.
Conform datelor de calibrate a ventila-torului
cu 7 dopuri puse, consumul volumic de aer
prin ventilator se determină cu formula
При = 110 Па получим Qm = 369
м3/ч.
La = 110 Pa obţinem Qm = 369
m3/h.
Кратность воздухообмена при
=50 Па определяется по формуле
Frecvenţa schimbului de aer la
=50 Pa se determină cu formula
Следовательно, воздухопроницаемость
наружных ограждений квартиры удовлетво-
ряет требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) для жилых зданий с естест-
венной вентиляцией и соответствует классу
воздухопроницаемости "умеренная".
Prin urmare, permeabilitatea la aer a ele-
mentelor exterioare de închidere ale apartame-
ntului corespunde condiţiilor NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) pentru blocuri lo-
cative cu ventilaţie naturală şi corespunde cla-
sei de permeabilitate „moderată” la aer
Tabelul Ц. 1 – Procesul-verbal al rezultatelor încercărilor
Таблица Ц. 1 - Протокол результатов испытаний Denumirea: garsonieră la etajul 6 al blocului loca-tiv cu 17 etaje de tipul П44 Название: однокомнатная квартира на 6-м этаже17-этажного жилого дома типа П44
Data: ______________________________ Дата: ______________________________
Adresa: Moscova, str. Ostrovitianov, bl. 119, corp. 2, ap. 288 Адрес: Москва, ул. Островитянова, д.119.корп. 2. кв. 288
Aria pereţilor, inclusiv a ferestrelor, m2: 78,6, inclusiv a
ferestrelor 5,6 Площадь стен, в том числе окон, м
2: 78,6, в том
числе окон 5,6 Tipul de clădire: din panouri mari Тип здания: крупнопанельное
Tipul elementului de închidere: panouri de beton armat cu trei straturi cu legături elastice cu termoizolant din poli-stiren expandat Вид ограждения: 3-слойные железобетонные панели на гибких связях с утеплителем из пенополистирола
Aria blocului (apartamentului), m2 : 34,3
Площадь дома (квартиры), м2 : 34,3
Înălţimea încăperii, m: 2,65 Высота помещения, м: 2,65
Tipul de fereastră: cercevele cuplate de lemn cu două foi de geam Тип окна: спаренные деревянные переплеты с двухслойным остеклением
Presiunea barometrică, kPa: 98,79 Барометрическое давление, кПа: 98,79
Viteza vîntului, m/s: fără vînt Скорость ветра, м/с: безветрие
Ventilator: cu placă/ fără placă (specificaţi) Вентилятор: с пластиной/ без пластины (нужное подчеркнуть) Numărul de dopuri - 0, 4, 6, 7, 8 (specificaţi) Число заглушек - 0, 4, 6, 7, 8 (нужное подчеркнуть)
Încercarea: pentru ridicare/coborîre (specificaţi) Испытание: на повышение/понижение (нужное подчеркнуть)
Timpul începutului încercării: 12 h 45 min Время начала испытаний: 12 ч 45 мин
Temperatura exterioară, °С: 20,5 Наружная температура, °С: 20,5
Temperatura interioară, °С: 24,0 Внутренняя температура, °С: 24,0
CP E.04.05-2006, pag. 237
Timpul sfîrşitului încercării: ora13 10 min Время окончания испытаний: 13 ч 10 мин
Temperatura exterioară, °С: 20,5 Наружная температура, °С: 20,5
Temperatura interioară, °С: 24,4 Внутренняя температура, °С: 24,4
Încercările au fost efectuate de
Испытания провели
CP E.04.05-2006, pag. 238
Anexa Ш (cu caracter informativ). Rezistenţa la permeabilitatea la vapori a materialelor în foi şi a straturilor subţiri de izolaţie contra vaporilor
Приложение Ш (справочное). Сопротивление паропроницанию листовых материа-лов и тонких слоев пароизоляции
Nr. crt.
п.п.
Materialul Материал
Grosimea, mm
Толщина слоя, мм
Rezistenţa la perme-abilitatea la vapori Rvp, m
2·h·Pa/mg
Сопротивление паропроницанию Rvp, м
2··ч·Па/мг
1
Carton obişnuit
Картон обыкновенный
1,3
0,016
2
Foi de azbociment
Листы асбестоцементные
6
0,3
3
Foi de ipsos pentru înveliş (tencuială uscată)
Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка)
10
0,12
4
Plăci fibrolemnoase rigide
Листы древесно-волокнистые жесткие
10
0,11
5
Plăci fibrolemnoase moi
Листы древесно-волокнистые мягкие
12,5
0,05
6
Vopsite cu bitum fierbinte o singură dată
Окраска горячим битумом за один раз
2
0,3
7
Vopsite cu bitum fierbinte de două ori
Окраска горячим битумом за два раза
4
0,48
8
Vopsite cu vopsea de ulei de două ori cu chituire şi grundui-
re în prealabil
Окраска масляная за два раза с предварительной шпат-
левкой и грунтовкой
-
0,64
9
Vopsite cu vopsea de email
Окраска эмалевой краской
-
0,48
10
Lustruirea cu mastic de isol o singură dată
Покрытие изольной мастикой за один раз
2
0,60
11
Lustruirea cu mastic de bitum şi cuchersol o singură dată
Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз
1
0,64
12
Lustruirea cu mastic de bitum şi cuchersol de două ori
Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за два раза
2
1,1
13
Pergamin pentru învelitori
Пергамин кровельный
0,4
0,33
14
Peliculă de polietilenă
Полиэтиленовая пленка
0,16
7,3
15
Ruberoid
Рубероид
1,5
1,1
16
Carton gudronat pentru învelitori
Толь кровельный
1,9
0,4
17
Furnir încleiat în trei straturi
Фанера клееная трехслойная
3
0,15
CP E.04.05-2006, pag. 239
Anexa Щ (cu caracter obligatoriu). Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul cu cheramzit, care conţine clorură de sodiu, potasiu şi magneziu
Приложение Щ (обязательное). Изолинии сорбционного влагосодержания керамзи-тобетона, содержащего хлориды натрия, калия и магния
Figura Щ.1– Izoliniile conţinutului de umiditate de sor-bţie în betonul cu cheramzit ρ0=1200 kg/m
3, care co-
nţine clorură de natriu, la schimbarea umidităţii relati-
ve a aerului , %, şi a conţinutului de săruri în ma-
să , %
Рисунок Щ.1 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м
3, содер-
жащего хлорид натрия, при изменении относи-
тельной влажности воздуха , %, и массового
солесодержания , %
Figura Щ.2 – Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul cu cheramzit ρ0=1200 kg/m
3, care
conţine clorură de sodiu, la schimbarea umidităţii re-
lative a aerului , %, şi a conţinutului de săruri în
masă , %
Рисунок Щ.2 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м
3, содер-
жащего хлорид калия, при изменении относи-
тельной влажности воздуха , %, и массового
со-лесодержания , %
Figura Щ.3 – Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul cu cheramzit ρ0=1200 kg/m
3, care
conţine clorură de sodiu, la schimbarea umidităţii re-
lative a aerului , %, şi a conţinutului de săruri în
Figura Щ.4 – Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul cu cheramzit ρ0=1200 kg/m
3, care
conţine NaCI - 60%, КСl - 30%, MgCl - 10%, la
schimbarea umidităţii relative a aerului , %, şi a
CP E.04.05-2006, pag. 240
masă , %
Рисунок Щ.3 - Изолинии сорбционного влагосоде-ржания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м
3, содержа-
щего хлорид магния, при изменении относитель-
ной влажности воздуха , %, и массового соле-
содержания , %
conţinutului de săruri în masă , %, în pereţii floto-
fabricilor Рисунок Щ.4 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м
3, содер-
жащего NaCI - 60%, КСl - 30%, MgCl - 10%, при
изменении относительной влажности воздуха
, %, и массового солесодержания , %, в
стенах флото-фабрик
Figura Щ.5 – Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul cu cheramzit ρ0=1200 kg/m
3, care
conţine NaCI - 50%, КСl - 30%, MgCl - 10%, la
schimbarea umidităţii relative a aerului , %, şi a
conţinutului de săruri în masă , %, în pereţii sec-
ţiilor de concasare a minereului Рисунок Щ.5 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м
3, содер-
жащего NaCI - 50%, КСl - 30%, MgCl - 10%, при
изменении относительной влажности воздуха ,
%, и массового солесодержания , %, в стенах
цехов дробления руды
Figura Щ.6 – Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul cu cheramzit ρ0=1200 kg/m
3, care
conţine NaCI - 30%, КСl - 60%, MgCl - 10%, la
schimbarea umidităţii relative a aerului , %, şi a
conţinutului de săruri în masă , %, în pereţii sec-
ţiilor de uscare Рисунок Щ.6 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м
3, со-
держащего NaCI - 30%, КСl - 60%, MgCl - 10%,
при изменении относительной влажности возду-
ха , %, и массового солесодержания , %, в
стенах цехов сушки
CP E.04.05-2006, pag. 241
Anexa Э (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al rezistenţei la permeabilitate la vapori
Приложение Э (рекомендуемое). Пример расчета сопротивления паропроницанию
Рассчитать сопротивление паропрони-
цанию наружной многослойной стены из
железобетона, утеплителя и кирпичной об-
лицовки жилого здания в Москве. Прове-
рить соответствие сопротивления паропро-
ницанию стены требованиям NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004), рассчитать рас-
пределение парциального давления водя-
ного пара по толще стены и возможность
образования конденсата в толще стены.
A calcula rezistenţa la permeabilitate la
vapori a peretelui exterior multistrat de beton
armat, a termoizolantului şi a căptuşelii de că-
rămidă a unui bloc locativ din Moscova. A ve-
rifica dacă corespunde rezistenţa la permea-
bilitate la vapori a peretelui condiţiilor NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), a calcula
repartizarea presiunii parţiale a vaporilor de
apă pe grosimea peretelui şi posibilitatea for-
mării condensului în masa peretelui
Исходные данные Date iniţiale
Расчетная температура и отно-
сительная влажность внутреннего воздуха
, %: для жилыx помещений
(согласно ГОСТ 30494), =55% (согласно
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
Temperatura de calcul şi umidi-
tatea relativă a aerului interior , %: pentru
încăperi de locuit (conform ГОСТ
30494), =55% (conform NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004)).
Расчетная зимняя температура
и относительная влажность наружного воз-
духа , %, определяются следующим
образом: и принимаются соответ-
ственно равными средней месячной темпе-
ратуре и средней относительной влажности
наиболее холодного месяца. Для Москвы
наиболее холодный месяц январь и соглас-
но таблице 3* NCM A.07.05-2006 (MCH
2.04-01-98) =-10,2 °С, и согласно
таблице 1* NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-
01-98) =84%.
Temperatura de calcul de iarnă
şi umiditatea relativă a aerului extern , %,
se determină în modul următor: şi se
adoptă corespunzător egale cu temperatura
medie lunară şi umiditatea relativă medie a lu-
nii celei mai reci. Pentru Moscova cea mai rece
lună este ianuarie, iar conform tabelului 3* din
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98) =-
10,2 °С, iar conform tabelului 1* din NCM
A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98) =84%.
Влажностный режим жилых помеще-
ний - нормальный; зона влажности для
Москвы - нормальная, тогда условия экс-
плуатации ограждающих конструкций оп-
ределяют по параметру Б (согласно NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Расчет-
ные теплотехнические показатели матери-
алов приняты по параметру Б приложения
Д настоящего Свода правил.
Regimul umed în încăperile de locuit -
normal; zona de umiditate pentru Moscova -
normală, astfel condiţiile de exploatare a ele-
mentelor de închidere se determină după para-
metrul Б (conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004). Indicii termotehnici de calcul ai
materialeleor se adoptă după parametrul Б din
anexa Д a prezentului Cod practic.
Наружная многослойная стена жилого
дома состоит из следующих слоев, считая
от внутренней поверхности:
Peretele extern multistrat al blocului loca-
tiv constă din următoarele straturi, începînd cu
cel de la suprafaţa interioară:
1 - гипсовая штукатурка толщиной 5
мм, плотностью с окраской
внутренней поверхности двумя слоями мас-
ляной краски, расчетные коэффициенты те-
1 - tencuiala cu ipsos cu grosimea de 5
mm, densitatea de vopsit pe
suprafaţa interioară cu două straturi de vopsea
de ulei, coeficienţii de calcul de conduc-
CP E.04.05-2006, pag. 242
плопроводности , паро-
проницаемости ;
tibilitate termică , de per-
meabilitate la vapori ;
2 - железобетон толщиной 100 мм,
плотностью
2 – beton armat cu grosimea de 100 mm,
cu densitatea
3 - утеплитель Styrofoam 1В А фирмы
"ДАУ ЮРОП ГмбХ" толщиной 100 мм,
плотностью
3 - termoizolant Styrofoam 1В А al fir-
mei "DAU EUROPE GmbH" cu grosimea 100
mm, cu densitatea
4 - кирпичная облицовка из сплошного
глиняного обыкновенного кирпича толщи-
ной 120 мм,
4 – căptuşeală de cărămidă obişnuită
compactă de argilă cu grosimea 120 mm,
5 - штукатурка из поризованного гип-
соперлитового раствора толщиной 8 мм,
5 – tencuială din mortar porizat de ipsos
şi agregate de perlit cu grosimea de 8 мм,
Порядок расчета Mod de calcul
Сопротивление теплопередаче ограж-
дающей конструкции равно
Rezistenţa la transfer termic a elemen-
telor de închidere este
Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) (п.9.1, примечание 3)
плоскость возможной конденсации в
многослойной конструкции совпадает с на-
ружной поверхностью утеплителя.
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) (p.9.1, nota 3) suprafaţa posibilă
de condensare în elementele de construcţie
multistrat coincide cu suprafaţa exterioară a
termoizolantului.
Сопротивление паропроницанию Rvp,
м2·ч·Па/мг, ограждающей конструкции (в
пределах от внутренней поверхности до
плоскости возможной конденсации) должно
быть не менее нормируемых сопротивле-
ний паропроницанию, определяемых по
формулам (16) и (17) NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004), приведенных ниже для
удобства изложения:
Rezistenţa la permeabilitatea la vapori
Rvp, m2·h·Pa/mg, a elementului de închidere (în
limitele de la suprafaţa interioară până la su-
prafaţa posibilei condensări) trebuie să nu fie
mai mică decât rezistenţele normate la permea-
bilitate la vapori, determinate cu formulele
(16) şi (17) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004), prezentate mai jos pentru como-
ditatea expunerii:
(Э.1)
(Э.2)
CP E.04.05-2006, pag. 243
где парциальное давление водяного
пара внутреннего воздуха, Па, при расчет-
ной температуре и относительной влажно-
сти этого воздуха, определяемое по фор-
муле
în care presiunea parţială a vaporilor de
apă a aerului interior, Pa, la temperatura de
calcul şi umiditatea relativă a aerului respectiv,
care se determină cu formula
(Э.3)
где парциальное давление насыщен-
ного водяного пара, Па, при температуре
принимается по приложению С настоя-
щего Свода правил: при tint = 20 oC Eint =
2338 Па. Тогда при
în care presiunea parţială a vaporilor sa-
turaţi de apă, Pa, la temperatura se adoptă
din anexa С al prezentului Cod practic: la tint =
20 oC Eint = 2338 Pa. Astfel dacă
- парциальное давление водяного пара,
Па, в плоскости возможной конденсации за
годовой период эксплуатации, определяе-
мое по формуле
- presiunea parţială a vaporilor de apă, Pa,
în planul posibilei condensări pe perioada unui
an de exploatare, se determină cu formula
(Э.4)
- парциальные давления водя-
ного пара, Па, принимаемые по температу-
ре в плоскости возможной конденсации,
определяемой при средней температуре на-
ружного воздуха соответственно зимнего,
весенне-осеннего и летнего периодов;
- presiunea parţială a vaporilor de
apă, Pa, se adoptă după temperatura în pla-
nul posibilei condensări, care se determină la
temperatura medie a aerului exterior cores-
punzător perioadei de iarnă, de primăvară-toa-
mnă şi de vară;
- продолжительность, мес, соот-
ветственно зимнего, весенне-осеннего и
летнего периодов, определяемая с учетом
следующих условий:
- durata, lunile, corespunzătoare pe-
rioadei de iarnă, de primăvară-toamnă şi de
vară, care se determină în funcţie de următoa-
rele condiţii:
а) к зимнему периоду относятся ме-
сяцы со средними температурами наруж-
ного воздуха ниже минус 5 °С;
а) la perioada de iarnă se raportă lunile cu
temperaturile medii ale aerului exterior mai jo-
ase de minus 5 °С;
б) к весенне-осеннему периоду отно-
сятся месяцы со средними температурами
наружного воздуха от минус 5 до плюс 5
°С;
б) la perioada de primăvară-toamnă se
raportă lunile cu temperaturile medii ale aeru-
lui exterior de la minus 5 până la plus 5 °С;
в) к летнему периоду относятся месяцы
со средними температурами наружного воз-
духа выше плюс 5 °С.
в) la perioada de vară se raportă lunile cu
temperaturile medii ale aerului exterior mai
înalte de plus 5 °С;
Продолжительность периодов и их сре-
дняя температура определяются по таблице
3* NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98), а
значения температур в плоскости возмож-
ной конденсации , соответствующие этим
Durata perioadelor şi temperatura lor me-
die se determină conform tabelului 3* din
NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98), iar
valorile temperaturilor în planul posibilei con-
densări , corespunzătoare acestei perioade,
CP E.04.05-2006, pag. 244
периодам, по формуле (74) настоящего
Свода правил
cu formula (74) din prezentul Cod practic
(Э.5)
где în care
- расчетная температура внутреннего
воздуха °С, принимаемая для жилого зда-
ния в Москве равной 20 °С;
- temperatura de calcul a aerului interior
°С, adoptată pentru blocul locativ din Moscova
este de 20 °С;
- расчетная температура наружного воз-
духа -го периода, °С, принимаемая равной
средней температуре соответствующего пе-
риода;
- temperatura de calcul a aerului exterior a
perioadei , °С, se adoptă egală cu temperatura
medie a perioadei corespunzătoare;
- сопротивление теплопередаче внут-
ренней поверхности ограждения, равное
- rezistenţa la transfer termic a suprafeţei
interioare a elementelor de închidere, este
- термическое сопротивление слоя ог-
раждения в пределах от внутренней по-
верхности до плоскости возможной конден-
сации;
- rezistenţa termică a stratului elemen-
tului de închidere în limitele de la suprafaţa in-
terioară până la suprafaţa posibilei condensări;
- сопротивление теплопередаче ограж-
дения, определенное ранее равным
- rezistenţa la transfer termic a elementului
de închidere, determinată anterior este
Определим термическое сопротивление
слоя ограждения в пределах от внутренней
поверхности до плоскости возможной кон-
денсации
Determinăm rezistenţa termică a stratului
elementului de închidere în limitele de la sup-
rafaţa interioară până la suprafaţa posibilei
condensări
Установим для периодов их продолжи-
тельность , сут, среднюю температуру ,
°С, согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-
01-98) и рассчитаем соответствующую
температуру в плоскости возможной
конденсации , °С, по формуле (Э.5) для
климатических условий Москвы:
Stabilim pentru perioadele respective du-
rata lor , zile, temperatura medie , °С, con-
form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98)
şi calculăm temperatura corespunzătoare în
planul posibilei condensări , °С, cu formula
(Э.5) pentru condiţiile de climă ale Moscovei:
зима (январь, февраль, декабрь): iarna (ianuarie, februarie, decembrie)
=3 мес;
=[(-10,2)+(-9,2)+(-7,3)]/3=-8,9 °С;
=20-(20+8,9)(0,115+3,289)/3,638=-7,04 °C;
весна - осень (март, апрель, октябрь, primăvara – toamna (martie, aprilie, oc-
CP E.04.05-2006, pag. 245
ноябрь): tombrie, noiembrie)
=4 мес;
=[(-4,3)+4,4+4,3+(-1,9)]/4=0,6 °С;
=20-(20-0,6)(0,115+3,289)/3,638=1,85 °С;
лето (май - сентябрь): vara (mai – septembrie)
=5 мес;
=(11,9+16+18,1+16,3+10,7)/5=14,6 °С;
=20-(20-14,6)(0,115+3,289)/3,638=14,95 °С.
По температурам ( ) для соот-
ветствующих периодов определяем по при-
ложению С парциальные давления
( ) водяного пара: Е1 = 337 Па, Е2
= 698 Па, Е3 = 1705 Па и по формуле (Э.4)
определим парциальное давление водяного
пара , Па, в плоскости возможной кон-
денсации за годовой период эксплуатации
ограждающей конструкции для соответ-
ствующих продолжительностей периодов
După temperaturile ( ) penru pe-
rioadele corespunzătoare determinăm con-form
anexei С presiunile parţiale ( ) a va-
porilor de apă: Е1 = 337 Pa, Е2 = 698 Pa, Е3 =
1705 Pa, iar cu formula (Э.4) determinăm pre-
siunea parţială a vaporilor de apă , Pa, în
planul posibilei condensări pe perioada de un
an de exploatare a elementelor de închidere
pentru duratele corespunzătoare ale perioa-
delor
=(337·3+698·4+1705·5)/12=1027 Па.
Сопротивление паропроницанию e
vpR ,
м2·ч·Па/мг, части ограждающей конструк-
ции, расположенной между наружной по-
верхностью и плоскостью возможной кон-
денсации, определяется по формуле (79).
Rezistenţa la permeabilitate la vapori e
vpR , m2·h·Pa/mg, a părţii elementului de închi-
dere, care se află între suprafaţa exterioară şi
planul posibilei condensări se determină cu
formula (79).
Среднее парциальное давление водяно-
го пара наружного воздуха , Па, за годо-
вой период определяют по NCM A.07.05-
2006 (MCH 2.04-01-98) (таблица 5а*)
Presiunea medie parţială a vaporilor de
apă din aerul exterior , Pa, pe perioada
anuală se determină conform NCM A.07.05-
2006 (MCH 2.04-01-98) (tabelul 5а*)
=(280+290+390+620+910+1240+1470+1400+1040+700+500+360)/12=767 Па.
По формуле (16) NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) определяем нормиру-
емое сопротивление паропроницанию из
условия недопустимости накопления влаги
за годовой период эксплуатации согласно
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
(п.9.1а)
Cu formula (16) NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) determinăm rezistenţa
normată la permeabilitate la vapori cu condiţia
neadmiterii acumulării umidităţii pe perioada
de un an de exploatare conform NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) (p.9.1а)
CP E.04.05-2006, pag. 246
Для расчета нормируемого сопротив-
ления паропроницанию из условия
ограничения влаги за период с отрицатель-
ными средними месячными температурами
наружного воздуха берут определенную ра-
нее продолжительность этого периода ,
сут, среднюю температуру этого периода
Pentru calculul rezistenţei normate la per-
meabilitate la vapori cu condiţia reduce-
rii umidităţii pe perioada cu temperaturi medii
lunare negative a aerului exterior se adoptă du-
rata determinată anterior pe această perioadă
, zi, temperatura medie a acestei perioade
Температуру в плоскости воз-
можной конденсации для этого периода оп-
ределяют по формуле (80)
Temperatura în planul posibilei
condensări pentru această perioadă se deter-
mină cu formula (80)
=20-(20+6,6)(0,115+3,289)/3,638=-4,9 °С.
Парциальное давление водяного пара
, Па, в плоскости возможной конденса-
ции определяют по приложению С при
=-4,89 °С равным =405 Па.
Presiunea parţială a vaporilor de apă ,
Pa, în planul posibilei condensări se determină
conform anexei С, la =-4,89 °С, este
=405 Pa.
Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) в многослойной ограждаю-
щей конструкции увлажняемым слоем
является утеплитель, в данном примере
Styrofoam плотностью ρw = 28 кг/м3 при
толщине =0,1 м. Предельно допус-тимое
приращение расчетного массового отно-
шения влаги в этом материале согласно
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
=25%.
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) în elementele mul-tistrat de în-
chidere stratul umezit este stratul termo-
izolant, în exemplul nostru Styrofoam cu den-
sitatea ρw = 28 kgг/m3 şi grosimea =0,1 m.
Creşterea maximă admisibilă a raportului
masic de calcul a umidităţii în acest material
conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) =25%.
Средняя упругость водяного пара на-
ружного воздуха периода месяцев с отрица-
тельными средними месячными температу-
рами, определенная ранее, равна =364
Па.
Elasticitatea medie a vaporilor de apă din
aerul exterior pe perioada lunilor cu tempera-
turi medii lunare negative, este =364 Pa.
Коэффициент определяется по фор-
муле (20) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004).
Coeficientul se determină cu formula
(20) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004).
=0,0024(405-364)151/1,11=13,39.
Определим по формуле (17) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
Determinăm cu formula (17) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
CP E.04.05-2006, pag. 247
При сравнении полученного значения
с нормируемым устанавливаем, что
La compararea valorii obţinute cu
cea normată constatăm, că
Следовательно, ограждающая конст-
рукция удовлетворяет требованиям NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) в
отношении сопротивления паро-
проницанию.
Prin urmare, elementul de închidere co-
respunde condiţiilor NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) în ceea ce priveşte rezis-
tenţa la permeabilitate la vapori.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще стены и
определение возможности образования конденсата в толще стены
Calculul repartizării presiunii parţiale a vaporilor de apă în masa peretelui şi determina-
rea posibilităţii formării condensului în masa peretelui
Для проверки конструкции на наличие
зоны конденсации внутри стены определя-
ем сопротивление паропроницанию стены
по формуле (79) настоящего Свода пра-
вил (здесь и далее сопротивлением влаго-
обмену у внутренней и наружной поверхно-
стей пренебрегаем).
Pentru verificarea elementului de con-
strucţie privind prezenţa zonei de condensare
în interiorul peretelui determinăm rezistenţa la
permeabilitate la vapori a peretelui cu for-
mula (79) din prezentul Cod practic (aici şi în
continuare neglijăm rezistenţa la schimbul de
umiditate la suprafeţele interioară şi exterioa-
ră).
Определяем парциальное давление во-
дяного пара внутри и снаружи стены по
формуле (Э.3) и приложению С настоящего
Свода правил
Cu formula (Э.3) şi conform anexei С din
prezentul Cod practic determinăm presiunea
parţială a vaporilor de apă în interiorul şi ex-
teriorul peretelui
=(55/100)2338=1286 Па;
=(84/100)260=218 Па.
Определяем температуры на грани-
цах слоев по формуле (Э.5), нумеруя от
внутренней поверхности к наружной, и по
этим температурам - максимальное парци-
альное давление водяного пара по при-
ложению С:
Determinăm temperaturile la mar-
ginile straturilor cu formula (Э.5), numărînd de
la suprafaţa interioară spre cea exterioară, iar
după aceste temperaturi – presiunea parţială
maximă a vaporilor de apă conform anexei
С:
CP E.04.05-2006, pag. 248
Рассчитаем действительные парциаль-
ные давления водяного пара на границах
слоев по формуле
Calculăm presiunile parţiale reale ale
vaporilor de apă la limita straturilor cu formula
(Э.6)
где în care
и - то же, что и в формуле (Э.3);
şi - cu aceeaşi semnificaţie ca în
formula (Э.3);
- то же, что и в формуле (79);
- cu aceeaşi semnificaţie ca în formula
(79);
- сумма сопротивлений паропроница-
нию слоев, считая от внутренней поверхно-
сти.
- suma rezistenţelor la permeabilitate la
vaporii de apă ale straturilor, socotind de la
suprafaţa interioară
В результате расчета по формуле (Э.6)
получим следующие значения:
Ca rezultat al calcului cu formula (Э.6)
obţinem următoarele valori:
При сравнении величин максимального
парциального давления водяного пара и
величин действительного парциального
давления водяного пара на соответству-
ющих границах слоев видим, что все вели-
чины ниже величин , что указывает на
отсутствие возможности конденсации водя-
ного пара в ограждающей конструкции.
La compararea valorilor presiunii parţiale
maxime a vaporilor de apă şi valorilor pre-
siunii parţiale reale a vaporilor de apă la
limitele corespunzătoare ale straturilor vedem,
că toate valorile sunt mai mici decât valori-
le , ceea ce indică la lipsa posibilităţii de
condensare a vaporilor de apă în elementul de
închidere.
Для наглядности расчета построим
график распределения максимального пар-
циального давления водяного пара и
график изменения действительного парци-
аль-ного давления водяного пара по тол-
ще стены в масштабе сопротивлений паро-
проницанию его слоев. Очевидно, что эти
кривые не пересекаются, что также дока-
зывает невозможность образования конден-
сата в ограждении.
Pentru concreteţea calculului să con-
struim graficul repartizării presiunii parţiale
maxime a vaporilor de apă şi graficul schi-
mbării presiunii parţiale reale a vaporilor de
apă în masa peretelui la scara rezistenţelor la
permeabilitate la vapori ale straturilor lui. Evi-
dent, că aceste curbe nu se intersectează, ceea
ce, deasemenea, demonstrează imposibili-tatea
formării condensului în elementul de în-
chidere .
CP E.04.05-2006, pag. 249
repartizarea presiunii parţiale reale a vaporilor de apă
распределение действительного парциального давления водяного пара
repartizarea presiunii parţiale maxime a vaporilor de apă
распределение максимального парциального давления водяного пара
Figura Э.1 - Repartizarea presiunii parţiale a vaporilor de apă în elementul de închidere (de la stînga la dreapta – de la suprafaţa interioară la cea exterioară)
Рисунок Э.1 - Распределение парциального давления водяного пара в ограждающей конструкции (слева направо - от внутренней поверхности к наружной)
CP E.04.05-2006, pag. 250
Anexa Ю (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul termotehnic al pardoselii
Приложение Ю (рекомендуемое). Пример теплотехнического расчета пола
Исходные данные Date iniţiale
Определить, удовлетворяет ли в отно-
шении теплоусвоения требованиям NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) кон-
струкция пола жилого здания из поливи-
нилхлоридного линолеума на теплозву-
коизолирующей подоснове из стеклянного
волокна, наклеенного холодной битумной
мастикой на железобетонную плиту пере-
крытия. Теплотехнические характеристики
отдельных слоев конструкции пола (при их
нумерации сверху вниз) даны в таблице
Ю.1.
A determina, dacă, în ceea ce priveşte asi-
milarea termică, corespunde NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) construcţia pardo-
selii din linoleum policlorvinilic pe bază ter-
mofonoizolantă din fibre de sticlă lipite cu
mastic de bitum rece pe placa de beton armat a
planşeului blocului locativ. Caracteristicile ter-
motehnice ale unor straturi din structura par-
doselii (la enumerarea lor de sus în jos) sunt
date în tabelul Ю.1.
Tabelul Ю.1 Таблица Ю.1 Numărul
stratului
Номер
слоя
Materialul
Материал
Grosimea
stratului ,
m
Толщина
слоя , м
Densitatea
materialului
în stare uscată
Плотность
материала в
сухом со-
стоянии
Coeficienţii pentru condiţiile de ex-
ploatare A
Коэффициенты при условиях экс-
плуатации А
Rezistenţa ter-
mică
Термическое
сопротивление
conductivitatea
termică
теплопроводности
asimilarea termi-
că
теплоусвоения
1
Stratul aparent din
linoleum
Лицевой слой из
линолеума
0,0015 1600 0,33 7,52 0,0045
2 Baza
Подоснова 0,002 150 0,047 0,92 0,043
3 Mastic de bitum
Битумная мастика 0,001 1000 0,17 4,56 0,0059
4 Placă de planşeu
Плита перекрытия 0,14 2400 1,74 16,77 0,08
Порядок расчета Mod de calcul
Определим тепловую инерцию слоев
пола по формуле (53)
Determinăm inerţia termică a straturilor
pardoselii cu formula (53)
Так как суммарная тепловая инерция
первых трех слоев
Deoarece inerţia termică totală a primelor
trei straturi
=0,034+0,04+0,027=0,101<0,5,
CP E.04.05-2006, pag. 251
но суммарная тепловая инерция четырех
слоев
însă inerţia termică totală a patru straturi
0,101+1,34=1,441>0,5,
то показатель теплоусвоения поверхности
пола определяем последовательно с учетом
четырех слоев конструкции пола с помо-
щью формул (82) и (83), начиная с третьего
deci indicele de absorbţie termică a suprafeţei
pardoselii îl determinăm succesiv ţinîndu-se
cont de cele patru straturi din structura pardo-
selii cu formulele (82) şi (83), începînd cu al
treilea
Значение показателя теплоусвоения
поверхности пола для жилых зданий со-
гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) не должное превышать
Valoarea indicelui de absorbţie termică a
suprafeţii pardoselii pentru blocuri locative
conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) nu trebuie să depăşească
и расчетное значение показателя теплоус-
воения данной конструкции
şi valoarea de calcul a indicelui de absorbţie
termică a structurii respective
Следовательно, рассматриваемая кон-
струкция пола в отношении теплоусвоения
не удовлетворяет требованиям NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Опреде-
лим показатель теплоусвоения поверхнос-
ти данной конструкции пола в том случае,
если по плите перекрытия будет устроена
стяжка из шлакопемзобетона
Prin urmare, dacă examinăm structura
pardoselii în ceea ce priveşte asimilarea ter-
mică ea nu corespunde condiţiilor NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Să deter-
minăm indicele de absorbţie ter-mică a supra-
feţei structurii respective pentru cazul, când pe
placa de planşeu se va aşeza o şapă de zgură şi
piatră ponce
Конструкция пола в этом случае будет Structura pardoselii în acest caz va consta
CP E.04.05-2006, pag. 252
состоять из пяти слоев. din cinci straturi.
Так как суммарная тепловая инерция
первых четырех слоев
Deoarece inerţia termică totală a primelor
patru straturi
=0,034+0,04+0,027+0,315=0,416<0,5,
но суммарная тепловая инерция пяти слоев
0,416+1,34=1,756>0,5, то показатель тепло-
усвоения поверхности пола определяется с
учетом пяти слоев конструкции пола.
însă inerţia termică totală a cinci straturi
0,416+1,34=1,756>0,5, deci indicele de asimi-
lare termică a suprafeţei pardoselii se deter-
mină ţinîndu-se cont de cinci straturi din struc-
tura pardoselii.
Определим показатель теплоусвоения
поверхности четвертого, третьего, второго
и первого слоев пола по формулам (82) и
(83):
Să determinăm indicele de asimilare ter-
mică a suprafeţei straturilor patru, trei, doi şi
unu ale pardoselii cu formulele (82) şi (83):
Таким образом, устройство по плите
перекрытия стяжки из шлакопемзобетона
толщиной 20 мм умень-
шило значение показателя теплоусвоения
поверхности пола с 13,2 до 9,4 .
Следовательно, эта конструкция пола в от-
ношении теплоусвоения удовлетворяет
нормативным требованиям, так как значе-
ние показателя теплоусвоения поверхности
не превышает - норми-
руемого показателя теплоусвоения пола для
жилых зданий.
Astfel, punerea pe placa de planşeu a şa-
pei de zgură şi piatră ponce
cu grosimea de 20 mm a re-dus valoarea indi-
celui de asimilare termică a suprafeţei pardose-
lii de la 13,2 până la 9,4 . Prin
urmare, această structură a pardoselii, în ceea
ce priveşte asimilarea ter-mică, corespunde
condiţiilor normative, deoa-rece valoarea indi-
celui de asimilare termică a suprafeţei nu depă-
şeşte - indice normativ
de asimilare termică a pardo-selii în blocurile
locative.
CP E.04.05-2006, pag. 253
Anexa Я (cu caracter de recomandare). Exemplu de prezentare a capitolului «Eficienţa ener-getică» din proiectul unui edificiu public
Приложение Я (рекомендуемое). Пример составления раздела «Энергоэффектив-ность» проекта общественного здания
Я.1 Исходные данные для расчета теплоэнергетических параметров здания лечебного учреждения
Я.1 Datele iniţiale pentru calculul pa-rametrilor termoenergetici ai edificiului instituţiei curative
Общая характеристика здания Caracteristica generală a edificiului
Пятиэтажное здание лечебного учреж-
дения. Фасад, план и разрез здания приве-
дены на рисунках Я.1-Я.3. В цокольном
этаже размещены конференц-зал, кухня и
подсобные помещения. На первом этаже -
входная группа с конференц-залом и залами
для семинаров, приемное отделение и рес-
торан. На втором этаже - фойе с залами для
семинаров, библиотека, административные
помещения и отделение функциональной
диагностики. На третьем этаже – лаборато-
рия клеточных технологий, центр научно-
исследовательских лабораторий, морфоло-
гическая лаборатория. На четвертом этаже -
кардиохирургический стационар на 66 коек.
На пятом этаже - операционный блок и
реанимационное отделение. В техническом
этаже под куполом - зал для текущих опе-
ративных совещаний врачей и комната пси-
хологической разгрузки персонала.
Edificiu cu cinci etaje al instituţiei cura-
tive. Faţada, planul şi secţiunea edificiului sunt
date în figurile Я.1-Я.3. La etajul de soclu se
află sala de conferinţe, bucătăria şi încăperile
auxiliare. La primul etaj – grupul de intrare cu
sala de conferinţe şi sălile pentu seminare, sec-
ţia de recepţie şi restaurantul. La etajul doi –
foaierul cu săli pentru seminare, biblioteca,
încăperi administrative şi secţia de diagno-
sticare funcţională. La etajul trei – laboratorul
tehnologiilor celulare, centrul de laboratoare
de cercetare ştiinţifică, laboratorul morfologic.
La etajul patru – staţionar de chirurgie cardiacă
pentru 66 de paturi. La etajul cinci – bloc pen-
tru operaţii şi secţia de reanimare. La etajul
tehnic sub cupolă – sală de şedinţe operative
pentru medici şi camera de reconfortare psiho-
logică a personalului
Общая высота здания 25,3 м, высота
подвала - 3,6 м. Отапливаемая площадь
здания - 18199 м , в том числе полезная
площадь - 15241 м , отапливаемый объем
здания - 72395 м , общая площадь наруж-
ных ограждающих конструкций - 14285 м .
Înălţimea totală a edificiului - 25,3 m,
înălţimea subsolului - 3,6 m. Aria încălzită a
edificiului - 18199 m , inclusiv aria utilă -
15241 m , volumul încălzit al edificiului -
72395 m , aria totală a elementelor exterioare
de închidere - 14285 m .
Режим работы: лечебный блок (4-й-5-й
этажи) - круглосуточно, лабораторно-адми-
нистративный блок - (1-й-3-й этажи) - 8-ча-
совой рабочий день при 5-дневной рабочей
неделе, массовые мероприятия (научные
конференции и др.) - 8-часовой день один
раз в неделю. Одновременное нахождение
людей в здании: круглосуточное - 100 чел.,
в течение 8-часового рабочего дня при 5-
дневной неделе - 400 чел., во время науч-
ных конференций - 1200 чел.
Regimul de lucru: blocul curatuv (etajele
4 şi 5) – 24 din 24 de ore, blocul administrativ
şi de laboratoare - (etajele 1 şi 3) – zi de lucru
de 8 ore în săptămîna cu 5 zile de lucru, acţiuni
de masă (conferinţe ştiinţifice ş. a.) – zi de lu-
cru de 8 ore, o dată pe săptămînă. Aflarea con-
comitentă în edificiu: timp de 24 de ore - 100
de persoane., pe durata zilei de lucru de 8 ore
în săptămîna cu 5 zile de lucru - 400 de per-
soane, în timpul conferinţelor ştiinţifice - 1200
de persoane.
CP E.04.05-2006, pag. 254
Figura Я.1 – Faţada edificiului Рисунок Я.1 - Фасад здания
Figura Я.2 – Planul etajului de soclu Рисунок Я.2 - План цокольного этажа
Figura Я.3 – Secţiune transversală Рисунок Я.3 - Продольный разрез
CP E.04.05-2006, pag. 255
Проектные решения здания Soluţii de proiect pentru edificiu
Конструктивная схема здания – моно-
литный железобетонный каркас с бескапи-
тельными монолитными перекрытиями и
монолитной фундаментной плитой в осно-
вании подвала толщиной 0,7 м. Наружные
стены цокольного этажа железобетонные
толщиной 250-400 мм. Заполнение каркаса
по наружным стенам первого этажа – кир-
пичное толщиной 380 мм, на остальных
этажах - мелкие блоки из ячеистого бетона
толщиной 250 мм плотностью 600 кг/м .
Все стены имеют наружное утепление из
минераловатных плит из базальтового во-
локна, закрытое снаружи гранитными пли-
тами на относе с образованием вентили-
руемой воздушной прослойки толщиной не
менее 60 мм.
Schema constructivă a edificiului – sche-
let monolit de beton armat cu planşeuri mono-
lit fără capiteluri şi placă monolit de fundaţie
în temelia subsolului cu grosimea de 0,7 m.
Pereţii exteriori ai etajului de soclu de beton
armat cu grosimea de 250-400 mm. Umplutura
scheletului pereţilor exteriori ai primului etaj –
din cărămidă cu grosimea de 380 mm, la cele-
lalte etaje – blocuri mici din beton celular cu
grosimea de 250 mm cu densitatea de 600
kg/m . Toţi pereţii au izolaţie termică exteri-
oară din plăci de vată minerală din fibre de ba-
zalt, acoperită din exterior cu plăci de granit pe
glaf?/// cu formarea unui strat ventilat de aer
cu grosimea de minim 60 мм.
Светопрозрачные заполнения (окна, ви-
тражи, покрытие купола) выполнены из пе-
реплетов из алюминиевых сплавов с запол-
нением двухкамерными стеклопакетами.
Стыковые соединения имеют разрывы мос-
тиков холода, выполненные из пластмас-
совых вставок.
Elementele de umplere transparente (fe-
restre, vitralii, învelişul cupolei) sunt executate
în cercevele din aliaj de aluminiu cu umplutură
cu geamuri termopan cu două camere. Înbină-
rile prin joncţiune au întreruperi ale punţilor de
frig, executate din inserţiuni de plastic.
Для светопрозрачных заполнений ку-
пола используются однокамерные стекло-
пакеты с триплекс-стеклом и стеклом с се-
лективным покрытием.
Ca umplutură transparentă pentru cupolă
se utilizează geamuri termopan cu o cameră cu
geamuri triple şi cu înveliş selectiv.
В здании предусмотрены водяное ото-
пление, горячее водоснабжение, подключе-
ние к системе централизованного тепло-
снабжения. Система отопления двухтруб-
ная с верхней разводкой магистралей. На-
гревательные приборы снабжены автомати-
ческими терморегуляторами.
În edificiu sunt prevăzute încălzire cu
apă, alimentare cu apă caldă, conectare la sis-
temul de alimentare cu căldură. Sistemul de în-
călzire cu două ţevi cu distribuţie în partea su-
perioară a magistralelor. Aparatele de încăl-
zire sunt dotate cu termoregloare automate
В корпусе предусматривается общеоб-
менная приточно-вытяжная вентиляция с
механическим побуждением. Приточные
установки располагаются на цокольном и
техническом этажах, вытяжные - на техни-
ческом этаже. Приточные установки ком-
плектуются воздухозаборным клапаном с
электроприводом и электроподогревом, ка-
лориферной секцией.
Blocul este prevăzut cu ventilaţie gene-
rală prin refulare şi aspiraţie cu acţionare me-
canică. Instalaţiile de refulare sunt instalate la
etajele de soclu şi tehnic, cele de aspiraţie – la
etajul tehnic. Instalaţiile de refulare sunt dotate
cu supapă de captare a aerului cu acţionare
electrică şi încălzire electrică, cu secţie de ca-
lorifere
Климатические и теплоэнергетические
параметры
Parametrii climaterici
şi termoenergetici
Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) и ГОСТ 30494 расчетная
средняя температура внутреннего воздуха
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) şi ГОСТ 30494 temperatura
medie de calcul a aerului interior se adoptă
CP E.04.05-2006, pag. 256
принимается . Согласно NCM
A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98) расчетная
температура наружного воздуха в хо-
лодный период года для условий Москвы
, продолжи-тельность =231
сут и средняя темпера-тура наружного
воздуха за отопительный
период. Градусо-сутки отопительного пери-
ода определяются по формуле (1)
.
egală cu . Conform NCM A.07.05-
2006 (MCH 2.04-01-98) temperatura de calcul
a aerului exterior în perioada rece a aerului
pentru con-diţiile Moscovei , du-
rata =231 zile temperatura medie a aeru-lui
exterior pe perioada de încăl-
zire. Gra-dele-zi pe perioada de încălzire
se determină cu formula (1)
.
Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) для этих градусо-суток нор-
мируемое сопротивление теплопередаче
для наружных стен w
reqR = 3,28 м2·оС/Вт,
покрытия c
reqR = 4,88 м2·оС/Вт, ог-раждений
под отапливаемыми подвалами f
reqR = 3,31
м2·оС/Вт, окон и других свето-прозрачных
конструкций F
reqR = 0,522 м2·оС/Вт.
Conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) pentru aceste grade-zi rezistenţa
normativă la transfer termic pen-tru pereţii ex-
teriori w
reqR = 3,28 m2·оС/W, a acoperişului
c
reqR = 4,88 m2·оС/W, a ele-mentelor de închi-
dere pentru subsolurile încăl-zite f
reqR = 3,31
m2·оС/W, a ferestrelor şi ale altor elemente
transparente F
reqR = 0,522 m2·оС/W.
Согласно таблице 9 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) нормируемый удель-
ный расход тепловой энергии на отопление
лечебного учреждения составляет
Conform tabelului 9 NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004) consumul specific nor-
mativ de energie termică pentru încălzirea in-
stituţiei curative constituie
Я.2 Теплотехнические расчеты огра-ждающих конструкций
Я.2 Calcule termotehnice ale elemen-telor de închidere
Я.2.1 Площади наружных ограждаю-
щих конструкций, отапливаемые площадь и
объем здания, необходимые для расчета
энергетического паспорта, и теплотехниче-
ские характеристики ограждающих конст-
рукций здания определялись согласно про-
екту в соответствии с NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004).
Я.2.1 Ariile elementelor de închidere, ari-
ile încălzite şi volumul edificiului, necesare
pentru calculul fişei energetice şi caracte-
risticile termotehnice ale elementelor de închi-
dere ale edificiului s-au determinat conform
proiectului în corespundere cu NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004).
Сопротивления теплопередаче ограж-
дающих конструкций определялись в зави-
симости от количества и материалов слоев
по формулам (6-8) NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004). При этом коэффи-
циенты теплопроводности λБ, Вт/(м·оС),
используемых материалов для условий
эксплуатации Б:.
Rezistenţa la transfer termic a elemen-
telor de închidere s-a determinat în funcţie de
numărul şi materialele straturilor cu formulele
(6-8) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004). În acest caz coeficienţii de con-
ductivitate termică λБ, W/(m·оС), materialele
utilizate pentru condiţiile de exploatare Б:.
железобетон (плотностью ρ0 = 2500
кг/м3, λБ = 2,04 Вт/(м·
оС);
beton armat (cu densitatea ρ0 = 2500
kg/m3, λБ = 2,04 W/(m·
оС);
кирпичная кладка из сплошного кир-
пича глиняного обыкновенного на це-
ментно-песчаном растворе ρ0 = 18700
кг/м3, λБ = 0,81 Вт/(м·
оС);
zidărie din cărămidă obişnuită compactă
de argilă cu mortar de ciment şi nisip ρ0 =
18700 kg/m3, λБ = 0,81 W/(m·
оС);
CP E.04.05-2006, pag. 257
цементно-песчаный раствор ρ0 = 1800
кг/м3, λБ = 0,93 Вт/(м·
оС);
mortar de ciment şi nisip ρ0 = 1800
kg/m3, λБ = 0,93 W/(m·
оС);
ячеисто-бетонные блоки ρ0 = 600 кг/м3,
λБ = 0,26 Вт/(м·оС);
blocuri de beton celular ρ0 = 600 kg/m3,
λБ = 0,26 W/(m·оС);
гравий керамзитовый ρ0 = 800 кг/м3, λБ
= 0,23 Вт/(м·оС);
prundiş de cheramzit ρ0 = 800 kg/m3, λБ
= 0,23 W/(m·оС);
минераловатные плиты производства
ЗАО "Минеральная вата"
plăci de vată minerală produse de între-
prinderea "Mineralnaia vata"
марки Венти Баттс ρ0 = 100 кг/м3, λБ =
0,045 Вт/(м·оС);
de marca Venti Batts ρ0 = 100 kg/m3, λБ =
0,045 W/(m·оС);
марки Руф Баттс В ρ0 = 180 кг/м3, λБ =
0,048 Вт/(м·оС);
de marca Ruf Batts В ρ0 = 180 kg/m3, λБ
= 0,048 W/(m·оС);
марки Руф Баттс Н ρ0 = 100 кг/м3, λБ =
0,045 Вт/(м·оС);
de marca Ruf Batts В ρ0 = 100 kg/m3, λБ
= 0,045 W/(m·оС);
Наружные стены в корпусе
применены трех типов.
Pereţii exteriori pentru bloc s-au utilizat
de trei tipuri.
Первый тип на первом этаже – кирпич-
ная кладка толщиной 380 мм, утепленная
минераловатными плитами Венти Баттс
толщиной 120 мм, облицовочным слоем из
гранитных плит на относе, образующим с
наружной поверхностью утеплителя вен-
тилируемую воздушную прослойку толщи-
ной 60 мм. Поскольку прослойка вентили-
руемая, то она и гранитная плита не учас-
твуют в определении теплозащитных
свойств стены. Сопротивление теплопере-
даче этой стены равно
Primul tip la primul etaj – zidărie de cără-
midă cu grosimea de 380 mm, izolată termic
cu plăci de vată minerală Venti Batts cu gro-
simea de 120 mm, strat de finisare din plăci de
granit pe glaful,?/// care formează cu suprafaţa
exterioară a izolaţiei termice un strat de aer
ventilat cu grosimea de 60 мм. Deoarece stra-
tul respectiv este ventilat, el şi placa de granit
nu participă la determinarea proprietăţilor de
protecţie termică a peretelui. Rezistenţa la
transfer termic a acestui perete este
Второй тип стены применен в ограж-
дениях основных лестничных клеток и
стенового ограждения купола и выполнен
из железобетона толщиной 250 мм, утеп-
ленного минераловатными плитами толщи-
ной 135 мм с облицовочным слоем из
гранитных плит на относе. Сопротивление
теплопередаче этой стены равно
Tipul al doilea de perete este utilizat pen-
tru elementele de închidere ale caselor scărilor
principale şi pentru elementul de închidere a
peretelui cupolei şi este executat din beton ar-
mat cu grosimea de 250 mm, cu izolaţie ter-
mică din plăci de vată minerală cu grosimea
de135 mm cu strat de finisare din plăci de gra-
nit pe glaf.?//// Rezistenţa la transfer termic al
acestui perete este
Третий тип стены применен на 2-5-ом и
техническом этажах здания и выполнен из
мелких ячеистобетонных блоков толщиной
250 мм, утепленных минераловатными пли-
тами Венти Баттс толщиной 100 мм, с обли-
цовочным слоем из гранитных плит на от-
носе. Сопротивление теплопередаче этой
стены равно
Tipul al treilea de perete se utilizează la
etajele tehnice 2-5 ale edificiului şi este con-
fecţionat din blocuri mici de beton celular cu
grosimea de 250 mm, izolate termic cu plăci de
vată minerală Venti Batts cu grosimea de 100
mm, cu strat de finisare din plăci de granit pe
glaf.?//// Rezistenţa la transfer termic al acestui
perete este
CP E.04.05-2006, pag. 258
Стены первого типа имеют площадь
при общей площади всех
фасадов 7081 м .
Pereţii primului tip au aria
, aria totală a tuturor faţadelor
fiind de 7081 m .
Среднее сопротивление теплопередаче
стен здания определяют по формуле (10)
равным
Rezistenţa medie la transfer termic a pe-
reţilor edificiului se determină cu formula (10)
şi este
Поскольку стены здания имеют одно-
родную многослойную структуру, то при
наличии оконных проемов, образующих в
стенах оконные откосы, коэффициент теп-
лотехнической однородности наружных
стен принят =0,9.
Deoarece pereţii edificiului au o structură
omogenă multistrat, dacă sunt prezente golu-
rile de fereastră, care formează în pereţi glafuri
de fereastră, coeficientul de omogenitate ter-
motehnică a pereţilor exteriori se adoptă egal
cu =0,9.
Тогда приведенное сопротивление теп-
лопередаче стен здания, определяемое по
формуле (11), равно
Deci rezistenţa redusă la transfer termic a
pereţilor edificiului, care se determină cu for-
mula (11), este
Покрытие ( ) здания, вы-
полненное в виде монолитной железобетон-
ной плиты толщиной 220 мм, утеплено дву-
мя слоями минераловатных плит: верхний
защитный слой - плиты Руф Баттс В тол-
щиной 40 мм и нижний слой - плиты Руф
Баттс Н толщиной 150 мм. Сверху покры-
тие имеет керамзитовую засыпку средней
толщиной 120 мм и цементно-песчаную
стяжку толщиной 30 мм.
Acoperişul ( ) edificiului,
executat în formă de placă monolit de beton
armat cu grosimea de 220 mm, izolat termic cu
două straturi de plăci de vată minerală: stratul
superior de protecţie – plăci Ruf Batts В cu
grosimea de 40 mm şi stratul inferior - plăci
Ruf Batts Н cu grosimea de 150 mm. Acope-
rişul are deasupra un strat de cheramzit cu gro-
simea medie de 120 mm şi o şapă de ciment şi
nisip cu grosimea de 30 mm.
Сопротивление теплопередаче покры-
тия составило
Rezistenţa la transfer termic a acoperişu-
lui constituie
Окна и витражи здания (АF = 1424 м2)
выполнены из блоков с переплетами из
алюминиевых сплавов с заполнением из
двухкамерных стеклопакетов с толщиной
воздушных прослоек 12 мм. Приведенное
сопротивление теплопередаче rR0 = 0,45
Ferestrele şi vitraliile edificiului (АF =
1424 m2) sunt executate din blocuri cu cerce-
vele din aliaj de aluminiu umplute cu geamuri
termopan cu două camere cu grosimea straturi-
lor intermediare de aer de 12 mm. Re-zistenţa
redusă la transfer termic rR0 = 0,45 m
2·оС/W.
CP E.04.05-2006, pag. 259
м2·оС/Вт.
Светопрозрачное покрытие купола
( ) выполнено из блоков с пе-
реплетами из алюминиевых сплавов с за-
полнением из однокамерных стеклопакетов
с наружным стеклом триплекс и
внутренним стеклом с селективным по-
крытием. Приведенное сопротивление те-
плопередаче rR0 = 0,6 м2·оС/Вт.
Acoperişul transparent al cupolei
( ) este executat din blocuri cu
cercevele din aliaj de aluminiu umplute cu
geamuri termopan cu o cameră cu geam exte-
rior triplex şi geam interior cu înveliş selectiv.
Rezistenţa redusă la transfer termic rR0 = 0,6
m2·оС/W.
Ограждения отапливаемого подвала
(пол и стены) контактируют с грунтом.
Определение приведенного сопротивления
теплопередаче ограждений, контактирую-
щих с грунтом, осуществляется по следую-
щей методике.
Elementele de închidere a subsolului în-
călzit (pardoseala şi pereţii) sunt în contact cu
solul. Determinarea rezistenţei reduse la tran-
sfer termic a elementelor de închidere, care
sunt în contact cu solul, se efectuează după ur-
mătoarea metodologie
Для этого ограждения, контактирую-
щие с грунтом ( ), разбиваются
на зоны шириной 2 м, начиная от верха на-
ружных стен подвала, контактирующих с
грунтом.
Pentru acest element de închidere, care se
află în contact cu solul ( ), se îm-
parte în zone cu lăţimea de 2 m, începînd de la
partea de sus a pereţilor exteriori ai subsolului,
care sunt în contact cu solul.
Ariile zonelor şi rezistenţele lor la transfer termic
Площади зон и их сопротивления теплопередаче
Zona Зона I 634 2,1
Zona Зона II 592 4,3
Zona Зона III 556 8,6
Zona Зона IV 2224 14,2
Приведенное сопротивление теплопе-
редаче ограждений по грунту,
определяемое по формуле (10), равно
Rezistenţa redusă la transfer termic a
elementelor de închidere la sol, care se deter-
mină cu formula (10), este
Я.2.2 Приведенный коэффициент теп-
лопередачи через наружные огражда-
ющие конструкции здания определяется по
формуле (Г.5) приложения Г NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) по приведенным
сопротивлениям теплопередаче отдельных
ограждающих конструкций оболочки
здания и их площадям
Я.2.2 Coeficientul redus de transfer ter-
mic prin elementele exterioare de închi-
dere ale edificiului se determină cu formula
(Г.5) din anexa Г NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) după rezistenţele reduse la
transfer termic ale unor elemente de închidere
a învelişului edificiului şi după ariile lor
CP E.04.05-2006, pag. 260
Я.2.3 Условный коэффициент теплопе-
редачи здания , учитывающий тепло-
потери за счет инфильтрации и вентиляции,
определяется по формуле (Г.6) приложения
Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
При этом
Я.2.3 Coeficientul convenţional de tran-
sfer termic al edificiului , care ia în consi-
derare pierderile de căldură din contul infil-
traţiilor şi ventilaţiei, se determină cu formula
(Г.6) a anexei Г din NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004). În acest caz
удельная теплоемкость воздуха с = 1
кДж/(кг·оС);
capacitatea termică specifică a aerului с =
1 kJ/(kg·оС);
=0,85
=0,85
отапливаемый объем здания Vh = 72395
м3;
volumul încălzit al edificiului Vh = 72395
m3;
общая площадь внутренних поверхнос-
тей наружных ограждающих конструк-
ций ;
aria totală a suprafeţelor elementelor ex-
terioare de închidere ;
средняя плотность приточного воздуха
за отопительный период определяется
по формуле (Г.7) приложения Г NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
densitatea medie a aerului refulat pe pe-
rioada de încălzire se determină cu for-
mula (Г.7) a anexei Г din NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004)
средняя кратность воздухообмена зда-
ния за отопительный период рассчиты-
вается по суммарному воздухообмену
за счет вентиляции и инфильтрации по
формуле (Г.8) NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004)
frecvenţa medie a schimbului de aer în
edificiu pe perioada de încălzire se calcu-
lează după schimbul total de aer, constînd
din ventilaţie şi infiltraţii cu formula (Г.8)
din NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
(Я.2.1)
где - количество приточного воздуха
при механической вентиляции.
în care - cantitatea aerului aspirat la venti-
larea mecanică.
По проекту количество приточного во-
здуха, поступающего по этажам, составля-
ет: цокольный этаж - 69298 , 1-й этаж -
34760 , 2-й этаж - 19240 , 3-й этаж
- 30890 , 4-й этаж - 14690 , 5-й
этаж - 37460 , технический этаж - 3610
.
Conform proiectului cantitatea de aer ,
care intră la etaje, constituie: etajul de soclu -
69298 , etajul 1 - 34760 , etajul 2 -
19240 , etajul 3 - 30890 , etajul 4 -
14690 , etajul 5 - 37460 , etajul teh-
nic - 3610 .
- число часов работы механической
вентиляции в течение недели; согласно
технологическому режиму работы здания 4-
й и 5-й этажи вентилируются с помощью
механической вентиляции круглосуточно в
течение недели 168 ч ( ), одна треть при-
тока цокольного, 1-го и 2-го этажей, а так-
же приток 3-го этажа и подкупольного про-
- numărul de ore de funcţionare a venti-
laţiei mecanice pe parcursul săptămînii; con-
form regimului tehnologic de lucru al edifici-
ului, etajele 4 şi 5 se ventilează cu ajutorul
ventilaţiei mecanice zi şi noapte pe parcursul
săptămînii 168 h ( ), o treime din ventilarea
prin refulare a etajelor de soclu, 1 şi 2 , precum
şi a etajului 3 şi a spaţiului de sub cupolă – pe
CP E.04.05-2006, pag. 261
странства - в течение 40 ч в неделю ( ),
две трети цокольного, 1-го и 2-го этажей - в
течение 8 ч в неделю ( );
parcursul a 40 h pe săptămînă ( ), două tre-
imi a etajelor de soclu, 1 şi 2 - pe parcursul a 8
h pe săptămînă ( );
- количество инфильтрующегося воз-
духа в здание через ограждающие кон-
струкции в нерабочее время - для общес-
твенных зданий определяется по формуле
- cantitatea de aer infiltrată în edificiu
prin elementele de închidere în afra orelor de
lucru – pentru edificiile publice se determină
cu formula
(Я.2.2)
- отапливаемый объем помещений зда-
ния, работающих 40 ч в неделю,
;
- volumul încălzit al încăperilor edificiu-
lui, care au program de 40 h pe săptămînă,
;
- коэффициент учета влияния встречного
теплового потока в светопрозрачных кон-
струкциях, равный для конструкции с оди-
нарными переплетами =1;
- coeficientul care ţine cont de influenţa flu-
xului termic opus din elementele transparente,
care pentru elementele cu cercevele ordinare
este =1;
- число часов учета инфильтрации в
течение недели, равное для рассматривае-
мого здания
- numărul de ore de evidenţă a infiltra-
ţiilor pe parcursul săptămînii, care pentru edi-
ficiul examinat este
=168-40=128 ч.
Тогда Astfel
={[(14690+37460)168+(41099+30890+3610)40+82199,8]/168+(0,5х0,85х53154х128)/168}/
/(0,85х·72395)=1,48 1/ч.
Подставляя приведенные выше значе-
ния в формулу (Г.6) NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004), получим
Introducând valorile prezentate mai sus în
formula (Г.6) din NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004), obţinem
Я.2.4 Общий коэффициент теплопере-
дачи здания , определяется
по формуле (Г.4) приложения Г NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
Я.2.4 Coeficientul general de transfer ter-
mic al clădirii , se determină
cu formula (Г.4) a anexei Г din NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004)
Я.2.5 Нормируемые значения сопроти-
вления теплопередаче наружных ограж-
дающих конструкций согласно NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) устанав-
ливаются в зависимости от градусо-суток
Я.2.5 Valorile normate ale rezistenţelor
la transfer termic a elementelor exterioare de
închidere conform NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004) se stabilesc în funcţie de grade-
le-zi pe perioada de încălzire a zonei de
CP E.04.05-2006, pag. 262
отопительного периода района
строительства для каждого вида огражде-
ния. В таблице Я.1 приведены значения
нормируемых и приведенных
сопротивлений теплопередаче видов ограж-
дений рассматриваемого здания.
construcţie pentru fiecare tip de element de
închidere. În tabelul Я.1 sunt date valorile re-
zistenţelor normate şi reduse la trans-
fer termic a tipurilor de elemente de închidere
a edificiului examinat.
Tabelul Я.1 – Valorile rezistenţelor normate şi reduse la transfr termic a tipurilor de
elemente de închidere ale edificiului
Таблица Я.1 - Величины нормируемых и приведенных сопротивлений теплопере-
даче видов ограждений здания
nr. crt.
п.п
Tipul elementului de în-
chidere
Вид ограждения
1 Pereţi
Стены
3,28 2,97
2 Acoperiş
Покрытие
4,88 4,99
3 Ferestre
Окна
0,552 0,45
4 Pereţi şi pardoseală pe sol
Стены и пол по грунту
- 6,06
5 Geamurile cupolei
Остекление купола
- 0,6
Как следует из таблицы, значения при-
веденных сопротивлений теплопередаче
для стен и окон ниже нормируемых вели-
чин по NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004). Однако это допустимо согласно 5.1 в
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), так
как эти величины будут далее проверены на
соответствие по показателю удельного
расхода тепловой энергии на отопление
здания.
După cum se vede din tabel, valorile re-
zistenţelor reduse la transfer termic pentru pe-
reţi şi ferestre sunt mai mici decât valorile
normate din NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004). Însă aceasta este admisibil conform
5.1 din NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004), deoarece aceste valori vor fi şi în conti-
nuare verificate dacă corespund indicelui de
consum specific a energiei termice pentru în-
călzirea edificiului.
Я.2.6 Температура внутренней поверх-
ности светопрозрачных конструкций дол-
жна быть для горизонтального остекления
не ниже температуры точки росы : при
, для
окон не ниже 3 °С при расчетных условиях.
Я.2.6 Temperatura suprafeţei interioare a
elementelor transparente trebuie să fie pentru
geamuri orizontale nu mai mică decât tem-
peratura punctului de rouă : la
, pentru
ferestre de minimum 3 °С în condiţiile de cal-
cul
Температуру внутренней поверхности
наружных ограждений при расчетных
условиях следует определять по формуле
Temperatura suprafeţelor exterioare a ele-
mentelor exterioare de închidere în con-
diţiile de calcul trebuie determinată cu formula
(Я.2.3)
CP E.04.05-2006, pag. 263
Для светопрозрачного купола Pentru cupola transparentă
для окон pentru ferestre
Следовательно, температура внутрен-
ней поверхности светопрозрачных констру-
кций при расчетных условиях удовлетво-
ряет требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004).
Prin urmare, temperatura suprafeţei inte-
rioare a elementelor transparente în condiţiile
de calcul corespunde condiţiilor NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
Я.2.7 Объемно-планировочные харак-
теристики здания установлены по NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
Я.2.7 Caracteristicile de planificare a vo-
lumului edificiului corespund NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004).
Отношение площади наружных ограж-
дающих конструкций отапливаемой части
здания к полезной площади :
Raportul dintre aria elementelor exteri-
oare de închidere a părţii încălzite a edificiului
şi aria utilă :
=14285/15241=0,94.
Коэффициент остекленности фасадов
здания
Coeficientul de vitrare a faţadelor edifi-
ciului
=1424/7081=0,2<0,25
Показатель компактности здания ,
1/м:
Indicele de compacitate a edificiului
, 1/m:
=14285/72395=0,197.
Я.2.8 В здании применены следующие
энергосберегающие мероприятия:
Я.2.8 În edificiu au fost întreprinse ur-
mătoarele acţiuni de conservare a energiei:
в качестве утеплителя ограждающих ко-
нструкций здания используются эффек-
тивные теплоизоляционные материалы с
коэффициентом теплопроводности
0,045 Вт/(м·°С);
în calitate de termoizolant pentru elemen-
tele de închidere ale edificiului s-au folosit
materiale termoizolante eficiente cu coefi-
cientul de conductivitate termică de 0,045
W/(m·°С);
в здании устанавливаются эффективные
двухкамерные стеклопакеты с высоким
сопротивлением теплопередаче;
în edificiu se instalează geamuri termopan
eficiente cu două camere cu rezistenţa ma-
re la transfer termic;
в здании предусматривается приточно-
вытяжная вентиляция с автоматизацией;
în clădire este prevăzută ventilaţie prin
refulare şi aspiraţie cu automatizare;
применено автоматическое регулирова-
ние теплоотдачи отопительных прибо-
ров с помощью термостатов при центра-
льном регулировании тепловой энергии.
se utilizează reglarea automată a debit flu-
xului termic de la aparatele de încălzire cu
ajutorul termostatelor în cazul reglării cen-
tralizate a energiei termice.
CP E.04.05-2006, pag. 264
Я.3 Расчеты энергетических показа-телей здания
Я.3 Calculele indicilor energetici ai edi-ficiului
Я.3.1 Расход тепловой энергии на ото-
пление здания за отопительный период ,
МДж, определяется по формуле (Г.2) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
Я.3.1 Consumul de energie termică pen-
tru încălzirea edificiului pe perioada de în-
călzire , MJ, se determină cu formula (Г.2)
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
(Я.3.1)
где în care
- общие теплопотери здания через на-
ружные ограждающие конструкции, МДж,
определяемые по Я.3.2;
- pierderile totale de căldură din clădire
prin elementele exterioare de închidere, MJ,
care se determină conform Я.3.2;
- бытовые теплопоступления в течение
отопительного периода, МДж, определя-
емые по Я.3.3;
- debit fluxuri termice menajere pe par-
cursul perioadei de încălzire, MJ, care se deter-
mină conform Я.3.3;
- теплопоступления через окна и фонари
от солнечной радиации в течение отопи-
тельного периода, МДж, определяемые по
Я.3.4;
- debit fluxuri termice prin ferestre şi lu-
minatoare de la radiaţiile solare pe parcursul
perioadei de încălzire, care se determină con-
form Я.3.4;
- коэффициент снижения теплопоступле-
ний за счет тепловой инерции ограждаю-
щих конструкций, для рассматриваемого
здания =0,8;
- coeficientul de reducere a intrărilor de
căldură din contul inerţiei elementelor de în-
chidere, pentru edificiul în cauză =0,8;
- коэффициент эффективности авторегу-
лирования подачи теплоты в системах ото-
пления, в корпусе применена двухтрубная
система отопления с термостатическими
кранами на отопительных приборах,
=0,95;
- coeficientul eficienţei autoreglării furni-
zării de căldură în sistemele de căldură, în bloc
se utilizează sistemul de încălzire din două
ţevi cu robinete termostatice la aparatele de
încălzire =0,95;
- коэффициент, учитывающий дополни-
тельное теплопотребление системы отопле-
ния, связанного с дискретностью номиналь-
ного теплового потока номенклатурного
ряда отопительных приборов, их допол-
нительными теплопотерями через заради-
аторные участки ограждений, повышенной
температурой воздуха в угловых помеще-
ниях, теплопотерями трубопроводов, про-
ходящих через неотапливаемые помещения,
для зданий с отапливаемыми подвалами
=1,07.
- coeficientul, care ţine cont de consumul
suplimentar de căldură de către sistemul de în-
călzire, care are legătură cu fluxul termic no-
minal discret al unei serii din nomenclatorul de
aparate de încălzire, pierderile lor suplimentare
de căldură prin sectoarele de după calorifere
ale elementelor de închidere, de temperatura
ridicată a aerului în încăperile de colţ, de pier-
derile de căldură de la conductele care trec prin
încăperile neîncălzite, pentru edificiile cu sub-
soluri încălzite =1,07.
Я.3.2 Общие теплопотери здания за
отопительный период определяют по фор-
муле (Г.3) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-
02-2004)
Я.3.2 Pierderile totale de căldură din edi-
ficiu pe perioada de încălzire se determină cu
formula (Г.3) din NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004)
CP E.04.05-2006, pag. 265
Я.3.3 Бытовые теплопоступления в
течение отопительного периода определяют
по формуле (Г.10) NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004)
Я.3.3 Debit fluxurile termice menajere pe
parcursul perioadei de încălzire se determină
cu formula (Г.10) din NCM E.04.01-2006
(MCH 2.04-02-2004)
(Я.3.2)
где - для общественных зданий – рас-
четная площадь, определяемая как сумма
площадей всех помещений, за исключением
коридоров, переходов, лестничных клеток,
лифтовых шахт внутренних открытых лес-
тниц и пандусов; в рассматриваемом зда-
нии площадь коридоров, лестничных кле-
ток, лифтовых шахт составляет 3316 м .
Тогда
în care - pentru edificii publice – aria de
calcul, care se determină ca sumă a ariilor tutu-
ror încăperilor, cu excepţia coridoarelor, pasa-
relelor, casei scărilor, ascensoarelor a scărilor
interioare deschise şi a rampelor de acces; în
edificiul în cauză aria coridoarelor, casei scări-
lor, ascensoarelor constituie 3316 m . Deci
;
- величина бытовых тепловыделений
на 1 м площади общественного здания,
устанавливаемых по расчетному числу лю-
дей (90 Вт/чел), находящихся в здании, ос-
вещения, медицинского и другого техно-
логического оборудования, в том числе ко-
мпьютеров (по установочной мощности) с
учетом рабочих часов в неделю. Тепло-
выделения в течение недели:
- mărimea degajărilor menajere de căldură
pe 1 m de arie a edificiului public, stabilite
după numărul de calcul a persoanelor (90
W/pers.), care se află în edificiu, a ilumi-
natului, a utilajului medical şi a altui utilaj teh-
nologic, inclusiv a computerelor (după puterea
instalată) ţinîndu-se cont de orele de lucru pe
săptămînă. Degajările de căldură pe parcursul
săptămînii:
от людей, находящихся в корпусе de la persoanele, care se află în bloc
от искусственного освещения (с коэф-
фициентом использования 0,4)
=149,4 кВт;
de la iluminatul artificial (cu coeficientul
de utilizare 0,4) =149,4 kW;
от медицинского и другого технологи-
ческого оборудования; от компьютеров
897 кВт, коэффициент использования
которых по времени в течение недели
0,35, тогда =0,35х897=314 кВт.
de la utilajului medical şi de la alt utilaj
tehnologic; de la computere 897 kW, coe-
ficientul de utilizare al cărora, după timp,
pe parcursul săptămînii este 0,35, deci
=0,35х897=314 kW.
Итого Total
- то же, что в формуле (1), =231 сут;
- cu aceeaşi semnificaţie ca în formula
(1), =231 zile;
Тогда Deci
CP E.04.05-2006, pag. 266
Я.3.4 Теплопоступления через окна и
фонари от солнечной радиации в течение
отопительного периода для четырех фаса-
дов здания, ориентированных по четырем
направлениям, определяются по формуле
(Г.11) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004)
Я.3.4 Debit fluxurile termice prin ferestre
şi luminatoare de la radiaţiile solare pe par-
cursul perioadei de încălzire pentru cele patru
faţade ale edificiului, orientate spre patru di-
recţii, se determină cu formula (Г.11) din
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
, (Я.3.3)
где - коэффициенты, учитывающие
затенение светового проема соответственно
окон и остекления купола непрозрачными
элементами, для заполнения стеклопаке-
тами в одинарных алюминиевых перепле-
тах
în care - coeficienţi, care ţin cont de
umbrirea golului pentru pătrunderea luminii
corespunzător de fereastră şi de geamuri ne-
transparente pentru cupolă, pentru umplerea cu
geamuri termopan în cercevele ordinare din
aluminiu
- коэффициенты относительного
пропускания солнечной радиации для
светопропускающих заполнений соответ-
ственно окон и купола: для двухкамерных
стеклопакетов окон =0,76; для однока-
мерных стеклопакетов с внутренним стек-
лом с селективным покрытием =0,51;
- coeficienţi de permeabilitate rela-
tivă a radiaţiilor solare pentru elementele de
umplere permeabile pentru lumină corespun-
zător pentru ferestre şi cupolă: pentru geamu-
rile termopan cu două camere =0,76; pentru
geamurile termopan cu o cameră cu geam inte-
rior cu înveliş selectiv =0,51;
- площади светопрое-
мов фасадов здания, ориентированных по
четырем направлениям,
- ariile golurilor pentru
lumină a faţadelor edificiului, orientate spre
cele patru direcţii,
- площадь светопроемов купола
- aria golurilor pentru lumină a cupolei
- средняя за отопительный
период величина солнечной радиации на
вертикальные поверхности при действи-
тельных условиях облачности, ориентиро-
ванная по четырем фасадам здания, для
условий Москвы
- valoarea medie pe perioada de
încălzire a radiaţiei solare pe suprafeţele ver-
ticale în condiţii de nebulozitate reală, orien-
tată spre cele patru faţade ale edificiului pentru
condiţiile or. Moscova
CP E.04.05-2006, pag. 267
- средняя за отопительный период
величина солнечной радиации на горизон-
тальную поверхность при действительных
условиях облачности, для Москвы
- valoarea medie pe perioada de încălzire
a radiaţiei solare pe suprafeţa orizontală în
condiţii de nebulozitate reală, pentru condiţiile
or. Moscova
;
Зная значения составляющих тепло-
потерь и теплопоступлений в здание, опре-
делим по формуле (Я.3.1). Расход теп-
ловой энергии за отопительный период ра-
вен
Cunoscând valorile componentelor pier-
derilor de căldură şi a debit fluxului termic în
edificiu, determinăm cu formula (Я.3.1).
Consumul de energie termică pe perioada de
încălzire este
Я.3.5 Расчетный удельный расход теп-
ловой энергии на отопление здания за ото-
пительный период ,
определяется по формуле (Г.1) NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)
Я.3.5 Consumul specific de calcul a ener-
giei termice pentru încălzirea edificiului pe pe-
rioada de încălzire , se
determină cu formula (Г.1) din NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004)
Для пятиэтажного лечебного учрежде-
ния нормируемое значение согласно таб-
лице 9 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-
2004) равно
Pentru instituţia curativă cu cinci etaje
valoarea normată conform tabelului 9 din
NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) este
Следовательно, требования NCM
E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) выпол-
няются.
Prin urmare, condiţiile NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004) se respectă.
Я.3.6 Исходные данные, объемно-пла-
нировочные, теплотехнические и энергети-
ческие показатели здания заносятся в энер-
гетический паспорт здания, форма которого
приведена в приложении Д NCM E.04.01-
2006 (MCH 2.04-02-2004).
Я.3.6 Datele iniţiale, indicii energetici,
termotehnici şi de sistematizare spaţială ai edi-
ficiului se înscriu în certificatul energetic al
edificiului, al cărui model este dat în anexa Д
din NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
ЗАКЛЮЧЕНИЕ CONCLUZIE
Ограждающие конструкции 5-этажного
здания лечебного учреждения соответству-
ют требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH
2.04-02-2004).
Elementele de închidere ale edificiului cu
5 etaje a instituţiei curative corespund condiţi-
ilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).
CP E.04.05-2006, pag. 268
Степень снижения расхода энергии за
отопительный период равна минус 6,45%.
Следовательно, здание относится к классу
С ("Нормальный") по энергетической эф-
фективности.
Gradul de reducere a consumului de ener-
gie pe perioada de încălzire este egal cu minus
6,45%. Prin urmare, după eficienţa energetică
edificiul se referă la clasa С ("Normal").
Nr. crt.
Indicii
Показатели
Valorile normate
Нормируемые
значения
Valorile de calcul
Расчетные
значения
1
Temperatura pe suprafaţa interioară a geamurilor, °С:
Температура на внутренней поверхности остекления,
°С:
ferestrelor
окон
cupolei
купола
2 Indicele de compacitate a edificiului , 1/m
Показатель компактности здания , 1/м -
3
Consumul specific de calcul a energiei termice pentru în-
călzirea edificiului pe perioada de încălzire
Расчетный удельный расход тепловой энергии на ото-
пление здания за отопительный период
4 Rezistenţa la transfer termic
Сопротивление теплопередаче
a elementelor de închidere a pereţilor
стеновых ограждений
a acoperişului
покрытия
a ferestrelor
окон
a geamurilor cupolei
остекления купола -
CP E.04.05-2006, pag. 269
________________________________________________________________________________
UDC 697.1
Cuvinte-cheie: protecţie termică a edificiului, termotehnica construcţiilor, consum de energie, con-
servarea energiei, eficienţa energetică, certificatul energetic, izolaţie termică, controlul indicilor
termotehnici, permeabilitate la aer, permeabilitate la vapori, stabilitate termică, asimilare termică
УДК 697.1
Ключевые слова: тепловая защита здания, строительная теплотехника, энергопотребление,
энергосбережение, энергетическая эффективность, энергетический паспорт, теплоизоляция,
контроль теплотехнических показателей, воздухопроницаемость, паропроницаемость, тепло-
устойчивость, теплоусвоение
________________________________________________________________________________