Pardoseala rece

Calculul podinei de rezistenta

Nr.crt Element Incarcari normate(daN/m2)

Coef.Incarcari Incarcari de calcul(daN/m2)

1 gresie ,1 cm 11 1,35 14,852 Sapa autoniv,

2 cm40 1,35 54

3 Polistiren extrudat,2 cm

0,64 1,35 0,88

4 Podina de rezistenta , 2.2 cm

13,2 1,35 17,82

5 Sarcina utila I uu 150 1,5 2256 Sarcina utila I uc 100 1,5 150

I permanente=14.85+54+0,88+17,82=87,55daN /m2

Ipoteza 1

Sarcini uniform distribuite

q ppodina=( I p+ Iuu )∗l podina , l podina−latime scandura podina

l podina=0,25m

q ppodina=(87,55+225 )∗0,25=78.137 daN /m2

d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M I=qppodina∗d2

8=3,52daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=87,55daN /m2

I uc=150daN

q ppodina=I p∗l podina

q ppodina=87,55∗0,25=21,89 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qppodina∗d2

8+I uc∗d4

=21,89∗0,602

8+ 150∗0,60

4=23,48daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II)

M ef=23,48daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qppodina∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)

qppodina+ Iuc

mdi=21,89∗0,55+150∗1

21,89+150=0,943

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,943∗16,8

1,1=14,40N /mm2

W=b∗h2

6

W=250∗222

6=20,17∗103mm3

M r=14,40∗20,17∗103∗0,9∗1=¿26,14 daN*m

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru podina

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal ≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f ppodina=f p .instantanee

podina ¿)

f ucpodina=f uc.instantanee

podina (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8

K ¿U=0,45

f p .instantaneepodina =

5∗I p∗l podina∗d4

384∗E∗I, impartimla1,35 pentru casageata se calc . cu inc. normata

f uc.instantaneepodina =

I uc∗d3

48∗E∗I

f p .instantaneepodina = 5∗87,55∗0,25∗0,64

384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,112mm

I=b∗h3

12=250∗22

3

12=221,83∗103mm4=221,83∗10−9m4

f uc.instantaneepodina = 100∗0,63

48∗11000∗105∗221,83∗10−9=1,84mm

f p .instantaneepodina − permanentauniformdistribuita

f u .instantaneepodina −utilauniformdis tribuita

f uc.instantaneepodina −utila concentrata

f u .instantaneepodina = 5∗150∗0,25∗0,64

384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,26mm

f Ipodina=f p

podina+ f uupodina=0,2016+0,348=0,627mm

f IIpodina=f p

podina+ f ucpodina=0,2016+1,84=2,04mm

f=max ( f Ipodina , f IIpodina )=2,04mm< d

250=2,4mm ,Severifica

f ppodina=0,112∗(1+0,80 )=0,2016mm

f uupodina=0,26∗(1+0,45 )=0,377mm

f ucpodina=1,84∗(1+0 )=1,84mm, K ¿

UC=0

Calculul grinzii de rezistenta

Element Incarcari normate(daN/m2)

Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)

Gresie 1 cm 11 1,35 14,85Sapa 2 cm 40 1,35 54

Polistiren 2cm 0,64 1,35 0,88Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82

Grinda rezist 20 cm 20,4 1,35 27,54Vata 10 cm 10 1,35 13,5

Podina plafon 2 cm 13,2 1,35 17,82Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35

Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150

Ipoteza 1

I permanente=14,85+54+0,88+17,82+27,54+13,5+17,82+6,35+12,15=164,91daN/m2

Sarcini uniform distribuite

q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿1+225)*0,60=233,95 daN/m

lgrinda=0,20m

d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in grinda

lc=l0+5%∗l0=3,41+5100

∗3,41=3,58m

M I=qpgrinda∗lc

2

8=374,80daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=164,91daN /m2

I uc=150daN

q pgrinda=I p∗d

q pgrinda=164,91∗0,6=98,95 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qpgrinda∗lc

2

8+I uc∗lc4

=98,95∗3,582

8+150∗3,58

4=292,77daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II )

M ef=374,80 daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)

qpgrinda+ I uc

mdi=98,95∗0,55+225∗0,65

98,95+225=0,619

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,619∗16,8

1,1=9,45N /mm2

W=b∗h2

6

W=2502∗1006

=1,0416∗106mm3

M r=9,45∗1,0416∗106∗0,9∗1=¿885,88 daN*m

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f pgrinda=f p .instantanee

grinda ¿)

f ucgrinda=f uc. instantanee

grin da (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8 , lgrinda=3,58m=l c

K ¿U=0,45

f p .instantaneegrinda =

5∗I p∗l grinda∗d4

384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata

f uc.instantaneegrinda =

I uc∗lc3

48∗E∗I

f p .instantaneegrinda = 5∗164,91∗0,6∗3,584

384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,48mm

I=b∗h3

12=100∗250

3

12=130,208∗106mm4=130,208∗10−6m4

f uc.instantaneegrinda = 100∗3,583

48∗11000∗105∗130,208∗10−6=0,667mm

f p .instantaneegrinda −permanentauniformdistribuita

f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneegrinda −utila concentrata

f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0,6∗3,584

384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,34mm

f Igrinda=f p

grinda+ f uugrinda=4,607mm

f IIgri nda=f p

grinda+ f ucgrinda=3,331 mm

f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=4,607mm<

lc300

=11,93mm, Severifica

f pgrinda=1,48∗(1+0,80 )=2,664mm

f uugrinda=1,34∗(1+0,45 )=1,943mm

f ucgrinda=0,667∗(1+0 )=0,667mm, K ¿

UC=0

Pardoseala calda

Calculul podinei de rezistenta

Nr.crt Element Incarcari normate(daN/m2)

Coef.Incarcari Incarcari de calcul(daN/m2)

1 Parchet(lemn masiv) ,17 mm

14 1,35 18.9

2 Sapa autoniv, 2 cm

40 1,35 54

4 Podina de rezistenta , 2.2 cm

13,2 1,35 17,82

5 Sarcina utila I uu 150 1,5 2256 Sarcina utila I uc 100 1,5 150

I permanente=18.9+54+17,82=90.72daN /m2

Ipoteza 1

Sarcini uniform distribuite

q ppodina=( I p+ I uu )∗l podina , l podina−latime scandura podina

l podina=0,25m

q ppodina=(90.72+225 )∗0,25=78.93daN /m2

d=0,60m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M I=qppodina∗d2

8=4.08daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=90.72daN /m2

I uc=150daN

q ppodina=I p∗l podina

q ppodina=90.72∗0,25=22.68 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qppodina∗d2

8+I uc∗d4

=22.68∗0,62

8+ 150∗0,6

4=23.52daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II )

M ef=23.52daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qppodina∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)

qppodina+ Iuc

mdi=22.68∗0,55+150∗1

22.68+150=0,941

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,941∗16,8

1,1=14,37 N /mm2

W=b∗h2

6

W=250∗222

6=20,17∗103mm3

M r=14,37∗20,17∗103∗0,9∗1=¿26,09 daN*m

M ef ≤M r ,23.52≤26.09 A , Severifica

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru podina

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f ppodina=f p .instantanee

podina ¿)

f ucpodina=f uc.instantanee

podina (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8

K ¿U=0,45

f p .instantaneepodina =

5∗I p∗l podina∗d4

384∗E∗I, impartimla1,35 pentru casageata se calc . cu inc .normata

f uc.instantaneepodina =

I uc∗d3

48∗E∗I

f p .instantaneepodina = 5∗90.72∗0,25∗0,64

384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,116mm

I=b∗h3

12=250∗22

3

12=221,83∗103mm4=221,83∗10−9m4

f uc.instantaneepodina = 100∗0,63

48∗11000∗105∗221,83∗10−9=1.84mm

f p .instantaneepodina − permanentauniformdistribuita

f u .instantaneepodina −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneepodina −utila concentrata

f u .instantaneepodina = 5∗150∗0,25∗0,64

384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,259mm

f Ipodina=f p

podina+ f uupodina=0,209+0,375=0,584mm

f IIpodina=f p

podina+ f ucpodina=0,209+1.84=2,049mm

f=max ( f Ipod ina , f IIpodina)=2,049mm< d250

=2,4mm,Severifica

f ppodina=0,116∗(1+0,80 )=0,209mm

f uupodina=0,259∗(1+0,45 )=0,375mm

f ucpodina=1,84∗(1+0 )=1,84mm, K ¿

UC=0

Calculul grinzii de rezistenta

Element Incarcari normate(daN/m2)

Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)

Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54

Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda rezist 20 cm 20,4 1,35 27,54

Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82

Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15

I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150

Ipoteza 1

I permanente=18.9+54+17,82+27,54+13,5+17,82+6,35+12,15=168.08daN/m2

Sarcini uniform distribuite

q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)*0,60=235.85 daN/m

lgrinda=0,20m

d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in grinda

lc=l0+5%∗l0=3,41+5100

∗3,41=3,58m

M I=qpgrinda∗lc

2

8=377.84 daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=168.08daN /m2

I uc=150daN

q pgrinda=I p∗d

q pgrinda=168.08∗0,6=100.85 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qpgrinda∗lc

2

8+I uc∗lc4

=100.85∗3,582

8+ 150∗3,58

4=295.81daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II )

M ef=377.84daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)

qpgrinda+ I uc

mdi=100.85∗0,55+225∗0,65

100.85+225=0,619

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,619∗16,8

1,1=9,45N /mm2

W=b∗h2

6

W=2502∗1006

=1,0416∗106mm3

M r=9,45∗1,0416∗106∗0,9∗1=¿885,88 daN*m

M ef ≤M r ,377.84≤885.88 A ,Se verifica

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal ≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f pgri nda=f p . instantanee

grinda ¿)

f ucgrinda=f uc. instantanee

grinda (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8 , lgrinda=3,58m=l c

K ¿U=0,45

f p .instantaneegrinda =

5∗I p∗l grinda∗d4

384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata se calc . cuinc .normata

f uc.instantaneegrinda =

I uc∗lc3

48∗E∗I

f p .instantaneegrinda = 5∗168.08∗0,6∗3,584

384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,115mm

I=b∗h3

12=100∗250

3

12=130,208∗106mm4=130,208∗10−6m4

f uc.instantaneegrinda = 100∗3,583

48∗11000∗105∗130,208∗10−6=0,667mm

f p .instantaneegrinda − permanentauniformdi stribuita

f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneegrinda −utila concentrata

f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0,6∗3,584

384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,34mm

f Igrinda=f p

grinda+ f uugrinda=3.943mm

f IIgrinda=f p

grinda+ f ucgrinda=2.667 mm

f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=3.943mm<

lc300

=11,93mm,Se verifica

f pgrinda=1,115∗(1+0,80 )=2mm

f uugrinda=1,34∗(1+0,45 )=1,943mm

f ucgrinda=0,667∗(1+0 )=0,667mm, K ¿

UC=0

Calculul grinzilor secundare+principale

Grinzi secundare,pardoseala calda

Element Incarcari normate(daN/m2)

Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)

Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54

Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda rezist 10 cm 10 1,35 13.5

Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82

Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15

I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150

Ipoteza 1

I permanente=18.9+54+17,82+13.5+13,5+17,82+6,35+12,15=154.31daN/m2

Sarcini uniform distribuite

q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)*0,6=227.59 daN/m

lgrinda=0,10m

d=0.6 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in grinda

lc=l0+5%∗l0=1.705+5100

∗1.705=1.79m

M I=qpgrinda∗lc

2

8=91.15daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=154.31daN /m2

I uc=150daN

q pgrinda=I p∗d

q pgrinda=154.31∗0.6=92.59 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qpgrinda∗lc

2

8+I uc∗lc4

=92.59∗1.792

8+ 150∗1.79

4=104.21daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II)

M ef=104.21 daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)

qpgrinda+ I uc

mdi=92.59∗0,55+150∗0,65

92.59+150=0.612

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,612∗16,8

1,1=9,34N /mm2

W=b∗h2

6

W=1002∗1006

=166.67∗103mm3

M r=9,34∗166.67∗103∗0,9∗1=¿140.17 daN*m

M ef ≤M r ,104.21≤140.17 A , Severifica

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f pgrinda=f p .instantanee

grinda ¿)

f ucgrinda=f uc. instantanee

grinda (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8 , lgrinda=1.79m=lc

K ¿U=0,45

f p .instantaneegrinda =

5∗I p∗l grinda∗d4

384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata

f uc.instantaneegrinda =

I uc∗lc3

48∗E∗I

f p .instantaneegrinda = 5∗154.31∗0.6∗1.794

384∗11000∗105∗8.33∗10−6=1mm

I=b∗h3

12=100∗100

3

12=8.33∗106mm4=8.33∗10−6m4

f uc.instantaneegrinda = 100∗1.793

48∗11000∗105∗8.33∗10−6=1.3mm

f p .instantaneegrinda − permanentauniformdistribuita

f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneegrinda −utila concentrata

f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0.6∗1.794

384∗11000∗105∗8.33∗10−6=1.31mm

f Igrinda=f p

grinda+ f uugrinda=3.7mm

f IIgrinda=f p

grinda+ f ucgrinda=3.1 mm

f=max ( f Igrinda , f II

grinda )=3.7mm<lc300

=5.97mm,Se verifica

f pgrinda=1∗(1+0,80 )=1.8mm

f uugrinda=1.31∗(1+0,45 )=1.9mm

f ucgrinda=1.3∗(1+0 )=1.3mm, K ¿

UC=0

Grinzi Principale

Element Incarcari normate(daN/m2)

Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)

Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54

Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda secundara 10 cm 10,2 1,35 13.77

Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82

Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15

I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150

Grinda princ 30x20 cm 21.11 1.35 28.5

Ipoteza 1

I permanente=18.9+54+17,82+13.77+13,5+17,82+6,35+12,15+28.5=182.81daN/m2

Sarcini uniform distribuite

q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)=407.81daN/m

lgrinda=0,20m

Se calculeaza efortul in grinda

lc=l0+5%∗l0=4.76+5100

∗4.76=5m

M I=qpgrinda∗lc

2

8=1274.41daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=182.81daN /m2

I uc=150daN

q pgrinda=I p∗d

q pgrinda=182.81=182.81 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qpgrinda∗lc

2

8+I uc∗lc4

=182.81∗52

8+ 150∗5

4=758.78daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II )

M ef=1274.41daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)

qpgrinda+ I uc

mdi=407.81∗0,55+225∗0,65

407.81+225=0.585

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,585∗16,8

1,1=8.94N /mm2

W=b∗h2

6

W=3002∗2006

=3∗106mm3

M r=8.94∗3∗106∗0,9∗1=¿2414.62 daN*m

M ef ≤M r ,1274.41≤2414.62 A ,Se verifica

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal ≤ f admis

f admis=lc /250

Sageata din ipoteza 1

f pgrinda=f p .instantanee

grinda ¿)

f ucgrinda=f uc. instantanee

grinda (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8 , lgrinda=5m=l c

K ¿U=0,45

f p .instantaneegrinda =

5∗I p∗l grinda∗d4

384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata

f uc.∈stantaneegrinda =

I uc∗lc3

48∗E∗I

f p .instantaneegrinda = 5∗182.81∗54

384∗11000∗105∗450∗10−6=2.23mm

I=b∗h3

12=200∗300

3

12=450∗106mm4=450∗10−6m4

f uc.ins tantaneegrinda = 100∗53

48∗11000∗105∗450∗10−6=0,526mm

f p .instantaneegrinda −permanentauniformdistribuita

f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneegrinda −utila concentrata

f u .instantaneegrinda = 5∗150∗54

384∗11000∗105∗450∗10−6=2.466mm

f Igrinda=f p

grinda+ f uugrinda=7.6mm

f IIgrinda=f p

grinda+ f ucgrinda=4.54 mm

f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=7.6mm<

lc300

=16.67mm,Se verifica

f pgrinda=2.23∗(1+0,80 )=4.014mm

f uugrinda=2.466∗(1+0,45 )=3.5757mm

f ucgrinda=0,526∗(1+0 )=0,526mm, K ¿

UC=0