Download - Proiect Frigo Lazar Sergiu

Transcript
  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    1/79

    Universitatea Lucian Blaga Sibiu

    Facultatea S.A.I.A.P.M

    Specializarea B.I.A.

    Anul III

    Coordonator: Student:

    Conf.dr.ing. Ilie Lica CandinLazar C. Sergiu-Ionut

    -2011-

    PROIECT FRIGOTEHNICA

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    2/79

    2

    Sa se proiecteze din punct de vedere al necesarului de frig un

    abator (frigorifer uzinal), amplasat in Constanta destinat prelucrarii

    si depozitarii prin frig a carnii de porc rezultata in urma abatorizarii a

    160 buc.porci/zi, avand in medie 120 kg/bucata la viu.

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    3/79

    3

    Date de proiectare:

    1.Abatorul va fi amplasat in Constanta;n=102.Refrigerarea se va face la temperature de 1,00C.3.Spatiile de depozitare a carnii refrigerate vor putea prelua productia pe 5 zile

    si vor asigura o temperatura de 1,50C.4.Frigoriferul va dispune de o rampa auto orientata in directia N.5.Cladirea va fi protejata contra intemperiilor cu :

    -placa de beton izolata hidrofug ,pentru ca n=2k6.Sectia functioneaza in doua schimburi complete.In schimbul trei nu se facmanipulari de carne.7.Sectia dispune de toate utilitatile necesare in cantitati suficiente (curentelectric,apa,canal,etc).8.Pentru acoperirea necesarului de frig se va folosi I.F.C.M.V. de amoniac.9.Intregul echipament tehnologic va fi asigurat din productia curenta aSocietatilor Comerciale din Romania.

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    4/79

    4

    Continutul proiectului:

    1.Borderou de piese scrise1.1. Documentarea de proiectare

    1.1.1. Prelucrarea prin frig a carnii1.1.2.Depozitarea carnii prelucrate prin frig1.1.3.Conditii exterioare de calcul (temperatura exterioara de calcul tec ,

    umiditatea exterioara1.2.Dimensionarea frigoriferului

    1.2.1.Calculul cantitatii de produse pe sortimente rezultate in urmaabatorizarii1.2.2.Calculul suprafetelor de prelucrat si depozitat prin frig

    1.3.Dimensionarea optima a izolatiei frigoriferului (termica si hidrofuga)1.3.1.Calculul de proiectare1.3.2.Calculul de verificare

    1.4.Calculul termic al frigoriferului (calculul necesarului de frig )1.4.1.Calculul necesarului de frig datorat aportului de caldura din mediul

    exterior spre interior (Q1)1.4.2.Calculul necesarului de frig tehnologic(Q2)1.4.3.Calculul necesarului de frig pentru conditionarea aerului proaspat(Q3)1.4.4.Calculul necesarului de frig datorat exploatarii spatiilor frigorifice

    (Q4)1.4.5.Calculul necesar total de frig (Q1) pe fiecare incapere si pe circuite defrig.

    1.5.Calculul instalatiilor de frig.1.5.1.Calculul si alegerea schemei de principiu a instalatiei.1.5.2.Calculul si alegerea compresoarelor

    1.5.3.Calculul si alegerea vaporizatoarelor1.5.4.Calculul si alegerea condensatoarelor1.5.5.Calculul si alegerea conductelor ,armaturilor,aparatelor auxiliare1.5.6.Reguli de constructive ,montaj si exploatare a instalatiei frigorifice.

    1.6.Lista de utilaje si aparate.

    2.Borderou de piese desenate2.1.Plan frigorifer.2.2.Desen de ansamblu a unui tunel.

    2.3.Detalii de constructive a minimul trei elemente delimitatoare diferite (perete exterior,pereteinterior,tavan,pardoseala,etc.)cu reprezentare grafica,la scara a temperaturii si presiunii partialede vapori.2.4.Schema simplificata a vaporizatoarelor cu legaturi spre central de frig.2.5.Schema de principiu a instalatiei de frig pe circuite.Reprezentarea ciclului in diagram h-p.2.6.Fise tehnice ale aparatelor si masinilor alese.

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    5/79

    5

    1.Borderoude piesescrise

    1.1. Documentaia de prelucrare

    Schema tehnologic folosit n abator pentru obinerea carcaselor

    Porcine

    Odihn

    Splare

    Asomare

    SngerareSnge

    Oprire

    ndeprtare pr

    Eviscerare

    Curire , splare

    Splare

    JupuireCrupoane

    Controlul sanitar veterinar

    Tranare

    Rcire

    Semicarcase sau sferturi

    Inim, plmni, intestine

    Cap

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    6/79

    6

    1.1.1. Prelucrarea prin frig a crnii

    Din punct de vedere tehnologic, prin termenul de carne se nelege carcasamamiferelor n condiiile n care rezult dup sacrificarea animalelor, adic dupndeprtarea subproduselor comestibile i necomestibile i a prilor utilizabile n altedomenii de activitate dect industria alimentar. n mod curent, n alimentaia uman estefolosit carnea de porcine.

    Din punct de vedere tehnologic i comercial, carnea se clasific n funcie de vrstaanimalului la sacrificare, starea de ngrare, greutate. n cazul porcinelor, existreglementri de ncadrare n grupe de greutate n viu, crora le corespund anumite grupe degreuti i anumite caracteristici ale carcaselor rezultate dup abatorizare.

    Tehnologia general de abatorizare cuprinde urmtoarele faze mai importante :pregtirea pentru sacrificare, asomarea animalelor, sngerarea, ndeprtarea capului, pielii ia prilor inferioare al membrelor, eviscerarea, secionarea carcaselor n dou jumtisimetrice (la porcine i bovine), toaletarea, duarea.

    n cadrul fazei depregtire a animalelor trebuie asigurat odihna acestora deoarece,

    dac animalele sunt stresate i obosite, sngerarea va fi incomplet i apare posibilitateatrecerii n snge i apoi n carne a unor microorganisme. Dup sacrificare viscerele trebuiescoase n cel mult 30-40.

    Toaletarea uscat i umed a semicarcaselor sau carcaselor are rolul de a asigurandeprtarea cheagurilor de snge, a prilor contuzionate, nivelarea marginilor la locul denjunghiere etc. Toaletarea se face cu ap avnd o temperatur de aproximativ 43 C.n final, carcasele se cntresc i se dueaz cu ap rece, eliminndu-se astfel resturile desnge i impuritile ce pot grbi alterarea; operaia contribuie i la reducerea pierderilor degreutate prin evaporare i contribuie la o rcire mai rapid a carcaselor, acestea urmnd caapoi s fie introduse n spaiile de refrigerare.

    Carcaseletrebuiesc introduse n spaiile de refrigerare ct mai repede posibil, urmndca temperatura acestora s scad sub 10 C n mai puin 15 ore pentru carnea de porcine;refrigerarea se consider terminat n momentul n care temperatura n centrul termic estede maximum 7 C, temperatur considerat ca limit inferioar de dezvoltare a unor ageni

    patogeni care contamineaz frecvent carnea de porc .Pierderile de suc dup tranare sunt reduse dac intervalul dintre tiere iintroducerea larefrigerare scade i dac procesul de rcire este mai rapid.Refrigerarea rapid va avea ca efect reducerea pierderilor de greutate prinevaporarea apeidatorit micorrii diferenei de presiune parial fa de presiuneavaporilor de ap din aerul

    incintei rcite; refrigerarea lent va conduce la pierderi de greutate mai mari, dar i lacreterea consumului de energie. Refrigerarea poate influena decisiv nsuiril organolepticeale crnii i produselor de carne(frgezime, suculen, aspect etc.)

    Refrigerarea carcaselor se desfoar n spaii frigorifice prevzute cu liniiaeriene.Pentru a asigura o rcire uniform i rapid a crnii este necesarcirculaia aerului la

    parametrii corespunztori peste ntreaga suprafa a carcaselor.n acest sens, de o deosebit importan este alegerea sistemului de distribuie a aeruluircit, astfel nct aerul s circule peste o suprafa ct mai mare a produselor.

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    7/79

    7

    n cazul rcirii rapide se recomand ca viteza aerului n zonele dintre produse s fiede 5...6 m/s, ceea ce corespunde unor viteze de circulaie de 2...3 m/s atunci cnd spatial dercire este gol. n cazul refrigerrii n dou faze, temperatura aerului din prima faz estelimitat la -8...-10 0C pentru carnea de porc ,n cea de a doua faz de refrigerare,temperatura aerului trebuie s fie de aproximativ 0 0C.

    1.1.2.Depozitarea crnii prelucrate prin frigRefrigerarea produselor alimentare este urmat de cele mai multe ori de o depozitare

    de scurt durat n acelai spaiu n care s-a fcut refrigerarea sau n alte spaii rcitedestinate special depozitrii. Temperaturile sczute, deasupra punctului de congelare a

    produselor, frneaz dar nu opresc total dezvoltarea i nmulirea microorganismelor, maiales a celor psihrofile. Modificrile biochimice i chimice din produsele de origine aanimaldeterminate de enzime snt de asemenea ncetinite de temperaturile sczute.

    n carnea animalelor, imediat dup sacrificare, aceste modificri pot mai ntiameliora calitatea. Dup terminarea proceselor din perioada de rigor mortis urmeaz

    perioada de maturitate, perioad n care calitatea se conserv. La depozitri de lung duratns, n carne i pete se produce progresiv degradareaalbuminei ( fenomenul de autoliz ) care poate conduce n final chiar la degradareacomplet. Pentru fiecare produs n parte, n funcie de parametri de depozitare care vor fitratai n continuare, exist durate limit de depozitare peste care produsele perisabile devininutilizabile. Pentru depozitarea produselor refrigerate este necesar, dar nu suficient, catemperaturile s fie meninute la valori sczute toat durata depozitrii.

    n afara asigurrii unor depozitri sczute constante de depozitare mai trebuiescrespectate o serie de condiii referitoare la:

    -temperatura aerului ;-umiditatea aerului;-puritatea aerului ( att din punct de vedere al ncrcturii microbiologice ct i din punct devedere al polurii de orice natur).-ventilaia i distribuia aerului la nivelul produselor;-ambalarea i aezarea produselor n spaiul rcit;-refrigerarea prealabil a produselor introduse n depozit;-compatibilitatea de depozitare mixt a mai multor feluri de produse;-gradul de ncrcare cu produse a spaiului de depozitare;-funcionarea instalaiei frigorifice ( mai ales n sensul corelrii permanente a puterii

    frigorifice cu necesarul de frig );-asigurarea igienei pe tot parcursul depozitrii produselor.

    Condiii recomandatela depozitarea produselorrefrigerate.Temperatura aerului

    Nivelul temperaturii aerului necesar n depozitele de produse refrigerate estedeterminat de tipul de produse depozitate. Acest nivel va fi ns ntotdeaun mai sczut, la

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    8/79

    8

    limit egal, cu temperatura final a produselor refrigerate, temperatura impus detehnologia de refrigerare respectiv. n capitolele de tehnologii frigorifice specificediferitelor grupe de produse alimentare, se vor analiza temperaturile optime de depozitare nstare refrigerat a acestora.

    Pentru un acelai produs, nivelul temperaturii aerului la depozitare n stare refrigerateste influenat de durata depozitrii. Durate mai mari de depozitare necesit temperaturimai sczute de depozitare.

    Pentru asigurarea temperaturii necesare a aerului, instalaia frigorific aferentdepozitului se va dimensiona n corelare cu caracteristicile produselor respective. Limiteleadmisibile ntre care poate varia temperatura aerului din depozit snt de asemeneadeterminate de caracteristicile produselor. Meninerea temperaturii ntre limitele admisibilenecesit prevederea reglrii automate a acesteia de cele mai multe ori, aceast reglare seface prin intermediul unor bucle de reglare automat bipoziional.n general, pentru depozitarea n stare refrigerat a produselor alimentare de origine animalse admit pentru temperatura aerului variaii 10C ...20C. Snt ns i produse, cum ar fi

    petele, oule i bananele, la care variaii admisibile ale temperaturii aerului snt mai

    restrnse, ajungnd pn la +0,50 C.Din punct de vedere al pierderilor n greutate, la depozitarea unor produse, utilizareade temperaturi sczute ale aerului micoreaz presiunea parial a vaporilor de ap din aer,fapt care determin o cretere a pierderilor n greutate.

    Umiditatea relativ a aerului

    Pe lng temperatur, umiditatea relativ a aerului are o influen important asupracomportrii produselor refrigerate la depozitare.

    Umiditatea relativ ridicat favorizeaz dezvoltarea microorganismelor, mai ales la

    temperaturi ridicate ale aerului din depozit. Astfel, de exemplu, pentru carne, numrulbacteriilor crete relativ lent, la umiditatea relativ de 75% i la temperatura de 00C ,nedepind 105 pe 1 cm2 de carne dup 8 zile de depozitare, n timp ce la 95% umiditaterelativ, dup 8 zile numrul bacteriilor ajunge aproape 108 pe 1cm2 de carne.

    Umiditatea ridicat a aerului determin pentru unele produse o intensificare adezvoltrii de mucegaiuri i n consecin determin dezvoltarea de mirosuri.

    Rezult deci c, din punct de vedere microbiologic snt de dorit umiditi ct maisczute ale aerului.

    n acelai timp ns, o umiditate sczut a aerului determin pierderi n greutate a

    produselor mai mari dect n cazul unei umiditi mai ridicate.n plus, uscarea suprafeei produselor determin n general scderea valorii comerciale aacestora. Cele dou aspecte cu influene diferite, respectiv aspectul microbiologic i cel al

    pierderilor n greutate, determin nivelul optim al umiditii relative a aerului din depozit.De reinut este faptul c, n general, valorile umiditii aerului sub 85% conduc la pierderin greutate exaggerate ale produselor depozitate n stare refrigerat.

    Pentru a crete nivelul umiditii relative a aerului este necesar scderea niveluluitemperaturii aerului.

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    9/79

    9

    Puritatea aeruluin interiorul spaiilor frigorifice de depozitare a produselor refrigerate trebuie

    asigurat o puritate ct mai mare a aerului.Poluarea aerului interior este determinat de zestrea iniial de ncrctur

    microbiologic i de substane chimice poluante de degajrile de substane sau mirosuri aleproduselor, precum i de dezvoltarea microorganismelor n timpul ventilrii aerului.

    Pentru micorarea polurii aerului interior este necesar o mprosptare, de obiceiperiodic. Aerul proaspt introdus, trebuie filtrat i tratat termic pn la atingereatemperaturii de regim interior. Dac debitul de aer proaspt introdus este relativ mare,atunci, pentru a asigura neperturbarea parametrilor aerului interior, se procedeaz la otratare complet, n sensul aducerii lui la nivelul aerului interior att ca temperatur, ct ica umiditate. n acest fel se evit i pericolul condensrii vaporilor de ap pe suprafaa

    produselor.Debitul de aer proaspt i frecvena introducerii lui n depozitele de produse

    refrigerate se determin n funcie de natura produselor, durata lor de depozitare, de

    volumul spaiilor de depozitare i de frecvena introducerii i scoaterii de produse n i dindepozit.Compoziia atmosferei interioare a spaiului dedepozitare

    Utilizarea atmosferei modificate de depozitare n stare refrigerat determin oreducere a proceselor de respiraie, inhibarea dezvoltrii microorganismelor i prelungireaduratei de pstrare a produselor n condiiile meninerii calitii acestora.Ventilaia i distribuia aerului

    Sistemul de ventilaie a aerului n interiorul spaiilor frigorifice pentru depozitareaproduselor refrigerate este determinat de tipul de depozit i de natura produselor. n cazuldepozitelor cu elemente de rcire, circulaia aerului este asigurat de convecia natural.

    Ventilaia mecanic a aerului intensific transferul de cldur la nivelul produselor iuniformizeaz temperaturile i umiditile aerului.

    Distribuia aerului are o deosebit importan n asigurarea unor condiii ct maiapropiate de depozitare pentru toate produsele.

    Orientativ, debitul total de aer recirculat este de cca 1m3 / h pentru fiecare 4,19 kJ/hnecesar de frig. n funcie de natura produselor de depozitate, vitezelerecomandate ale aerului au valori cuprinse ntre 0,3 m/s i 0,7 m/s la nivelul produselor. ngeneral, sistemul de ventilaie este prevzut i cu posibilitatea de introducere a aerului

    proaspt.

    Ambalarea i modulde aezare a produselorO mare parte dintre produsele alimentare refrigerate snt introduse la depozitare nstare ambalat. Dac ambalarea se face fr vacuum, atunci trebuie asigurat o etaneitatect mai bun a ambalajului. Materialele folosite pentru ambalaje trebuie s nu reacioneze nnici un fel cu produsul, s aib o permeabilitate ct mai redus la vapori de ap, s fieimpermeabile la lichide igrsimi.

    Modul de aezare a produselor n depozit trebuie s asigure condiii bune decirculaie a aerului printre produse. La aezarea produselor trebuiesc respectate anumite

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    10/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    11/79

    11

    Un prim aspect igienico-sanitar este legat de ncrctura microbian iniial aproduselor care urmeaz a fi refrigerate sau depozitate n stare refrigerat. n acest sens seimpune respectarea tuturor msurilor preliminare rcirii care s asigure o ncrcturmicrobian minim a produselor, msuri care depind de natura acestor produse i care vor fianalizate n capitolele de aplicaii aletehnologiilor frigorifice.

    Al doilea aspect al asigurrii igienei este legat de spaiile tehnologice propriu-zise.

    Curenia permanent n interiorul spaiilor rcite este strict necesar. Pentru aceasta se vorndeprta resturile de produse i oricare corpuri strine care constituie focare decontaminare microbiologic. Splarea spaiilor tehnologice se face cu ap cald sub

    presiune i detergent. Dup curire i splare urmeaz operaia de dezinfectare care seefectueaz de regul numai dup golirea de produse a spaiului respectiv i decongelareacomplet a rcitoarelor de aer.

    Sistemedercirela depozitarea produselorrefrigerateSpaiile de depozitare a produselor refrigerate snt prevzute cu aceleai sisteme de

    rcire ca i cele de la spaiile frigorifice pentru refrigerare.n ultima perioad de timp, pe plan mondial, se manifest ca spaiile frigorifice dedepozitare s fie prevzute cu mai multe rcitoare de aer montate de-a lungul unui perete:fiecare dintre aceste rcitoare de aer fiind cu funcionare independent, n aa fel, nct s seformeaze decongelarea secvenial.

    Concomitent cu aceasta, exist tendina de automatizare a decongelrii, astfel nct,prin intermediul unui programator automat, la intervale prestabilite de timp, fiecare dintrercitoare este decongelat automat. Rcitoarele de aer independente au de cele mai multe oriaspiraia i refularea liber fr utilizarea detulburturi de aspiraie sau sisteme dedistribuiie a aerului. Dac sistemul de rcire este construit dintr-un singur rcitor, atunci

    acesta este racordat la un sistem de circulaie i distribuiie a aerului care depinde de naturaprodusului depozitat, de modul de aezare a produselor .a.

    n cele mai multe cazuri, n tunelele de refrigerare, dup terminarea procesului dercire, are loc i depozitarea, pentru o anumit perioad de timp, a produselor refrigerate.

    Manipularea i transportul produselorrefrigerateModul de manipulare i mijloacele utilizate n acest scop snt n funcie de natura

    produsului, mrimea unitii respective i gradul de dotare a acesteia din punct de vederetehnic.

    Un aspect important care trebuie avut n vedere la manipularea i transportulproduselor refrigerate este prevenirea condensrii vaporilor de ap din atmosfer peproduse. Condensarea poate s se produc atunci cnd temperatura produselor refrigerateeste sub punctul de rou al aerului nconjurtor. Pericolul condensrii este mai mare vara (cnd temperatura aerului exterior este ridicat ) i este cu att mai mare cu ct umiditateaaerului este mai ridicat.

    Pentru prevenirea condensrii pe produse a vaporilor de ap din aer la scoaterea dindepozite este recomandabil, n unele cazuri, operaia denumit temperare. Aceast operaie

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    12/79

    12

    const n nclzirea parial a produselor refrigerate nainte de a veni n contact cu aerulexterior, pn cnd temperatura suprafeei lor crete peste temperatura punctului de rou alaerului exterior. n funcie de durata n care produsele scoase din depozite vor sta n contactcu aerul exterior, de natura produselor, de dimensiunele acestora i de intensitateacirculaiei aerului exterior peste produse, temperarea se face pn la o anumit temperatur

    peste cea a punctului de rou al aerului exterior.Pentru transportul produselor refrigerate se utilizeaz mijloace de transport auto,

    feroviare, navale sau aeriane, prevzute cu instalaii proprii de producere a frigului sau cuposibiliti de meninere a microclimatului interior fr instalaii de producere a frigului (rcire cu ghea de ap, cu ghea carbonic, rcire cuzerotoare ).

    1.1.3. Caracteristici climaterice a zonei de amplasare a fabricii

    Localitate Zona de temperatur Zon de umiditateTemperatura de referin[oC]

    Iunie Iulie AugustConstana I II 19,5 22,0 22,0

    Nr .crt.

    Luna tM tm13oo 14oo 15oo

    1 Iunie 6,7 6,8 6,7 4,52 Iulie 6,2 6,2 6 3,73 August 6,2 6,3 6,1 3

    Se stabilete c t0 exterioar de calcul tec pentru luna cea mai cald utiliznd relaia:

    tec=0,4*tm+0,6*tMoC

    tm-temperatura medie lunar cea mai clduroastM- media de temperatur maxim n luna respectivtz-temperatura pe luna i ziua respectiv

    tm=tz+tm

    tM=tz+tMtec=0,4(tz+tm)+0,6(tz+tM)

    teciunie 13oo= 19,5+0,4*4,5+0,6*6,7= 25,32

    teciunie 14oo= 19,5+0,4*4,7+0,6*6,8= 25,38

    teciunie 15oo= 19,5+0,4*4,5+0,6*6,7= 25,32

    teciulie 13oo= 22,0+0,4*3,7+0,6*6,2= 27,2

    teciulie 14oo= 19,5+0,4*3,7+0,6*6,2= 27,2

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    13/79

    13

    teciulie 15oo= 19,5+0,4*3,7+0,6*6= 27,08

    tecaugust 13oo= 22+0,4*3+0,6*6,2= 26,92

    tecaugust 14oo= 22+0,4*3+0,6*6,3= 26,98

    tecaugust 15oo= 22+0,4*3+0,6*6,1= 26,86

    Se adopt tec maxim: tec=28oC

    Determinarea umiditii:

    e= m+c*zu zu- zona de umiditate= II

    m=

    tm= 21,8oC pentru 21,8 oC xsm=16,428

    xm=11,8

    m=

    =0,7243=72,43%

    ec=72,43+0,8*2=74,03%

    Se adopt : e=74%

    1.2. Dimensionarea frigoriferuluiCapacitatea de depozitare(cantitatea de produse care trebuiepstrate), esteunul din

    parametriiprincipali de proiectare a unuidepozit frigorific.Acestparametrudepinde de naturaidimensiunileproduselor, de suprafaaspaiilor

    rcite, cai de nlimea de stivuire.Capacitateacamerelor de depozitare se calculeaznfuncie decantitilemaxime demrfurivehiculate, ncondiii de maximeficienaoperaiilor de distribuie amrfurilor.

    Suprafaautilnecesara spaiilor de depozitare se determinmprindcantitatea deproduse care trebuiepstrate, la ncrcareaspecific [kg/m2] stabilitprin normative i caredifer de la un produs la altul.

    Suprafaaconstruita spaiului de depozitare, este cu 2040% mai mare dectsuprafaautil, deoarece se ineseama de faptulcexiststlpipentrususinereacldirii,culoareispaiiliberentreproduseiperei, necesarecirculaieiaerului.Pentrudimensionareatunelelor de refrigerarei de congelare se vaineseama defuncionareaacestoranarje, iarsuprafeele se vorcalculanfuncie de cantitatea de produse

    rcitentr-o arj. Trebuiecunoscutiluatnconsideraredurata de prelucrare, care depindedenaturaproduselor.Suprafeele utile de ncrcare cu produse se calculeaz cu relaia:

    Sui=

    [m2]

    unde:-mi[kg] estecantitatea de produsepentruspaiul de depozitare i;

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    14/79

    14

    -Ni [kg/m2] estenorma de ncrcare cu produsepeunitatea de suprafa a pardoselei,recomandat deliteratura de specialitate.

    Suprafeeleconstruite ale camerelor de depozitarese calculeaz cu relaia:S = Sui[m2]unde:i estecoeficientul de adaus, care ineseama de suprafeelenecesarespaiilordintreproduse,spaiilordintreproduseiperei, culoarelorpentrucirculaiaautostivuitoarelor, respectiv de existenastlpilorde susinere;

    Ctevavaloriorientativepentru i suntprezentatencontinuare:

    - Pentrutunele de refrigerareavndsuprafaautil Su

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    15/79

    15

    Nr.Crt. Denumire produs Bucat Kg/buc Kg/zi Kg/5 zile

    confiscari

    % kg

    1. Semicarcas 320 47.4 15168 75840 3 2559.62. Cap porc 160 6.84 1094.4 5472 2 109.44

    3. Creier 160 0.072 11.52 57.6 - -

    4. Limb fr lung 160 0.276 44.16 220.8 - -5.

    lung 160 0.336 53.76 268.8 - -

    6. Fi

    at 160 2.04 326.4 1632 50 816

    7. Inim 160 0.276 44.16 220.8 50 110.4

    8. Rini

    hi 160 0.24 38.4 192 10 19.2

    9. Splin 160 0.156 124.8 124.8 0.5 0.624

    10. Snge 160 3.6 576 2880 30 864

    11. Pi

    ioare 160 1.44 230.4 1152 - -

    12. Mae subiri 160 0.3875 62 310 - -13. Plmni 160 1.02 163.2 816 - -14. Bzri 160 1,68 268.8 1344 - -

    1.2.2.Calculul suprafetelor spatiului de abatorizare

    Calculul duratei de refrigerare:

    Xf=

    *

    -coeficient de refrigerareta- temperatura mediului de racire

    o Ctmf- temperatura finala

    o Ctmi temperatura initiala

    o C

    =

    k- coeficient total de transmitere a caldurii din centrul termic al produsului, la mediul de racirem- masa semicarcasei, kgs- suprafta exterioara a produsului corespunzatoare cantitatii, m2c- caldura specifica masica a produsului, J/kgK

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    16/79

    16

    -coeficient partial de transmitere a caldurii prin convectie, W/m2 k-conductivitatea termica a produsului-dimensionarea caracteristica a corpului

    = =0.48 W/m K;c=2.300 J/Kg K;

    s=0.013*m+1.4=0.013*47.4+1.4 s=2.02 m2

    W=4 m/s

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    17/79

    17

    Tunel de refrigerare 3033.6 170 1,3 24 2 Tr 63(2*7*4,5)

    Depozit de refrigerare 15168 200 1,4 107 6 Dr 729(6*13,5*9)

    Depozit cap i picioare 6624 200 1,4 47 1 Dc+p 121,5(1*13,5*9)

    Depozit de organe 3532.8 200 1.5 27 1 Do 40,5(1*9*4,5)

    Depozit pentru snge 2880 200 1,5 22 1 Ds 40,5(1*9*4,5)

    Depozit pentru mae sibazari

    1654 200 1,5 13 1 Dm 40,5(1*9*4,5)

    Depozit pentruconfiscri

    4479 200 1,4 32 1Dconf

    40,5(1*9*4,5)

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    18/79

    18

    Schita cladirii

    Modul in care sunt amplasate spatiile de depozitare si de prelucrare prin frig, precum si

    spatiile anexe, sunt deosebit de importante pentru proiectarea frigoriferului.

    Diferentele de temperatura dintre spatiile frigorifice trebuie sa fie munime ,in vederea

    reducerii de frig, respectiv pentrudiminuarea puterii frigorifice a instalatiei de racire aferente.

    Dispunerea spatiilor racite impreuna cu culoarele necesare circulatiei produselor, se va

    realiza intr-o forma cat mai apropiata de un patrat.Astfel patrunderile de caldura dinspre exterior

    spre racire vor fi minime.Sectiile de prelucrare prin frig a produselor se vor amplasa avand in vedere cateva

    aspecte particulare:

    -Existenta unor trasee cat mai scurte pentru transportul produselor si cu cat mai putine

    intersectii;

    -Reducerea gradata a temperaturii dinspre exterior spre centru;

    -Amplasarea spatiilor cu temperaturile cele mai scazute, spre latura de nord, sau in centrul

    frigoriferului;

    -Amplasarea spatiilor cu temperaturiile cele mai ridicate (de ex. Sala masinilor sau

    vestiarele) se va realiza spre latura de sud.

    Accesul la frigorifer se va asigura prin amplasarea cat mai aproape de caile de

    comunicatii (sosea si cale ferata). Se recomanda ca rampa auto si rampa C.F. sa fie amplasate

    pe laturi opuse ale delozitului frigorific, si sa fie acoperite. Copertinele de acoperire vor fi mai late

    decat rampele cu minim 30 cm.

    Mecanizarea transportului intern se va asigura printr-un amplasament al frigoriferului

    astfel incat sa permita manevre usoare si cat mai putine, atat pe orizontala cat si pe verticala.

    Culoarele se dimensioneaza in functie de necesitatiletehnologice si de mijloacele de

    transport utilizate. In cazul stivuirii mecanizate, latimea culoarelorde circularie este cuprinsa intre

    3...5m.

    Usile frigorifice ale spatiilor racite se construiesc din lemn sau metal si sunt izolate termic.Constructia usilor trebuie sa prevada o bariera de vapori pe partea exterioara (calda) a usilor,

    astfel incat sa fie impiedicata umezirea izolatiei. Este util ca toate laturile usilor sa fie prevazute

    cu rezistente electrice montate in teci de protectie. Astfel este posibila degivrarea usilor si se

    impiedica blocarea acestora in pozitia inchis prin inghetare, respectiv se elimina situatiile in care

    datorita depunerilorde gheata usile nu se pot inchide etans.

    Instalatiile electrice din cladirea frigoriferului vor fi de tip etans. Pentru a minimiza

    degajarile de caldura din spatiile frigorifice se vorutiliza cabluri in manta din pluta sau material

    plastic. Tablourile de distributie a energiei electrice vor fi de constructie speciala si se recomanda

    amplasarea intr-o camera speciala incalzita la +15oC.

    Sala masinilor se va incalzi de preferinta cu aer cald, asigurandu-se in sezonul recetemperaturi de minim 16oC. Ventilatia acestor Sali se realizeaza astfel incat concentratia maxima

    a vaporilorde amoniac sa nudepaseasca nici in cazde avarie limitele admise.

    Evazuarea apei provenite din degivrarea racitoarelorde aerdin spatiile frigorifice pentru

    produse congelate, se va realiza fara amplasarea de sifoane, care sunt interzise in ceste spatii.

    Tevile de scurgere ale racitoarelor se vor goli direct prin conducte de diametru mare pt a evacua

    bucatile de gheata sauzapada.

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    19/79

    19

    Pentru peretii interiori care se invecineaza cu vestibul sau coridoare, se pot recomanda

    urmatoarele valori pentru coeficientul globalde transfer termic k[W/m2k], in functie de

    temperatura interioara din spatiul frigorific

    Pentru calculele rapide se pot adopta valorile coeficientului globalde transfer termic k[W/m2

    k], infunctie de diferentele de temperatura t=te-ti pe cele doua fete ale peretilor izolati termic,

    indiferent de tipul acestora, astfel:

    Valorile obtinute din calculul pentru grosimea stratului de material termoizolator, se

    rotunjeste la o valoare imediat superioara standardizata si existenta in productia de serie, iar apoi

    se recalculeaza valoarea coeficientului global real, de transfer termic kr[W/m2k], in vederea

    determinarii patrunderilor reale de caldura prin pereti, dinspre exterior spre interiorul spatiului

    racit :

    Unde notatiile au aceeasi semnificatie prezentata anterior:

    dep=86-95%

    antecamere=80-95%

    Spatiul racit Temperatura K[W/m

    2

    k]Spatii de depozitare -18....-20 0.40

    0 0.52

    Spatii de refrigerare 4 0.70

    12 0.91

    t [oC] 50..35 35....30 30...25 25.....20 20.....15 15....10 10

    K[W/m2k] 0.23..0.35 0.4 0.45 0.52 0.58 0.63 0.7

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    20/79

    20

    Perete interiorT1

    strat (m)(W/mK) 1/

    faianta 0.007 2.03 20

    tencuiala 0.02 1.16 22 ext (W/m2K)= 11.6

    zidarie 0.25 0.8 9 int (W/m2K)= 27.57

    tencuiala2 0.02 0.93 9.3

    bitum 0.006 0.37 1200 ext= 0.92

    polistiren 0.12 0.04 3 int= 0.9

    tencuiala3 0.03 0.7 6.3

    tec 28 q 7 Pve(mbar)= 24.0175

    c 0.8 Pvi (mbar)= 4.275

    t 24.8

    ti -3te 21.8

    0.12026 stas 0.12 m

    Kef 0.28279

    qef 7.01309 mw 1.83395

    t (C)pvs(mbar)

    pv(mbar)

    e 21.80 26.11 24.02 ok

    1 21.20 25.16 24.02 ok

    2 21.17 25.12 23.76 ok

    3 21.05 24.93 22.95 ok

    4 18.86 21.77 18.83 ok

    5 18.71 21.57 18.49 ok

    6 18.59 21.42 5.28 ok

    7 -2.45 4.98 4.62 ok

    8 -2.75 4.86 4.28 ok

    i -3.00 4.75 4.28 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    21/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    22/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    23/79

    23

    Perete intermediar Tr1 nu funct-Tr2funct

    pereteintermediar Tr1 nu funct-Tr2funct

    strat 1/

    tencuiala 0.02 0.7 6.3 ext 8

    BCA 0.4 0.25 5 int 27.57tencuiala 0.02 0.7 6.3

    ext 0.8

    int 0.9

    tec 28 Pve 9.688

    c 0.4 Pvi 4.275

    t 12.4ti -3

    te 9.8 q 7

    BCA 0.3883 stas 0.4

    Kef 0.5499qef 6.8191 mw 2.403641

    t pvs pv

    e 9.80 12.11 9.69 ok

    1 8.95 11.43 9.69 ok

    2 8.75 11.28 9.39 ok3 -2.16 5.10 4.58 ok

    4 -2.35 5.02 4.28 ok

    I -3.00 4.75 4.28 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    24/79

    24

    Perete interior 4 Dr-C

    perete interior 4 Dr-C

    strat (m) (W/mK) 1/

    faianta 0.007 2.03 20

    tencuiala 0.02 1.16 22ext(W/m

    2K)= 11.6

    zidarie 0.25 0.8 9int(W/m

    2K)= 8.12

    tencuiala2 0.02 0.93 9.3

    bitum 0.006 0.37 1200 ext= 0.92

    polistiren 0.1 0.04 3 int= 0.9

    tencuiala3 0.03 0.7 6.3

    tec 28 q 7 Pve(mbar)= 25.3754c 0.8 Pvi (mbar)= 6.1245

    t 21.2ti 1.5

    te 22.7

    0.09622 stas 0.1

    Kef 0.32019qef 6.78807 mw 1.79831

    t (C)pvs(mbar)

    pv(mbar)

    e 22.70 27.58 25.38 ok

    1 22.11 26.61 25.38 ok

    2 22.09 26.57 25.12 ok

    3 21.97 26.38 24.33 ok

    4 19.85 23.16 20.29 ok

    5 19.71 22.96 19.95 ok

    6 19.60 22.80 7.00 ok

    7 2.63 7.38 6.46 ok

    8 2.34 7.22 6.12ok

    i 1.50 6.81 6.12 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    25/79

    25

    Perete intermediar 5 Dr-funct-Tr nu funct

    pereteintermediar 5 Dr-funct-Tr nu funct

    strat 1/tencuiala 0.02 0.7 6.3 ext 8

    BCA 0.3 0.25 5 int 8.12

    tencuiala 0.02 0.7 6.3

    ext 0.8

    int 0.9

    tec 28 Pve 11.2872

    c 0.4 Pvi 6.1245

    t 10.6ti 1.5

    te 12.1 q 7

    BCA 0.30225 stas 0.3

    Kef 0.66432

    qef 7.04181 mw 2.94675

    t pvs pv

    e 12.10 14.11 11.29 ok

    1 11.22 13.32 11.29 ok

    2 11.02 13.14 10.92 ok

    3 2.57 7.35 6.50 ok

    4 2.37 7.24 6.12 ok

    I 1.50 6.81 6.12 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    26/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    27/79

    27

    Versiunea P5 Dr-Tr funct

    ver P5 Dr-Trfunct

    strat 1/

    tencuiala 0.02 0.7 6.3 ext 8.12

    BCA 0.3 0.25 5 int 27.57

    tencuiala 0.02 0.7 6.3

    ext 0.8

    int 0.9

    tec 28 Pve 5.444c 0.4 Pvi 4.275

    t 4.5

    ti -3

    te 1.5 q 7

    BCA 0.106573 stas 0.3

    Kef 0.705932

    qef 3.176694 mw 0.667237

    t pvs pv

    e 1.50 6.81 5.44 ok

    1 1.11 6.61 5.44 ok

    2 1.02 6.57 5.36 ok

    3 -2.79 4.84 4.36 ok

    4 -2.88 4.80 4.28 ok

    I -3.00 4.75 4.28 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    28/79

    28

    Perete intermediar 6 Dr func-Do sta

    pereteintermediar 6 Drfunc-Do sta

    strat 1/tencuiala 0.02 0.7 6.3 ext 8

    BCA 0.3 0.25 5 int 8.12

    tencuiala 0.02 0.7 6.3

    ext 0.8

    int 0.9

    tec 28 Pve 11.2872

    c 0.4 Pvi 5.9922

    t 10.6ti 1.5

    te 12.1 q 7

    BCA 0.3022 stas 0.3

    Kef 0.6643

    qef 7.0418 mw 3.02226

    t pvs pv

    e 12.10 14.11 11.29 ok

    1 11.22 13.32 11.29 ok

    2 11.02 13.14 10.91 ok

    3 2.57 7.35 6.37 ok

    4 2.37 7.24 5.99 ok

    I 1.20 6.66 5.99 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    29/79

    29

    Perete intermediar 6 Do func-Dr sta

    pereteintermediar 6 Do func-Drsta

    strat 1/tencuiala 0.02 0.7 6.3 ext 8

    BCA 0.3 0.25 5 int 9.28

    tencuiala 0.02 0.7 6.3

    ext 0.8

    int 0.9

    tec 28 Pve 11.2872

    c 0.4 Pvi 6.1245

    t 10.6ti 1.5

    te 12.1 q 7

    BCA 0.3061 stas 0.3

    Kef 0.6712

    qef 7.1146 mw 2.946747

    t pvs pv

    e 12.10 14.11 11.29 ok

    1 11.21 13.31 11.29 ok

    2 11.01 13.13 10.92 ok

    3 2.47 7.29 6.50 ok

    4 2.27 7.19 6.12 ok

    I 1.50 6.81 6.12 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    30/79

    30

    Perete intermediar 7 Do-Ds

    pereteintermediar 7 Do-Ds

    strat 1/tencuiala 0.02 0.7 6.3 ext 8

    BCA 0.3 0.25 5 int 9.28

    tencuiala 0.02 0.7 6.3

    ext 0.8

    int 0.9

    tec 28 Pve 11.2872

    c 0.4 Pvi 6.1245

    t 10.6ti 1.5

    te 12.1 q 7

    BCA 0.3061 stas 0.3

    Kef 0.6712

    qef 7.1146 mw 2.946747

    t pvs pv

    e 12.10 14.11 11.29 ok

    1 11.21 13.31 11.29 ok

    2 11.01 13.13 10.92 ok

    3 2.47 7.29 6.50 ok

    4 2.27 7.19 6.12 ok

    I 1.50 6.81 6.12 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    31/79

    31

    Perete interior 8 Ds-C

    perete interior 8 Ds-C

    strat (m)

    (W/mK) 1/

    faianta 0.007 2.03 20

    tencuiala 0.02 1.16 22ext(W/m2K)= 11.6

    zidarie 0.25 0.8 9int(W/m

    2K)= 9.28

    tencuiala2 0.02 0.93 9.3

    bitum 0.006 0.37 1200 ext= 0.92

    polistiren 0.1 0.04 3 int= 0.9

    tencuiala3 0.03 0.7 6.3

    tec 28 q 7 Pve(mbar)= 25.37544c 0.8 Pvi (mbar)= 6.1245

    t 21.2ti 1.5te 22.7

    0.0968 stas 0.1

    Kef 0.3218

    qef 6.8217 mw 1.798313

    t (C)pvs(mbar)

    pv(mbar)

    e 22.70 27.58 25.38 ok

    1 22.11 26.61 25.38 ok

    2 22.09 26.57 25.12 ok

    3 21.97 26.37 24.33 ok

    4 19.84 23.14 20.29 ok

    5 19.69 22.94 19.95 ok

    6 19.58 22.78 7.00 ok

    7 2.53 7.32 6.46 ok

    8 2.24 7.17 6.12 ok

    i 1.50 6.81 6.12 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    32/79

    32

    Perete intermed spatii frigo 9 Dr-Dr

    pereteintermedspatiifrigo 9 Dr-Dr

    strat 1/

    tencuiala 0.015 0.7 6.3 ext 8

    BCA 0.3 0.25 5 int 8.12

    tencuiala 0.015 0.7 6.3

    ext 0.8

    int 0.9

    tec 28 Pve 11.2872c 0.4 Pvi 6.1245

    t 10.6

    ti 1.5

    te 12.1 q 7

    BCA 0.305819 stas 0.3

    Kef 0.670686

    qef 7.109276 mw 3.056661

    t pvs pv

    e 12.10 14.11 11.29 ok

    1 11.21 13.31 11.29 ok

    2 11.06 13.17 11.00 ok

    3 2.53 7.32 6.41 ok

    4 2.38 7.25 6.12 ok

    I 1.50 6.81 6.12 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    33/79

    33

    Perete interior 10 Dconf Ext

    perete interior 10 Dconf -Ext

    strat (m)(W/mK) 1/

    tencuiala 0.02 1.16 22

    zidarie 0.25 0.8 9ext(W/m

    2K)= 11.6

    tencuiala2 0.02 0.93 9.3int(W/m

    2K)= 9.28

    bitum 0.006 0.37 1200

    polistiren 0.1 0.04 3 ext= 0.92

    tencuiala3 0.03 0.7 6.3 int= 0.9

    tec 28 q 7 Pve(mbar)= 34.7576

    c 1 Pvi (mbar)= 6.1245

    t 26.5

    ti 1.5te 28

    0.1273 stas 0.1

    Kef 0.3221

    qef 8.5366 mw 2.710185

    t (C)pvs(mbar)

    pv(mbar)

    e 28.00 37.78 34.76 ok

    1 27.26 36.21 34.76 ok

    2 27.12 35.89 33.57 ok

    3 24.45 30.62 27.47 ok

    4 24.27 30.29 26.96 ok5 24.13 30.05 7.45 ok

    6 2.79 7.46 6.64 ok

    7 2.42 7.27 6.12 ok

    i 1.50 6.81 6.12 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    34/79

    34

    Tavan Dr

    tavanDr

    strat 1/

    betonasfaltic 0.02 1.04 100 ext 23.2

    bitum 0.014 0.34 1200 int 8.12

    sapabeton 0.02 1.16 22

    placabeton 0.14 1.62 32.2

    tencuiala1 0.02 0.93 9.3 ext 0.74

    bitum 0.006 0.37 1200 int 0.92

    polistiren 0.14 0.04 3

    tencuiala2 0.03 0.7 6.3

    tec 28c 1 q 7

    t 26.5 Pve 27.9572

    ti 1.5te 28 Pvi 6.57616

    0.1381 stas 0.14

    Kef 0.2557qef 6.7759 mw 0.673567

    t pvs pv

    e 28.00 37.78 27.96 ok

    1 27.71 38.17 27.96 ok

    2 27.58 36.86 26.61ok

    3 27.30 36.28 15.29 ok

    4 27.18 36.03 15.00 ok

    5 26.60 36.86 11.96 ok

    6 26.45 34.52 11.84 ok

    7 26.34 34.29 6.99 ok

    8 2.62 33.92 6.70 ok

    9 2.33 7.22 6.58 ok

    i 1.20 7.15 6.58 ok

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    35/79

    35

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    36/79

    36

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    37/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    38/79

    38

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    39/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    40/79

    40

    i 1.50 6.81 6.33 ok

    pvs

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    41/79

    41

    Pentru pardoseli asezate pe sol se poate admite ca temperatura de calcul a solului are val

    de 15 oC.

    Se recomanda ca toate calculele pentrudeterminarea necesarului de frig al frigoriferului

    sa se efectueze tabelar, pentru fiecare spatiu racit si pentru fiecare perete sau element de

    constructie in parte.

    La stabilirea valorii Q1 ca necesarde frig pentru vaporizatoarele racitoare de aer, se iau in

    considerare fluxurile de caldura patrunse prin toate cele 6 elemente de constructie delimitatoare

    ale fiecarui spatiu frigorific in parte, considerand conditiile de lucru cele mai grele,corespunzatoare situatiei cand nici unuldin spatiile invecinate nu sunt racite.

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    42/79

    42

    Nr cf ti dimensiuni [m]tc[K]

    element lungimea A k ct[K]

    tr[K]crt. [rC] L l h [m2] [W/m2*K]

    0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

    1 Tr 1 -3 7.5 4.5 5.4 31 P2-V 4.5 24.3 0.33613 0.6 18.6 0

    P1-S 7.5 40.5 0.28279 0.8 24.8 0

    P2-E 4.5 24.3 0.33613 0.6 18.6 0

    P3-N 7.5 40.5 0.54993 0.4 12.4 0 T 33.75 0.22035 1 31 25

    P 33.75 0.34474 - 18 0

    Q1 tot

    2 Tr 2 -3 7.5 4.5 5.4 31 P5-N 7.5 40.5 0.66432 0.4 12.4 0

    P2-V 4.5 24.3 0.33613 0.6 18.6 0

    P3-S 7.5 40.5 0.54993 0.4 12.4 0

    P2-E 4.5 24.3 0.33613 0.6 18.6 0

    T 33.75 0.22035 1 31 25

    P 33.75 0.34474 - 18 0

    Q1 tot3 Dr1 1.5 13.5 9 4.8 26.5 P5-S 7.5 36 0.66432 0.4 10.6 0

    P2'-S 6 28.8 0.38122 0.6 15.9 0

    P4-E 9 43.2 0.32019 0.8 21.2 0

    P6-N 13.5 64.8 0.66432 0.4 10.6 0

    P4-V 9 43.2 0.32019 0.8 21.2 0

    T 121.5 0.2557 1 26.5 25

    P 121.5 0.4322 - 13.5 0

    Q1 tot

    4 Do 1.5 13.5 9 4.8 26.5 P8-V 9 43.2 0.32178 0.8 21.2

    P6-S 13.5 64.8 0.66432 0.4 10.6

    P8-E 9 43.2 0.32178 0.8 21.2

    P7-N 13.5 64.8 0.67119 0.4 10.6

    T 121.5 0.31911 1 26.5 25

    P 121.5 0.4351 - 13.5 0

    Q1 tot

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    43/79

    43

    5 Dc+p 1.5 13.5 4.5 4.8 26.5 P8-V 4.5 21.6 0.32178 0.8 21.2 0 P7-N 13.5 64.8 0.67119 0.4 10.6 0 P8-E 4.5 21.6 0.32178 0.8 21.2 0 P7-S 13.5 64.8 0.67119 0.4 10.6 0 T 60.75 0.31911 1 26.5 25 P 60.75 0.4351 - 14.5 0

    Q1 total D

    6 Ds 1.5 13.5 4.5 4.8 26.5 P8-E 4.5 21.6 0.32178 0.8 21.2 0 P7-N 13.5 64.8 0.67119 0.4 10.6 0 P8-V 4.5 21.6 0.32178 0.8 21.2 0 P7-S 13.5 64.8 0.67119 0.4 10.6 0 T 60.75 0.31911 1 26.5 25 P 60.75 0.4351 - 13.5 0

    Q1 total D

    7 Dm 1.5 13.5 4.5 4.8 26.5 P8-E 4.5 21.6 0.32178 0.8 21.2 11 P7-N 13.5 64.8 0.67119 0.4 10.6 0 P8-V 4.5 21.6 0.32178 0.8 21.2 0

    P7-S 13.5 64.8 0.67119 0.4 10.6 0 T 60.75 0.31911 1 26.5 20 P 60.75 0.4351 - 14.5 0

    Q1 totalDconf

    8 Dconf 1.5 13.5 4.5 4.8 26.5 P8-E 4.5 21.6 0.32178 0.8 21.2 P7-S 13.5 64.8 0.67119 0.4 10.6 0 P8-V 4.5 21.6 0.32178 0.8 21.2 P10-N 13.5 64.8 0.32214 1 26.5 T 60.75 0.31911 1 26.5 25 P 60.75 0.4351 - 14.5 0

    Q1 total D

    9 Dr2 1.5 13.5 9 4.8 26.5 P4-E 9 43.2 0.32019 0.8 21.2 0 P4-S 13.5 64.8 0.32019 0.8 21.2 0 P4-V 9 43.2 0.32019 0.8 21.2 0 P9-N 13.5 64.8 0.67069 0.4 10.6 0 T 121.5 0.2557 1 26.5 22 P 121.5 0.4322 - 13.5 0

    Q1 total D

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    44/79

    44

    10 Dr3 1.5 13.5 9 5.4 26.5 P4-E 9 48.6 0.32019 0.8 21.2 0

    P9-S 13.5 72.9 0.67069 0.8 10.6 0

    P4-V 9 48.6 0.32019 0.8 21.2 0

    P9-N 13.5 72.9 0.67069 0.4 10.6 0

    T 121.5 0.2557 1 26.5 25 P 121.5 0.4322 - 13.5 0

    Q1 total D

    11 Dr4 1.5 13.5 9 5.4 26.5 P9-N 13.5 72.9 0.67069 0.4 10.6 0

    P4-V 9 48.6 0.32019 0.8 21.2 0

    P9-S 13.5 72.9 0.67069 0.4 10.6 0

    P4-E 9 48.6 0.32019 0.8 21.2 0

    T 121.5 0.2557 1 26.5 25

    P 121.5 0.4322 - 13.5 0

    Q1 total D

    12 Dr5 1.5 13.5 9 5.4 26.5 P9-N 13.5 72.9 0.67069 0.4 10.6 11

    P4-E 9 48.6 0.32019 0.8 21.2 0 P9-S 13.5 72.9 0.67069 0.4 10.6 0

    P4-V 9 48.6 0.32019 0.8 21.2 0

    T 121.5 0.2557 1 26.5 25

    P 121.5 0.4322 - 13.5 0

    Q1 total D

    13 Dr6 1.5 13.5 9 5.4 26.5 P4-N 13.5 72.9 0.67069 0.8 21.2 0

    P9-S 13.5 72.9 0.67069 0.4 10.6 0

    P4-E 9 48.6 0.32019 0.8 21.2 0

    P4-V 9 48.6 0.32019 0.8 21.2 0

    T 121.5 0.2557 1 26.5 25

    P 121.5 0.4322 - 13.5 0 Q1 total D

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    45/79

    45

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    46/79

    46

    1.4.2Calculul necesarului de frig tehnologic Q2

    Q2-necesarulde frig tehnologic, pentru refrigerarea sau congelarea produselor se calc cu relatia:

    Q2= Unde:

    -m este cantitatea de carne prelucrata prin frig;

    -hi,hf

    su

    nt ental

    piil

    e specifice al

    e carnii in starea initial

    a si final

    a reco

    mand

    ated

    el

    iteratu

    rad

    specialitate;

    -mt masa mijloacelorde transport ce insotesc produsul pe tot timpul procesului de racire;

    -ct caldura specifila masica ale materialului din care sunt confectionate mijloacele de transport;

    -Tref timpulde refrigerare

    La procesele de refrigerare, temperatura finala a produselor este de tf=0...4oC

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    47/79

    47

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    48/79

    48

    Calcululnecesarului de frig Q2

    Q2=m[(hi-hf)+(p%/100)ls]+7mac+mtc)(ti-tf)

    Consumator de frig m[kg] hi [KJ/kg] hf [KJ/kg] P% ls mt [kg] ct ti

    Tunel de refrigereare 7584 339.9 214.12 1.2 335 1280 0.477 35

    Tunel de refrigereare 7584 339.9 214.12 1.2 335 1280 0.477 35 Depozit de refrigerare

    1 15168 339.9 215.33 1.2 335 1280 0.477 35

    Depozit de refrigerare

    2 15168 339.9 215.33 1.2 335 1280 0.477 35

    Depozit de refrigerare

    3 15168 339.9 215.33 1.2 335 1280 0.477 35

    Depozit de refrigerare

    4 15168 339.9 215.33 1.2 335 1280 0.477 35

    Depozit de refrigerare

    5 15168 339.9 215.33 1.2 335 1280 0.477 35

    Depozit de refrigerare

    6 15168 339.9 215.33 1.2 335 1280 0.477 35

    Depozit cap+ picioare 6624 339.9 215.33 1.2 335 371 0.477 35

    Depozitorgane 3532.8 339.9 215.33 1.2 335 191 0.477 35

    Depozit mate 1654 339.9 215.33 1.2 335 121 0.477 35

    Depozitsange 2880 339.9 215.33 1.2 335 162 0.477 35

    Depozitconfiscari 4479 339.9 215.33 1.2 335 216 0.477 35

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    49/79

    49

    1.4.3.Calculul necesarului de frig pentru conditionarea aerului Q3

    Q3-necesarulde frig pentru ventilatia camerelor

    In functie de natura produselor si de temperatura din spatiul frigorific, este necesaruneori s

    se asigure un anumit numarde schimburi ale aerului din incinta in 24h. Ca ex, intotdeauna va

    necesara ventilatia prin introducere de aer proaspat de pastrare a depozitelorde fructe si legum

    refrigerate. Aceste produse vii respira in timpul pastrarii si necesita in consecinta ventilatia spatiilo

    de pastrare. In cazuldepozitelorde carne, doar in depozitulde mate se introduce aer proaspat.

    Aceasta componenta a necesarului de frig se poate calcula cu relatia:

    [kJ/24h]

    Unde:

    -V este volumul camerelor frigorifice ventilate

    -a este nrde schimburi de aer in 24h pt spatiul respectiv

    --este densitstea aerului din interiorul spatiului racit

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    50/79

    50

    Q3=aVV(hext-hint) V3 [kJ/zi]= Noh*qo

    Depozitulmae

    Vdepozit 210 m3

    a=3 V'=a*V= 630 m3/zip 26.25 50 m

    3/ora

    Noh V"=12*25= 300 m3/zi

    tex=28rC ext=74% hext[kJ/kg]= 73

    tin=1,5C int=90% hint [kJ/kg]= 11Q3=V*VX(hex-hin)=L*X*(hex-hin)= 93702.77

    V( kg/m3) 1.259446 0.794

    Q3 (kj/zi)= 93702.77

    Depozitulconfiscri

    Vdepozit 210 m3

    a=3 V'=a*V= 630 m3/zip 26.25 50 m3/ora

    Noh V"=12*25= 300 m3/zi

    tex=28rC ext=74% hext[kJ/kg]= 73

    tin=1,5C ext=90% hint [kJ/kg]= 11

    Q3=V*VX(hex-hin)=L*X*(hex-hin)= 93702.77

    V( kg/m3) 1.259446 0.794

    Q3 (kj/zi)= 93702.77

    Depozitulsnge

    Vdepozit 210 m3

    a=3 V'=a*V= 630 m3/zip 26.25 50 m

    3/ora

    Noh V"=12*25= 300 m3/zi

    tex=29rC ext=74% hext[kJ/kg]= 73

    tin=1,5C ext=90% hint [kJ/kg]= 11

    Q3=V*VX(hex-hin)=L*X*(hex-hin)= 93702.77V( kg/m

    3) 1.259446 0.794

    Q3 (kj/zi)= 93702.77

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    51/79

    51

    1.4.4Calculul necesarului de frig datorat exploatari Q4

    Q4-necesar de frig pentru acoperirea pierderilordin timpul exploatarii, datorate deschider

    usilor, prezentei corpurilorde iluminat, a motoarelor, a persoanelor care presteaza diverse activita

    in depozite.

    Q4=Q41+Q42+Q43+Q44

    Q41-se datoreaza caldurii care degaja corpurile de iluminat

    Q41 =Sc*qi*XX-timpul in care ilumineaza becu [s]

    Sc-suprafata construita a depozitului [m2]

    qi-norma de iluminat[W/m2k]

    Q42-se datoreaza caldurii degajate de motoarele electrice

    Q42 -puterea motorului [kW]-timpul in care functioneaza motoarele

    Q43-se datoreaza caldurii degajate de la oameni

    Q43=Noh*qi*XMXMtimpul in care sunt oameni in depozit [s]

    Noh-nrde oameni

    qi-caldura degajata de la oameni [kj/h]

    Q44-se datoreaza deschideri usilor

    Q44 =Sc*qu*XX-timpulde deschidere a usilor [s]

    Sc-suprafata construita a depozitului [m2]

    qu-norma de deschidere alusilor [W/m2h]

    Tunel de refrigerareQ4c=0.75*Q4a

    Depozit de refrigerare

    Q4c=0.5*Q4

    Depozit de organe,mate,sange,capsi picioare,confiscari

    Q4c=0.5*Q4

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    52/79

    52

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    53/79

    53

    Q4=Q41+Q42+Q43+Q44

    Q41=Sc*qi*ti

    Q42=ni*ti

    Q43=Noh*qo*ti

    Q44=Sc*qu*tu

    Q41 Q42 Q43 Q44Qt

    Consumator frig Sc qi X Q41a Ni X Q42a Noh qo Q43 Sc qu X Q44a Q

    Tunel de refrigerare 1 23 4 6 552 3 9 97200 6 1000 6000 23 6 6 828 1

    Tunel de refrigerare 2 23 4 6 552 3 9 97200 6 1000 6000 23 6 6 828 1

    Depozit derefrigerare1 100 4 5 2000 0 5 1000 5000 100 3 5 1500

    Depozit de refrigerare2 100 4 5 2000 0 5 1000 5000 100 3 5 1500

    Depozit de refrigerare3 100 4 5 2000 0 5 1000 5000 100 3 5 1500

    Depozit de refrigerare4 100 4 5 2000 0 5 1000 5000 100 3 5 1500

    Depozit de refrigerare

    5 100 4 5 2000 0 5 1000 5000 100 3 5 1500 Depozit de refrigerare6 100 4 5 2000 0 5 1000 5000 100 3 5 1500

    Depozitcap+picioare 55 4 5 1100 0 5 1000 5000 55 3 5 825

    Depozit de organe 55 4 5 1100 0 5 1000 5000 55 3 5 825

    Depozit de mate 55 4 5 1100 0 5 1000 5000 55 3 5 825

    Depozit de sange 55 4 5 1100 0 5 1000 5000 55 3 5 750

    Depozitconfiscari 55 4 5 1100 0 5 1000 5000 55 3 5 750

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    54/79

    54

    onsumg

    tint[rC]

    sistemuldercire Q1 [kJ/24h] Q2 [kJ/24h]

    Q3[kJ/24h] Q4 [kJ/24h] Qt [kJ/24h]

    Q1aparate Q1compresor Q2aparate Q2compresor Q4aparate Q4compresor Qtaparate Qtcompre1 -3 Rd 128,731 104,869 603,097 502,581 0 104,580 62,748 836,408 2 -3 Rd 133,015 80,329 603,097 502,581 0 104,580 62,748 840,693

    R1 1.5 Rd 326,570 265,242 394,181 328,484 0 8,500 2,975 729,251 R2 1.5 Rd 319,914 319,914 394,181 328,484 0 8,500 2,975 722,595 R 3 1.5 Rd 346,049 346,049 394,181 328,484 0 8,500 2,975 748,731 R4 1.5 Rd 346,049 301,271 394,181 328,484 0 8,500 2,975 748,731 R5 1.5 Rd 392,517 301,271 394,181 328,484 0 8,500 2,975 795,199 R 6 1.5 Rd 390,828 362,324 394,181 328,484 0 8,500 2,975 793,509 c+p 1.5 Rd 224,500 199,038 857,709 714,757 0 6,925 2,770 1,089,133 o 1.5 Rd 364,360 313,436 457,335 381,112 0 6,925 2,770 828,620 m 1.5 Rd 222,731 190,663 214,621 178,851 93,703 6,925 2,770 537,980 1.5 Rd 222,216 196,754 372,928 310,773 93,703 6,850 2,740 695,697

    conf. 1.5 Rd 232,461 192,629 579,406 482,838 93,703 6,850 2,740 912,420

    *t com

    [kW]*oi=

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    55/79

    55

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    56/79

    56

    1.5 Calculul instalatiilor de frig

    Compresoare cu piston

    Compresoarele cu piston fac parte din familia compresoarelor volumice alternative.

    Cilindri-pot fi prelucrati prin procedee de precizie ridicata, direct in corpul carterului, pana l

    suprafata oglinda, sau pot fi realizati din camasi amovibile prelucrate din fonta extrafin

    centrifugata, avand tot suprafata oglinda. Partea inferioara a camasii se monteaza pe parter, iar i

    partea superioara a acesteia se monteaza supapele de aspiratie. Diametrul inferior definestalezajul D, exprimat in milimetri. Chiulasa care inchide cilindrii poate sa fie comuna pentru mai mul

    cilindri.

    Pistonul-este realizat din aliaj de aluminiu, cuo prelucrare particulara a capului, conform

    cu forma supapelor, in scopul reducerii la minim a spatiului mort. Pistonul este prevazut cudoi sa

    trei segmenti din fonta cromatica si un segment reclor pentruuleiulde ungere.

    In fusta pistonului sunt prevazute orificiile pentru montarea boltului, realizat sub form

    tubulara din otelde inalta rezistenta (90 kg/mm2). Pe bolt este asamblat piciorul bilei. Deplasare

    pistonului intre punctul mort interior si punctul mort exterior, constituie cursa S, exprimata i

    milimetri si indicata de firmele constructoare in cataloage.

    Vaporizatoarele

    In orice masina frigorifica, vaporizatorul este aparatul care absoarbe caldura din mediul raci

    realizand efectulutil al masinii. Din acest punct de vedere se poate considera ca este unuldin cel

    mai importante aparate ale instalatiilor frigorifice si simplificand, se poate considera chiar ca restu

    instalatiei nu are decat rolulde a permite intoarcerea agentului frigorific lichid in vaporizator.

    Exista numeroase tipuri de vaporizatoare, in functie de destinatia acestora, totusi se remarc

    doua categorii importante: vaporizatoare pentru racirea aerului; vaporizatoare pentru recire

    lichidelor.Proiectarea si alegerea corecta a vaporizatoarelor are o importanta mare pentru functionare

    corecta a instalatiilor frigorifice si pentru eficienta acestora. Un vaporizator gresit dimensionat poat

    sa produca o scadere excesiva a temperaturii de vaporizare, iar la reducerea acesteia cu fiecar

    grad, corespunde si o reducere aputerii frigorifice cu cca.3...4%. Acesta este si motivul pentru car

    nu se poate disocia vaporizatorul de sistemul sau de alimentare cu lichid. In practica, adese

    fiecarui tip de vaporizator ii corespunde un sistem propriude destindere agentului frigorific.

    Alimentarea cu agent frigorific a vaporizatoarelor se poate realiza in principal in trei moduri:

    1.prin detenta directa

    2.circulare prin termosifon;

    3.recircularea fortata;In cazulutilizarii amoniacului ca agent frigorific, se utilizeaza mai rardetenta directa, datorit

    posibilitatii contaminarii aerului cu amoniac.

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    57/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    58/79

    58

    1.5.1.Calculul si alegerea schemei de principiu a instalatiei

    Se utilizeaza o instalatie frigorifica cu doua trepte de comprimare, cu racire intermediar

    completa, cudoua lamilari pe treptele de joasa presiune si doua nivele de temperatura de racire .

    tk=ta+tk

    ta=1...2Ktk=6...9K

    ta=tai+ta/2

    tai=tec-(3...6K)

    tai=28-3=25oC

    ta=25+2/2=26oC

    tk=26+(6...9K)=32....35oC tk=32

    oC

    tSR=tap+(4...6K)=15+5=20oC

    tRI=tap+(12...16)=15+15=30oC

    02=1.08*TC=1.08*97.2=105kw

    to=-7oC po=3.28

    tk=32oC pk=12.5

    m02=02/(h8-h9)=0.0811 kg/s

    012=1.08*TC=1.18*52...3=61.71kw

    to=-30oC po=1.2

    tk=32o

    C pk=12.5m12=012/(h12-h102)=0.0487 kg/s

    011=1.2*TC=1.2*51.5=62kw

    to=-40oC po=0.718

    tk=32oC pk=12.5

    m12=011/(h11-h101)=0.0496 kg/s

    m1=m11+m12=0.0496+0.0487=0.0983kg/s

    m11h21+m12h22=m1h2 h2=(m11*h21+m12*h22)/m1=1934.3

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    59/79

    59

    Circulatia de -8rC

    t0(rC)= -8 tk(C)= 32 tsr(C)= 18

    stareat(C) p (bari) h (kj/kg)

    v(m

    3/kg)

    s[kJ/kg

    .K] *t comp! 108.21 kw/24h

    1 -8 3.1 1751.42 0.392 6.74*!*t

    comp= 115.7798 kw/24h

    1' 0 3.1 1774.28 0.4 6.8 m=*0/(h1-h4)= 0.099194 kg/s

    2 100 13.2 1973.68 0.142 6.8 Pc=m(h2-h1)= 19.77921 kw/24h

    3 32 13.2 647.36 *k=m(h2-h3)= 131.5625 kw/24h

    3' 18 13.2 584.21*sr=m(h3-

    h3)= 6.264079 kw/24h

    4 -8 3.1 584.21 V=mv1`= 0.039677 m3/s 142.8389 m3/h

    4.258065 5.853610832

    5.470664329

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    60/79

    60

    1.5.2 Calculul si alegerea compresoarelor

    Se va calcula debitul volumic teoretic Vt al compresoarelor:

    Vt=Vr/

    -coeficient de debit (8, instalatia frigorifica in doua trepte

    Daca pk/po

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    61/79

    61

    Circuitulde -8rC

    m= 0.05

    n`= 1.1

    pk(bar)= 13.2

    p0 (bar)= 3.1

    1= 0.86337

    2= 0.965

    T1 (K)= 265 43.332

    T1` (K)= 273

    3= 0.970696

    4= 0.96

    = 0.776388

    V= 142.8389 m3/h

    Vt= 183.9787 m3/h 3 agregat 2-AV-10 plus 1rezerv

    VtC= 43.332

    (Vt-

    Vt)/Vt=-

    0.29342

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    62/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    63/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    64/79

    64

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    65/79

    65

    ti (C) Qap(w) tmed(K) K (w/m2k) A (m2)

    Tunel de refrigereare 1 -3 30978.1 8.732305 14.41844 246.0408 m2 aleg 2 RAC -100

    Tunel de refrigereare 2 -3 31136.8 8.732305 14.41844 247.3012 m2 aleg 2 RAC -100

    Depozitrefrigerare 1 1.2 8440.4 9.5 14.41844 61.61994 m2 aleg 9 EDP -24x4

    Depozitrefrigerare 2 1.2 8363.4 9.5 14.41844 61.05752 m2 aleg 9 EDP -24x4

    Depozitrefrigerare 3 1.2 8665.9 9.5 14.41844 63.26593 m2 aleg 9 EDP -24x4

    Depozitrefrigerare 4 1.2 8665.9 9.5 14.41844 63.26593 m2 aleg 9 EDP -24x4

    Depozitrefrigerare 5 1.2 9203.7 9.5 14.41844 67.19236 m2 aleg 9 EDP -24x4

    Depozitrefrigerare 6 1.2 9184.1 9.5 14.41844 67.04958 m2 aleg 9 EDP -24x4

    Depozitcap+picioare 1.2 12605.7 9.5 14.41844 92.02912 m2 aleg 2 RAA -60-2

    Depozitorgane 1.2 9590.5 9.5 14.41844 70.01634 m2 aleg 2 RAA -60-2

    Depozit mate 1.2 6226.6 9.5 14.41844 45.45799 m2 aleg 1 RAA -60-2

    Depozitsange 1.2 8052.0 9.5 14.41844 58.78468 m2 aleg 1 RAA -60-2

    Depozitconfiscari 1.2 10560.4 9.5 14.41844 77.09729 m2 aleg 2 RAA -60-2

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    66/79

    66

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    67/79

    67

    1.5.5 Calculul si alegelea aparatelor auxiliare

    A.Subracitorul

    QSR=QSR1+QSR1=87.48+48.72=135.56KW

    K=250W/m2ktmed=5

    A=7.55

    Aleg 2 SCC-5

    B.Separatorulde ulei

    Se monteaza pe conductele de refulare a vaporilor din compresor pe fiecare treapta d

    comprimare. Separarea de ulei din amestec cu agentul frigorific se realizeaza prin schimbare

    brusca a vitezei si directiei amestecului, realizarea de socuri pe pereti si racirea amestecului.

    Alegerea separatorului de ulei se face pe baza calculului diametrului acestuia

    d=

    d=0.524 m

    pentru:-prima treapta QV=0.37 m3/sW=0.85 m/s

    d=0.744 m

    Aleg SU-750

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    68/79

    68

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    69/79

    69

    subracitor

    circuit Qsr(kw) Qsr total(kw) K (w/m2k) tmed(K) A (m

    2)

    -8 6.264079 6.264078897 250 9 2.7840350

    separatorde ulei

    circuit Qv(m3/s) w (m/s) d (m)

    -8 0.145 0.85 0.466046872 SU-600

    separatoare delichidverticale

    circuit w (m3/s) w (m/s) d (m)

    -8 0.039677459 0.5 0.317864469 SLV 750

    rezervorde amoniac

    circuit m (kg/s) m (kg/h) mtotal(kg/h)vcondens(*10-3 m3/kg

    -8 0.099193648 357.0971343 357.0971343 1.6

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    70/79

    70

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    71/79

    71

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    72/79

    72

    Reprezentare perete, podea si tavan(izolat hidrofug)

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    73/79

    73

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    74/79

    74

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    75/79

    75

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    76/79

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    77/79

    77

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    78/79

    78

  • 8/6/2019 Proiect Frigo Lazar Sergiu

    79/79

    Tunele de refrigerarerapid a crniiprinconvecieiradiaie1-rcitoare de aer; 2-ventilatoare; 3-fante de distribuieaaerului;

    4-baterii de rcireprinradiaie