Download - Proiect Foraj Boldesti . H=2250

Transcript

UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLoIETIFACULTATEA I.P.G.Proiectarea construciei unei sonde n foraj pe structura BoldetiCOORDONATOR: STUDENT:PTRACU MARIA ANU BOGDAN, AN I, GR. 12008INTRODUCERE Tipul sondeiIn proiect se prezint programul de execuie al sondei AxBoldeti. Lucrarea are la baza informaiile privind forajul sondelor din cadrul lucrrii: "Studiu de exploatare a zcmintelor de la Boldesti-Sarmatian" precum si dosarele sondelor de corelare Ai, A2, A3 BoldetiSonda este amplasata pe structura Boldeti, ce se ncadreaz in zona mio-pliocena a depresiunii din fata Carpatilor,fiind situata in extremitatea estica a aliniamentului cutelor chapire subcarpatice caracterizat prin diapirism mai puin accentuat.Obiectivul geologic al sondei AxBoldeti, in limitele adancirnii proiectate de 2300 m, este exploatarea rezervelor de hidrocarburi din Sarmatian intr-o zona mai puin drenata a zcmntului, situata la aproximativ 40 m NE de sonda productiva Ai Boldeti, in blocul I Sud. Istoria zcmntuluiStructura Boldeti a fost descoperita datorita lucrrilor de prospeciune geologica si geofizica efectuate ncepnd cu anul 1907 cand a fost pus in evidenta un zcmnt de gaze libere, contonat in roci aparinnd Dacianului.In anul 1908 a fost spate prima sonda de pe structura avnd ca obiectiv Dacianul fara insa a-1 atinge. In 1923 sonde a intrat in producie cu gaze din Dacian. Ulterior aceasta sonda a fost adncit si a produs gaze si condensat din Meotian I.Intre 1923... 1930 s-au desfurat primele lucrri de explorare care au condus la descoperirea zcmntului de gaze din Dacian si Levantin si a celor de titei din Meotian.In 1950 a avut loc o noua etapa de explorare pentru punerea in evidenta a acumulrilor de petrol din Sarmatian. Acestea fuseser semnalate inca din anul 1931.In anul 1954 a fost iniiat un proces de injecie de apa extracontural pentru meninerea presiunii de zcmnt din Sarmatian.Pentru Sarmatian au fost spate pana in 1994 un numr de 203 sonde din care 129 au intrat in producie. Sondele forate au avut programele de construcie fe cu trei coloane 12 % x 8 5/8 x 5 lA in, fe cu doua coloane 10 x 5sau 6 5/8 in. Punerea in producie s-a efectuat prin perforare cu jet, sondele pornind eruptiv, iar mai trziu prin scderea presiunii zcmntului prin pistonaj. Tema de proiectare cuprinde urmtoarele date de baza pentru proiectarea sondeiCategoria sondei - exploatare Obiectiv geologic - Sarmatian Adncimea proiectata: 2250 m.Limite geologice: Dacian/Pontian: 780 mPontian/Meotian: 1640 mMeotian/Sarmatian: 1990 m Programul de construcie cuprinde: Coloana de suprafaa (de ancoraj) de 16 in tubata la 300 m, cimentata la zi2 Coloana intermediara de 10 in tubata la 1660 m, cimentata la zi Coloana de exploatare de 7 in tubata la 2250 m, cimantata la 1460 mCapitolul 1.GEOLOGIA STRUCTURIIStructura Boldeti este situata la nord de oraul Ploieti si reprezint un anticlinal cu axa mare de 12 Km si axa mica de 2,5 Km, orientat pe direcia est-vest. Face parte din zona de molasa (Mio-piocena) si este ncadrata de structurile: Podenii Vechi - la nord; intea - Baicoi - la vest; Urlai - Malu Rou - la est si Bucov - Chitorani - Valea Oriei - la sud.1. 1Formatiuni l egeol ogi cetraversateStructura Boldeti a fost descoperita datorita lucrrilor geologice efectuate incepand din 1907, dovedindu-se productive Sarmatianul si Meotiarml.Procesul de acumulare a depozitelor aparinnd molasei a meeput din Miocen. Un prim ciclu de sedimentare s-a ncheiat in Sarmatianul timpuriu, cand paroxismul moldavic a dus la incalecarea molasei carpatice peste unitile de vorland. Inca din Sarmatianul timpuriu s-a reluat procesul de sedimentare care va continua in Pliocen. In felul acesta a luat natere o molasa superioara care acoper transgresiv formaiunile mai vechi si urma sariajului moldavic. Aadar, in ansamblul molasei carpatice se poate vorbi de o molasa inferioara de vrsta Miocen-sarmatian timpuriu si de o molasa superioara de vrsta Sarmatian-Plioceua.La suprafaa, anticlinalul de la Boldeti este acoperit de depozitele Cuaternalului si Levantinului, restul depozitelor pliocene si prepliocene rmnnd in profunzime.Depozitele Cuaternarului sunt reprezentate prin pietriuri si formeaz terasele rului Teleajen. Levantinul are o grosime de aproximativ 350 m in zona axiala centrala si este alctuit din nisipuri cu bobul mijlociu, cu intercalaii de marne si argile vinetii-albastrui, cu concretiuni calcaroase. Levantianul este purttor de gaze. In programele de foraj, Levantianul in general se nglobeaz mtr-un pachet cu Dacianul si nu reprezint particulariti la forat. Dacianul are o grosime de aproximativ 300 m, in zona axiala, centrala si este alctuit dintr-o alternanta de nisipuri si gresii cu intercalaii subordonate de marne si argile cu crbuni. Nisipurile daciene sunt purttoare de gaze in zona axiala. Pontianul are o grosime de aproximativ 1000 m si este construit din marne cenuii, slab nisipoase, fin micacee. Lipsa colectoarelor favorabile acumulrilor de hidrocarburi il face lipsit de importanta economica, constituind insa, formaiunea protectoare a acumulrilor de hidrocarburi din Meotianul structurii, ca urmare a faciesului sau predominant marnos. Meotianul are o grosime de aproximativ 350 m si include depozite de apa puternic ndulcite, cu un nivel de depozite cu fauna salmastra. Este reprezentat prin nisipuri si argile in care apar frecvent material cineritic si intercalaii de gresii oolitice.Meotianul conine patru complexe productive denumite de jos in sus: M.n, Mint, M.I si Gaz (in, II si I). Compexul M.II are o grosime totala de 90m si este constituit din 5-7 pachete de nisip si gresii separate prin intercalaii marnoase discontinue. Complexul M.Int are o grosime de aproximativ 20 m si este 3format din nisipuri si intercalaii subiri de marne.Complexul M.I are o grosime de aproximativ 60 m si este constituit din 4...6 strate de nisip cu bobul fin pana la mediu.Complexul Gaz este situat imediat deasupra M.I fiin separat de acesta printr-o intercalatie mnioasa. Are o grosime de aproximativ 40 m si se remarca printr-un coninut mare de material pelitic. Sarmatianul a fost intalnit pe o grosime de aproximativ 580 m si este constituit din gresii silicioase cu ciment calcaros, nisipuri cu bob fin pana la mediu, nisipuri marnose si marne; pe alocuri s-au intalnit calcare oolitice si gresii microconglomeratice.Depozitele aparinnd Sarmatianului sunt dispuse concordant peste cele ale Tortonianului, care are o dezvoltare in facies predominant marnos si suporta depozitele Meotianului. Acesta prin intercalatia mnioasa groasa de 20...30 m cu care isi ncepe ciclul sau de sedimentare, asigura nchiderea pe verticala a acumulrilor de hidrocarburi localizate in Sarmatian.Depoziteleaparinndseriei nisipos-grezoasesunt alctuitedintr-oalternantadematerial psamitic si pelitic. Ele se caracterizeaz printr-o stratificatie incrucisata, particulariti specifice unui bazin de sedimentare puin adnc si cu aport important de material de pe continent Acestea au fost de fapt condiiile de sedimentare existente in bazinul de sedimentare al Sarmatianului in timpul depunerii acestei serii. Ca urmare, depozitele respective se caracterizeaz printr-o accentuata variaie litologica de facies, atat pe verticala cat si pe orizontala, ceea ce face destul de nesigura si dificila corelarea lor. Aceasta variaie accentuata de facies a creat bariere atat in calea apei injectate, cum de fapt a creat si in calea migrrii ieiului spre zonele favorabile acumulrii. Documentaia prezentata pentru confirmri de rezerve a propus impartirea seriei nisipos-grezoase a Sarmatianului in cinci complexe strali grafii ce numerotate de sus in jos cu literele: "a", "b", "c", "d" si "e"Complexul "a" prezent pe toata structura este alctuit dintr-o alternanta de nisipuri si gresii nisipoase , separate de intercalaii marnoase subiri, dar frecvente, fiind totui subordonate nisipurilor.Complexul "b" prezint o tendina mai accentuata in ceea ce privete variaia de litofacies, nisipurile fiind subordonate uneori marnelor pe suprafee foarte restrnse. Complexul "c" caracterizat deasemeni printr-o variaie de facies extinsa pe zone mari, cu trecere de la pachete grezoase-nisipoase compacte Ia marne.Complexul "d" are o alctuire litologica asemntoare cu a complexului "c" din care, in cele mai multe cazuri este dificil de separat, mai ales ca in foarte multe cazuri ambele sunt dezvoltate fie in facies maraos, fie in facies predominant grezos.Complexul "e" este de regula marnos la partea superioara si predominant nisipos la baza, avnd un caracter uniform de sedimentare.Prinsondelenoi spates-apusinevidentacontinuareainadncimeaseriei nisipos-grezoasecu intercalaii marnoase putnd pune in evidenta chiar si complexul "f\41. 2 Propri etati l e roci l or i ntal ni te i n foraj si gradi enti i depresi uen, fi suraresi temperaturaProprietile rocilor ntlnite in foraj PorozitateaPe baza analizelor de carote mecanice s-au determinat pentru porozitate valori cuprinse intre 6% si 28%. Analiza diagrafiilor electrice efectuate la sondele noi pun in evidenta, pentru acest parametru, valori care se ncadreaz in ordinul de mrime sus amintit. PermeabilitateaCa si in cazul porozitatii si pentru acest parametru sunt luate in considerare valorile nregistrate in documentele anterioare. Pentru permeabilitatea absoluta paralela cu statificatia, limitele de variaie sunt cuprinse intre 7mD...5570mD.Gradienti de presiune, fisurare si temperaturaAnalizasi interpretareacomplexaainformaiilor obinuteinsondelespatepestructura Boldeti, dar mai ales in sondele de corelare au permis evaluarea si reprezentarea grafica a gradientilor de presiune si fisurare in funcie de adncime, pentru succesiunea lito-stratigrafica propusa a fi intalnita de sonda proiectata (figura 1.1.). In cele ceurmeaz, aceasta reprezentare grafica va fi discutata explicativ, adaugandu-se referiri asupra gradientului de temperatura. Levantin+Dacian este recunoscut ca o formaiune predominant nisipoasa, slab consolidata, cu un coninut de ape dulci si foarte slab saline, cu presiuni normale ale fluidelor din pori-valori ale gradientilor de presiune de aproximativ 0,98...0,99bar/10m. Calculele pentru determinarea gradientilor de fisurare releva, in intervalul ocupat de depozitele levantin-daciene, valori de aproximativ 1,39... 1,63 bar/l Om, probabil mai sczute in intercalatiile de nisipuri grosiere si pietriuri din imediata apropiere a suprafeei. Pontian, formaiune predominant marnoasa, inca in curs de compactizare, cu un coninut de ape cu salimtate mica sau medie, este acceptat cu valori normale ale gradientilor de presiune de aproximativ 1,0... 1,03 bar/1 Om, in timp ce valorile calculate ale gradientilor de fisurare sunt de cel puin 1,65... 1,79 bar/l Om. Meotian, formaiune de interes economic si intens exploatata in trecut, a fost caracterizata in faza iniiala de valori normale ale gradientilor de presiune, de aproximativ 1,04... 1,05 bar/l Om si valori ale gradientilor de fisurare de aproximativ 1,78... 1,83 bar/1 Om. In momentul de fata, in lipsa informaiilor rcente de presiune msurata, se estimeaz scderi drastice ale valorilor gradientilor de presiune de pana la 0,1...0,2 bar/1 Om, si deasemenea, scderi puternice ale valorilor gradientilor de fisurare de pana la 1,25 bar/l Om in complexele nisipoase exploatate.5 Sarmatian, principalul obiectiv al sondei proiectate,in urma analizelor datelor de presiune statica, obinute recent, poate fi caracterizat, in partea superioara, corespunztoare complexelor grezo-nisipoase "a"..."d", cu valori ale gradientilor de presiune de cel mult 0,4 bar/l Om si valori calculate ale gradientilor de fisurare de cel mult 1,13... 1,15 bar/10m.In partea inferioara, cel mai probabil se vor ntlni presiuni ale fluidelor din pori apropiate de cele initiale,deci valori ale gradientilor de presiune de aproximativ 1,1 bar/1 Om, iar valorile calculate ale gradientilor de fisurare se situeaz la aproximativ 1,84... 1,86 bar/l0 m.61. 3Schemai npl andeampl asareasondeiSonda de exploatare Ax Boldeti a fost amplasata la aproximativ 40 m NE de sonda productiva A} Boldeti, in blocul I Sud (figura 1.2,, 1.3. si 1.4.)7 Reeaua hidrograficaReeaua hidrografica aparine rului Teleajen subafluent al Ialomitei si afluent al Prahovei. Suprafaa pe care se intinde exploatarea structurii Boldeti este cuprinsa intre rul Teleajen si paraul Bucovet. Intre aceste ape de suprafaa sunt numeroase vai colectoare ale torentilor formai in perioadele ploioase.Apele de suprafaa sunt puin utilizate in aceasta suprafaa,fiind folosita apa de la reea provenita din pururi de adncime. Apa freatica de suprafaa apare la adncimi cuprinse intre 8 si 15 m in funcie de locaia fntnii si distanta de rul Teleajen. Cai de accesCaile de acces deriva in principal din oseaua ce unete oraele Ploieti si Bucov prin Vlenii de Munte si din drumurile judeene ce leag satele din zona. Deasemeni, exista calea ferata ce unete oraele Ploieti - Vlenii de Munte.Careul sondei Ai Boldeti ocupa o suprafaa de 3180 m2pasune, proprietate Consiliul Local Boldeti-Scaeni.Accesul la sonda se face pe drum de schela ce se va amenaja pe distanta de 70 m, reprezentnd drum de reamenajat.1. 4Difi cul tati i ntalni tei nti mpul forajuluiLa forajul sondelor, la punerea in producie si apoi in exploatare au fost nregistrate unele dificulti ca: contaminarea fluidului de foraj cu marne, blocarea formaiunilor productive care au necesitat apoi acidizari repetate cu 10... 15% HC1 pentru punerea in producie; mansonarea, prinderea sapei de foraj in Meotian si Sarmatian, strngeri de gaura in Pontian; drmri de gaura in Sarmatian; tendine naturale de deviere, la adncimi mici; pierderi de fluid de foraj; eventuale gazeificari in Pontian, Meotian si Sarmatian; deteriorarea coloanelor in dreptul limitei Pontian/Meotian in decursul exploatrii, ducnd astfel la reducerea fondului de sonde active de extracie si injecie.1. 5Comandageol ogotehni caInfiguraurmatoareesteprezentatacomandageologo-tehnicaasondeideexploatareAx Boldeti, spata la adncimea finala de 2250 m avnd ca obiectiv Sarmatianul.8Capitolul 2.CONSTRUCIA SONDEICalcululdiametrelorcoloaneloridiametrelesapelor. Alegereagarnituriideforaj92. 1 Stabi l i rea numrul ui de col oane i a adnci mi i l ordefi xareCal cul ul di amet r el or col oanel or si a di amet r el or se f ace conf or m pr ogr amul ui de const r uc i e al sondei st abi l i t . Se i mpune o col oana de expl oat ar ede7i n.Numr ul decol oaneal es: 3Col oanadesupraf a ( 0- 300m) : asi gur st abi l i t at ea gur i i de sond n dr ept ul f or ma i uni l or sl abconsol i dat e( ni si pur i , pi et r i ur i ) ; pr ot ej eaz sur sel e subt er ane de ap pot abi l , mpi edi cnd cont ami nar ea l or cu nor oi , ap sr at , pet r ol sau al t e subst an e chi mi ce; const i t ui e supor t ul ( ancor aj ul ) i nst al a i ei de pr eveni r e a er up i i l or ; mpi edi cpt r under ea gazel or pr oveni t edel aadnci mi mar i n st r at ur i l eper meabi l ei cupr esi unemi cdel asupr af a ; pr i n si st emul de suspendar e di n capul de sond, t r ansmi t e r oci l or di n j ur sar ci ni l e axi al e di n col oanel e ur mt oar e, gr eut at ea t ubi ngul ui i aechi pament ul ui desupr af a .Pent r u a ndepl i ni i t oat e f unc i i l e enumer at e mai sus, col oana de supr af a seci ment eazpet oat l ungi mea, pnl azi .Col oanai nt ermedi ar( 0- 1660m) :Dac nt r e i ul col oanei de supr af a i adnci mea de t ubar e a col oanei deexpl oat ar esunt t r aver sat ef or ma i uni car e ngr euneazor i chi ar mpi edi cf or aj ul , set ubeazunasaumai mul t ecol oanei nt er medi ar e( nt r e cel e dou obl i gat or i i ant er i oar e) . Sunt numi t e uneor i col oane de pr ot ec i e, pent r upr ospect i uni geol ogi ce( f ol osi t epent r uanusesur paper et i i ) .Asemeneasei nt r oducpent r uai zol ast r at ur i ncar esepi er denor oi ul de f or aj , st r at ur i cu pr esi une r i di cat , masi ve de sar e, r oci ar gi l oase i nst abi l e, r oci mar noase di f i ci l e, evi t ndu- se anumi t e di f i cul t i l a cont i nuar eaf or aj ul ui subacest ezone.Col oanel e i nt er medi ar e se t ubeaz i di n mot i ve de si gur an cnd i nt er val ul deschi s est epr eamar e, cndcol oanapr ecedent est euzat sau di nmot i veeconomi ce.Col oanadeexpl oat are( 0- 2250m) :10Const i t ui e un canal si gur de expl oat ar e a zacamant ul ui i nt al ni t ; se t ubeaz pn l a baza ul t i mul ui or i zont pr oduct i vsaupr esupus pr oduct i vi f ace posi bi l ext r ac i a pet r ol ul ui saugazel or , pr i ni nt er i or ul t ubi ngul ui , n condi i i de si gur an . Tubi ngul poat e f i ext r as, r epar at sau nl ocui t or i de ct eor i est enevoi ei per mi t esseef ect uezedi f er i t eoper a i i ni nt er i or ul col oanei deexpl oat ar e( nl ocui r i def l ui de, ci ment r i , st i mul r i , cur r i de ni si pet c. ) .Col oana de expl oat ar e i zol eaz i unel e f or ma i uni i nst abi l e ( mar ne ce se umf l a, sar e ce cur ge, et c. ) , or i n car e se pr oduc pi er der i de ci r cul a i e, r mase deschi se sub i ul col oanei pr ecedent e. Se ci ment eaza i n zona st r at el or pur t at oar e de f l ui d. I n cazul sondel or de cer cet ar e sau pr ospect i uni geol ogi ceeapoat el i psi .Laal ct ui r easuccesi uni i sape- col oanesunt ur mr i t edouacondi i i : Pr i ma i mpune ca i n ext er i or ul col oanel or de bur l ane s exi st e un j oc suf i ci ent de mar e pent r u i nt r oducer ea l or f r di f i cul t i si pent r u r eal i zar ea unei ci ment r i ef i ci ent e i n spa i ul i nel ar ( f i g 2. 1. a) . Mr i mea acest ui j oc est e det er mi nat de r i gi di t at ea bur l anel or , t i pul mbi nr i i , pr ezen a unor di spozi t i ve cumar f i cent r or i i scar i f i cat or i , l ungi mea i r ect i l i ni t at ea i nt er val ul ui deschi s sub i ul col oanei pr ecedent e, exi st en a unor zone ce pot pr ezent a di f i cul t i l a t ubar e ( st r nger i or i sur pr i al e per e i l or gur i i desonda, pi er der i deci r cul a i e) , vi t ezadei nt r oducer e. A doua condi i e i mpune ca sapa dest i nat a spr i i ur mt or ul ui t r onsondesondast r eacdei ul col oanei pr ecedent e( f i g. 2. 2. b)Dac se i mpune j ocul r adi al jri n dr ept ul muf el or di amet r ul sapei va f i ( conf or mf i g. 2. 1. a. ) :Ds=Dm+2jr Jocur i l e uzual e var i az i nt r e 7 si 60 mm. El e cr esc cu di amet r ul col oanel or si cul ungi meai nt er val ul ui deschi s.Fig.2.1.aSemni f i ca i i l enot a i i l or di nf i gur aal t ur at sunt ur mt oar el e:Dm di amet r ul pest emuf ;Ddi amet r ul ext er i or al col oanei ;Dsdi amet r ul sapei ;jr- j ocul r adi al [ 7, 60] mm.Ra i adet ubar esedef i net eca:11R=jr/Ds=(Ds-Dm)/2DsEa var i eaz nl i mi t e mai r est r nse: 0, 05- 0, 10. Dac se i mpune r a i a R, sedet er mi ndi amet r ul sapei Ds.Conform figurii de mai jos avem urmtoarele relaii:Fi g. 2. 1. bD=Di+2tDi=Ds+2aUnde:Ddi amet r ul ext er i or al col oanei debur l ane;Didi amet r ul i nt er i or al col oanei debur l ane;t gr osi meadeper et eal col oanei debur l ane;aun j oc ce i a i n consi der ar e t ol er ant e de l a gr osi mea i di amet r ul nomi nal , pr ecumi oval i t at eabur l anel or ; seadmi t ea=25mm.2. 2. Cal cul ul di ametrel orcol oanel ori sapel or Cal cul ul col oanei deexpl oat are:Pent r u col oana de expl oat ar e se cunoat e di amet r ul ext er i or al col oanei :12De=7i n=177, 8mm( dat pr i nt ema) .Di n STAS cor espunzt or l ui Dse adopt a di amet r ul muf ei , nor mal , But t r ess:Dme=194, 5mmSeadopt aunj ocr adi al jr=15mm.Di amet r ul sapei secal cul eazast f el :Ds e=Dme+2 jr=194, 5+2 15=224, 5mmDi nSTASseal egesapacudi amet r ul :Ds e c a t=244, 5mm=9i nDi i=Ds e c a t+2 a=244, 5+2 2=248, 5mma=2mmDi nSTASseal egesapacudi amet r ul :Di i c a t=247, 9mmDi=10i nRat i adet ubar e:066 , 05 , 244 25 , 194 5 , 2442Resecsec++atme atDD D[ ] 10 , 0 ... 05 , 0 Resapaest ebi neal easa Cal cul ul col oanei i nt ermedi are:Secunoast edi amet r ul ext er i or al col oamei i nt er medi ar e:Di=10i n=273, 1mmDi n STAS cor espunzt or l ui Dse adopt a di amet r ul muf ei , nor mal , But t r ess:Dmi=298, 5mmSeadopt aunj ocr adi al jr=25mm.Di amet r ul sapei secal cul eazast f el :Ds i=Dmi+2 jr=298, 5+2 25=348, 5mmDi nSTASseal egesapacudi amet r ul :Ds i c a t=346, 1mm=13i n13Di a=Ds i c a t+2 a=346, 1+2 2=350, 1mma=2mmDi nSTASseal egesapacudi amet r ul :Di a c a t=381, 3mm=>Da=16i nRat i adet ubar e:068 , 01 , 346 25 , 298 1 , 3462Re ++sicatmi sicatDD D[ ] 10 , 0 ... 05 , 0 Resapaest ebi neal easa Cal cul ul col oanei deancoraj (supraf at a) :Secunoat edi amet r ul ext er i or al col oanei deamcor aj :Da=16i n=406, 4mmDi n STAS cor espunzt or l ui Dse adopt a di amet r ul muf ei , nor mal , But t r ess:Dma=431, 8mmSeadopt aunj ocr adi al jr=40mm.Di amet r ul sapei secal cul eazast f el :Ds a=Dma+2 jr=431, 8+2 40=511, 8mmDi nSTASseal egesapacudi amet r ul :Ds a c a t=508mm=20i nRat i adet ubar e:075 , 0508 28 , 431 5082Re ++sacatma sacatDD D[ ] 10 , 0 ... 05 , 0 Resapaest ebi neal easaDatele mai sus calculate sunt trecute in tabelul urmtor:Tabel ul 2. 1Col oanaAdnci meade t ubar e( m)Di amet rul col oanei( i n)Di ametr ul muf ei( mm)Di amet r ul sapei( mm)Jocul r adi al( mm)Ra i a de t ubareDe0- 300 16 431, 8 508( 20i n) 40 0, 07514supr af a I nt er medi ar 0- 1660 10 298, 5 346, 1( 13i n) 25 0, 068De expl oat ar e0- 2250 7 194, 5 244, 5( 9i n) 15 0, 066Fig. 2.22.3 Calculul de rezisten al garniturii de foraj pentru forarea gurii de sond a coloanei de exploatareDiametrele pentru prajini grele si parjini de foraj:- prajimi grele:Dg < Dse 25,4 => Dg < 244,5 25,4 = 219,1 mm = 8 inDgcat = 9 in =228,6 mmdig cat = 71,5 mmqg = 263,5 kg/mlg = 200 m15- prajini de foraj:Dp = 127 mm = 5 int = 9,19 mmqp = 26,71 kg/mLp = H lg = 2250 200 = 2050 mCalculul de rezistenta al agrniturii de foraj se face atat la extragerea garniturii cat si in timpul forajului pentru a vedea unde solicitarile sunt maxime.a) calculul de rezisteanta al garniturii de foraj la extragerea ei:pi f p p g pzAF F F F G G + + + + +2 1- greutatea garniturii de foraj:Gp = qplpg = 26,7120509,81 = 537151,55 N = 537,151455 kN( ) ( ) ( ) ( ) ( ) t D t t D t d D d D d D Ap p ip p ip p ip p p + 2 2 24 4 42 2( ) 32 , 3401 19 , 9 127 19 , 9 pAmm2 = 0,00340132 m2 = 3,4013210-3 m2- greutatea prajinilor de foraj:Gg = qglgg =263,5 2009,81 = 516987 N = 516,987 kN( ) ( ) 154 , 37028 5 , 71 6 , 2284 42 2 2 2 ig g gd D Amm2( )g ponep pG G F F + + 2 1unde: ne = 1150 kg/m3 (din graficul variatiei gradientilor de presiune)o = 7850 kg/m3Ff = s(Gp + Gg) = 0,15 (537151,455 + 516987)=158120,76 N = 158,12 kNs = 0,15( ) ( ) 1 , 411 516987 455 , 53715181 , 92 , 0 g pciG GgaFN = 0,4111 kNac = 0,2( )( )2N/mm 112 , 38632 , 340181 , 92 , 015 , 0785011501 516987 455 , 5371511

,`

.|+ + +

,`

.|+ + +pconeg pzAgas G G22N / m m 1 1 2 , 3 8 6N / m 0 '+ z a xi z a xi 21N/mm 0 r 162N/m 0 2 22222N/mm 112 , 386 0 420 112 , 38620 112 , 38642 2 +

,`

.| +++ + ,`

.| +++ t ax t ax2 223N/mm 0 42 2 + ,`

.| ++ t ax t ax( ) ( ) ( ) [ ]2 21 323 222 1N/mm 112 , 38621 + + ech1 6 8 , 5 7 9 5 , 1 1 1 2 , 3 8 65 , 12 ,2 , ' s ec h posspoad e chc RccR Rpo,2 = 579,168 => otel X-95 b) calculul garniturii de foraj in timpul forajuluidip = Dp -2t = 127 - 29,19 = 108,62 mm( )pponeg ppp p p g pzAF G GAF F F G G33 2 11 +

,`

.| ++ + + +( )2N/mm 71 , 7832 , 340163 , 767789785011501 516987 455 , 537151+ ,`

.| +zN 53 , 767789 010862 , 0410 9045 23 ip i ip i pd p A p Funde: pi - presiunea la incarcator, pi = 90 barpint = pi = 90 bar221N / m m 7 1 , 7 8N / m 0 '+ a xi z a x mm 31 , 54262 , 1082 ipidrmm 5 , 6321272 pepDr17( )( )2 2 22 22 22 2,i ee i e ii ee e i ir tr r rp p r rr rp r p r t [ ]( )2 2 22 22 22,0,i ei e ii ei ir tee ir r rp r rr rp rpr r r t '-pentru r = ri ( ) ( )2 22 25 2 22 22 2N/mm 03 , 58 N/m 5803819105431 , 0 0635 , 010 90 0635 , 0 05431 , 0 + +i ei e itr rp r r( )2 2 52 22 2N/mm 9 N/m 10 90 i ei e irr rp r r-pentru r = re2 22 25 22 22N/mm 98 , 48 N/m 4898904705431 , 0 0635 , 010 90 05431 , 0 2 2 i ei itr rp r2N/mm 0 rSe alege 22N/mm 9N/mm 03 , 58rtRotirea garniturii de foraj (solicitarea la torsiune)2 21N/mm 04 , 57 N/m 57044731000186 , 032 , 10610 ppmmWM N/m 32 , 106106090210 10023 nP PMm mmPm = 100 kV = 100103 Vn = 90 rot/min34 44 44m 000186 , 0127 , 010862 , 0 127 , 016 16 pip pppDd DW21N/mm 9 r 182 22222N/mm 92 , 182 044 , 57 42038 , 58 71 , 782038 , 58 71 , 7842 2 +

,`

.| ++ + ,`

.| ++ t ax t ax2 22223N/mm 181 , 46 044 , 57 42038 , 58 71 , 782038 , 58 71 , 7842 2 +

,`

.| + + ,`

.| + t ax t ax( ) ( ) ( ) [ ]2 21 323 222 1N/mm 18 , 17621 + + ech2 7 , 2 6 4 5 , 1 1 8 , 1 7 65 , 12 ,2 , ' s ech p osspoad echc RccR Rpo,2 = 264,27 => otel DLa extragerea garniturii de foraj In timpul forajuluiN/m2N/mm2N/m2N/mm2z386,112106386,112 78,8110678,71i0 0 0 0ax386,112106386,112 78,7110678,71t0 0 58,03810658,038r0 0 91069 0 0 57,04410657,04410 0 910692386,112106386,112 182,92106182,9230 0 -46,181106-46,181ech386,112106386,112 176,18106176,18Capitolul 3. -FLUIDE DE FORAJFl ui dul ui de f or aj i se at r i bui e, n pr ezent , ur mt oar el e r ol ur i pr i nci pal e:19 Hi drodi nami c. Dup i ei r ea di n duzel e sapei , f l ui dul cur par t i cul el e de r oc di sl ocat de pe t al pa sondei i l e t r anspor t l asupr af a , undesunt ndepr t at e. Hi drost at i c. Pr i ncont r apr esi unea cr eat asupr a per e i l or , el mpi edi c sur par ea r oci l or sl ab consol i dat e i pt r under ea nedor i t nsondaf l ui del or di nf or ma i uni l et r aver sat e. De col mat are. Dat or i t di f er en ei de pr esi une sond-st r at ur i , n dr ept ul r oci l or per meabi l e se depune pr i n f i l t r ar e o t ur t di npar t i cul esol i de, car econsol i deazpi et r i ur i l e, ni si pur i l e i al t e r oci sl ab ci ment at e sau f i sur at e. Tot odat , t ur t a de col mat ar er educef r ecr i l edi nt r egar ni t ur adef or aj saucol oanade bur l ane i r oci l e di n per e i , di mi nueaz uzur a pr j i ni l or i a r acor dur i l or . De rci re i l ubri f i ere. Fl ui dul de ci r cul a i e r cet e i l ubr i f i az el ement el e act i ve al e el ement ul ui de di sl ocar e, pr j i ni l e, l agr el esapel or cur ol ei l agr el emot oar el or def und. Mot ri ce. Cnd se f or eaz cumot oar e de f und, hi dr aul i ce saupneumat i ce, f l ui dul de f or aj const i t ui e agent ul de t r ansmi t er e aener gi ei del asupr af a l amot or ul af l at deasupr asapei . I nf ormat i v. Ur mr i nd f l ui dul de ci r cul a i e l a i ei r ea di n sond i det r i t usul adus l a supr af a , se ob i n i nf or ma i i asupr a r oci l or i nt er cept at ei asupr af l ui del or di npor i i l or . n anumi t e si t ua i i , f l ui dul de f or aj poat e ndepl i ni i i al t e at r i bu i i : pl asar ea past ei deci ment nspa i ul ce ur meaz s f i e ci ment at , ant r enar ea unor scul e de i nst r ument a i e, degaj ar ea gar ni t ur i l or de f or aj pr i nse, asi gur ar ea pr esi uni i necesar e nt r e col oana de expl oat ar e i t ubi ngul suspendat npacker , omor r easondei .Fl ui dul def or aj t r ebui es ndepl i neascur mt oar el econdi i i : f l ui dul al es nu t r ebui e s af ect eze, f i zi c sau chi mi c, r oci l et r aver sat e; s- i pst r eze pr opr i et i l e, n l i mi t e accept abi l e, l a cont ami nar e; s- i men i n nsui r i l e t ehnol ogi ce l a t emper at ur i l e i pr esi uni l e r i di cat e ce vor f i nt l ni t e n sonde i l a var i a i i l e l or di nci r cui t ; s per mi t i nvest i gar ea geof i zi c a r oci l or i f l ui del or con i nut e npor i i l or ; s pr evi n cor ozi unea i er ozi unea echi pament ul ui de sond;20 smen i n nsuspensi epar t i cul el eder ocneevacuat e, n t i mpul nt r er uper i l or deci r cul a i e; s conser ve per meabi l i t at ea st r at ur i l or pr oduct i ve deschi se; s nu f i e t oxi c sau i nf l amabi l i s nu pol ueze medi ul nconj ur t or i apel ef r eat i ce; sf i euor depr epar at , mani pul at , nt r e i nut i cur at de gazesaudet r i t us; sper mi t sauchi ar sf avor i zeze ob i ner ea de vi t eze de avansar easapei ct mai mar i ; s f i e i ef t i n, s nu r ecl ame adi t i vi def i ci t ar i i gr eu de pr ocur at , i ar pompar eal ui sai bl occuchel t ui el i mi ni me.Est e ner eal i st sse ncer ce pr epar ar ea unui f l ui dcar esr spund l a t oat eacest econdi i i i at r i bu i i . Pent r uoanumi t si t ua i econcr et seal ege f l ui dul cel mai convenabi l .3. 1 Ti puri de fl uide pentru i nterval el e corespunztoarefi ecrei col oanePent r u i nt er val ul f or at l a aceast sond pn l a 2250mavemnevoi e denor oai edi sper sat esaunat ur al e.Fl ui del e de f or aj di sper sat e au l a baz si st emul di sper sat ap- ar gi l . Const i t ui t e di n mat er i al e i ef t i ne i uor de pr ocur at , el e posed pr act i c t oat e nsui r i l e necesar e f or aj ul ui . De aceea, sunt cel e mai r spndi t e f l ui dedeci r cul a i e.El esunt pr epar at el asupr af a di nar gi l ebent oni t i ce, uneor i act i vat e, cu bune pr opr i et i col oi dal e, dar ngl obeaz i par t i cul e ar gi l oase sau i ner t e di n r oci l e t r aver sat e. Pr i n ur mar e, acest e f l ui de, nu sunt doar di sper sat e, ci i di sper si ve.Ti pf l ui dI nt er val f or atDensi t at ea f l ui dul ui[ m] [ k/ m3]nat ur al 0- 300 1200di sper sat 300- 1660 1250nat ur al 1660- 2250 11503. 2Canti ti defl uidedeforaj21 I nt erval ul 0- 300m:Fi g. 3. 1rez sd naV V V + 3 2 22m 6 0 , 1 2 1 3 0 0 5 0 8 , 02 424 ' a s a n are z s da s a s dH D VV VH D VVn a=122m3unde: Vs dvol umul sondeiVr e zvol umul der ezer va I nt erval ul 300- 1660m:Fi g. 3. 222Hs Dsacat Dia cat Ha Hi Discat( ) ( )3 2 2 2 2m 72 , 333 300 1660 3461 , 04300 4064 , 0424 42 ]]]

+ ]]]

+ a i si a ia niH H D H D VVn i=334m3 I nt erval ul 1660- 2250m: Fi g. 6( ) ( )3 2 2 2 2m 50 , 209 1660 2250 2445 , 041660 2731 , 0424 42 ]]]

+ ]]]

+ i e se i ii neH H D H D V Vn e=210m3 3. 3 Canti ti l e de materi al e necesare preparri i fl ui dului deforaj23DiicatHiHs=He DsecatDensi t at eaapei3kg/m 1000 aDensi t at eaar gi l ei3argkg/m 2700 Densi t at eabar i t ei3kg/m 4100 ba Col oanadeancorajVol umul nor oi ul ui Vn a=122m3Densi t at ewanor oi ul ui3kg/m 1200 na( )' + ' + +n a n a a n an a an a n a a an a aV V V VV V VV V VV V V a r g a r g a r ga r ga r g a r ga r g( )3argargm 65 , 141000 27001000 1200 122 aa na na naV VV 3argm 65 , 107 35 , 14 122 V V Vna a tone 38,74 kg 38745 2700 35 , 14arg arg 1 arg V m Col oanai nt ermedi araVol umul nor oi ul ui Vn i=334m3Densi t at ewanor oi ul ui3kg/m 1250 niSe pl eaca de l a un nor oi cu densi t at e de 1200 km/ m3dupa car e se i ngr euneazacubar i t a.24( )' + ' + +n i n i b a b a n b a n ib a n i nn i n i b a b a n nn i b nV V V VV V VV V VV V V ( )3m 75 , 51200 41001200 1250 334 n ban ni ni nibaV VV 3m 25 , 328 75 , 5 334 ba ni nV V Vm 25 , 206 122 25 , 3283 >na n n na nV V V V V( )' + ' + +n i aan i a aaV V V VV V VV V VV V V a r g a r g a r ga r ga r g a r ga r g( )3argargm 33 , 301000 27001000 1250 25 , 209 aa niV VV 3argm 92 , 175 33 , 30 25 , 206 V V Va tone 23,57 kg 23575 4100 75 , 5 ba ba baV m tone 81,89 kg 81891 2700 33 , 30arg arg 2 arg V m tone 63 , 120 89 , 81 74 , 382 arg 1 arg arg + + m m mi tone 8,3 kg 8350 25 334 cmc ni cmcV m 3kg/m 25 cmc tone ,02 10 kg 10020 30 334 FCLS ni FCLSV m 3kg/m 30 FCLS Col oanadeexpl oat areVol umul nor oi ul ui Vn e=210m325Densi t at ewanor oi ul ui3kg/m 1150 ne( )' + ' + +n a n e a n en e an e n e a an e aV V V VV V VV V VV V V a r g a r g a r ga r ga r g a r ga r g( )3argargm 52 , 181000 27001000 1150 210 aa ne ne neV VV 3argm 48 , 191 52 , 18 210 V V Vne a tone 50 kg 50004 2700 52 , 18arg arg 3 arg V m3. 4Tratamentei propri eti l efl ui del ordeforaj:Compozi i a, cal i t i l e sau car en el e unui f l ui d de f or aj sunt def i ni t e pr i nt r - o ser i e de pr opr i et i , unel e di nt r e el e comune t ut ur or t i pur i l or de f l ui de, al t el e speci f i ce numai anumi t or cat egor i i . O par t e ( densi t at ea, con i nut ul de gaze, r ezi st i vi t at ea . a. ) se msoar i se nr egi st r eaz l a sond i n mod cont i nuu; cel el al t e sunt msur at e numai i nt er mi t ent , l a sondor i nl abor at or .( 28)pl n MV unde:plr epr ezi nt avi scozi t at eapl ast i caaf l ui dul ui , i ncP; MVr epr ezi nt avi scozi t at eaMarsh, i nsecunde.26( )( )( )' c P 8 2 8 3 5 1 5 , 1c P 7 5 , 1 8 2 8 4 3 2 5 , 1c P 1 2 2 8 3 8 2 , 1p l ep l ip l aI nt e r va l f or a tTi pf l ui d De ns i t a t eV s c. Ma r s hV s c. pl a s t i c Te ns . di na m. de f or f e ca r eGe l a i i Fi l t r a t APITur t apH10s e c 10mi n[ m] [ Kg/ m3] [ s ] [ c P] [ N/ m3] [ N/ m3] [ N/ m3] [ c m3] [ mm]0- 300 na t ur a l 1200 38 12 4 4 6 6 2 7- 8300- 1660 di s pe r s a t 1250 43 18, 75 8, 6 5, 7 12 7 2, 51, 5 7- 81660- 2250 na t ur a l 1150 35 8 2 3 4 5 1, 5 7- 8Intervalul foratTipul de noroi Densitatea noroiuluiCMC FCLS NaOH[m[ [kg/m3] [kg/m3] [kg/m3] [kg/m3]0-300 natural 1200 20 20 -300-1660 dispersat 1250 25 30 101660-2250 natural 1150 20 20 -Intervalul foratTipul de noroiDensitatea noroiuluiAp Bentonit BaritCMC FCLS[m] [kg/m3] [m3] [t] [t] [t] [t]0-300 natural 1100 107,65 38,74 - - -300-1660 dispersat 1150 175,92 120,63 23,57 8,3 10,021660-2250 natural 1250 191,48 50 - - -Capitolul 4. TUBAREA COLOANELOR4. 1Stabi l i reaprofi lul ui col oanei deancoraj16i nn a=1200kg/ m3f i s e c h a=1500kg/ m330010i nn i=1150kg/ m31660f i s e c h i=1810kg/ m37i nn e=1250kg/ m3272250Diametrul coloanei de ancoraj:Da = 16 in = 406,4 mmAdancimea coloanei de ancoraj:Ha= 300 mDiametrul coloanei intermediare:Di = 10 in = 273,1 mmAdancimea coloanei intermediare:Hi= 1660 mDiametrul coloanei de exploatare: De = 7 in = 177,8 mmAdancimea coloanei de exploatare: He = 2250 mDensitatea noroiului de foraj pentru coloanade ancoraj:na=1200 kg/m3Densitatea noroiului de foraj pentru coloana intermediara: ni=1150 kg/m3Densitatea noroiului de foraj pentru coloanade exploatare: ne=1250 kg/m3Densitatea fluidului de fisurare pentru coloana deancoraj: fisecha=1500 kg/m3Densitatea fluidului de fisurare pentru coloana intermediara: fisechi=1810 kg/m3a) Presiunea din poriHapfis ani=1250 kg/m3Hibar 203,55 N/m 10 55 , 203 1660 81 , 9 12502 5 i ni piH g p b) Presiunea de fisurare la siul coloanei de ancoraj( ) ( ) bar 08 , 47 N/m 10 08 , 47 300 81 , 9 100 1500 1002 5sec + + a a fi fisaH g p c) Calculul la presiune interioara(cazul sonda inchisa si plina cu gaze)pc1am = 1050 kg/m32Hapfisiag = 200 kg/m3Hippi1Gura sondeibar 41,19 N/m 10 19 , 41 300 81 , 9 200 10 08 , 472 5 51 a g fisa c pH g p p p pe1 = 0 bar28bar 19 , 41 0 19 , 411 1 1 e i ip p p2La siul coloanei de ancorajbar 08 , 472 fisa ip pbar 30,90 N/m 10 90 , 30 300 81 , 9 10502 52 a am eH g p bar 18 , 16 09 , 30 08 , 472 2 2 e i ip p pDatOtel Filetq A psppiaptpeaFsnFsa[in] [mm] [kg/m] [cm2] [bar] [bar] [bar] [bar] [kN] [kN]1611,13 J 55 S 111,61138,20181 144,8 70 66,66 3158 1804,5712,57 J 55 S 125,01155,52205 164 97 92,38 3634 2076,5711,13 K 55 S 111,61138,20181 144,8 70 66,66 3345 1911,4212,57 K 55 S 125,01155,52205 164 97 92,38 3848 2198,85( ) ( )2cm 20 , 138 13 , 11 4 , 406 13 , 11 t D t Aa25 , 1 cbar 8 , 14425 , 1181sp spspiacpp05 , 1 cbar 66 , 6605 , 170t tteacpp75 , 1 ckN 57 , 180475 , 13158sp snsasacFFbar 8 , 144 bar 18 , 41 < cat icalcp pSe alege din catalog un otel J 55 cu t = 11,13 mmGrafic ( 1)29d) Calculul la presiune exterioara (cazul golirii totale)1na = 1200 kg/m3i = 021 La gura sondeipe1 = 0 barpi1 = 0 barbar 02 1 1 e e ep p p2 La siul coloanei de ancorajbar 35,31 N/m 10 31 , 35 300 81 , 9 12002 52 a na eH g p bar 02 ip30bar 31 , 35 0 31 , 352 2 2 i e ip p pSe alege din catalog un otel J 55 cu t = 11,13 mmCalculul la tractiune (smulgere din filet) nii ig l q G1unde: n numarul de tronsoaneli lungimea tronsonuluiGcol a = 111,61 300 9,81 = 328468 N = 328,46 kN3'kg/m 7850kN 24 , 278785012001 46 , 328 1

,`

.|

,`

.| oonacola colaG GFsa = 1804,57 kN > 'colaG=278,42 kN => burlanul este bine dimensionat Presiune exterioara corectara

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 2 , 023 12paxpaxea corR AFR AFp p N 10 278,24 kN 24 , 2783 ` cola axG FLimita minima de curgere aotelului J 55 este:Rp,o2 = 3792,1 daN/cm2 = 379,21 N/mm2bar 81 , 6410 21 , 379 10 20 , 138 210 24 , 2783 110 21 , 379 10 20 , 138 210 24 , 27866 , 6626 436 43

,`

.|

,`

.| + corpbar 1 3 , 352 >siu e corp p pGrafic (2)314. 2Stabi l i reaprofi l el orcol oanei i ntermedi areDiametrul coloanei intermediare:Di = 10 in = 273,1 mmAdancimea coloanei intermediare:Hi= 1660 mDiametrul coloanei de exploatare: De = 7 in = 177,8 mmAdancimea coloanei de exploatare: He = 2250 mDensitatea noroiului de foraj pentru coloanade exploatare: ne=1250 kg/m3Densitatea fluidului de fisurare pentru coloana intermediara: fisechi=1810 kg/m3Densitatea gazelor:g= 300 kg/m3Densitatea apei mineralizate: am=1050 kg/m3a) Presiunea fluidelor din poriHa32Hipfisine=1150 kg/m3He ppebar 253,83 N/m 10 83 , 253 2250 81 , 9 11502 5 e ne peH g p b) Presiunea de fisurarebar 03 , 311 N/m 10 03 , 311 1660 81 , 9 ) 100 1810 ( ) 100 (2 51 sec 1 + + H g ph fi fisc) Calculul la presiune interioara(cazul sonda inchisa si plina cu gaze)1Ha 2am = 1050 kg/m3Hipfisig = 300 kg/m3He1Gura sondeibar 262,17 N/m 10 17 , 262 1660 81 , 9 300 10 03 , 3112 5 51 i g fisi c pH g p p p pe1 = 0 barbar 17 , 262 0 17 , 2621 1 1 e i ip p p2La siul coloanei de ancorajbar 03 , 3112 fisi ip pbar 170,81 N/m 10 81 , 170 1660 81 , 9 10502 52 i am eH g p bar 22 , 140 81 , 170 03 , 3112 2 2 e i ip p pd) Presiune interioara ( dop de gaze la talpa)bar 350 cnaxpbar 350 p bar 17 , 262cmax > cpDaca presiunea in coloana este mai mica decat presiunea maxima in coloana nu se mai face calculul la presiune interiora in cazul dopului de gaze la talpa.DitOtelFiletq A psppiaptpeaFsnFsa[in] [mm] [kg/m] [cm2] [bar] [bar] [bar] [bar] [kN] [kN]10 8,89 J 55 L 60,27 73,79 216 172,8 109 103,8 2131 1217,7110,16 J 55 L 67,71 83,92 247 197,6 144 137,142500 1428,5711,43 J 55 L 75,90 93,96 278 222,4 186 177,1 2869 1639,4233411,43 K 55 L 75,90 93,96 404 323,2 222 211,424075 2328,5712,57 K 55 L 82,59 102,88445 356 277 263,8 4537 2592,57bar 2 , 323 p bar 17 , 262iacat 1 < ipbar 8 , 172 p bar 22 , 140iacat 2 < ip( ) ( )2cm 79 , 73 889 , 0 31 , 27 889 , 0 t D t Ai25 , 1 cbar 8 , 110325 , 109sp spspiacpp05 , 1 cbar 8 , 10305 , 1109t tteacpp75 , 1 ckN 71 , 121775 , 12131sp snsasacFF( )m 443) 300 1050 ( 81 , 910 22 , 140 8 , 172) (52 11 g ami iagp pl ( )m 338) 300 1050 ( 81 , 910 8 , 172 6 , 197) (51 22 g amia iagp pl ( )m 338) 300 1050 ( 81 , 910 6 , 197 4 , 222) (52 33 g amia iagp pl ( )m 541) 300 1050 ( 81 , 910 4 , 222 17 , 262) (53 14 g amia igp pl Grafic (3)34d) Calculul la presiune exterioara (golire totala)1Hg = 196 m2ni = 1250 kg/m3ne = 1150 kg/m33Densitatea noroiului din timpul tubarii:3kg/m 1250 ni ext Densitatea noroiului corespunzator coloanei urmatoare: 3intkg/m 1150 ne m 196 225011501050 1150 eneam negH H 1 La gura sondeipe1 = 0 bar35pi1 = 0 barbar 02 1 1 e e ep p p2 In punctual intermediar al coloaneibar 24,03 N/m 10 03 , 24 196 81 , 9 12502 52 g ni eH g p bar 02 ipbar 04 , 24 0 03 , 242 2 2 i e ep p p3La siul coloanei bar 203,55 N/m 10 55 , 203 1660 81 , 9 12502 53 i ni eH g p ( ) ( ) bar 165,16 N/m 10 16 , 165 196 1660 81 , 9 11502 53 g i ne iH H g p bar 39 , 38 16 , 165 55 , 2033 3 3 i e ep p p >3 e eap pprofilul calculate se verifica la presiune exterioaraVerificare la tractiunekN 261,92 N 261923 81 , 9 443 27 , 601 1 1 g l q GkN 71 , 12171 l g p pni eH corkN 1364 N 1364293 81 , 9 541 90 , 75 81 , 9 338 90 , 75 81 , 9 338 71 , 67 81 , 9 443 27 , 604 4 3 3 2 2 1 11 + + + + + + g l q g l q g l q g l q g l q Gnii i col < kN 57 , 23284 sa colF Gintreaga coloana rezista la tractiune36Grafic (4)374. 3 Stabi l i rea profi l el or col oanei de expl oatare i nnd seama de sol i ci tri l e combi nate l a traciune i l a presi uneexteri oar(gol i retotal )Diametrul coloanei de exploatare: De = 7 in = 177,8 mmAdancimea coloanei de exploatare: He = 2250 mDensitatea noroiului de foraj pentru coloanade exploatare: ne=1250 kg/m3Densitatea gazelor:g= 300 kg/m3Densitatea apei mineralizate: am=1050 kg/m3a) Presiunea din poriHne=1250 kg/m3bar 253,83 N/m 10 83 , 253 2250 81 , 9 11502 52 H g pne pe38b) Calculul la presiune interioara(sonda inchisa si plina cu gaz)pc1am=1050 kg/m321 La gura sondeibar 187,61 N/m 10 61 , 187 2250 81 , 9 300 83 , 2532 51 H g p p pg pe c ipe1 = 0 barbar 61 , 1871 1 1 e i ep p p3 La siul coloanei de ancorajbar 231,76 N/m 10 76 , 231 2250 81 , 9 10502 52 H g pam ebar 83 , 2532 pe ip pisiu 2 1 2bar 071 , 22 76 , 231 81 , 253 p p p pe i i DitOtelFiletq A psppiaptpeaFsnFsa[in] [mm] [kg/m] [cm2] [bar] [bar] [bar] [bar] [kN] [kN]75,87 H 40 S 25,30 31,70 159 127,2 100 95,23 543 310,286,91 H 40 S 29,76 37,09 256 204,8 137 130,47783 447,426,91 J 55 S 29,76 37,09 258 206,4 157 149,521041 594,858,05 J 55 S 34,23 42,92 301 240,8 225 214,281263 721,719,19 J 55 S 23,69 48,67 343 274,4 298 283,8 1486 849,14bar 61 , 1761 ipbar 07 , 222 ip( ) ( )2cm 92 , 42 805 , 0 78 , 17 805 , 0 t D t Ai25 , 1 cbar 2 , 12725 , 1159sp spspiacpp05 , 1 cbar 23 , 9505 , 1100t tteacpp75 , 1 ckN 71 , 121775 , 12sp snsasacFF39( )m 1428) 300 1050 ( 81 , 910 07 , 22 8 , 127) (52 11 g ami iagp pl ( )m 822) 300 1050 ( 81 , 910 2 , 127 61 , 187) (51 12 g amia igp pl Grafic (5)40c) Calculul la presiune exterioara (cazul golirii totale)1ne = 1150 kg/m3i = 021 La gura sondeipe1 = 0 barpi1 = 0 barbar 02 1 1 e e ep p p4 La siul coloanei de ancorajbar 253,83 N/m 10 83 , 253 2250 81 , 9 11502 52 H g pne ebar 02 ipbar 83 , 253 0 83 , 2532 2 2 i e ip p pbar 83 , 253 bar 8 , 283 > esiu eap p( )m 3511150 81 , 910 28 , 214 83 , 253521 nee esiugp pl41( )m 5741150 81 , 910 52 , 149 28 , 21453 22 neea eagp pl( )m 1691150 81 , 910 47 , 130 52 , 14954 33 neea eagp pl( )m 3121150 81 , 910 23 , 95 47 , 13055 44 neea eagp pl( )m 8441150 81 , 910 0 23 , 95 0555 neeagplGrafic (6)42d) Calculul la solicitari combinate - presiune exterioara (golire totala) si tractiune Tronsonul 1bar 253,83 N/m 10 83 , 253 2250 81 , 9 11502 5 H g pne esiubar 83 , 253 bar 8 , 283 > esiu eap pt1 = 9,19 mm otel J 55t2 = 8,05 mm otel J 55pea2 = 214,28 barFsa2 = 721,71 kNm 189981 , 9 115010 28 , 214522gpHneaTrecerea de la compresiune latractiune are loc la adancimea:m 1920785011501 2250 10

,`

.|

,`

.| oneH HBurlanele din primul tronson sunt solicitate la tractiune pe distanta:m 21 1899 19202 0 H H hm 351 1899 22502 1 H H lForta de tractiune la adancimea H2 = 1899 m se calculeaza cu formula:43kN 21,75 N 2175510 92 , 42 1899 81 , 9 1150785011501 81 , 9 351 69 , 38 142 2 1

,`

.|

,`

.| A H g g l q FneoneaxPresiunea admisibila corectata a burlanelor cu grosimea de perete t = 8,05 mm, otel J 55 la adancimea H2 = 1899 m este:

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 2 2 , 0 2223 12paxpaxea corR AFR A Fp pbar 83 , 21210 21 , 379 10 92 , 42 210 75 , 213 110 21 , 379 10 92 , 42 210 75 , 2128 , 21426 436 432

,`

.|

,`

.| + corpbar 28 , 214 bar 83 , 2122 2 < ea corp pSerecalculeaza adancimea de tubare a burlanelor cu grosimea de perete t = 8,05 mm, otel J 55.Recalculare 1m 188681 , 9 115010 73 , 212522gpHncorrecm 364 1886 22502 1 rec recH H lkN 26,59 N 2659510 92 , 42 1886 81 , 9 1150785011501 81 , 9 364 69 , 38 142 2 1

,`

.|

,`

.| A H g g l q Frec neonerec axrec

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 2 2 , 0 2223 12paxpaxea rec corR AFR A Fp pbar 54 , 21210 21 , 379 10 92 , 42 210 59 , 263 110 21 , 379 10 92 , 42 210 59 , 2628 , 21426 436 432

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 83 , 212 bar 54 , 2122 2 < cor rec corp pRecalculare 2m 188381 , 9 115010 54 , 212522gpHnrec correcrecm 367 1883 22502 1 recrec recrecH H lkN 27,71 N 2771310 92 , 42 1883 81 , 9 1150785011501 81 , 9 367 69 , 38 142 2 1

,`

.|

,`

.| A H g g l q Frecrec neonerecrec axrecrec

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 2 2 , 0 2223 12paxpaxea recrec corR AFR A Fp pbar 43 , 21210 21 , 379 10 92 , 42 210 71 , 273 110 21 , 379 10 92 , 42 210 71 , 2728 , 21426 436 432

,`

.|

,`

.| + recrec corpbar 54 , 212 bar 43 , 2122 2 < rec cor recrec corp pRecalculare 344m 188281 , 9 115010 43 , 212522gpHnrecrec correcrecrecm 368 1882 22502 1 recrecrec recrecrecH H lkN 28,08 N 2808510 92 , 42 1882 81 , 9 1150785011501 81 , 9 368 69 , 38 142 2 1

,`

.|

,`

.| A H g g l q Frecrecrec neonerecrecrec c axrecrecre

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 2 2 , 0 2223 12paxpaxea recrecrec corR AFR A Fp pbar 43 , 21210 21 , 379 10 92 , 42 210 08 , 283 110 21 , 379 10 92 , 42 210 08 , 2828 , 21426 436 432

,`

.|

,`

.| + recrecrec corpbar 43 , 212 bar 43 , 2122 2 recrec cor recrecrec corp pLungimea tronsonului 1 este: l1 = 368 m iar H2 = 1882 mSe verifica tronsonul 1 la presiune interioarapc = 187,61 barbar 15 , 49 N/m 10 15 , 49 1882 81 , 9 1150 1882 81 , 9 300 10 61 , 1872 5 52 2 18822 H g H g p pam g c m iH > bar 15 , 49 p bar 2 , 1272iH 2 iaptronsonul rezista la presiune interioaraVerificare la tractiune a tronsonului 1kN 67 , 139 10 81 , 9 368 69 , 3831 1 1 g l q G > kN 67 , 139 G kN 71 , 7211 2 saFtronsonulrezista la tractiune Tronsonul 2t2 = 8,05 mm otel J 55t3 = 6,91 mm otel J 55pea3 = 149,52 barpia3 = 206,4 barFsa3 = 594,58 kNm 132581 , 9 115010 52 , 149533gpHneam 557 1325 368 22503 1 2 H l H lForta de tractiune la adancimea H3 = 1325 m se calculeaza cu formula:( ) ( )262,98kN N 262982 10 1325 09 , 37 81 , 9 1150785011501 81 , 9 557 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38 143 3 2 2 1 1

,`

.| +

,`

.| + A H g g l q g l q Fneoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 33 323 12paxpaxea corR AFR A Fp p45bar 56 , 13310 21 , 379 10 09 , 37 210 98 , 2623 110 21 , 379 10 09 , 37 210 98 , 26252 , 14926 436 433

,`

.|

,`

.| + corpbar 52 , 149 bar 56 , 1333 3 < ea corp pRecalculare 1m 118481 , 9 115010 56 , 133533gpHncorrecm 698 1184 368 22503 1 2 rec recH l H l( ) ( )303,39kN N 30390 1184 10 09 , 37 81 , 9 1150785011501 81 , 9 698 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38 143 3 2 2 1 1

,`

.| +

,`

.| + A H g g l q g l q Frec neoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 3323 12paxpaxea rec corR AFR A Fp pbar 46 , 13010 21 , 379 10 09 , 37 210 39 , 3033 110 21 , 379 10 09 , 37 210 39 , 30352 , 14926 436 433

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 56 , 133 bar 46 , 1302 3 < cor rec corp pRecalculare 2m 115981 , 9 115010 46 , 130532 3gpHnrec correcm 723 1159 368 22502 3 1 2 2 rec recH l H l( ) ( )310,55kN N 310550 1159 10 09 , 37 81 , 9 1150785011501 81 , 9 723 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38 143 2 3 2 2 1 1

,`

.| +

,`

.| + A H g g l q g l q Frec neoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 32 323 12paxpaxea rec corR AFR A Fp pbar 25 , 13010 21 , 379 10 09 , 37 210 55 , 3103 110 21 , 379 10 09 , 37 210 55 , 31052 , 14926 436 432 3

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 46 , 130 bar 25 , 1302 2 3 < rec cor rec corp pRecalculare 3m 115481 , 9 115010 25 , 13052 33 3gpHnrec correcm 728 1154 368 22503 3 1 3 2 rec recH l H l( ) ( )311,99kN N 311990 1154 10 09 , 37 81 , 9 1150785011501 81 , 9 728 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38 143 3 3 2 2 1 1

,`

.| +

,`

.| + A H g g l q g l q Frec neoneax46

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 33 323 12paxpaxea rec corR AFR A Fp pbar 15 , 13010 21 , 379 10 09 , 37 210 99 , 3113 110 21 , 379 10 09 , 37 210 99 , 31152 , 14926 436 433 3

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 25 , 130 bar 15 , 1302 2 3 3 < rec cor rec corp pRecalculare 4m 115381 , 9 115010 15 , 13053 34 3gpHnrec correcm 729 1153 368 22504 3 1 4 2 rec recH l H l( ) ( )312kN N 312005 1153 10 09 , 37 81 , 9 1150785011501 81 , 9 729 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38 143 4 3 2 2 1 1

,`

.| +

,`

.| + A H g g l q g l q Frec neoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 34 323 12paxpaxea rec corR AFR A Fp pbar 15 , 13010 21 , 379 10 09 , 37 210 3123 110 21 , 379 10 09 , 37 210 31252 , 14926 436 433 3

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 15 , 130 bar 15 , 1303 2 4 3 rec cor rec corp pLungimea tronsonului 2 este: l2 = 729 m iar H3 = 1153 mSe verifica tronsonul 2 la presiune interioarapc = 187,61 barbar 46 , 91 N/m 10 46 , 91 1153 81 , 9 1150 1153 81 , 9 300 10 61 , 1872 5 53 3 11533 H g H g p pam g c m iH > bar 46 , 91 p bar 4 , 2062iH 3 iaptronsonul rezista la presiune interioaraVerificare la tractiune a tronsonului 1kN 46 , 286 10 81 , 9 729 23 , 34 10 81 , 9 368 69 , 383 32 2 1 1 2 + + g l q g l q G > kN 46 , 286 G kN 85 , 5942 3 saFtronsonulrezista la tractiune Tronsonul 3t4 = 6,91 mm otel H 40t5 = 5,87 mm otel H 40Rp,02 = 2757,9 daN/cm2 = 275,79 N/mm2pea5 = 95,23 barpia5 = 127,2 barFsa5 = 310,28 kNm 87981 , 9 115010 23 , 95554gpHnea47m 274 879 729 368 22504 2 1 3 H l l H lForta de tractiune la adancimea H4 = 879 m se calculeaza cu formula:( )( ) 262,98kN 879 10 70 , 31 81 , 9 1150785011501 81 , 9 274 76 , 29 81 , 9 729 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38145 4 3 3 2 2 1 1

,`

.| + +

,`

.| + + A H g g l q g l q g l q Fneoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 35 423 12paxpaxea corR AFR A Fp pbar 91 , 6610 79 , 275 10 70 , 31 210 55 , 3863 110 79 , 275 10 70 , 31 210 55 , 38623 , 9526 436 434

,`

.|

,`

.| + corpbar 23 , 95 bar 91 , 665 4 < ea corp pRecalculare 1m 59381 , 9 115010 91 , 66544gpHncorrecm 560 593 729 368 22504 2 1 3 recH l l H l( )( ) ,82kN 57 4 593 10 70 , 31 81 , 9 1150785011501 81 , 9 560 76 , 29 81 , 9 729 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38145 4 3 3 2 2 1 1

,`

.| + +

,`

.| + + A H g g l q g l q g l q Frec neoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 35 423 12paxpaxea rec corR AFR A Fp pbar 23 , 5910 79 , 275 10 70 , 31 210 82 , 4573 110 79 , 275 10 70 , 31 210 82 , 45723 , 9526 436 434

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 91 , 66 bar 23 , 594 4 < cor rec corp pRecalculare 2m 52581 , 9 115010 23 , 59542 4gpHnrec correcm 628 525 729 368 22502 4 2 1 3 recH l l H l( )( ) 4,76kN 7 4 525 10 70 , 31 81 , 9 1150785011501 81 , 9 628 76 , 29 81 , 9 729 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38145 2 4 3 3 2 2 1 1

,`

.| + +

,`

.| + + A H g g l q g l q g l q Frec neoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 35 2 423 12paxpaxea rec corR AFR A Fp p48bar 18 , 5810 79 , 275 10 70 , 31 210 76 , 4743 110 79 , 275 10 70 , 31 210 76 , 47423 , 9526 436 434

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 23 , 59 bar 18 , 584 2 4 < rec cor rec corp pRecalculare 3m 51581 , 9 115010 18 , 5852 43 4gpHnrec correcm 638 515 729 368 22503 4 2 1 3 recH l l H l( )( ) 6,98kN 8 4 515 10 70 , 31 81 , 9 1150785011501 81 , 9 638 76 , 29 81 , 9 729 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38145 3 4 3 3 2 2 1 1

,`

.| + +

,`

.| + + A H g g l q g l q g l q Frec neoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 35 3 423 12paxpaxea rec corR AFR A Fp pbar 89 , 5610 79 , 275 10 70 , 31 210 82 , 4863 110 79 , 275 10 70 , 31 210 82 , 48623 , 9526 436 432 4

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 18 , 58 bar 89 , 562 4 3 4 < rec cor rec corp pRecalculare 4m 50481 , 9 115010 89 , 5653 44 4gpHnrec correcm 649 504 729 368 22504 4 2 1 3 recH l l H l( )( ) 9,99kN 8 4 504 10 70 , 31 81 , 9 1150785011501 81 , 9 649 76 , 29 81 , 9 729 23 , 34 81 , 9 368 69 , 38145 4 4 3 3 2 2 1 1

,`

.| + +

,`

.| + + A H g g l q g l q g l q Frec neoneax

,`

.|

,`

.| + 22 , 0 3 2 , 0 35 4 423 12paxpaxea rec corR AFR A Fp pbar 63 , 5710 79 , 275 10 70 , 31 210 99 , 4893 110 79 , 275 10 70 , 31 210 99 , 48923 , 9526 436 434 4

,`

.|

,`

.| + rec corpbar 89 , 56 bar 63 , 573 4 4 4 rec cor rec corp pLungimea tronsonului 3 este: l3 = 649 m iar H4 = 504 mSe verifica tronsonul 32 la presiune interioarapc = 187,61 barbar 91 , 115 N/m 10 91 , 115 504 81 , 9 1150 504 81 , 9 300 10 61 , 1872 5 54 4 5043 H g H g p pam g c m iH > bar 91 , 115 p bar 2 , 1273iH 5 iaptronsonul rezista la presiune interioaraVerificare la tractiune a tronsonului 149( ) kN 57 , 309 10 81 , 9 649 30 , 25 81 , 9 729 23 , 34 81 , 9 368 69 , 3833 3 2 2 1 1 2 + + + + g l q g l q g l q G > kN 57 , 309 G kN 28 , 3102 5 saFtronsonulrezista la tractiune Tronsonul 4t4 = 6,91 mm otel H 40Rp,02 = 2757,9 daN/cm2 = 275,79 N/mm2 nisag l q F11 1 4( ) ( )m 50581 , 9 76 , 2910 42 , 447 85 , 594343 443 3 2 2 1 1 44 + + g qF Fg qg l q g l q g l q Flsa sa sam 225014 3 2 1 + + + niil l l l l Hm 504 649 729 368 2250 22504 4 3 2 1 + + + l l l l lGreutatea coloaneikN 59 , 594 10 81 , 9 504 76 , 29 42 , 44734 4 4 4 4 3 3 2 2 1 1 + + + + + g l q F g l q g l q g l q g l q Gsa col < kN 85 , 594 F kN 56 , 594sa3 colGtronsonul rezista la tractiuneGrafic (7)50Capitolul 5. CIMENTAREA COLOANELOR5. 1Stabi l i reametodei deci mentareSealegecimentareaprin metoda primara cu doaua dopuri. Este cea mai raspandita metosa. Pasta de ciment se pompeaza prin interiorul coloanei, intre doua dopuri separatoare de cauciuc, iar dupa pasta se pompeaza fluid de foraj, un volum egal cu interiorul coloanei de la suprafata panala niplul cu valva de retinere montat in apropierea siului. In acest mod pasta trece pe la siul coloanei si urca pana la inaltimea dorita. Primul dop are o membrana care se sparge in mometul cand ajunge pe niplul cu valva, la o diferenta de presiune de 15 20 bar, permitand sa treaca pasta de ciment mai departe. Cel de-al doilea dop este masiv, cand el se suprapune peste primul, cimentarea este terminata.Pentru a separa pasta de ciment de noroi inspatiul inelar si a mair gradul de dezlocuire, de obicei, inaintea pastei se pompeaza si un diop separator de fluid.Deoarecepastadecimentare densitatea mai amre decat a noroiului de refulare,ea tindesarevinaincoloana. Fenomenul esteimpiedicat devalvasiuluisideceaaniplului montat cu doua, trei burlane mai sus.Uneori, la inaltimi mici de cimentare, niplul cu valva este inlocuit cu un simplu inel de retinere a dopurilor separatoare, numit si placa orpitoare. 51Im ambele variante, in coloana ramane o oarecare cantitate de pasta, de la siu pana la niplu sa inel. Daca, eventual, primul dop lasa pe suprafata burlanelor un film de noroi care este sters de dopul masiv, atunci un anumit volum de pasta va fi contaminat, dar el va ramane deasupra siului in loc sa treaca in pstele coloanei si sa compromita cimentarea din zona restectiva.Cand forajul continua, dopurile, valva niplului de retinere, cimentul aflat dedesuptul ei, in interiorul coloanei si sabotul coloanei cu valva lui sunt frezate cu o sapa cu role.Pomparea pastei prin interiorul coloanei si nu direct in sptiul inelar are urmatoarele ratiuni: deoarece gaura de sonda este mai mult sau ami putin neuniforma, volumul spatiului inelarnupoatefi stabilitde catcu aproximatie,in timp ce volumul coloanei se determina destul de precis; pompand pasta prin interiorul coloanei se cunoaste exact momentul cad ea a ajuns in zona ce ne intereseaza de la siu in sus. Totodata, in vecinatatea siului, unde cerintele de etansare si rezistenta sunt mai severe, pasta pompata prin interior va fi mai putin contaminata decat atunci cand s-ar pompa direct prin spatiul inelar, unde nu exista posibilitateadeizolarecudopuri separatoare. Inplus, noroiul, avanddensitateamai mica decat a apstei de ciment, este mai usor de dezlocuit de jos in sus; la dezlocuierea de sus in jos, cresc posibilitatiule de canalizare a pastei si de amestecare cu noroiul.Cimentarea normala are totusi doua dezavantaje:- durata operatiei este mare;- presiunea de pompare la sfarsitul cimentarii este mai ridicata din cauza diferentei de densitatepasta noroi de refulare.Adeseori se folosesc doua tipuri de pasta:- in zona inferioara,unde este nevoie de rezistenta ridicata, o pasta de ciment fara alte adaosuri- mai sus o pasta de umplutura, cu densitate mai redusa care sa asigure doar o buna etansare, se reduce in astfel fel, presiunea asupra stratelor izolate.52535. 2Cimentareacol oanei deancorajH DihDg-diametrul interior al coloanei de ancorajmm 12 , 384 13 , 11 2 4 , 406 2 med it D Da) Adancimea de cimentareHc = Ha= 300 mb) Densitatea pastei de ciment3kg/m 1800 pc) Volumul pastei de ciment( ) ( ) ( ) ( )( )3 2 2 22 2 2 2 2 2m 36 , 36 20 38414 , 04300 4064 , 0 508 , 0 2 , 144 4 4 4 + + + + h D H D D k h D H D D h A H A Vi c sa cav i c g i c si punde:Hc adincimeacoloanei de ancorajDsa - diametrul sapei de la ancorajDi dimetrul interior al burlanului de la coloana de ancorajD -diametrul nominal al burlanului de la coloana de ancorajh- oglinda de ciment h=20 mkcav coeficient de cavernometrie.d) Volumul fluidului de refulare( ) ( ) ( )3 2 2m 45 , 32 20 300 38414 , 04 4 h H D h H A Va i ne) Cantitatile de materiale - pasta de ciment are doi componeni (apa+ciment)[ ]3kg/m 1800 ... 1750 p- cantitatile unitare( )' + ' + +p c c c c cc ap c c c a ac c av vv vv vp v v 1 111m 1354[ ] ciment pasta m ciment/ m 37 , 01000 31501000 18003 3a ca pccv [ ] ciment pasta apa/m m 67 , 0 37 , 0 1 13 3 c av vunde:'333k g / m 3 1 5 0k g / m 1 0 0 0k g / m 1 8 0 0cap c[ ] ciment pasta m ciment /1 kg 5 , 1165 3150 37 , 03 c c cv m - cantitatile totaleciment tone 42,37 cimentkg 42377 36 , 36 6 , 1165 Vp c cm Mapa m 70 , 22 36 , 35 63 , 03 p a aV v Vf) Numarul de autocontainere53 , 31137 , 42 autocontcacMMN=>Nac = 4 autocontainereMac = 10 t ... 12 tSe alege Mac = 11 toneg) Numarul de agredate de cimentareagregate 2242 acagNNh) Presiunea de pomparebar 37,25 65 , 17 6 , 19 + + d c pp p pbar 6 , 19 16 300 012 , 0 10 012 , 0 + + a cH pbar 65 , 17 300 81 , 9 1200 300 81 , 9 1800 + + a nr a pc dH g H g p unde:cppresiunea de circulaiedp presiuena datorit diferentei de densitate553 2 2m 76 , 34 300 38414 , 04 4 a i a i icolH D H A V3 3m 76 , 34 m 96 , 50 > icol pV VAlgoritmul trasarii graficuluia) Incepe pomparea pastei de ciment( ) 1 9 , 6 0 ; c o o r d o n a t e d e 1 p u n c t u lm 0b a r 6 , 1 9b a r 0311' pc pdVp ppb) Pasta de ciment ajunge la siubar 95 , 1 65 , 17 6 , 192 2 + d c pp p pbar 65 , 17 300 81 , 9 ) 1800 1200 ( ) ( ) (2 2 c p n d p n dH g h g p bar 6 , 19 16 300 012 , 0 16 012 , 0 + + a cH p32m 76 , 34 icolV VPunctul 2 este de coordonate ( )pa icolp V ;, adica ( ) 95 , 1 ; 76 , 34c) Sfarsitul pomparii pastei de ciment( ) ( ) ( ) ( ) bar 76 , 2 10 14 300 81 , 9 1800 1200 6 , 1953 3 + + + x H g p p p pc p n c d c p x A H A Vsi a i p + ( ) ( )m 144064 , 0 508 , 0 2 , 14300 38414 , 0436 , 36442 22 2 D DH D VAH A Vxga i psia i punde: 2 , 12 cavs cav gkD k DPunctul 3 este de coordonate ( )3 3; Vd pp V , adica ( ) 76 , 2 ; 36 , 36d) Sfarsitul operatiei de cimentare( ) ( ) ( ) ( ) ( ) bar 08 , 36 10 20 300 81 , 9 1200 1800 6 , 1954 4 4 + + + + h H g p h g p p p pc n p c d n p c d c p 34m 81 , 68 45 , 32 36 , 36 + + n pV V V56Punctul 4 este de coordonate ( )4 4;dp V, adica ( ) 08 , 36 ; 81 , 68Grafic (8)575. 3Cimentareacol oanei i ntermedi are-diametrul interior al coloanei intermediaremm 12 , 252 49 , 10 2 1 , 273 2 med it D Dmm 49 , 10660 , 15432 , 0 43 , 11 338 , 0 43 , 11 338 , 0 16 , 10 443 , 0 89 , 81 + + + inii imedHl tta) Adancimea de cimentareHc = Hi -H0 +(100...150) m =1660 300+140 = 1500 mb) Densitatea pastei de ciment max min p p p