Vasile Bogdan Pro i Ect Up

8/12/2019 Vasile Bogdan Pro i Ect Up

1/34


2/34

2

Introducere

Piaa petrolier din Romnia era estimat la 9 miliarde de Euro n anul 2007. n anul2006, consumul de benzin pe cap de locuitor n Romnia a fost de 79 litri, iar cel de motorin -140 litri. Prin comparaie, piaa petrolier din Ungaria a fost, tot n 2006, 3,4 miliarde euro, iarconsumul de benzin a fost de 147 litri pe cap de locuitor, i cel de motorin - 164 litri.

Consumul din anul 2007 al Romniei este de circa 3 milioane tone de benzin pe an icirca 4 milioane tone de motorin dar se preconizeaz o cretere puternic al consumului n

urmtorii ani datorit dezvoltrii parcului auto.Conform estimrilor din anul 2007, rezervele Romniei sunt de 74 milioane tone iei,

care se vor epuiza n circa 13 ani (adic n 2020).

Instalaiile de foraj, produse n prezent, acoper toate adncimile de foraj necesare peplan mondial, asigurnd performante economice ridicate. Cercetrile desfurate de specialiti,inginerii romni avnd o contribuie apreciabil n acest domeniu conducnd la realizarea unorinstalaii de foraj care corespund cerinelor forajului att din punct de vedere al adncimii ct ial genului de antrenare, al transportului, al condiiilor climatice.

Puterea motoarelor Diesel transmis prin convertizoare hidraulice de cupru, troliul deforaj prevzut cu dispozitiv de avans automat al sapei , frna auxiliar hidraulic sauelectromagnetic prevzut cu un cuplaj de mers liber, limitatorul de curs automat al macaraleicrlig sunt numai o parte din caracteristicile moderne constructive i funcionale specificeinstalaiilor de foraj romaneti.

O instalaie de foraj este compus din urmtoarele elemente :

- turla sau mastul care susine echipamentul de manevr i garnitur de foraj (compus dinprjina conductoare, prjini de foraj i prjini grele)

- echipamentul de manevra format din : troliul de foraj care are rolul de transmite micarea de la motoare la mecanismul de

ridicare i masa rotativ de a uura operaia de nurubare i deurubare a garniturii deforaj;

mecanismul de ridicare este compus din:


3/34

3

- geamblac (partea fix)

- macara

- crlig (partea mobil)

- cablul care permite manevrarea sarcinii utile

echipamentul de rotire format din :- masa rotativ care transmite micarea de rotaie sapei

- capul hidraulic care realizeaz legtura ntre crligul fix i garnitur de foraj mobil ipermite circulaia fluidului de foraj din interior spre sapa;

echipamentul de circulaie este format din:-pompele de noroi care refuleaz fluidul de foraj, cu presiune, prin interiorul garniturii

- manifoldul de aspiraie prin care trece fluidul de foraj aspirat din hab n pompa.

- manifoldul de refulare prin intermediul cruia fluidul de foraj refulat de pompe ajungen ncrctorul care face legtura ntre conducta de refulare i furtunul de foraj

- furtunul de foraj mijlocete trecerea fluidului de foraj din ncrctor n ineriorul capuluihidraulic

- instalaia pentru depozitarea, prepararea i curirea fluidului de foraj (habe, jgheaburi,

site vibratoare, hidrocicloane) echipamentul de transmitere este format din cuplaje, transmisii hidraulice, transmisii

intermediare, cutii de viteze, reductoare, are rolul de a transmite micarea de lamotoarele de acionare la utilajele principale ale instalaiei

garnitur de foraj pentru transmiterea micrii de la masa rotativ la sap, permitecirculaia fluidului de foraj spre talpa sondei i montarea turbinei de foraj deasupra sapei.


4/34

4

Schema unei

Instalatii de foraj

1-haba de foraj(rezervor de noroi)2-site vibratoare

3-sorbul(linia de aspiratie)

4-pompa de noroi

5-motor


5/34

5

6-manifoldul pompei

7-troliu de foraj

8-incarcator

9-furtun patrat

10-luleaua capului hydraulic

11-macara-carlig

12-capul activ al cablului

13-geamblac

14-turla(mast)

15-pod de manevra

16-stiva de prajini

17-platforma de lucru a instalatiei

18-capul hydraulic

19-prajina de antrenare

20-masa rotativa

21-platforma de lucru a instalatiei

22-flansa de deversare

23-preventitorul de eruptie(tip inelar)

24-preventitor de eruptie orizontal cu inchidere de prajini

25-garnitura de foraj

26-sapa de foraj

27-beciul sondei

28-linia de debit


6/34

6

1 CAPITOLELE PROIECTULUI

1.1.Alegerea tipului instalatiei de foraj si a principalelor utilaje componente ale sistemuluide manevra

Instalatiile de foraj si extractie formeaza un ansamblu de utilaje cu scopul de a satisfacemanevrarea garniturilor de prajini,burlane sau tevi de extractie,rotirea lor sau circulatia fluidului.

O instalatie de foraj este alcatuita din urmatoarele subansamble:

-turla,mast sau trepied;

-utilajul de manevra:troliu,sistemul geamblac-macara,cablu;

-utilajul de rotire sau utilajul de percutie,la instalatiile mecanice;

-utilajul de circulatie a fluidului de foraj la instalatiile hidraulice;

-instalatiile de forta la instalatiile semi-mecanice si mecanice;

-organe de transmisie,de comanda,de masura si control;

Simbolizarea instalatiei de foraj:

4DH 315,unde DH-sistemul de actionare

O instalaie de foraj cuprinde 3 sisteme de lucru principale i mai multe sisteme de lucruauxiliare.

Sistemele de lucru principale sunt:

sistemul de manevr (SM); sistemul de rotire (SR); sistemul de circulaie (SC).

Sistemul de manevr (SM) realizeaz apsarea pe sap i operaia de manevra amaterialului tubular n sonda.

Sistemul de rotire (SR) realizeaz transmiterea micrii de rotaie de la suprafa pn lasap.

Sistemul de circulaie (SC) realizeaz debitul de circulaie necesar evacurii detritusului dinsonda.


7/34

7

Sistemul de manevr reprezint unul dintre sistemele principale de lucru ale IF fiindalctuit din:

grupul de for transmisia mecanic maina de lucru (troliul de foraj) mecanismul macara-geamblac-carlig

Mecanismul macara-geamblac-carlig este alctuit din:

geamblac nfurarea cablului ansamblul macara-carlig.

2 DATE INITIALE

2.1.Adancimea sondei: H=4800 m

2.2.Sistemul de actionare: DIESEL-HIDRAULIC

2.3.Constructia sondei

Alegerea diametrelor nominale ale sapelor de foraj, filete de legtur corelate cu diametrele deburlane i prjini se face de la pag. 166 din Carnetul Tehnic de Utilaj Petrolier.

DCE=7.Din tabelul 2.1se aleg sapele si diametrele celorlalte coloane.

Coloana de burlane in care intra sapa:9 5/8

DCE=7 =>Se alege DSapa=9=228,5mm=>Diametrul coloanei intermediare DCI=103/4=>Diametrul prajinii de foraj :Dpf=5

1/2".

=>DCA=133/8=>D

2S2=17

1/4"=>D2pf=6

5/8.


8/34

8

Material tubular API:

N DC DS Dpf FLCE 1 7 9 5 /2 4CI 2 10 /4 14 6 /8 6 /8

CA 3 13 /8 17 /4 6 /8 7 /8Material tubular:

N DC DS Dpf FL LCCE 1 6 /8 7 /4 4 /2 4 /2 [100-

300]~1/3HCI 2 8 /8 11 6 /8 6 /8 2200 m~ /-

3HCA 3 13 /8 17 /4 6 /8 7 /8 H

3.CONTINUTUL MEMORIULUI

3.1.Alegerea tipului instalatiei de foraj

Instalaia de foraj este un complex de utilaje care formeaz echipamente, sisteme i chiarinstalaii ce pot funciona separat sau unele simultan pentru construcia sondei de foraj cu oanumit destinaie pentru efectuarea unor operaii legate de operaia de foraj i asigurareasecuritii tehnice.

Capacitatea unei instalaii de foraj poate fi sarcina maxim util la crlig sau adncimeamaxim.

O insalatie de foraj este compus din dou echipamente mari:

echipamentul de suprafaa instalaie de foraj propriu- zis echipamentul de adncimegarnitur de foraj.

Alegerea instalaiei de foraj se face n funcie de sarcin maxim la crlig din tabelul3.1.Instalaia de foraj romaneasca:4DH 315,cu urmatoarele caracteristici:

Sarcina maxima la carlig:400 tf Sarcina normala de lucru la carlig:315 tf


9/34

9

Adancimea recomandata de foraj:7000 m Putere instalata : 2800 CP Numar de motoare:4 Diametrul cablului de manevra:d=35 mm Putere de antrenare la masa rotativa:500 CP

3.2.Determinarea fortelor nominale la carlig

3.2.1.Alegerea diametrului prajinilor grele

DS=9DC=7DPRAJ=6

3/4Gpg=lpg*qpg

lpg=

qpg=g*mS=9.81*149.7mS/6

3/4=149.7 kg/mFS=800*DS=800*9*25.4*10

-3=182.9 [kN]DS[m]=> FS[kN]

lpg=()

f=1250; a=7850=>lpg=174.41 m =>Se alege lpg=180 mGpg=lpg*qpg=180*9.81*149.7=264340~265 kN

Unde : DS-diametrul sapeiqpg-greutatea specifica a prajinilor grelelpg-lungimea tronsonului de prajini greleGpg-greutatea prajinilor grele

3.2.2Calculul lungimii ansamblului garniturii de foraj

lpf=H-lpg-lpa-hS=H-180-10-0.5=4800-180-10~4610 metri

Din tabelul 3.2 se alege greutatea specifica a prajinilor de foraj cu dimensiunea:Dpf=5

1/2=>qpf=35.7*9.81=350 N/m

Gpf=qpf*lpf=350*4610=1613.5 kN

Ggf=Gpg+Gpf+Gpa+GS=265+1613.5+10=1888.5 kN

Unde:Ggf-greutatea celei mai grele garnituri de foraj


10/34

10

Gpa-greutatea prajinii de antrenare

Gpf-greutatea prajinilor de foraj

qpf-greutatea liniara a prajinilor de foraj

lpf-lungimea prajinilor de foraj

GS-greutatea sapei

H-adancimea maxima a sondei

lpa-lungimea prajinilor de antrenare

lpf-lungimea prajinilor de foraj

3.2.3.Forta la carligul garniturii

Forta la carligul garniturii este forta maxima care apare cu probabilitatea cea mai mare intimpul operatiei de manevra a garniturii de foraj.Ea este data de cea mai grea garnitura de forajcare de multe ori este cea mai lunga garnitura de foraj.

Fc,gf=Ggf(1++k-unde (1++k- a=0.10.3 m/s2

k=0.3

= >Fc,gf=Ggf(1+

F0=G0(1+~* unde [46]

Fds [200600 kN]

F0=6* kN

=>Fgf=Fc,gf+F0=2324.092 kN

= >Fcn=Fgf+Fds=2324.092+500=2824.092 kN


11/34

11

Unde Fcn-forta la carlig normala

F0-forta datorata greutatii moarte

Din diagrama de tubare pentru coloana de 7 s-a obtinut :

Grosime perete [mm] Greutate/metru11.51- >200 32*1.4881=47.6 kg/m10.36->300 29*1.4881=43.2 kg/m12.65- >400 35*1.4881=52.1 kg/m

11.51->400 32*1.4881=47.6 kg/m10.38->500 29*1.4881=43.2 kg/m9.19->300 26*1.4881=38.7 kg/m

10.36->1000 29*1.4881=43.2 kg/m11.51->1000 32*1.4881=47.6 kg/m12.65->700 35*1.4881=52.1 kg/m

GBCE=(qi*li)*9.81=(47.6*200+43.2*300+52.1*400+47.6*400+43.2*500+38.7*300+43.2*1000+47.6*1000+52.1*700)*9.81=>GBCE=2186.060 kN

Din diagrama de tubare pentru coloana 10 3/4 s-a obtinut :

Grosime perete [mm] Greutate/metru15.11->450 65.70*1.4881=97.768 kg/m13.84->450 60.70*1.4881=90.327 kg/m12.57->1000 55.50*1.4881=82.589 kg/m13.84->650 60.70*1.4881=90.327 kg/m15.11->950 65.70*1.4881=97.768 kg/m16.51->1100 71.75*1.4881=106.771 kg/m17.78->200 77.30*1.4881=115.030 kg/m

GBCI=(qi*li)*9.81=(97.768*450+90.327*450+82.589*1000+90.327*650+97.768*950+106.771*1100+115.030*200)*9.81=4505.438=>GBCI=4505.438 kN


12/34

12

3.2.4.Calculul fortei maxime

FCT=qi*li(1+a=0.3 m/s2

FCTCE(pt col de 7)=222839.959*1.0305=2252.73 kN

FCTCI(pt col de 103/4)=4642.90 kN

=>FCT,M=Max FCN=2824.092 kN

FCT,M=4642.90 kN

=>FC,M=FCT,M=4642.90 kN (FC,M=473.444 tf)

Unde FC,M-forta la carlig maxima

3.3.Calculul puterii instalate.Determinarea numarului de grupuri de foraj.Schema

principala a actionarii sistemelor.

FCM=473.44 tf

Tipul instalatiei : 4DH 315

PR=500 CP

Tip motor :3512C HD DITA 1350 kW

Modul de actionare : Individual

Notaii:

GF- garnitur de foraj


13/34

13

SA- sistem de acionare

SL- sistem de lucru

SM- sistem de manevr

SR- sistem de rotire

SC- sistem de circulaie

MA- mod de acionare.

Numarul de motoare:

N=

Puterea instalata:

Pi=(PM+PR+PC)*c unde PM-putere manevra

PR-putere rotire

PC-putere circulatie

c=1.1coeficient

Puterea de manevra:

PM= unde vCM=0.3 m/s

Puterea de rotire:


14/34

14

PR=PMR=500 CP

Puterea sistemului de circulatie:

PC=[0.760.82]PM

PM= PR=500 CP=367.64 kW

PC=0.82*1638.35=1343.44 kW

Pi=(PM+PR+PC)*c=(1638.35+367.64+1343.44)*1.1=>Pi=3684.37 kW

N=

3.5.Determinarea numarului de trepte de viteza la manevra si materializarea schemeicinematice a sistemului de manevra

N=

=>N= =>N=4 viteze

FM=4642

Fm=131

x0 0.

M 0.8

m 0.

x1 0.22

x2 0.67

N 3.7

rx2

x1

FM 464

FM 464


15/34

15

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

0 1 2 3 4 5 6

v1 0.

r 2. 987

F2

F1

r F2 1554.180

F3F2r

F3 520.352

F4

F3

r F4 174.218

v2 v1 v2 0.597

v3 v2 v3 1.784

v4 v3 v4 5.329

f x( )x1 x

N 1( )

x2 x N

g x( )M

m

FM

Fm

1

x0


16/34


17/34

17

Simbolurile transmisiilor cinematice:


18/34


19/34

19

nfasurarea cablului reprezinta modul n care se trece cablul peste rolele

mecanismului macara- geamblac.

nfasurarea pote fi:

-nfasurare totala (cablul trece peste toate rolele geamblacului respectiv

ale macaralei)

-nfasurare partiala

1-rola moarta

2-prima rola de la macara

3-cablul

4-capatul fix


20/34

20

5-toba de manevra

3.7. Alegerea geamblacului de foraj

Geamblacul , montat n vrful mastului sau turlei constituie partea fixa

a mecanismului macara - geamblac si este format dintr-un numar de roti

pentru cablu, care se rotesc liber pe rulmenti, acestia fiind montati la rndul

lor pe una sau mai multe axe sprijinite pe suporti. Prima dintre rotile


21/34

21

geamblacului realizeaza trecerea capatului activ al cablului de la toba de

manevra peste fata mastului sau turlei, iar ultima roata a geamblacului

asigura trecerea capatului mort al cablului la toba cap mort.

Amplasarea rotilor este n asa fel facuta nct sa fie evitat contactul

dintre cablu si alte elemente ale mastului sau turlei, precum si schimbarile de

directie ale cablului care sa produca sarirea cablului de pe roti.

Constructie

Tipul cel mai ntlnit de geamblac este tipul cu ax unic, cu rotile n linie

care este sprijinit pe doi suporti situati la capete. Suportii se pot sprijini fie

direct pe un element de coroana mastului sau turlei sau pe un cadru propriu

care se sprijina la rndul lui pe elementul de coroana.

Se ntlnesc si constructii de geamblacuri avnd una din roti naintasa

prin care se realizeaza trecerea cablului n interiorul mastului sau turlei.

Rotile gemblacului sunt destinate nfasurarii cablului de manevra,

respectiv cablului de lacarit. Rotile pentru cablul de manevra de la geamblac

sunt identice cu rotile de la macara.

Mecanismul macara- crligeste alcatuit din macaracrlig, nfasurarea

cablului si geambacul de foraj.

Ansamblul macara- crligreprezinta modul n care este atasat crligul

prin intermediul unui sistem de amortizare al socurilor si vibratiilor.

Macaraua este partea mobila a mecanismului macara- geamblac,


22/34

22

formata dintr-un numar de roti identice n general ca diametru, tip si

constructie dar cu una mai putin. Macaraua executa o miscare de ridicare si

coborre pe verticala n interiorul mastului sau turlei si trebuie sa prezinte

colturi sau proeminente care sa faciliteze agatarea n timpul miscarii sale.

Crligul este elementul sistemului de manevr care , completnd macaraua i formnd adeseorimpreuna cu aceasta un singur bloc macaracrlig , ndeplineste urmtoarele funcii :

- susine n timpul operaiilor de extragere-introducere , garnitura de foraj prin intermediulchiolbailor i al elevatorului de prjuni;

- ridic diferite greutai i asigur manipularea prjini de avansare;- ridic n timpul montajului i demontajului diferite utilaje i piese grele;- particip la operaia de ridicare i coborre a masturilor rabatabile ale instalaiilor.

1- tob de manevr2- captul activ al cablului3- rola alertoare4- geamblac5- o rol de la geamblac6- una din ramurile nfurarii cablului7- macara8- crlig ; 8`- sistemul de amortizare9- captul mort al cablului


23/34

23

10-toba fix sau toba moart.

Mecanismul macaracrlig prezinta simetrie geometrica dar nu prezinta

simetrie dinamica si cinematica.

Elevatorul se mai numeste si broasca cu pene.Se foloseste pentru

introducerea coloanei de burlane.

Chiolbasii sau bratele de elevator sunt scule care fac legatura ntre crlig

si elevator, ele existnd si functionnd ntotdeauna perechi. Pentru realizarea

legaturii, chiolbasii au forma de za alungita pentru sarcini mici (tip usor),

sau n forma de bara prevazuta la capete cu ochiuri

pentru sarcini medii si pentru sarcini mari (tip greu).Pentru introducerea

usoara, n special pe umerii elevatoarelor, capetele sunt curbate n plan

perpendicular.

Acestia sustin elevatorul, fie de prajini de foraj, fie elevatorul cu pene

pentru coloana de burlane, fixndu-se la rndul lor prin ochiurile superioare


24/34

24

pe umerii crligului. Ei se livreaza, se pastreaza si se utilizeaza n pereche.

Exista 3 tipurin functie de sarcina de lucru:

- usor, n forma de za, pentru sarcini pna la 870 tf;

- mediu, n forma de bara cu 2 ochiuri la cele 2 capete, pentru

sarcinade 125 tf;

- greu. pentru sarcini >200 tf.

Cnd cablul de foraj prezinta semne de uzura este necesara nlocuirea lui.

Pentru o operatie mai usoara de nlocuire se procedeaza astfel: pe toba

moarta se afla nmagazinata o cantitate de cablu care nu a lucrat, deci este

neuzat. Se va debloca, deci toba moarta si va trage de manevra o cantitate de

cablu corespunzatoare lungimii celui care functioneaza.

3.8.Alegerea cablului de foraj

Cablul este un ansamblu format din fire din oel de rezisten ridicat i de dimensiuni cutolerante restrnse, nfurate cu precizie ntr-o anumit construcie n aa fel nct s funcionezentr-o concordan perfect.

Elementul de baz al cablului l formeaz firele individuale. Acestea, rsucite ntr-un toronsau vita care reprezint un mnunchi de srme grupate prin nfurare n jurul unei srmecentrale sau inimi. nfurarea este un proces asemntor ntructva cu mpletirea, deoarece firelesunt aezate n toron i nu torsionate. Dup aezarea n toroane, acestea sunt la rndul lornfurate n jurul unei inimi pentru a forma cablul compus.

Inima cablului poate fi realizat din fire vegetale, din material plastic sau dintr-o srm,respectiv un toron independent din oel. Inima independenta constituit dintr-un toron de cablueste cea mai folosit, deoarece prezint o mare rezisten la strivire i deformare.

Cablul la care toroanele care se nfoar mpreun suntformate anterior ntr-o formelicoidala se numete cablu preformat.Acesta nu difer ca aspect de cablul nepreformat dar areavantajul c n stare nencrcata nu este tensionat fiind astfel mai uor de manevrat. Preformarea


25/34

25

are ca efect atenuarea vibraiilor cablului n funcionare, posibilitatea nfurrii mai strnse acabluluisi se evideniaz prin faptul c dup tiere, firele i toroanele nu se desfac.

Toroanele i cablurile sunt caracterizate i prin pasul nfurrii, distanta msurat paralelcu axa ntre 2 puncte consecutive n care o spir ntlnete aceeai generatoare a cilindrului pe

care-l reprezint cablul sau toronul. Pasul se exprim n mod curent ca un multiplu aldiametrului.

Exist 3 tipuri de cabluri de construcie combinat:

- Seale

- Filler

- Warrington

Sarcina teoretica de rupere,Sereste:

Sr1=C1*FM

Ser= Sr2=C2*Fn

C1=3;C2=2

FM= FCM=0.111*4642=515.262 kNFn=

Fcn=0.111*2824=313.464 kN

Sr1=2*FM=2*515.262=1031.24

Ser= Sr2=3*Fn=3*313.464=940.92

=>Sarcina efectiva de rupere=1031.24 =>dC=43 mm


26/34

26

4 PROIECTARE TROLIULUI DE FORAJ

Troliul este elementul principal al utilajului de manevra, el fiind o masina de ridicatprevazuta cu un element de infasurare (toba) pe care se ruleaza cablul care sustine si actioneazamacaraua.

Pentru troliul de foraj mai sunt importante si alte caracteristici:

-numarul de tobe;

-numarul de arbori;

-numarul si tipul transmisiilor;

-caracteristicile tobei de manevra.

Functiile troliului de foraj:

-introducerea si extragerea garniturii de foraj;

-adaugarea pasilor;

-introducerea coloanei de tubare;

-introducerea diferitelor scule pentru instrumentatie n sonda;

-nsurubari si desurubari de filete;

-realizarea apasarii pe sapa;

-punerea n productie;

-manevrarea diferitelor greutati la podul de lucru al sondei;- la instalatiile cu turla rabatabila, rabaterea se face cu troliul de foraj.


27/34

27

4.2. Stabilirea dimensiunilor principale ale tobei de manevra

Toba de manevra este elementul principal al troliului de foraj care se monteaza pe

arborele tobei de manevra si este folosita pentru nmagazinarea cablului de manevra.Dimensiunile functionale ale tobei de manevra se aleg n functie de diametrul cablului demanevra.

a=*dC=0.91*43=39.13

Dt=32*43=1376

D0=Dt+dC=1376+43=1419

D1=D0+2a=1419+2*39.13=1497.26

Lt=1.2*Dt=1651.2

Numarul de spire pe un val:

I= de spire

lt=2m(lp+hs)=10(27+0.5)=275 m

m=5

lp=27

Numarul de valuri active:

z= 1.518=>~2 valuri active

D2=D0+2za=1419+

2*2*39.13=1571.56


28/34

28

Schema principalelor dimensiuni ale tobei de manevr

4.3.Determinarea forelor n captul activ al cablului n fazele operaiei de manevr

(ridicare , static , coborre)

Toba de manevr este elementul principal al troliului de foraj care se monteaz pe arboreletobei de manevr i este folosit pentru nmagazinarea cablului de manevr.

Dimensiunile funcionale ale tobei de manevr se aleg n funcie de diametrul cablului demanevr.

La ridicare


29/34

29

Static

La coborre

4.4. Calculul de dimensionare-verificare al arborelui tobei de manevra

F=394,57 kN =394,57


30/34

30

Calculu l diagramei momentului incovoietor


31/34

31

Calculu l diagramei momentului incovoietor

Calculul diagramei momentului de torsiune

Am ales materialul 41MoCr11 cu

Calculu l diametrelor:

Pentru sectiunea 2:


32/34

32

()

Pentru sectiunea 3:

()


33/34

33

Pentru sectiunea 6:

()

Pentru sectiunea 7:

()


34/34

Vasile Bogdan Pro i Ect Up

Documents

Transcript of Vasile Bogdan Pro i Ect Up