teorie lic.pdf

7/25/2019 teorie lic.pdf

1/18

Capitolul 2

20

2. CENTRALE ELECTRICE CU ARDERE A CRBUNELUI

N STARE PULVERIZAT

2.1 Descriere

Arderea n stare pulverizat a crbunelui a fost dezvoltat ncepnd cu anii

`20 #i reprezintla ora actualfiliera dominantde utilizare a crbunelui n centralele

electrice.

Principiul constdin mcinarea fin a crbunelui (n mod uzual cu granula&ii

ajungnd la dimensiuni mai mici de 75 m) #i pulverizarea acestuia mpreuncu o

parte a aerului de ardere (numit aer primar) n partea inferioar a unui focar.

Particulele de crbune ard, temperatura flcrii putnd atinge 1500 C. Restul

aerului de ardere (aer secundar) este introdus direct n focar pentru a asigura

arderea completa crbunelui.

Centralele electrice cu arderea crbunelui n stare pulverizat (PCC) au la

baz un ciclu termodinamic cu abur supranclzit de tip Hirn. Una din principalelecomponente ale circuitului termic al centralei este cazanul de abur (care nglobeaz

#i focarul). Cazanul de abur este format din canale de dimensiuni relativ mari n care

sunt imersate sisteme de &evi. Gazele de ardere provenite din arderea combustibililor

circulprin canale, pe la exteriorul &evile, cednd cldurctre agentul termic (ap#i

abur) care este vehiculat prin interiorul acestora. Pere&ii canalelor pot fi realiza&i fie

din materiale ceramice rezistente la temperaturi nalte (crmizi refractare), fie din

membrane metalice rcite la interior cu ap#i/sau abur. In figura 2.1 sunt prezentateelementele men&ionate mai sus [8]. Aerul necesar arderii #i gazele de ardere sunt

vehiculate cu ajutorul unor ventilatoare. Gazele de ardere sunt apoi dispersate n

atmosferprin intermediul unui co#, sau a unui turn de rcire (vezi Fig. 2.3)

Din punct de vedere al circula&iei apei #i aburului n sistemul vaporizator se

disting urmtoarele tipuri de cazane:

- Cu circula&ie natural

- Cu circula&ie for&atmultipl- Cu circula&ie for&atunic


2/18

Capitolul 2

21

Tipul circula&iei n sistemul vaporizator influen&eaz decisiv caracteristicile

constructive #i func&ionale ale cazanului [9]. n acest sens se amintesc presiunile

maxime pe care poate s le atingaburul produs de cazan: 140 bar pentru cele cu

circula&ie natural, respectiv 180 bar pentru cele cu circula&ie for&atmultipl.

Fig. 2.1 Seciune printr-un cazan de abur din cadrul unei PCC

Aburul produs de cazan este destins ntr-o turbin, producnd lucru mecanic

utilizat pentru antrenarea unui generator electric. La e#aparea din turbin este

amplasat un condensator care reprezintsursa rece a ciclului termodinamic. Rcirea

condensatorului se face cu o sursexterioar, n majoritatea covr#itoare a cazurilor

fiind preferatapa. Condensul rezultat este pompat spre cazan, dupce n prealabiltemperatura acestuia este ridicatcu ajutorul unor prenclzitoare regenerative care

utilizeazabur extras de la prizele turbinei (vezi Figura 2.2).

Necesitatea de a diminua impactul produs asupra mediului de arderea

crbunelui a condus la scheme relativ complicate ale PCC. n Figura 2.3 este

prezentat o astfel de schem n care pot fi eviden&iate prezen&a unor filtre pentru

pulberi, oxizi de azot, respectiv oxizi de sulf. Aceste filtre trebuie sasigure nivele

deosebit de sczute pentru concentra&iile de poluan&i evacua&i n atmosfer (veziTabelul 2.1 [10]).

canal gaze de ardere

focar

sisteme de evi

structur!de rezisten!

alimentare combustibil


3/18

Capitolul 2

22

Fig. 2.2 Structura unei PCC

Fig. 2.3Seciune prin circuitul aer gaze de ardere al unei PCC1 sistem ap abur; 2 sistem preparare combustibil; 3 sala turbinelor; 4 filtru oxizi de azot;

5 prenclzitor de aer; 6 ventilator de aer; 7 filtru de pulberi; 8 ventilator gaze de ardere;9 filtru oxizi de sulf; 10 evacuare gaze de ardere n atmosfer(turn de rcire)

3

4

5

1

2

8 10

76 9


4/18

Capitolul 2

23

Tabelul 2.1 Limite ale concentraiilor n gazele de ardere evacuate n atmosfer!(pentru cazane cu o putere termic!nominal!> 500 MWth) [10]Poluant Limit#, mg/m3N

Centrale care au obinut licena de operare nainte de 27.11.2002

SO2 400NOX 500 (*)Pulberi 50Centrale care au obinut licena de operare dup!27.11.2002

SO2 200NOX 200

Pulberi 30(*) Dup01.01.2016: 200 mg/Nm3

Necesitatea unor astfel de filtre conduce la cre#terea semnificativa costurilor

de capital pentru o PCC, #i implicit a costurilor energiei electrice produse. n Figura2.4 sunt prezentate diferite op&iuni privind dispunerea acestor filtre pe traseul de gaze

de ardere, iar n Tabelul 2.2 o serie de realizri pe plan mondial [11].

Fig. 2.4Modalit!i de dispunere a filtrelorSCR filtru catalitic de NOX; FF filtre de pulberi de tip textil ; ESP filtre electrostatice de pulberi ;

FGD filtre umede de SO2; Low-NOXburners arztoare cu NOXredus ; GGH schimbtor decldurgaze de ardere curate/gaze de ardere murdare ; WESP renclzire gaze de ardere

SCR FF o

ESP(*) FGD

Low-NOx

burners

SCR COLD

ESP

FGD

a)

b)

c) Low-NOx

burners SCR

FF oCOLD ESP

FGD WESP

Low-NOxburners

GGH GGH

SCR FF o

ESP(*) FGD

Low-NOx

burners

SCR COLD

ESP

FGD

a)

b)

c) Low-NOx

burners SCR

FF oCOLD ESP

FGD WESP

Low-NOxburners

GGH GGH


5/18

Capitolul 2

24

Tabelul 2.2Nivele de emisii atinse pe plan mondial

2.2 Performan%e ale PCC

Cre#terea performan&elor PCC este direct legatde cre#terea performan&elor

ciclului termodinamic care stla baza func&ionrii acesteia. n acest sens se amintesc

urmtoarele metode principale:

- Cre#terea parametrilor ini&iali

- Introducerea supranclzirii intermediare

- Prenclzirea regenerativa apei de alimentare a cazanului

- Scderea presiunii de condensa&ie

n condi&iile n care presiunea de condensa&ie este dictatde nivelul termic al

sursei de rcire a condensatorului, principalele eforturi n ceea ce prive#te cre#terea

performan&elor PCC s-au ndreptat nspre cre#terea parametrilor ini&iali ai ciclului.

Binen&eles, n acela#i timp au fost luate n considera&ie efectele pozitive aduse de

supranclzirea intermediar#i de prenclzirea regenerativ. n Tabelul 2.3 se face

o trecere n revista performan&elor istorice ob&inute de centralele conven&ionale pe

abur, inclusiv a PCC [12], iar n Figurile 2.5 #i 2.6 sunt prezentate evolu&iile presiunii

#i temperaturii ini&iale [11].

Comb. MWe NOx SO2 Pulberi An

Mellach (A)Huill(< 1% S)

250 180 110 10 1986

Hawthorne (USA)Huill(< 1% S)

550 65 150 22 2001

Boxberg (D) Lignit 907 150 350 10 2002

Haramachi (J)Huil(< 1% S)

2x1000 120 200 25 1997

Tomatoh-Atsuma (J)Huil(< 1% S)

2x700 100 143 10 2000

Tachibana-Wan (J)Huil(< 1% S)

2x1050 90 143 10 2002

Hekinan (J) Huil(< 1% S)

2x1000 30 75 5 2001

Huil(< 1% S)

7001000 50 75 5 -Unit#%i noi (Japonia)


6/18

Capitolul 2

25

Tabelul 2.3Evoluia caracteristicilor centralelor convenionale cu abur

An 1950 1958 1959 1966 1973Putere unitar, MW 60 120 200 500 660Presiune ini&ial, bar 62 103 162 159 159Temperaturini&ial, C 482 538 566 566 565

Temperaturde supranclzire intermediar, C - 538 538 566 565Randament electric net, % 30,5 35,6 37,5 39,8 39,5

Fig. 2.5Evoluia istoric!a presiunii iniiale [11]

Fig. 2.6Evoluia istoric!a temperaturii iniiale [11]

Pentru cre#terea randamentelor ciclului de abur, prin cre#terea parametrilor

aburului supranclzit, n anii 70 - 80 existau urmtoarele op&iuni:


7/18

Capitolul 2

26

- cre#terea temperaturii la 570 C, cu pstrarea nivelului presiunii, n cadrul

unor cicluri subcritice;

- realizarea unui ciclu supracritic, prin ridicarea presiunii pnla 240 bar, cu

limitarea temperaturii la o valoare de 540 C.Ambele metode permit realizarea unor randamente echivalente. n cazul

utilizrii crbunelui aceste randamente nu au dep#it n general 38 39 %. Se

men&ioneaz faptul cunit&ile cu parametrii supracritici dezvoltate n anii `70 `80

(ndeosebi n SUA #i URSS) au dovedit o fiabilitate relativ cobort, n principal

datoritmaterialelor din care erau confec&ionate pr&ile sub presiune.

n ceea ce privesc puterile unitare, acestea nu au dep#it n general limita de

800 MWe.

Dupanul 1990, progresele nregistrate ndeosebi n domeniul materialelor au

permis dezvoltarea unor centrale electrice cu parametrii supracritici caracterizate prin

randamente nalte #i o disponibilitate ridicat.

2.3 Centrale cu parametrii supracritici

2.3.1. Descriere

Existfoarte pu&ine diferen&e ntre o centralcu parametri subcritici #i una cuparametri supracritici. Ambele tipuri de centrale au la baz ciclul termodinamic

Rankine Hirn.

n cazul ciclurilor subcritice, presiunea este limitat la aproximativ 180 bar,

pentru cazanele cu circula&ie for&atmultipl, prevzute cu tambur, #i aproximativ 190

bar pentru cazanele cu circula&ie for&at. n aceste centrale la nivelul vaporizatorului

cazanului existun amestec lichid / vapori n stare de satura&ie.

ntr-un ciclul supracritic nu exist ap sau vapori n stare de satura&ie. Apa

nclzit la 375 C #i la 221 bar trece direct din faza lichid n cea de vapori

supranclzi&i. n figura 2.7 este prezentat evolu&ia ciclului termodinamic pentru o

unitate cu parametrii supracritici.


8/18

Capitolul 2

27

Fig. 2.7 Ciclul termodinamic pentru o unitate convenional!cu abur cu parametrii supracritici

n mod conven&ional centrale sunt cu parametrii supracritici cnd presiunea

aburului supranclzit atinge #i dep#e#te 250 bar #i 565 C #i cu parametrii ultra-

supracritici, dacace#ti parametrii ating #i dep#esc 300 bar, respectiv 585 C.

2.3.2 Particularit#%i ale centralelor cu parametrii supracritici

2.3.2.1 Cazanul de abur

Dispari&ia evaporrii impune modificarea cazanului, care nu mai poate con&ine

tambur. Aceasta conduce la necesitatea utilizrii, pentru ciclurile supracritice, doar a

cazanelor cu circulatie for&atunic.

Fluidul de lucru trece direct din starea lichid n cea gazoas n sisteme de

&evi care mbrac peretele cazanului. Nu mai exist, deci, un punct unic de

convergen&, ci o zon de convergen&. Acest lucru are o influen& directasupra

suprafe&ei de schimb care va fi, n general, mai mare dect cazul cazanelor cu

parametrii subcritici. Pe ansamblu, iner&ia termica unui astfel de cazan este relativsczut, permi&nd varia&ii de sarcin pn la 5 % pe minut. Aceste centrale sunt

adaptate deci pentru porniri rapide #i schimbri frecvente de sarcin.

2.3.2.2 Materialele

Centralele cu parametrii supracritici impliccre#terea att a temperaturii, ct #i

presiunii aburului, avnd ca restric&ie limitele de rezisten& ale materialelor

disponibile.

punct critic


9/18

Capitolul 2

28

Fa& de centralele cu parametrii subcritici sunt necesare noi materiale, cu o

rezisten&mare la temperatur#i coroziune, ndeosebi la:

- Componentele cu pere&i gro#i ale cazanului, cum ar fi colectoarele

supranclzitorului, colectoarele supranclzitorului intermediar;

- 'evile supranclzitorului #i supranclzitorului intermediar;

- Rotorul #i mantaua turbinei de naltpresiune.

Parametrii aburului pentru centralele supercritice genereaztemperaturi nalte

n &evile supranclzitorului #i mresc ratele poten&iale de coroziune pe parte att de

gaze de ardere, ct #i de abur. O&elurile cu crom, ca X20, pot fi utilizate n acest caz

sau, ca alternativ pentru crbuni corozivi sau temperaturi ridicate, se pot folosi

o&eluri austenitice mai scumpe, ca T316 #i T347. n aceste condi&ii temperatura

maxima aburului la ie#irea din cazan poate atinge 610 C.

n centralele proiectate la parametrii 250 bar/560 C, pentru colectoare #i &evile

de abur s-au utilizat o&eluri feritice cu un con&inut de crom de pnla 12 %, de tipul

X20Cr.Mo.V121. Pentru centrale cu parametrii de pn la 300 bar/600 C sunt

necesare materiale mult mai rezistente, cum ar fi P91/T91/F91.

Rezumnd, la ora actualparametrii reprezentativi pentru un cazan pot ajunge

pnla 300 bar/ 600 610 C.

2.3.2.3 Turbina

Concep&ia unei turbine utilizat ntr-o central cu parametrii supracitici nu

difer fundamental de aceea a turbinei destinat unei centrale cu parametrii

subcritici. Totu#i, datorit nivelului de presiune #i temperatur ridicat, trebuie

reconsiderate grosimea #i materialele pentru partea de naltpresiune a turbinei.

Turbinele moderne din cadrul centralelor cu parametrii supracritici se

caracterizeazprin puteri unitare mari, cuprinse n intervalul 300 1200 MW. Fa&decazul unei centrale cu parametrii subcritici, nivelul ridicat al presiunii ini &iale #i apari&ia

celei de-a doua supranclziri intermediare, va conduce la complicarea turbinei cu

abur #i apari&ia unui numr sporit de corpuri. n Figura 2.8 este prezentat un exemplu

de astfel de turbin[13].


10/18

Capitolul 2

29

Fig. 2.8Turbin!cu abur cu parametrii supracritici $i dubl!supranc!lzire intermediar![13]

2.3.2.4 Tratarea apei

Cazanele cu parametrii supracritici sunt foarte sensibile la calitatea apei de

alimentare. n consecin& este necesar prezen&a unei instala&ii de demineralizare

total, pe de-o parte, #i o bundegazare a apei de alimentare, pe de altparte.

Cazanele de acest tip nu au nevoie de purj, ceea ce are un efect pozitiv

asupra balan&ei de apa centralei.

2.3.2.5 Alte echipamente ale centralei

Compara&iile efectuate privind echipamentele din ciclul ap abur ale celor

doutipuri de centrale - cu parametrii supracritici, respectiv subcritici au artat c

diferen&ele sunt limitate la un numr relativ mic de componente #i anume:

- pompele de apde alimentare;

- echipamentele din zona de nalt presiune a circuitului de ap de

alimentare (n aval de pompele de apde alimentare).

Aceste echipamente reprezintmai pu&in de 6 % din costul unei centrale pecrbune.

2.3.3 Situa%ia actual#a centralelor cu parametrii supracritici

Centralele cu parametrii supracritici s-au dezvoltat n deosebi n 4 &ri:

Germania, Danemarca, Japonia #i SUA. n Tabelele 2.4 #i 2.5 sunt prezentate o serie

de realizri [11].


11/18

Capitolul 2

30

Tabelul 2.4Centrale cu parametrii supracritici din Germania [11]

Amplasament Niederhaussen Lippendorf Schwarze Pumpe Staudinger Boxberg Schkopau

Operator RWE Energie Vattenfall Vattenfall Preuen

Elektra

Vattenfall Kraftwerk

Schkopau

Furnizorprincipal cazan

Alstom Steinmller Alstom DeutscheBabcock

Alstom Steinmller

Furnizor turbin Siemens PG Siemens PG Siemens PG Alstom Alstom Alstom

Combustibil Lignit Lignit Lignit Huil Lignit Lignit

Putere net,MWe 965 930 2x800 509 907 2x450

Presiune aburviu, bar 275 267 267 262 266 285

Temp. abur viu(C)

580 554 547 545 545 545

Temp. aburintermediar,C 600 583 560 562 581 560

Randamentnet, %

45.2 42,3 41 43 41,8 40

An de punere nfunc&iune

2002 2000 1997-98 1992 2001 1995

Tabelul 2.5Centrale cu parametrii supracritici din Danemarca [11]

Amplasament Esbjerg 3 Skaerbaek 3 Nordjyllands 3 Averdore 2

Operator Elsam Elsam Elsam Energy E2

Furnizor principal cazan Alstom BWE BWE BWE/FLS Miljo

Furnizor turbin - MAN/Alsthom Alsthom Ansaldo Energia

Combustibil Huil Gaz natural Huil Huil

Putere net, MWe 411 411 411 390

Presiune abur viu, bar 250 290 290 300

Temp. abur viu (C) 560 582 582 580

Temp. abur intermediar,C 560 580/580 580/580 600

Randamentnet, % 45 49 47 48.3

An de punere n func&iune 1992 1997 1998 2001

Costurile actuale de investi&ie ale centralelor cu parametrii supracritici cu puteri

unitare mari sunt doar cu cca. 2 % mai mari dect ale centralelor cu parametri

subcitici. Cheltuielile cu combustibilul sunt considerabil mai mici datorit


12/18

Capitolul 2

31

randamentelor superioare ale ciclurilor supracritice, iar cheltuielile de exploatare sunt

de acela#i nivel cu cele din centralele cu parametrii subcritici.

Alegerea unei puteri unitare mari este condi&ionat de caracteristicile

sistemului electroenergetic. Pentru &ri cu sisteme electroenergetice puternice sunt

posibile puteri unitare de 500 900 MW. n schimb, n cazul unor sisteme

electroenergetice mai modeste mrimea posibila grupurilor este la nivelul de 300

MW, ceea ce implicnsun cost specific al investi&iei mai ridicat.

Construc&ia unei centrale noi, pe crbune pulverizat, dureaz ntre 38 58

luni, n func&ie de echipamentele instalate (numrul grupurilor, tratarea gazelor arse).

n cele ce urmeaz sunt pezentate detalii privind o serie de centrale cu

parametrii supracritici.

a. Blocul 3 din centrala Nordjyllandsvaerket Danemarca, este

demonstrativ la acest nivel de parametrii (285 bar, 580 oC / 580 oC), care au condus

la un randament termic de 47 %.

Combustibil utilizat:

- baz: crbune bituminos- rezerv: pcur

cazan de abur:

- debit nominal: 954 t/h

- parametri abur: 290 bar, 582o

C- tip cazan: Benson, tip turn, configurat pentru dublsupranclzire

- arztoare: 16 arztoare duale crbune/pcur- consum combustibil: 117 t/h la func&ionare pe crbune

68 t/h la func&ionare pe pcur

- randament: 95,2 %- nl&ime cazan: 70 m

turbincu abur:

- tip: dublsupranclzire

- putere: 411 MWelectrofiltre:- eficien&: 99,9 %

instala&ia de desulfurare:

- tip: umed- grad de re&inere: 96 %

instala&ie reducere NOx

- grad de re&inere: >80 %


13/18

Capitolul 2

32

b. Centrala Avedore din Danemarcaeste una din cele care au concep&ia cea

mai avansatdin Europa, cu parametrii de 305 bar, 582 /600 oC #i cu un randament

termic de 49 %.

c. La centrala Waigaoqiao din Chinaau fost instalate 2 blocuri de 900 MW

cu parametrii supracritici. La acest nivel de putere exist doar 27 de centrale n

exploatare #i 11 n construc&ie, toate n SUA, Japonia sau Germania. Instalarea

acestor blocuri la centrala Waigaoqiao a avut ca scop reducerea deficitului acut de

putere din regiunea Shanghai #i a condus totodat #i la reducerea nsemnat a

emisiilor poluante n zon.

Cazanele de la Waigaoqiao ard crbune cu Pci= 5445 kcal/kg, cu 0,43 % S,

11 15 % cenu##i sunt prevzute cu arztoare cu NOxredus #i cu electrofiltre de

mare performan&.

d. Centrala Suijun China este cea mai mare central pe crbune cu

parametri supracritici din aceast&ar, fiind realizatcu echipamente livrate de Rusia

(cel mai mare export complex de echipament rusesc).

Puterea centralei este de 3200 MW, din care, prima etapde 2 x 800 MW, a

fost deja pusn func&iune.

cazan de abur:

- tip cazan: cu strbatere for&atcu supranclzireintermediar

- debit de abur: 2650 t/h- combustibil: crbune bituminos cu umiditate 9,6 %,

cenu#19,8 % #i Pci= 22,4 MJ/kg

- parametrii abur viu: 250 bar, 545 oC- parametrii abur supranclzit: 39 bar, 545 oC

-randament: 92,3 %

turbincu abur:

- putere: 800 MW- structur: un corp de IP #i 3 corpuri de JP

e. Unitatea 5 de la centrala Staudinger Germania, cu func&ionare pe

lignit, este un proiect important, ce poate fi folosit ca model din punct de vedere al

solu&iilor #i performan&elor.

Date caracteristice principale:


14/18

Capitolul 2

33

- putere: 500 MW- parametrii aburului la intrarea n turbin: 250 bar, 540oC- parametrii aburului la ie#irea din cazan: 262 bar, 545 oC- temperatura aburului supranclzit

intermediar la intrarea n turbin: 560 oC

- combustibil: crbune- temperatura de calcul la ie#ire din focar: 1250 oC- temperatura apei de alimentare: 270 oC- temperatura gazelor de ardere la co#: 125 oC- este prevzut cu instala&ie de desulfurare umed, unde gazele se spal

ntr-un scruber cu calcar #i se produce gips (SO2


15/18

Capitolul 2

34

Fig. 2.9Vrsta unit!ilor pe c!rbune din Uniunea European!

Fig. 2.10Eevoluia probabil!a eficienei PCC

n primul rnd este necesardezvoltarea viitoare a materialelor care sreziste

la parametrii supracritici ai aburului. n Figura 2.11 este prezentat o situa&ie a

materialelor utilizate din punct de vedere al limitrilor de presiune #i temperatur.

Majoritatea acestor lucrri de cercetare - dezvoltare sunt acoperite de proiectul de

dezvoltare a tehnologiilor AD700 (finan&at de Comisia European) la care particip38 de parteneri industriali #i universitari din Uniunea European. Obiectivul

Efficiency(%lhv)

35

40

45

50

1970 1980 1990 2000 2010

Ultra -supercritical NordjyllandDenmark 413 MW

EC AD700


16/18

Capitolul 2

35

proiectului AD700 este de a demonstra fezabilitatea tehnic a unei unit&i cu

parametrii ultra-supracritici (700/720 C, 375 bar) care satingo eficien&de 52 -

55 %. Cercetri similare se ntreprind att n SUA, ct #i n Japonia.

Dezvoltarea #i propriet&ile materialelor presupun:

Noi super-aliaje bazate pe nichel pentru operare pe termen lung la

temperaturi ale aburului de 700 - 720C.

Metode perfec&ionate de fabricare ale componentelor din super-aliaje;

Utilizarea de noi o&eluri austenitice care sreziste la temperaturi de 600 -

700C, n scopul minimizrii utilizrii de super-aliaje scumpe.

Metode noi pentru sudarea materialelor similare #i diferite;

Investigarea rezisten&ei la coroziune a noilor aliaje, care opereazla 700 -

750C n cazane ce utilizeaz drept combustibil numai crbune sau

crbune #i biomas;

Turbinele cu abur vor fi reproiectate #i revizuite sau vor fi elaborate noi

metode pentru economisirea super-aliajelor.

Vor fi dezvoltate noi structuri ale cazanelor, care vor permite scurtarea

liniilor de abur dintre cazan #i turbin, reducndu-se substan&ial costurile.

Structura generala PCC va fi revizuitpentru a economisi super-aliajele

#i pentru a reduce impactul vizual al centralei.

Fig. 2.11 Limit!ri de presiune $i temperatur!ale materialelor


17/18

Capitolul 2

36

2.3.5 Bariere de pia%#pentru centralele

cu parametrii supracritici

Tehnologiile energetice sunt supuse unor bariere de pia&specifice, acestea

fiind discutate pe module individuale de tehnologii. Exist ns #i bariere generale

care se aplic tuturor tehnologiilor de generare a energiei electrice #i termice, #i

anume:

- Centralele electrice au costuri de investi&ie ini&iale foarte ridicate, iar

dezvoltarea lor este de asemenea costisitoare. Deoarece principalele pie&e

de desfacere pentru noile centrale electrice se gsesc n &rile n curs de

dezvoltare, acest lucru fiind valabil pentru mul&i ani de acum nainte,

aten&ia trebuie concentrat asupra unor scheme financiare #i de

dezvoltare a centralelor potrivite pentru asemenea pie&e.

- Riscurile actuale asociate tehnologiilor inovatoare #i impacturile lor

poten&iale asupra mediului pot mpiedica investitorii #i pot face dificil

colectarea fondurilor.

- Un aspect important al investi&iilor n centrale electrice mai eficiente este

presiunea pre&ului de vnzare a energiei electrice. Costurile actuale ale

produc&iei de energie din centralele electrice pe crbune se ridic la 3

Eurocen&i/kWh. Costurile specifice pentru centralele cu eficien& ridicat

pot fi diminuate, dar riscul pe termen lung al investi&iilor mari n noi

tehnologii trebuie mic#orat prin reducerea riscului unei viitoare cderi a

tarifului energiei electrice ca o consecin&a liberalizrii. Politica trebuie s

stabileasccondi&ii cadru care spermito exploatare durabilpe termen

lung a centralelor electrice pe crbune cu grad ridicat de eficien& ca

element cheie al produc&iei sectorului energetic european. Industriaenergeticnu va fi capabilsinvesteascn centrale avansate n condi&ii

economice extreme, chiar la un cost de produc&ie a energiei electrice de 3

3,5 Eurocen&i/kWh.

Exist de asemenea o competi&ie ntre tehnologiile din cadrul sectorului

energetic, de exemplu:

- n cadrul UE, pre&ul gazului este sczut, iar costul noilor centrale pe gaznatural este de asemenea sczut. n industria energetic a UE, care


18/18

Capitolul 2

37

evolueaz rapid, noile centrale pe gaz natural au un avantaj economic

semnificativ fa&de centralele care utilizeazcombustibilul solid.

- Stabilitatea pre&ului combustibililor trebuie sfie considerat pe termen lung

n utilizarea crbunelui la scar larg n generarea energiei electrice.

Varia&iile pre&ului gazului natural conduc la investi&ii pe termen lung

costisitoare, n timp ce pre&ul crbunelui este calculabil, stabil #i sczut pe

termen lung;

- Exist o grij crescut pentru mediul nconjurtor n cadrul UE pentru a

reduce poluarea local#i regional, precum #i emisiile gazelor cu efect de

ser. Datorit emisiilor reduse, centralele cu gaz natural prezint un

avantaj deosebit din punct de vedere al protec&iei mediului n compara&ie

cu centralele pe crbune.

- n ciuda acestor argumente favorabile centralelor pe gaz natural, exist

necesitatea de a men&ine diversitatea n furnizarea energiei electrice #i s

se ia n considerare longevitatea resurselor respective (se estimeaz c

rezervele mondiale de gaz se vor diminua semnificativ, iar costurile

acestuia vor cre#te, cu mult timp nainte ca acela#i efect s se produc

asupra rezervelor de crbune).

- Competi&ia ntre tehnologii #i surse de energie n cadrul sectorului

energetic este necesar. Numai n acest fel, tehnologiile viabile pe termen

lung vor avea succes. Distorsiunile de pia&, subven&iile pe termen lung

sau alegerea surselor de energie sau a tehnologiilor pe criterii politice

constituie bariere serioase n promovarea PCC.

teorie lic.pdf

Documents

Transcript of teorie lic.pdf